1、编号：SJHN.JZY-XX残联片区改造项目住宅楼高大模板专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、概况61.1 工程概要61.2 结构形式：6二、编制依据619青岛市建设工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定6三、模板施工方案选择：6四、模板及支架的构造：71、梁、楼板模板安装顺序及技术要点72、网梁模板及支架：83梁、板模板施工时注意以下几点：84、楼板模板施工时注意以下几点：8五、模板及支架施工：8（2）外观质量检查标准（通过观察检验）9（1）主控项目9（2） 一般项目9（3）上表与验收2、记录配套使用，尽可能减少安装误差。10（4）模板垂直度控制10（5）顶板模板标高控制10（6）模板的变形控制10（7）模板的拼缝、接头10（8）与安装配合106、其他注意事项107、脱模剂及模板堆放、维修10六、 模板拆除：11七 、安全、环保文明施工措施115、不得在脚手架上堆放大批模板、钢管等材料。117、拆除模板一般用长撬棍。应防止整块模板掉下，以免伤人。1115、环保与文明施工12八、 应急预案121、目的：122、 应急领导小组123、 应急领导小组职责：134、 应急反应预案13（D)其他人身伤害事故处理144、 应急通信联络15九、模板及支架的计算书：159.1、附录一：400厚3、板计算书15楼板模板扣件钢管高支撑架计算书15一、模板面板计算16(1)抗弯强度计算16(2)挠度计算16二、支撑木方的计算161.荷载的计算16(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：17(2)模板的自重线荷载(kN/m)：172.木方的计算17(1)木方抗弯强度计算17(2)木方挠度计算17三、托梁的计算17(1)顶托梁抗弯强度计算18(2)顶托梁挠度计算18四、扣件抗滑移的计算18五、立杆的稳定性计算荷载标准值181.静荷载标准值包括以下内容：18(1)脚手架钢管的自重(kN)：19(2)模板的自重(kN)：19(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：193.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计4、算公式19六、立杆的稳定性计算199.2、附件二：暗梁600厚板20楼板模板扣件钢管高支撑架计算书20一、模板面板计算21(1)抗弯强度计算21(2)挠度计算22二、支撑木方的计算221.荷载的计算22(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：22(2)模板的自重线荷载(kN/m)：222.木方的计算22(1)木方抗弯强度计算22(2)木方挠度计算22三、托梁的计算22(1)顶托梁抗弯强度计算23(2)顶托梁挠度计算24四、扣件抗滑移的计算24五、立杆的稳定性计算荷载标准值241.静荷载标准值包括以下内容：24(1)脚手架钢管的自重(kN)：24(2)模板的自重(kN)：24(3)钢筋混凝土楼板自重5、(kN)：243.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式24六、立杆的稳定性计算249.3、附件三：柱帽900厚板25楼板模板扣件钢管高支撑架计算书26一、模板面板计算27(1)抗弯强度计算27(2)挠度计算27二、支撑木方的计算271.荷载的计算27(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：27(2)模板的自重线荷载(kN/m)：272.木方的计算27(1)木方抗弯强度计算28(2)木方挠度计算28三、托梁的计算28(1)顶托梁抗弯强度计算29(2)顶托梁挠度计算29四、扣件抗滑移的计算29五、立杆的稳定性计算荷载标准值291.静荷载标准值包括以下内容：29(1)脚手架钢管的自重(kN)：26、9(2)模板的自重(kN)：29(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：293.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式29六、立杆的稳定性计算299.4、附件四：31梁模板扣件钢管高支撑架计算书31一、模板面板计算321.荷载的计算：32(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：32(2)模板的自重线荷载(kN/m)：32(1)抗弯强度计算34(2)挠度计算34二、梁底支撑木方的计算34（一）梁底木方计算34(1)木方抗弯强度计算34(2)木方挠度计算34三、梁底支撑钢管计算34(一) 梁底支撑横向钢管计算34支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!35(二) 梁底支撑纵向钢管计算35四、扣件7、抗滑移的计算35单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!36五、立杆的稳定性计算369.5、附件五：框架梁（5001750）侧模计算37一、梁侧模板基本参数37二、梁侧模板荷载标准值计算38三、梁侧模板面板的计算38(1)抗弯强度计算40面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!40(2)挠度计算40四、梁侧模板内龙骨的计算40(1)抗弯强度计算40(2)挠度计算40五、梁侧模板外龙骨的计算40支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!41六、对拉螺栓的计算41一、概况1.1 工程概要工程名称：XX残联片区改造XX项目建设单位：公司 监理单位：公司 设计单位：；施工单位：建设地点：。总建筑面积为38、1836.06m2。 地下一层，地下室为连体车库和人防，主体为两栋16层住宅楼及附属二层商业网点。地下车库层高为5米，主楼地下室层高为4.75，建筑物总高度为52米，商业网点层高为4米、3.5米，建筑物总高度为11.2米，地下车库2918.4，地上面积为26949.68。1.2 结构形式：地下车库为框架结构，主体为剪力墙结构。人防部位地下室顶板为混凝土叠合箱网梁楼盖，车库顶板厚度为600mm（含现浇层150mm），楼板折算厚度为350mm、局部板厚为250mm、400mm。柱帽为20002400mm、2000mm2000mm、2700mm2000mm,厚度为900mm，暗梁的截面宽度400609、0mm，高度为600mm为，最大跨度为8.1米，地下车库层高为5米，排架搭设高度为4.4米。顶板暗梁截面尺寸为600mm600mm、490mm600mm、450600、570mm600mm,最大截面梁尺寸为600mm600mm,最大跨度8.1米，（网梁楼盖板厚按400厚计算，暗梁排架按600厚现浇板计算，柱帽部位按900厚现浇板计算，）。本工程主楼框梁截面尺寸为3001830、3001900、5001750，最大跨度为4米，层高为4750，（主楼大梁按5001750计算）。本工程地下室顶板模板及框梁模板工程为高大模板系统。为确保模板工程的合理、安全施工，特编制如下施工方案。二、编制依据21混凝10、土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）22高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2010）23建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)24建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）25建筑结构荷载规范（GB50009-2006）26钢结构设计规范（GB50017-2003）27建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130201128建设部建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知(建质2009254号)19青岛市建设工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定三、模板施工方案选择：本工程综合考虑了工期、质量、安全、经济及方便施工等各种因11、素后，决定采用如下模板施工方案。1、本层结构模板安装采用12mm厚多层板、5080的方木、扣件、3型卡、14穿墙螺丝、483.5钢管及承托顶丝支架等组合安装。柱、梁、板一次性整体支模，地下室模板支架在上层砼施工完成且砼强度达设计强度100%方可拆除。在施工过程中可根据实际情况加于充实调整，确保能满足安全施工。2、本层基土均为地下室砼防水底板，排架立杆钢管下均应有200504000的垫木板及铁垫块。钢管的立杆及水平杆间距严格按本施工方案规定的要求进行设置。顶板支架外围外立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，与地面夹角宜为4560度。支架内部每隔56米，在纵横向整个长度和高度上连续设置剪刀撑。在顶板12、支架外侧及中间有结构柱的部位，水平向根据柱间距；竖向按3米间距设置刚性连接点。立杆离地200高必须设有纵横向扫地杆, 离板顶不大于500处必须设置一道纵横向水平加强杆。立杆上部采用顶托丝支承，顶丝外露长度不得大于200。立杆为整根4.1M钢管，水平杆的接头位置应相互错开；顶丝上部采用双钢管。3、本层网梁楼盖支架搭设顺序如下：根据楼层的暗梁位置线先进行梁底支加搭设。暗梁跨度方向立杆间距为800、截面方向为400，柱帽部位立杆间距为400400，网梁楼盖立杆间距为800800。排架水平杆间距小于1400，第一道水平杆离地1600，离地不大于200处必须设置一道纵横向扫地杆，离第一道水平杆1300再13、设一道纵横向水平杆，离板顶350处再设一道水平杆，本排架体系共设四道纵横向水平杆（包括扫地杆）。4、本层主楼大梁排架搭设顺序如下：根据楼层所弹的梁位置线先进行梁底支加搭设。梁两侧立杆间距每边宽出梁边300，中间增加2根立杆，立杆沿梁跨度方向间距为450，大梁两侧连续设置剪刀撑，剪刀撑与地面夹角宜为4560度。板支架立杆间距纵、横向均为800800。梁、板支架水平杆间距小于1400，第一道水平杆离地1600，离地不大于200处必须设置一道纵横向扫地杆，本排架体系共设四道水平杆（包括扫地杆）。 4、本工程梁、板支架的搭设均采用483.5钢管。钢材强度等级Q235-A，钢管表面平直光滑，无裂纹、分层14、压痕、划道和硬弯，所用的钢管均有出厂合格证。所用的扣件均符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，有扣件生产许可证及生产厂家提供的合格证，扣件表面不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。扣件螺栓拧紧力矩达60N.m时不得破坏。 四、模板及支架的构造：1、梁、楼板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序 技术要点 楼板模板宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁、柱模板连接，然后向中央铺设，起拱部位15、为中间起拱，四周不起拱。跨度大于4米的梁按规范要求进行起拱，起拱高度为梁跨的0.20.3%。 2梁、楼板模板及支架的构造要求：1、梁模板及支架： 梁侧模板采用木方作为内楞，间距不大于250（5001750梁，每侧各设八道木方）。双钢管作为外楞，梁模板采用12mm厚多层板作为面板，梁底采用木方布置，间距小于250mm（梁底设四道木方）。板下梁高为1400设四道M14对拉螺栓进行加固，纵向间距不大于400，各种规格梁、板支撑架间距布置如下：（1）5001750，梁底木方根数4根，梁两侧立柱间距1100，梁底部增加2根立杆，梁跨度方向立柱间距450，梁底小横杆间距为450,梁底支撑中间立杆采用顶托丝16、杠，双钢管。梁两侧采用双扣件上部板为顶托丝杠。2、网梁模板及支架： 按400厚板布置，立杆间距800800，暗梁处为800400，柱帽处400400。板底木方间距均为200，顶丝上部均为双钢管。3梁、板模板施工时注意以下几点：（1）模板支撑钢管必须在地下室底板上垫通长木板、立杆下垫钢底座。 （2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑与板水平杆相互连通；（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：跨度大于4米的梁按2起拱； 4、楼板模板施工时注意以下几点： （1）模板支撑钢管搭设前必须在防水底板上弹线，上垫通长木板、设钢底座。 （2）钢管排架搭设横平竖直，纵17、横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平杆相互连接且与主楼排架连接成整体。 （3）模板底第一排楞需紧靠墙边，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封严； （4）根据开间大小，决定顶板模板起拱大小：4米 开间不考虑起拱，4L6起拱15mm，6 的起拱25mm；（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙、梁齐平，加密封条，避免墙、梁体吃模，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂，根据叠合箱施工要求弹出18、箱体位置。(6)支架四边与中间每隔六排支架立杆设置一道纵向剪刀撑,在排架顶部设置一道水平剪刀撑。 五、模板及支架施工：梁、板模板施工 梁模安装工艺：弹梁轴线并复核搭支模架安放梁底模并固定梁底起拱扎梁筋安侧模侧模拉线支撑加对拉螺栓)复核梁模尺寸、标高、位置与相邻模板连固。楼板模安装工艺：搭支架测水平上顶托线放置双钢管摆5080mm木楞调整楼板模标高及起拱铺胶合板模板清理检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面。 按照规范规定所有跨度4m的梁、板按2起拱。防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。 所有1.5mm板缝必须用胶带纸封贴19、。 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。每根立杆底部应设置底座和垫板。顶部设可调节支托，。必须设置纵、横向扫地杆，扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上；支架四边与中间每隔六排支架立杆设置一道纵、横向剪刀撑。质量要求： 模板要求： （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 （2）外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 模板安装质量要求： 必须符合混凝土结构工程施工及验收20、规范（GB 50204-2011）及相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。 （1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板，本层为基础防水底板。 检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。检验方法：观察。 （2） 一般项目 1）模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；21、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物及木硝应清理干净； 检查数量：全数检查。检验方法：观察。 2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差严格按施工规范要求且高于国家质量验收标准，验收模板的实测允许偏差如表所示模板安装允许偏差（mm）项次项 目允许偏差值（mm）检查方法1轴线位移基础5尺量墙3222、标高3水准仪或拉线尺量3截面尺寸基础5尺量墙+24相邻两板表面高低差2直尺、尺量5垂直度42m托线板6表面平整度32M靠尺、楔型塞尺（3）上表与验收记录配套使用，尽可能减少安装误差。 检查数量：按规范要求的检验批(现浇板应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见上表：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过323、mm，平整度不超过2mm； 3）模板就位前，检查顶模龙骨位置、间距是否满足要求。 （5）顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出墙上的50线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 （6）模板的变形控制 1）浇筑混凝土时，做分层尺杆，并配好照明，分层浇筑，层高控制在5以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 2）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 3）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 4）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （7）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；现浇板粘贴胶带。 （8）与安装配合 合模前与24、钢筋、水、电安装等工种协调配合，确认水电预埋完成后方可合模。 （9）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 6、其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须给施工队伍做书面形式的技术交底，交底内容必须包含安全措施。7、脱模剂及模板堆放、维修（1）多层板板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早后被雨水冲洗掉。 （2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫25、木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。六、 模板拆除：拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。模板拆除前必须办理拆除模审批手续，经技术负责人审批签字后方可拆除。确定砼强度达到规定要求后方可进行。模板拆除必须有砼强度报告，砼强度未达到设计要求时严禁提前拆模。非承重模板应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除而受损时方可进行。侧模在混凝土强度能保证其表面及棱26、角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。板底模2米8米，混凝土强度达到100； 悬臂构件混凝土强度达到100后方可拆除。模板拆除顺序无其它特殊原因时可按先支的后拆和后支的先拆，先拆不承重的部分，后拆承重的部分，自上而下的顺序。拆模时不得上下交叉作业，上下楼层均有人出入时进出口应有防护措施。模板在制作、安装过程中必须严格遵守国家颁布的建筑安装企业安全施工及安全操作规程的规定，并根据施工方案的要求制定相应的安全防护措施。在作业层内设警戒线挂警示牌。注意事项：（1）拆模进严禁将模板直接从高处往下扔，以防止模板变形和损坏。（2）拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和棱角。（3）拆下的模板，如发现不27、平或损坏变形，应及时修理或更换。（4）拆除定形模板时，应注意拆下后按编码放整齐，以备后用。七 、安全、环保文明施工措施1、项目技术负责人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。拆模应严格遵守从上而下的原则。2、工作前应戴好安全帽，登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。工作时应集中思想，避免钉子扎脚和空中滑落。模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模板上下。3、拆除基础及地下部分外墙时，要先检查土壁的情况，发现有松软、龟裂等不安全因素时，必须在采取措施28、后，方可下人作业，拆下的模板和支撑件不得在离槽上口米以内堆放，并随拆随运。4、安装与拆除2米以上的模板，应搭设脚手架，并设防护栏杆，铺脚手板，禁止在同一垂直面上下操作。高处作业要系安全带。5、不得在脚手架上堆放大批模板、钢管等材料。6、高处、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实安全措施。高处拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区。装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运走，严禁堆放在脚手板上和抛掷。7、拆除模板一般用长撬棍。应防止整块模板掉下，以免伤人。8、模板上有预留洞口，应在安装后盖好洞口。混凝土板上的预留洞口，应在模板拆除后随即将洞口盖好。9、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。29、安装梁底模板时，应注意随铺随固定，不得虚放及梁底模有探头现象。10、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。11、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。拆除作业完工前，不准留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运到指定地点存放。12、木工机械必须严格使用专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使30、用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。13、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板14、在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋31、冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。 15、环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。八、 应急预案1、目的：为了贯彻实施“安全第一，预防为主”的安全方针，应根据危险性较大模板工程的现场环境、设计要求及施工方法等工程特点进行危险源辨识与分析，以及采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目部对事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序地应急指挥，有效地保护员工的生命、企业财产的安全、保护生态环境和资源，把事故32、降低到最小程度，特制订本预案。2、 应急领导小组针对此项危险性较大模板工程，在施工前应成立专门的应急领导小组，来确保发生意外事故时能有序地应急指挥。组长：XX副组长： 组员： 组员： 组员： 3、 应急领导小组职责：1） 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高其应变能力2） 当施工现场发生突发事件时，负责救险的人员、器材、车辆、通信联络和组织指挥协调。3） 负责配备好各种应急物资和消防器材、救生设备和其它应急设备。4） 发生事故要及时赶到现场组织指挥，控制事故的扩大和连续发生，并迅速向上级机构汇报。5） 负责组织抢险、疏散、救助及通信联络。6） 组织应急检查，保证现场道路畅通，对危险性大的施33、工项目应与当地医院取得联系，做好救护准备。4、 应急反应预案1） 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应及时逐级上报，并联络报警，组织急救。2） 事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故（包括人员死亡、重伤及财产损失等严重事故）时，应立即向上级领导汇报，并在24h内向上级主管部门做出书面报告。3） 现场事故应急处理危险性较大模板工程施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A) 火灾事故应急处理及时报警，组织扑救。当火灾发生时，当34、事人或周围发现者应立即拨打火警电话119，并说明火灾位置和简要情况。同时报告给值班人员和义务消防队进行扑救。集中力量控制火势。根据就地情况，利用周围消防设施对可燃物的性质、数量、火势、燃烧速度及范围作出正确判断，迅速进行灭火。消灭飞火。组织人力密切监视未燃尽飞火，防止造成新的火源。疏散物资。安排人力物力对没被损坏的物品进行疏散，减少损失，防止火势蔓延。注意人身安全。在扑救过程中，防止自身及周围人员的重新伤害。积极抢救被困人员。由熟悉情况的人员做向导，积极寻找失落遇难的人员。配合好消防人员，最终将火扑灭。(B)触电事故应急处理立即切断电源。用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具将电线挑开，放置适当位置，以35、防再次触电。伤员被救后迅速观察其呼吸、心跳情况。必要时可采取人工呼吸、心脏挤压术。在处理电击时，还应注意有无其他损伤而作相应的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎。由电击而发生内部组织损坏时，必须注射破伤风抗菌素。（C)高温中暑的应急处理应迅速将中暑人员移至阴凉的地方。解开衣服，让其平卧，头部不要垫高。降温：用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热。降温过程中必须加强护理，密切观察体温、血压和心脏情况。当肛温降到38左右时，应立即停止降温，防止虚脱。及时补充水分和无机盐。能饮水患者应鼓励其喝足凉水或其他饮料；不能喝水者应静脉补液，其中生理盐水约占36、一半。及时处理呼吸循环衰竭。转院：医疗条件不完善时，应及时送往就近医院，进行抢救。（D)其他人身伤害事故处理当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等而造成人生伤害时：向项目部汇报。应立即排除其他隐患，防止救援人员受到伤害。积极进行伤员抢救。做好死亡者的善后工作，对其家属进行抚恤。4） 应急培训和演练应急反应组织和预案确定后，施工单位应急组长组织所有应急人员进行应急培训。组长按照有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，根据评价结果进行完善。在确认险情和事故处置妥当后，应急反应小组应进行现场拍照、绘图，收集证据，保留物证。经业主、监理单位同意后，清理现场恢复现场。单位领导将应急情况37、向现场项目部报告组织事故的调查处理。在事故处理后，将所有调查资料分别报送业主、监理单位和有关安全管理部门。4、 应急通信联络遇到紧急情况要首先向项目部汇报。项目部利用电话或传真向上级部门汇报并采取相应救援措施。各施工班组应制定详细的应急反应计划，列明各营地及相关人员通信联系方式，并在施工现场、营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。九、模板及支架的计算书：9.1、附录一：400厚板计算书楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.1m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆38、的步距 h=1.40m。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方8050mm，间距250mm， 木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系39、数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.40+0.30)+1.403.50=17.308kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.40+0.71.403.50=16.984kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为513.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.4000.800+0.3000.800=8.272kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+3.500)0.800=2.40、800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 19.20cm3； 截面惯性矩 I = 11.52cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.208.272+1.402.800)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08710001000/41、19200=4.507N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6778.2722504/(1006000115200)=0.316mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.4000.250=2.510kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.250=0.075kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振42、捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (3.500+0.000)0.250=0.875kN/m 静荷载 q1 = 1.202.510+1.200.075=3.102kN/m 活荷载 q2 = 1.400.875=1.225kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.225+3.102)0.800=3.462kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.462/0.800=4.327kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.330.800.8 最大剪力 Q=0.60.43、8004.327=2.077kN 最大支座力 N=1.10.8004.327=3.808kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 33.33cm3； 截面惯性矩 I = 83.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.277106/33333.3=8.31N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.585kN/m 最大变形 v =0.6772.585800.04/(1009000.00833333.4)=0.956mm 木方的44、最大挠度小于800.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.808kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 13.516kN 经过计算得到最大变形 V= 0.524mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算45、 抗弯计算强度 f=0.948106/1.05/10160.0=88.86N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.524mm 顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值46、包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1434.100=0.585kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.4000.8000.800=6.426kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 7.202kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3.500+0.000)0.8000.800=47、2.240kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.78kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.70 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.52 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.13 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算48、 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.600,l0=3.326m；=3326/17.0=195.630, =0.190 =11368/(0.190452)=132.683N/mm2 a=0.5m时，u1=1.244,l0=3.447m；=3447/17.0=202.791, =0.177 =11368/(0.177452)=142.49、184N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=135.850N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.065,l0=3.339m；=3339/17.0=196.386, =0.188 =11779/(0.188452)=138.862N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.800=0.288kN/m2 h 立杆的步距，1.40m； la 立杆迎风面的间50、距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2880.8001.400； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2006.860+1.4002.240+0.91.4000.057/0.800=11.458kN 非顶部立杆Nw=1.2007.202+1.4002.240+0.91.4000.057/0.800=11.869kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.600,l0=3.326m；=3326/17.0=195.630, =0.190 =11458/(0.190452)+57000/5130=144.51、820N/mm2 a=0.5m时，u1=1.244,l0=3.447m；=3447/17.0=202.791, =0.177 =11458/(0.177452)+57000/5130=154.396N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=148.012N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.065,l0=3.339m；=3339/17.0=196.386, =0.188 =11869/(0.188452)+57000/5130=151.010N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐52、患。9.2、附件二：暗梁600厚板楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.1m， 立杆的纵距 b=0.40m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.40m。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方8050mm，间距250mm， 木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m353、，施工活荷载3.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.60+0.30)+1.403.50=23.332kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.60+0.71.403.50=23.761kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.054、。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.6000.400+0.3000.400=6.144kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+3.500)0.400=1.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 9.60cm3； 截面惯性矩 I = 5.76cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面55、板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.356.144+0.981.400)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06010001000/9600=6.293N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6776.1442504/(100600057600)=0.470mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷56、载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.6000.250=3.765kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.250=0.075kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (3.500+0.000)0.250=0.875kN/m 静荷载 q1 = 1.353.765+1.350.075=5.184kN/m 活荷载 q2 = 0.980.875=0.857kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.857+5.184)0.400=2.416kN 257、.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.417/0.400=6.042kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.040.40 最大剪力 Q=0.60.4006.042=1.450kN 最大支座力 N=1.10.4006.042=2.658kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 33.33cm3； 截面惯性矩 I = 83.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.097106/33333.3=2.90N/mm2 木方的抗弯计算58、强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.840kN/m 最大变形 v =0.6773.840400.04/(1009000.00833333.4)=0.089mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.658kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(59、mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 9.458kN 经过计算得到最大变形 V= 0.441mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.663106/1.05/8982.0=70.30N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.441mm 顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 60、扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1134.100=0.461kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.4000.800=0.096kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.6000.4000.80061、=4.819kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 5.377kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3.500+0.000)0.4000.800=1.120kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.36kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm62、2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.600,l0=3.326m；=3326/16.0=20863、.508, =0.168 =7991/(0.168423.9)=112.513N/mm2 a=0.5m时，u1=1.244,l0=3.447m；=3447/16.0=216.141, =0.156 =7991/(0.156423.9)=120.847N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=115.291N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.065,l0=3.339m；=3339/16.0=209.314, =0.166 =8356/(0.166423.9)=118.749N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计64、算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.800=0.288kN/m2 h 立杆的步距，1.40m； la 立杆迎风面的间距，0.40m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2880.4001.400； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.3505.107+0.9801.120+0.90.9800.028/0.800=8.023kN 非顶部立杆Nw=1.3505.377+0.9801.120+65、0.90.9800.028/0.800=8.387kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.600,l0=3.326m；=3326/16.0=208.508, =0.168 =8023/(0.168423.9)+28000/4491=119.289N/mm2 a=0.5m时，u1=1.244,l0=3.447m；=3447/16.0=216.141, =0.156 =8023/(0.156423.9)+28000/4491=127.656N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=122.078N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.065,l0=66、3.339m；=3339/16.0=209.314, =0.166 =8387/(0.166423.9)+28000/4491=125.530N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。9.3、附件三：柱帽900厚板楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.1m， 立杆的纵距 b=0.40m，立杆的横距 l=0.40m，立杆的步距 h=1.40m。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量667、000.0N/mm2。 木方8050mm，间距250mm， 木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.90+0.30)+1.403.50=32.368k68、N/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.90+0.71.403.50=33.926kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.9000.400+0.3000.400=9.156kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+3.500)0.400=1.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩69、W分别为: 截面抵抗矩 W = 9.60cm3； 截面惯性矩 I = 5.76cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.359.156+0.981.400)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08610001000/9600=8.940N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 70、0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6779.1562504/(100600057600)=0.701mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.9000.250=5.648kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.250=0.075kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (3.500+0.000)071、.250=0.875kN/m 静荷载 q1 = 1.355.648+1.350.075=7.725kN/m 活荷载 q2 = 0.980.875=0.857kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.857+7.725)0.400=3.433kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.433/0.400=8.583kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.580.40 最大剪力 Q=0.60.4008.583=2.060kN 最大支座力 N=1.10.4008.583=3.776kN 木方的截面力72、学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 33.33cm3； 截面惯性矩 I = 83.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.137106/33333.3=4.12N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.722kN/m 最大变形 v =0.6775.722400.04/(1009000.00833333.4)=0.132mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中73、荷载取木方的支座力 P= 3.776kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 6.791kN 经过计算得到最大变形 V= 0.044mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.269106/1.05/8982.0=28.52N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于274、05.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.044mm 顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1134.100=0.461kN 钢管的自重计75、算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.4000.400=0.048kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.9000.4000.400=3.614kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 4.124kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3.500+0.000)0.4000.400=0.560kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ 六、立76、杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.12kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数77、，按照表取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.583,l0=3.291m；=3291/16.0=206.336, =0.171 =5751/(0.171423.9)=79.498N/mm2 a=0.5m时，u1=1.229,l0=3.407m；=3407/16.0=213.592, =0.160 =5751/(0.160423.9)=84.798N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=81.265N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足78、要求! 非顶部立杆段：u2=2.042,l0=3.302m；=3302/16.0=207.050, =0.169 =6116/(0.169423.9)=85.316N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.800=0.288kN/m2 h 立杆的步距，1.40m； la 立杆迎风面的间距，0.40m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2880.79、4001.400； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.3503.854+0.9800.560+0.90.9800.028/0.400=5.814kN 非顶部立杆Nw=1.3504.124+0.9800.560+0.90.9800.028/0.400=6.179kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.583,l0=3.291m；=3291/16.0=206.336, =0.171 =5814/(0.171423.9)+28000/4491=86.700N/mm2 a=0.5m时，u1=1.229,l0=3.407m；=3407/16.0=213.592, =0.180、60 =5814/(0.160423.9)+28000/4491=92.058N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=88.486N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.042,l0=3.302m；=3302/16.0=207.050, =0.169 =6179/(0.169423.9)+28000/4491=92.526N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。9.4、附件四：梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。81、 计算参数: 模板支架搭设高度为4.5m， 梁截面 BD=500mm1750mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.40m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5080mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.10m。 梁底承重杆按照布置间距100,300mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管82、强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.75+0.50)+1.402.00=56.950kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.75+0.71.402.00=62.204kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载83、，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.7500.450=20.081kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(21.750+0.500)/0.500=1.800kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.500+2.000)0.5000.450=0.787kN 均布荷载 q = 1.3520.081+1.351.800=29.540kN/m 集中荷载 P = 0.980.788=0.772kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩84、W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 10.80cm3； 截面惯性矩 I = 6.48cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.911kN N2=5.859kN N3=5.859kN N4=1.911kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.294mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09110001000/10800=8.426N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.85、00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.294mm 面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.859/0.450=13.021kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.113.020.45 最大剪力 Q=0.60.45013.021=3.516kN 最大支座力 N=1.10.45013.021=6.445kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵86、抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.264106/53333.3=4.94N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到8.915kN/m 最大变形 v =0.6778.915450.04/(1009000.002133333.5)=0.129mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 87、集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.047mm 最大支座力 Qmax=7.843kN 抗弯计算强度 f=0.220106/4491.0=48.96N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移88、的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.84kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.84kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.659=0.889kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.249=0.336kN 非顶部立杆段 N = 7.843+89、0.889=8.732kN 顶部立杆段 N = 7.843+0.336=8.179kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.190、55； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.722,l0=3.581m；=3581/16.0=224.497, =0.145 =8179/(0.145423.9)=132.959N/mm2 a=0.5m时，u1=1.333,l0=3.695m；=3695/16.0=231.666, =0.137 =8179/(0.137423.9)=140.945N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=135.621N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部91、立杆段：u2=2.223,l0=3.595m；=3595/16.0=225.400, =0.144 =8732/(0.144423.9)=143.162N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.40m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0581.1001.492、00； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.843+1.3500.249+0.90.9800.016/0.450=8.209kN 非顶部立杆Nw=7.843+1.3500.659+0.90.9800.016/0.450=8.763kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.722,l0=3.581m；=3581/16.0=224.497, =0.145 =8209/(0.145423.9)+16000/4491=136.942N/mm2 a=0.5m时，u1=1.333,l0=3.695m；=3695/16.0=231.666, =0.137 =8209/(0.13793、423.9)+16000/4491=144.958N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=139.614N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=2.223,l0=3.595m；=3595/16.0=225.400, =0.144 =8763/(0.144423.9)+16000/4491=147.149N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。9.5、附件五：框架梁（5001750）侧模计算梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度1750mm，两侧楼板厚度394、50mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置8道，内龙骨采用5080mm木方。 外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内竖向间距200+350+350+400mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载95、标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=4596、.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.45m。 荷载计算值 q = 1.245.0000.450+1.405.4000.450=27.702kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 10.80cm3； 截面惯性矩 I = 6.48cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值97、，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.185kN N2=6.282kN N3=5.345kN N4=5.579kN N5=5.579kN N6=5.345kN N7=6.282kN N8=2.185kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.536mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11710001000/10800=10.833N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.536mm 面板的最大挠98、度小于200.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2045.00+1.40.205.40=12.312kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2045.00=9.000kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.540/0.450=12.312kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.3120.45 最大剪力 Q=0.60.45012.312=3.324kN 最大支座力 N=1.10.45012.399、12=6.094kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = 213.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.249106/53333.3=4.68N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.6779.000450.04/(1009000.002133333.5)=0.130mm 最大挠度小于450.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集100、中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.202mm 最大支座力 Qmax=16.703kN 抗弯计算强度 f=1.066106/8982.0=118.68N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.703 对拉螺栓强度验算满足要求!