1、xx1#楼高大模板专项施工方案编制单位：编制日期：xx年7月目 录一、编制依据二、工程概况1、工程概况2、二层梁板高支模简要说明：三、施工计划1、施工进度计划2、材料及设备计划四、施工工艺技术：1、技术参数2、工艺流程3、施工方法4、检查验收五、施工安全保证措施：1、安全生产领导小组2、技术措施3、应急预案4、监测措施六、劳动力计划；1、建立专职安全生产管理人员2、工人及特种作业人员配备七、计算书及相关图纸7.1扣件钢管楼板模板支架计算书7.2梁侧模板计算书7.3梁模板扣件钢管高支撑架计算书74附图一、编制依据1、xx1#、11#楼施工组织设计 2、xx建筑设计事务所设计的“xx” 1#楼工程2、的施工图纸3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）4、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）5、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）6、钢管脚手架扣件（GB/5831-2006）7、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）8、建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)9、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9110、直缝电焊钢管（GB/T13793、低压流体输送甲焊接钢管（GB/T3092）、碳素结构钢（GB/T700）11、钢结构设计规范（GB50017-2003）12、钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-20013、）13、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】87号文14、xx市建设工程施工安全重大危险源管理办法成建委发【2005】834号文15、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质【2009】254号文二、 工程概况1、 工程概况1.1工程建设地点位于xx市xx江区xx大道二段，由都基准方中建筑设计事务所设计，xx市第七建筑工程公司总承包施工。1.2本工程建筑抗震设防类别丙类，建筑上部结构的安全等级为三级，地基基础设计等级乙级，框架抗震等级为三级；剪力墙抗震等级为三级，在正常使用条件下，本建筑结构设计使用年限为50年。1.3本工程总用地面积72918.00平方米，1#基底面积4、4119.8平方米，总建筑面积14500.3平方米。地上六层（一层层高4.5米，二层层高3.9米，三层以上层高3.6米），建筑总高度23.05m。1.4本工程室外标高及0.000标高相当于绝对标高值476.3m。1.5本工程所在地地震基本烈度为7度，设计基本地震加速度为0.1g，设计地震分组为3组，建筑场地类别为类。工程建筑抗震设防类别为丙类。地基基础设计等级为乙级。框架抗震等级为三级；剪力墙抗震等级为二级。建筑物耐火等级为一级。地下室防水等级为二级。工程结构采用框架结构，工程基础为独立柱基础，基础埋深为-5.1m，基础持力层为松散卵石层，承载力为180kp/m2。（实际开挖深度为-5.1m，5、基础持力层为松散卵石层，承载力为180kp/m2。详地基验槽记录）1.5砼强度等级：基础垫层C15，基础为C30，主楼柱梁、板及楼梯为C30。2、二层梁板高支模简要说明：2.1本工程基础埋深为-5.1m，一层标高为-0.05米（本层结构无板），二层标高为4.5米（板厚100/120），在浇注二层梁板时，模板支撑架的净高度为9.6米，根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】87号文要求，需要编制高大模板支撑方案。梁最大跨度为8米。4.5米梁板施工时，-0.05米处梁混凝土已经施工完成。 二层梁板截面尺寸部位截面尺寸板100mm局部120mm梁200500;200600; 25066、00;250650;250750；400800三、 施工计划1、施工进度计划1）、施工进度计划：基础、主体施工阶段，以设计变形缝为界将整个基础及主体划分为两个施工段进行流水作业，具体划分1#楼将1-1轴1-14轴（A区）及1-14轴1-27轴（B区）范围划分为2段；2段流水间隔时间为4天。搭设支撑架2.5天柱钢筋绑扎1.5天 柱模板安装1.5梁底模板安装1.5梁钢筋绑扎1.5天梁板模板安装1.5天板钢筋绑扎1.5天梁板柱砼浇筑2天。网络计划图： 2）、施工技术准备2.1、充分熟悉图纸和方案及相关规范，按施工进度要求，作好施工计划与材料部门配合，安排材料、机具、人员进场施工。2.2按施工方案和技7、术规程对操作者进行技术、安全交底，并下达具有可操作性、可实施的技术交底书，并做好现场方案实施跟踪工作。2.3、认真做好材料进场验收工作，复查材料材质证明及材料进场存储工作。2.4、做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录准备，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。2.5、积极配合现场施工，及时解决现场施工中的问题。2、材料及设备计划钢管、扣件、顶托、垫板（木枋）、层板、木枋应根据实际计算工程量计划进场，项目应由工长按施工图及方案进行计算，根据施工进度计划安排进场。1） 材料及需用量计划表名 称规格型号单位用量钢管48*3.5mmT160扣件个若干顶托外径36个20008、木方50*100mmM3150模板1830mm*915mm*18mmM250002）其它材料螺栓螺帽、蝴蝶卡或钢垫块、铁钉、脱模剂、密封带。3）主要机具设备及需用量计划表名 称规格型号单 位用 量塔吊台1钢筋断料机台2钢筋弯曲机台1闪光对焊机台2电弧焊焊机台1柴油发电机台1平刨机台3压刨机台1圆盘锯台5手电锯把5冲击钻把3钉 锤把每人一把活动搬手把每人一把力矩搬手把2经纬仪JTP 212AC台1水准仪SEOP DS32台2钢 尺50米把2塔 尺5米把24）、钢管扣件进场检查规定当钢管扣件进场时，由材料员（代成贵）对钢管扣件进行检查：（1）旧钢管检查规定：、旧钢管腐蚀深度符合JGJ130-2019、1规范表序号3的规定。、钢管弯曲变形符合JGJ130-2011规范表序号4的规定。（2）扣件检查规定：、扣件有生产许可证，法定监测单位的测试报告和产品合格证；、新旧钢管均应进行防锈处理；对于不符合以上条件的钢管、扣件不能进入施工现场。四、 施工工艺技术：1、技术参数1）本工程梁模板采用18mm覆面木胶合板，梁底沿梁长度方向设置3根木方，梁侧面木方间距为300mm，梁下支撑钢管横向间距800mm、纵向间距800mm、步距1500mm，板下木方间距为300mm，板下支撑钢管的横向间距800mm、纵向间距800mm、步距 1500mm。2）基础处理满堂架直接支承在基础持力层上，基础持力层为松散卵石层10、，承载力为180kp/m2，立杆底座采用2000300100mm的木板作垫板，垫板应放置平稳,通长布置，基础承载力验算详计算书。2、工艺流程施工准备定位放线安装模板的定位装置安装门窗洞口模板搭设模板支架钢筋帮扎安装板、梁、墙、柱、模板调整模板、校正模板的尺寸、紧固对拉螺栓验收混凝土浇注3、施工方法 3、1梁、板模安装程序（1）、放线搭设支模架安装梁底模梁底模起拱绑扎钢筋与垫块安装侧模板检查校正板底模铺设相邻模板固定。 （2）、板模采用覆面木胶合板下垫50mm100mm木枋，间距300mm。 板下支撑钢管横向间距800mm纵向间距800mm，步距1500mm，模板接缝处采用5cm宽不干胶粘贴，模11、板验收后刷脱模剂。（3）、在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。（4）、梁底模板:按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度4m时，跨中梁底处按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为全跨长度的2，悬挑梁悬臂端大于2m时，模板起拱3。主次梁交接时， 先主梁起拱，后次梁起拱。（5）、梁侧模板:根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。 梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁。（6）、梁下钢管立柱间距，沿梁长方向立杆间距800 mm，排距800 mm，横杆步距1500 mm，计算详后。32、梁、板支架方法。（1）支撑架采用483.5mm满堂钢管脚手架，用扣件与12、钢管立柱扣牢。脚手架立杆必须落于实处，支撑架立杆下必须通设木垫板，木垫板规格为50mm（厚）200mm(通长设置）。（2）步距搭接要求：立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3，接头必须采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。（3）扫地杆设置：模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上。 （4）平杆搭设要求：水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置：两根相13、邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；（5）主节点处水平杆设置： 主节点处必须设置一根纵向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。立杆最上一部的水平杆需要加强处理，最上部的水平杆加密，采用2道水平杆。（6）满堂模板支架在架体外侧周圈设置由下至上的竖向连续剪刀撑，中间在纵、横每隔8米设置由下至上连续竖向剪刀撑，架体超过8米高，在纵横向相邻的两竖向连续剪刀撑之间增加之字斜撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面，加设顶部、中间和底部三道水平剪刀撑。最上部的14、水平杆加密一道，有水平剪刀撑的部位，在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底部与地面顶紧，夹角为45度60度。（7）在立柱周围外侧和中间有结构剪力墙和柱的部位，按照水平间距69米。竖向间距23米与结构设置一个固节点。（8）现浇楼板采用覆面木胶合板配以50100300木枋，钢管扣件支架。、现浇混凝土板厚度为120mm ，板底模板立杆纵横间距设置为800mm。、所有立杆下部应设置纵、横向扫地杆连接以增加压杆稳定性。扫地杆设置高度为距底座上200mm。（9）布料机下，其范围内加设钢管立柱，钢管立柱的横向间距为600mm，纵向间距为600，布距1500mm，扣件采用双扣件连接。设置水平剪刀15、撑3道（上下各设置1道，中间设置1道，布料机周边设置连续竖向剪刀撑。3.3混凝土浇注技术措施本工程混凝土采用商品砼，利用混凝土输送泵运输到施工部位。(1)混凝土浇筑前现场的准备工作混凝土浇筑前应清除模板内杂物；仔细检查模板结构的整体稳定性以及拼缝是否严密等；检查网架及水电施工的预埋件和预留孔洞的规格尺寸、数量、位置及固定情况是否符合图纸要求；钢筋绑扎是否牢固，发现问题，及时纠正。办理钢筋隐蔽工程验收记录，搭好浇筑混凝土时的马道或跳板，保证混凝土施工人员不踩踏绑好的钢筋。 (2)混凝土施工顺序竖向施工顺序：每层结构分二次浇筑，第一次浇筑柱，第二次浇筑梁、板混凝土。柱的施工缝留设在梁下口50mm处16、。水平施工顺序：梁板依次连续浇注混凝土，不另留施工缝。 (3)混凝土浇筑中的重点注意事项混凝土浇筑过程中，做到振动棒快插慢拨，插点均匀，逐点移动，每次振动时间控制在混凝土无明显下沉、基本上不出现气泡并开始泛浆为准，控制好混凝土浇筑质量，避免漏振、超振，使混凝土振捣密实，不出现蜂窝孔洞。混凝土分层分段浇筑的搭接时间间隔不超过2小时，混凝土搭接处振捣时振动棒应插入下层，并加强振捣，保证振捣密实。混凝土的浇筑过程中，要注意保证钢筋保护层厚度。混凝土振动要密实。按规范要求分层分部取样制作混凝土试块，并进行早期试压，以确定模板的拆除时间和对混凝土质量进行控制。 混凝土浇筑过程中，设专人负责检查模板、支撑17、钢筋的情况，在确保安全无安全隐患的情况下进行加固修整。(4)混凝土的养护混凝土振捣完毕后，表面应根据标高用木抹子压实，抹平，不得有松散混凝土存在。1020小时内进行浇水养护，并保持混凝土处于湿润状态，浇水养护时间不少于7昼夜。在混凝土强度未达到1.2N/mm2 之前不得在混凝土表面踩踏或安装模板及支撑。 3.4模板的拆除（1）项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。（2）高大模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐步进行，严禁上下步同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两步。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体18、逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数步拆除后再拆支撑架体。（3）、拆模前，对拆模班组进行技术交底后方可进行。拆除模板及其支架时不要用力过猛过急，特别是构件棱角处应特别注意，拆下的支撑及模板要及时转运整理，拆除模板应加强保护，不得抛掷，拆下后及时清理，按规格分类堆放整齐，便于施工时充分利用。（4）、拆除模板及其支架顺序：后支的先拆，先支的后拆；先拆除非承重部分，后拆除承重部分。先拆侧模后拆底模、自上而下拆除。拆除模板架料应分散堆放，及时清运。（5）遇6级或6级以上大风时，雨雪天气，禁止高处作业。（6）高大模板支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范19、围。4、检查验收4.1模板验收过程施工班组自检（合格后） 项目部组织公司技术负责人、项目技术负责人、质检员、安全工程师、施工员对模板支架进行检查 （合格后） 项目部负责人组织建设单位负责人、监理单位总监、公司技术负责人、项目技术负责人、一起进行验收，（合格后） 由建设单位负责人、总监、项目技术负责人签模板支架验收合格记录表， 混凝土浇注。 4.2模板验收包括以下内容：（1）项目部应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。（2）对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%20、的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。（3）对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。（4）、模板安装必须符合该工程模板设计和技术措施规定。复核的断面尺寸、轴线标高，垫铁、垫块以及预留洞口的位置、大小符合设计及相关要求，同时模板的安装质量必须符合模板工程施工验收规范要求。（5）、模板的支点及支撑系统必须牢固，并具有足够的稳定性和安全性，支撑扣件的紧固均必须满足规范要求。（6）、轴线、标高自检记录、钢筋隐蔽检查记录等相关资料必须齐备。（7）、按建筑安装工程质量21、检验评定标准规定，逐项进行评定验收。（8）、作业面孔洞及临边防护已经形成，垂直作业已设立隔离防护措施。五、 施工安全保证措施：1、安全生产领导小组安全生产领导小组组长： 副组长： 组 员组长：副组长：（技术负责人）技术总指导 （责任工长）现场施工总指挥（安全工程师）现场施工安全监督、安全指挥组员（现场工长）现场施工协调2、技术措施2.1、项目部建立以项目经理为主要负责人、技术负责人、安全工程师、安全员、安全协管员、安全监督保证体系，形成“专管成线，群管成网”的安全管理网络保证体系。安全工程师主持日常安全检查和监督指导工作。严格执行国家、建设部和xx市有关安全生产、文明施工的规定。2.2、必须坚22、决贯彻执行建设部JGJ59-2011建设施工安全检查标准及各种规范、规定，严格执行公司一体化管理制定的各种安全生产规章制度，根据国家规定制定各种专门的安全措施。 2.3、严禁患有疾病等不适宜从事建筑施工的人员及老人、小孩进入施工现场，禁止酒后作业。 2.4、特殊工作人员须持证上岗，操作证必须报审合格后才能上岗。严格按操作技术规程进行。 2.5、模板支撑架体的搭设，严格按施工方案及操作技术规程施工，操作人员必须拴安全带，施工区域要有安全栏、绳，并派专人监护安全，搭设完后，应由安全员及有关人员进行检查验收，合格后方可使用。架子在使用过程中，定期进行检查、维修，所有架子均严禁超载，发现异常情况时，在23、确保安全的情况下采取加固措施。2.6、本次模板支撑架的位置是在4.5米，电梯管道位置设置水平兜网。在建筑物外侧，在基础上搭设双排脚手架，脚手架高度为11.5米。平台周围栏杆高度不得小于1.2m高，横档间距不大于350mm，底部设高度不小于180mm的挡板，栏杆外侧满挂安全网。分层施工的楼梯口和梯段边，必须安装临时防护栏杆。高空作业在操作台上满铺木架板，侧边设防护杆加竹胶板封闭，然后挂密目安全网，安全网与钢管连接必须牢固。 2.7、对塔吊要进行检查、保养、塔吊严禁载人，起吊时，塔吊下不能站人，严禁歪拉斜吊，指挥和操作人员持证上岗。 2.8、现场突发事件的处理：如在施工过程中发生各种意想不到的突发24、事件，应按安全事故应急预案 进行，及时撤离人员，及时报告，及时排险救助，遵守已建立好的抢险制度，按抢险措施进行应急、抢险。2.9、除按安全作业设计方案执行外，重点加强高空作业防护措施，用好安全三宝。对电梯井洞、门洞，楼梯穿堂口，楼梯间管井，平台管井预留洞口，均进行封闭，防止材料和人员坠落。 2.10、非操作人员严禁擅自乱动施工机具。定期由专人检查，保养维修，发现问题，立即停止使用，进行处理。 2.11、雨天作业必须保证有防滑措施，戴好雨具，穿防滑鞋，有稳固宽敞的操作平台和足够的安全保证才允许施工，高空作业必须系好安全带。2.12、高空作业所用材料、成品、半成品均堆放平稳；工具应及时放入工具袋中25、；传递物件禁止抛掷，禁止向下丢弃任何工具、材料、建筑垃圾。结构施工及安装施工中的垂直交叉作业，必须采取有效的安全隔离措施。2.13、材料起吊必须捆牢固，吊钩下方不得站人，必须待材料降落到离地1m 以内始准靠近，支撑就位方可摘钩。2.14、防汛排水措施：在筏板周围设置集水坑，在集水坑中安置抽水泵，下雨时，及时安排工人进行抽水处理，以免造成模板支撑架体底部有积水。3、应急预案 模板整体倒塌应急预案一、应急救援预案的目的事故发生后，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。二、救援机构1、机构 组长：宋勇强（项目经理）副组长：廖而领 罗明伟 李兵组员：刘云华26、刘天朗、钟 凯、冯小军、秦 科 、陈圣鑫、鄢 奎2、职责和分工（1）组长（宋勇强）负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。（2）副组长（廖而领 罗明伟 李兵）协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。三、演练在工程开工前一周由组长（宋勇强）组织救援小组各人员进行演练。四、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等27、，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长（宋勇强）接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。五、模板及支架倒塌事故的应急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2、应急救援方法（1）有关人员的安排组长（宋勇强）、副组长（廖而领 罗明伟 李兵）接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情28、况及需要公司支援的人力、物力。组员（刘云华、刘天朗、钟 凯、冯小军、秦 科 、陈圣鑫、鄢 奎）立即进行抢救。（2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长（宋勇强）安排的组员（刘云华、刘天朗、钟 凯、冯小军、秦 科 、陈圣鑫、鄢 奎）进行具体指挥。（刘云华、刘天朗、钟 凯）具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。（3）29、伤员救护休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120急救电话或送医院。（4）现场保护由秦 科 、陈圣鑫带领门卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。现场地址：xx市xx江xx大道二段最近医院：xx市xx江区医院报警电话：巡警急救电话：小组成员联系电话：宋勇强： 廖而领：李兵： 罗明伟：冯小军鄢 奎：刘云华：刘天30、朗：钟 凯高处坠落事故的预防及其应急预案本工程施工过程中，高处作业的机会比较多，经常在四边临空的高处进行作业，施工条件差，危险因素多。为避免发生高处坠落事故，必须加强监控管理，对职工进行预防高处坠落的技术知识教育，使他们熟悉操作时必须使用的工具和防护用具。同时，在技术上采取有效的防护措施；当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。（1） 发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。（2） 出31、现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（3） 发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎好。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（4） 发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或32、刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。（5） 遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。物体打击事故的预防及其应急预案 物体打击伤害是建筑行业常见事故四大伤害的其中一种，本工程施工工期短，劳动力、施工机具、物料投入较多，交叉作业时常有出现。这就要求在高处作业的人员对机械运行、物料传接、工具的存放过程中，都必须确保安全，防止物体坠落伤人的事故发生。 当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血处进行处理。（1）33、 发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。（2） 出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。触电事故的预防及其应急预案 触电事故和其他事故比较，其34、特点是事故的预兆性不直观、不明显，而事故的危害性非常大。当流经人体电流小于10mA时，人体不会产生危险的病理生理效应；但当流经人体的电流大于10mA时，人体将会产生危险的病理生理效应，并随着电流的增大、时间的增长将会产生心室纤维性颤动，乃至人体窒息（“假死”状态），在瞬间或在两三分钟内就会夺去人的生命。因此，在保护设施不完备的情况下，人体触电伤害事故是极易发生的。所以，施工中必须做好预防工作，发生触电事故时要正确处理，抢救伤者。（1） 发生触电事故的应急措施触电急救的要点是动作迅速，救护得法，切不可惊慌失措，素手无策。要贯彻“迅速、就地、正确、坚持”的触电急救八字方针。发现有人触电，首先要尽快35、使触电着脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。（2） 脱离电源的基本方法有：a) 将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。b) 用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。c) 必要是可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。d) 救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。e) 如果触电者由于痉挛手指紧握导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，然后再采取其他办法把电源切断。f) 如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证36、线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。进入该范围的救护人员应穿上绝缘靴或临时双脚并拢跳跃地接近触电者。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。（3） 在使触电者脱离电源时应注意的事项：a) 未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿 衣服。b) 严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。c) 在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。d) 当触电者位于高位时，37、应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。e) 夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。防暑应急预案采取综合的措施，切实预防中暑事故的发生，从技术、保健、组织等多方面去做好防暑降温工作。加强防暑降温工作的领导，在入暑以前，制订防暑降温计划和落实具体措施。（1） 要加强对全体职工防暑降温知识教育，增强自防中暑和工伤事故的能力。注意保持充足的睡眠时间。（2） 根据本地气温情况，适当调整作息时间，利用早晨、傍晚气温较低时工作，延长休息时间等方法，减少阳光辐射热，以防中暑。还可根据施工工艺合理调整劳动组织，缩短一次性作业时间，增加施工过程中的轮换休息。（3）38、 贯彻劳动法，控制加班加点；加强工人集体宿舍管理；切实做到劳逸结合，保证工人吃好、睡好、休息好。（4） 入暑前组织医务人员对从事高温和高处作业的人员进行一次健康检查。凡患持久性高血压、贫血、肺气肿、肾脏病、心血管系统和中枢神经系统疾病者，一般不宜从事高温和高处作业工作。（5） 对露天和高温作业者，应供给足够的符合卫生标准的饮料。供给含盐浓度0.10.3%的清凉饮料。暑期还可供给工人绿豆汤、茶水，但切忌暴饮，每次最好不超过300毫升。（6） 加强个人防护。一般宜选用浅蓝色或灰色的工作服，颜色越浅阻率越大。对辐射强度大的工种应供给白色工作服，并根据作业需要佩戴好各种防护用具。露天作业应戴白色安全帽39、，防止阳光暴晒。4、监测措施4.1 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。4.2 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。（监测点平面图详见附图三）4.3 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况及时上报项目责任工长（廖而领），疏散现场工人，组织相关人员对模板支架进行检查，查明变形原因后，对模板支架进行加固处理，加固完成后，经建设单位，监理单位施工单位，共同验收（签字）合格后，方可继续施工。4.4仪器设备配置名称规格数量精度经纬仪JTP 212AC40、1自动安平水准仪SEOP DS322千米往返3mm对讲机3检测板手24.5 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；4.6 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土初凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测。 1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在10cm以内；241、) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。六、 劳动力计划；1、建立专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下宋勇强组长，负责协调指挥工作；李兵（项目技术负责人）副组长，负责技术总交底；罗明伟（安全工程师）副组长，负责现场指挥、技术监督检查廖而领（责任工长）副组员，负责现场施工指挥，技术交底；鄢 奎（安42、全员）组员，负责现场安全检查工作；冯小军、秦 科 、陈圣鑫、廖少青（安全协管员）组员，负责现场具体施工及安全检查工作；2、工人及特种作业人员配备工种人员数量模板工人80人钢筋工人50人混凝土工人15人塔机操作人员3人焊工10人架工25人电工2人七、 计算书及相关图纸 （本计算书采用PKPM软件进行计算，本工程采用钢管483.5mm，但是考虑到市场钢管的折旧 程度，本计算书计算时，钢管取值为483.0mm）7.1扣件钢管楼板模板支架计算书 计算参数: 模板支架搭设高度为9.6m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.43、4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.404.00=9.574kN/44、m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.404.00=7.986kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200.800+0.3000.800)=2.385kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+4.000)0.800=2.880kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W45、分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 43.20cm3； 截面惯性矩 I = 38.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.385+1.402.880)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06210001000/43200=1.436N/mm2 面板的抗弯强度46、验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.3853004/(1006000388800)=0.056mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.3001.200)=3.577kN/m 面板的计算跨度47、 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.203.5770.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22010001000/43200=5.090N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 48、经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000)0.300=1.200kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.904+1.200.090)=1.073kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.200=1.512kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.512+1.073)0.800=2.068kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.068/0.800=2.585kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.590.8049、 最大剪力 Q=0.60.8002.585=1.241kN 最大支座力 N=1.10.8002.585=2.275kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.165106/83333.3=1.99N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.894kN/m 最大变形 v =0.6770.894800.04/(1009000.00416666650、.8)=0.066mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.800+0.0801.0730.800 抗弯计算强度 f=0.559106/83333.3=6.71N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算51、简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.304mm 最大支座力 Qmax=6.587kN 抗弯计算强度 f=0.493106/4491.0=109.70N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,52、取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.59kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1159.600=1.106kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.8000.800=1.928kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG =53、 0.9(NG1+NG2+NG3)= 2.903kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(4.000+0.000)0.8000.800=2.304kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.71kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢54、管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=6709/(0.391424)=40.456N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 55、风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.0000.129=0.026kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0260.8001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.22.903+0.91.42.304+0.90.91.40.005/0.800=6.394kN 经计算得到=6394/(0.391424)+5000/4491=39.729N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 八、立杆的地基承载力计算: 立杆56、基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 52.19 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 13.05 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 72.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 180.007.2梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度400mm，高度800mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶57、合板。 内龙骨间距300mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用50100mm木方。 对拉螺栓布置2道，在断面内竖向间距200+300mm，断面跨度方向间距600mm，直径12mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝58、土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.919.000=17.100kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600k59、N/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.68m。 荷载计算值 q = 1.217.1000.680+1.403.6000.680=17.381kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 36.72cm3； 截面惯性矩 I = 33.05cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.08660、kN N2=5.736kN N3=5.736kN N4=2.086kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.322mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.15610001000/36720=4.248N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.322mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3017.10+1.40.303.60=61、7.668kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.3017.10=5.130kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 2.781kN 经过计算得到最大变形 V= 0.026mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=062、.153106/83333.3=1.84N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31533/(250100)=0.460N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.026mm 内龙骨的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中多跨连续梁计算。 外龙骨计算简图 外龙骨弯矩图(kN.63、m) 外龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 外龙骨变形计算受力图 外龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.979kN 经过计算得到最大变形 V= 0.124mm 外龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)外龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.291106/83333.3=3.49N/mm2 外龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)外龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必64、须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31807/(250100)=0.542N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 外龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)外龙骨挠度计算 最大变形 v =0.124mm 外龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉65、力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.979 对拉螺栓强度验算满足要求!7.3梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算参数: 模板支架搭设高度为9.6m， 梁截面 BD=400mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆3根66、计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 地基承载力标准值180kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.50)+1.402.00=27.880kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.00=29.500kN/m2 由于永久荷载效应控制的67、组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.400=8.160kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(20.800+0.400)/0.400=1.000kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 =68、 (0.000+2.000)0.4000.400=0.320kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.358.160+1.351.000)=11.129kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.320=0.282kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 21.60cm3； 截面惯性矩 I = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各69、支座力分别为 N1=0.835kN N2=3.065kN N3=0.835kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.066mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05510001000/21600=2.546N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.066mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 70、3.065/0.400=7.661kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.660.40 最大剪力 Q=0.60.4007.661=1.839kN 最大支座力 N=1.10.4007.661=3.371kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.123106/83333.3=1.47N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.7271、5kN/m 最大变形 v =0.6775.725400.04/(1009500.004166666.8)=0.025mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.018mm 最大支座力 Qmax=4.212kN 抗72、弯计算强度 f=0.063106/4491.0=13.94N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.863mm 最大支座力 Qmax=9.056kN 抗弯计算强73、度 f=0.590106/4491.0=131.31N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.06kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=974、.056kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1159.600=1.344kN N = 9.056+1.344=10.400kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受75、压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=10400/(0.391424)=62.712N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.0000.129=0.026kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0260.8001.500；76、 Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=9.056+0.91.21.106+0.90.91.40.005/0.800=10.408kN 经计算得到=10408/(0.391424)+5000/4491=63.930N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 六、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 41.60 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 10.40 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 72.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 180.00 地基承载力的计算满足要求!