1、高大模板专项施工方案一、 编制依据 本工程设计施工图纸及其标准图( 包括设计变更、 图纸会审记录、 设计交底等设计文件) 、 本工程施工组织设计。1、 建筑施工高处作业安全技术规范( JGJ80-91) 2、 施工现场临时用电安全技术规范JGJ46- 3、 住房建设部建安( ) 254号文4、 建筑结构荷载规范( GB50009- ) 5、 建筑施工模板安全技术规范( JGJ162- ) 6、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范( JGJ130- ) 7、 直缝电焊钢管GB/T137938、 钢管脚手架扣件GB158319、 混凝土结构工程施工及验收规范( GB50204) 10、 建筑施工2、安全检查标准( JGJ59-99) 11、 建筑机械使用安全技术规程( JGJ33- ) 12、 使用”用友”计算软件计算。13、 区站建筑安全检查要点表AD-02.AD-03.AD-0414、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162- 15、 建筑结构荷载规范GB50009- 16、 建筑工程施工质量验收统一标准GB50300- 17、 建筑施工现场环境与卫生标准JGJ146- 18、 建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范DB/T618- 19、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【 】87号20、 建设工程高大模板支撑体系施工安全监督管理导则建质【 】254号21、 关于进一3、步加强施工现场模板安全管理的紧急通知南建质【 】19号文22、 特种作业人员安全考核管理规则5306-85二、 工程概况本工程位于xxxx市xx区龙岗大道片区。本工程由xxxx人防科研设计院设计, xx区人民法院建设, 由xxxx建科工程监理有限责任公司。本工程为地上八层框架结构, 建筑总面积9568.92m2。由于本工程二四层结构层局部高度为8.9m8m, 梁跨度为17.2m18m, 平面面积约100。根据xx市建设工程高大模板施工安全管理办法要求, 本工程二四层局部模板支撑系统属于高支模系统, 应编制高支模施工安全专项方案, 并组织专家进行论证。高大支模施工方案范围内梁截面有: 300604、0、 300700、 300800共三种规格。楼板厚度为120。高大模板位于7轴11轴, 标高为13.47。立杆支撑在二层楼面上, 楼面为C25钢筋砼, 楼板厚度为120mm。周边模板支持体系及高大模板支持体系均用10001000立杆布置。使其保证形成统一的稳定的支持体系。采用扣件式483.5mm钢管支架搭设, 搭设间距为la=lb=1米, 步距h=1.4m。三、 支撑体系设计1、 楼板、 梁: 本工程荷载按300800截面梁及板面荷载设计。按GJ162- 式5.2.5-14经进行荷载组合后,荷载在单立杆载面上所产生的轴向内力NW20kN, 其它条件也符合( DB45/T618- ) 标准第55、.1.7所有条件要求; 本工程面积比较大采用扣件式483.5mm钢管, 立杆设计间距双向为la=lb=1000, 立杆步距h=1400。字梁支架搭设沿梁长方向底模两侧支承梁的立杆。支架顶部直接用立杆或立杆顶部的可调顶托承重。2本工程支架高度为8.9m, 采用483.5扣件式钢管搭设支架; 3钢管支架每根立杆底部设置底座板条垫板; 4封顶杆搭设时贴近模板底, 扫地杆位于支承面上150处; 5支架杆件接长, 按DB45/T618- 规定: 1) 、 立杆使用对接连接; 2) 、 剪刀撑使用搭接, 搭接长度不小于700用3个扣件固定; 3) 、 水平杆搭接: 封顶杆及封顶杆往下3m每步水平杆必须使用6、搭接连接, 搭接长度不小于700用3个扣件固定。封顶杆及封顶杆往下3m以下各步能够使用对接连接。6剪刀撑体系架体按照建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范( DB45/T618- ) 构造要求设置剪刀撑, 剪刀撑倾角为450600( 宜采用450) , 跨越57条立杆。纵向竖直剪刀撑, 在竖直面上紧贴立杆沿支架纵向全高全长设置。横向竖直剪刀撑, 在竖直面上紧贴立杆沿支架横向全高全长设置。水平剪刀撑, 沿水平面紧贴水平杆全平面设置。竖直剪刀撑应与每一条与其相交的立杆扣接( 不直接与竖直剪刀撑斜杆接触的立杆除外) 。水平剪刀撑应与每一条与其相交的立杆扣接, 不能与立杆扣接之处应与水平杆扣接7、。具体位置如下: 1) 、 支架周边设置竖直剪刀撑, 全高全长立面设置; 2) 、 封顶杆、 扫地杆位置设置水平剪刀撑, 全平面设置。3) 、 支架内部设置纵横两向竖直剪刀撑间距4m, 全长全高设置; 具体详见附图一。4) 、 封顶杆及封顶杆往下一步, 每步水平杆设置加密水平纵横两向剪刀撑, 以下每4.2m各设置一道纵、 横两向剪刀撑均为全平面设置。5) 、 300800梁延梁长方向每4m设置一道剪刀撑, 全高设置( 如与支架内部剪刀撑重合的可兼作支架内部剪刀撑) 。具体详见附图二、 图三。7、 连装置本工程结构为独立柱框架结构,外连装置采用抱柱装置,连接时与周边每一根柱抱柱连接: 危险区内每8、步水平杆位置都设置抱柱连接,即从封顶杆及往下一步处各设置一道抱柱连接, 往下每4.4m设1道抱柱连接。立杆顶部采用顶托或双扣件与纵横向横杆连接抗滑。具体详见附图四8、 模板安装1、 模板安装前的准备工作1) 模板的组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体, 拼装好模板要求逐块检查其背楞是否符合模板设计, 模板的编号与所用部位是否完全一致。2) 模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者墙轴线, 并以该轴线为起点, 引出每条轴线, 并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线, 边线以及外侧控制线, 施工前4线必须到位, 以便于模板的安装和校正。3) 标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求9、, 直接引测到模板的安装位置。4) 、 已经破损面板不得投入使用。5) 、 已经检查合格的拼装后模板块, 应按照要求堆码放, 重叠放置时要在层间放置垫木, 模板与垫木上下齐平, 底层模板离地保证10cm以上距离。2、 模板的支设梁、 板模支设步骤: 弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁板支架安装梁底卡具安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模安装另一侧梁模安装对拉螺栓复核梁模尺寸、 位置与相邻模板连固支设1m宽架。梁底模板安装时必须起拱, 起拱高度为全跨长度的1/1000( 在背楞上起拱) 。支设主、 次梁的三排架, 并将排架与与满堂架形成整体拉结。支设主、 次梁侧模、 底模以及支架。拼装板底模板。910、混凝土施工考虑到高大支模架整体支撑体系在施工过程中的整体安全稳定性, 本工程竖向构件与梁板分开浇筑砼; 先浇筑完柱砼, 再浇筑梁、 板砼; 当浇灌大梁混凝土时, 要先从中间开始往梁两边浇灌; 在砼浇筑施工过程中, 由于楼面荷载的断增加和泵管、 振动器等的持续震动( 如泵管的持续振动、 振动棒对钢筋、 模板振动的影响) , 对整个模板支撑系统特别是对高大模板支撑系统的整体安全稳定性都会产生很大的不良影响, 极可能会因振动导致扣件、 构件的松散而导致架体失衡、 崩溃而造成整个模板支撑系统的倒塌等严重安全、 质量事故。因此必须引起高度的重视, 必须切实落实加强对砼浇筑的减振措施和模板支架的沉降稳定性11、监测, 以确保安全施工。1、 具体减振措施1) 、 经过对砼泵管的统一固定设置( 如利用钢管将竖向泵管在适当位置确实固实在事先已浇筑完毕的钢筋砼柱等竖向结构上) 、 垫木、 加钢管扣件加固( 禁止将泵管直接架设或靠压在楼面模板、 钢筋上) , 避免激烈振动的泵管直接压迫钢筋或外架、 模板, 经过垫木、 垫废旧汽车轮胎( 本项目主要使用十余个废旧汽车外轮胎) 、 麻包袋、 砂袋等, 并用钢管、 扣件等各种方式、 手段来加固、 垫高, 经过上述的减振措施和手段, 尽可能、 尽量地减轻或降低泵管和机械振动带来的危害和不良影响。2) 、 事先加强对砼工特别是振动棒操作手的书面施工技术交底和安全技术交底12、, 明确禁止砼工直接用振动棒撬振钢筋或模板, 以免造成钢筋偏位或模板散架、 位移、 架体失衡而导致质量、 安全事故; 3) 、 严格控制砼浇筑过程板面砼铺设厚度, 板厚控制: 浇筑前用水准仪测量500线标高标记在柱钢筋上, 浇筑时根据测量抄平标高拉水平线控制面层标高并进行修整, 使新浇混凝土面标高比设计标高高出23mm。板的中间起拱部分的厚度与非起拱部分厚度相同。用平板振捣器垂直浇筑方向来回振捣, 梁处使用用插入式振捣器顺浇筑方向边浇筑边振捣, 浇筑完毕后根据标高控制点拉线检查混凝土厚度。控制砼浇筑的施工顺序、 浇筑路线和进度、 砼方量, 严格按原定浇筑施工方案规定路线和先后顺序进行砼浇筑, 13、严禁砼工擅自改变方案、 路线和浇筑的先后顺序; 严禁任何人、 机械或活荷载直接冲击模板或模板支撑系统各大主要构件。4) 、 现场施工管理人员应切实加强现场监控, 随时派跟班模板工、 钢筋工队组长或民工跟踪检查、 观测模板架体的安全稳定性, 一旦发现有漏浆、 胀模或混凝土浇筑方量异常、 荷载重量超设计等其它影响到模板、 架体安全稳定的情况, 立即报告上级管理人员并及时进行停工加固等妥善处理, 防止因振动导致各种质量或安全事故, 确保安全施工。5) 、 项目领导应安排落实现场施工管理人员, 在砼浇筑过程中按模板支架监测方案, 加强对模板支撑系统的沉降观测; 一旦发现沉降达到或超过6就必须暂停浇筑进14、行加固处理, 待问题或安全、 质量隐患确实处理完善之后再进行浇筑, 以确保高大模板支撑系统顺利安全使用施工。10、 模板拆除的安全技术措施1、 非承重侧模在能保证混凝土表面及棱角不受损时方可拆除。底模拆除时的全部构件砼强度均要求达到100%。2、 顶板模板拆除必须执行严格的拆模工作程序, 并按要求填写拆模申请单。 3、 拆除时遵循先支后拆, 后支先拆, 先非承重部位后承重部位及自上而下的原则, 并严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆除模板时高大模板部分范围内底下严禁站人, 支架上必须满铺竹排, 保证在拆除模板时施工人员的安全, 在拆除梁板模板完毕并搬运清理完后一边加固一边拆, 保证底部架体的稳定才可逐15、步往下拆除。4、 梁模板应优先考虑整体拆除, 便于整体转移后, 重复进行整体安装。拆除模板应遵循的原则: 先支后拆、 后支先拆; 先拆不承重模板、 后拆承重部分的模板; 自上而下, 支架先拆侧向支撑, 后拆竖向支撑。5、 梁板模板拆除: 工艺流程: 拆除支架顶部部分水平拉杆和剪刀撑拆除梁侧模板下调楼板支柱使楼板模板下降分段分片拆除楼板模板木龙骨及支柱拆除梁底模板及支撑系统。拆除要点如下: 拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑, 以便作业。而后拆除梁侧模上的水平钢管及斜支撑, 轻撬梁侧模板, 使之与砼表面脱离。下调楼板支柱, 轻撬模板下的龙骨, 使龙骨与模板分离, 或用木锤轻击, 拆下第一块, 然后逐块16、逐段拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块胶合板拆下时, 或用人工托扶放于地上, 严禁模板自由坠落于地面。拆除梁底模板的方法大致与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板时, 应从跨中开始下调支柱顶托螺杆, 然后向两端逐根下调, 拆除梁底模支柱时, 亦从跨中向两端作业。6、 高大模板部分的砼未达到设计强度要求时, 相对应的下部两层支撑体系不能拆除。11、 保证措施( 一) 材料质量标准1) 、 钢材技术性能必须符合碳素结构钢( GB700-88) 的要求。钢管、 扣件进场后,必须经有资质的检测, 检测合格后方可投入使用。2) 、 胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板( ZBB70006-8817、) 要求。3) 、 木方必须符合质量标准要求。4) 、 支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管( GB/T13793) 或低压流体输送用焊接钢管( GB/T3092) 中规定的 3号普通钢管, 其质量应符合现行国家标准碳素结构钢( GB/T700) 中Q235-A级钢的规定。5) 、 支架钢管的尺寸应按下表采用。每根钢管的最大质量不应大于25kg, 采用483.5钢管。6) 、 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定: 新钢管的检查应符合下列规定: 、 应有产品质量合格证; 、 应有质量检验报告, 钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法( GB/T228) 的有关规定, 质量应符合本规18、范第3.1.1条的规定; 、 钢管表面应平直光滑, 不应有裂缝、 结疤、 分层、 错位、 硬弯、 毛刺、 压痕和深的划道; 、 钢管外径、 壁厚、 断面等的偏差, 应分别符合规范规范( JGJ130- ) 的规定; 、 钢管必须涂有防锈漆。旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定: 、 表面锈蚀深度应符合规范规范( JGJ130- ) 的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时, 应在锈蚀严重的钢管中抽取三根, 在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查, 当锈蚀深度超过规定值时不得使用; 、 钢管弯曲变形应符合规范( JGJ130- ) 规定。、 钢管上严禁打孔。7) 、 扣件式钢管脚手架应采用19、锻铸制作的扣件, 其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件( GB15831) 的规定; 采用其它材料制作的扣件, 应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。、 扣件的验收应符合下列规定: 新扣件应有生产许可证、 法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。、 旧扣件使用前应进行质量检查, 有裂缝、 变形的严禁使用, 出现滑丝的螺栓必须更换。、 新、 旧扣件均应进行防锈处理。8) 、 支架采用的扣件, 在螺栓拧紧扭力达65N.m时, 不得发生破外。9) 、 脚手板采用竹材料制作, 每块质量不宜大于30kg。、 新脚手板应有产品质量合格证。、 竹笆脚手板、 竹串片脚手板的材料应采用毛竹或楠竹制作。20、( 二) 、 施工质量要求1) 严格控制预拼模板精度, 其组拼精度要求符合下列要求: 序号项 目允 许 偏差 (mm)检查方法1轴线位移 基础5尺量柱、 墙、 梁32标高3水准仪或拉线尺量3截面内部尺寸偏差基础5尺量柱、 墙梁24每层高垂直度3直尺、 尺量5相邻板的表面高低差22m靠尺、 楔形塞尺6表面平整度2方尺楔形塞尺7 阴阳角方正25m线尺顺直28预埋铁件、 预埋管、 螺栓中心线位移2拉线, 尺量螺栓中心线位移2螺栓外露长度+10, -09预留孔洞中心线位移5拉线, 尺量内孔洞尺寸+5, -010门窗洞口中心线位移3拉线, 尺量宽高5对角线62) .质量控制、 每层主轴线和分部轴线放线后21、, 规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据, 并要及时记录墙、 柱的成品尺寸, 目的是经过数据分析墙体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因, 将问题及时反馈到有关生产负责人, 及时进行整改和纠正。、 浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、 扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模, 随时检查支撑是否变形、 松动, 并组织及时恢复。、 砼吊斗不得冲击顶模, 造成模板几何尺寸不准。、 对于跨度较大的梁、 板, 应按规范适当考虑起拱, 以防”塌腰”等现象发生。起拱应符合下列规定: 当梁板跨度4m时, 模板应按设计要求起拱; 起拱高度为全长跨度的1/1000。、 阴、 阳角模必须按照模板设计22、图进行加固处理。12、 高模体系验收高支模体系施工完毕后, 由公司技术负责人、 工程项目部经理、 质安员、 项目监理部监理员, 总监、 、 业主技术负责人共同验收。验收不合格的整改后再验收; 验收合格的由作业班长、 工程项目部专职安全员、 工程项目部专职质检员、 工程项目部技术负责人、 项目经理、 公司技术负责人、 方案编制人、 方案审查人、 监理工程师各项目总监理工程师签字后, 交付下道工序安装模板。方案批准后,由公司工程项目部技术负责人或专项施工方案编制人,就有关构造要求的技术细节和安全施工的技术要求,向施工作业班组的作业人员作出详细的技术交底。技术交底应有记录,技术交底记录由交底人各接受23、交底人签字确认后存档。在施工过程中由项目经理对本专项施工方案负责,指定专人对专项施工方案的实施进行监督, 严格按照经批准的专项施工方案进行施工; 在支架使用过程中,安排专人对支架进行现场监控。参与验收的所有人员, 在验收附录A表A.5、 表A.6、 表A.7验收记录及扣件拧紧抽样检查表上相应位置签字后存档。四、 施工管理措施及安全技术措施1、 高支模工程安全生产及应急救援组织机构现场成立高支模施工管理小组, 组长由项目经理担任, 组员由技术负责人、 安全员、 质检员、 施工员组成。项目经理、 技术负责人负责对专项施工方案实施进行监督, 质检员、 安全员、 施工员负责对专项方案的实施进行现场监控24、。项目部各职位人员联系电话: 项目经理: 陈红技术负责人: 陈刚质 检 员: 陈培熊施 工 员: 林良安 全 员: 欧建华2、 模板安全监控措施梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系, 在搭设和钢筋安装、 混凝土浇筑施工过程中, 必须随时监测。本方案采取如下监控措施: ( 1) 、 班组日常进行安全检查, 项目每周进行安全检查, 公司每月进行安全检查, 所有安全检查记录必须形成书面材料。( 2) 、 日常检查、 巡查重点部位: 1) 、 杆件的设置和连接、 扫地杆、 支撑、 剪刀撑等构件是否符合要求。2) 、 地基是否积水, 底座是否松动, 立杆是否符合要求。3) 、 连接扣件是否松动。4) 、 25、架体是否不均匀的沉降、 垂直度。5) 、 施工过程中是否有超载的现象。6) 、 安全防护措施是否符合规范要求。7) 、 脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。( 3) 、 脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。( 4) 、 在浇筑梁板混凝土前, 由项目部对脚手架全面检查, 合格后才开始浇筑混凝土, 浇混凝土的过程中, 由质安员、 施工员对架体进行检查, 随时观测架体变形。发现隐患, 及时停止施工, 采取措施保证安全后再施工。见下表6。表6 构件允许偏差序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4m20kN, 但其它条件符合本标准5.1.7条规定的, 经过缩小la、 lb使NW226、0kN能够不做立杆稳定性计算, 或做立杆稳定性计算; 3、 梁模板荷载标准值计算梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载; 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册, 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力, 按下列公式计算, 并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度, 取24.000kN/m3; t - 新浇混凝土的初凝时间, 可按现场实际值取, 输入0时系统按200/(T+15)计算, 得4.444h; T - 混凝土的入模温度, 取30.000; V - 混凝土的浇筑速度, 取1.500m/h; H - 混凝土侧压力计算位置点至新浇混凝土顶面总高度, 取1.3527、0m; 1- 外加剂影响修正系数, 取1.200; 2- 混凝土坍落度影响修正系数, 取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 分别为 39.66 kN/m2、 32.40 kN/m2, 取较小值32.40 kN/m2作为本工程计算荷载。4、 梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载; 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞( 内龙骨) 的根数为200-250.取240,面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位: mm)a) .强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中, - 面28、板的弯曲应力计算值(N/mm2); M - 面板的最大弯距(N.mm); W - 面板的净截面抵抗矩, W = 401.81.8/6=21.6cm3; f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2); 按以下公式计算面板跨中弯矩: 其中 , q - 作用在模板上的侧压力, 包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.40.25180.9=5.67kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.350.2540.9=1.22kN/m; q = q1+q2 = 5.67+1.22= 6.89kN/m; 计算跨度(内楞间距): l = 240mm; 面板的最大弯距 M= 0.16.892402 =329、.97104N.mm; 经计算得到, 面板的受弯应力计算值: = 3.97104 / 2.16104=1.838N/mm2; 面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2; 面板的受弯应力计算值 =1.838N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2, 满足要求! b) .挠度验算q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 181.4 = 25.2kN/m; l-计算跨度(内楞间距): l = 240mm; E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2; I-面板的截面惯性矩: I = 2101.81.81.8/12=102.06cm4; 面板的最大挠度计算值: 30、= 0.67725.22404/(1009500102.06105) = 0.058 mm; 面板的最大容许挠度值: = l/250 =240/250 = 0.96mm; 面板的最大挠度计算值 =0.058mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.96mm, 满足要求! 5、 梁侧模板内、 外楞的计算a) .内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载, 按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。内楞计算简图本工程中, 龙骨采用1根方木, 截面宽度50mm, 截面高度100mm, 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3; I = 5010031/12 = 431、16.67cm4; b) .内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中, - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2); M - 内楞的最大弯距(N.mm); W - 内楞的净截面抵抗矩; f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩: 其中, 作用在内楞的荷载, q = (180.9+40.9)2.10.24=9.98kN/m; 内楞计算跨度(外楞间距): l = 600mm; 内楞的最大弯距: M=0.19.980.62= 0.359KNm; 最大支座力:R=1.19.980.6=6.59 kN; 经计算得到, 内楞的最大受弯应力计算值 = 0.3591000103/8.331032、4 = 4.31 N/mm2; 内楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2; 内楞最大受弯应力计算值 = 4.31 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2, 满足要求! c) .内楞的挠度验算其中 E - 面板材质的弹性模量: 10000N/mm2; q-作用在模板上的侧压力线荷载传到内楞上标准值: q =9.98KN/m; l-计算跨度(外楞间距): l = 600mm; I方木的截面惯性矩: I = 50100100100/124.17106mm4; 内楞的最大挠度计算值: = 0.6779.986004/(100100004.17106) = 0.21mm; 内楞33、的最大容许挠度值: = 600/250=2.4mm; 内楞的最大挠度计算值 =0.21mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.4mm, 满足要求! d) .外楞( 龙骨) 计算外楞(双钢管)承受内楞传递的集中力, 取内楞的最大支座力2.583kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中, 外龙骨采用钢楞, 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管2483.5; 外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3; 外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4; 外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm).外楞抗弯强度验算其中- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)M - 外楞的最大弯距(34、N.mm); W - 外楞的净截面抵抗矩; f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为:内楞(龙骨)作用在外楞(钢管)的荷载q=9.980.6/0.24=24.95 KN.mM= 1/424.950.521.56 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 480-500mm; (对拉螺杆间距)经计算得到, 外楞的受弯应力计算值: = 1.56105/0.898104 = 17.4 N/mm2; 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2; 外楞的受弯应力计算值 =17.4N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2, 满足要求! .外楞的挠度验算根据35、连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.2 mm外楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm; 外楞的最大挠度计算值 =0.986mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.5mm, 满足要求! 6、 穿梁螺栓的计算 验算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力; A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2); f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值, 取170 N/mm2; 查表得: 穿梁螺栓的直径: 12 mm; 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm; 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2; 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =24.950.480.6 =7.49 kN。另根据施工手册计算混凝土对模板产生36、最大侧压力: ( 见上) 32.4KN/m取大者 32.40.480.69.33KN穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN; 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.33kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN, 满足要求! 7、 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、 新浇混凝土自重荷载、 钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载; 挠度验算只考虑模板结构自重、 新浇混凝土自重、 钢筋自重荷载。本算例中, 面板的截面惯性矩I和37、截面抵抗矩W分别为:W = 6001818/6 = 3.24104mm3; I = 600181818/12 = 2.91105mm4; a) .抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算: 其中, - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2); M - 计算的最大弯矩 (kN.m); l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm; q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值23.53kN/m( 见上) ; 钢筋荷载设计值: 跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 0.1023.530.22=0.094kN.m; =0.094106/2.91104=3.23N/mm2; 梁底模面板计算应力 =38、3.23N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2, 满足要求! b) .挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载, 同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中, q-作用在模板上的压力线荷载: q =23.53KN/m; (见上)l-计算跨度(梁底板方木支撑间距): l =200.00mm; E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm; 面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm; 面板的最大挠度计算值: = 0.67723.53 /(10095002.91105)=0.17mm; 面板的最大挠度计算值: =0.17mm 39、小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.800mm, 满足要求! 8、 梁底支撑木方的计算a) .荷载的计算: 见上 :23.53 kN/m 取1m计,木方间距200.即分5根支撑.23.53/54.71 kN/mb) .木方的传递集中力验算: 验算取 4.711.25.65KN/m M0.15.650.50.50.1413 KNm本工程梁底支撑采用方木, 方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 8.33101 cm3; I=510510/12 = 4.174102 cm; c) .支承木验算: 最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩, 计算简图40、及内力、 方木的支座力N1=N2=1/210.260.52.566 KN;方木最大应力计算值 : =0.1413106 /83333.33=0.170 N/mm2; 方木最大剪力计算值 : T=31.5291000/(250100)=0.459N/mm2; 方木的最大挠度: =0.6770.14135004 /100100004.17106mm0.14mm; 方木的允许挠度: = 500/250=2.mm; 方木最大应力计算值 0.17 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=15.000 N/mm2, 满足要求! 方木受剪应力计算值 0.459 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=141、.600 N/mm2, 满足要求! 方木的最大挠度 =0.14mm 小于 方木的最大允许挠度 =2. mm, 满足要求! d) .梁底支撑方木的钢管的强度计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算; 集中力P= 8.550.65.13KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.574 kN.m ; 最大变形 Vmax = 1.61 mm ; 最大支座力 Rmax = 6.691 kN ; 最大应力 = 0.574106 /(4.49103 )=127.839 N/mm2; 支撑钢管的抗压强度设计值 42、f=205 N/mm2; 支撑钢管的最大应力计算值127.839 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=1.61mm小于1000/150与10 mm,满足要求9、 扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座, 双扣件承载力设计值取16.00KN, 按照扣件抗滑承载力系数0.80, 该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.8KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时, 扣件的抗滑承载力按照下式计算( 规范5.2.5) : RRc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值, 取12.80kN; R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作43、用力设计值; 计算中R取最大支座反力, R=8.968KN; R12.80KN, 因此双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 10、 立杆地基承载力计算本例按最不利的预应梁作为计算基础, 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求: pfg式中 p-立杆基础底面的平均压力, 其中p=N/A; N-上部结构传至基础顶面的轴各力设计值按预应力梁取23.5kN/m; A-基础底面面积取 20050垫板, A 1/220.20.2 m2; fg-地基承载力设计值, fg=Rc.fgkRc=1.0, 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.5.3条规定采用混凝土地面选项; fgk=140 kN/m 2, 按44、建筑地基基础设计规范( GBJ7) 附录五规定采用。p=N/A=23.5/0.2=117.5kN/fg=Rc.fgk=1.0140=161kN/地基承载力满足要求。后附图形: 附图一: 支架内部纵/横支撑系统布置剖面图附图二: 300*800梁底支撑系统剖面图附图三: 300*800梁底支撑纯系统布置俯视图附图四: 抱柱连接平面图附图五: 高大模板支架平面布置图12、 高大模板施工进度计划及劳动力计划日期项目名称 12月 1月2022242628302468101214161820222426283031二层梁板砼面三层梁板砼面四层梁、 板支架搭设三层柱模板安装三层柱砼浇筑四层梁板模板安装四层45、梁板钢筋绑扎浇筑梁板砼模板支架监控说明: 1、 为了保证按进度施工对劳动力计划安排如下: 泥水工: 25人; 钢筋工: 20人; 木工: 30人; 架子工: 25人。2、 各工种按流水作业施工严格按专项方案及技术交底施工以确保施工安全。3、 后勤保障: 所有施工用材料必须提前备料到位,提前对材料进行安全检测, 满足各施工班组使用要求。4、 高大支架搭设后由1名施工员及1名质检员及1名专职安全员按照专项安全方案全程监控。附录A表A.5表A.5 高大模板支架安全要点检查表工程名称支架材质钢管施工单位监理单位资 料 检 查有专项施工方案不小于5人的专家组纶证专项施工方案并出具论证意见 论证后经修改的46、方案经施工企业技术负责人批准有计算书( 纵横两向立杆间距、 步高取值,立杆稳学计算或能够不计算的说明) 经总监下工程师批准有技术交底记录现 场 检 查保证支架内部稳固的措施设置纵横两向扫地杆,扫地杆位置有水平剪刀撑外连装置设置梁底位置、 每楼层( 或沿柱高每4m) 设置抱柱装置,危险区域每步高设抱柱装置沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均不缺杆每楼层设连板装置设置纵横两向封顶杆,封顶杆位置有水平剪刀撑连墙装置在水平剪刀撑位置上设置( 禁止在砌体上设置) 竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每4m设一道剪刀撑剪刀撑倾角540600, 跨越57条杆宽度6m在无墙无板处设连梁装置竖直方向沿横向全高全长47、从两端开始每4m设一道剪刀撑在无法采用以上4种方法处设辅助装置水平方向沿全平面每4m设一道剪刀撑, 架顶部位加密水平剪刀撑立杆支承支于地面时,须在混凝土地面上支立杆。支承面的处理符合规定建筑物悬挑部分的模板支架立杆支在混凝土地面上,支承面的处理符合规定支于楼面时加支顶,需支顶层数由验算定,但不少于1层从楼面( 悬臂结构除外) 挑出型钢梁作上层模板的立杆支座,型钢梁搁轩在楼板上的长度与挑出长度之比2,型钢梁与楼面接触部分首尾两端均与结构有可靠锚固。保证立杆不滑移的限位装置。型钢梁平面外约束伸出长度: 可调底座不大于300; 可调顶托不大于200禁止事项支承梁的立杆应对接,禁止搭接水平杆在禁止区域48、内,禁止对接禁止用钢管从楼层挑出作为立杆支座禁止从外脚手架中伸出钢管斜支悬挑的模板禁止使用叠层搭设的木材支撑体系禁止用水平杆相互扣接代替水平杆与立杆扣接禁止用木杆接长立杆禁止输送混凝土的泵管与支架连结禁止不同形式的钢管支架混用,禁止钢管支架与木材支架混用其它立杆间距、 水平杆步高符合要求截面高度1m及以上的梁的支承情况扣件螺栓拧紧符合规定格构框架体系设置检查结论 1 经过 2 整改 3停止搭设整改或停止范围如下: 检查单位: 施工 监理检查人: 年 月 日注: 高大模板是指达到或超过以下指标的模板。高度8m, 或经荷载组合后的施工面荷载15kN/, 或经荷载组合后的施工线荷载20kN/m。附录49、A表A.6表A.6高大模板支架、 高大作业平台支架整架验收记录表类别: 高大模板支架 高大作业平台支架 验收日期: 年 月 日工程名称: 承 验收部位轴验收内容实测项 实测值12345678910平均数方案值立杆间距横距纵距水平杆步高每道纵向竖直剪刀撑间距每道横向竖直剪刀撑间距每道水平剪刀撑间距危险区域加强措施加密抱柱: 加密顶部水平剪刀撑: 辅助装置: 外连装置设置情况抱柱: 连板: 连墙: 连梁: 支承面为地面的处理情况支承面为楼面的支顶情况扫地杆缺失情况扫地杆位置的水平剪刀撑水平杆缺失情况封顶杆缺失情况封顶杆位置的水平剪刀撑扣件螺栓拧紧情况截面高度1m及以上的梁的支承情况格构框架体系设置50、情况禁止对拉区内,水平杆搭接情况责任人验收意见架子班长签名: 意见: 合格( ) 不合格( ) 安全员签名: 意见: 合格( ) 不合格( ) 质检员签名: 意见: 合格( ) 不合格( ) 项目部技术负责人签名: 意见: 合格( ) 不合格( ) 公司技术部门人员签名: 意见: 合格( ) 不合格( ) 监理工程师签名: 意见: 合格( ) 不合格( ) 方案编审人员意见方案编制人签名: 意见: 合格( ) 不合格( ) 方案审查人签名: 意见: 合格( ) 不合格( ) 验收结论项目经理签名: 意见: 合格( ) 不合格( ) 项目总监理工程师签名: 意见: 合格( ) 不合格( ) 附录51、A表A.7表A.7扣件拧紧抽样检查表检查日期: 年 月 日工程名称支架所在部位抽样部位安装扣件量( 个) 规定抽检数量( 个) 允许不合格数( 个) 实抽数( 个) 不合格数( 个) 所检部位质量判定封顶杆位置及封顶杆往下一步高h范围内不限所抽部位的5, 且不少于10个0合格不合格截面高度1m并1.2的梁,承托梁底模板的水平杆与立杆扣接的扣件( 注5) 不限全数0合格不合格其余部位在H0范围内抽80, H0范围外抽20519050合格 不合格9115081合格 不合格151280131合格 不合格281500202合格 不合格5011200323合格 不合格12013200505合格 不合格3200nn/10合格 不合格检查结论处理意见检查人注1: 使用力矩扳手检查,拧紧力矩为40N.m65N.m。注2: ”其余部位”栏中,按所检支架实际安装扣件数的栏目填写。注3: 扣件安装数量超过3200个,抽样娄应增加。注4: 对检查不合格的部位,应重新拧紧后再次抽样检查,直至合格。注5: 截面高度1.2的梁,直接用立杆或立杆顶部的可调顶托承重。