1、编号：SJHN.JZY-XX商业及办公楼建设工程高大模板支撑系统安全施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、工程概况1二、编制依据12三、施工计划14（一）施工进度计划14（二）材料计划14（三）设备计划16四、施工工艺技术17（一）技术参数17（二）工艺流程22（三）施工方法23（四）检查验收31五、施工安全保证措施32（一）组织保障32（二）技术措施34（三）应急预案35（四）监测监控42六、劳动力计划44（一）项目管理人员44（二）特种作业人员44七、模板验算书467.1地下室2502、板模板支架计算书467.2地下6001000梁模支架计算书547.3地下4002300梁模支架计算书597.4地下8001000梁模支架计算书657.5地下9001600梁模支架计算书717.6地上180板模板支架计算书777.7上部6001000梁模支架计算书857.8上部5002100梁模支架计算书907.9梁6001000侧模计算书967.10梁3501500侧模计算书1027.11梁7002000侧模计算书1077.12梁4002300侧模计算书113八、附图119高大模板支撑系统安全专项施工方案一、工程概况（一）项目概况本工程总建筑面积86128.9m2，其中地下室2层，建筑面积为13、6595.8m2，地上为2栋三层商业及两栋板式27层SOHO办公楼，建筑面积约69533.1m2。其中4#27#楼为SOHO办公楼，层高均为3.3米；3层及3层以下为商业楼，层高平均为4.7米；序号项目内容1工程名称01、02地块工程2工程地点3建设单位4监理单位5设计单位6勘察单位7施工单位8工期目标700天9质量标准要求合格工程10安全文明目标市级安全文明标化工地栋号层数建筑面积层高m建筑功能地下室216595.8一层4.8(局部6.2)米二层3.9米人防、车库01、02319209.75一层4700二层4500三层5000商业01、022450323.353.3SOHO办公楼（二）高大模4、板工程概况本工程涉及高大模板的部位主要为地下室及裙楼顶板超重梁和上部楼层超高梁板模板，涉及高大模板的构件情况如下：1地下室二层顶板标高（5区黄海高程14.1m，4区黄海高程13.3m，3区黄海高程10.8m，2区黄海高程10.8m，1区黄海高程10.8m），模板支撑系统各区域分别坐落于（5区底板黄海高程10.2m，4区底板黄海高程9.4m，3区底板黄海高程6.9m，2区底板黄海高程6.9m，1区底板黄海高程6.9m）厚2000mm、400mm的地下室底板上，最大层高3.9m，地下室二层顶板最大板厚200mm，涉及超重梁的截面尺寸有：4001300、4001400、4001800、50010005、，梁最大跨度8.40m。地下二层顶板5区超重梁（黑色实线）区域位置示意图地下二层顶板4区超重梁（黑色实线）区域位置示意图地下二层顶板3区超重梁（黑色实线）区域位置示意图地下二层顶板2区超重梁（黑色实线）区域位置示意图地下二层顶板1区超重梁（黑色实线）区域位置示意图2地下室一层顶板标高根据分区，分别为：5区地下室一层顶板黄海高程19.0m，4区地下室一层顶板黄海高程17.3m、18.0m，3区地下室一层顶板黄海高程15.9m，2区地下室一层顶板黄海高程17.0m，1区地下室一层顶板黄海高程14.7m；模板支撑系统各区域分别坐落在：5区负二层顶板黄海高程14.1m，4区负二层顶板黄海高程13.3m6、，3区负二层顶板黄海高程10.8m，2区负二层顶板黄海高程10.8m，1区负二层顶板黄海高程10.8m厚180mm的地下室一层板上，最大层高（二区）6.2m（车道位置局部7.2m），地下室一层顶板最大板厚180mm，涉及超重梁的截面尺寸有：600900、6001000、7001100、7001200、4001300、7001000、700900、4001700、4001400、7001600、4001250、4001850、9001600、4002300、5001100、5001200、6001100、4001800、7002000、9001400、7001200、8001000、7008007、，梁最大跨度8.40m。地下一层顶板5区超重梁（黑色实线）区域位置示意图地下一层顶板4区超重梁（黑色实线）区域位置示意图地下一层顶板3区超重梁（黑色实线）区域位置示意图地下一层顶板2区超重梁（黑色实线）区域位置示意图地下一层顶板1区超重梁（黑色实线）区域位置示意图3上部主楼区域三层板（标高9.80），模板支撑系统坐落在最低标高5.30厚120mm的主楼二层底板上，最大层高4.5m，上部主楼一层顶板最大板厚120mm，涉及超重梁的截面尺寸有：4001550、4001650，梁最大跨度8.40m。上部主体1#楼主楼三层超重梁（黑色实线）区域位置示意图上部主体2#楼主楼三层超重梁（黑色实线）区域位置8、示意图4上部主体裙房三层板（标高10.70），模板支撑系统坐落在最低标高6.20厚120mm的地上裙房二层板上，最大层高4.5m，三层板最大板厚120mm，涉及超重梁的截面尺寸有：600950、600850、5001250、5001800、3001800，3501500、5002100、3002100、5001650、3501650，梁最大跨度8.40m。上部主体1#楼裙房三层超重梁（黑色实线）区域位置示意图上部主体2#楼裙房三层超重梁（黑色实线）区域位置示意图5上部裙楼区域三层板（标高10.70），模板支撑系统坐落在标高-0.35厚180mm的地下室顶板上，最大层高11.05m；三层板最大板9、厚180mm，梁的截面尺寸有：200500、200750、250600、250750、300750、400750、500750、6001000，其中6001000梁为超重梁，梁最大跨度15m。上部主体1#楼裙楼三层超高梁（黑色斜线）区域位置示意图上部主体2#楼裙楼三层超高梁（黑色斜线）区域位置示意图上部主体1#楼裙房三层超重超高梁（黑色实线）区域位置示意图上部主体2#楼裙房三层超重超高梁（黑色实线）区域位置示意图根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）文件规定，本工程模板支撑系统涉及搭设高度超过8m，集中线荷载超过20kN/m的构件，为超过一定规模的危险性较大的分部分项工10、程，必须编制高大模板支撑系统安全专项施工方案，并组织专家论证审查。涉及高大模板的主要构件情况如下表：构件情况立杆基础层高（m）构件位置截面尺寸（mm）施工荷载kN/m标高（m）楼层标高（m）板厚（mm）地下室二层顶板超重梁180/20012.0kN/m2-8.1-4.8地下室底板-1220004003.9400130018.7400140020.1400180025.6500100018.2地下室一层顶板超重梁200/25013.5kN/m2-3.1-0.00地下一层底板-8.1-4.81806.2/7.2（车道）60090020.0600100021.8700110027.97001200311、0.3400130018.7700100025.470090023.3400170024.2400140020.1700160039.9400125018.2400185026.2900160051.3400230032.4500110019.9500120021.7600110023.9400180025.6700200049.6900140045.2700120030.3800100029.070080020.7上部主楼三层超重梁板18011.4kN/m29.8主楼二层底板5.31204.5400155022.1400165023.5上部主体裙楼三层板超重梁板1209.6kN/m210.712、地上裙房二层底板6.21204.560095020.860085018.7500125022.8500180032.0300180019.2350150018.8500210037.2300210022.3500165029.4350165020.6上部裙楼三层超高梁板1209.6kN/m210.7地上一层底板-0.3518011.05600100021.82005003.82007505.62506005.72507507.03007508.340075011.150075013.9本工程地下室纵向共设置7条后浇带将地下室分割8个区域，后浇带宽度800mm。后浇带穿过地下室超重梁区域。后浇带13、位置示意图（三）施工现场总平面布置图详见附图（四）施工要求1本工程高大模板支撑高度和荷载较大，高大模板施工时主要应确保模板支撑架的稳定。2在施工前，应编制高大模板支撑系统安全专项施工方案，并组织专家论证审查。并根据论证审查报告修改完善安全专项施工方案，经施工企业技术负责人、总监理工程师签字后，方可实施。3.施工单位在安全专项施工方案经总监理工程师批准后，应按规定到质量安全监督站办理办理有关报备手续。4.高大模板工程施工完毕后，应按规定组织专项验收，在监理单位等相关单位验收符合要求后，应通知质量安全监督站进行监督验收。5.高大模板工程验收合格后，施工单位方可进入下一道工序施工。（五）技术保证条件14、1严格按照危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）文件规定编制高大模板工程安全专项施工方案及组织召开专家论证会。2严格按照关于强化建设工程施工安全和实体质量监督的若干措施（建质监200714号）、关于加强模板工程安全生产管理的通知（建质监200938号）文件规定，对模板支撑体系采用U型顶托向钢管支撑有效传递竖向施工荷载。3根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）规定，对高大模板支撑体系搭设的基本构造要求严格按照规范第条、6.1.9条、6.2.4条强制性条文要求进行设置。4严格执行其它有关标准、规范、规程及管理文件规定。二、编制依据建质200987号危险性较大的分15、部分项工程安全管理办法；建质2009254号建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则；建质200382号建筑工程预防坍塌事故若干规定；建质2011111号建筑施工企业负责人及项目负责人施工现场带班暂行办法；建200347号关于加强模板工程安全生产管理的通知；建200435号省建设厅关于加强建筑模板工程钢管支撑体系施工安全管理的通知；建200732号文高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定；建201148号关于开展建筑施工模板工程专项整治工作的通知；建201213号房屋建筑工程常用模板及支撑安装推荐图集；建201436号关于进一步加强建筑施工模板工程质量安全管理工作的通知；建20152316、号关于加强建筑施工安全生产工作有关事项的通知；建201526号关于印发的通知；建安办函201712号关于印发起重机械基坑工程等五项危险性较大的分部分项工程施工安全要点的通知；建办质201739号关于进一步加强危险性较大的分部分项工程安全管理的通知质安监总2009029号关于进一步加强模板工程监督管理的通知；质安监总2014166号关于模板支撑工程可调托撑等有关事项的通知；建工200930号市建设工程施工现场防火安全管理暂行规定的通知；建工201084号关于加强建设工程安全生产应急管理工作的通知；建工201179号关于开展建筑施工模板工程专项整治工作的通知；建工2014113号关于开展建筑施工模17、板工程质量安全专项整治工作的通知；建质监200714号市建设工程质量安全监督站关于强化建设工程施工安全和实体质量监督的若干措施；建质监200938号关于加强模板工程安全生产管理的通知；建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）；建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）；混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）；建设工程施工现场消防安全技术规范（GB50720-2011）；建筑施工安全技术统一规范（GB50870-2013）；钢管脚手架扣件（GB15831-2006）；施工现场临时用电安全技术规范（JGJ4618、-2005）；建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；建筑施工临时支撑结构技术规范（JGJ300-2013）；混凝土泵送施工技术规程（JGJ/T10-2011）；现浇钢筋混凝土（屋面）板及砌筑墙体的设计与施工技术规程（DBJ13-20-1999）；建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程（DBJ13-91-2007）；扣件式钢管支撑高大模板工程安全技术规程（DBJ/T13-181-2013）；01、02地块施工图纸；我公司编19、制的01、02地块施工组织设计；三、施工计划（一）施工进度计划本工程地下室超重区域计划用20日历天完成高大模板工程施工及混凝土浇筑，以后浇带为分界线，各区域间流水搭接施工。上部超高区域计划用12日历天完成单个楼层的模板工程施工及混凝土浇筑。（二）材料计划1模板及支撑架的材料选择（1）模板均采用915mm1830mm15mm（厚）胶合板。（2）龙骨：板底主龙骨采用50503.5mm双方钢，次龙骨采用50503.5mm方钢；梁底主龙骨采用50503.5mm的双方钢，平行于梁截面设置，次龙骨采用50503.5mm方钢，平行于梁纵向设置。（3）支撑系统：选用48.33.6mm钢管及其配件，计算时采用保20、守值483.0进行验算；每根钢管的最大质量不大于25.8kg。（4）纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用48.33.6mm钢管及其配件。（5）垫板：选用长度不少于3跨、宽度200mm、厚度50mm的通长木垫板。（6）顶托：采用标准可调顶托，U型托盘钢板厚度5mm、宽度120mm、长度100mm、高度60mm，顶托螺杆长度为600mm，螺杆外径不小于36mm；螺盘为玛钢、并带碗扣，可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不少于5扣，螺母厚度不小于30mm；可调托撑抗压承载力不小于40kN。（7）对拉螺栓：选用M14的普通对拉螺栓。2钢管、扣件、顶托、方木等材21、料进场前后安排专人检查、验收，并作相应的记录，验收合格方可使用。进场的材料应符合以下要求：（1）钢管：选用48.33.6mm钢管及其配件，钢管要符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091）中规定的3号普通钢管，其质量要符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定。低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091）、直缝电焊钢管（GB/T13793）规定：48.33.6mm的钢管，管体外径允许偏差0.5mm；壁厚允许偏差10%（壁厚），即3.610%=0.36mm。所以，外径允许范围为47.848.8mm；壁厚允许范围为3.2422、3.96mm。钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕，不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲、开裂的钢管。搭设架子前应进行保养，钢管上严禁打孔，钢管在使用前先涂刷防锈漆，力求环保美观。（2）扣件：采用可锻铸铁制造的标准扣件，其材质要符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)的规定，直角扣件重量不得小于1.1kg、旋转扣件重量不得小于1.15kg，对接扣件重量不得小于1.25kg，扣件的附件（形螺栓、螺母、垫圈）采用材料符合碳素结构钢(GB/T 700)中Q235-A级钢的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，钢管和扣件均必须有出厂合格证及23、检验单，扣件与钢管的吻合面要接触良好，螺栓不得滑丝、夹紧钢管时，开口处最大距离小于4.5mm，必要时进行抗滑扭试验。新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测。对不合格品禁止使用。旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换处理。新、旧扣件均进行防锈处理。（3）顶托：顶托应采用标准可调顶托，U型托盘（钢板厚度5mm，宽度120mm，长度100mm，高度60mm），支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆（L600mm）伸出钢管顶部不得大于200mm，安装时应保24、证上下同心，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm（D36mm），螺盘应为玛钢、并带碗扣。（4）龙骨：龙骨材料截面应满足尺寸要求，不使用非标、异型的尺寸。3计划一次性投入足量模板及钢管支撑材料，以保证施工进度的需要，模板工程需用材料如下表：序号材料名称规格单位数量进场计划1模板（胶合板）915183015m216.5万分批进场2钢管48.33.6t1850分批进场3扣件厚度3.6mm个32万分批进场4顶托钢板厚度5mm，宽度120mm，长度100mm，高度60mm个15000分批进场5方木50100m3800分批进场6方钢50503.5mmt800分批进场7垫板20050m1万分批进场8对25、拉螺杆14根5000分批进场（三）设备计划主体结构施工期间，根据建筑物平面形状、尺寸及高度、平面布置和工期要求，拟使用塔吊进行垂直运输，以满足施工要求。施工期间做好使用前的检验、保养工作，确保运转正常。投入的主要施工设备如下表：序号材料名称单位数量进场计划1单面压刨台2一次性进场2台式平刨台2一次性进场3台式电锯台2一次性进场4钢筋切断机台5一次性进场5钢筋调直机台5一次性进场6钢筋弯曲机台5一次性进场7手提式电钻把10一次性进场8电焊机台2一次性进场9扭力扳手把10现场常备10水平仪台1现场常备11经纬仪台1现场常备12混凝土地泵台1随进度进场13泵管系统套1随进度进场14混凝土罐车台8随进26、度进场15振捣棒根3现场常备16平板振动器台1现场常备17坍落度筒套1现场常备四、施工工艺技术（一）技术参数1构件参数本工程最大梁截面尺寸为9001600，集中线荷载51.3kN/m；最大板厚为250mm，施工总荷载13.5kN/m2；最大跨度为15m；模板支撑系统最大搭设高度11.05m。2模板系统的设计（1）板：板底次龙骨采用50503.5mm方钢管；主龙骨采用50503.5mm双方钢管。（2）梁：梁底次龙骨采用50503.5mm方钢管，平行于梁纵向设置；主龙骨采用50503.5mm双方钢管，平行于梁截面设置；梁侧次楞为50100木枋，竖向布置，水平间距250mm，主楞48.33.6双钢管27、，水平布置，竖向间距500mm。对拉螺栓为M14500500。3支撑系统的设计本工程的支模方案采用扣件式钢管脚手架支撑系统。（1）立杆基础：本工程高大模板支撑系统立杆基础为钢筋混凝土楼板，每根立杆底部设置宽度不小于200mm、厚度不小于50mm、长度不小于3跨的木垫板。高大模板施工期间，其下面两个楼层的模板支撑不得拆除；超重梁下楼板承载力不满足要求时，其下部模板支撑架应加密回撑钢管。（2）立杆：采用满堂式支撑架，高大模板支撑系统板底立杆间距为10001000，梁底沿纵向立杆间距与板的立杆间距成倍数。梁两侧楼板立杆应对称设置，立杆距梁侧的距离不大于500mm。梁板支撑应以梁为中心对称布置立杆，梁28、宽度范围内顶托应与梁两侧板立杆同时施工，不得采用后补的施工方法。模板支撑架在搭设施工时，应先按布置梁模板支撑立杆，而后再布置板模板支撑立杆，梁支撑沿梁跨度方向应与板至此横立杆间距的模数一致。立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。根据高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定（建200732号文）规定，“立杆垂直度偏差应不大于1/500H（H 为架体总高度），且最大偏差应不大于50mm。”本工程模板支撑系统最大搭设高度11.05m，其允许偏差为22mm。（3）顶托：支架顶部支29、撑采用可调顶托，顶托距离最上面一道水平拉杆不超过300mm，顶托螺杆插入钢管深度不小于160mm，伸出立杆顶部不大于200mm。螺杆外径与钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。主楞的接头应错开，接头处采用附加方钢设置于2根立杆上，主楞接头部位应在可调U型支托内。（4）扫地杆：在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。扫地杆应采用对接，相邻两扫地杆的对接接头不得在同跨内，且对接接头沿水平方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于立杆间距的1/3。（5）水平拉杆：为保证支架的整体安全稳定，水平加固杆步距不超过1.5m，纵横设置。可调支托底30、部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。（6）剪刀撑：本工程高大模板支撑系统剪刀撑按照加强型设置。超重梁沿梁长方向立杆双侧布置连续式的竖向剪刀撑。在架体外侧周边及内部纵、横向每4跨（且不大于5m），由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为4跨。在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀撑，扫地杆的设置层设置水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不超过6m，剪刀撑宽度为35m。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角为4560，水平剪31、刀撑与支架纵（或横）向夹角为4560。当建筑层高在820m时，在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑；当建筑层高超过20m时，将上述所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，并采用不小于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。剪刀撑采用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。（7）固结点：应先浇筑柱混凝土，待其形成一定强度后，方可浇筑梁板混凝土。在立杆周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m，竖向间距23m（现场32、实际按每隔2步架高）与建筑结构设置一个固结点，加强高大模板的整体抗倾覆能力。（8）侧模加固：本工程部分超重梁梁截面高度超过1500mm，在梁两侧利用模板支撑架水平拉杆双向对顶，确保梁侧模板侧向稳定。4支撑系统构造设计做法一览表构件名称截面尺寸（mm）层高m搭设高度（m）次楞间距或根数主楞间距顶托道数立杆横距（mm）立杆纵距（mm）步距（mm）对拉螺栓道数纵距（mm）地下室二层顶板超重梁180/2003.93.7300100010001000150040013002.63100024002道50040014002.5310002道40018003.25310004005003道50010002.33、93100050010001道地下室一层顶板超重梁200/2504.43.6530010001000100015006009003.531000260010001道50070012003.2450033505002道40013003.1310002 40010002道40014003310002 40010002道40018502.55310002 4005003道50010003.4310002 50010001道50011003.3310002 50010002道60010004.93.9310002 60010001道70011003.845003 3505002道70010003.9434、10003 35010001道40016003.335002 5005003道7009003.93410003 35010001道70016002.3450033505003道40012502.65310002 40010002道400170064.345002 4005003道90016006.54.9550034505003道40023007.24.9350024005004道50012005.13.931000250010002道60011004350026005002道90014005.23.85500345050015002道50070012004450033505002道8001035、004.251000340010001道7008004.441000335010001道40018006.24.4350024005003道70020004.2450033505003道上部主楼三层超重梁板1804.54.3230010005001000150040015502.95350025005002道50040016502.8535005002道上部主体裙楼三层板超重梁板1204.54.3830010001000100015006009503.5531000260010001道5006008503.653100060010001道50012503.2535005005002道5001836、002.735005005003道30018002.73100030010003道350150033100035010002道50021002.4350025005004道30021002.4350023005004道50016502.8535005005003道35016502.853100035010003道上部主体裙楼三层板超高梁板12011.0510.933001000100010001500600100010.05350025001道50020050010.5521000230010001500/50020075010.3021000230010001道25060010.45210037、023001000/25075010.321000230010001道30075010.3210002300100015001道50040075010.321000240010001道50075010.321000250010001道本工程分别选取如下构件进行验算，其它类似构件参照其参数调整后设置：序号构件位置验算内容代表构件1地下室负二层顶板超重梁地下室负一层顶板250mm厚满堂楼板模板支架计算（H4.4m，立杆1.01.01.5m）地下室200、180mm厚板26001000梁模支架计算（两排立杆，纵距1.0m）4001250、4001300、4001400、5001000、500110038、5001200、60095034002300梁模支架计算（两排立杆，纵距0.5m）4001600、4001700、4001800、4001850、600110048001000梁支架计算（三排立杆，纵距1.0m）700800、70090059001600梁模支架（三排立杆，纵距0.5m）7001100、7001200、7001600、7002000、9001400、70012006上部裙楼二层超重梁主楼二层180mm板模板支架（H4.32m，立杆1.01.01.5m）1207上部6001000梁模板支架计算（两排立杆、纵距1000mm）200500、200750、250600、250750、39、300750、3001800、3002100、3501500、3501650、400750、500750、600850、6009508上部5002100梁模支架计算（两排立杆，纵距500mm）4001550、4001650、5001250、5001650、50018009梁侧模6001000梁侧模计算（1道对拉螺杆）700-1000103501500梁侧模计算（2道对拉螺杆）1000-1500117002000梁侧模计算（3道对拉螺杆）1500-2000124002300梁侧模计算（4道对拉螺杆）2000-23000（二）工艺流程超重梁板工艺流程示意图超高梁板工艺流程示意图（三）施工方法1支撑40、架搭设（1）安装顺序底座布置放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随即装设第二层水平加固杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，按4560Nm力矩用扳手拧紧扣件螺栓按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量要求后再进行第二步水平杆安装随后按搭设进程及时装设剪刀撑。（2）支撑系统安装支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工人班组进行详细安全技术交底，并签字确认。对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。对工作面进行清理干净，不得有杂物41、。根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。立杆底部垫长度不少于3跨、宽度200mm、厚度50mm的通长木垫板。水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm，当层高在820米时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。现场施工模板支架时，应确保立杆的垂直度，扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距（1.5m）要求条件下，应进行平均分配确定具体步距；立杆纵横向水平拉杆不得漏设，节点处扣件连接，扭力达到4560Nm。每一步纵横向应各设一道水平拉杆，即42、在每步、每跨均双向设置水平拉杆。在架体外侧周边及内部纵、横向每4跨（且不大于5m），由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为4跨。在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀撑，扫地杆的设置层设置水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不超过6m，剪刀撑宽度为35m。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角为4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角为4560。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，并采用不小于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。剪刀撑采用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。根据高大模板扣件式钢管43、支撑体系施工安全管理规定（建200732号文）规定，“立杆垂直度偏差应不大于1/500H（H为架体总高度），且最大偏差应不大于50mm。”水平杆的接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设在同步同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向的错开距离大于500mm，各接头中心至近主节点的距离不宜大于跨段的1/3。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。扣件的拧紧力矩应控制在4560Nm，检查时形成书面记录，监理44、单位实施旁站并按随机分布原则进行，对扣件数量的10%进行抽检，不合格率超过抽检数量10%的应全面检查，至合格止。根据建质2009254号规定：对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，样进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理单位见证取样）送法定专业检测机构进行检测。对梁底扣件应进行100%检查。立杆、可调托座应根据支撑高度设置。立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。模板承重架应与已浇筑的混凝土墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性，当支架立柱高度超过5米时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m，竖向间距23m与建筑45、结构设置一个固结点。模板支架搭设完成后，必须先自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，经过监理、质监站验收通过后，方可投入使用。（3）模板安装梁模板的安装先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木方。4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L/10003L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。当跨度为4m10m时，起拱值取10mm；当跨度为10m18m时，起拱值取20mm；当跨度18m时，起拱值按30mm取值。本工程梁最大跨度为8.40m46、，其起拱值按设计取20mm。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：a支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短；b梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固；c混凝土浇筑前，模板应用水浇透；混凝土浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的混凝土浇筑顺序；泵送混凝土时，应随浇随捣随平整，混凝土不得堆积在泵管出口处。楼面模板的安装首先通线，然后调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设主龙骨，主龙骨固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板47、。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。（4）后浇带支撑系统根据后浇带位置搭设脚手架，脚手架要和其它梁、板脚手架分开搭设，后浇带支撑架应整跨间独立搭设，使之成为一个独立体系。为了保证脚手架的稳定、用钢管和其它脚手架连接，每隔四米搭设剪刀撑一道以保证脚手架的稳定性。模板就位前，根据已弹线的后浇带位置进行定位，模板宽度采用整张模板的长度1830mm（模板尺寸9151830）垂直于沉降后浇带放置、梁模板相应断开。后浇带两侧、独立支撑架外侧周圈设竖向连续剪刀撑，且与已浇筑的主体结构采取抱柱措施。在后浇带混凝土浇筑前，后浇带跨内的梁板两侧结构长期处于悬臂受力状态，因此，施48、工期间本跨内的模板和支撑不能拆除，否则可能引起各部分结构的承载能力和稳定问题。后浇带模板支撑体系必须待后浇带混凝土强度达到设计强度后，按由上向下顺序拆除。后浇带模板不得提前拆除，不得采用先拆后撑的施工方法。（5）地下室内安全通道的留设为便于检查及操作人员通行，地下室满堂脚手架模板支撑内设置安全通道。安全通道采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构型式进行加固，斜杆与地面的倾角在4560之间。安全通道处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的节间设置一根斜腹杆；斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的水平拉杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；斜腹杆采用通长杆件，当必须接长使用时采用对接扣49、件连接，在架体两侧应设置明显的反光标识，指引工人通向安全地带。安全通道的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于安全通道洞口12步。安全通道桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜靠近主节点处的扣件。地下室应保证通风良好，设置鼓风机等设备。（6）照明措施根据施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的要求，地下室长期处于潮湿环境中，其照明线路采用36V安全电压供电。本着既满足施工和安全要求，又节约用电的原则，设置地下室的照明线路和灯具。根据电流强度和现场的实际情况，整个地下室的照明线路按两条回路布置，即每台变压器为一个单独回路。每一输电线路按不同线径分段接入。电源由50、现场一级箱接出，用电缆接至洞口部位，经过二级配电箱变压后从车道进入地下室。每5m安装36V白炽灯泡1个，分两路控制。供电线路选择BV型导线。低压变压器一次侧（220V或380V）采用10mm2橡胶铜芯电缆；二次侧（36V安全电压侧）采用BX型16mm2、10mm2、6mm2的导线。导线的固定：每隔6m安装一组绝缘瓷瓶，导线截面的大小，根据灯泡安装的数量按每一回路总数的1/3进行调整。2混凝土施工本工程采用商品混凝土，现场布置专业的混凝土输送泵，采用地泵接泵管从低处向高处分层浇捣，现场采用布料机浇筑。混凝土梁的浇筑每层厚度不得大于400mm。先浇筑墙柱混凝土，待其形成一定强度后，方可浇筑梁板混凝51、土，以增加架体整体的稳定性和模板支撑架同柱的固结要求。浇捣作业安排在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工员、安全员跟班作业，负责检查督促，做好各方协调工作，同时应加强对支撑系统的变形监测。混凝土从配合比到现场浇筑、养护均需采取一定的技术措施以控制混凝土水化热，保证混凝土施工质量和支架的安全稳定。（1）准备工作钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习52、，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通。（2）混凝土浇筑和振捣一般要求：混凝土浇筑由低处向高处浇捣，混凝土浇筑顺序应采取从中间向两侧对称扩展的浇筑方式，对于混凝土梁的施工应采用从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。本工程梁板混凝土二次浇筑完毕，截面较大的梁混凝土应分层浇筑。间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土浇筑完毕。混凝土厚度的浇筑速度应控制在2.5m/h。浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预53、埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。在混凝土浇筑过程中，加强对支撑系统的变形监测和受力情况。使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍（50棒应为52.5cm，取50cm；30棒应为40.5cm，取40cm），振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。梁分层（厚度为400mm）浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇筑至梁截面的354、/4高时，应加强对支顶变形的监控。梁侧及梁底部位要用30或50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用1.54m刮尺刮平。砼浇筑应垂直于主粱，再向两边浇捣。严禁从垂直主粱一端向另一端浇捣的方式施工。泵送混凝土应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵管口附近。（3）泵管及布料机加固措施为了避免泵管的振动扰动楼板钢筋，泵管必须架设在钢管支架上，钢管下铺放木跳板作为支撑面。混凝土的浇筑方式，从前往后浇筑，边浇筑边拆支架，直至浇完拆完楼面支架。支设布料机的部位，对钢筋的保护层垫块进行加密，布55、料杆基座底部钢筋进行加固，避免损坏钢筋。安装布料机时用20050的木板垫平、垫实，四方立架用4道不小于8mm钢丝绳拉紧固定，不得倾斜，钢丝绳端部用花兰螺栓与板内梁筋拉紧，不得固定在竖向钢筋上。混凝土浇筑时经常检查花篮螺丝是否勾实，安全销是否牢固，严防脱钩倾覆。（4）混凝土养护浇筑完梁、板后在12小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护。养护时间不少于14d。（5）试块制作结构混凝土的强度等级必须符合设计要求。用于检查结构构件混凝土强度的试件，应在混凝土的浇筑地点随机抽取。取样与试件留置应符合下列规定：每拌制100盘且不超过100m3的同配合比的混凝土，取样不得少于一次； 每工作班拌制的同一配合比的混56、凝土不足100盘时，取样不得少于一次； 当一次连续浇筑超过1000m3时，同一配合比的混凝土每200m3取样不得少于一次； 每一楼层、同一配合比的混凝土，取样不得少于一次； 每次取样应至少留置一组标准养护试件，同条件养护试件的留置组数应根据实际需要确定。（6）质量要求商品混凝土要有出厂合格证，混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告。混凝土养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范定及本方案的要求。混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。预留洞宽度大于1m的洞底，在洞底平模处开振57、捣口和观察口，避免出现缺灰或漏振现象。钢筋、模板工长跟班作业，发现问题及时解决，同时设专人检查钢筋、模板。浇筑前由专人经常注意天气变化，如有大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。浇筑时要有专门的清理人员和抹面人员。楼面板用1.52.5m刮尺刮平。做好混凝土浇筑记录。每次开始浇混凝土前必须做好开盘鉴定，项目部技术人员与搅拌站技术人员同时签认后方可开始，并且随机抽查混凝土配合比情况和坍落度情况。3支顶、模板的拆除（1）拆除顺序：梁上顶托梁底木方梁底模板板上顶托板底木方板底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑立柱下托座垫木。（2）本工程由于高大模板体系高度较高，为保证高大模板的稳定性以及混凝土结构的质量，要求支架水平58、拉杆每隔一道均与结构混凝土墙柱拉结，混凝土必须达到100%设计强度才能整体拆除。（3）拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定的强度并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。当立杆坐落在楼层时，高大模板施工期间，底下楼层的模板支撑不能拆除。（4）严格控制模板及其支架拆除的顺序。侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。支撑系统的水平纵横杆、剪刀撑等不得随意拆除。（5）拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。59、拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。（6）拆除脚手架支撑前，应清除高大模板支撑上存留的零星物件等杂物。拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。（7）拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。（8）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：脚手架支撑的拆除应从梁中开始，对称地分别向两端拆除，自上而下逐层进行；同一层的构配件60、和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行；通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除；工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品；拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接扣件应放入袋内，并放室内堆存。（9）模板的清理维修、存放拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。材料应按编号分类堆放，按楼板部位层层复安，61、减少损耗。对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。（四）检查验收1支撑结构在下列阶段应进行检查与验收：（1）地基完工后及支撑结构搭设前；（2）每搭设完4步后；（3）达到设计高度后，进行下一道工序前；（4）停工超过1个月恢复使用前；（5）遇有六级及以上强风，大雨后。2支撑结构搭设完毕、使用前检查项目应包括下列主要内容：（1）地基不均匀变形，立杆底座或垫板与地基面的接触状况；（2）可调拖成受力状况；（3）安全防护措施；（4）扣件拧紧力矩；（5）斜杆设置状况；（6）抗倾覆设施设置情况。3支撑结构使用过程中的检查项目应包括下列主要内容：（1）地基不均匀变形，立杆底座或垫板与地基面62、的接触状况；（2）荷载状况；（3）节点的连接状况（4）可调托撑受力状况；（5）安全防护措施；（6）监测记录4高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。5高大模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料。（1）应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。（2）对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。（3）应63、对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。扣件的拧紧扭力矩硬控制在4560Nm，按随机分布原则进行，对扣件数量的10%进行抽检，不合格率超过抽检数量10%的应全面检查，至合格止。6支撑系统搭设安全完毕，应按规定组织专项验收，在监理单位等相关单位验收符合要求后，应按规定通知质量安全监督站进行监督验收。验收符合要求后，方能进行钢筋安装。验收中提出的整改意见，应认真组织整改。在浇筑砼前还要对支撑系统复验，确保支撑系统处在安全状态。7高大模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试64、块强度报告，混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批、签字手续。五、施工安全保证措施（一）组织保障项目部成立应急救援小组，组长由项目负责人担任，副组长由生产负责人、项目技术负责人担任，成员由项目部施工员、质量员、安全员、机械员、试验员、材料员等人员组成，公司本部设置相应的安全指挥部。项目部应急救援小组成员名单及联系电话：组 长：项目经理电话：副组长：项目技术负责人电话：组 员：施工员电话：质量员电话：安全员电话：机械员电话：试验员电话：材料员电话：附近医院联系地址、电话及应急救援：火警：119 公安：110 交通：122当事故发生时应急救援小组立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇65、报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对66、事故调查。项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。（二）技术措施1经本项目部项目经理和技术负责人对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用扣件式钢管式脚手架。2施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高大模板搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。3对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。4搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规划（GB5036）考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。5支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合67、格后，方能进行钢筋安装。6高大模板施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。7高大模板搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。8支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。9水平杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。10可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。11泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。12应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。13水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临68、时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。14操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、木方、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。15在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。16高大模板安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。17在浇筑混凝土前重点检查、巡查的69、部位：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求；（2）地基是否积水，底座是否松动；（3）钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象；（4）安全防护措施是否符合规范要求。18在浇筑顶板混凝土过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑混凝土，并及时组织人员进行加固处理。19保证浇筑工作正常进行。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管道出口处。20支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如妨碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。21拆除时应采用70、先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。22拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。23施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。24设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。25混凝土浇筑过程中派专人监管，严禁闲杂等无关人员进入支撑架内。26当有六级及以上强风时，应停止支撑架的搭设与拆除作业。（三）应急预案1重大危险源辨识 分数值识别内容LECD风险等级物体打击6371263机械伤害333271高处坠落1615902架体坍塌0.56401203触电337631火灾16159071、22应急救援装备序号物品名称单位数量存放地点保管人1急救箱个1项目部安全员2止血纱布扎2项目部安全员3碘酒瓶1项目部安全员4消炎药瓶1项目部安全员5创可贴包10项目部安全员6云南白药瓶2项目部安全员7红花油瓶1项目部安全员8担架付2项目部安全员9应急灯具盏5仓库材料员10灭火器个20现场配备现场常备11消防水源个1现场配备现场常备12消防水带卷2仓库材料员13绝缘手套副20仓库材料员14绝缘鞋双10仓库材料员15绝缘棒根3仓库材料员16安全帽顶70个人配备材料员17安全带条30个人配备材料员18切割机台2仓库材料员19钢筋钳把5仓库材料员20皮卡车部1驻工地材料员备注物资管理：经常检查物资的储72、备情况，消耗后及时补充，不得使用过期药品。设备器材经常保养确保处于良好的使用状态。3应急培训和演练（1）应急救援小组和预案确定后，施工单位安全指挥部组长组织所有应急人员进行应急培训。（2）组长按照有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，根据评价结果进行完善。（3）在确认险情和事故处理妥当后，应急反应小组进行现场拍照、绘图，收集证据，保留物证。（4）经业主、监理单位同意后，清理现场恢复生产。（5）单位领导将应急情况向现场项目部报告组织事故的调查处理。（6）在事故处理后，将所有调查资料分别报送业主、监理单位和有关安全管理部门。4应急响应程序上报流程：当事人项目部公司。处理流程：公司项目部当事人。73、紧急情况发生后，立即按应急预案中的应急响应流程及救援措施启动应急响应程序。（1）当事人或发现人要立即按应急救援措施进行第一时间的现场救援行动，同时向应急救援小组或项目经理汇报，项目经理接到汇报后要立即组织应急救援小组迅速赶到现场。（2）应急救援小组迅速赶到现场、疏散人群、保护好事故现场、排除险情，迅速按应急救援措施进行救治，然后送往最近的医院进行救治。伤情严重的，现场进行基本的处理后立即送往最近的医院进行救治。（3）抢救伤员的同时向公司领导逐级汇报。重大情况发生时，项目经理或值班人员要立即向公司工程部和公司安全指挥部汇报。（4）工程部经理接到通知后，尽快赶到火灾现场，协调指挥事故处理工作。公司74、领导接到汇报后安排事故调查小组赶赴现场进行事故原因调查及处理工作。（5）应急救援小组应配合调查小组及社会关注方的调查工作。5. 应急救援措施（1）物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保75、暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头76、，以防止呕吐后误吸。对烦躁不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。（2）机械伤害急救措施发生机械伤害事故，最早发现受伤者，应大声呼叫电工迅速拉闸断电，立即向项目经理及有关人员报告，同时拨打120。将触电者抬到平整的场地，现场伤员营救人员按照有关救护知识立即进行救护，如发现伤者有断指断腿等，应立即找到，用医用纱布将其包好，随伤员一起送医院救治。（3）高处坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况77、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条78、件的医院治疗。颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板79、竹片等。复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。a遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等80、做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540min放松一次，每次放松0.51min。b动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。（4）坍塌事故急救措施应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。发现事故预兆后，立即停止作业，迅81、速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害82、范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。（5）触电事故急救措施当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。隔离电源方法：a断开电源开头；b使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；c用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。抢救方法：a口对口、口对鼻人工呼吸法（停止呼吸者）：使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰83、卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。b胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）：解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。c如果触电者心脏停止跳84、动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。d人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。（6）火灾事故急救措施事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。a火场85、寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。b火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送86、出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。（四）监测监控1班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记87、录必须形成书面材料。2高大模板日常检查，巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；（3）连接扣件是否松动；（4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度；（5）施工过程中是否有超载现象；（6）安全防护措施是否符合规范要求；（7）支架与杆件是否有变形的现象。（8）模板支架搭设。（9）钢筋绑扎过程。3支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4监测措施为了监测混凝土浇筑过程中大梁底的模板及支承体系变化情况及是否异常，混凝土浇筑前在大梁底部的两端及中间各设两根吊垂线（两侧），从大梁底一直吊到立杆支承底板（基础），吊垂尖离地88、控制在20mm以内并做好记录，在吊垂尖正下方用红蓝笔做好十字标记，同时量测好线垂与立杆间的相对距离，混凝土浇筑过程中专人跟踪监测，吊垂与地面距离及与立杆距离变化按设计允许变形要求控制，发现异常情况，立即停止施工，处理后方可继续施工。5监测点布设在支架边角位置及中间按每隔15m间距设置监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。6监测频率在架体搭设、模板安装、钢筋安装过程中，对架体进行检测，对变形部位进行检查分析，并返工补强；在浇筑混凝土过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。在89、混凝土初凝前后及混凝土终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至混凝土终凝后至少达到设计强度的85%。7当监测数据超过下表预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并进行加固处理。扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m12mm/4mL6.5m20mm2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观测10mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺90、六、劳动力计划（一）项目管理人员本工程实行项目经理负责制。由项目经理、生产负责人、项目技术负责人、施工员、质量员、安全员、机械员、材料员组成管理班子。为保障本工程顺利进行，我公司决定选派强有力的管理班子承担该项目施工管理。项目管理人员组织机构如下：项目经理生产负责人、项目技术负责人施工员质量员安全员机械员材料员钢筋班组模板班组砼班组（二）特种作业人员1根据施工进度和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。2组织对模板工程劳务分包队伍的企业资质、安全生产许可证、作业人员资格的审查，落实相关的管理责任，91、按规定做好对作业队伍的安全技术交底工作。3做好施工人员的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。作业人员安排见下表：序号工种工人数量备注1架子班组35人负责立杆、扫地杆、水平杆、剪刀撑、U型顶托的搭设，必须持证上岗。2模板班组40人负责木方的铺设和模板的拼装。3钢筋制作班组10人负责主筋和箍筋的机械制作。4钢筋安装班组50人负责柱、梁、板钢筋的安装、绑扎。5泥水班组92、12人负责浇筑混凝土。6机械工15人负责材料垂直运输，混凝土泵车架设等。7测量工3人负责梁侧边线、钢管立杆位置线、标高的引测。8电工3人负责现场临时用电，必须持证上岗。9杂工6个负责混凝土浇筑前板面垃圾清理及混凝土浇筑后的浇水养护。七、模板验算书7.1地下室250板模板支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢93、管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为3.7m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.3.mm，间距300mm，梁顶托采用方钢管100.50.3.mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值4.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下94、：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.25+0.30)+1.404.00=13.490kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.25+0.71.404.00=12.391kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.2501.000+0.95、3001.000)=5.918kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+4.000)1.000=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.10096、(1.205.918+1.403.600)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10910001000/37500=2.914N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.205.918+1.403.600)0.300=2.185kN截面抗剪强度计算值 T=32185.0/(21000.00015.000)=0.219N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v97、 = 0.6775.9183004/(1006000281250)=0.192mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.2501.200+0.3001.200)=7.101kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.207.1010.300经计算得到面板98、抗弯强度计算值 f = 0.25010001000/37500=6.676N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2500.300=1.883kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000)0.300=1.200kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.88399、+1.200.090)=2.130kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.200=1.512kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.512+2.130)1.000=3.642kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.642/1.000=3.642kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.641.00最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.0003.642=2.185kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.0003.642=4.007kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩100、 W = 8.34cm3；截面惯性矩 I = 20.85cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.364106/8339.7=43.67N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32185.38/(250.0050.00)=1.311N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计101、算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.775kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.7751000.04/(100206000.00208492.0)=0.280mm龙骨的最大挠度小于1000.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.51.000+0.0802.1301.000抗弯计算强度 f = M/W =0.800106/8339.7=95.98N102、/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 4.007kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.081kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 14.840kN经过计算得到最大变形 V= 0.599mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 14.98cm3；截面惯性矩 I = 37.44cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗103、弯计算强度 f = M/W =1.337106/1.05/14975.7=85.03N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.599mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1353.650=0.493kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.0001.000=0.300kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.250104、1.0001.000=6.275kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 6.361kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(4.000+0.000)1.0001.000=3.600kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.67kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积105、，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=132 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=12673/(0.391424)=76.418N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计106、值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0000.600=0.300kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3001.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式-14； Nw=1.26.361+0.91.43.600+0.90.91.40.077/1.000=12.256kN经计算得到=1225107、6/(0.391424)+77000/4491=90.947N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=66.47所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！7.2地下6001000梁模支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2108、，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为3.9m，梁截面 BD=600mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.3.mm。梁底支撑顶托梁长度 1.60m。顶托采用方钢管: 50503mm。梁底承重杆按照布置间距500,600mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.25m，梁两侧的楼板计算长度0.50109、m。扣件计算折减系数取0.80。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.50)+1.402.00=34.000kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.2500.5001.000=3.873kN。采用的钢管类型为483.0。钢110、管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0001.000=25.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5001.000(21.000+0.600)/0.600=2.167kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.6001.000=1.200kN考111、虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3525.500+1.352.167)=33.615kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.200=1.058kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.782kN N2=13.664kN N3=3.782kN112、最大弯矩最大变形 V = 0.699mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.37810001000/37500=10.080N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=36302.0/(21000.00015.000)=0.630N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.699mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算113、按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 13.664/1.000=13.664kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.113.661.00最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.00013.664=8.198kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.00013.664=15.030kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 8.34cm3；截面惯性矩 I = 20.85cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.366106/8339.7=163.84N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/114、mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=38198.42/(250.0050.00)=4.919N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=10.375kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.67710.3751000.04/(100206000.00208492.0)=1.635mm龙骨的最大115、挠度小于1000.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 14.560kN经过计算得到最大变形 V= 0.503mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 14.98cm3；截面惯性矩 I = 37.44cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.829106/1116、.05/14975.7=116.32N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.503mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=14.560kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1553.900=0.733kN N = 14.560+0.733=15.293kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W117、 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=132 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=15293/(0.391424)=92.217N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据118、模板规范计算公式-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0000.600=0.300kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3001.6001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式-14； Nw=14.560+0.91.20.604+0.90.91.40.122/1.000=15.432kN经计算得到=15432/(0.391424)+122119、000/4491=120.325N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！7.3地下4002300梁模支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为4.9m，梁截面 BD=400mm2300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m120、，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.3.mm。梁底支撑顶托梁长度 1.40m。顶托采用方钢管: 50503mm。梁底承重杆按照布置间距500,400mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.25m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取0.80。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1121、.2(25.502.30+0.50)+1.402.00=73.780kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.30+0.71.402.00=81.137kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.2500.5000.500=1.936kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯122、强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.3000.500=29.325kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(22.300+0.400)/0.400=3.125kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.4000.500=0.400kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3529.325+1.353.125)=39.427kN/m考虑0.9的结构重要123、系数，集中荷载 P = 0.90.980.400=0.353kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 18.75cm3；截面惯性矩 I = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.957kN N2=10.209kN N3=2.957kN最大弯矩最大变形 V = 0.324mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.19710001000124、/18750=10.507N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=34928.0/(2500.00015.000)=0.986N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.324mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 10.209/0.500=20.419kN/m最大弯矩 M = 0.1q125、l2=0.120.420.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50020.419=6.126kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.50020.419=11.230kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 8.34cm3；截面惯性矩 I = 20.85cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.510106/8339.7=61.21N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强126、度计算值 T=36125.69/(250.0050.00)=3.675N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=16.225kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.67716.225500.04/(100206000.00208492.0)=0.160mm龙骨的最大挠度小于500.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0127、.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 10.062kN经过计算得到最大变形 V= 0.116mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 14.98cm3；截面惯性矩 I = 37.44cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.904106/1.05/14975.7=57.49N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.128、116mm顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.062kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1334.900=0.789kN N = 10.062+0.789=10.852kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线129、至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=132 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=10852/(0.391424)=65.435N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.500130、1.0000.600=0.300kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.40m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3001.4001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式-14； Nw=10.062+0.91.20.650+0.90.91.40.107/0.500=11.095kN经计算得到=11095/(0.391424)+107000/4491=90.762N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！7.4地下8001000梁模支架计131、算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为4.2m，梁截面 BD=800mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N132、/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.3.mm。梁底支撑顶托梁长度 1.80m。顶托采用方钢管: 50503mm。梁底承重杆按照布置间距500,400,400mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.25m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取0.80。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.50)+1.402.00=34.000kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.133、71.402.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.2500.5001.000=3.873kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m134、)： q1 = 25.5001.0001.000=25.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5001.000(21.000+0.800)/0.800=1.750kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.8001.000=1.600kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3525.500+1.351.750)=33.109kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.600=1.411kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩135、W分别为:截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.426kN N2=10.523kN N3=10.523kN N4=3.426kN最大弯矩最大变形 V = 0.553mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.26310001000/37500=7.013N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满136、足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=35403.0/(21000.00015.000)=0.540N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.553mm面板的最大挠度小于266.7/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 10.523/1.000=10.523kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.521.00最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.00010.523=6.314kN最大支座力137、 N=1.1ql = 1.11.00010.523=11.576kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 8.34cm3；截面惯性矩 I = 20.85cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.052106/8339.7=126.18N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=36314.00/(250.0050.00)=3.788N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.138、00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=7.993kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6777.9931000.04/(100206000.00208492.0)=1.260mm龙骨的最大挠度小于1000.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准139、值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 16.291kN经过计算得到最大变形 V= 0.034mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 14.98cm3；截面惯性矩 I = 37.44cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.669106/1.05/14975.7=42.55N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.034mm顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算140、公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=16.291kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1554.200=0.790kN N = 16.291+0.790=17.081kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300141、=2.100m； 长细比，为2100/16.0=132 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=17081/(0.391424)=102.997N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0000.600=0.300kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.80m；142、 lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3001.8001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式-14； Nw=16.291+0.91.20.650+0.90.91.40.138/1.000=17.237kN经计算得到=17237/(0.391424)+138000/4491=134.618N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！7.5地下9001600梁模支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构143、设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为4.9m，梁截面 BD=900mm1600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.3.mm。梁底支撑顶托梁长度 1.90m。顶托采用方钢管: 50503144、mm。梁底承重杆按照布置间距500,450,450mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.25m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取0.80。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.60+0.50)+1.402.00=52.360kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.60+0.71.402.00=57.040kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷145、载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.2500.5000.500=1.936kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.6000.500=20.400kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q146、2 = 0.5000.500(21.600+0.900)/0.900=1.139kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.9000.500=0.900kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3520.400+1.351.139)=26.170kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.900=0.794kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 18.75cm3；截面惯性矩 I = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN147、.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.313kN N2=6.729kN N3=6.261kN N4=6.729kN N5=2.313kN最大弯矩最大变形 V = 0.415mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.14110001000/18750=7.520N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33574.0/(2500.00148、015.000)=0.715N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.415mm面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 6.729/0.500=13.459kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.113.460.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50013.459=4.038kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.50013.459=7.402kN龙骨的截面力学参数为本算例中，149、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 8.34cm3；截面惯性矩 I = 20.85cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.336106/8339.7=40.35N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34037.62/(250.0050.00)=2.423N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均150、布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=11.077kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.67711.077500.04/(100206000.00208492.0)=0.109mm龙骨的最大挠度小于500.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最151、大支座 F= 14.779kN经过计算得到最大变形 V= 0.053mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 14.98cm3；截面惯性矩 I = 37.44cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.511106/1.05/14975.7=32.50N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.053mm顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=14.779kN (已152、经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1384.900=0.824kN N = 14.779+0.824=15.603kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=132 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的153、稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=15603/(0.391424)=94.087N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0000.600=0.300kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3001154、.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式-14； Nw=14.779+0.91.20.678+0.90.91.40.145/0.500=15.933kN经计算得到=15933/(0.391424)+145000/4491=128.460N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！7.6地上180板模板支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007155、-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为4.3m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.3.mm，间距300mm，梁顶托采用方钢管100.50.3.mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值4.00kN/m2。扣件计算折减系156、数取0.80。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.18+0.30)+1.404.00=11.382kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.18+0.71.404.00=10.019kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照157、三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1801.000+0.3001.000)=4.336kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+4.000)1.000=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取158、15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.204.336+1.403.600)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09210001000/37500=2.458N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.336+1.403.600)0.300=1.844kN截面抗剪强度计算值 T=31844.0/(21000.00015.000)=0.184N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，159、满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.3363004/(1006000281250)=0.141mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1801.200+0.3001.200)=5.203kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经160、计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.205.2030.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.23410001000/37500=6.239N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1800.300=1.355kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+161、0.000)0.300=1.200kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.355+1.200.090)=1.561kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.200=1.512kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.512+1.561)1.000=3.073kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.073/1.000=3.073kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.071.00最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.0003.073=1.844kN最大支座力 N=1.1ql = 1.162、11.0003.073=3.380kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 8.34cm3；截面惯性矩 I = 20.85cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.307106/8339.7=36.85N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31843.82/(250.0050.00)=1.106N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算163、满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.301kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.3011000.04/(100206000.00208492.0)=0.205mm龙骨的最大挠度小于1000.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.51.0164、00+0.0801.5611.000抗弯计算强度 f = M/W =0.755106/8339.7=90.52N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.380kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.081kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 12.535kN经过计算得到最大变形 V= 0.441mm顶托梁的截面165、力学参数为截面抵抗矩 W = 14.98cm3；截面惯性矩 I = 37.44cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.129106/1.05/14975.7=71.80N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.441mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1354.320=0.583kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.166、3001.0001.000=0.300kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1801.0001.000=4.518kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.861kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(4.000+0.000)1.0001.000=3.600kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 167、立杆的轴心压力设计值，N = 10.87kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=132 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=10873/(0.391424)=65.5168、65N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0000.600=0.300kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3001.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式-14； Nw=1.24169、.861+0.91.43.600+0.90.91.40.077/1.000=10.456kN经计算得到=10456/(0.391424)+77000/4491=80.093N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=57.24所以第8天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！7.7上部6001000梁模支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50170、007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为10.0m，梁截面 BD=600mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.3.mm。梁底支撑顶托梁长度 1.60m。顶托采用方钢管: 50503mm。梁底承重杆按照布置间距500,600mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.171、50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取0.80。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.50)+1.402.00=34.000kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 172、F = 0.91.3525.5000.1200.5001.000=1.859kN。采用的钢管类型为48.33.6。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0001.000=25.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5001.000(21.000+0.600)/0.600=2.167kN/m(3)活荷载为173、倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.6001.000=1.200kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3525.500+1.352.167)=33.615kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.200=1.058kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 174、变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.782kN N2=13.664kN N3=3.782kN最大弯矩最大变形 V = 0.699mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.37810001000/37500=10.080N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=36302.0/(21000.00015.000)=0.630N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠175、度计算值 v = 0.699mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 13.664/1.000=13.664kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.113.661.00最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.00013.664=8.198kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.00013.664=15.030kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 8.34cm3；截面惯性矩 I = 20.85cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计176、算强度 f = M/W =1.366106/8339.7=163.84N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=38198.42/(250.0050.00)=4.919N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=10.375kN/m最大变形v=0.677ql4/10177、0EI=0.67710.3751000.04/(100206000.00208492.0)=1.635mm龙骨的最大挠度小于1000.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 12.546kN经过计算得到最大变形 V= 0.550mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 14.98cm3178、；截面惯性矩 I = 37.44cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.940106/1.05/14975.7=123.38N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.550mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12.546kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.18710.000=2.271kN N = 12.546+2.2179、71=14.817kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/15.9=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=14817/(0.458506)=63.935N/mm2；不考虑180、风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0000.600=0.300kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3001.6001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式-14； Nw=12.546+0.91.21.181、869+0.90.91.40.122/1.000=14.956kN经计算得到=14956/(0.458506)+122000/5260=87.818N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！7.8上部5002100梁模支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数182、取0.90。模板支架搭设高度为2.4m，梁截面 BD=500mm2100mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.3.mm。梁底支撑顶托梁长度 1.50m。顶托采用方钢管: 50503mm。梁底承重杆按照布置间距500,500mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系183、数取0.80。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.10+0.50)+1.402.00=67.660kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.10+0.71.402.00=74.252kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.1200.5000.500=0.929kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 184、I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.1000.500=26.775kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(22.100+0.500)/0.500=2.350kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.5000.500=0.500kN考虑0.9的结构重要185、系数，均布荷载 q = 0.9(1.3526.775+1.352.350)=35.387kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.500=0.441kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 18.75cm3；截面惯性矩 I = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.318kN N2=11.499kN N3=3.318kN最大弯矩最大变形 186、V = 0.710mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.27610001000/18750=14.720N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=35529.0/(2500.00015.000)=1.106N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.710mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，187、计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 11.499/0.500=22.999kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.123.000.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50022.999=6.900kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.50022.999=12.649kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 8.34cm3；截面惯性矩 I = 20.85cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.575106/8339.7=68.94N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2188、)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=36899.64/(250.0050.00)=4.140N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=18.203kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.67718.203500.04/(100206000.00208492.0)=0.179mm龙骨的最大挠度小于500.0/40189、0(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 10.065kN经过计算得到最大变形 V= 0.285mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 14.98cm3；截面惯性矩 I = 37.44cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.377106/1.05/14975.7=8190、7.57N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.285mm顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.065kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1382.400=0.404kN N = 10.065+0.404=10.469kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),191、W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=132 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=10469/(0.391424)=63.127N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式-15: M192、W=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.0000.600=0.300kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.50m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3001.5001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式-14； Nw=10.065+0.91.20.332+0.90.91.40.115/0.500=10.729kN经计算得到=10729/(0.391424)+115000/4491=90.26193、3N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！7.9梁6001000侧模计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm，高度1000mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50.100.mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 194、模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根195、据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9024.000=21.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.88m。荷载计算值 q = 1.221.6000.880+1.403.6000.880=27.245kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵196、抗矩 W = 33.00cm3；截面惯性矩 I = 24.75cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.724kN N2=7.492kN N3=7.492kN N4=2.724kN最大弯矩最大变形 V = 0.339mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.17010001000/33000=5.152N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计197、算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=34086.0/(2880.00015.000)=0.464N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.339mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2521.60+1.40.253.60=7.740kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2521.60=5.400kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN198、.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 4.224kN经过计算得到最大变形 V= 0.055mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.189106/83333.3=2.27N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q199、/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32281/(250100)=0.684N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.055mm内龙骨的最大挠度小于490.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的200、计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.096mm最大支座力 Qmax=9.081kN抗弯计算强度 f = M/W =0.369106/8982.0=41.08N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): 201、N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.081对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！7.10梁3501500侧模计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度350mm，高度1500mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50.100.mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距400+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0202、N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m203、； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=36.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9036.000=32.400kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取1.38m。荷载计算值 q = 1.232.4001.380+1.403.6001.380=60.610kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算204、例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 51.75cm3；截面惯性矩 I = 38.81cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=6.061kN N2=16.668kN N3=16.668kN N4=6.061kN最大弯矩最大变形 V = 0.508mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.37810001000/51750=7.304N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；205、面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=39091.0/(21380.00015.000)=0.659N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.508mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2532.40+1.40.253.60=10.980kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2532.40=8.100kN/m内龙骨按照均布荷载206、下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 6.022kN经过计算得到最大变形 V= 0.064mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.269106/83333.3=3.23N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(207、2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33153/(250100)=0.946N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.064mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑208、钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.145mm最大支座力 Qmax=12.947kN抗弯计算强度 f = M/W =0.526106/8982.0=58.56N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): 209、A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.947对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！7.11梁7002000侧模计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度700mm，高度2000mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50.100.mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距400+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量60210、00.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；211、 H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=42.500kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9042.500=38.250kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取1.80m。荷载计算值 q = 1.238.2501.800+1.403.6001.800212、=91.692kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 67.50cm3；截面惯性矩 I = 50.63cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=9.169kN N2=25.215kN N3=25.215kN N4=9.169kN最大弯矩最大变形 V = 0.600mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.57310001000/67500=8.213、489N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=313753.0/(21800.00015.000)=0.764N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.600mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2538.25+1.40.253.60=12.735kN/m挠度计算荷214、载标准值q=0.2538.25=9.563kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 6.439kN经过计算得到最大变形 V= 0.040mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.271106/83333.3=3.2215、5N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33219/(250100)=0.966N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.040mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)216、变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.157mm最大支座力 Qmax=13.845kN抗弯计算强度 f = M/W =0.563106/8982.0=62.68N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):217、 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.845对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！7.12梁4002300侧模计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度2300mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50.100.mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距350+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度218、15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混219、凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.300m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=42.500kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9042.500=38.250kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取2.10m。荷220、载计算值 q = 1.238.2502.100+1.403.6002.100=106.974kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 78.75cm3；截面惯性矩 I = 59.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=10.697kN N2=29.418kN N3=29.418kN N4=10.697kN最大弯矩最大变形 V = 0.600mm(1)抗弯强度计算经计算得到面221、板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.66810001000/78750=8.483N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=316046.0/(22100.00015.000)=0.764N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.600mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q222、=1.20.2538.25+1.40.253.60=12.735kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2538.25=9.563kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 6.536kN经过计算得到最大变形 V= 0.054mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)内龙骨抗223、弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.279106/83333.3=3.35N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33334/(250100)=1.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.054mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑224、钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.160mm最大支座力 Qmax=14.051kN抗弯计算强度 f = M/W =0.571106/8982.0=63.57N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm225、2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.051对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！八、附图地下室负二层4001800超重梁模板支撑系统剖面示意图地下室负一层6001100超重梁模板支撑系统剖面示意图地下室负一层7001200超重梁模板支撑系统剖面示意图地下室负二层4002300超重梁模板支撑系统剖面示意图地下室负一层9001600超重梁模板支撑系统剖面示226、意图上部裙楼二层3002100超重梁模板支撑系统剖面示意图上部裙楼二层5001250超重梁模板支撑系统剖面示意图上部裙楼二层5002100超重梁模板支撑系统剖面示意图上部主楼二层4001650超重梁模板支撑系统剖面示意图上部裙楼三层6001000超高超重梁模板支撑系统剖面示意图上部裙楼三层250750超高梁模板支撑系统剖面示意图上部裙楼三层500750超高梁模板支撑系统剖面示意图高大模板支撑系统平面示意图后浇带模板支撑示意图备注：后浇带位置应整跨间独立搭设50503.5mm方钢和U型顶托设置详图对顶抱柱节点大样图注：在支架边角位置及中间按每隔15m间距设置监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降观测点。监测点节点详图超高梁部位“格构柱”设置立面示意图超高梁部位“格构柱”设置平面示意图监测点平面布置图混凝土浇筑路线示意图备注：混凝土浇筑以后浇带为分界线，由两侧向后浇带进行浇筑，先浇筑竖向墙体、柱等竖向构件，后浇筑梁板，现场以分区图进行分块浇筑。布料机下支架加固示意图示意图施工总平面布置图一个楼层