1、商业办公楼项目高大模板支撑工程专项施工方案目 录1、工程概况41.1工程总体概况41.2高大模板部分概况41.3施工平面布置51.4施工要求52、编制依据52.1施工组织设计及图纸52.2主要规范、规程62.3法律、法规、规范性文件、其它63、施工计划73.1施工进度计划73.2材料计划73.3机械设备计划104、高大模板施工工艺技术104.1支撑体系技术参数及构造措施104.2.梁模板工艺流程及施工方法164.3楼板模板工艺流程及施工方法184.4模板支架的检查验收194.5混凝土浇筑214.6模板拆除235、施工安全保证措施255.1组织措施255.2技术保障措施275.3安全应急预案312、5.4各类事故的救援措施365.5监测控制措施415.6安全防护制度和措施425.7质量保证措施446、劳动力计划476.1管理人员职责与分工476.2主要劳动力安排487、计算书517.1 A2商业高大模板部分支架计算517.2 地下室顶板无梁楼盖部分计算84 1、工程概况1.1工程总体概况*工程位于*,总建筑面积：80640.10m2，共3栋主楼，2栋独立商业楼。主楼及其车库地下室为3层，地上主楼为29层，主楼标准层层高为3.0m。抗震设防烈度为6度，结构设计使用年限为50年。本工程主楼为钢筋混凝土剪力墙结构，抗震等级为三级；地下室采用框架-剪力墙结构,框支柱框支梁抗震等级为二级，框架结构3、抗震等级为三级；A1，A2采用框架结构抗震等级为四级。基础形式:A1为桩承台基础，A2及地下室车库为独立基础，主楼为筏板基础。建筑抗震设防类别为标准设防类。基础（承台）混凝土强度等级为C35，垫层为C15，地下室防水等级为二级，地下室底板、负三层外墙防水混凝土抗渗等级为P8，其余防水混凝土抗渗等级为P6。1.2高大模板部分概况高大模板分项工程位于地下室负一层无梁楼盖，18#楼南侧负三层1#汽车坡道、主楼首层架空层以及A2商业首层销售大厅，有6个部位的模板支撑体系属于超过一定规模的危险性较大分部分项工程。第一处为整个地下室顶板无梁楼盖处，该部位顶板厚度500mm，施工总荷载超过15kN/。第二处4、为A2商业首层A2-7轴A2-9轴交A2-A轴1/A2-C轴之间大堂挑空处，该部位二层挑空，层高为10.16m，上部板厚为110mm，框架梁最大截面尺寸为400mm*1200mm，周边共8根最大截面700mm*700mm的框架柱。见后附图1，超高模板部分示意图。 第三五处为16#、17#、18#楼首层大堂架空层处，层高为8.8m，上部板厚为120mm，梁最大截面尺寸为300mm*700mm。具体结构平面布置图详见后附图2-4，各楼号首层架空层施工图。第六处为18#楼南侧A-B1轴至A-B4轴1#坡道局部挑空高度为10m，上部顶板厚度为180mm，梁最大截面尺寸为400mm*700mm。见后附图5、5，超高模板部分示意图。1.3施工平面布置具体见后附图6，高大模板部位图。图中填充区域为本方案需要论证的高大模板所在部位。图中箭头方向为救援路线。1.4施工要求1.4.1本工程工程质量标准:按国家现行的建筑工程施工质量验收统一标准，工程必须一次性竣工验收合格，工程质量达到合格标准，观感质量评价为良好。1.4.2安全和文明施工必须获得*“安全文明工地”称号。1.4.3零死亡、零重伤事故和职业病的发生；杜绝火灾、爆炸和重大机械事故的发生；轻伤事故发生率控制在千分之三以内。2、编制依据2.1施工组织设计及图纸 表2-1序号名 称 日 期1施工组织设计2015年8月2各专业施工图纸2015年8月3模板6、工程施工方案2015年8月2.2主要规范、规程 表2-2 序号名 称 编号1工程测量规范GB5002620072建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083混凝土结构施工质量验收规范GB50204-20154混凝土结构工程施工规范GB50666-20115建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-20116建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20117建筑施工安全检查标准JGJ59-20118混凝土模板用胶合板GB/T 1765619999建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9110建筑结构荷载规范GB50009-201211建筑机械使用安全技术规程JGJ33-207、1212施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200513建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范（DB45/T618-2009）14建筑施工手册第五版缩印本2.3法律、法规、规范性文件、其它2.3.1建设工程安全生产管理条例（国务院令第393号）2.3.2危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号)2.3.3建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号建筑工程安全防护、文明施工措施费及使用管理细则2.3.5工程项目安全生产标准、企业标准等XX市建质安201019号文。2.3.7 品茗施工安全计算软件。3、施工计划3.1施工进度计划由于地下室按后浇带分8、段施工，因此每一流水段地下室高大模板部分处施工工期为15-20天。具体详见后附图7，高大模板施工进度计划。A2商业楼首层大堂超高模板部分处施工工期为14天。具体详见后附图7，超高模板施工进度计划。各主楼架空层超高模板部分处施工工期为16天。具体详见后附图7，超高模板施工进度计划。18#楼南侧地下室1#坡道超高模板部分处施工工期为15天。具体详见后附图7，超高模板施工进度计划。3.2材料计划3.2.1主要材料用量 表3-1序号材料名称规格数量1多层板15mm60002木方4090110m4脚手架管6m、4m、2.5m、1.5m200吨5扣件十字、接头、转向1.1万个6穿墙对拉螺杆直径1412009、根7U型托个8000个8步步紧个1500个93型卡个2400个1040mm厚木方90901500个各种材料详细数量根据现场施工情况可分批进场。3.2.2主要材料要求3.2.2.1钢管(1)采用外径48mm，壁厚3.0mm的焊接钢管，统一刷一遍黄色的油漆。(2)钢管端部切口平整，严禁使用有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管。对锈蚀严重部位应将钢管截断进行检查，严禁打孔。(3)脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）中规定的Q235号普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235级钢的规定。每批钢管进场时，应有材质检验合格证。3.2.2.2扣件10、(1)扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定。(2)脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏(3)扣件应采用可锻铸铁制造，铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼或其它影响使用性能底铸造缺陷；并应将影响外观质量底粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。(4)扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。(5)扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。(6)扣件的验收应符合下列规定：a.扣件应有生产许可证、法定检测单位的11、测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定抽样检测；b.扣件进入现场应检查产品合格证，并进行抽样复试，技术性能应符合国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用；c.新、旧扣件均应进行防锈处理。3.2.2.3构配件检查与验收(1)钢管扣件进场后，应对进场钢管扣件进行抽样复试。(2)对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%。(3)对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）中表8.1.8构配件允许偏差表中的12、规定。3.2.2.4其他材料计划在施工前，还应准备好符合相应规范要求的水性脱模剂、海绵条、安全网、安全带，警示标语等所需的一切安全防护设施和器具。各栋号长根据本方案提前2周提出本工程所需各种材料的用量，物资部负责组织材料进场。3.3机械设备计划主要机具、设备如下： 表3-2序号机械设备名称规格数量备注1塔吊QTZ55153台各楼号2平板振动器J02-22-23各楼号3砼插入式振动器ZN5010各楼号4砼插入式振动器ZN305各楼号5木工平刨MB600A2各楼号6手提电钻JIZ-SD04-10A6各楼号7空压泵W-1.0/72各楼号8台式电锯MJ1503各楼号9汽车泵臂长52m2各楼号4、高大模13、板施工工艺技术4.1支撑体系技术参数及构造措施 A2商业首层大堂挑空层层高10.71m为本项目最高，框架梁截面尺寸400*1200，也超过其它高大模板部位梁截面尺寸，因此后附图模板支架平面布置图、抱柱装置图、剖面图等以A2商业首层大堂支撑架为主，其它部位参考A2商业首层大堂设置。地下室无梁楼盖高大模板支撑楼板厚500mm，模板采用40mm90mm木方做板底支撑（次梁），木方间距200mm，用双钢管作为托梁并用U托支撑。模板支撑脚手架立杆间距900mm900mm，步距1500mm。支撑端的自由端高度不大于400mm，楼板支撑根据要求在立杆下垫木方，底部距地200mm设纵横向扫地杆。无梁柱帽上口四14、周设置立杆，立杆间距不大于900mm，步距1500mm，其它设置同楼板支撑体系。4.1.2 A2商业大堂挑空超高模板支撑梁模板支撑立杆沿梁长方向间距1000mm，梁底中部1道立杆，梁两侧两道立杆，离梁边300mm，横杆步距1500mm。面板采用15mm厚胶合面板，梁侧模次龙骨为40mm90mm木方，次龙骨间距300mm，主龙骨为483.0mm钢管，间距600mm，梁高大于600mm时，在梁中部间距600mm加一道M14对拉螺栓与主龙骨钢管固定，当梁高大于等于900mm时，沿梁长方向间距600mm加二道M14对拉螺栓与主龙骨钢管固定，沿梁高均匀布置；底模方向，梁底采用40mm90mm方木支撑，木15、方间距小于200mm，沿梁长方向布置，托梁采用钢管，托梁水平杆与梁两侧立杆连接采用双扣件，与梁底立杆采用U托支撑。承重架采用483.0钢管。梁模板施工时应与楼板支撑架连成整体，提高稳定性。楼板厚度110mm,模板采用40mm90mm木方做板底支撑，木方间距200mm，用双钢管作为托梁并用U托支撑。模板支撑脚手架立杆间距1000mm1000mm，步距1500mm。支撑端的自由端高度不大于400mm，楼板支撑根据要求在立杆下垫木方，底部距地200mm设纵横向扫地杆。详见后附图8，超高模板支架平面布置图，附图9，超高模板抱柱装置、监测点平面布置图。附图10，超高模板部分剖面图。 16、17、18栋首16、层架空层及1#坡道超高模板支撑梁模板支撑立杆沿梁长方向间距1000mm，梁底中部1道立杆，梁两侧两道立杆，离梁边300mm，横杆步距1500mm。面板采用15mm厚胶合面板，梁侧模次龙骨为40mm90mm木方，次龙骨间距300mm，主龙骨为483.0mm钢管，间距600mm，梁高大于600mm时，在梁中部间距600mm加一道M14对拉螺栓与主龙骨钢管固定，当梁高大于等于900mm时，沿梁长方向间距600mm加二道M14对拉螺栓与主龙骨钢管固定，沿梁高均匀布置；底模方向，梁底采用40mm90mm方木支撑，木方间距200mm，沿梁长方向布置，托梁采用钢管，托梁水平杆与梁两侧立杆连接采用双扣件，与梁17、底立杆采用U托支撑。承重架采用483.0钢管。梁模板施工时应与楼板支撑架连成整体，提高稳定性。楼板厚度120mm,模板采用40mm90mm木方做板底支撑，木方间距200mm，用钢管作为托梁并用U托支撑。模板支撑脚手架立杆间距1000mm1000mm，步距1500mm。支撑端的自由端高度不大于400mm，楼板支撑根据要求在立杆下垫木方，底部距地200mm设纵横向扫地杆。地下室A-B1轴至A-B4轴之间1#坡道上部顶板超高模板支撑体系设置要求同上。详见后附图11-14，16-18栋、1#坡道超高模板支架平面布置图，其余剖面图等参考A2商业。4.1.3模板支架体系内剪刀撑设置4.1.3.1 在架体外18、侧周边及内部纵、横向每4跨（且不大于5米），必须由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为4跨。4.1.3.2 在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑，扫地杆的设置层应设置连续水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过6m，剪刀撑宽度应为3m5m。A2商业大堂、16#-18#楼首层架空层、1#坡道均设置3道水平剪刀撑，地下室顶板无梁楼盖设置上下两道水平剪刀撑。 A2商业大堂超高模板部位纵向剪刀撑间距5米，在垂直面上紧贴立杆沿支架纵向全高全长设置，纵向总长度为16.2米。 A2商业大堂超高模板部位横向剪刀撑间距5米，在垂直面上紧贴立杆沿支架纵向全高全长设置，横向总长度为119、6.2米。4.1.3.5 16#-18#楼首层架空层、1#坡道部位纵、横向剪刀撑参考A2商业大堂设置。4.1.3.6 地下室顶板无梁楼盖高大模板部位纵、横向剪刀撑间距均为4.5米，在垂直面上紧贴立杆沿支架纵、横向全高全长设置，纵、横向总长度为实际地下室纵、横向长度。4.1.3.7竖向、水平方向的剪刀撑必须贯通并连接成一个整体。4.1.4模板支架构造措施及搭设使用要求4.1.4.1支架顶部托梁距离支架顶层横杆的高度不宜大于300mm，U托螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm；4.1.4.2模板支架立杆底部设置90mm90mm 40mm厚木方。4.1.4.3脚手架纵横扫地杆采用直角扣件固定在距垫板120、50mm处的立杆上。4.1.4.4梁底水平横杆必须设置在梁底主节点上，该横向水平杆在梁底架体立杆加密区内不得有接头，以使荷载有效扩散。4.1.4.5立杆接长采用对接扣件，不得采用搭接；采用4米-6米杆错开高度，再连接时采用同样长度的立杆，立杆上的对接扣件必须交错布置，两根相邻立杆的接头不得设置在同步内。同步内间隔一根立杆的2个相隔接头在高度方向错开的距离必须大于500mm；各接头中心到主节点的距离不大于步距的1/3。4.1.4.6梁底沿梁长方向水平接长采用搭接，搭接长度1m，连接扣件3个，均匀布置，扣件距杆端10cm。4.1.4.7严格按照本方案设计尺寸搭设；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差21、小于规范的要求，其中垂直偏差不大于架高的1/500，并不大于30mm；4.1.4.8材料进场需严格进行检验，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40-65Nm。4.1.4.9模板支架应支设在已施工完的结构楼板上，架子下部要求全部加垫40mm厚的木方。4.1.4.10立杆横杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向的错开距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。4.1.4.11施工过程中楼板混凝土采用由中部向两边扩展的浇筑方式，确保模板支架施工过程中均衡受载；4.1.4.12严格控22、制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方集中堆放；4.1.4.13施工过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时报项目技术部处理，采取相应的加固措施。若出现险情（有塌陷、倾覆等的可能），应立即暂停施工并及时报项目部管理人员采取应急措施，待险情排除后方可继续施工。 A2商业大堂框架梁起拱高度考虑架体变形及结构弹性变形等因素，结合规范及设计要求，综合考虑框架大梁按千分之八起拱，起拱高度为：h=160008/1000=128mm。次梁起拱考虑梁顶标高与主梁顶标高一致的情况下，通过降低次梁支座标高来达到起拱的目的，次梁起拱高度为23、h=80008/1000=64mm。4.1.4.15除满足上述要求外，同时要求满足本工程模板支撑脚手架及外脚手架等方案内容的要求，满足相应脚手架搭设规范。4.1.5外连接装置超高模板部分按DB45/T618-2009第11页，设置抱柱装置、连梁装置，使支架与建筑物的连接装置牢固。4.1.5.1抱框柱设置设置具体位置详见后附图7：超高模板屋面部分及抱柱装置平面布置图，紧贴梁底设置1道，沿柱高度方向间隔三步（4.5m）设置一道抱框柱，与已经浇筑完成的框架柱连接成整体。节点详图图如下4.1.5.2连梁装置超高模板部分将支架体系与超高模板四周已施工完成的梁连接成整体，每层均连接，水平方向间距3.6米布24、置一道，具体节点图如下4.2.梁模板工艺流程及施工方法4.2.1梁模板施工工艺流程测量放线设置垫板立杆纵向扫地杆横向扫地杆纵向横杆横向横杆剪刀撑立杆接长搭设至指定高度铺梁底模安装梁钢筋安装梁侧模梁钢筋检查验收浇注混凝土。4.2.2梁模板施工方法梁支撑与板支撑连接成一个整体，先安装梁底模板，检查梁底标高和接头截面尺寸正确后，再安装梁侧模，找直安装梁底模板。具体做法见下图。图1 框架梁模板剖面图梁支模时，按规范及设计要求起拱。起拱的具体作法为：钢管脚手架，上部加可调支撑，以调整高度，木板作辅助，以满足起拱要求。梁模板两侧侧模组拼时，接缝错开应错开。梁（跨度8）砼强度达设计强度的75%方可拆模，梁（25、跨度8 m）砼强度达设计强度的100%方可拆模，悬臂梁其强度须达到设计强度的100%方可拆模。梁、板均按照图纸设计要求起供。4.3楼板模板工艺流程及施工方法4.3.1楼板模板施工工艺流程测量放线设置通长垫板立杆纵向扫地杆横向扫地杆纵向横杆横向横杆剪刀撑立杆接长搭设至指定高度铺板底模安装板钢筋板钢筋检查验收浇注混凝土。4.3.2楼板模板施工方法4.3.2.1铺设模板应从一侧开始，为了便于拆模，裁过的多层板放置在中间部位，板与板之间拼缝严密，表面平整，铺设完毕后用水准仪检查找平。4.3.2.2顶板阴角处为防止漏桨，海绵条贴在边板的侧楞上。4.3.2.3板（跨度2m）砼强度达设计强度的50%方可拆模26、，板（2 m跨度8）砼强度达设计强度的75%方可拆模，板（8 m跨度）砼强度达设计强度的100%方可拆模，悬臂板其强度须达到设计强度的100%方可拆模，梁板必须按设计要求起供。做法见下图。4.3.3模板安装的要求4.3.3.1对模板施工队伍进行全面详细、有针对性的安全技术交底及施工技术交底，并完善签字手续，落实到每个人。4.3.3.2竖向模板支架支承应安装在楼面上，并在钢管底部加设垫板，垫板须有足够强度和支承面积，并中心承载。4.3.3.3安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板必须具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱必须对准，下层立杆底设垫板。4.3.3.4模板及其支27、架在安装过程中，必须采取有效的防倾覆的临时固定设施。4.3.3.5模板安装作业高度超过2.0m时，必须搭设脚手架或平台。4.3.3.6模板安装时，上下必须有人接，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支撑架搭设在飘窗等悬挑构件上，也不得将脚手板支搭在模板上，不能将模板与井字架、脚手架或操作平台连成一体。4.3.3.7六级风以上及暴风雨天气必须停止一切吊运及模板安装作业。4.3.3.8拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中必须设置足够的临时加固设施。若中途停歇，必须将已就位的模板固定牢固，模板上余有的材料必须采取稳固措施。图2 超高模板部分剖面图4.4模板支架的检查验28、收支架搭设完成后，由施工企业技术部门、项目部、监理单位共同验收，验收不合格的整改后再验收；验收合格的，由作业班长、安全总监、质量总监、技术负责人、项目经理、施工企业技术部门人员、方案编制人、审核人、监理工程师、总监理工程师签字后，交付下道工序安装模板。验收使用*地标DB45/T618-2009第27，28，29页，表A5、A6、A7检查记录应存档。4.4.1模板支架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：4.4.1.1 基础完工后及支架搭设前，4.4.1.2作业层上施加荷载前；4.4.1.3每搭设完6到8m高度后； 4.4.1.4达到设计高度后；4.4.1.5遇有六级强风及以上风或大雨后；4.29、4.2进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件：4.4.2.1专项施工方案及变更文件；4.4.2.2技术交底文件；4.4.2.3构配件质量及支架安全检查表（DB45/T618-2009附表A5A7）。4.4.3脚手架使用中，应检查下列项目：4.4.3.1杆件的设置和连接，连墙件、支撑、斜撑的构造是否符合本方案要求；4.4.3.2地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空；4.4.3.3扣件螺栓是否松动；4.4.3.4安全防护措施是否符合要求；4.4.3.5是否超载。4.4.3.6脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）中表8.30、2.4中的规定。4.4.4安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按DB45/T618-2009第15页表1的规定确定。检查中发现不合格点时，应在该点临近区域增加抽样点，第一次检查不合格的部位，必须重新拧紧，拧紧后进行第二次抽样检查。直至达到表1中的要求。4.5混凝土浇筑4.5.1在浇筑砼之前准备工作：必须检查和控制模板、钢筋、保护层和预埋件等尺寸、规格、数量和位置，其偏差值必须符合要求；必须检查模板支撑的稳定性以及模板接逢的密合情况；模板内的垃圾、木片、刨花、锯屑、泥土和钢筋上的油污、鳞落的铁皮等杂物，必须清除干净。模板必须浇31、水加以润湿，但不允许留有积水，湿润后，木模板中尚未胀密的缝隙必须贴严，以防漏浆。4.5.2在浇筑砼过程中的监控：4.5.2.1应有木工跟班，必须经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发现有变形、移位时，必须立即停止浇筑，并必须在已浇筑的砼凝结前修整完好。4.5.2.2浇筑楼板及屋面混凝土时应随浇随整平，不得在同一处连续布料。不得让混凝土大量堆积在某个施工片，造成局部荷载过大而对模板及支撑不利。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。并在浇筑前对施工区域设置警戒线，不准人员进入支撑架内部。4.5.3本工程砼采用商品砼，砼输送采用汽车泵，如在汽车泵输送范32、围外则采用车载泵、布料杆，布料设备不得碰撞或直接搁在模板。在楼面上砼输送管道要架在汽车轮胎上；竖向的砼输送管道不能架设外架上，应沿结构外墙或结构板直上，在外墙每层梁底（或板底）20cm处预留两个60圆孔，作为泵管加固用，保证管道输送砼时不发生位移。4.5.4砼振捣器使用：振捣器电缆不得在钢筋网上拖来拖去，以防破皮漏电，电缆长度不应超过30米，操作者应穿胶鞋（靴），戴绝缘手套。振捣器需维修保养时必须切断电源。施工现场电动振动设备应有专人使用，不能随地丢放。4.5.5混凝土浇筑顺序及方法 先浇筑完框架柱的高标号混凝土至梁柱节点部分，再浇筑框架梁，应分层浇筑，每层浇筑厚度0.30.4m，后浇筑楼板混33、凝土。4.5.6防止施工冷缝的措施采用分层浇筑的部位，每一层混凝土浇筑时间差不能超过45min，为了保证施工的混凝土浇筑的连续性，采用2台汽车泵同时浇筑，防止出现冷缝。4.5.7震捣棒必须插入浇层内50100mm，使层间不形成砼缝，结合紧密成为一体。振动器插点要均匀排列，可采用“行列式”或“交错式”的次序移动，但两种方法不应混用，以免造成混乱而发生漏振。每一插点要掌握好振捣时间，过短不易捣实，过长可能引起混凝土产生离析现象。一般每点振捣时间应视混凝土表面呈水平不再显著下沉，不再出现气泡，表面泛出灰浆为准。4.6模板拆除4.6.1严格执行模板拆除申请制度，由责任工程师填写拆模申请后，注明混凝土浇34、筑时间、浇筑部位、同条件试块强度、由技术部门签署意见，向监理工程师提出拆模申请，经批准后方可实施同意后方可实施。4.6.2各类模板拆除的顺序和方法，按先支的后拆，后支的先拆顺序进行。先拆非承重的模板，后拆承重的模板，及支架的顺序进行拆除。4.6.3高大模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。4.6.4高大模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放，并及时运走，防止集中堆载过大。4.6.5高大模板支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。4.635、.6高大模板部分拆除模板时，必须先拆除完该部位的模板，架管等周转材料，清理、运走后再拆除下一层的模板支撑体系，防止集中荷载过大而影响下一层板的结构安全。4.6.7拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。拆除后不得留悬空板4.6.8拆模时下方不能有人，拆模区必须设警戒线，以防有人误入被砸伤。4.6.9拆除的模板向下运送传递，要上下呼必须，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。0高支模的梁板模板拆除前，应在作业区先满铺脚手板，在保证作业面安全的下，才进行梁板模板的拆除。否则严禁进行作业。1模板立柱有多道水平拉杆，必须先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道连杆必须与拆除立36、柱同时进行，以免立柱倾倒伤人。5、施工安全保证措施5.1组织措施5.1.1项目部成立施工管理小组：建立安全管理组织机构，由项目经理任组长，安全总监、技术负责人任副组长，施工员、安全员、施工队长等有关人员任成员。对现场施工过程进行有效的控制和管理。安全组织机构图如下。项目经理生产调度负责人安全总监技术负责人机械管理负责人劳务管理负责人消防管理负责人1、监督施工全过程的安全生产，纠正违章2、配合有关部门排除安全障碍3、全员安全活动和安全教育1、制定项目安全技术措施和分项安全方案2、负责安全技术交底3、解决施工中的不安全技术问题1、在安全前提下合理安排生产计划2、组织施工安全技术措施的实施、检查。发37、现隐患及时消除1、保证项目使用的各类机械安全运行2、监督机械操作人员持证遵章作业3、配备各类机械的防护设施1、保证防火设备设施齐全、有效2、消防火灾隐患3、组织现场消防队的日常消防工作1、保证进场施工人员技术素质2、控制加班加点，保证劳逸结合3、提供必需劳保用具用品，保质量施工队长、班组长、安全员、具体操作者劳保用品检查班前安全教育机具设备检查防护设施检查电气绝缘检查消防措施检查5.1.1.1施工前对施工人员进行安全和技术交底；5.1.1.2模板支撑搭设施工过程中经常查看现场是否按方案要求进行搭设，对不符合方案及相应规范要求的及时要求整改；5.1.1.3使用过程中对模板支撑的状况进行监测，发现38、问题及隐患及时整改；5.1.2项目部成立应急响应小组:为保证施工本工程施工安全，应对各种突发事件，项目部成立应急响应小组，小组成员及联系方式详见“5.3应急预案”。5.1.3施工队应配备专职安全员及监测人员配合项目部人员的管理。5.2技术保障措施5.2.1模板施工技术保证措施模板工程施工易出现轴线偏位,梁板标高误差和胀模等现象,要确保模板工程质量,必须对以上易出现的缺陷进行有效的控制,防止其发生,技术措施如下:5.2.1.1模板施工前必须清理干净，模板无翘曲、变形、破损，表面清洁。5.2.1.2由测量人员放好结构边线，及模板控制线。经预检合格后方可支模。5.2.1.3楼板拼缝要严密，尤其是柱梁39、板接头拼缝要重点检查，支撑要牢固；5.2.1.4模板拼装必须平整、严密，按模板设计及有关规定施工，对拉螺栓施工一定要细致到位，防止塑料套管灌进混凝土，拆模后螺栓拔不出来。5.2.1.5梁板模板标高要严格控制，要确保梁轴线位置；5.2.1.6认真做好“三检”制度，在拼模过程中，班组及时进行自检、互检，误差控制在规定的范围内，再由项目部质量员按要求进行技术复核，办好书面签字手续后方可进入下一道工序；5.2.1.7浇捣砼过程中应派技术好的木工守模,发现问题及时整改和报告栋号长和项目总工；5.2.2模板支架施工技术保证措施5.2.2.1施工准备 (1)栋号长应按本方案中有关模板支架的搭拆要求，向架设和40、使用人员进行技术交底。技术交底应包括以下内容：a、脚手架搭设材料的要求；b、脚手架搭设的具体尺寸、参数及相应的施工图纸；c、脚手架搭设时可能存在的安全风险以及规避风险的注意事项和要求；d、脚手架的检查及验收标准和方法；e、脚手架使用过程中的注意事项以及安全检测措施；f、脚手架拆除要求及注意事项。(2)应按3.2.2的规定和要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。(3)经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。(4)应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。5.2.2.2基础(1)所有高大模板支撑均在混凝土楼板上，要求基础楼板下的支撑体系41、不拆除，保证上层支架体系基础的稳固及结构安全。(2)立杆间距一定要按设计要求设置。5.2.2.3搭设(1)搭完一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。(2)底座安放应符合下列规定：a.垫木均应准确地放在定位线上；垫木采用40mm厚90mm宽2米长木方(3)立杆搭设应符合下列规定：a. 采用外径48mm的钢管；b. 相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合以下规定：立杆接长必须采用对接扣件连接。且应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的42、距离不宜大于步距的1/3；(4)水平杆搭设应符合下列规定：水平杆的搭设应符合以下构造规定：a.水平杆长度不宜小于3跨；b.超高模板支架的封顶杆以及在封顶杆下方2道水平杆和危险区域范围内的水平杆接长应采用搭接接长，禁止对接。搭接应符合下列规定：搭接长度不应小于700m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；c.相邻水平杆接长不应在同一跨内。d.纵横向所有水平杆（包括封顶杆、扫地杆）均应直接与立杆扣接，禁止用水平杆之间相互扣接的形式代替水平杆或立杆的扣接。(5)扫地杆搭设应符合以下构造规定：脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件43、固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。(6)剪刀撑的搭设应符合下列规定：剪刀撑的布置位置及设置方式除符合本方案4.1.3要求外，还应符合国家规范要求和*当地标准。(7)扣件安装应符合下列规定：a.扣件规格必须与钢管外径（48）相同；b.螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm；c.在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；d.对接扣件开口应朝上或朝内；e.各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。脚手架搭设实施前由项目总工组织全体管理人员44、进行技术质量安全交底，各楼号栋号长必须对施工班组进行技术安全交底，保证施工人员心中有数。5.3安全应急预案5.3.1危险源的识别与防范本工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险类型有以下几点：5.3.1.1机械伤害形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位应采取的控制措施：（1）设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效。（2）停机时要拉闸、断电、上锁。5.3.1.2触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。应采取的控制措施：（1）机械设备必须做到“一机一闸一漏电”。（2）按、拆电源应由专业电工操作。（3）漏电开关等必须灵敏有效45、。（4）现场电缆布设规范。（5）设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。5.3.1.3火灾形成原因：明火。应采取的控制措施：（1）严禁烟火；（2）严禁存放易燃易爆物品；（3）操作间必须配齐消防器材。5.3.1.4物体打击形成原因：模板搬运违章作业 、支模设施设备缺陷。应采取的控制措施：（1）轻拿慢放，规范作业，注意安全。（2）应经常检查所用工具，确保安全有效。5.3.1.5高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。5.3.1.6坍塌形成原因：材料堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求、扣件脱落。应采取的控制46、措施：（1）应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。（2）基础符合要求，达到设计的承载力。5.6.1.7起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。应采取的控制措施：（1）吊装时应把吊物绑牢固。（2）信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。（3）被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。（4）经常检查吊索具，并且保持安全有效。（5）遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。（6）整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。5.6.1.8其他伤害：形成原因：支拆模环境不良应采取的控制措施：应把所有拆下木料上的钉子去除或砸平。5.3.2模板支撑架搭设完毕后，47、由项目经理组织技术人员、责任工程师、质量检查员、安全员等进行验收，合格后报监理、甲方进行验收。 5.3.3浇注混凝土时，由梁板的中部向四周推进浇筑，防止荷载集中，对整个支撑系统造成危害。设置监测人员（不得进入该层模板下），观察事先设置好的观察点是否有变化，发现问题及时汇报，同时停止砼浇筑。问题处理完毕后，方可继续施工。5.3.4为防止在突发事件能迅速有效地采取正确措施，最大限度的减少突发事件的影响，保证工程施工质量安全，特制定本应急准备和响应预案。项目部成立应急响应小组，负责施工应急工作的指挥和协调：项目成立生产安全事故应急救援指挥小组。组成成员及组内联系电话如下：组 长：项目经理：（XX）副48、组长：安全总监： （XX） 项目总工（XX）生产经理：（XX）组员：*X指挥办公室设在工程部值班电话：白天：1XX夜晚电话：1XX5.3.4.1项目生产经理负责联络，任务是根据指挥小组指令，及时布置现场抢救，保持与当地主管部门的沟通，了解突发事件的持续时间及影响程度。栋号长负责现场，其任务是了解掌握突发事件情况，并协调技术人员制定处理方案，组织指挥方案的实施。5.3.4.2生产经理安全总监的任务是组织实施方案所需的人力、物资、设备。5.3.4.3现场应做好应急抢险物资机具设备及人员准备：施工现场备足长6米、4米、2米的48钢管各100根，扣件500个。以便支撑发生位移较大时，进行加固处理。现场49、成立不少于20人的抢险队，包括木工、架子工、壮工、临电工，以便随时投入应急抢险工作。另外还需准备医疗急救包三个、担架三副、运输车辆一台。现场、办公、生活区日常需准备的消防器材及事故急救所需物品见下表消防器材现场救护物品种 类名 称种 类名 称一、灭火器材类手提式泡沫灭火器消毒用品医用消毒酒精手提式清水灭火器碘酒手提式干粉灭火器急救物品纱布手提式二氧化碳灭火器止血带消防沙袋云南白药二、室内消火栓系统室内消火栓创口贴水带颈托水枪担架三、破拆工具类消防斧常用小夹板切割工具绷带消火栓氧气袋5.3.4.4加强观测，为应急抢险提供报警参数。支撑架体在使用过程中应设置专人进行安全监测，其监测标准和方法见规范50、要求。当顶板下沉或立杆位移接近预警值时，及时向项目技术负责人及公司总工汇报，一并分析查找原因，制定加固措施，并迅速组织实施，防止变形扩大。当变形超过预警值时，及时向项目总工和项目副经理汇报，一并分析查找原因。必要时启动应急抢险方案，随时准备抢险。当发出抢险命令，现场迅速投入抢险。5.4各类事故的救援措施5.4.1坍塌事故5.4.1.1发生模板支撑系统坍塌，现场应急负责人立即组织迅速封锁(事故)事件现场，将事故点20米内进行维护隔离，采取临时措施将(事故)事件的损失及影响降至最低点，并及时向集团技术部或总工、监理工程师及业主汇报，并电话通报公司应急小组副组长及值班电话。发生坍塌事故后，由项目经理51、负责现场总指挥，向监理、上级有关部门上报事故情况，由安全员负责打电话抢救，班组长组织有关人员进行清理支架或杂物，如有人员被埋，应首先按部位进行抢救人员，其他组员采取有效措施，防止事故发展扩大。还应安排专人随时监护架体状况，及时清理架体堆放的材料，防止造成次生事故的发生。在向有关部门通知抢救电话的同时，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。预先成立的应急小组人员分工，各负其责，重伤人员由水、电工协助送外抢救，值勤门卫在大门口迎接来救护的车辆，架子班组长组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，并防止其他架子的倒塌，如有人员被砸，应首先清52、理抢救被砸人员。如事故严重，应立即上报，并请求启动公司级应急救援预案。5.4.1.2公司应急小组副组长到达事件现场后，立即组织事件调查，并将事件的初步调查通报公司应急小组组长。5.4.1.3公司应急小组组长接到事件通报后上报当地主管部门，等候调查处理。5.4.2触电事故的救援措施立即切断电源，或用不导电物体如干燥的木棍、竹棒或干布等物使伤员尽快脱离电源。急救者切勿直接接触触电伤员，防止自身触电而影响抢救工作的进行。当伤员脱离电源后，应立即检查伤员全身情况，特别是呼吸和心跳，发现呼吸、心跳停止时，应立即就地抢救。(1)轻症：即神志清醒，呼吸心跳均自主者，伤员就地平卧， 严密观察，暂时不要站立或走53、动，防止继发休克或心衰。 (2)呼吸停止，心搏存在者，就地平卧解松衣扣，通畅气道， 立即口对口人工呼吸，有条件的可气管插管，加压氧气人工呼吸。 (3)心搏停止，呼吸存在者，应立即作胸外心脏按压。 (4)呼吸心跳均停止者，则应在人工呼吸的同时施行胸外心脏按压，以建立呼吸和循环，恢复全身器官的氧供应。现场抢救最好能两人分别施行口对口人工呼吸及胸外心脏按压，以1：5的比例进行， 即人工呼吸1次，心脏按压5次。如现场抢救仅有1人，用15：2的比例 进行胸外心脏按压和人工呼吸，即先作胸外心脏按压15次，再口对口人工呼吸2次，如此交替进行，抢救一定要坚持到底。 (5)处理电击伤时，应注意有无其他损伤。如触54、电后弹离电源或自高空跌下，常并发颅脑外伤、血气胸、内脏破裂、四肢和骨盆骨折等。如有外伤、灼伤均需同时处理。 (6)现场抢救中，不要随意移动伤员，若确需移动时，抢救中断时间不应超过30秒。移动伤员或将其送医院，除应使伤员平躺在担 架上并在背部垫以平硬阔木板外，应继续抢救，心跳呼吸停止者要继续人工呼吸和胸外心脏按压，在医院医务人员未接替前救治不能中止。5.4.2.3发生触电事故后应及时拨打急救电话，用担架将伤员抬到车上，送往医院继续救护。对发生触电事故的电气线路设备，进行全面检查和修复工作。触电事故应急抢险完毕后，项目经理立即召集土建队长、安全员、机械员和有关班组的全体同志进行事故调查，找出事故原55、因、责任人以及制订防止再次发生类似的整改措施，并对应急预案的有效性进行评审、修订。项目经理部向公司安全部书面汇报事故调查、处理的意见。5.4.3高处坠落及物体打击事故的救援措施去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，撤除假牙，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸、尽可能早作气管切开56、。复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1小时为宜，做好标记，注明上止血带时间。有条件时迅速给予静脉补液，补充血容量。快速平稳地送医院救治。5.4.4机械伤害事故的救援措施5.4.4.1对于一些微小伤，工地急救员可以进行简单的止血、消炎、包扎。5.4.4.2对于伤势较重的，应立即拨打120急救，将伤员就近送医院。5.4.5火灾事故的救援措施5.4.5.1迅速切断电源，以免事态扩大，切断电源时应戴绝缘手套，使57、用有绝缘柄的工具。当火场离开关较远时需剪断电线时，火线和零线应分开错位剪断，以免在钳口处造成短路，并防止电源线掉在地上造成短路使人员触电。5.4.5.2当电源线因其他原因不能及时切断时，一方面派人去供电端拉闸，一方面灭火时，人体的各部位与带电体保持一定充分距离，抢险人员必须穿戴绝缘用品。5.4.5.3扑灭电气火灾时要用绝缘性能好的灭火剂如干粉灭火机，二氧化碳灭火器、1211灭火器或干燥砂子，严禁使用导电灭火剂扑救。5.4.5.4气焊中，氧气软管着火时，不得折弯软管断气，应迅速关闭氧气阀门停止供氧。乙炔软管着火时，应先关熄炬火，可用弯折前面一段软管的办法将火熄灭。5.4.5.5一般情况发生火灾，58、工地先用灭火器将火扑灭，情况严重立即打“119”报警、讲清火险发生的地点、情况、报告人及单位等。5.4.6现场附近主要急诊医院地址及电话：表5-1医院名称地址电话备注*市第二医院大沙田医院*市金象大道99号1.5公里，5分钟以内*第一附属医院*市江北大道凌铁段73号5.5公里，10分钟左右xx水电医院*市银海大道88号xx医院*市河堤路85号5.4.7附近主要医院路线图5.5监测控制措施成立由项目部栋号长XX、测量员XX，施工队测量员周鸣明组成的监测小组。监测人员采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。5.5.1监测点设置支架监测点布设应按监测项目分别选取59、在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。本工程高大、超高模板部分监测点见附图9。5.5.2监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时上报解决。5.5.3仪器设备配置 表5-2名称规格数量精度电子经纬仪ZH-EH-1A12水准仪AL12AS3221mm全站仪一台RXT822R31激光垂直仪DZJ20021/10万对讲机4检测板手45.5.4监测说明5.5.4.1班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查；5.5.4.2模板工程日常检查重点部位：(1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要60、求；(2)连墙件是否松动；(3)架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；(4)施工过程中是否有超载现象；(5)安全防护措施是否符合规范要求；(6)支架与杆件是否有变形现象；5.5.5监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测（人员不得进入架体下部），一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。5.5.5.1本工程立杆垂直位移监测预警值为10mm，立杆水平位移在10mm以内。5.5.5.2监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。5.6安全防护制度和措施5.6.1高处作业安全防护单位工程施工负61、责人对工程的高处作业安全技术负责并建立相应的责任制。施工前，应逐级进行安全技术教育及交底，落实所有安全技术措施和人身防护用品，未经落实时不得进行施工。高处作业中的安全标志、工具、仪表、电气设施和各种设备，必须在施工前加以检查，确认其完好，方能投入使用。攀登和悬空高处作业人员及搭设高处作业安全设施的人员，必须经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗，并必须定期进行体格检查。施工中对高处作业的安全技术设施，发现有缺陷和隐患时，必须及时解决；危及人身安全时，必须停止作业。施工作业场所有坠落可能的物件，应一律先行撤除或加以固定。高处作业中所用的物料，均应堆放平稳，不妨碍通行和装卸。工具应随手放入工具袋62、；作业中的走道、通道板和登高用具，应随时清扫干净；拆卸下的物件及余料和废料均应及时清理运走，不得任意乱置或向下丢弃。传递物件禁止抛掷。因作业必需，临时拆除或变动安全防护设施时，必须经施工负责人同意，并采取相应的可靠措施，作业后应立即恢复。防护棚搭设与拆除时，应设警戒区，并应派专人监护。严禁上下同时拆除。5.6.2临边的安全防护对临边高处作业，必须设置防护措施，并符合下列规定：5.6.2.1在尚未安装栏杆或栏板的临边位置应设置设置防护栏杆。5.6.2.2结构周边应按本方案要求搭设防护架，防护架外侧满挂密目安全网，操作层满铺钢笆片，底部满挂兜网。5.6.3安全消防措施5.6.3.1方木及木材堆放区63、必须设在距消火栓较近的地方。木模及木材除按规定码放整齐外，垛与垛之间必须设90cm以上宽度的消防通道，并备有足够的消防器材，设专职人员负责现场消防安全作业。木料、多层板堆放区及木工棚严禁吸烟及明火作业。当必须明火作业时，必须有消防员开具的用火证，有专人看护。木料堆放场地应远离易燃物品，且道路畅通，提高自救能力。5.6.3.2安排专人负责消防及场容的管理工作，对消放器材要定期检查。施工现场严禁吸烟，违者罚款。5.6.3.4木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须64、具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。5.7质量保证措施5.7.1模板的强度、刚度、稳定性控制措施5.7.1.1所有模板体系均必须对强度、刚度和稳定性进行验算。计算书附后。5.7.1.2现场安装过程中必须严格按照本方案设计的要求进行，特别是背楞、围圈、搁栅、对拉或穿墙螺栓以及支撑等对模板的强度、刚度、稳定性等有显著影响的构件的尺寸、间距等必须严格控制。5.7.2原材料控制措施5.7.2.1所有模板、木方、穿墙螺栓65、等的供货商必须是公司的合格供方。5.7.2.2所有模板、架料进场后均严格按照合同和施工方案的要求逐一检查，对于不合格品必须退货，不得投入使用。5.7.2.3鉴于市场上木材的质量参差不齐，因此对木方的质量检验就需要更加严格，特别是含水率指标，必须控制在10以内。5.7.3加工质量控制5.7.3.1作为柱、墙模板背楞和楼板模板木方必须用压刨进行双面刨光处理。5.7.3.2模板加工必须根据配模图进行，下料前必须弹线。5.7.4漏浆控制措施5.7.4.1在模板混凝土浇筑完毕后初凝前，用长刮杠将墙边或柱边50mm范围内刮平，并控制好标高。5.7.4.2严格控制模板的加工质量，尺寸偏差为每米1mm。5.766、.4.3墙柱模板与楼板砼面相接处，在柱模加固后若有缝隙，采用砂浆进行封堵。5.7.5成品保护措施5.7.5.1模板安拆时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。5.7.5.2拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。5.7.5.3支完模板后，保持模内清洁。5.7.5.4必须保护钢筋不受扰动。5.7.6质量要求5.7.6.1 预埋件和预留孔洞的允许偏差 表5-3项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10.0预留螺栓中心线位置2外露长度+10.0预留洞中心线位置10尺 寸+10.05.7.6.2现浇结构模板的安装允许偏差及检验方法 表67、5-4项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基 础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、劳动力计划6.1管理人员职责与分工 表6-1序号管理人员职责分工1*施工负责人负责现场人员调配及人员管理，确保高大模板工程施工正常运行。2*施工管理做好模板施工前的准备工作，办理预检手续，组织对已支设好的模板进行验收。3*技术负责人组织管理人员及作业人员对施工图纸，高大模板施工方案的学习，落实模板工程施工4*技68、术管理编制高大模板施工方案，对施工现场出现的模板工程施工技术问题做出判断，提出技术处理措施5*栋号长对高大模板部分全程进行监督、控制6*测量员负责高大模板部分的位移监测7*资料员收集、整理高大模板部分资料，进行整理归档。8*队长负责班组在模板施工前的施工准备及人员调配，落实栋号所交待任务，深入现场，严格控制模板质量9*施工管理负责高大模板支架的制作、安装6.2主要劳动力安排 表6-2序号工种人数备注1专职安全员3项目部经理部人员，2专职安全员3劳务队人员3钢筋工404木工605混凝土工106架子工15属于特殊作业人员，需持证上岗7电焊工5需持证上岗附图：附图1：A2商业大堂超高模板部分示意图附69、图2：16#楼首层架空层超高模板部分示意图附图3：17#楼首层架空层超高模板部分示意图附图4：18#楼首层架空层超高模板部分示意图附图5：地下室1#坡道超高模板部分示意图附图6：高大模板部位图附图7：施工进度计划附图8：A2商业超高模板支架平面布置图附图9：A2商业超高模板抱柱装置、监测点平面布置图附图10：A2商业超高模板剖面图7、计算书 由于A2商业大堂模板支架高度、最大梁截面尺寸均超过16-18栋首层架空层和地下室1#坡道图纸设计高度和最大梁截面，板厚及板面荷载基本一致，因此只计算A2商业模板支架，其它模板支架体系设计参数和A2商业首层大堂相同，参考A2商业模板支架计算书，满足要求。7.70、1 A2商业高大模板部分支架计算7.1.1 A2板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高10.16m新浇混凝土楼板板厚(mm)110新浇混凝土楼板边长L(m)16.2新浇混凝土楼板边宽B(m)16.2 二、荷载设计面板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支71、架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.097风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)10.71主梁布置方向平行楼板长边立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1572、00立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)100立柱距混凝土板长边的距离(mm)100支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离h2(mm)200小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度(mm)250主梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wb73、h2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.11)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.11)+1.40.72.5 1=6.24kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.11)1=3.09kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.4274、.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1.35(0.1+(24+1.1)0.11)13.862kN/m 1、强度验算 M1q1l2/86.240.22/80.031kNm M2q2L2/8+pL/40.1080.22/8+3.150.2/40.158kNm MmaxmaxM1，M2max0.031，0.1580.158kNm Mmax/W0.158106/375004.214N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度75、验算 max5ql4/(384EI)=53.8622004/(38410000281250)=0.029mm 0.029mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁验算方式三等跨连续梁 因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G76、1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.11)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.11)+1.40.72.50.2=1.291kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.11)0.2=0.661kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN M10.1q1静L2+0.117q1活L20.10.677、6112+0.1170.63120.14kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.06512+0.2133.151，0.10.06512+0.1753.1510.676kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.2910.252/2，0.0650.252/2+3.150.250.79kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.14，0.676，0.790.79kNm =Mmax/W=0.79106/54000=14.621N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.678、17q1活L0.60.6611+0.6170.6310.785kN V20.6q2L+0.675p0.60.0651+0.6753.152.165kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.2910.25，0.0650.25+3.153.166kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.785，2.165，3.1663.166kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1661000/(24090)1.319N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.11)0.20.612kN/m 挠度,跨中m79、ax0.677qL4/(100EI)=0.6770.61210004/(1009350243104)0.182mml/2501000/2504mm;悬臂端maxql14/(8EI)=0.6122504/(89350243104)0.013mm2l1/2502250/2502mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁验算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2 因主梁2根合并，则抗弯、80、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.71.50.21.082kN/m q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.11)0.20.704kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.20.378kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(181、(0.5+(24+1.1)0.11)0.20.652kN/m 承载能力极限状态 按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.10.7041+1.20.37811.228kN 按悬臂梁，R11.0820.250.271kN RmaxRmax，R1/20.614kN; 正常使用极限状态 按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.10.65210.717kN 按悬臂梁，R1q2l1=0.6520.250.163kN RmaxRmax，R1/20.359kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.296106/4490=65.981N/mm2f=20582、N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) max=2Vmax/A=21.771000/4248.348N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) 跨中max=0.423mm=1000/250=4mm 悬挑段max0.284mm=2250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=2.528kN，R2=3.121kN，R3=3.305kN，R4=2.098kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N23.305=6.61kNN30kN 满83、足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1100立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1100+2200)=2079mm 非顶部立杆段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01,l0/i=2632.84、5/15.9=165.566=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.910.2 = 1.035kN/m 同上四六步计算过程，可得： R12.396kN，R22.958kN，R33.133kN，R41.989kN 顶部立杆段： l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1100+2200)=2530.143mm 1=l01/i=2530.143/15.9=159.128 查表得，0.277 Mw1Qcklah2/1011.40.85、90.09711.52/100.027kNm N1w =2MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=2Max2.396,2.958,3.133,1.989+0.027/1=6.292kN f N1w/(A)+ Mw/W6292/(0.277424)+0.027106/449059.586N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： l0=k2h =1.2171.7551500=3203.753mm =l0/i=3203.753/15.9=201.494 查表得，1=0.179 Mw1Qcklah2/1011.40.90.09711.52/100.027kNm Nw =2MaxR1,86、R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=2Max2.396,2.958,3.133,1.989+11.20.1510.71+0.027/1=8.22kN f=Nw/(1A)+Mw/W8.22103/(0.179424)+0.027106/4490=114.319N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)100立杆底座宽b(mm)100 F1=N=8.22kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)87、umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用88、面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=160mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1040mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11040160/1000=166.566kNF1=8.22kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根89、据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=90、10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.310000/1000=579.15kNF1=8.22kN 满足要求！7.1.2 A2梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL12新浇混凝土梁计算跨度(m)16.2混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001200新浇混凝土结构层高(m)10.91、71梁侧楼板厚度(mm)110 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.039风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(92、mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm93、，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.72139.065kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.2137.3kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.94、764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.2)130.7kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.137.30.1332+0.1171.7640.13320.07kNm Mmax/W0.07106/375001.866N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67730.7133.3334/(10010000281250)0.023mml/250133.333/2500.533mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 95、q1静l +0.45 q1活l=0.437.30.133+0.451.7640.1332.095kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.137.30.133+1.21.7640.1335.753kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.430.70.1331.637kN R2=R3=1.1 q2l=1.130.70.1334.503kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩96、I(cm4)243小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.095+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1.2-0.11)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.72max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，5.753+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3=5.785kN/m q2max1.637+1(0.3-0.1)0.4/3+10.5(1.2-0.11)+(10.5+1(24+1.1)0.11)max0.5-0.4/97、2，(1-0.5)-0.4/2/21，4.503+1(0.3-0.1)0.4/34.529kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.7850.52，0.55.7850.220.145kNm =Mmax/W=0.145106/54000=2.678N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.7850.5，5.7850.21.736kN max=3Vmax/(2bh0)=31.7361000/(24090)0.723N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.698、77q2l14/(100EI)0.6774.5295004/(1009350243104)0.084mml1/250500/2502mm 2q2l24/(8EI)4.5292004/(89350243104)0.04mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.7850.5，0.45.7850.5+5.7850.23.182kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.033kN，R2R33.182kN 正常使用极限状态 Rm99、axmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.5290.5，0.44.5290.5+4.5290.22.491kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.781kN，R2R32.491kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/100、W=0.183106/4490=40.794N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.355kN max=2Vmax/A=22.3551000/42411.11N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.048mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.503kN，R2=9.421kN，R3=0.503kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件101、抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.503,0.5030.503kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR29.421kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1300立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)20102、5支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1300+2200)=2356.2mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.0390.51.52/100.006kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.92139.3103、6kN/m 2)小梁验算 q1max2.116+11.2(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1.2-0.11)+11.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.91max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，5.806+11.2(0.3-0.1)0.4/3=5.838kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.507kN，R29.499kN，R30.507kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1300+2200)=2867.495mm 1l01/i2867.495/15.9180.346，查表得，10.22 立柱最大受力NwmaxR1+N104、边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.507+11.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.91(1+0.5-0.4/2)/21，9.499，0.507+11.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.91(1+1-0.5-0.4/2)/21+0.006/19.504kN fN/(A)+Mw/W9504.33/(0.22424)+0.006106/4490103.122N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551500=3203.753mm 2l02/i3203.753/15.9201.494，查表得，20.179 105、立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+11.20.15(10.71-1.2)+Mw/lbmax0.507+11.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.91(1+0.5-0.4/2)/21，9.499，0.507+11.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.91(1+1-0.5-0.4/2)/21+1.712+0.006/111.216kN fN/(A)+Mw/W11216.13/(0.179424)+0.006106/4490149.014N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C3106、0立杆底座长a(mm)100立杆底座宽b(mm)100 F1=N=11.216kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面107、有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=160mm， um =108、2(a+h0)+(b+h0)=1040mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11040160/1000=166.566kNF1=11.216kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压109、面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.310000/1000=579.15kNF1=11.216kN 满足要求！7.2 地下室顶板无梁楼盖部分计算地下室顶板板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB5001110、0-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高0.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)500新浇混凝土楼板边长L(m)8.1新浇混凝土楼板边宽B(m)8.1 二、荷载设计面板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷111、载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.097风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)5.4主梁布置方向平行楼板长边立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)450立柱距混凝土板长边的距离(mm)450支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离h2(mm)200小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度(mm)100主梁最大悬挑长度(112、mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1113、.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.5)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.5)+1.40.72.5 1=17.575kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.35(0.1+(24+1.1)0.5)1=15.37kN/m q1活=0.9(QcQ1k)b=0.9(1.40.72.5)1=2.205kN/m q20.91.35G1kb0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1.3114、5(0.1+(24+1.1)0.5)117.078kN/m 1、强度验算 M1q1l2/817.5750.22/80.088kNm M2q2L2/8+pL/40.1220.22/8+2.2050.2/40.111kNm MmaxmaxM1，M2max0.088，0.1110.111kNm Mmax/W0.111106/375002.956N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=517.0782004/(38410000281250)=0.127mm 0.127mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(115、mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁验算方式三等跨连续梁 因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.5)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.5)+1.40.72.50.2=3.564kN/m116、 因此，q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.35(0.3+(24+1.1)0.5)0.2=3.123kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.20.441kN/m q20.91.35 G1kb=0.91.350.30.20.073kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN M10.1q1静L2+0.117q1活L20.13.1230.92+0.1170.4410.920.295kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0730.92+0.213117、2.2050.9，0.10.0730.92+0.1752.2050.90.427kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.5640.12/2，0.0730.12/2+2.2050.10.221kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.295，0.427，0.2210.427kNm =Mmax/W=0.427106/54000=7.915N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.63.1230.9+0.6170.4410.91.931kN V20.6q2L+0.675p0.60.0730.9+0.675118、2.2051.528kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.5640.1，0.0730.1+2.2052.212kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.931，1.528，2.2122.212kN max=3Vmax/(2bh0)=32.2121000/(24090)0.922N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.5)0.22.57kN/m 挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6772.579004/(1009350243104)0.502mml/250900/25119、03.6mm;悬臂端maxql14/(8EI)=2.571004/(89350243104)0.001mm2l1/2502100/2500.8mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁验算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.3120、5(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.5)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.5)+1.40.71.50.23.436kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.5)0.23.171kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.20.265kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.5)0.22.61kN/m 承载能力极限状态 按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.121、2q1活)L1.13.1710.9+1.20.2650.93.425kN 按悬臂梁，R13.4360.10.344kN RmaxRmax，R1/21.713kN; 正常使用极限状态 按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.12.610.92.584kN 按悬臂梁，R1q2l1=2.610.10.261kN RmaxRmax，R1/21.292kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.596106/4490=132.729N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) max=2Vmax/A=24.2831000/42420.2122、N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) 跨中max=0.590mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.169mm=2250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=6.761kN，R2=7.8kN，R3=7.8kN，R4=6.761kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N27.8=15.599kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1300立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200123、顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1300+2200)=2356mm 非顶部立杆段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01,l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-124、2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.5)+1.40.910.2 = 3.384kN/m 同上四六步计算过程，可得： R16.654kN，R27.677kN，R37.677kN，R46.654kN 顶部立杆段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1300+2200)=2721.411mm 1=l01/i=2721.411/15.9=171.158 查表得，0.243 Mw1Qcklah2/1011.40.90.0970.91.52/100.025kNm N1w =2MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=2Max6.654,7125、.677,7.677,6.654+0.025/0.9=15.381kN f N1w/(A)+ Mw/W15381/(0.243424)+0.025106/4490154.852N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： l0=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm =l0/i=3040.537/15.9=191.229 查表得，1=0.197 Mw1Qcklah2/1011.40.90.0970.91.52/100.025kNm Nw =2MaxR1,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=2Max6.654,7.677,7.677,6.654+11.20.126、155.4+0.025/0.9=16.353kN f=Nw/(1A)+Mw/W16.353103/(0.197424)+0.025106/4490=201.347N/mm2=205N/mm2 满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)100立杆底座宽b(mm)100 F1=N=16.353kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h127、2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱128、结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=230mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11320230/1000=303.904kNF1=16.353kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35129、clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.310000/1000=579.15kNF1=16.353kN 满足要求！综合考虑。根据设计总说明中停车库楼板活荷载设计值，单向板为4kN/m2，双向板为2.5kN/m2，而实际施工时，局部楼板的荷载超过4kN/m2，为确保在地下室顶板楼板施工时地下室车库负一层局部楼板的承载力在极限设计范围内，楼板不产生过大变形和裂缝，故地下室顶板楼板下侧的负一层楼板模板支撑体系立杆不能拆除，保证地下室顶板施工时不利的荷载通过支撑体系的立杆传递到基础底板，以满足基础承载力要求。