1、医院综合楼建设项目高大模板搭拆浇筑防火高空安全施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录1 工程概况111.1本工程所涉及到的高大支模施工概况111.1.1满堂支撑搭设高度超限部位11高大支模施工区域及架设高度121.2施工特点142 编制依据142.7钢管脚手架扣件GB15831-2006 ；142.12建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；153 施工计划153.1技术准备151）模板工程施工前应进行技术交底并做好交底记录；153.2生产准备152）向作业班组进行详尽并具有针对性的书面技术及2、安全交底。156）严格按照施工方案进行施工。163.3劳动力准备163.5材料准备173.6施工部署174 高大支模施工工艺194.1高大支模工程施工19柱模板工程：19（2）施工准备：20（3）柱模板安装204.1.2墙模板工程：26（3）模板安装：264.1.3 梁模板工程：29(2）梁模板安装顺序29(3)施工方法291层结构超一定规模大梁模板设计参数见下表所示：304.1.4板模板施工：324.2梁板满堂支撑体系构造要求374.2.1立杆374.2.2纵向水平杆384.2.3横向水平杆384.2.4剪刀撑设置384.3模板搭设要求391）地基处理与底座安放392）杆件搭设顺序：393）3、搭设注意事项：394）安全网的架设：394.4模板拆除要求39底模拆除时的混凝土强度要求3916）拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底；424.5混凝土浇筑要求424.6监测监控431）监测控制432）监测点设置433）监测措施436）监测频率444.7支撑体系抱柱要求445 施工安全保证措施455.1危险源辨识与控制45高支模危险源辨识与防控455.2安全管理人员配置461）严格按本方案搭设要求进行施工；464）必须负责搭设前和搭设后的日常检查和修养；465.3搭设、使用、拆除过程安全保证措施465.3.1搭设过程安全保证措施465.3.2使用阶段安全保证措施475.3.3拆4、除阶段安全保证措施475.4安全防护措施481）严格按照施工方案和技术交底要求组织施工。484）操作面上必须配备足够的灭火安全器材，成立义务消防队。485.5防大雨大风措施495.6防触电措施495.6防火措施495.7高空防坠落措施50（一）基本规定504、施工作业场所有坠落可能的物件，应一律先行撤除或加以固定。50（二）临边、洞口防护措施511、临边高处作业设置防护措施515.8混凝土施工安全注意事项511）混凝土浇筑采用由中部向两边扩展的浇筑方式。516 质量保证措施526.1质量控制标准52现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法536.2质量控制措施546.2.1模板安装控制措施546.5、2.2相邻工序施工控制注意点557 环保施工保证措施56（4） 垃圾处理措施56（5）防尘污染措施562）临时施工道路进行路面硬化，在干燥多风季节定时洒水；56（6）防止水污染措施561)施工现场道路平整，做到不积水；56（7）防大气污染措施56（8）高支模施工过程环保要求568 施工管理、作业人员配备及分工578.1施工管理人员及分工578.2所需劳动力安排579 检查验收589.1构配件进场检查与验收581）钢材的选用582）木材的选用603）木胶合模板板材的选用619.2搭设过程中和使用前的检查611）搭设前，高大支模部分必须有经审批和专家论证的专项方案。612）搭设前，作为模板支撑基础6、的底板混凝土必须达到设计强度，619.3高大模板支撑验收62一、施工单位人员62二、监理单位人员6310 专项应急救援预案6410.1应急领导小组6410.2职责分工6410.2.1应急领导小组职责：6410.2.2组长职责6410.2.3副组长职责6510.2.4通讯联络组职责6510.2.5技术支持组职责6510.2.6抢险抢修组职责6510.2.7医疗救治组职责6510.2.8后勤保障组职责6610.3应急流程661）一般事故的应急响应662）重大事故的应急响应663）报警：紧急事故发生时，发现人应立即报警。6610.4施工过程中风险控制措施662）模板支设施工前，搭设专用安全通道，并保7、持通道畅通。6710.5施救措施671）高处作业发生高处坠落的应急措施672）检修电器、使用电动机械、工具等发生的触电事故的应急措施673）机械伤害事故的应急措施685）火情的应急措施68附件1 柱模板支架计算书709001600柱模板计算701.基本参数702.对拉螺栓参数703.面板参数704.木方参数705.柱箍参数706.竖楞参数70（二）、柱模板荷载标准值计算71（三）、柱模板面板的计算72(1)抗弯强度计算72(2)抗剪计算73(3)挠度计算73（四）、竖楞的计算73(1)抗弯强度计算74(2)抗剪计算74(3)挠度计算75（五）、B方向柱箍的计算75（六）、B方向对拉螺栓的计算78、6（七）、H方向柱箍的计算76（八）、H方向对拉螺栓的计算777001700（1600）柱模板计算78（一）、柱模板基本参数781.基本参数782.对拉螺栓参数783.面板参数784.木方参数785.柱箍参数786.竖楞参数78（二）、柱模板荷载标准值计算79（三）、柱模板面板的计算80(1)抗弯强度计算80(2)抗剪计算81(3)挠度计算81（四）、竖楞的计算81(1)抗弯强度计算82(2)抗剪计算82(3)挠度计算82（五）、B方向柱箍的计算83（六）、B方向对拉螺栓的计算84（七）、H方向柱箍的计算84（八）、H方向对拉螺栓的计算8510001400柱模板计算86（一)、柱模板基本参数89、61.基本参数862.对拉螺栓参数863.面板参数864.木方参数865.柱箍参数866.竖楞参数86（二）、柱模板荷载标准值计算87(三)、柱模板面板的计算88(1)抗弯强度计算88(2)抗剪计算89(3)挠度计算89(四)、竖楞的计算89(1)抗弯强度计算90(2)抗剪计算90(3)挠度计算91(五)、B方向柱箍的计算91（六）、B方向对拉螺栓的计算92（七）、H方向柱箍的计算92（八）、H方向对拉螺栓的计算939001300柱模板计算94（一）、柱模板基本参数941.基本参数942.对拉螺栓参数943.面板参数944.木方参数945.柱箍参数946.竖楞参数94（二）、柱模板荷载标准值计10、算95（三）、柱模板面板的计算96(1)抗弯强度计算96(2)抗剪计算97(3)挠度计算97（四）、竖楞的计算97(1)抗弯强度计算98(2)抗剪计算99(3)挠度计算99（五）、B方向柱箍的计算99（六）、B方向对拉螺栓的计算100（七）、H方向柱箍的计算100（八）、H方向对拉螺栓的计算1018001500柱模板计算102（一）、柱模板基本参数1021.基本参数1022.对拉螺栓参数1023.面板参数1024.木方参数1025.柱箍参数1026.竖楞参数103(二)、柱模板荷载标准值计算103(三)、柱模板面板的计算104(1)抗弯强度计算105(2)抗剪计算105(3)挠度计算105(四11、)、竖楞的计算105(1)抗弯强度计算107(2)抗剪计算107(3)挠度计算107(五)、B方向柱箍的计算107(六)、B方向对拉螺栓的计算108(七)、H方向柱箍的计算109（八）、H方向对拉螺栓的计算1108001200柱模板计算110（一）、柱模板基本参数1101.基本参数1102.对拉螺栓参数1103.面板参数1104.木方参数1115.柱箍参数1116.竖楞参数111（二）、柱模板荷载标准值计算112（三）、柱模板面板的计算112(1)抗弯强度计算113(2)抗剪计算113(3)挠度计算113（四）、竖楞的计算114经过计算得到最大变形 V= 0.1mm115(1)抗弯强度计算1112、5(2)抗剪计算115(3)挠度计算115（五）、B方向柱箍的计算115（六）、B方向对拉螺栓的计算117（七）、H方向柱箍的计算117（八）、H方向对拉螺栓的计算1189001100（1200）柱模板计算119一、柱模板基本参数1191.基本参数1192.对拉螺栓参数1193.面板参数1194.木方参数1195.柱箍参数1196.竖楞参数119二、柱模板荷载标准值计算120三、柱模板面板的计算121面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下121(1)抗弯强度计算121(2)抗剪计算122(3)挠度计算122四、竖楞的计算122经过计算得到最大变形 V= 0.113、mm123(1)抗弯强度计算123(2)抗剪计算124(3)挠度计算124五、B方向柱箍的计算124六、B方向对拉螺栓的计算125七、H方向柱箍的计算125八、H方向对拉螺栓的计算126附件2 墙模板计算书127一、墙模板基本参数127二、墙模板荷载标准值计算128三、墙模板面板的计算129(1)抗弯强度计算130(2)抗剪计算130(3)挠度计算131四、墙模板内龙骨的计算131五、墙模板外龙骨的计算132六、对拉螺栓的计算133对拉螺栓有效直径(mm): 9.00133附件3 梁模板支架计算书1346002500梁（4002500、3002500、6002200、5002200、4002014、00梁同）134一、模板面板计算1351.荷载的计算：135(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：135(2)模板的自重线荷载(kN/m)：135(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：135经过计算得到从左到右各支座力分别为137(1)抗弯强度计算138面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!138(2)挠度计算138面板最大挠度计算值 v = 0.293mm138二、梁底支撑木方的计算138方木的截面力学参数为138(1)方木抗弯强度计算138(2)方木抗剪计算138(3)方木挠度计算139qk = q/1.2=15.644kN/m139三、梁底支撑钢管计算139最大变形 vmax=0.0415、2mm140四、扣件抗滑移的计算140五、立杆的稳定性计算1401、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算140不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式140六、梁侧模板基本参数141七、梁侧模板荷载标准值计算142八、梁侧模板面板的计算142经过计算得到从左到右各支座力分别为143(1)抗弯强度计算144(2)抗剪计算144(3)挠度计算144面板最大挠度计算值 v = 0.375mm144九、梁侧模板内龙骨的计算144q = 8.235/0.500=16.470kN/m144(1)抗弯强度计算145(2)抗剪计算145(3)挠度计算145最大挠度小于500.0/250,满足要求!145十、梁侧模板外16、龙骨的计算145经过连续梁的计算得到146十一、对拉螺栓的计算146对拉螺栓有效直径(mm): 13.55147一、模板面板计算1491.荷载的计算：149(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：149(2)模板的自重线荷载(kN/m)：149(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：149经过计算得到从左到右各支座力分别为151(1)抗弯强度计算152面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!152(2)挠度计算152面板最大挠度计算值 v = 0.303mm152二、梁底支撑木方的计算152方木的截面力学参数为153(1)方木抗弯强度计算153(2)方木抗剪计算153截面抗剪强度设计值 T=1.717、0N/mm2153(3)方木挠度计算153qk = q/1.2=10.399kN/m153三、梁底支撑钢管计算153最大变形 vmax=0.160mm154四、扣件抗滑移的计算154五、立杆的稳定性计算1551、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算155不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式155六、梁侧模板基本参数156七、梁侧模板荷载标准值计算156八、梁侧模板面板的计算157经过计算得到从左到右各支座力分别为158(1)抗弯强度计算158(2)抗剪计算158(3)挠度计算158面板最大挠度计算值 v = 0.710mm158九、梁侧模板内龙骨的计算158q = 7.207/0.500=14.418、14kN/m159(1)抗弯强度计算159(2)抗剪计算159(3)挠度计算159最大挠度小于500.0/250,满足要求!159十、梁侧模板外龙骨的计算159支撑钢管剪力图(kN)160十一、对拉螺栓的计算160N N = fA1615001000梁计算（500800、4001200、4001000大梁同）161一、模板面板计算1621.荷载的计算：162(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：162(2)模板的自重线荷载(kN/m)：162(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：162经过计算得到从左到右各支座力分别为164(1)抗弯强度计算165面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!16519、(2)挠度计算165面板最大挠度计算值 v = 0.058mm165二、梁底支撑木方的计算165方木的截面力学参数为166(1)方木抗弯强度计算166方木的抗弯计算强度小于18.7N/mm2,满足要求!166(2)方木抗剪计算166截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2166(3)方木挠度计算166qk = q/1.2=5.534kN/m166三、梁底支撑钢管计算166最大变形 vmax=0.128mm167四、扣件抗滑移的计算167五、立杆的稳定性计算1681、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算168不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式168六、梁侧模板基本参数169七、梁侧模板荷载标准值20、计算169八、梁侧模板面板的计算170经过计算得到从左到右各支座力分别为171(1)抗弯强度计算171(2)抗剪计算171(3)挠度计算171面板最大挠度计算值 v = 0.297mm171九、梁侧模板内龙骨的计算171q = 5.214/0.600=8.690kN/m171(1)抗弯强度计算172(2)抗剪计算172(3)挠度计算172最大挠度小于600.0/250,满足要求!172十、梁侧模板外龙骨的计算172外龙骨剪力图(kN)173(1)外龙骨抗弯强度计算173(2)外龙骨挠度计算173最大变形 v = 0.2mm173十一、对拉螺栓的计算173N N = fA173附件4 楼板模板高21、支架计算书174一、模板面板计算176(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：176(2)模板的自重线荷载(kN/m)：176(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：176(1)抗弯强度计算177(2)挠度计算177面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!178二、支撑方木的计算1781.荷载的计算178(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：178(2)模板的自重线荷载(kN/m)：178(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：1782.方木的计算178方木的截面力学参数为178(1)抗弯强度计算179方木的抗弯强度验算 f,满足要求!179(2)挠度计算179方木的最大挠度小于900.22、0/250,满足要求!179(3)最大支座力179三、托梁的计算179集中荷载取木方的支座力 P= 1.892kN179(1)顶托梁抗弯强度计算180顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!180(2)顶托梁挠度计算180最大变形 v = 0.8mm181四、扣件抗滑移的计算181五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)1811.静荷载标准值包括以下内容：181(1)脚手架钢管的自重(kN)：181(2)模板的自重(kN)：181(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：1812.活荷载为施工荷载标准值。181计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取2.50kN/m21813.不考虑风荷载时23、,立杆的轴向压力设计值181六、立杆的稳定性计算1821、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算182不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式182七、楼板强度的计算1831.计算楼板强度说明1832.计算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求183第2层楼板所需承受的荷载为1833.计算楼板混凝土30天的强度是否满足承载力要求184 1 工程概况工程名称：XX县人民医院综合大楼建设项目工程地点：XX县XX镇XX村建设单位：XX县人民医院监督单位：设计单位： 监理单位：施工单位：拟建工程场地西邻XX县人民医院，南侧与XX体育场隔路相望，西北侧邻医院已有建筑小区住宅，东侧邻规划道路，场地交通较为便利。该24、项目占地面积21287.6平方米，总建筑面积约122874.76，其中地下-3层，建筑深度14.4米、主楼地上24层总建筑高度97.5米、副楼地上6层建筑高度23.5米、，设计床位1000张。本工程为急诊楼（4F/-3F）、门诊楼（4F/-3F）、医技楼（7F/-3F）、住院楼（24F/-3F）、附楼（6F/-3F）组成的连体综合大楼。主楼结构为框架-剪力墙结构，副楼结构为框架结构。1.1本工程所涉及到的高大支模施工概况1.1.1满堂支撑搭设高度超限部位主楼结构从地下室起，共计27层，楼层层高分别为：-3层4.5m、-2层3.5m、-1层7m、1层4.8m、2层4.2m、3层4.2m、4层4.25、2m、5层4.5m、6层4.5m、7层4.8m、8屋面每层层高为3.9m；副楼结构从地下室起，共计9层，楼层层高分别为：-3层4.45m、-2层4.5m、-1层8.3m、1层4.2m、26层3.8m。混凝土模板支撑架搭设高度超过8m的区域见下图所示：高大支模施工区域及架设高度本工程超一定规模需专家论证的危大支模区域在B区1层CE/1014轴区域、D区1层EH/1922轴本区域、副楼-1层D7D12/DEDG轴区域，高大支模共计约1462；以及部分超限大梁，见下表1所列。B区1层CE/1014轴区域（急诊大门门廊），建筑面积约162，模板支撑体系架设高度10.52m。本区域梁板模板支设于地下室顶26、板上（板厚180mm），混凝土强度等级C35。施工该区域危大工程时，其下部-1-3层相应范围支架不能拆除。 D区1层EH/1922轴本区域（门诊大厅），建筑面积约346，模板支撑体系架设高度8.72m，局部搭设高度10.52m。本区域梁板模板支设于地下室顶板上（板厚180mm），混凝土强度等级C35。施工该区域危大工程时，其下部-1-3层相应范围支架不能拆除。副楼-1层D7D12/DEDG轴区域，建筑面积约954，模板支撑体系架设高度8.0m，本区域梁板模板支设于负二层地下室顶板，空心楼盖板厚400mm、双层板厚140mm，混凝土强度等级C35。施工该区域危大工程时，其下部-2-3层相应范围支27、架不能拆除。支撑于空心楼盖上的支撑架，在搭设架体时，立杆下部通长铺设250mm宽、厚50mm木脚手板，或通长敷设16号槽钢或16号工字钢，严格禁止立杆直接支撑于空心楼盖板面上。主、副楼地下室顶板局部存在线荷载超过15KN/m、集中线荷载20KN/m及以上的大梁，具体部位详见下表所列：表1：超限大梁统计表序号部 位梁编号截面尺寸序号部 位梁编号截面尺寸1L/3-8轴WKL22500220018B-E/20轴KL2530025002E-J/4轴KL1400260019E-F/20轴KL2530025003E/4-10轴KL28400250020F-J/21轴KL2630025004E/10-11轴28、KL26400250021J-K/20轴KL2530012005B-E/10轴KZL1700140022B-E/18轴KL206009006B-E/11轴KZL2700140023H/21-22轴KL3830025007A-E/12轴KL3600130024G/21-22轴KL3660010008A-E/13轴KL5600130025F/20-21轴KL3430025009A-E/14轴KL8600130026F/21-22轴KL3460090010E-F/22轴KL29600250027E-F/21轴KL26600100011G-P/22轴KL29600250028E/12-20轴KL33329、00250012DF/D5-D6轴KL31600140029E/20-22轴KL33600100013DE/D3-D6轴KL32600100030DE-DF/D7轴KL13400250014DC-DD/D3轴KL41600120031DF-DG/D7轴KL13300250015DE-DF/D5轴KL45600100032DE/D7-D12轴KL9300250016DE-DF/D6轴WKL52600100033DF-DG/D12轴KL2570090017DA-DD/D2轴KL37600100034DG/D7-D10轴KL230025001.2施工特点1）本层结构复杂，局部标高各异，结构形状局部不30、规则，大截面梁较多，施工难度较大；2）高大支模，大截面，危险性较大；3） 钢筋混凝土结构部位支模难度大。2 编制依据2.1建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；2.2混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 ；2.3混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015 2.4木结构设计规范（GB50005-2017）；2.5钢结构设计规范（GB50017-2017）；2.6建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）；2.7钢管脚手架扣件GB15831-2006 ；2.8建筑施工安全技术统一规范GB50870-2013 ；2.9建筑施工模板安全技术规范JGJ162-31、2008；2.10施工高处作业安全技术规范JGJ80-2016 ；2.11建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；2.12建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；2.13 工程项目施工图：包括与高支模相关的楼层梁板结构图、建筑剖面图等；2.14 本工程施工组织设计；2.15 建筑施工手册（第五版）；2.16危险性较大的分部分项工程安全管理规定（建办质201831号）；2.17建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则 建质2009254号。3 施工计划根据本工程项目总进度计划，结构工程于2018年8月10日开始，从地下负三层开始施工，计划于2019年8月31日封顶，总工32、期为387天。模板工程穿插于结构施工过程中，主楼-1层高大支模区域搭设，采取分区域分段进行施工，于2018年10月9日开始从第2流水段开始， 至2019年1月15日完成；副楼负1层高支模区域模板支设于2019年4月15日开始，至5月15日完成。因此，在施工过程中严密部署模板工程施工安排，确保本区域安全施工顺利完成。3.1技术准备1）模板工程施工前应进行技术交底并做好交底记录；2）模板翻样工作应提前一周完成，以保证施工进度及支设模板的质量；3）根据施工项目编制好高大支模施工方案，支撑体系需组织专家论证；4）进场的模板、木枋、钢管等材料必须有合格证及检验报告，并取样送检，检测合格后才能使用；5）利33、用“华表”施工安全计算软件，对于支撑系统安全性进行验算。3.2生产准备1）安排好模板施工计划，落实到各部门、各单位，督促其按要求做好各项准备工作。2）向作业班组进行详尽并具有针对性的书面技术及安全交底。3）为模板支撑提供施工作业面，备齐施工机具设备及消防器材，协调好运输设备；4）清理好现场，根据施工图弹出模板的内边线和外侧控制线，以便模板安装和校正。5）现场设置1个木工加工棚，并配置相应的原材堆场、成品堆场、及周转料具堆场及相应的加工设备。6）严格按照施工方案进行施工。3.3劳动力准备表2：高支模施工劳动力计划表序号工种人数/人1木工502架子工203专职安全员14专职监测人员2劳动力要求：134、）根据现场管理需要，项目部安排专职安全管理人员对现场模板架设进行监督。监督小组主要成员为项目安全员、分管工长及相关技术人员。2）做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。3.5材料准备表3：模板工程材料汇总表序号材料规格数量单位备注1胶合板15厚4000m2具体数量以后期翻样为准2木枋50mm100mm150m33钢管483.0120t4扣件直角扣、35、对接扣、十字扣18000个5对拉螺杆10，1100mm800根6U托可调2000个材料要求：1）钢管、扣件需有厂家提供的有效力学性能检验报告，所有材料必须具备相应合格证书，并按规范要求进行现场验收，检验合格后方可投入使用。2）杆件材质要求：钢管应符合国家标准GB/T3091要求。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差1.7mm；壁厚允许偏差-0.35mm，外径允许偏差-0.5mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理，钢管内外两面的锈蚀深度之和0.50mm，对于新管还同时必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告。钢管上严禁打孔。3）扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，36、并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；新进的扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告。扣件材质应符合国家标准GB15831-2006 钢管脚手架扣件要求，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。4）顶托必须逐个检查，对存在螺纹滑丝等现象的一律不得使用。木枋开裂破损的一律不得使用。对高大支模中使用的模板、方木、钢管等材料，使用过一定周期不能确保符合原有力学性能的情况下，要选样做破坏性力学试验，确37、定能够满足使用承载。3.6施工部署本工程流水段划分见下图：以后浇带为界，整个工程施工分为19个流水段，先施工第2流水段，再施工1、3、6、5、4、7、8、9流水段。高支模施工在17流水段-1层均有，第9流水段负1层及1、2流水段1层局部存在高大支模。高大支模区域各施工开始起止时间及安排，见下表：高支模、混凝土浇筑、下部支撑拆除时间表高支模区域支模施工期间混凝土浇筑时间相应下部支撑架拆除时间B区2018.11.25.12.04.2018.12.05.2018.12.12.D区2018.12.17.12.22.2018.12.23.2018.12.30.副楼-1层2019.4.17.05.04.238、019.05.05.2019.05.12.1层结构超限梁下部支撑架拆除时间为：相应部位超限梁混凝土浇筑完成7d后开始拆除。4 高大支模施工工艺本工程高支模施工，采用扣件式钢管支撑体系。由于高度较大，地下室室内柱、墙混凝土先支模浇筑至梁或墙下口，高度超6m的柱墙，需采取分段支模分段浇筑的形式进行，与梁板相交的部分与梁板整体一同浇筑，地下室挡土墙由于有防水要求，采取与梁板混凝土一同支模浇筑。 支模的纵横水平杆、立杆等均选用483.0钢管；框架柱采用15mm厚木工胶合板，主楞采用483.0双钢管配10对拉高强螺杆，次楞采用50100mm木枋；墙模板采用15mm厚木工胶合板，主楞483.0双钢管配1039、200对拉高强螺杆（地下室外墙采用高强对拉止水螺杆），次楞竖向483.0单钢管间距150；梁底采用15mm厚木工胶合板，主楞采用483.0双钢管，次楞采用50100mm木枋，顶撑为可调U形顶托；楼板采用15mm厚木工胶合板，主楞托梁采用483.0双钢管，次楞采用50100mm木枋，顶撑为可调节U形顶托。4.1高大支模工程施工柱模板工程：（1）模板设计：柱模板选用15mm厚木工板、483.0钢管次龙骨，柱箍选用483.0双钢管配以10对拉螺杆。柱模板的四块面板均做子口连接，并在接缝处粘贴海绵条。当柱子的截面尺寸比梁截面小时，柱子标高按梁底配制成平口，当梁截面小于柱截面时，配制梁豁，梁底模板置于柱40、模板上，梁侧模板顶住住模板。由于本区域高度较高，柱墙支模高度均先支模一半高度既进行其混凝土的浇筑，再进行上一半部分的模板支设。（2）施工准备：1）弹好柱位线和柱控线，已办完钢筋的隐检手续。2）现场已清理完毕，模板已刷好脱模剂。3）在柱根部离地50mm处四角柱筋上，根据柱边线，采用C12钢筋段焊接柱模板顶模棍；另外根据柱高尺寸，在梁板面预埋C1820钢筋段，用以固定柱模板斜支撑，每面设12点，用以斜支撑底脚固定。4）在模板加工区加工的模板已检查合格。（3）柱模板安装1）工艺流程：做样板柱验收整体模板安装模板校正及加固自检验收2）做样板柱子:每段柱子支模前，找一个有代表性的柱子作为样板，通过样板柱41、子使每位操作工人都能熟悉、掌握施工方案及技术交底内容，真正意义上作到技术交底要交到底，避免造成返工及材料浪费。3）验收：对样板柱子模板轴线位移、垂直度、表面平整度、截面尺寸、加固是否牢靠等进行检查，发现问题及时处理，验收合格后用样板柱来指导整体柱模施工。4）整体柱模安装：查看柱模控制线是否准确、清晰，如不清晰必须重新补弹清楚。将柱根部砼接槎部位剔凿至露石子面，并清理干净，然后将柱底部的顶模棍焊在预埋地锚上，顶模棍必须位置准确、牢固可靠，并刷好防锈漆。按模板的规格型号将模板就位，模板的接槎处及根部与混凝土接触面处必须粘贴好自粘海绵胶条。在柱四周，根据柱边控制线，采用柱箍、“U”型顶托将柱模板的下42、口固定准确、牢靠。安装柱箍：距柱根部20cm安装第一道柱箍，按照设计间距安装上部柱箍，柱箍为483.0双钢管配“3”型扣件双螺母使用。用10的高强对拉螺杆和“3”型扣件将双钢管锁紧，螺母均配置要求双螺母。5）模板校正及加固：根据模板的控制线将模板的轴线位移、垂直度表面平整度等进行校正，柱上部及中间部位用短管及十字扣件卡牢，用钢管斜撑与预埋地锚对模板进行加固、调校。6）自检：按上述做法安装一段流水段的模板，拉通线检查柱子的位置正确与否，垂直度、表面平整度是否符合要求，重新复查柱模斜撑是否牢固可靠。7）验收：自检合格后，报项目部工长验收，并填好自检验收记录单，做到挂牌施工。各截面尺寸柱模板配置详下43、表5所示，柱模板计算附后。表5：柱模板设计参数表序号柱截面尺寸（BH）柱 箍次龙骨根数（根）对拉螺杆根（根）备 注道数柱 箍 间 距B向H向B向H向1900160012150+300+300+300+300+300+300+300+300+400+500+500572421000140012150+300+300+300+300+300+300+300+300+400+500+50057233900130012150+300+300+300+300+300+300+300+300+400+500+50056234800150011150+300+300+300+300+300+400+400+44、400+500+50057245800120011150+300+300+300+300+300+400+400+400+500+50046236900120012150+300+300+300+300+300+300+300+300+400+500+50056227900110012150+300+300+300+300+300+300+300+300+400+500+50055228900100011150+300+300+300+300+300+400+400+400+500+50055229800100011150+300+300+300+300+300+400+400+400+50045、+500452210700170012150+300+300+300+300+300+300+300+300+400+500+500482411700160012150+300+300+300+300+300+300+300+300+400+500+500482412700100011150+300+300+300+300+300+400+400+400+500+5004522139009009150+400+400+400+400+500+500+500+5005522148008009150+400+400+400+400+500+500+500+5004422157007009150+446、00+400+400+400+500+500+500+5004422166006008150+500+500+500+500+500+500+50033175005008150+500+500+500+500+500+500+50033注：柱箍双钢管483.0；木方50100；对拉螺杆10；木工板（胶合板）15mm厚。柱计算高度为4米。浇筑混凝土时分两次浇筑。上述柱模板配置是按1、7楼层高4.8m的柱模进行计算考虑。针对主楼-1层层高7.55米，副楼-1层层高8.3米、BD区门诊大厅局部层高10.75m情况， 其柱模板采用分段支模进行混凝土的浇筑。钢混柱子对拉螺栓，遇钢柱时，在钢柱上围焊螺栓进47、行处理。 9001600柱模板简图 10001400柱模板简图 9001300柱模板简图 8001500柱模板简图7001700（1600）柱模板简图 8001200柱模板简图 9001100柱模板简图 9001000柱模板简图 900900柱模板简图800800柱模板简图4.1.2墙模板工程： （1）模板设计：墙体模板采用15mm厚木工板；483.0200单钢管做为次龙骨竖向布置，483.0双钢管做主龙骨，水平方向布置，墙体计算高度按4.45m计算，其竖向间距150+250+915+915+915+915，用10150穿墙止水螺杆（螺杆两端墙厚范围内，需考虑穿戴木垫块或塑料块、焊接墙厚限位卡48、）配套“3”型扣件及钢管斜撑进行加固。墙体截面尺寸由穿墙止水螺杆上的限位卡进行控制。内墙采用高强螺杆。其他高度较大的剪力墙，参照此模板进行施工，先浇筑其高度一半的混凝土后，再进行上半部分的墙支模工程。（2）模板及其他构配件加工、准备：墙模板采采取现场散拼散装； 对于有防水要求的部位，先制作准备好505015木垫块（中部钻孔）或塑料垫块，该垫块在切除螺杆时一同剔除，该部位螺杆头要求低于墙面15mm，丝杆顶部涂防锈漆两道干透后，采用M30水泥砂浆添加防水剂（粉）、膨胀剂封堵严实并抹平，水泥砂浆面平混凝土面。其他部位剪力墙采用PVC管套穿墙螺栓。（3）模板安装：1）支模前，先在施工缝混凝土表面以下249、0mm处做企口（用墨斗在墙上水平弹线用切割机沿线切割1020mm深缝，凿除缝上部混凝土做成2020企口）剔掉施工缝表面浮浆漏出石子，后将杂物清理干净，用空压机将灰尘等吹净。墙模板安装前，必须在企口下沿贴3mm厚自粘式海绵条，避免浇筑混凝土时漏浆。2）外墙外侧支模时，在墙企口下100mm处弹一条水平线，然后用50100mm木方架设模板托架。3）在浇筑基础底板及顶板砼时，距墙3000mm埋置20以上350mm长钢筋地锚，间距1000mm；距门窗洞口两侧100mm预埋20以上300mm长焊洞口模板定位顶模棍用的钢筋地锚；在阴阳角等处同样预埋焊顶模棍用的钢筋地锚。此地锚主要用于调校墙体模板垂直度。4）50、模板安装前，按照主次龙骨间距及穿墙螺杆位置，将模板提前钻孔，并将模板板面清理干净，刷好脱模剂，脱模剂涂刷均匀，不得漏刷。为了能在墙身根部确保模板定位，支模前，在墙身竖筋根部高度50mm处，横向焊接模板定位顶棍。5）外墙模板安装：先从一头安装内侧模板，模板拼缝处必须用3mm厚的双面自粘胶条密封止水螺杆两侧套505015木垫块，安装穿墙止水对拉螺杆（内墙的穿墙对拉螺杆可在两侧模板安装完成后进行，且在另一侧模板合模前，将水泥内撑安装绑扎于水平钢筋上）拼装外侧模板安装竖向483.0次龙骨，水平间距不大于200mm安装483.0双钢管横向主龙骨，并在墙体模板的最高处主龙骨位置及中间部位设置钢管斜撑与地锚51、固定牢固，斜撑的间距同地锚间距。在墙体的上口挂通线，并根据墙体模板的控制线，将墙体的轴线位移、表面平整度、垂直度控制在规定范围之内，最后检查螺栓的松紧度及斜撑是否加固牢靠。6）内墙模板安装：将墙体模板顶模棍与预埋地锚按墙体边线焊好，安装门窗洞口模板，洞口模板按墙边线及标高控制线就位，然后在洞口模板两侧的底部用顶模棍与预埋地锚焊接牢固，顶部及中间位置将顶模棍与洞边暗柱的附加箍筋焊接牢固。距墙体边线20mm粘贴3020mm海绵条，然后安装墙体一侧模板，安装带塑料套管的穿墙螺栓，内墙的截面尺寸用梯子筋控制，其它与外墙模板安装相同。门窗洞口模板与墙体模板接触处必须粘贴海绵条，支模过程中要仔细检查模板及52、其支撑系统的刚度、强度、稳定性以及墙体的截面尺寸、模板的垂直度、平整度，接缝严密，脱模剂涂刷均匀、模板清理等。墙模板支模示意如下图所示： 墙模板侧面示意图 墙、柱模板各阴阳角部位支模细部构造，详见下面各图所示： 4.1.3 梁模板工程： 由于本工程最大梁为22/L-M轴上的KL29，梁截面尺寸6002500，净跨度7.35m，该处地下室-1层层高6m，模板及支架体系设计按该梁进行，考虑到其他部位超限大梁架体搭设高度达8m，故在计算时按架体高度8m计算，其他梁参照该梁及相应计算数据进行施工。由于验算支架基础时，架体下部楼层不能满足支撑要求，故要求在该梁下部-2、-3层梁以及跨度方向两侧模板支撑架53、不能拆除。 (1）梁底、梁帮模板选用15mm厚木工胶合板、50100mm木方配制，主楞采用483.0双钢管，立杆和水平杆采用483.0单钢管，当梁腹板高大于650时，采用10穿墙对拉螺杆套PVC管、“3”扣件、483.0双钢管在梁腹高度中间并满足间距不大于600mm进行加固。梁底模板如净跨大于4米时，配制两块梁底模板，模板之间以子口的形式进行连接。梁底及梁帮模板与柱头模板均用子口的形式进行连接。梁模板按3/1000进行起拱，模板的支模方法采用梁帮夹梁底模式。(2）梁模板安装顺序弹好柱四面轴线、梁边线、梁底标高线及控制线、并复核支设梁底主次楞及梁底模板绑扎钢筋安装梁侧模板安装主次楞、对拉螺栓及斜54、撑校正梁截面尺寸、侧帮模板垂直度及阴阳角是否顺直。(3)施工方法1)搭设梁底脚手架，立杆纵距（跨度方向）及横向间距详梁模板设计参数表，立杆下部垫400mm长或通长50100mm木方，木方必须统一顺直，按步距1.5m设纵横向水平杆，对梁两侧立杆和梁底承重立杆起拉接作用，水平杆与楼层板支模体系架体连接成整体，保证其梁支模体系与板支模体系的整体稳定性，最上边的一道横向水平杆必须根据梁底标高及起拱要求安装，安装前将梁底标高控制线挂好，然后按3的梁底起拱要求，调整水平杆的高度并用管卡与立杆卡牢，然后在最上边一道水平杆上安装梁底小横杆，小横杆的间距600mm，第一根小横杆距柱200mm。2)铺梁底模板，大55、梁底中间用“U”可调钢支撑支顶，支顶间距根据立杆纵距布置且不大于0.6m（具体详梁模板设计参数表），梁底模板调整好后用管卡临时固定，经检查合格后在梁底上绑扎钢筋，验收合格后办理隐检手续。清理杂物安装梁侧模板，梁侧模板包住梁底模板，安装侧模次龙骨50100mm木方，后用短架子管及钢管斜撑与小横杆连接对梁邦进行加固，高度大于650mm的梁，在梁中部设置通长背楞，用10穿墙对拉螺杆套PVC管、“3”扣件紧483.0双钢管或木方固到位，间距不大于500mm。3)梁上口要拉线找直，并检查梁截面尺寸是否符合要求，与相临柱模板连接是否严密，用梁模板顶住柱模板，梁模板立杆设剪刀撑，以保证梁支架的稳定性。4）梁56、模板接缝处，需用3mm厚自粘式海绵胶条堵缝处理，确保不漏浆。5）梁底采用“火钩”（步步紧），钩头交错布置，间距300mm进行加固。1层结构超一定规模大梁模板设计参数见下表所示：序号梁截面尺寸（BD)梁底木方根数（根）增加承重立杆根数（根）立杆纵距（m）立杆横距（m）步距（m）搭设高度（m）梁侧木方根数（根）对拉丝杆道数（道）及纵间距（mm)16002500430.41.21.58.01016，4道50024002500420.41.21.58.01016，4道50036002200420.41.21.58.0916，4道50045002200420.41.21.58.0916，4道50054057、02000420.41.21.58.0916，3道50063002500320.41.21.58.01016，4道50077001400420.51.21.55514，2道50086001600420.51.21.55514，2道50096001400420.51.21.55514，2道500106001300420.51.21.55514，2道500116001200420.51.21.55514，2道500126001000420.51.21.55514，2道50013600900420.51.21.55514，2道500145001200420.51.21.55514，2道500各超限梁58、支模示意图如下：4.1.4板模板施工：楼板高支模区域详平面图所示。B区1层CE/1014轴区域（急诊大门门廊），建筑面积约162，模板支撑体系架设高度10.52m，模板支设于地下室顶板上（板厚180mm），地下室顶板混凝土强度等级C35。由于该区荷载较重，其下-1-3层支模架在该层混凝土未浇筑前，不能拆除。D区1层EH/1922轴本区域（门诊大厅），建筑面积约346，模板支撑体系架设高度8.72m，局部搭设高度10.52m。本区域梁板模板支设于地下室顶板上（板厚180mm），地下室顶板混凝土强度等级C35。由于该区荷载较重，其下-1-3层支模架在该层混凝土未浇筑前，不能拆除。副楼-1层D7D159、2/DEDG轴区域，建筑面积约954，模板支撑体系架设高度8.0m，本区域梁板模板支设于负二层地下室顶板，负二层板为空心楼盖系统，空心楼盖板厚400mm、双层板厚140mm，混凝土强度等级C35。由于该区荷载较重，其下-1-3层支模架在该层混凝土未浇筑前，不能拆除。此区域模板属高支模支撑体系，支撑体系情况如下：B/D区：区域面积板顶标高底板顶标高/m板厚最大梁截面（mm）层高（m）模板搭设高度（m）最大梁搭设高度（m）508m28.95m-1.8m(-0.05)8.95m120mm300800910.758.7210.529.84副楼区域：区域面积板顶标高底板顶标高/m板厚/mm最大梁截面/m60、m层高/m板搭设高度/m最大梁搭设高度/m954m2+2.25m-6.0518030025008.38.05.64设计计算按照支模架体最高10.52m、板厚180mm、板长7.7m、板宽2.4m进行计算，其他部位高大支模高度的按照该数据进行施工。本工程部分楼层板厚度达400厚，其模板支撑架同超8m高支撑架体搭设，其立杆支撑于楼层板或空心楼盖板面时，其立杆下部通长布置25050mm木脚手板，或采用16#工字钢（或16#槽钢）。4.1.4.1 施工工艺：弹线搭设板满堂脚手架支撑设置U型顶托并安装双钢管托梁调整板主楞标高敷设板次楞木枋铺板底模模板清洁打扫、检查验收并移交板钢筋绑扎。4.1.4.2 板61、模板施工：板支模采用15mm厚木工胶合板，木枋次楞50mm100mm（250mm）+主楞483.0双钢管（900mm）+可调U托+满堂扣件式钢管脚手架（483.0mm）支撑体系。距地面200mm高处纵横向设一道扫地杆，立杆底端布设50mm厚木方垫块，立杆纵横向间距0.9m，水平杆步距1.5m，顶层水平杆步距1.2m，支架立杆顶部设U型可调顶托，伸出立杆顶部不得大于200mm，立杆的悬臂长度300mm，可调托座插入立杆长度不得小于150mm。板支架体系见下图所示：满堂支架立面示意图满堂支架平面示意图当支架底部立杆基础有高差时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m，靠边62、坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500，搭设要求见下图所示： 1-横向扫地杆 2纵向扫地杆支架搭接接长要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下图所示：满堂支架架体在外侧周圈，设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，在中间纵横向每隔68m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为46m，并在剪刀撑部位顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端与地面顶紧，夹角为4560。在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，在每个剪刀撑中间增加一道水平剪刀撑，见下图所示：满堂架体系和柱墙结构模板体系采用水平杆连接牢固，梁板下立杆纵横成行，水平横63、杆全部贯通；板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。该区域方案按本区域高支模最大支模高度7.35米设计及验算，其他高度板支模架体参照本方案进行。计算书附后。高支模上人通道及操作平台搭设见下图所示：4.2梁板满堂支撑体系构造要求4.2.1立杆1）立杆垂直度偏差不得大于3；2）第一步立杆支设时采用6m长的钢管，为保证接头错开，相邻的立杆采用3m长的钢管支设，然后用6m的钢管对接，立杆上部根据搭设高度采用相应长度钢管进行接长搭设。立杆接头必须采取用对接扣件对接。立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头不在同一步距内，各接头64、中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。4.2.2纵向水平杆1）纵向水平杆设于横向水平杆之下，采用直角扣件与立杆扣紧，纵向水平杆长度不宜小于4500mm跨；2）第一步第一根水平杆支设时采用6000mm长的钢管，为保证接头错开，第二步第一根水平杆采用9000mm长的钢管，然后均用6000mm的钢管对接，纵向水平杆采用对接扣件连接；3）同一排纵向水平杆水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。4.2.3横向水平杆1）横向水平杆两端应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；2）每一主节点（即立杆、长横杆交汇处）处必须设置一横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的65、距离不应大于150mm，外伸长度以100mm为宜，操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于立杆间距的1/2，使脚手板的悬挑长度不大于150mm。3）横向水平杆严禁全部在立杆同一侧，应从支撑架体中间开始，向两侧对称布置。4）高低跨间高支模水平杆互通，保证满堂架整体稳定性。4.2.4剪刀撑设置依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）中的要求，满堂架架体外侧周边及内部纵横向每五跨（且不大于6m）,由底至顶满设竖向连续剪刀撑，剪刀撑宽度为四跨，斜杆与地面的倾角在4560之间，剪刀撑与基础顶紧。分别在竖向剪刀撑顶部交点平面、扫地杆平面、架66、体中部设置水平剪刀撑，水平剪刀撑宽度为5-6m。剪刀撑的接头采用搭接方式接长，不应少于三个扣件连接，固定搭接长度不小于1m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于150mm；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm，剪刀撑的自由长度不应大于1500mm。4.3模板搭设要求1）地基处理与底座安放模板支架地基为地下室楼层结构梁板或地下室结构顶板，立杆下垫300mm长50100mm木方作垫木或通长布置，垫木应朝一个方向布置。2）杆件搭设顺序：垫木板弹线、立杆定位摆放扫地杆竖立杆并与扫地杆扣紧装扫地横向水平杆，并与立杆和扫地杆扣紧装67、第一步纵向水平杆并与各立杆扣紧安第一步横向水平杆安第二步纵向水平杆安第二步横向水平杆加设临时斜撑杆，上端与第二步纵向水平杆扣紧加设剪刀撑安第三、四步纵向水平杆和横向水平杆安装临边结构二层与柱拉杆接立杆加设剪刀撑铺设横纵肋铺板底模；3）搭设注意事项：扣件式钢管脚手架扫地杆距地不大于200mm；随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，同时适度拧紧扣件，连接纵向水平杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上；架子的各杆件相交处伸出端头，均要保证100mm，防止杆件滑脱；剪刀撑的搭设要将一根斜杆扣在横向水平杆的伸出部分上，斜杆两端扣件与立杆节点的距离不大于200mm。最下面的斜杆与立杆的连接点离底不大于5068、0mm；4）安全网的架设：支撑高度超过5m的模板支撑在每次水平剪刀撑中部（2.5m左右高度）设置一道水平兜网。4.4模板拆除要求底模拆除时的混凝土强度要求序号构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)1板25022,875381004梁875581006悬挑结构1001）混凝土浇筑时，留置同条件混凝土试块，养护28天后进行试压，满足以上拆除条件后，填写拆模申请单，上报监理，监理同意后方可进行拆模。2）侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；3）底模拆除梁跨度8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方69、可拆除；4）板底模2米，混凝土强度达到50%；2米、8米混凝土强度达到75%；8米，混凝土强度达到100%方可拆除。5）柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。6）墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。7）楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆70、放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。8）当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。9）当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。拆除阶段安全保证措施：1）架子在拆除前工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作，交底有接受人签字。2）拆除架子，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，严禁非操作人员入内。 3）应先拆梁侧帮模，再拆除楼板71、模板，最后拆除梁底模。拆梁板模板要待梁板混凝土强度达到拆模要求后方可转动顶托头手柄，降下次楞骨，拆除楼板模板及木方。待板拆模完成，方可拆除梁底模板和梁支撑。4）拆模时严禁模板直接从高处往下扔，将拆除的模板、扣件集中放在架子作业平台处，用人工向下传递；5）拆除架子长向横杆，剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子；6）拆除的脚手杆，脚手板钢管扣件等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下乱扔；7）拆架前先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、构件、U型卡、活动杆子及材料，按拆架原则先拆后搭的杆子；8）拆除工艺流程：拆脚手板拆横向水平杆纵向水平杆拆除层的剪刀撑立杆拉杆传递至地面按规格堆码。72、拆除应按顺序由上而下，一步一清，严禁上下同时作业；拆除架子时按与搭设相反的顺序进行，不允许先行拆除拉杆。连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆架子；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。9）拆杆和放杆时必须由23人协同操作，拆纵向水平杆时，应由站在中间的人将杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具；10）搭拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应指派一个责任心强，技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业；11）拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作；12）拆架时螺丝扣必73、须从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下的钢管上；13）拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿扳手，工具用后必须放在工具套内。拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管；14）拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时戏嘻打闹；15）拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便；16）拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底；17）拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。4.5混凝土浇筑要求混凝土浇筑施工时，按74、梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。为确保支撑体系的受力安全，梁高高度超过1.2米的大梁，可采用叠合法施工，将梁混凝土分两次浇筑叠合而成，施工缝采用预留插筋作加强处理。叠合法施工大梁混凝土处理如下图所示：楼板浇筑先楼板中间位置，逐步向周边延伸，确保受力均匀支撑体系受力均匀，泵车可在纵横方向的周边卸料。高大模板混凝土浇筑其他要求：1）混凝土浇筑作业开始前应再次对模板支架进行全面检查，合格后方能浇筑混凝土。2）浇筑混凝土时，模板支撑四周拉警戒线，任何人员不得进入模板下部。3）梁板均采用泵送混凝土进行浇筑，为确保模板支75、架施工过程中均衡受载，采用以下措施：布料杆不得放在高支模处的模板上。如不可避免，必须对模板支架进行加固或采用天泵进行浇筑。采用由中部向四周扩展的浇筑方式。先浇筑梁，再浇筑板，其中截面较大的梁进行混凝土浇筑时应分层浇筑，每层厚度不超过500mm。梁截面h=2500的梁分三次浇筑。4）水平泵管不得直接与模板面接触，应用汽车轮胎铺设在泵管下部，每5m设置一个，减小地泵产生的水平推力。4.6监测监控1）监测控制采用水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的位置是否有偏移。2）监测点设置观测点可采取在临边位置的满堂支撑，大跨度梁下支撑体系，事先在钢管上用红油漆做好标志。3）监测措施混凝土浇筑过程中，派专人76、检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4）仪器设备配置名称规格数量精度精密水准仪AL9-32B12mm激光垂直仪DZJ21h/40000对讲机3检测板手15）监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：杆件的设置和连接，抱柱、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；施工过程中是否有超载现象；安全防护措施是否符合规范要求；支架与杆件是否有变形现象。6）监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土初凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，77、终凝后的监测频率为每天一次。 根据混凝土结构工程施工规范GB50666-2011，支架轴向压缩变形值或侧向弹性挠度值不大于计算高度或计算跨度的1/1000；本工程由于存在多个支架高度，按保守值高度8米进行计算，立柱轴向监测预警值为8mm；侧向挠度预警值为7mm；监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。4.7支撑体系抱柱要求为了确保模板满堂支撑体系的稳定性，满堂支撑体系采用钢管抱柱，每隔一跨水平杆进行抱柱处理。混凝土柱强度达到一定程度后可以保证满堂支撑的整体稳定性。5 施工安全保证措施各级管理人员要对职工生命负责的态度去严格要求，严格管理，认真抓好安全工作，做好78、安全配套设施配置工作。5.1危险源辨识与控制高支模危险源辨识与防控序号分项工程名称危险源名称控制措施监控部门1脚手架工程高处坠落等技术交底到工人、制定预案项目部2塔吊安拆工程机械伤害、高处坠落等技术交底到工人、制定预案项目部3机械伤害机械伤害等技术交底到工人、制定预案项目部4临时施工用电触电、火灾等技术交底到工人、制定预案项目部5模板安拆工程构件倾倒、物体打击等技术交底到工人、制定预案项目部6高空作业高处坠落等技术交底到工人、制定预案项目部5.2安全管理人员配置由于本高支模支架体系高度较高、结构较复杂，为确保安全施工，特成立安全管理领导小组，小组组成及人员如下：项目负责人：组长，全面负责现场安79、全管理工作。项目技术负责人：组员，审核或编制项目安全施工方案，安全技术交底。安全员：组员，负责施工现场具体安全管理及检查工作。施工员：组员，负责施工现场安全具体实施人员要求：1）严格按本方案搭设要求进行施工；2）必须持证上岗。具备高空作业的能力，18岁以上、40岁以下，无疾病；3）必须服从管理人员的安排。遵守项目各项安全管理规定和制度。进入施工现场的人员必须戴安全帽，系好安全带，作好防护设施。不得穿拖鞋等，必须穿防滑鞋上班。严禁向下抛扔杂物，不得酒后作业，严禁嬉闹；4）必须负责搭设前和搭设后的日常检查和修养；5）听从管理人员安排积极配合项目安全员日常检查，发现问题及时整改。5.3搭设、使用、拆80、除过程安全保证措施5.3.1搭设过程安全保证措施1）钢管架子立杆应稳放在垫板上；2）立杆间距、纵向水平杆间距、横向水平杆间距符合方案要求；3）钢管立杆、纵向水平杆接头应错开，要用扣件连接拧紧螺栓，不准用铁丝绑扎。4）架子搭设高度在临边结构处，必须按要求同建筑物间设拉结杆连接牢固；5）架子立杆下和当前操作层设必须铺设脚手板，架体与结构间空隙用跳板和木方封严。6）安全网挂设、安全网必须内挂，并用专用尼龙绳或符合要求的其他材料绑扎严密、牢固；7）搭设完毕后，必须经项目组织验收合格后，方可投入使用。5.3.2使用阶段安全保证措施1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将承重物件固定在脚手架81、上，严禁任意悬挂起重设备；2）五级及五级以上大风和大雨天应停止架子搭设作业，雨后上架操作应有防滑措施；3）主节点处杆件的安装，连墙体，支撑的构造是否符合设计要求，扣件螺栓是否松动，架子立杆的沉降与垂直度允许偏差是否符合规定要求；4）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆、扫地杆、 连墙杆、拉结杆、剪刀撑；5.3.3拆除阶段安全保证措施1）架子在拆除前工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作，交底有接受人签字。2）拆除架子，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，严禁非操作人员入内。 3）应先拆梁侧帮模，再拆除楼板模板，最后拆除梁底模。拆梁板模板要待梁板混凝土强度达到拆模82、要求后方可转动顶托头手柄，降下次龙骨，拆除楼板模板及木方。待板拆模完成，方可拆除梁底模板和梁支撑。4）拆模时严禁模板直接从高处往下扔，将拆除的模板、扣件集中放在架子作业平台处，用人工向下传递。5）拆除架子长向横杆，剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子。6）拆除的脚手杆，脚手板钢管扣件等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下乱扔。7）拆架前先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、构件、U型卡、活动杆子及材料，按拆架原则先拆后搭的杆子。8）拆除工艺流程：拆脚手板拆横向水平杆纵向水平杆拆除层的剪刀撑立杆拉杆传递至楼地面按规格堆码。拆除应按顺序由上而下，一步一清，严禁上下同时作业；拆除架83、子时按与搭设相反的顺序进行，不允许先行拆除拉杆。连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆架子；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。9）拆杆和放杆时必须由23人协同操作，拆纵向水平杆时，应由站在中间的人将杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具。10）搭拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应指派一个责任心强，技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业；11）拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作。12）拆架时螺丝扣必须从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下的钢管上。13）拆架人84、员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿扳手，工具用后必须放在工具套内。拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。14）拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时戏嘻打闹。15）拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便。16）拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底。17）拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。5.4安全防护措施1）严格按照施工方案和技术交底要求组织施工。2）重点加强满堂模板支架与外架间隔85、的封闭；重点加强施工作业人员安全劳动意识。3）安全网必须用符合安全部门规定的防火安全网；在作业层下必须搭设水平网一道，水平网要求牢固、严密。4）操作面上必须配备足够的灭火安全器材，成立义务消防队。5）每周一项目经理部应组织一次综合检查，安全部对在检查中发现的安全问题应及时签发整改通知书，被要求整改单位应及时整改，并在规定时间内作出书面反 馈。6）项目安全员应每天巡视工地，对发现的问题除及时口头通知有关负责人整改外，还应通过日检表书面通知有关负责人。如次日巡视时发现问题未被解决，应再次口头通知有关负责人，同时以整改通知书形式通知有关负责人整改，并报告项目有关领导。7）搭设完成、使用之前，安全部、86、质量部、技术部要对高大模板及支撑进行验收，合格后才能使用。5.5防大雨大风措施1）下雨天气和五级以上大风应停止架上作业；2）大风过后要对架上的脚手板、安全网等认真检查一次。5.6防触电措施1）施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。2）架子在架设和使用期间，严防与带电体接触。对电线和脚手架进行包扎隔绝，架子采取接地处理。在脚手架上施工的电焊机，水钻、撬棍小型工具等，要放在干燥木板上，操作者要带绝缘手套，穿绝缘鞋，电气设备外壳要采取保护性接地或接零措施。3）施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36V。当夜间施工的照明线通过脚手架时，使用87、电压不超过12伏的低压电源；电源线严禁直接绑挂在脚手架上，如必须绑挂，要用木方等作为隔离措施。4）使用电动机械必须接零接地，并实行一箱一机一闸一防漏电开关。5）各种电气设备必须定期由专业电工检修，确保设备完好。检修时必须将相应的闸刀开关断开，并悬挂“严禁合闸”标志。维修时必须按规定穿、戴绝缘鞋、手套，必须使用电工绝缘工具。6）检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨措施。大风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后要对现场的临时用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。7）使用振动棒应穿胶鞋，湿手不得接触开关，电源线不得有破皮漏电现象。5.688、防火措施1）项目部成立以项目经理为组长、项目总工、安全工程师、生产经理为副组长的消防领导小组和义务消防队成员。义务消防队员应掌握各类火灾的扑救方法和消防器材的用途及正确使用方法。对施工全员进行防火知识教育，经常开展防火安全宣传教育活动。普及消防知识，增强消防观念，使员工自觉遵守各项防火规章制度。2）消防领导小组负责落实在作业面等相关场所布置各类消防器材、设立临时消防供水系统，做到与施工同步进行。任何人不得随意挪用，安全员定期进行检查、维修、更换，确保消防器材的完好性。3）安全员应加强对施工现场的防火、防爆日常检查工作，发现隐患，及时整改，建立健全消防档案，切实做好消防安全管理工作。各班组长要配89、合做好安全消防管理工作。4）对明火作业、电气焊作业必须当日开取动火证，必须有专业人监护跟焊，对焊接的火花必须用铁皮封挡，严禁焊花掉落。动火作业前，必须进行安全检查并用水淋湿所施工作业的范围。5）易燃杂物要及时清理，不得堆放在施工现场，消防通道要保持畅通无阻。6）施工现场设置吸烟区，不准在非吸烟区吸烟。严禁在作业面上吸烟、乱丢火种。在各层楼面设置足够的灭火器材，指定专人维护、管理、定期更新，保证完整好用。7）现场存放易燃、易爆化学危险物品，不论数量多少，必须经主管部门审批同意后，才可存放，严格控制存放数量，并落实防火措施。5.7高空防坠落措施 （一）基本规定1、项目经理应对工程的高空作业总负责，90、并建立相应的责任制。施工前，应逐级进行安全技术交底，落实所有安全技术措施和人身防护用品，未经落实时不得进行施工。技术负责人对高处作业的技术方面负责。项目副经理负责安全设施的搭设管理、安排。安全员负责过程安全的监督检查。2、高处作业中的安全标志、工具、仪表、电气设备，必须施工前加以检查，确认其完好，方能投入使用。 3、攀登和悬空高处作业人员以及搭设高处作业安全设施的人员，必须经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗。4、施工作业场所有坠落可能的物件，应一律先行撤除或加以固定。5、高处作业的所有物料，均应堆放平稳，不妨碍通行和装卸，工具应随手放入工具袋，作业中的走道、通道板、登高用具，应随时清扫干91、净，拆卸下的物件及余料和废料均应及时清理运走，不得任意乱弃。6、雨天、雪天进行高处作业时，必须采取可靠的防滑、防寒和防冻措施；高出周边建构物的地方，应事先设置避雷设施。遇六级以上强风、浓雾等恶劣气候，不得进行露天攀登或悬空高处作业。暴风雪及台风过后，应对高处作业设施进行逐一检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象，应立即修理完善。7、因作业必需，临时拆除或变动安全防护设施时，必须经施工负责人同意，并采取相应可靠的措施，作业后应立即恢复。8、高处作业人员，必须系好安全带，并正确使用安全带（高挂低用）。 （二）临边、洞口防护措施 1、临边高处作业设置防护措施 、周边，尚未安装栏杆或栏板的阳台、料台92、操作平台和挑平台周边，雨棚与檐边，无外脚手架的屋面与楼层周边应设置防护栏杆。 在结构四周边线内50cm 处及上人通道、安全通道设置全封闭式护身栏，使用材料均采用483.0 钢管。其高度不低于1.2m、立杆间距不大于2.5m、竖向每隔0.6m 设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三脚架。 沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周1m 范围内不准堆料、停放机具。 说明： 1、使用材质均为48*3.0钢管； 2、立杆间距2.5米、高度1.2米 ； 3、每隔一立杆设此三角架一个； 4、四周满挂密目式安全网。5.8混凝土施工安全93、注意事项1）混凝土浇筑采用由中部向两边扩展的浇筑方式。2）浇筑混凝土时，设专人指挥进出厂车辆，尤其在出入口，避免发生碰撞。夜间施工时，在交通出入口的运输道路上，应有良好的照明。危险区域应设警戒标志。混凝土在楼板上的堆料高度不得大于500mm，人员不得集中站立。3）混凝土振捣器使用前，检查各部应连接牢固，旋转方向正确。振动棒使用前必须经电工检查，确认无漏电后方可使用。振捣器不得放在初凝的混凝土、楼板、脚手架、道路和干硬的地面上进行试振，如检修或作业间断时，应切断电源。4）操作时振动棒应自然垂直地沉入混凝土，不得用力硬插、斜推或使钢筋夹住棒头，也不得全部插入混凝土中。5）振捣器作业时，软管弯曲半径94、不得小于50cm；软管不得有断裂；操作振捣器作业时，应穿戴好胶鞋和绝缘橡皮手套。6）振动器应保持清洁，不得有混凝土粘结在电动机外壳上妨碍散热。使用振动棒应穿胶鞋，湿手不得接触开关，电源线不得有破皮漏电现象。7）作业转移时，电动机的导线应保持有足够的长度和松度。严禁用电源线拖拉振捣器。用绳拉平板振捣器时，拉绳应干燥绝缘，移动或转向时不得用脚踢电动机。8）泵送混凝土时，泵送设备的停车制动和锁紧制动应同时使用，轮胎应楔紧，水源供应应正常和水箱应储满清水，料斗内应无杂物，各润滑点应润滑正常。9）用输送泵输送混凝土，管道接头、安全阀必须完好，固定输送管的支撑架采用48钢管，钢管不能直接放在钢筋上，需放在95、铺设的垫木或轮胎上，管道的架子必须牢固。泵管转弯处需做加强处理，且应用密目网和防漏彩条布进行围挡，防止泵管爆裂伤人，输送前必须试送。6 质量保证措施6.1质量控制标准模板加工允许偏差项次项目名称允许偏差（mm）检查方法1板面平整1用2m靠尺塞尺检查2模板高度23用钢尺检查3模板宽度01用钢尺检查4对角线长3对角拉线用直尺检查5模板边平直2拉线用直尺检查6模板翘曲L/1000放在平台上，对角拉线用直尺检查7孔眼位置1用钢尺检查预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中96、心线位置10尺寸+10，0现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm297、5m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力98、矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定，对梁底扣件进行100%检查。立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；模板安装允许偏差项次项目名称允许偏差（mm）检查方法1轴线位移基础5尺量柱、墙、梁32标高3水准仪或拉线尺量3截面尺寸基础5尺量柱、墙、梁24每层垂直度32m托线板5相邻两板表面高低差2直尺、尺量6表面平整度22m靠尺、楔形塞尺7阴阳角方正2方尺、楔形塞尺顺直25m尺8预埋铁件预埋管预埋螺栓中心线位移99、2拉线、尺量螺栓中心线位移2螺栓外露长度10，09预留孔洞中心线位移5拉线、尺量内孔洞尺寸5，010门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高56.2质量控制措施6.2.1模板安装控制措施1）相关部门及时组织施工安全技术交底。2）模板表面清理干净，涂隔离剂。墙模校正时拉杆与地面夹角为450600。质量不合格材料，模板变形未修复的，严禁使用。3）在模板支设标高通拉小白线，控制模板的支设标高。4）模板支设实行“三检制”，合格后报工长检验，然后依次报工程技术部长、质量部长、总工程师进行核定。填写预检记录表格、质量评定表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，由质量部向监理报验。每个环节检查出现质量问题100、，视性质轻重等查处上一环节并由上一环节承担责任，同时由上一环节负责人负责改正问题。5）吊装应统一指挥，步调一致；材料分布均匀，不要集中堆载造成超过支撑设计荷载。6）每验收批模板拆模后应由质量部召集质量分析会，采取提高或改进质量措施。6.2.2相邻工序施工控制注意点1）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组专人看模，随时检查支撑是否变形、松动、并组织及时修复。2）模板的防护,应设置操作平台，并设置两道防护栏杆高为12m，操作平台上必须满铺脚手板并固定。若无法设置操作平台时，必须有可靠的防护措 施。3）吊运大模板时，不能用吊钩，必须使用卡环，以保证高空吊运的安全。宽101、度4m以内的大模板必须使用双卡环。4）支设墙模板时，塔吊吊起模板就位时，支撑好模板的斜撑后方可卸钩。5）要随时检查大模板上的螺栓等配件的连接情况，发现有松动、损坏等情 况及时拧紧或撤换。6）模板拆除应按方案规定程序进行，设置警戒线有明显标志，并应设专门 监护人员。拆除穿墙螺杆后，模板必须临时固定牢固，塔吊挂好钩才能拆除临时固定措施，其它未吊运的模板必须固定牢固。上下模板时，必须设置爬梯或者走其他安全通道。7）模板堆放区用钢管搭设围栏，并用安全网封挡，与其他区域隔离开，并设警示标牌。7 环保施工保证措施由于本工程位置特殊，位于主要交通干线旁，且邻近原有医院及附近居民楼，在施工高支模过程中，对于现102、场噪音控制、垃圾处理等问题，采取以下措施以保证现场噪音、降尘、垃圾处理、保护水资源等措施。（1） 加强施工现场环保工作的组织领导，成立以项目经理为首的，由技术、生产、材料、机械等部门组成的环保工作领导小组，建立施工现场环保自我保证分成体系，做到责任落实到人；（2） 加强环保宣传工作，提高全员环保意识，认真落实施工组织设计中环保措施，其针对性、可操作性要强；（3）做好施工现场环境保护的监督检查工作，每月初、月中和月末对环境各项工作进行一次检查，对存在的问题，及时解决，并做好文字记录和存档工作。（4） 垃圾处理措施1)施工现场设立密闭的垃圾堆放场地，施工产生的施工垃圾及时堆放至密闭垃圾堆放场，并每103、日安排及时清运。2）严禁由高处往下抛物。3）设立专门现场场容卫生清理负责人，随时保证现场垃圾清理。（5）防尘污染措施1）对出现场的运输车辆，进行严格的清扫、防遗洒工作。对松散易飞扬物采取遮盖2）临时施工道路进行路面硬化，在干燥多风季节定时洒水；3）施工中产生的施工垃圾采用袋装搬运至封闭垃圾站，并及时清运。（6）防止水污染措施1)施工现场道路平整，做到不积水；2)现场污水及搅拌砂浆产生的污水设两级沉淀后，再排放到污水管线；3)现场涂料、油漆集中保管，涂料、油漆仓库做好防渗、污、漏处理。（7）防大气污染措施职工开水炉，采用电热方式。现场内严禁熬沥青和烧杂物（8）高支模施工过程环保要求高支撑架子搭设104、：人工传递架子管时要轻拿轻放，禁止向地下抛架子管和扣件。搭设时禁止用力敲击架子管。架子管涂刷防锈漆时，在其下垫塑料布，以免滴下的油漆渗入地下。在工作面上刷防锈漆时，保证油漆不形成流坠现象。架子管除锈统一处理，将除下来的铁锈粉末集中处理。模板工程在制作和设计模板时，尽量节约材料。对在加工或使用后的残余材料集中处理，对废木屑应集中处理。锯末集中收集，加以二次利用(用于养护或其他)。二次利用完毕后集中处理。使用电锯时，遵守作息时间，保证在正常的施工时间内使用。其他如电刨的使用亦应如此。模板运输时轻拿轻放。模板调整时，不要过度敲击，避免损坏模板及其附件和造成大的噪声。模板拆除时，必须尽量保存模板的完整105、性，减少模板的报废率。废旧模板用的穿墙螺栓等要收集处理。模板进行清理时，不要破坏模板和其配件；涂刷脱模剂时，防止泄漏，以免污染土壤，禁止用废旧的机油代替脱模剂。8 施工管理、作业人员配备及分工8.1施工管理人员及分工高支模在搭设过程中，正处于施工高峰期，各施工班组交叉作业多，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白警示胶带围拦，谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下项目经理：组长，负责协调指挥工作；项目执行经理：副组长，负责现场施工指挥协调作业；技术负责人：副106、组长，负责技术交底；主管工长：组员，负责现场具体组织、安排、协调工作；安全员：组员，负责现场安全检查工作。施工员：组员，负责现场具体施工。8.2所需劳动力安排作息时间（上午）7：0011：30作息时间（下午）14：0018：00砼工程量（m3）500高支模建筑面积（m2）1462木工（人）22钢筋工（人）25砼工（人）12架子工（人）12水电工（人）5其它工种（人）59 检查验收9.1构配件进场检查与验收表5.1 材料进场验收标准项目要求抽检数量检查方法技术资料营业执照、资质证明、生产许可证，材料的产品合格证、质量检测报告，以及相关合同要件。检查资料钢管钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分107、层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆，钢管内壁宜涂刷防锈漆。全数目测钢管外径及壁厚钢管外径48mm，壁厚大于等于3.0mm。3%游标卡尺测量扣件扣件不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理；全数目测底座及可调托丝杆可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得小于4-5扣，丝杆直径不得小于36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。3%钢板尺测量脚手板木脚手板不得有通透疖疤、扭曲变形、劈裂等影响安全使用的缺陷，严禁使用含有标皮的、腐朽的木脚手板全数108、目测安全网安全网绳不得损坏或腐朽，平支安全网使用锦纶安全网。全数目测材料进场后由物资部通知技术部、质量部和工程部，共同对进场材料进行验收，工程部和物资部负责数量清点，技术部和质量部负责检查进场材料的质量，不符合要求的禁止进场使用，并共同签署材料进场会签单。构配件尺寸有抽检不合格时应对该全部构配件进行实测，不满足要求的严禁使用。材料要求：1）钢材的选用钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结109、构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用483以上的钢管。新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺110、2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a. 各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.111、5302冲压钢脚手板a. 板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）5钢管上严禁打孔。钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 1135200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831-2006的规定。扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理；支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。连接用的焊条应符112、合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。2）木材的选用模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无113、其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB50005的标准进行。施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：制作的原木、方木结构，不应大于15%；板材和规格材，不应大于20%；受拉构件的连接板，不应大于18%；连接件，不应大于15%。3）木胶合模板板材的选用胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于15mm，并应符合114、现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。9.2搭设过程中和使用前的检查1）搭设前，高大支模部分必须有经审批和专家论证的专项方案。下列人员应参加专家论证会：专家组成员；建设单位项目负责人或技术负责人；监理单位项目总监理工程师及相关人员；施工单位分管安全的负责人、技术负责人、项目负责人、项目技术负责人、专项方案编制人员、项目专职安全管理人员。115、2）搭设前，作为模板支撑基础的底板混凝土必须达到设计强度，3）立杆下垫300mm长50100mm木方作垫木，和主肋朝向相同，并统一朝向。4）采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准详见下表。扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准序号检查项目安装扣件数量(个)抽检数量允许的不合格数1连墙立杆与纵(横)向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件30005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件(非主节点处)30005116、0105）检查杆件的设置和连接件构件符合要求、必须牢固，扣件螺栓不得有松动、滑移，螺栓必须露出螺帽10 mm，螺栓端头必须戴垫板。6）检查钢管支撑外侧周围由下至上是否设有竖向连续式的剪刀撑，中间纵横向是否每隔五道立杆以内设置竖向连续式剪刀撑。剪刀撑杆件底端必须与地面顶紧，夹角宜为4560度。7）检查剪刀撑的接头是否采用搭接方式接长，连接处不应少于三个扣件，固定搭接长度不应小于1m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于150mm；剪刀撑的自由长度不应大于1.5m。8）检查抱柱是否牢固。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经技术部同意，由架子工操作。9）架子搭好后，由现场施工队安全员117、管理，未经安全部、技术部同意，不得改动，不得任意解掉架子与柱连接的拉杆和扣件。10）安全防护措施是否符合要求。11）是否有超载。12）高支模安装完毕后，必须先由班组、项目部自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。13）高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。9.3高大模板支撑验收高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目部组织验收，验收人员包括项目负责人和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工118、序的施工。验收人员：一、施工单位人员项目负责人：项目技术负责人：项目安全员：项目质量员：施工员：二、监理单位人员总监理工程师：专业监理工程师：遇以下情况，均要对模板支架重新进行检查验收：1）遇五级以上大风之后；2）遇较大雨之后；3）停工超过一个月恢复使用前。10 专项应急救援预案10.1应急领导小组首先成立模板支撑应急小组，建立支撑架监测信息反馈系统。组 长：（项目经理）、（项目技术负责人）、（安全工程师）副组长：下设：通讯联络小组 小组长：抢险抢修小组 小组长：技术支持小组 小组长：医疗救护小组 小组长：后勤保障小组 小组长：通讯号码：；：10.2职责分工10.2.1应急领导小组职责：研究、119、审批抢险方案；组织、协调各方抢险救援的人员、物资、交通工具等；组织人员撤离、安排疏散路径；保护事故现场避免闲杂人员围观；监视事故发展情况，保持与上级领导机关的通讯联系，及时发布现场信息。10.2.2组长职责1）组长要沉着冷静、及时观察，掌握突发事故的动态，积极组织应急小组成员进行报警，抢救伤员，疏散人员。决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制。2）复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能得发展过程。3）指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视。4）与场外应急机120、构取得联系及对紧急情况的处理做出安排。5）在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。6）在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。10.2.3副组长职责1）评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。2）如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动。3）安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带。4）设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。10.2.4通讯联络组职责1）确保与最高管理者和外部联系畅通、内外信息反馈迅速。2）保持通讯设施和设备处于良好状态。3）负责应急过程的记录与整理及对外联络。10.2.5121、技术支持组职责1）提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施。2）指导抢险抢修组实施应急方案和措施。3）修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。4）绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。10.2.6抢险抢修组职责1）实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进。2）寻找受害者并转移至安全地带，并保护受害人财产。3）设置事故现场警戒线、岗，封闭事故现场直到收到明确接触指令，维持工地内抢修救护的正常运作。4）保持抢修救援通道的畅通，引导抢险救援人员及车辆的出入。5）在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。6）抢险抢修或救援结束后，直接报告122、最高管理者并对结果进行复查和评估。10.2.7医疗救治组职责1）在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢修（如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等）。2）使重度受害者优先得到外部救援机构的救护。3）协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者10.2.8后勤保障组职责1）保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物资的供给。2）提供合格的抢险抢修或救援的物资及设备10.3应急流程1）一般事故的应急响应当事故或紧急情况发生后，当事人立即向公司安全部及公司领导汇报，并采取应急措施，防止事态扩大。项目经理组织应急成员对事故进行处理，并在24 小时内尽快向生产安全管理部门部门报123、告。2）重大事故的应急响应重大生产安全事故发生后，当事人或发现人，立即向项目领导报告，同时采取应急措施，防止事态扩大。项目经理部组织应急小组人员对事故按应急措施进行处理，并立即报告分公司主管经理和生产安全管理部门。生产安全管理部门通知应急领导小组相关成员立即到现场协助调查。3）报警：紧急事故发生时，发现人应立即报警。向内部报警，简述：出事地点、事态状况、报警人姓名。向外部报警，详细准确报告：出事地点、单位、电话、事态状况及报警人姓名、单位、地址、电话。发生火灾时还要派人到主要路口迎接消防车。4）上报：紧急事故处理后，项目经理应在24 小时内填写应急准备和响应报告书，一式两份，自留一份，上报公司124、安全部一份。10.4施工过程中风险控制措施针对支架施工和模板、钢筋、混凝土施工过程中易出现的问题，分析事件特点及成因，编制应急措施，提出处理办法。1）高支模工程事故的主要原因是纵横水平杆、特别是剪刀撑严重不足，造成高支撑体系整体刚度不足，整体稳定性差引起的，加之高支模工程具有突发性的特点。因此，当作业层上每施加施工荷载时，应组织相关技术、质量、安全相关人员进行一次检查，发现支撑有变形、支架有偏离、支撑体系连接部位有松动时，应组织人员及时进行加固和处理。2）模板支设施工前，搭设专用安全通道，并保持通道畅通。3）模板支撑时，设专职安全员巡视，支设过程中与施工无关人员严禁进入，浇筑混凝土时任何人员不125、得进入模板下部。4）混凝土浇筑过程中，设置皮数杆，对混凝土浇筑沉降情况进行及时观测，模板上部和支撑周边设测量员对模板及支撑进行及时观测。5）混凝土浇筑过程中，测量员随时监测模板标高变化，如出现标高异常变化，立即报告现场安全员采取应急措施。6）如模板架体发出异响、标高异常变化或变形，模板上部安全员立即组织施工人员通过安全通道有序撤离，支撑周边安全员负责疏散周边施工人员到指定的安全地点。10.5施救措施报警电话：110；火警电话：119；急救电话：120。在工地附近就近医院进行诊治：XX县人民医院（电话：）1）高处作业发生高处坠落的应急措施高处坠落可能造成的伤害有：颅脑损伤、胸部创伤（如肋骨骨折）126、胸腔储器损伤、腹部创伤等。当发生物体打击事件和有人自高处坠落摔伤时，应注意保护摔伤及骨折部位，避免因不正确的抬运使骨折错位造成二次伤害，并及时向工地负责人报告，拨打急救电话“120”或送医院救治，送医院途中不要乱转病人的头部，应该将病人的头部略抬高一些，昏迷病人取昏迷体位，防止呕吐物吸入肺内。2）检修电器、使用电动机械、工具等发生的触电事故的应急措施有人触电时，抢救者首先要立刻断开近处电源（拉闸、拔插头），如触电距开关太远，用电工绝缘钳或干燥木柄铁锹、斧子等切断电线断开电源，或用绝缘物如木板、木棍等不导电材料拉开触电者或者挑开电线，使之脱离电源，切忌直接用手或金属材料及潮湿物件直接去拉电线和127、触电的人，以防止解救的人再次触电。触电人脱离电源后，如果触电人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身无力；或者触电人在触电过程中曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电人安静休息，不要走动，严密观察，必要时送医院诊治。触电人已失去知觉，但心脏还在跳动，还有呼吸，应使触电人在空气清新的地方舒适、安静地平躺，解开妨碍呼吸的衣扣、腰带，若天气寒冷要注意保持体温，并迅速请医生（或打120）到现场诊治。如果触电人已失去知觉、呼吸停止，但心脏还在跳动，尽快把他仰面放平进行人工呼吸。如果触电人呼吸和心脏跳动完全停止，应立即进行人工呼吸和心脏胸外按压急救。3）机械伤害事故的应急措施发生断手（足）、断指（趾）的严重情况128、时，现场要对伤口包扎止血、止痛、进行半握拳状的功能固定。将断手（足）、断指（趾）用消毒和清洁的敷料包好，切忌将断指（趾）浸入酒精等消毒液中，以防细胞变质。然后将包好的断手（足）、断指（趾）放在无泄露的塑料袋内，扎紧袋口，在袋周围放些冰块，或用冰棍代替（切忌将断手（足）、断指（趾）直接放入冰水中浸泡），速随伤者送医院抢救。发生头皮撕裂伤时，必须及时对受伤者进行抢救，采取止痛及其他对症措施；用生理盐水冲洗有伤部位涂红汞后用消毒大纱布块、消毒棉花紧紧包扎，压迫止血；同时打120 或者送医院进治疗。4）坍塌事故的应急措施：发生坍塌事故后，应立即报告分公司和公司主管领导和生产安全部。因塌方造成人身事故后129、，应同时采取两个方面的措施，一方面立即扒挖，抢救伤员并密切注意伤员情况，防止二次受伤；另一方面对伤员上部的模板、构件、脚手架采取临时支撑措施，防止因二次坍塌伤及抢救者或加重事故后果。排险和抢救应由有经验的人指挥进行。对危害大的复杂坍塌，应由生产安全部门及有关技术部门共同商定处理措施。5）火情的应急措施局部轻微着火，不危急人员安全，可以马上扑灭的立即进行扑灭。局部着火，可以扑灭但可能蔓延扩大的，在不危急人员安全的情况下，应组织周围人员参与灭火，防止火势蔓延扩大，并向现场管理人员汇报。对火势蔓延扩大，不可能马上扑灭的立即进行人员的紧急疏散并拨打消防报警电话“119”，通报火场信息：单位名称、地址、130、着火地点、着火物资及火势大小、联系电话，回答询问并派人到路口接应消防车。安全员对疏散出来人员进行人数清点，发现有缺少人员的情况时，现场最高领导或消防队员立即向公司领导汇报。发现人员受伤，立即送往医院或拨打救护电话“120”与医院联系附件1 柱模板支架计算书9001600柱模板计算 （一）、柱模板基本参数 1.基本参数 柱模板的截面宽度 B=900mm， 柱模板的截面高度 H=1600mm; 2.对拉螺栓参数 B方向对拉螺栓2道， H方向对拉螺栓4道; 3.面板参数 面板类型:胶合板;面板厚度:15.00mm; 面板弹性模量E:8000.00N/mm2;面板抗弯强度设计值fc:15.00N/mm131、2; 面板抗剪强度设计值ft:1.40N/mm2; 4.木方参数 木方弹性模量E:9000.00N/mm2;木方抗弯强度设计值fc:16.50N/mm2; 木方抗剪强度设计值ft:1.60N/mm2; 5.柱箍参数 柱箍材料:双钢管483.0; 柱模板总高度4.00m，柱箍12道，竖向间距从底部到顶部为150+300+300+300+300+300+300+300+300+400+500+500mm， 6.竖楞参数 竖楞截面宽度:50mm;高度100mm; B方向竖楞5根;H方向竖楞7根; 柱模板支撑计算简图 柱模板立面简图（二）、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝132、土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取36.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.083kN/m2， 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准133、值 F1=46.080kN/m2，顶部新浇混凝土侧压力标准值取7.200kN/m2。 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000kN/m2。 （三）、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板的计算宽度取柱模板高度4.00m。 荷载计算值 q = 1.246.0804.000+1.42.0004.000=232.384kN/m 面板计算简图 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 400.001.501.50/6 = 150.00cm3； I = 400.001.501.501.5134、0/12 = 112.50cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2184.320+1.48.000)0.258 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.55110001000/150000=10.339N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600135、(1.2184.320+1.48.000)0.258=36.020kN 截面抗剪强度计算值 T=336019.5/(24000.00015.000)=0.900N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 0.677184.3202584/(10080001125000)=0.618mm 面板的最大挠度小于258.3/400,满足要求! （四）、竖楞的计算 竖楞直接承受模板传递的荷载，按照连续梁计算。 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间136、距0.258m。 竖楞顶部荷载按照顶部面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 竖楞底部荷载按照底部面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 顶部面板荷载设计值 q = 1.27.2004.000+1.42.0004.000=45.760kN/m 顶部最大支座力 N = 1.1ql = 1.145.7600.258=13.003kN 顶部荷载 q2 = 13.003/4.000=3.251kN/m 底部面板荷载设计值 q = 1.246.0804.000+1.42.0004.000=232.384kN/m 底部最大支座力 N = 1.1ql = 1.1232.3840.258=66.036kN 底部荷137、载 q2 = 66.036/4.000=16.509kN/m 竖楞计算简图 竖楞剪力图(kN) 竖楞弯矩图(kN.m) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 6.381kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.266106/83333.3=3.19N/mm2 抗弯计算强度小于16.5N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 最大剪力的138、计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33238/(250100)=0.971N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.1mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求! （五）、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = 5.25kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.100mm 最大支139、座力 Qmax=8.787kN 抗弯计算强度 f=0.314106/8980.0=34.97N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于430.0/150与10mm,满足要求! （六）、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 10 对拉螺栓有效直径(mm): 9.00 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 63.617 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 10.815 对拉螺栓所受的140、最大拉力(kN): N = 8.787 对拉螺栓强度验算满足要求! （七）、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = 6.38kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.109mm 最大支座力 Qmax=9.873kN 抗弯计算强度 f=0.317106/8980.0=35.30N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求（八）、141、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 10 对拉螺栓有效直径(mm): 9.00 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 63.617 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 10.815 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.873对拉螺栓强度验算满足要求!7001700（1600）柱模板计算 （一）、柱模板基本参数 1.基本参数 柱模板的截面宽度 B=700mm， 柱模板的截面高度 H=1700mm; 2.对拉螺栓参数 B方142、向对拉螺栓2道， H方向对拉螺栓4道; 3.面板参数 面板类型:胶合板;面板厚度:15.00mm; 面板弹性模量E:8000.00N/mm2;面板抗弯强度设计值fc:15.00N/mm2; 面板抗剪强度设计值ft:1.40N/mm2; 4.木方参数 木方弹性模量E:9000.00N/mm2;木方抗弯强度设计值fc:16.50N/mm2; 木方抗剪强度设计值ft:1.60N/mm2; 5.柱箍参数 柱箍材料:双钢管483.0; 柱模板总高度4.00m，柱箍12道，竖向间距从底部到顶部为150+300+300+300+300+300+300+300+300+400+500+500mm， 6.竖楞参143、数 竖楞截面宽度:50mm;高度100mm; B方向竖楞4根;H方向竖楞8根（柱长为1600时竖楞7根）; 柱模板支撑计算简图 柱模板立面简图（二）、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取36.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高144、度，取4.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.083kN/m2， 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.080kN/m2，顶部新浇混凝土侧压力标准值取7.200kN/m2。 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000kN/m2。 （三）、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板的计算宽度取柱模板高度4.00m。 荷载计算值 q = 1.246.0804.000+1.42.0004.000=232.384kN/m 145、面板计算简图 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 400.001.501.50/6 = 150.00cm3； I = 400.001.501.501.50/12 = 112.50cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2184.320+1.48.000)0.236 经146、计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.29110001000/150000=8.608N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2184.320+1.48.000)0.236=32.866kN 截面抗剪强度计算值 T=332865.7/(24000.00015.000)=0.822N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 0.677184.320236147、4/(10080001125000)=0.428mm 面板的最大挠度小于235.7/400,满足要求! （四）、竖楞的计算竖楞直接承受模板传递的荷载，按照连续梁计算。 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.236m。 竖楞顶部荷载按照顶部面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 竖楞底部荷载按照底部面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 顶部面板荷载设计值 q = 1.27.2004.000+1.42.0004.000=45.760kN/m 顶部最大支座力 N = 1.1ql = 1.145.7600.236=11.865kN 顶部荷载 q2 = 11.865/4.000=2.966kN/m148、 底部面板荷载设计值 q = 1.246.0804.000+1.42.0004.000=232.384kN/m 底部最大支座力 N = 1.1ql = 1.1232.3840.236=60.254kN 底部荷载 q2 = 60.254/4.000=15.063kN/m 竖楞计算简图 竖楞剪力图(kN) 竖楞弯矩图(kN.m) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.822kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.001149、0.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.243106/83333.3=2.91N/mm2 抗弯计算强度小于16.5N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32954/(250100)=0.886N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.1mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求! （五）、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = 5.35kN 柱箍按照集150、中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.046mm 最大支座力 Qmax=6.789kN 抗弯计算强度 f=0.192106/8980.0=21.38N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于363.3/150与10mm,满足要求! （六）、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取17151、0N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 10 对拉螺栓有效直径(mm): 9.00 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 63.617 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 10.815 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.789 对拉螺栓强度验算满足要求! （七）、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = 5.82kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.135mm 最大支座力 Qmax=10.152、530kN 抗弯计算强度 f=0.435106/8980.0=48.44N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于470.0/150与10mm,满足要求! （八）、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 10 对拉螺栓有效直径(mm): 9.00 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 63.617 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 10.815 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): 153、N = 10.530 对拉螺栓强度验算满足要求!10001400柱模板计算 （一)、柱模板基本参数 1.基本参数 柱模板的截面宽度 B=1000mm， 柱模板的截面高度 H=1400mm; 2.对拉螺栓参数 B方向对拉螺栓2道， H方向对拉螺栓3道; 3.面板参数 面板类型:胶合板;面板厚度:15.00mm; 面板弹性模量E:8000.00N/mm2;面板抗弯强度设计值fc:15.00N/mm2; 面板抗剪强度设计值ft:1.40N/mm2; 4.木方参数 木方弹性模量E:9000.00N/mm2;木方抗弯强度设计值fc:16.50N/mm2; 木方抗剪强度设计值ft:1.60N/mm2; 5154、.柱箍参数 柱箍材料:双钢管483.0; 柱模板总高度4.00m，柱箍12道，竖向间距从底部到顶部为150+300+300+300+300+300+300+300+300+400+500+500mm， 6.竖楞参数 竖楞截面宽度:50mm;高度100mm; B方向竖楞5根;H方向竖楞7根; 柱模板支撑计算简图 柱模板立面简图（二）、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(155、表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取36.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.083kN/m2， 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.080kN/m2，顶部新浇混凝土侧压力标准值取7.200kN/m2。 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000kN/m2。 (三)、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该156、按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板的计算宽度取柱模板高度4.00m。 荷载计算值 q = 1.246.0804.000+1.42.0004.000=232.384kN/m 面板计算简图 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 400.001.501.50/6 = 150.00cm3； I = 400.001.501.501.50/12 = 112.50cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强157、度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2184.320+1.48.000)0.238 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.31110001000/150000=8.739N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2184.320+1.48.000)0.238=33.115kN 截面抗剪强度计算值 T=333114.7/(24000.00015.000)=0.828N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N158、/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 0.677184.3202384/(10080001125000)=0.441mm 面板的最大挠度小于237.5/400,满足要求! (四)、竖楞的计算 竖楞直接承受模板传递的荷载，按照连续梁计算。 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.238m。 竖楞顶部荷载按照顶部面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 竖楞底部荷载按照底部面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 顶部面板荷载设计值 q = 1.27.2004.000+1.42.000159、4.000=45.760kN/m 顶部最大支座力 N = 1.1ql = 1.145.7600.238=11.955kN 顶部荷载 q2 = 11.955/4.000=2.989kN/m 底部面板荷载设计值 q = 1.246.0804.000+1.42.0004.000=232.384kN/m 底部最大支座力 N = 1.1ql = 1.1232.3840.238=60.710kN 底部荷载 q2 = 60.710/4.000=15.178kN/m 竖楞计算简图 竖楞剪力图(kN) 竖楞弯矩图(kN.m) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.866kN 经过计算得到最大变形160、 V= 0.1mm 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.245106/83333.3=2.94N/mm2 抗弯计算强度小于16.5N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32977/(250100)=0.893N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求161、! (3)挠度计算 最大变形 v =0.1mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求! (五)、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = 5.87kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.135mm 最大支座力 Qmax=9.704kN 抗弯计算强度 f=0.380106/8980.0=42.32N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于463.3/150与162、10mm,满足要求! （六）、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 10 对拉螺栓有效直径(mm): 9.00 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 63.617 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 10.815 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.704对拉螺栓强度验算满足要求!（七）、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = 5.56kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递163、力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.145mm 最大支座力 Qmax=11.067kN 抗弯计算强度 f=0.481106/8980.0=53.56N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于480.0/150与10mm,满足要求! （八）、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 10164、 对拉螺栓有效直径(mm): 9.00 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 63.617 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N 11 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11 对拉螺栓强度验算满足要求!9001300柱模板计算 （一）、柱模板基本参数 1.基本参数 柱模板的截面宽度 B=900mm， 柱模板的截面高度 H=1300mm; 2.对拉螺栓参数 B方向对拉螺栓2道， H方向对拉螺栓3道; 3.面板参数 面板类型:胶合板;面板厚度:15.00mm; 面板弹性模量E:8000.00N/mm2;面板抗弯强度设计值fc:15.00N/mm2; 面板抗剪强度设计值ft:1.40N/mm165、2; 4.木方参数 木方弹性模量E:9000.00N/mm2;木方抗弯强度设计值fc:16.50N/mm2; 木方抗剪强度设计值ft:1.60N/mm2; 5.柱箍参数 柱箍材料:双钢管483.0; 柱模板总高度4.00m，柱箍12道，竖向间距从底部到顶部为150+300+300+300+300+300+300+300+300+400+500+500mm， 6.竖楞参数 竖楞截面宽度:50mm;高度100mm; B方向竖楞5根;H方向竖楞6根; 柱模板支撑计算简图 柱模板立面简图（二）、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土166、侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取36.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.083kN/m2， 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.080kN/m2，顶部新浇混凝167、土侧压力标准值取7.200kN/m2。 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000kN/m2。 （三）、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板的计算宽度取柱模板高度4.00m。 荷载计算值 q = 1.246.0804.000+1.42.0004.000=232.384kN/m 面板计算简图 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 400.001.501.50/6 = 150.00cm3； I = 400.001.501.501.50/12 = 112.50cm4； (1)抗弯168、强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2184.320+1.48.000)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.45210001000/150000=9.683N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2184.320+1.48.000)0.2169、50=34.858kN 截面抗剪强度计算值 T=334857.6/(24000.00015.000)=0.871N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 0.677184.3202504/(10080001125000)=0.542mm 面板的最大挠度小于250.0/400,满足要求! （四）、竖楞的计算 竖楞直接承受模板传递的荷载，按照连续梁计算。 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.250m。 竖楞顶部荷载按照顶部面板最大支170、座力除以面板计算宽度得到。 竖楞底部荷载按照底部面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 顶部面板荷载设计值 q = 1.27.2004.000+1.42.0004.000=45.760kN/m 顶部最大支座力 N = 1.1ql = 1.145.7600.250=12.584kN 顶部荷载 q2 = 12.584/4.000=3.146kN/m 底部面板荷载设计值 q = 1.246.0804.000+1.42.0004.000=232.384kN/m 底部最大支座力 N = 1.1ql = 1.1232.3840.250=63.906kN 底部荷载 q2 = 63.906/4.000=15.9171、76kN/m 竖楞计算简图 竖楞剪力图(kN) 竖楞弯矩图(kN.m) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 6.175kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.258106/83333.3=3.09N/mm2 抗弯计算强度小于16.5N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: T = 172、3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33133/(250100)=0.940N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.1mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求! （五）、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = 5.25kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.100mm 最大支座力 Qmax=8.787kN 抗弯计算强度 f173、=0.314106/8980.0=34.97N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于430.0/150与10mm,满足要求!（六）、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 10 对拉螺栓有效直径(mm): 9.00 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 63.617 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 10.815 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.787 对拉螺栓强度174、验算满足要求! （七）、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = 6.17kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.112mm 最大支座力 Qmax=10.267kN 抗弯计算强度 f=0.371106/8980.0=41.31N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于455.0/150与10mm,满足要求! （八）、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N =175、 fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 10 对拉螺栓有效直径(mm): 9.00 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 63.617 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 10.815 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.267 对拉螺栓强度验算满足要求!8001500柱模板计算 （一）、柱模板基本参数 1.基本参数 柱模板的截面宽度 B=800mm， 柱模板的截面高度 H=1500mm; 2.对拉螺栓参数 B方向对拉螺栓2道， H方向对拉螺栓4道; 3.面板参数176、 面板类型:胶合板;面板厚度:15.00mm; 面板弹性模量E:8000.00N/mm2;面板抗弯强度设计值fc:15.00N/mm2; 面板抗剪强度设计值ft:1.40N/mm2; 4.木方参数 木方弹性模量E:9000.00N/mm2;木方抗弯强度设计值fc:16.50N/mm2; 木方抗剪强度设计值ft:1.60N/mm2; 5.柱箍参数 柱箍材料:双钢管483.0; 柱模板总高度4.00m，柱箍11道，竖向间距从底部到顶部为150+300+300+300+300+300+400+400+400+500+500mm， 6.竖楞参数 竖楞截面宽度:50mm;高度100mm; B方向竖楞5根177、;H方向竖楞7根; 柱模板支撑计算简图 柱模板立面简图 (二)、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取36.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正178、系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.083kN/m2， 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.080kN/m2，顶部新浇混凝土侧压力标准值取7.200kN/m2。 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000kN/m2。 (三)、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板的计算宽度取柱模板高度4.00m。 荷载计算值 q = 1.246.0804.000+1.42.0004.000=232.384kN/m 面板计算简图 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵179、抗矩W分别为: W = 400.001.501.50/6 = 150.00cm3； I = 400.001.501.501.50/12 = 112.50cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2184.320+1.48.000)0.242 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.35710001000/150000=9.04180、8N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2184.320+1.48.000)0.242=33.696kN 截面抗剪强度计算值 T=333695.7/(24000.00015.000)=0.842N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 0.677184.3202424/(10080001125000)=0.473mm 面板的最大挠度小于241.7/4181、00,满足要求! (四)、竖楞的计算 竖楞直接承受模板传递的荷载，按照连续梁计算。 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.242m。 竖楞顶部荷载按照顶部面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 竖楞底部荷载按照底部面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 顶部面板荷载设计值 q = 1.27.2004.000+1.42.0004.000=45.760kN/m 顶部最大支座力 N = 1.1ql = 1.145.7600.242=12.165kN 顶部荷载 q2 = 12.165/4.000=3.041kN/m 底部面板荷载设计值 q = 1.246.0804.000+1.42.0004.00182、0=232.384kN/m 底部最大支座力 N = 1.1ql = 1.1232.3840.242=61.775kN 底部荷载 q2 = 61.775/4.000=15.444kN/m 竖楞计算简图 竖楞剪力图(kN) 竖楞弯矩图(kN.m) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 6.188kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.183、270106/83333.3=3.24N/mm2 抗弯计算强度小于16.5N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33198/(250100)=0.959N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.1mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求! (五)、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = 4.80kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩184、图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.073mm 最大支座力 Qmax=8.147kN 抗弯计算强度 f=0.263106/8980.0=29.29N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于396.7/150与10mm,满足要求! (六)、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 10 对拉螺栓有效直径(mm): 9.00 185、对拉螺栓有效面积(mm2): A = 63.617 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 10.815 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.147 对拉螺栓强度验算满足要求! (七)、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = 6.19kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.094mm 最大支座力 Qmax=9.654kN 抗弯计算强度 f=0.292106/8980.0=32.52N/mm2 支撑186、钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于430.0/150与10mm,满足要求! （八）、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 10 对拉螺栓有效直径(mm): 9.00 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 63.617 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 10.815 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.654 对拉螺栓强度验算满足要求!8001200柱模板计算 （一）、柱模板基本187、参数 1.基本参数 柱模板的截面宽度 B=800mm， 柱模板的截面高度 H=1200mm; 2.对拉螺栓参数 B方向对拉螺栓2道， H方向对拉螺栓3道; 3.面板参数 面板类型:胶合板;面板厚度:15.00mm; 面板弹性模量E:8000.00N/mm2;面板抗弯强度设计值fc:15.00N/mm2; 面板抗剪强度设计值ft:1.40N/mm2; 4.木方参数 木方弹性模量E:9000.00N/mm2;木方抗弯强度设计值fc:16.50N/mm2; 木方抗剪强度设计值ft:1.60N/mm2; 5.柱箍参数 柱箍材料:双钢管483.0; 柱模板总高度4.00m，柱箍11道，竖向间距从底部到顶188、部为150+300+300+300+300+300+400+400+400+500+500mm， 6.竖楞参数 竖楞截面宽度:50mm;高度100mm; B方向竖楞4根;H方向竖楞6根; 柱模板支撑计算简图 柱模板立面简图 （二）、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取36.000； V 混凝189、土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.083kN/m2， 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.080kN/m2，顶部新浇混凝土侧压力标准值取7.200kN/m2。倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000kN/m2。（三）、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板的计算宽度取柱模板高度4.00m。 荷载计算值 q = 1.190、246.0804.000+1.42.0004.000=232.384kN/m 面板计算简图 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 400.001.501.50/6 = 150.00cm3； I = 400.001.501.501.50/12 = 112.50cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得191、到 M = 0.100(1.2184.320+1.48.000)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.45210001000/150000=9.683N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2184.320+1.48.000)0.250=34.858kN 截面抗剪强度计算值 T=334857.6/(24000.00015.000)=0.871N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v 192、= l / 400 面板最大挠度计算值 v = 0.677184.3202504/(10080001125000)=0.542mm 面板的最大挠度小于250.0/400,满足要求! （四）、竖楞的计算 竖楞直接承受模板传递的荷载，按照连续梁计算。 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.250m。 竖楞顶部荷载按照顶部面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 竖楞底部荷载按照底部面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 顶部面板荷载设计值 q = 1.27.2004.000+1.42.0004.000=45.760kN/m 顶部最大支座力 N = 1.1ql = 1.145.7600.250=1193、2.584kN 顶部荷载 q2 = 12.584/4.000=3.146kN/m 底部面板荷载设计值 q = 1.246.0804.000+1.42.0004.000=232.384kN/m 底部最大支座力 N = 1.1ql = 1.1232.3840.250=63.906kN 底部荷载 q2 = 63.906/4.000=15.976kN/m 竖楞计算简图 竖楞剪力图(kN) 竖楞弯矩图(kN.m) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 6.401kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0194、010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.279106/83333.3=3.35N/mm2 抗弯计算强度小于16.5N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33308/(250100)=0.992N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.1mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求! （五）、B方向195、柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = 6.40kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.070mm 最大支座力 Qmax=7.981kN 抗弯计算强度 f=0.251106/8980.0=27.95N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于396.7/150与10mm,满足要求! （六）、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的196、拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 10 对拉螺栓有效直径(mm): 9.00 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 63.617 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 10.815 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.981 对拉螺栓强度验算满足要求! （七）、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = 5.89kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大197、弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.092mm 最大支座力 Qmax=9.905kN 抗弯计算强度 f=0.333106/8980.0=37.08N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于430.0/150与10mm,满足要求! （八）、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 10 对拉螺栓有效直径(mm): 9.00 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 63.617 对拉螺栓最大198、容许拉力值(kN): N = 10.815 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.905 对拉螺栓强度验算满足要求! 9001100（1200）柱模板计算 一、柱模板基本参数 1.基本参数 柱模板的截面宽度 B=900mm， 柱模板的截面高度 H=1100mm; 2.对拉螺栓参数 B方向对拉螺栓2道， H方向对拉螺栓2道; 3.面板参数 面板类型:胶合板;面板厚度:15.00mm; 面板弹性模量E:8000.00N/mm2;面板抗弯强度设计值fc:15.00N/mm2; 面板抗剪强度设计值ft:1.40N/mm2; 4.木方参数 木方弹性模量E:9000.00N/mm2;木方抗弯强度设199、计值fc:16.50N/mm2; 木方抗剪强度设计值ft:1.60N/mm2; 5.柱箍参数 柱箍材料:双钢管483.0; 柱模板总高度4.00m，柱箍12道，竖向间距从底部到顶部为150+300+300+300+300+300+300+300+300+400+500+500mm， 6.竖楞参数 竖楞截面宽度:50mm;高度100mm; B方向竖楞5根;H方向竖楞5根（柱长1200时为6根）; 柱模板支撑计算简图 柱模板立面简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式200、中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取36.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.083kN/m2， 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.080kN/m2，顶部新浇混凝土侧压力标准值取7.200kN/m2。 倒混凝土时产生201、的荷载标准值 F2= 2.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板的计算宽度取柱模板高度4.00m。 荷载计算值 q = 1.246.0804.000+1.42.0004.000=232.384kN/m 面板计算简图 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 400.001.501.50/6 = 150.00cm3； I = 400.001.501.501.50/12 = 112.50cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度202、计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2184.320+1.48.000)0.263 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.60110001000/150000=10.675N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2184.320+1.48.000)0.263=36.600kN 截面抗剪强度计算值 T=3366203、00.5/(24000.00015.000)=0.915N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 0.677184.3202634/(10080001125000)=0.66mm面板的最大挠度等于262.5/400=0.66,满足要求!四、竖楞的计算 竖楞直接承受模板传递的荷载，按照连续梁计算。 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.263m。 竖楞顶部荷载按照顶部面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 竖楞底部荷载按照底部面板最大204、支座力除以面板计算宽度得到。 顶部面板荷载设计值 q = 1.27.2004.000+1.42.0004.000=45.760kN/m 顶部最大支座力 N = 1.1ql = 1.145.7600.263=13.213kN 顶部荷载 q2 = 13.213/4.000=3.303kN/m 底部面板荷载设计值 q = 1.246.0804.000+1.42.0004.000=232.384kN/m 底部最大支座力 N = 1.1ql = 1.1232.3840.263=67.101kN 底部荷载 q2 = 67.101/4.000=16.775kN/m 竖楞计算简图 竖楞剪力图(kN) 竖楞弯矩205、图(kN.m) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 6.484kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.270106/83333.3=3.25N/mm2 抗弯计算强度小于16.5N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33290/(206、250100)=0.987N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.1mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = 5.25kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.100mm 最大支座力 Qmax=8.787kN 抗弯计算强度 f=0.314106/8980.0=34.97N/mm2 支撑207、钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于430.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 10 对拉螺栓有效直径(mm): 9.00 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 63.617 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 10.815 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.787 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集208、中荷载 P： P = 6.48kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.177mm 最大支座力 Qmax=10.614kN 抗弯计算强度 f=0.452106/8980.0=50.33N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于496.7/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm209、2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 10 对拉螺栓有效直径(mm): 9.00 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 63.617 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 10.815 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.614 对拉螺栓强度验算满足要求! 附件2 墙模板计算书一、墙模板基本参数 计算断面宽度400mm，高度4450mm，两侧楼板高度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm，内龙骨采用双钢管483.0，外龙骨采用双钢管483.0。 对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距150+250+915+915210、+915+915mm，断面跨度方向间距150mm，直径10mm。 图1 墙模板侧面示意图 图2 墙模板立面示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取36.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.450m； 1 外加剂211、影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.080kN/m2， 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.080kN/m2，顶部新浇混凝土侧压力标准值取7.200kN/m2。 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取4.17m。 荷载计算值 q = 1.246.0804.170+1.42.0004.170=242.260kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算212、例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 417.001.501.50/6 = 156.38cm3； I = 417.001.501.501.50/12 = 117.28cm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=19.381kN N2=53.297kN N3=53.297kN N4=19.381kN 最大弯矩 最大剪力 Q = 29.071kN 最大变形 V = 0.3mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.96910001000/156375=6.197N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.0213、0N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=329.1/(24170.00015.000)=0.697N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.80N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.280mm 面板的最大挠度小于200.0/400,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，按照连续梁计算。 内龙骨底部荷载按照底部面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 内龙骨顶部荷载按照顶部面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 底部荷载 q1 = 53.297/4.170=12.7214、81kN/m 顶部面板荷载设计值 q = 1.27.2004.170+1.42.0004.170=47.705kN/m 顶部最大支座力 N = 1.1ql = 1.147.7050.200=10.495kN 顶部荷载 q2 = 10.495/4.170=2.517kN/m 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.000mm 最大支座力 Qmax=12.192kN 抗弯计算强度 f=0.967106/8980.0=107.74N215、/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于915.0/150与10mm,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.000mm 最大支座力 Qmax=11.469kN 抗弯计算强度 f=0.325106/8980.0=36.20N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足216、要求! 支撑钢管的最大挠度小于150.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N M2，故应采用M1验算抗弯强度。 (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13710001000/15000=9.102N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取26.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值， 故采用均布线荷载标准值q = 27.37kN/m为设计值。 面板最大挠度计算值 v = 0.293mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算次217、楞类型方木木方材料规格(mm)50100木方抗弯强度设计值f(N/mm2)18.7木方抗剪强度设计值(N/mm2)1.7木方弹性模量E(N/mm2)11000（一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，取将面板下的最大支座力转化为均布荷载进行计算，计算公式如下: 均布荷载 q = 7.509/0.400=18.773kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.118.7730.40 最大剪力 Q = 0.6ql=0.618.7730.400=4.505kN 最大支座力 N = 1.1ql=1.118.7730.400=8.260kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别218、为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.300106/83333.3=3.60N/mm2 方木的抗弯计算强度小于18.7N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34505/(250100)=1.352N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 方木的抗剪计算强度小于1.7N/mm2,满足要求! (3)方木挠度计算 qk = q/1.2=15.219、644kN/m 最大变形 v = 0.677qkl4/100EI=0.67715.644400.04/(10011000.004166666.7)=0.059mm 方木的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.042mm 最大支座力 Qmax=7.766kN 抗弯计算强度 f=0.180106/4490.0=40.04N/mm2 支撑钢管的抗弯220、计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编， P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=16 0.80=12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取16.0 0.80=12.80KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.77k221、N 双扣件抗滑承载力的设计计算值R=7.77KN Rc=12.80KN, 满足要求! 五、立杆的稳定性计算 1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.77kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1117.350=0.976kN N = 7.766+0.976=8.741kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 钢管222、立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； （1）.参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)，计算公式如下： l0 = kh 其中，k计算长度附加系数，应按表采用；k=1.155； 考虑满堂脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附录C采用；= 2.377 计算结果： = h/i=2.3771.500100/1.600=223 =250, 满足要求! 立杆计算长度 l0 = kh = 1.155 2.377 1.50 = 4.12 l0/i = 4118.152/16.000 = 257223、 由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.110 钢管立杆受压应力计算值 = 186.58N/mm2， 立杆的稳定性计算 f1=205.00N/mm2,满足要求! 六、梁侧模板基本参数 计算断面宽度600mm，高度2500mm，两侧楼板高度180mm。 模板面板采用15厚普通胶合板。 内龙骨布置10道，内龙骨采用50100。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管483.2。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距400+600+600+600mm，断面跨度方向间距500mm，直径16mm。 图1 墙模板侧面示意图 七、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力224、和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取5.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.500m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=60.000kN/m2， 实际计算中采用新浇混凝土225、侧压力标准值 F1=46.080kN/m2， 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000kN/m2。 八、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。 荷载计算值 q = 1.246.0800.500+1.42.0000.500=29.048kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.226、m) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.864kN N2=8.235kN N3=7.002kN N4=7.331kN N5=7.248kN N6=7.248kN N7=7.331kN N8=7.002kN N9=8.235kN N10=2.864kN 最大弯矩 最大剪力 Q = 4.398kN 最大变形 V = 0.4mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.19110001000/27000=7.074N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=34.4/227、(2500.00018.000)=0.733N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.375mm 面板的最大挠度小于255.6/400,满足要求! 九、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 8.235/0.500=16.470kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.235/0.500=16.470kN/m 最大228、弯矩 M = 0.1ql2=0.116.4700.50 最大剪力 Q=0.60.50016.470=4.941kN 最大支座力 N=1.10.50016.470=9.058kN 截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.412106/83333.3=4.71N/mm2 抗弯计算强度小于16.5N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度229、必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34941/(250100)=1.482N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.67713.725500.04/(1009000.004166666.7)=0.155mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 十、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到230、 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.000mm 最大支座力 Qmax=20.880kN 抗弯计算强度 f=1.826106/9460.0=193.01N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 十一、对拉螺栓的计算 计算公式: N M2，故应采用M1验算抗弯强度。 (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13210001000/18750=7.059N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取26.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 验算231、挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值， 故采用均布线荷载标准值q = 19.10kN/m为设计值。 面板最大挠度计算值 v = 0.303mm 面板的最大挠度小于233.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算次楞类型方木木方材料规格(mm)50100木方抗弯强度设计值f(N/mm2)18.7木方抗剪强度设计值(N/mm2)1.7木方弹性模量E(N/mm2)11000 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，取将面板下的最大支座力转化为均布荷载进行计算，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.239/0.500=12.479kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.479232、0.50 最大剪力 Q = 0.6ql=0.612.4790.500=3.744kN 最大支座力 N = 1.1ql=1.112.4790.500=6.863kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.312106/83333.3=3.74N/mm2 方木的抗弯计算强度小于18.7N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh233、 T 截面抗剪强度计算值 T=33744/(250100)=1.123N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 方木的抗剪计算强度小于1.7N/mm2,满足要求! (3)方木挠度计算 qk = q/1.2=10.399kN/m 最大变形 v = 0.677qkl4/100EI=0.67710.399500.04/(10011000.004166666.7)=0.096mm 方木的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图234、(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.160mm 最大支座力 Qmax=7.662kN 抗弯计算强度 f=0.212106/4490.0=47.11N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于483.3/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编， P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=16 0.80=12.80kN 。 纵向或横向水235、平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取16.0 0.80=12.80KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.66kN 双扣件抗滑承载力的设计计算值R=7.66KN Rc=12.80KN, 满足要求! 五、立杆的稳定性计算 1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.66kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1115.0236、00=0.664kN N = 7.662+0.664=8.326kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； （1）.参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)，计算公式如下： l0 = kh 其中，k计算长度附加系数，应按表采用；k=1.155； 考虑满堂脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附录C采用；= 2.5237、05 计算结果： = h/i=2.5051.500100/1.600=235 =250, 满足要求! 立杆计算长度 l0 = kh = 1.155 2.505 1.50 = 4.34 l0/i = 4339.913/16.000 = 271 由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.099 钢管立杆受压应力计算值 = 197.36N/mm2，立杆的稳定性计算 f1=205.00N/mm2,满足要求! 六、梁侧模板基本参数 计算断面宽度700mm，高度1400mm，两侧楼板高度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置5道，内龙骨采用50100。 外龙骨间距500m238、m，外龙骨采用双钢管483.2。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距400+600mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 图1 墙模板侧面示意图 七、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混239、凝土顶面总高度，取1.400m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.600kN/m2， 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.600kN/m2， 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000kN/m2。 八、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。 荷载计算值 q = 1.233.6000.500+1.42.0000.500=21.560kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，240、截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； I = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.477kN N2=7.207kN N3=5.856kN N4=7.207kN N5=2.477kN 最大弯矩 最大剪力 Q = 3.828kN 最大变形 V = 0.7mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.19710001000/18750=10.507N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取17.00241、N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=33.8/(2500.00015.000)=0.766N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.710mm 面板的最大挠度小于305.0/400,满足要求! 九、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 7.207/0.500=14.414kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 7.207/0.500=14.414kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.114.4140.50 最大剪力 Q=0.60.50014.414=4.324kN 最大支座力 N=1.10.50014