1、句容市人民医院异地新建项目高大模板及支撑体系施工方案编制人： 审核人： 审批人： 编制日期：年11月15日目 录第一章 工程概况及特点2第一节 项目简介2第二节 工程概况2第二章 编制依据3第三章 支撑系统设计4第一节 支撑系统选型、选材4第二节 支撑系统构造设计4第四章 高支模施工6第一节 施工工艺流程6第二节 支撑系统安装6第三节 验收及拆除的批准程序7第四节 砼浇筑7第五章 支撑系统拆除8第六章 施工安全管理9第一节 施工安全管理机构9第二节 施工安全管理措施10第七章 质量保证措施11第一节 质量控制管理流程11第二节 质量管理制度11第三节 保证工程质量的技术措施13第八章 监测措施2、15第九章 季节性施工措施17第一节 现场排水17第二节 模板工程17第三节 塔吊及电梯18第十章 应急预案18第一节 应急领导机构18第二节 高支模失稳的应急措施19第三节 高支模坍塌的应急措施19第四节 应急过程中防止二次伤害的措施21第五节 心理辅导与人体工效22第十一章 计算书23第一节 600*1600梁计算书23第二节 500*1700梁计算书42第三节 350厚板计算书61第一章 工程概况及特点第一节 项目简介工程名称：句容市人民医院异地新建项目建设单位：XX投资有限责任公司设计单位：XX设计研究院有限公司监理单位：XX监理有限公司施工单位：XX有限公司句容市人民医院异地新建项目3、位于句容市华阳南路西侧、二圣路北侧，项目总占地面积约10万平方米，总建筑面积约16.8万平方米，包括病房楼（13F）、门急诊医技楼（4F）、感染病楼（3F）、值班宿舍楼（6F）、后勤综合楼（3F）、太平间（1F）、垃圾房（1F）、门卫（1）、地下室（1F）及后勤连廊等附属工程，其中病房楼为框剪结构，其余楼栋均为框架结构。第二节 工程概况1、高支模定义水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于 15kN/m2，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑架。满足上述4项之一的就属于高大支模架，需要进行专家论证。2、编制说明目前，本工程即将开始地下室人防区域施工。人防区域顶4、板存在集中线荷载超限的结构梁，属于高支模范畴，特此编制本高大模板及支撑体系施工方案，用以指导现场施工。本方案涉及的地下室人防区域，支模架搭设高度最大为4.95米,小于8米；最大跨度为8.4米，小于18米；板厚350mm，且人防区域位于地下室，拟采用汽车泵浇筑混凝土，无太大的施工荷载；最大梁截面600*1600mm，钢筋混凝土容重按25kN/m3计算，集中线荷载为24kN/m，大于20kN/m。故该人防区域支模架单项超限，属于高支模，需要进行专家论证。3、结构信息梁截面（mm）板厚（mm）600*1600、500*1700、700*1200、600*1200、600*1000、500*1000等5、350说明：截面尺寸在0.8m2以上的梁，其模板工程属于高支模；截面尺寸小于0.8m2的梁以及墙、柱模板工程施工详见普通模板及支撑体系施工方案。第二章 编制依据1、编制说明为了保证主体结构施工作业正常进行，特编制此方案指导现场施工。本方案如与工程进度和实际情况相矛盾，应及时补充或修改。2、编制依据2.1、句容市人民医院异地新建项目施工图纸2.2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112.3、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-912.4、建筑施工安全检查标准JGJ59-20112.5、建筑结构荷载规范GB50009-20122.6、钢结构设计规范GB50017-20036、2.7、混凝土结构施工验收规范GB50666-20112.8、江苏省建筑安装工程施工技术操作规程DGJ32/130-20062.9、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082.10、混凝土结构施工质量验收规范GB50204-20152.11、品茗安全计算软件3、参考资料3.1、建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社3.2、建筑施工手册第五版 中国建筑工业出版社第三章 支撑系统设计第一节 支撑系统选型、选材1.1、材料准备4090木枋，915183014光面红模板，483.0钢管，加工成型的M14螺杆，对接扣件、旋转扣件、直角扣件等。1.2、机具准备电锯、打电钻、扳手、钳子、吊线锤等7、。1.3、材料要求钢管采用外径为48mm，壁厚3.0mm，其材质应采用国家现行标准的要求，弯曲变形、锈蚀、有裂缝的钢管不得使用，钢管上严禁打孔；脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；木枋在使用前应认真挑选防止有节疤，其必须具有足够的强度、刚度和稳定性。保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。第二节 支撑系统构造设计2.1、梁支模设计（1）、梁支模采用1830*915*14红色光面模板，40*90木枋支模；（2）、模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架搭设，架体钢管全部采用483.0钢管。 梁的两侧第一排立杆距离梁边258、0mm。在梁底同步设置一根支撑立杆，梁底支撑立杆必须与支模架同步搭设。（3）、本工程梁跨度较大，为防止拆模后梁下挠过大，跨度大于4m 的梁，支模时应按2/1000起拱。（4）、高支模架体顶部设置连续水平剪刀撑；在外侧支模架四周及内部纵横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑。（5）、梁底及板底支撑立杆顶部采用顶托支撑，顶托螺杆伸出长度不得大于200mm，自由端长度不得大于50cm。所有承重扣件均采用双扣件，步距不超过1.5米。其它未尽事宜详见附图。人防区域梁支模设计梁截面尺寸梁底木枋梁底承重立杆数梁跨度方向立柱间距梁侧木枋梁侧钢管梁侧对拉螺杆（M14）600*16006根1根400mm7根400mm3道9、500*17006根1根800mm7根400mm3道700*12006根1根800mm5根600mm2道高支模梁范围详见附图。2.2、板支模设计（1）、板支模采用1830*915*14红色光面模板，40*90木枋支模，木枋间距200mm。（2）、板底支模架立杆间距不超过800*800mm，且在现场搭设支模架时需保证梁、板支模架立杆在同一直线上。（3）、扫地杆采用纵横双向布置，离地不超过200mm。下部设置垫板。沿立杆高度方向设置大横杆，步距不大于1.5m，并且在板底设置一道水平杆，纵横双向布置。（4）、高支模架体顶部设置连续水平剪刀撑；在外侧支模架四周及内部纵横向每隔5跨由底至顶连续设置竖向剪10、刀撑。（5）、步距不超过1.5米，立杆顶部自由端不超过50cm。其它未尽事宜详见附图。2.3、保证高大模板整体稳定的构造措施： 2.3.1、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。2.3.2、所有立杆下设置200*200mm模板垫块。2.3.3、严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定于水平拉杆上。2.3.4、在外侧支模架四周及内部纵横向每隔5跨由底至顶连续设置竖向剪刀撑，剪刀差宽度为5跨；在竖向剪刀撑顶部交点平面及扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑角度为45-60度。2.3.11、5、剪刀撑应采用搭接接长，搭接长度不得小于500mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。2.3.6、纵横水平拉杆与周围已浇注梁、板、柱采用钢管拉结、抱箍，拉结点水平间距为6-9米，竖向间距为2-3米；与周边非高支模区支撑体系的采用水平杆全部整体连接。第四章 高支模施工第一节 施工工艺流程梁板模板：弹线搭架安装梁底模安装梁侧模安装板模绑梁钢筋绑板筋自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。第二节 支撑系统安装2.1、支模要求现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差(mm)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱12、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查2.2、梁模板梁底模与梁侧模都采用14mm厚红色光面模板，板材预先进行板底组合与拼装，梁底板根据梁截面宽度确定木板垫木数量，垫木采用标准40X90的木枋竖向放置，垫木（枋）等分均匀布置，梁侧面木枋间距以不超过250mm间距水平方向布置。2.3、板模板板模在梁模支好后进行，采用木模板拼装，铺设在4090木方底楞上，底楞搁置在架体上，木枋间距为200mm。平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板上弹水平线，水平线的标高应为平板顶标高减去平板模板13、的厚度再减去底楞的高度，然后按水平线钉上托木，托木上口与水平线平齐，再把靠梁模旁的底楞先摆上，等分底楞间距，摆中间部分的底楞,最后在底楞上钉平板模。为了方便拆模，只在模板的两端处钉牢，中间部分尽量少钉钉子。板模安装顺序为：搭设支架及拉杆铺木方底楞调平柱顶标高铺设模板检查模板平整度并调平检查模板的拼缝。第三节 验收及拆除的批准程序第四节 砼浇筑4.1、混凝土浇筑人防区域位于地下室，高度较低，采用汽车泵泵送混凝土。架泵位置应结合现场实际情况合理布置。浇筑混凝土时应连续进行，如必须间歇，时间要尽量缩短。浇筑方法应做到分层、对称、均衡浇筑，从中间（K轴）向南北两侧对称浇筑，同时限制高支模上砼和人员过度14、集中。施工中派专人进行监控，如有异常及时启动应急预案。4.2、混凝土振捣及养护砼振捣采用插入式高频振动棒，振动棒插点要均匀，采用交错式的次序，移动距离不得超过作用半径的1.5倍，振动棒要快插慢拔，振动时间控制在2030s。砼振动棒移动方式如下图所示：梁、板砼同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”推进，先将梁分层浇筑成阶梯形，当达到楼板位置时，再与板砼一起浇筑。砼浇筑完毕后，常温下在12个小时之内加以覆盖，并浇水养护。高温下6小时之内要浇水养护。梁板等水平构件应不间断浇水，保持湿润，柱体采用涂刷养生液养护。保证这些关键构件始终处于湿润状态，养护时间为浇筑后不少于7天，以确保结构砼强度。第五章15、 支撑系统拆除 模板的拆除措施应经技术主管部门或技术负责人批准，应有专门的拆除方案及交底。5.1、拆模时间规定：板及梁底模拆除必须由专业工长提出申请办理好拆模许可证后方可拆除。注意梁板砼施工时要留置13组同条件养护试块，利用砼试块强度作为拆摸最有利的证据，确保工程质量和安全。底模支架拆除时，砼强度应符合下表要求：结构类型结构跨度（M）按设计的砼强度标准值的百分率板2 875%8100%梁875%8100%悬臂构件100%砼达到设计强度标准值的百分率硬化时昼夜平均温度(摄氏度)使用42.5号普通水泥所需天数5101520253050%107654375%221512987100%5040302816、2018同时，为防止上部施工荷载向下传递，导致下层结构开裂，上部有结构区域需进行隔层拆除。5.2、模板拆除的顺序：拆模的顺序应遵循“先支后拆”、“先拆不承重的模板,后拆承重部位的模板”、“自上而下,先拆侧向支撑,后拆竖向支撑”的原则。同层宜先板后梁，大梁应从中间向两边对称拆除。先拆除高支模部位，再拆除地下室支撑。模板拆除由谁支谁拆,其好处是支模班组人员熟知情况,易找到拆模的关系点,对拆模速度、安全、模板及配件的保护有利。拆下的模板转运堆码清理,每个班组应由专人负责、分类堆码，并急时清理，涂刷脱模剂，局部损坏需进行修补。若有影响到拼模质量或刚度、稳定性不能满足使用要求时，需及时修补和更换。5.317、拆模时安全注意事项：拆模时应按拆模原则及拆模顺序进行,架上作业应事先从拆模关键点入手并铺设一块稳妥平台后再进行模板拆除。平台架与外脚手架脱开。外架上不得堆放拆除的材料。拆摸时不得用大锤、撬棍硬撬猛砸，以免砼结构的外形和内部受到损伤。拆下的配件(螺帽、螺杆、蝴蝶卡等)应成串、成捆转下，不得随意往下抛物，以免伤人。拆模作业层外脚手架需全封闭，防止架料等物件坠落。第六章 施工安全管理第一节 施工安全管理机构组长：项目经理副组长：生产经理组员：项目技术负责人、安全主管、安全员、材料主管、各专业工长；第二节 施工安全管理措施1、凡进入施工现场的施工人员，必须首先进行安全教育，未经安全教育的施工人员不得18、上岗。新工人必须经培训后方可上岗。2、楼板的洞口应采取如下措施进行防护：80150cm的洞口采取牢固材料覆盖固定，150cm以上的大洞口设立防护拦杆，洞口下挂设安全网。3、当支拆模板及其它工种进行上下主体进行交叉作业时，不得在同一垂直方向操作，下层作业必须处于上层高度确定的可能坠落半径之外。不符合上述条件时，应设置安全防护层。4、模板、脚手架在拆除时，下方不应有其他操作人员。5、高处作业人员携带的工具、物品、均因放置工具箱内，严禁随处乱放。6、模板的装拆必须按规定的程序进行，装拆模板时，上下应有人接应。模板应随拆随运，不得堆放在脚手架上，严禁抛掷踩撞，若中途停歇，必须把活动部件固定牢靠。7、装19、拆模板必须有稳定的登高工具。安装墙柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆。拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，应先设立临时支撑，再进行拆卸。8、遇到下雨时，严禁急速跑下遮雨，严禁爬架体上下。9、因梁底是用双扣件来承载梁的力，故对所有梁底双扣件都必须100%检查、验收。10、作业层严禁吸烟，以防发生火灾，同时按要求设置相应数量的灭火器。第七章 质量保证措施第一节 质量控制管理流程模板工程施工质量控制程序框图第二节 质量管理制度2.1、材料设备检验制度（1）、材料供应商的考察和选择：根据工程物资的类别和要求，了解市场信息，初步确定供应商名单，组织有关人员对报选供应商(包括生产厂家和销售商)进行考察，分20、析比较考察结果，确定满足要求的合格供应商。（2）、采购计划：项目经理部物资采购计划的编制和审批项目部有关人员根据工程需要于每月25号前编制月物资需用计划报项目技术负责人审批后交项目材料采购员，物资需用计划中需注明工程名称产品、型号规格、数量、质量要求、需用时间等；项目材料采购员根据物资需用计划和采购权限，编制采购计划报项目经理审批后实施采购，并将采购计划报公司材料部备案。（3）、采购实施：材料采购员根据已审批的采购计划，在合格供应商名册中选择合适的供应商进采购。（4）、项目质安部负责监督本工程采用的主要材料、半成品、成品、建筑构配件、器具和设备进行现场验收。凡涉及安全、功能的有关产品，按照各专21、业工程质量验收规范进行复检，并督促实行见证取样。（5）、由项目材料员负责进场材料的检验。主要对产品的外观质量、规格、品种、数量、型号等进行观察、测量、检查验收；核验合格证或质量证明书或试验检验报告单。并由材料员及时向项目资料员提供与材料有关的各种有效证明。有效证明上应注明材料的品种、规格、进场时间等。（6）、由项目试验员负责取样送检、填写材料/构配件报审表、材料进场认证单。所有材料/构配件报监理、建设单位审批后方可使用。国家规范必须取样试验的物资，由项目试验员按句容市送检规定取样送检。2.2、质量检查制度（1）、工程实行坚持自检、互检和交接检的三检制度；由操作工人在完成每个分部分项工程后，先进22、行自检，自检完成后报劳务队管理人员检查，检查整改完成后报项目部质检部门、劳务队管理人员一起组织检查，再报甲方及监理验收；验收后方可进行下一道工序工程施工。（2）、过程检查：工程质量施行过程监控制度，由项目质检员及各专业分项工长进行施工过程质量监控，现场发现质量隐患，现场解决。（3）、出现重大质量隐患及质量事故，应由操作工人、劳务队报项目部，项目部研究讨论处理后报请公司。（4）、质量评定：各个分部分项工程完成后，由项目部技术部组织各专业工长、技术员、劳务队管理人员对分项工程进行质量实测实量，进行分项工程质量评定。2.3、质量验收制度（1）、单位工程质量验收制度：工程完工后，由施工单位、质检单位、23、设计单位、监理单位、勘察单位及建设单位共同参与，确定工程质量验收等级，进行竣工验收，填写单位工程质量竣工验收记录；（2）、分部工程质量验收：由总监理工程师组织建设单位项目负责人、施工单位项目负责人及有关勘察、设计单位进行验收，填写分部工程验收记录；（3）、分项工程质量验收：由监理工程师组织建设单位、施工单位主要负责人进行分项工程质量验收，填写分项工程质量验收记录；（4）、检验批质量验收：由监理工程师组织建设单位工地代表、施工单位负责人进行质量验收，填写检验批质量验收记录。（5）、隐蔽工程验收:隐蔽工程被隐蔽前由专职质检员填写隐蔽工程验收记录并提前一天通知监理单位及业主、项目专项工长、作业班长等24、有关单位或部门的人员（是否通知设计单位及政府质监部门参加则按当地质监部门的规定进行）共同参加隐蔽验收。工程隐蔽记录经监理工程师签认后，方进入下道工序；隐蔽工程验收时发现的问题，由施工工长组织进行整改。整改后须通知顾客代表或监理工程师对整改部位进行验收，复检合格后方可进入下道工序。（6）、材料验收：物资的进场检验由项目材料员负责进行,检验内容主要为核验出厂合格证或质量证明书或试验检验报告单,查验产品的品种、规格、型号、数量等，检查产品的外观质量。并由项目材料员及时向项目资料员提供与材料有关的各种有效证明。有效证明上应注明材料的品种、规格、进场时间等。非原件证明还必须盖有红章，并注明原件存放处。225、.4、公司工程质量管理部门对项目的质量检查与监督公司工程质量管理部门负责对工程项目质量进行监督。分公司每个月对项目进行一次检查，公司每季度组织一次质量检查，对检查中发现的问题以书面形式通知项目及时整改，并对整改项进行跟踪处理。第三节 保证工程质量的技术措施3.1、 基础工作施工前，应严格按照国家现行施工规范和验评标准编写施工方案。认真组织学习执行有关规章制度，对全体人员进行质量意识教育，树立“质量是企业的生命”和“为用户服务”的思想。按照ISO9002体系运行文件的要求建立质量保证组织体系，设立专职质检员，建立岗位责任制，并建立相应的台帐，单位的领导要经常检查质量保证体系的运转情况。要根据专业26、特点制定本工程的质量管理重点，并成立QC小组，经常开展质量分析活动和劳动竞赛活动，做好记录。3.2、物资检验规定工程所用模板、木枋、钢管、扣件等材料应根据现场需要的规格、数量采购。各种规格应齐全。材料进场后材料部门对数量规格进行验收，木工工长对材料的材质、质量进行检查不符合要求的应进行退换。3.3、过程检验及报验规定严格执行国家现行规范、标准及企业的各项规定，严格按照施工图纸和方案要求进行施工。模板施工之前，严格按工艺标准要求对操作班组进行技术、质量交底。使每个操作人员清楚了解自己所干工作的具体要求。工程施工实行“三检制”，应认真抓好班组的自互检工作，设立专职质检员，督促班组的自互检并填写检查27、记录。施工过程中应严格按照混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）中有关要求进行检查控制。现浇结构模板安装的允许偏差（mm）及检查方法项目允许偏差(mm)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查质检人员必须在施工过程中严格把关，控制施工过程中的质量，发现影响质量的问题，立即督促操作者及时整改，把质量问题控制在施工过程中，通过过程控制使最后验收时一次优良的通过。各分项工28、程施工完毕并自检合格后，由工长填好预检表格及质量评定报质检员处，由质检员检查后核定该分项工程的质量等级后，填写报验单报监理复查验收并核定质量等级。所有资料应跟随现场施工进度，不得后补。严格按照“三检制”组织检查各道工序的施工质量。做到检查上道工序，保证本道工序，服务下道工序。真正做到严格控制工序质量，不合格的工序不移交。第八章 监测措施1、监测项目：支架沉降、位移和变形。2、测点布设：本工程支架规模较小，高大支模范围内设一个监测剖面，在监测面上布设2个支架水平位移观测点、3个支架沉降观测点及3个稳定性沉降观测点。3、监测的频率：在浇筑混凝土的过程中实施连续监测。4、监测方案（1）根据有关高支模29、体系的规定，我司准备在现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对高支模系统进行施工过程的监测。因此，结合本工程的特点，制定了以下支架体系的沉 降、位移观测方案；（2）由于框架梁的自重较大，故观测点以框架梁为主要观测对象；（3）由于本工程超高模板支顶采用扣件钢管脚手架，间距较密，采用的观测设备受到很大的限制，且为方便操作考虑，本工程的沉降观测采用了线锤+钢尺的形式来测量其沉降值、位移偏量；（4）观测的基准点设置在建筑物外围，测量时将基准点引测至建筑物内；（5）观测点布置：本工程高支模的观测点分沉降观测点及位移观测点，其中每条主框架梁的跨中设置一个观测点；（6）、观测方法： 将观测基准点引测至一个约5030、cm高的角钢上，并将其底座通过螺栓固定在底板上； 测量时，用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高，并在角钢上作原始标记；（7）、测量时间：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成后，每隔1h观测一次；模板的沉降测量到浇筑完成后12h后结束。扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值可参考下表格式列出：序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220/吊线和卷尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30/吊线和卷尺3立杆垂直度全高231、0/经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内25/吊线和卷尺5立杆顶水平位移/2020经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/2020经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/1010经纬仪及钢板尺（8）、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。 当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。 （9）、高支模板工程安全管理：a、对支架设专人负责进行经常检查和保修修工作。b、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况时应及时排除险情，必要时暂停止施工。c、项目经理在浇砼时上楼面不少于一次，专职安全员全过程监控。第九章 季节性施工措施第一节 32、现场排水本高支模工程位于地下室，需保证地基排水通畅，防止雨水灌入引起地基下沉。按土方开挖施工方案要求设置排水沟、集水井，最终通过水泵排入场外市政管网。同时整理施工现场，将由于现场施工、运输破坏的现场排水坡度重新修好，清理施工现场的排水沟，保证排水畅通。检查场内外的排水设施，确保排水设备完好，以保证暴雨后能在较短的时间排出积水。根据实际情况，利用施工现场的集水井就近为原则作为现场排水集中点。第二节 模板工程木工作业必须作好材料防雨、防潮和工作面的防雨、防潮工作，应提前作好准备。雨天使用的木模板拆下后要放平，以免变形。模板安装完成后，尽快浇筑混凝土，防止模板遇雨变形。若模板安装完成后不能及时浇筑混33、凝土，又被雨水淋过，则浇筑混凝土前要重新检查模板和支撑，如若有变形的模板，及时调整或更换。大雨、大风后对模板架子等要及时检查:扣件有无松动滑移、架子和模板有无变形等现象。检查完成后要及时修复，确定无安全隐患后方可继续使用。第三节 塔吊及电梯班前必须检查机身是否带电，漏电装置是否灵敏有效，各种操作机构是否灵活、安全可靠；塔司和电梯司机每次下班后，须关好驾驶室门窗，切断配电箱内电源开关，关好箱门上好锁。雨后、雨中吊装时应先进行试吊，一切正常后方可进行正式起吊。遇大暴雨或五级以上强风等恶劣天气，应停止起重和使用。塔吊要牢固，下班后将臂杆锁牢。塔吊的接地装置要按塔吊施工方案进行设置。塔吊雨天后应及时进34、行线路检查和路基检查，并进行空车运转，确定无问题后方可正式吊装。观察基础沉陷情况，并作好观测记录，如有沉降应立即进行处理，保证塔吊使用时的安全。大雨、暴雨及大风时应停止吊装作业。高空操作人员雨后施工，要注意防滑，要穿胶底鞋，不准穿硬底鞋上高空操作。塔吊接地电阻值要进行实测，其电阻值不大于4欧姆。第十章 应急预案第一节 应急领导机构项目部应急领导机构组成人员如下：组长：项目经理全面负责应急处理工作，领导应急处理的指挥和协调，向公司急领导小组、安全生产委员会和总经理报告应急处理工作；副组长：生产经理负责组织应急情况的处理，指挥重大事故的救治和善后；通讯联络、车辆调度，和地方消防、医疗机构联络沟通；35、负责本项目部应急情况的指挥和协调。副组长：安全总监负责组织紧急救治和现场保护; 组织对人员和财产的抢救工作。组员：项目技术负责人、安全员、材料主管、钢筋工长、木工工长、混凝土工长；负责应急处理的物资准备及调度，协助副组长处理应急情况；成立义务消防队，负责火灾应急义务消防， 现场保安和班组长为义务消防队员。第二节 高支模失稳的应急措施高支模在浇灌砼时，应有专门的管理人员对架体进行观测，观测的内容有架体的变形和板面砼的沉降。当观测数据超过警戒严值时或目测架体变形有可能导致失稳破坏时，应采取如下应急措施： （1）、立即停止砼的浇灌，立即把浇灌砼的施工人员从操作面疏散到安全地带部位或从安全通道疏散到地36、面上；（2）、 立即把在架体内值班的人员或架体有可能坍塌影响到的范围内的所有人员疏散到安全地带，并划出危险区域，拉起警戒线，由保安负责不准人员靠近；（3）、现场值班的项目最高级别的负责人马上报告给应急小组组长及相关负责人，主要说明有可能失稳的部位、目前砼浇灌量、已经采取的应急措施；（4）、应急小组组长在接到紧急情况报告后，如能在最短时间赶往现场不耽误救援，则应给报告者下一步的应急指示，并当即赶到现场进行指挥；否则应授权给现场最高负责人或能及时赶往现场的项目最高负责人承担起应急救援职责；（5）、应急领导人赶到现场后，应快速了解现场的实际情况，检查人员是否全部疏散到了安全地带，检查已经采取的应急措37、施是否合理和有效；（6）、继续对架体的变形进行观测，应急小组人员应召开紧急会议，初步分析架体失稳的原因，确定进一步的安全应急措施； （7）、一般来说，高支模变形过大有可能失稳时，只要采取了以上措施，如果变形没有进一步扩大，在砼初凝后，随着时间的推移，架体会越来越来安全，这时经过对现场进行察看，判断架体不可能坍塌时，则可以对架体进行加固后，然后对已浇砼进行处理。第三节 高支模坍塌的应急措施（1）、发生坍塌事故时，事故发现人员应高声呼救，现场砼浇灌值班最高级别管理人员应立即按以下程序进行应急处理： 、立即停止砼的浇灌，立即把施工人员从操作面上有组织的疏散到安全部位或从安全通道疏散到地面上；、立即把38、架体有可能再次坍塌影响到的范围内的地面人员疏散到安全地带，并划出危险区域，拉起警戒线，由保安负责不准人员靠近；、在坍塌后的安全区域立即组织抢救从操作面上掉下来的施工人员；、立即指挥通讯组人员通知应急小组组长，主要说明坍塌部位、坍塌面积、有无伤亡、目前采取的应急措施、是否需要派救护车、消防车或警力支援到现场实施抢救；、立即通知现场医生赶到出事地点，如需要可直接拨打120等求救电话。、清点现场人数，确定被埋、压人员的数量和位置。（2）、应急小组组长在接到紧急情况报告后，如能在最短时间赶往现场不耽误救援，则应给报告者下一步的应急指示，并当即赶到现场进行指挥；否则应授权给现场最高负责人或能及时赶往现场39、的项目最高负责人承担起应急救援职责；（3）、应急领导人赶到现场后，应快速了解现场的实际情况，检查人员是否全部疏散到了安全地带，检查已经采取的应急措施是否合理和有效；并召开紧急会议，确定下一步的救援措施，根据现场的实际情况确定是否要往上一级主管部门报告；（4）、技术支持组根据事故情况尽快确定抢险技术措施，抢险组及时将参加抢险人员召集到事故现场，后勤保障组立即组织将救援物资设备调往事故现场。技术支持组将抢险技术措施准确无误地向抢险人员进行交底，抢险组根据技术措施组织抢险人员进入事故现场进行抢救。（5）、如果存在继续坍塌的可能，由组长决定是否撤离救援现场，如果坍塌有不断发生扩大的情况，组长应立即通知40、所有救援人员终止救援，迅速撤离到安全区域。（6）、在确定坍塌没有继续扩大的可能后，根据确定的被埋人员的位置和被埋的方式立即投入救援：、首先自上而下清理被埋压者上方的松散的模板、木枋、砼及其它有可能掉下伤人的小型物体；、然后把被压或被埋人员扒出；（7）、人员救出后，由现场医生对伤者进行处理，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施，防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生；重伤人员由医疗救护组送外抢救。（8）、高支模坍塌事故所造成的伤害主要是机械性窒息引起呼吸功能衰竭和颅脑损伤所致中枢神经系统功能衰竭，因此紧急工作组成员必须熟练掌握止血包扎、骨折固定、伤员搬运及心肺复苏等急救知识与技41、术等。（9）、其他组员采取有效措施，防止事故发展扩大，或再次发生事故。（10）、警戒保卫组应在事故现场周围建立警戒区域实施交通管制，维护现场治安秩序。（11）、各作业班组要清理撤离人员人数，发现有人员失踪时要立即报告应急小组。（12）、疏散人员要服从指挥人员的疏导要求，有秩序地进行疏散，做到不惊慌失措，勿混乱、拥挤，减少人员伤亡。（13）、警戒保卫组组织人员封锁事故现场，设立警戒线，将无关人员清理出现场，并保证救援通道的畅通，派人在大门口或关键路口迎接来救护的车辆。（14）、如果120没有及时赶到，由自己派车送往医院时，要及时与医院联系，做好抢救的准备，避免延误时间。第四节 应急过程中防止二次42、伤害的措施（1）、在现场救援时，应急小组领导要专人对有要好朋友或亲属被埋、压的人员的情绪，防止其不当救援引起二次坍塌伤人伤已；（2）、在清理被埋压者上方的松散的模板、木枋、砼及其它有可能掉下伤人的小型物体，在其下方要做好防护，避免在清理过程中物体掉下对被压者者二次物体打击等二次伤害；（3）、如果被埋人员被架子压住，首先应由技术人员判断架子情况，如要加固，则应由专业架子工按方案进行可靠的加固并确定破坏的杆件拆除或切割后其上变形的架子不再坍塌时，方能手工拆除或用气割等方法割断架管救出被埋人员，避免发生架体二次坍塌引起对伤者或救援人员的伤害；（4）、如果被埋或被压人员有钢筋或其它物体穿过身体，严禁救43、援人员把物体拔出，应用气焊或其它措施割断物体，让物体留在体内再到医院由医生处置。避免不正确的拔出造成大出血引起二次伤害；（5）、架子坍塌时，要有专门的安全警戒小组对现场进行警戒，无关人员不得靠近围观或通过；避免引起二次事故的发生；（6）、当用锄头等铁制工具扒开垃圾时，对可能埋有人的地方采用扒的办法，禁止用力往下挖，避免挖到人体引起二次伤害；（7）、在清理高支模变形的架体时，如果是清理高于2米的物体，必须要有防护措施，能挂安全带的地方救援人员要系好安全带，避免清理时施工人员高处坠落引起二次伤害；（8）、在割除变形的钢筋或钢管时，要注意有些弯曲变形的钢筋或钢管在割开时会反弹，人员不能站在反弹的方向44、进行切割，避免钢筋或钢管断开时突然的反弹力伤人引起二次伤害；（9）、救援区域的临边洞口等要进行封闭，避免救援人员在救援时掉下造成二次高处坠落的发生。第五节 心理辅导与人体工效（1）、如果被埋、压人员短时间内无法救出，对被埋、压者进行心理安慰，使其心情平静，便于救援者采取合理和有效的措施进行救援。（2）、事故发生后，应急小组人员要有专人对有朋友或亲人被压、埋人员的心理抚慰，避免其情绪激动做出不当的救援行动；对于哭闹的妇女要劝其冷静或劝其离开救援现场，避免其哭闹影响救援人员或被压、埋人员的情绪，有利于救援行动的正确实施；（3）、事故发生后，要对现场进行停工，根据事故发生的原因对现场的所有施工人进行45、通报和心理疏导，避免工人产生心理阴影而发生其它事故；（4）、如果伤者住院，要有专人陪护，最好由朋友或亲属陪；如因工致残，伤者有可能情绪失控或悲观低落，这时公司领导或项目领导要出面进行劝慰，鼓励其树立生活的勇气，并承诺应该承诺的一些要求，帮助其快速恢复（5）、抢险过程中，应选择个性成熟、冷静，心理素质良好和表达能力强的人员进行报警、沟通和协助处理事故；撤离作业人员时，要选择年青力壮、心理素质良好并有安全经验的人员检查作业面及撤离路线的安全防护情况，有序组织作业面人员的撤离。救援过程应安排专人监视抢险人员的体力、动作和防护用具的完好性等，防止其体力不支或其他原因受到伤害；安排专人监视救援设备是否正46、常运行，相互间是否保持安全距离，救援工具和用品的使用是否合理，防止出现设备和工具使用不当产生救援设备和人员的误伤事故。同时，应安排划出警戒线和禁入地区，防止无关人员靠近。根据现场情况，为救援人员提供必要的休息、通讯、饮食、取暖、交通和医疗保障等。第十一章 计算书第一节 600*1600梁计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称600*1600混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001600模板支架高47、度H(m)5模板支架横向长度B(m)40模板支架纵向长度L(m)80梁侧楼板厚度(mm)350 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)400梁两侧立柱间距lb(mm)1148、00步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距120每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.3面板弹性模量E(N/mm2)9000 取单位49、宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001414/632666.667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666.667mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.6)+1.40.72151.457kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.6149.694kN/m q1活0.91.40.7Q2kb50、0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.6)140.9kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10749.6940.122+0.1211.7640.1220.08kNm Mmax/W0.08106/32666.6672.438N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63240.91204/(1009000228666.667)0.026mmL/400120/4000.3mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计51、值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39349.6940.12+0.4461.7640.122.438kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14349.6940.12+1.2231.7640.127.075kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92849.6940.12+1.1421.7640.125.776kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39340.90.121.929kN R2=R4=1.143q2L=1.14340.90.125.61kN R3=0.928q2L=0.52、92840.90.124.555kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.438/12.438kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max7.075,5.776,7.075/1=7.075kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.438/12.438kN/53、m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.6/5 =0.029kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1.6-0.35)=0.759kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.6-0.35)=0.759kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.35)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.35)+1.40.72(0.55-0.6/2)/21=1.631kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.35)+1.42，1.35(054、.5+(24+1.1)0.35)+1.40.72(1.1-0.55)-0.6/2)/21=1.631kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.438+0.029+0.759+1.631=4.857kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.075+0.029=7.104kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.438+0.029+0.759+1.631=4.857kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.857,7.104,4.857=7.104kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.92955、/11.929kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max5.61,4.555,5.61/1=5.61kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.929/11.929kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.6/5 =0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.6-0.35)=0.625kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.6-0.35)=0.625kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.35)(0.55-0.6/2)/21=1.161kN/m 梁右侧楼56、板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.35)(1.1-0.55)-0.6/2)/21=1.161kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.929+0.024+0.625+1.161=3.738kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.61+0.024=5.634kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.929+0.024+0.625+1.161=3.738kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.738,5.634,3.738=5.634kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验57、算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.17.1040.42，0.57.1040.220.142kNm =Mmax/W=0.142106/54000=2.631N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.67.1040.4，7.1040.21.705kN max=3Vmax/(2bh0)=31.7051000/(24090)0.71N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6775.6344004/(1009000243104)0.045mml1/400400/40058、1mm 2ql24/(8EI)5.6342004/(89000243104)0.052mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.17.1040.4,0.47.1040.4+7.1040.2=3.126kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.137kN,R2=3.126kN,R3=2.554kN,R4=2.554kN,R5=3.126kN,R6=2.137kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.15.6340.4,0.45.634059、.4+5.6340.2=2.479kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.645kN,R2=2.479kN,R3=2.015kN,R4=2.015kN,R5=2.479kN,R6=1.645kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.658106/4120=15960、.594N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.547kN max=2Vmax/A=26.5471000/38434.1N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.265mmL/400550/4001.375mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.27kN，R2=13.095kN，R3=1.27kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.67 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max61、1.27,1.271.27kN0.678=5.36kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR213.095kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.641 2、稳定性计62、算 R11.27kN，R213.095kN，R31.27kN 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.91.350.1(5-1.6)max1.27+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.35)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.35)+0.71.41(0.8+0.55-0.6/2)/20.4，13.095，1.27+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.35)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.35)+0.71.41(0.8+1.1-0.55-0.6/2)/20.4+0.41313.508kN fN/(A)13.508103/(63、0.641384)54.877N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=5/40=0.1253 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)450混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=13.508kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第64、6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影65、响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=430mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)12120430/100066、=547.507kNF1=13.508kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b67、)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=13.508kN 满足要求！ 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称600*1600混凝土梁截面尺寸(mmxmm)6001600新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施68、工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)6塌落度修正系数1混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.28246121/2，241.6min57.021，38.438.4kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.938.4+1.40.9249.176kN69、/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)400主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)400 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)350350梁下挂侧模高度(mm)12501250小梁道数(下挂)77 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2350对拉螺栓3700对拉螺栓41050对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2350对拉螺栓3700对拉螺栓41050对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验70、算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.3面板弹性模量E(N/mm2)9000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000142/632666.667mm3，Ibh3/12=1000143/12228666.667mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承149.17649.176kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.938.4146.656kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=71、0.10746.6560.2082+0.1212.520.20820.23kNm Mmax/W0.23106/32666.6677.038N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正138.438.4kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63238.4208.3334/(1009000228666.667)0.222mm208.333/400=0.521mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14346.6560.208+1.2232.520.20811.752kN 正常使用极限状态 72、R下挂max1.143l左q1.1430.20838.49.144kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁截面惯性矩I(cm4)243 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q11.752kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.111.7520.42，0.511.7520.22=0.235kNm Mmax/W0.23573、106/540004.353N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.611.7520.4，11.7520.2=2.82kN max=3Vmax/(2bh0)=32.821000/(24090)1.175N/mm21.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q9.144kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6779.1444004/(10090002430000)0.072mm400/400=1mm 2maxqL4/(8EI)=9.1442004/(890002430000)=0.084mm200/400=0.5mm 满74、足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.111.7520.4，0.411.7520.4+11.7520.25.171kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.19.1440.4，0.49.1440.4+9.1440.24.023kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因75、主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.07kN，R23.103kN，R32.54kN，R42.54kN，R52.54kN，R63.103kN，R71.07kN 正常使用极限状态：R10.83kN，R22.414kN，R31.96kN，R41.96kN，R51.96kN，R62.414kN，R70.83kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.214106/4120=51.942N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=22.876、541000/38414.862N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.179mm350/4000.875 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max5.396/0.6=8.993kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max8.9938.544kNNtb17.8kN 满足要求！第二节 500*1700梁计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-277、010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称500*1700混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001700模板支架高度H(m)5模板支架横向长度B(m)40模板支架纵向长度L(m)80梁侧楼板厚度(mm)350 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)178、对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露 设计79、简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.3面板弹性模量E(N/mm2)9000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001414/632666.667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666.667mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)80、1.7)+1.40.72154.556kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.7152.792kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.7)143.45kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10752.7920.12+0.1211.7640.120.059kNm Mmax/W0.059106/32666.6671.795N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠81、度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63243.451004/(1009000228666.667)0.013mmL/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39352.7920.1+0.4461.7640.12.153kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14352.7920.1+1.2231.7640.16.25kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92852.7920.1+1.1421.7640.15.101kN 标准值(82、正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39343.450.11.708kN R2=R4=1.143q2L=1.14343.450.14.966kN R3=0.928q2L=0.92843.450.14.032kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.153/12.153kN/m 梁底面板传递给中间小梁最83、大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max6.25,5.101,6.25/1=6.25kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.153/12.153kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.5/5 =0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1.7-0.35)=0.82kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.7-0.35)=0.82kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.35)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.35)+184、.40.72(0.5-0.5/2)/21=1.631kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.35)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.35)+1.40.72(1-0.5)-0.5/2)/21=1.631kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.153+0.024+0.82+1.631=4.628kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.25+0.024=6.274kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.153+0.024+0.82+1.631=4.628kN/m 小梁最大荷载q=85、Maxq左,q中,q右=Max4.628,6.274,4.628=6.274kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.708/11.708kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max4.966,4.032,4.966/1=4.966kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.708/11.708kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/5 =0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.7-0.35)=0.675kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.786、-0.35)=0.675kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.35)(0.5-0.5/2)/21=1.161kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.35)(1-0.5)-0.5/2)/21=1.161kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.708+0.02+0.675+1.161=3.563kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.966+0.02=4.986kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.708+0.02+0.675+1.161=3.563kN/m 小梁最大荷载87、q=Maxq左,q中,q右=Max3.563,4.986,3.563=4.986kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1256.2740.82，0.56.2740.220.502kNm =Mmax/W=0.502106/54000=9.295N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.56.2740.8，6.2740.22.51kN max=3Vmax/(2bh0)=32.511000/(24090)1.046N/mm2=1.3N/mm2 满足要求88、！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)54.9868004/(3849000243104)1.216mml1/400800/4002mm 2ql24/(8EI)4.9862004/(89000243104)0.046mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max6.2740.8,0.56.2740.8+6.2740.2=5.019kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.702kN,R2=5.019kN,R3=4.1kN,R4=4.1kN,R5=5.019kN,R6=3.70289、kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max4.9860.8,0.54.9860.8+4.9860.2=3.989kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.85kN,R2=3.989kN,R3=3.242kN,R4=3.242kN,R5=3.989kN,R6=2.85kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托90、座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.582106/4120=141.312N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.597kN max=2Vmax/A=26.5971000/38434.361N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.185mmL/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限91、状态 支座反力依次为R1=1.096kN，R2=13.195kN，R3=1.096kN 立柱所受主梁支座反力依次为P1=1.096/0.6=1.826kN，P2=13.195/0.6=21.991kN，P3=1.096/0.6=1.826kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.67 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max1.096,1.0961.096kN0.678=5.36kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP221.9992、1kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.641 2、稳定性计算 P11.826kN，P221.991kN，P31.826kN 立柱最大受力NmaxP1+N边1，P2，P3+N边2+0.91.350.1(5-1.7)max1.826+0.9ma93、x1.2(0.5+(24+1.1)0.35)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.35)+0.71.41(0.8+0.5-0.5/2)/20.8，21.991，1.826+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.35)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.35)+0.71.41(0.8+1-0.5-0.5/2)/20.8+0.40122.392kN fN/(A)22.392103/(0.641384)90.971N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大94、于3 H/B=5/40=0.1253 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)450混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=22.392kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000m95、m时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的96、影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=430mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)12120430/1000=547.507kNF1=22.392kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clf97、cAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.98、264kNF1=22.392kN 满足要求！ 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称500*1700混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5001700新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)6塌落度修正系数1混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模99、，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.28246121/2，241.7min57.021，40.840.8kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.940.8+1.40.9252.092kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k40.8 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)400主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表100、面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)400 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)350350梁下挂侧模高度(mm)13501350小梁道数(下挂)88 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2400对拉螺栓3800对拉螺栓41200对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2400对拉螺栓3800对拉螺栓41200对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.3面板弹性模量E(N/mm2)9000 1、下挂侧模 梁截面宽度取101、单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000142/632666.667mm3，Ibh3/12=1000143/12228666.667mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承152.09252.092kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.940.8149.572kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10749.5720.1932+0.1212.520.19320.209kNm Mmax/W0.209106/32666.6676.386N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 102、2、挠度验算 qbS正140.840.8kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63240.8192.8574/(1009000228666.667)0.173mm192.857/400=0.482mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14349.5720.193+1.2232.520.19311.522kN 正常使用极限状态 R下挂max1.143l左q1.1430.19340.88.994kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090103、小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁截面惯性矩I(cm4)243 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q11.522kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.111.5220.42，0.511.5220.22=0.23kNm Mmax/W0.23106/540004.267N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.611.5220.4，11.5220.2=2.765kN104、 max=3Vmax/(2bh0)=32.7651000/(24090)1.152N/mm21.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q8.994kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6778.9944004/(10090002430000)0.071mm400/400=1mm 2maxqL4/(8EI)=8.9942004/(890002430000)=0.082mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.111.5220.4，0.411.5220.4+11.5220.25.07kN 正常使用极限状态 R下挂m105、axmax1.18.9940.4，0.48.9940.4+8.9940.23.957kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.049kN，R23.042kN，R32.489kN，R42.489kN，R106、52.489kN，R62.489kN，R73.042kN，R81.049kN 正常使用极限状态：R10.816kN，R22.374kN，R31.928kN，R41.928kN，R51.928kN，R61.928kN，R72.374kN，R80.816kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.223106/4120=54.176N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=24.3731000/38422.778N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0107、.086mm400/4001 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max6.041/0.6=10.068kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max10.0689.564kNNtb17.8kN 满足要求！第三节 350厚板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设108、计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称350厚板新浇混凝土楼板板厚(mm)350模板支架高度H(m)5模板支架纵向长度L(m)80模板支架横向长度B(m)40 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/109、m2)1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.3面板弹性模量E(N/mm2)9000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本110、例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001414/632666.667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666.667mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.35)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.35)+1.40.72.5 1=13kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.35(0.1+(24+1.1)0.35)1=10.111、795kN/m q1活=0.9(QcQ1k)b=0.9(1.40.72.5)1=2.205kN/m q20.91.35G1kb0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.35)18.885kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.110.7950.22+0.1172.2050.220.054kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.112、1220.22+0.2132.2050.2，0.10.1220.22+0.1752.2050.20.094kNm MmaxmaxM1，M2max0.054，0.0940.094kNm Mmax/W0.094106/32666.6672.887N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6778.8852004/(1009000228666.667)=0.047mm 0.047mmL/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/m113、m2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.35)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.35)+1.40.72.50.2=2.649kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.35(0.3+(24+1.1)0.35)0.2=2.208kN/m q1活0.91.40.114、7Q1kb=0.91.40.72.50.20.441kN/m q20.91.35 G1kb=0.91.350.30.20.073kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1252.2080.82+0.1250.4410.820.212kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0730.82+0.2032.2050.8，0.1250.0730.82+0.1882.2050.80.361kNm M3maxq1L12/2，q2115、L12/2+pL1=max2.6490.252/2，0.0730.252/2+2.2050.250.554kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.212，0.361，0.5540.554kNm =Mmax/W=0.554106/54000=10.251N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6252.2080.8+0.6250.4410.81.324kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0730.8+0.6882.2051.553kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.6490.25，0.0730.2116、5+2.2052.223kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.324，1.553，2.2232.223kN max=3Vmax/(2bh0)=32.2231000/(24090)0.926N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.35)0.21.817kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.8178004/(1009000243104)0.177mmL/400800/4002mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.8172504/(89000243104)117、0.041mm2l1/4002250/4001.25mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)118、0.35)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.35)+1.40.71.50.22.521kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.35)0.22.256kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.20.265kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.35)0.21.857kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.252.5210.82.521kN 按悬臂梁，R12.5210.250.63kN RmaxRma119、x，R12.521kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.8570.81.857kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.8570.250.464kN RmaxRmax，R11.857kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.762106/4250=179.364N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=25.8351000/39829.321N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、120、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.777mm=800/400=2mm 悬挑段max0.630mm=2250/400=1.25mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=9.599kN，R2=9.776kN，R3=10.722kN，R4=7.718kN 图二 支座反力依次为R1=8.634kN，R2=10.273kN，R3=10.273kN，R4=8.634kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N10.722kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀121、撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)482.8钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，122、l0/i=2633.4/16=164.588=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.35)+1.410.2 = 2.508kN/m 同上四六步计算过程，可得： R19.549kN，R210.22kN，R310.666kN，R48.59kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1=l01/i=3041.577/16=190.099 查表得，0.199 不考虑风荷载: N1 =MaxR123、1，R2，R3，R4=Max9.549，10.22，10.666，8.59=10.666kN f N1/(A)10666/(0.199398)134.668N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm =l0/i=3040.537/16=190.034 查表得，1=0.199 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max9.549,10.22,10.666,8.59+11.20.155=11.566kN f=N/(1A)11.566103/(0.199398)=146.032N/mm2=20124、5N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=5/40=0.1253 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)450混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=11.566kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7125、hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系126、数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=430mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2520mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)12520430/1000=559.029kNF1=11.566kN 满足127、要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=11.566kN 满足要求！