1、剪力墙结构建筑楼木模板安装拆除工程施工专项方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 编制依据7第二章 工程概况7一71、安全生产目标72、文明施工目标72.1、杜绝食物中毒事故及较大环境污染事故；7二、建筑结构概况8三、结构设计概况82.3.1基本概况82.3.2主体结构8第三章 施工准备83.1技术准备83.2材料准备83.2.2材料进场计划93.2.3机具工具准备93.2.4人员劳动力计划9第四章 模板的配制加工94.1模板配制的基本要求94.1.1保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的影2、响104.1.4模板接缝严密，不得漏浆。104.2模板的配制方法104.2.1模板安装负责人应先根据图纸出模板配料单。10第五章 模板支设设计及安拆施工工艺105.1模板方案设计依据及编制原则105.1.6模板垂直、水平运输使用现场塔吊就位，人力配合。115.2流水段划分115.3模板及支撑配置115.4模板设计115.4.4墙模板：115.4.5、楼梯模板125.4.6梁模板125.4.7板模板135.5模板安装135.5.1模板安装的一般要求135.5.2模板的安装145.6 模板拆除155.6.5墙模板拆除165.6.6楼板模板拆除165.7模板的维护与维修17第六章 模板工程质量要求13、76.1模板安装质量要求176.1.1 主控项目176.1.2 一般项目176.1.4模板垂直度控制196.1.5顶板模板标高控制196.1.6模板的变形控制196.1.7窗洞口模板206.1.9与安装配合206.2其他注意事项216.2.3模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、楼板阳角顺直。216.2.7支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。216.3成品保护措施21第七章 安全环保文明施工措施227.1安全技术措施227.1.1应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。227.1.6安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。237.2安全救援预案237.2.1机械伤害237.2.24、触电237.2.3火灾247.2.4物体打击247.2.5高处坠落247.2.8其他伤害：257.3文明施工技术措施257.3.3使用隔离剂、机油时，避免滴漏，防止污染地面。25第八章 质量保证措施及质量通病预防258.1质量保证措施268.2质量通病及预防261、现象291.现象31第九章 模板计算32第一章 编制依据一、建筑工程安全生产管理条例二、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB20204-2015）三、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）四、混凝土结构设计规范（GB50010-2010） 五、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011） 六、建筑施工手册七、5、建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）八、危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法 建字（2009）87号 九、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）第二章 工程概况一安全生产、文明施工质量管理目标1、安全生产目标1.1、杜绝重伤，实现“五无”目标（即无重伤、无死亡、无触电、无中毒、无火灾）。1.2、轻伤事故频率控制在1以内；1.3、杜绝职业病发生。2、文明施工目标2.1、杜绝食物中毒事故及较大环境污染事故；2.2、噪声符合建筑施工场界环境噪声排放标准GB 12523-2011的标准要求 ；二、建筑结构概况三、结构设计概况2.3.1基本概况2.36、.2主体结构 此方案仅为本工程主体结构模板施工方案，地下室及车库部分模板在地下室施工方案中。第三章 施工准备本工程1#楼北侧西侧、2#楼西单元西段、5#楼北侧墙面与商业相连，有梁甩出，因此大模板无法使用，此部位墙模板仅13层采用木模板散拼完成剪力墙施工，其他墙面采用大钢模板施工。楼板模板支模架采用碗扣架作为支撑体系。梁模板支撑采用与梁两侧板支模架相连的方式，底部增加立杆并采用水平杆相连。3.1技术准备3.1.1组织相关人员认真熟悉图纸，对平面尺寸、标高、框架梁截面等尺寸，做到心中有数。3.1.2本工程结构较复杂，提前对施工难点和重点做好施工专项方案和技术交底工作，进行科学的部署和组织。3.2材7、料准备3.2.1根据楼型结构的确定和模板的基本要求，应选用覆面木胶合板，墙、梁、板模板均采用覆面木胶合板。 方木4070、矩形钢管40403、12对拉螺栓、2.50m高碗扣式脚手架钢管、483.0钢管、12厚覆面木胶合板和扣件，以上材料必须符合质量标准。模板拼缝处采用海绵胶带及胶带纸，要求拼缝严密、不漏浆。3.2.2材料进场计划覆面木胶合板25000计划在地下室完成后进场，矩形钢管13000根、2.50m高碗扣式脚手架钢管10000根、钢483.0钢管8000根、扣件、顶托、插扣架已备足。3.2.3机具工具准备圆盘锯5台、电焊机4台、电锯10台、钢卷尺20把、钉子4吨、墨斗10个。3.2.4人8、员劳动力计划木工带班3人、木工120人、配合人员6名。第四章 模板的配制加工本工程1#楼北侧西侧、2#楼西单元西段、5#楼北侧与商业相连处墙13层采用木模板散拼完成剪力墙施工，梁、板模板采用木模板散拼完成。墙模板在地面按照墙面尺寸组拼好后，吊运至施工层面，进行就位加固。梁模板在木工加工棚完成模板下料工作，在施工层面进行就位固定。板模板整块板在施工层面固定，需要裁割的模板在木工加工棚切割好后，吊运至施工层面进行固定。模板加工尺寸必须准确无误，偏差在规范允许范围以内，拼缝严密。4.1模板配制的基本要求4.1.1保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的影响4.1.2具有足够的强度和刚度和稳定性，9、能承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及施工过程中所产生的荷载。4.1.3构造简单、装拆方便，便于钢筋的绑扎与安装，符合混凝土的浇筑与养护等工艺要求。4.1.4模板接缝严密，不得漏浆。4.2模板的配制方法4.2.1模板安装负责人应先根据图纸出模板配料单。4.2.2按照设计图纸尺寸直接配制模板：形状简单的结构构件，根据结构施工图纸直接按尺寸列出模板规格和数量进行配制。4.2.3采用放大样方法配制模板：形状复杂的结构构件如楼梯等，可在平整的场地上，按照结构图的尺寸画出结构构件的实样，量出各部分的模板尺寸，确定模板及安装的节点构造，进行模板的配制。第五章 模板支设设计及安拆施工工艺5.1模板方案设计依据10、及编制原则5.1.1结构施工工期紧迫。5.1.2工程质量要求高。5.1.3本工程模板采用覆面木胶合板。5.1.4工程施工中须保证安全和文明施工。5.1.5面对以上工期紧、场地狭小、施工难度较大等特点，模板方案的编制应当充分考虑这些不利因素：首先是施工流水段划分应当合理，模板的配置数量应能满足施工流水要求。模板的选型、模板的设计应当合理。同时发挥塔吊的机械性能，以提高工作效率，缩短工期。各种模板必须是新品，严把产品质量关，模板质量不合格的，不允许进入现场使用，重点是板的表面平整度和刚度。各种架设工具进场前，必须经过油漆刷新处理，以达到施工现场文明整洁的要求。5.1.6模板垂直、水平运输使用现场塔11、吊就位，人力配合。5.1.7按清水混凝土质量要求进行模板设计，在模板满足强度和刚度要求前提下，尽可能提高表面光洁程度，阴阳角模统一整齐。5.1.8在满足塔吊起重量要求、施工便利和经济合理的条件下，应尽可能扩大模板面积、减少拼缝。5.2流水段划分平面：3#、4#楼单体面积较小，每栋楼单独进行流水作业。1#、2#、5#、6#楼以设计施工图中的伸缩缝每栋楼划分成两个施工段进行施工。商业为一个施工段。待主体施工至八层时，进行室外回填土施工，开始商业的穿插施工作业。5.3模板及支撑配置综合考虑模板周转次数十一次，水平结构为确保砼达到拆模强度，夏季施工需配备两层顶板模板，冬季施工配置三层顶板模板。 5.412、模板设计5.4.4墙模板：1#楼北侧西侧、2#楼西单元西段、5#楼北侧墙面与商业相连，有梁甩出，因此大模板无法使用，此部位采用木模板散拼完成剪力墙施工。模板采用12mm覆面木胶合板，竖楞采用4070mm方木，间距120mm。支模施工时内墙采用483钢管，12穿墙对拉螺栓与山型卡配套使用加固（外墙采用12穿墙止水对拉螺栓加固），横向间距为450mm，竖向间距为450mm，最底一道距地面200mm。模板要有足够的刚度、强度、稳定的支撑。底层三道螺杆采用双螺帽。每2m设置一道钢管斜撑。斜撑采用钢管+U型托。外墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。标准层墙体采用全大钢模施工，具体详见大钢模施工方13、案。模板安全计算以250厚墙进行计算。5.4.5、楼梯模板楼梯在本层剪力墙浇筑完成后进行支设模板，先待浇筑顶板时一起浇筑混凝土。楼梯底部及侧面采用木模板，踏步采用定型钢楼梯模板、楼梯平板模板用12mm厚双面覆膜木胶合板与4070mm方木背楞组合模板，支撑采用483钢管，支撑纵横向间距为900900mm，水平杆二道，支撑与平板模板相垂直。踏步侧板与底板相连，用支撑与另一边墙体支撑，使其不出现涨模、跑模。支设楼梯模板前，在已浇筑好剪力墙上弹线放样楼梯板底线及踏步线，模板支设时按线进行铺设模板，保证楼梯模板标高及尺寸准确。5.4.6梁模板5.4.6.1模板采用12厚双面覆膜木胶合板。梁截面2, 8814、50751002梁、拱、壳88751003悬 臂 结 构1005.6.5墙模板拆除墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再拆除固定钢管，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角模，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏。5.6.6楼板模板15、拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。5.7模板的维护与维修5.7.1模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。5.7.2模板在使用周转次数多以后，会出现模板破损现象，及时购买新模板，对破损严重的予以更换。第六章 模板工程质量要求6.1模板安装质量要求必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2015）及建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地16、承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。6.1.1 主控项目6.1.1.1安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。6.1.1.2在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。6.1.2 一般项目6.1.2.1模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验17、方法：观察。6.1.2.2对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。6.1.2.3固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合规范规定；检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。检验方法：钢尺检查。6.1.2.4现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。检查数量：按规范要求的检验批(18、对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）6.1.4模板垂直度控制6.1.4.1对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。6.1.4.2模板拼装配合，施工员及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；6.1.5顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，在模板支撑立杆上测量500线，从500线上量出顶板标高。6.1.19、6模板的变形控制6.1.6.1墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。6.1.6.2门窗洞口处对称下混凝土；6.1.6.3模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；6.1.6.4浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；6.1.6.5模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。6.1.6.6模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞。6.1.7窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。6.1.8大于4m梁按13起拱；跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱10mm,最大起拱量不大于12mm。6.20、1.9与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。6.1.10混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。6.1.11为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。6.2其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给劳务公司、班组的书面形式的技术交底。双21、面覆膜木胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。6.2.2进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。6.2.3模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、楼板阳角顺直。6.2.4墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。6.2.5墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。6.2.6门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固、固定，对角用木条拉上以防止变形。6.2.7支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与22、整体稳定性布置。6.3成品保护措施6.3.1预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。6.3.2工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠，以防止模板变形或产生垂直偏差，工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。6.3.3拆除模板时，不得用锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。6.3.4木模拼装大模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰23、砸楼板及其他已施工完的部位，不得兜挂钢筋。6.3.5冬期施工防止混凝土受冻，当混凝土达到规范规定拆模强度后方准拆模，否则会影响混凝土质量。第七章 安全环保文明施工措施7.1安全技术措施7.1.1应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。7.1.2模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。7.1.3登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。7.1.4装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。7.1.5装拆模板时，必须24、搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。7.1.6安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。7.1.7吊模板时待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。7.1.7在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。7.1.8模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。7.2安全救援预案7.2.1机械伤害形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位应采取的控制措施：（1）设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安25、全有效。（2）停机时要拉闸、断电、上锁。7.2.2触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。应采取的控制措施：（1）机械设备必须做到“一机一闸一漏电”。（2）按、拆电源应由专业电工操作。（3）漏电开关等必须灵敏有效。（4）现场电缆布设规范。（5）设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。7.2.3火灾形成原因：明火。应采取的控制措施：（1）严禁烟火；（2）严禁存放易燃易爆物品；（3）操作间必须配齐消防器材。7.2.4物体打击形成原因：模板搬运违章作业 、支模设施设备缺陷。应采取的控制措施：（1）轻拿慢放，规范作业，注意安全。（2）应经常检查所用工具，确保安全有效。7.2.5高处坠落形成原因：高处支26、模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。6、坍塌形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求。应采取的控制措施：（1）应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。（2）基础符合设计要求，达到设计的承载力，检测条件缺乏的情况下，可做堆载实验。7、起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。应采取的控制措施：（1）吊装时应把吊物绑牢固。（2）信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。（3）被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。（4）经常检查吊索具，并且保持安全有效。（5）遇有6级以上强风、27、大雨、大雾等天气严禁吊物。（6）整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。7.2.8其他伤害：形成原因：支拆模环境不良应采取的控制措施：应把所有拆下木料上的钉子去除或砸平。7.3文明施工技术措施7.3.1模板加工应有防尘措施，避免粉尘污染，木工加工车间的锯末集中堆放，由项目部定时外运，避免火灾事故发生。7.3.2模板加工机械采取噪音隔离措施，其噪音应符合建筑工程施工现场噪音控制标准7.3.3使用隔离剂、机油时，避免滴漏，防止污染地面。7.3.4模板、钢管、扣件等材料按照项目部指定位置堆放，且要堆放整齐。第八章 质量保证措施及质量通病预防8.1质量保证措施 模板在每一次使用前，均应全面检查28、模板表面光洁度，不允许有残存的砼浆，否则必须进行认真清理，然后喷刷一层无色的薄膜剂或清机油。安装模板前应检查预埋件、拉结筋、预留洞的位置、尺寸、规格、数量及固定情况，注意与安装协调，封模板前保证墙内管线预埋完毕。安装模板前应将模板内的垃圾杂物清除、冲洗浮灰。梁柱处模板要专人修补、模板的拼缝有明显缝隙者，必须采用油腻子批嵌，确保表面平整接头方正。拆除模板必须得到项目工程师的认可，并有拆模通知后方可进行拆模。模板在校正或拆除时，绝对不允许用棒撬或用大锤敲打，不允许在模板上留下铲毛或锤击痕迹。模板在设计时必须充分考虑模板自身刚度和模板加工后运输方面的变形，须符合规范规定。加工的模板须事先在地面按编号29、进行预拼装，校核平面尺寸、角度、弧度、垂直度及平整度，检查模板间连接节点，吊环等如达不到质量标准，必须整修合格后方能使用。对木模本身的质量应认真检查；木模表面不得有脱皮，模板的拼缝严密不漏浆。8.2质量通病及预防接缝不严1.现象由于模板间接缝不严有间隙，混凝土浇筑时产生漏浆，混凝土表面出现蜂窝，严重的出现孔洞、露筋。 2.原因分析 (1)翻样不认真或有误，模板制作马虎，拼装时接缝过大。 (2)木模板安装周期过长，因模板干缩造成裂缝。轴线测放产生误差。 (3)木模板制作粗糙，拼缝不严 (4)浇筑混凝土时，木模板未提前浇水湿润，使其胀开。 (5)梁柱交接部位，接头尺寸不准，错位。 3.防治措施： 30、(1)翻样要认真，严格按1/101/50的比例将各部位翻成详图，详细编注，经复核无误后认真向操作工人交底，强化工人质量意识，认真制作定型模板和拼装。 (2)严格控制模板含水率，制作时拼缝要严密。 (3)木模板安装周期不易过长，浇筑混凝土时，模板要提前浇水湿润，使其胀开密缝。 (4)梁柱交接部位支撑要牢靠，拼缝要严密，发生错位要校正好。模板未清理干净1.现象(1)模板内残留木块、浮浆残渣、碎石等建筑垃圾，拆模后发现混凝土中有缝隙，且有垃圾夹杂物。 2.原因分析： （1）钢筋绑扎完毕，封模前未进行清扫。 （2）墙柱根部，梁柱接头处未进行清理。 3.防治措施： （1）钢筋绑扎完毕，封模前派专人进行垃31、圾清扫。 （3）墙柱根部、梁柱接头处进行清理。板模板缺陷1.现 象板中部下挠；板底混凝土面不平；采用木模板时梁边模板嵌入梁内不宜拆除。2.原因分析(1)模板龙骨用料较小或间距偏大，不能提供足够的刚度及强度，底模按设计或规范要求起拱，造成挠度过大。 (2)板下支撑底部不牢，混凝土浇筑过程中荷载不断增加，支撑下沉，板模下挠。 3.防治措施 (1)现浇板模板下的支撑体系应有模板设计计算确定，确保有足够的刚度和强度，支撑面要平整。 (2)支撑材料应有足够的强度，前后左右相互搭牢增加稳定性；如支撑在软土地基上，应先将地面夯实，并铺设通长垫木，必要时垫木下再加垫横板，以增加支撑再地面的接触面，保证在混凝土32、重力作用下不发生下沉。 (3)板模板应按规定要求起拱。墙模板缺陷1、现象（1）炸模、倾斜变形，墙体不垂直（2）墙体厚薄不一，墙面高低不平。（3）墙根跑浆、露筋，模板底部被混凝土及砂浆裹住，拆模困难。（4）墙角模板拆不出。2.原因分析（1）模板制作不平整，厚度不一致，相邻两块墙模板拼接不严，不平，支撑不牢，没有采用对拉螺栓来承受混凝土对模板的侧压力，以致混凝土浇筑时炸模。 （2）模板间支撑方法不当。 （3）角模与墙板拼接不严，水泥浆漏出，包裹模板下口。拆模时间太迟，模板与混凝土粘结力过大。 （4）未涂刷隔离剂。 3.防治措施（1）墙面模板应拼装平整，符合质量检验评定标准。（2）墙身中间应根据模板33、设计书配制对拉螺栓，模板两侧以对拉螺栓来承担混凝土的侧压力，确保不炸模。两模板之间，应根据墙的厚度用钢管支撑，以保证墙体厚度一致。 （3）模板面应涂刷隔离剂。 （4）墙模板斜支撑要牢固可靠，支撑的间距、位置应有模板设计确定。轴线位移1.现象 混凝土浇筑后拆除模板时，发现柱、墙实际位置与建筑物轴线位置有偏移。 2原因分析 （1）翻样不认真或技术交底不清，模板拼装时组合件未能按规定到位。 （2）轴线测放产生误差。 （3）支模时，未拉水平、竖向通线，且无竖向垂直度控制措施。 （4）模板刚度差，未设水平拉杆或水平拉杆间距过大。 （5）混凝土浇筑时未均匀对称下料，或一次浇筑高度过高造成侧压力大挤偏模板。34、 （6）对拉螺栓、顶撑、木楔使用不当或松动造成轴线偏位。 3防治措施 （1）将各分部、分项翻成详图并注明各部位编号、轴线位置、几何尺寸、剖面形状、预留孔洞、预埋件等，经复核无误后认真对生产班组及操作工人进行技术交底，作为模板制作，安装的依据。 （2）模板轴线测放后，组织专人进行技术复核验收，确认无误后才能支模。 （3）支模时要拉水平、竖向通线，并设竖向垂直度控制线，以保证模板水平、竖向位置准确。 （4）根据混凝土结构特点，对模板进行专门设计，以保证模板及其支架具有足够强度、刚度及稳定性。 （5）混凝土浇筑前，对模板轴线、支架、顶撑、螺栓进行认真检查、复核，发现问题及时进行处理。 （6）混凝土浇35、筑时，要均匀对称下料，浇筑高度应严格控制在施工规范允许的范围内。标高偏差1.现象测量时，发现混凝土结构层标高度及预埋件、预留孔洞的标高与施工图设计标高之间有偏差。 原因分析 （1）楼层无标高控制点或控制点偏少，控制网无法闭合；竖向模板根部未找平。（2）模板顶部无标高标记，或未按标记施工。（3）高层建筑标高控制线转测次数过多，累计误差过大。（4）预埋件、预留孔洞未固定牢，施工时未重视施工方法。防治措施（1）每层楼设足够的标高控制点，竖向模板根部须做找平。（2）模板顶部设标高标记，严格按标记施工。（3）建筑楼层标高由首层0.000标高控制，严禁逐层向上引测，以防止累计误差，当建筑高度超过30m时，36、应另设标高控制线，每层标高引测点应不少于3个，以便复核。 （4）预埋件及预留孔洞，在安装前应与图纸对照，确认无误后准确固定在设计位置上，必要时用电焊或套框等方法将其固定，在浇筑混凝土时，应沿其周围分层均匀浇筑，严禁碰击和振动预埋件模板。脱模剂使用不当1.现象模板表面用废机油涂刷造成混凝土污染，或混凝土残浆不清除即刷脱模剂，造成混凝土表面出现麻面等缺陷。 2原因分析（1）拆模后不清理混凝土残浆即刷脱模剂。（2）脱模剂涂刷不匀或漏涂，或涂层过厚。（3）使用了废机油脱模剂，既污染了钢筋及混凝土，又影响了混凝土表现装饰质量。 防治措施 （1）拆模后，必须清除模板上遗留的混凝土残浆后，再刷脱模剂。 （237、）严禁用废机油作脱模剂，脱模剂材料选用原则应为：既便于脱模又便于混凝土表面装饰。 （3）脱模剂材料宜拌成稠状，应涂刷均匀，不得流淌，一般刷两度为宜，以防漏刷，也不宜涂刷过厚。 （4）脱模剂涂刷后，应在短期内及时浇筑混凝土，以防隔离层遭受破坏。第九章 模板计算模板计算：地上部分墙为大钢模板施工，与商业相连接部分剪力墙柱采用木模板，因此墙模板仅13层局部采用木模板，以250墙厚计算；梁模板以梁截面大的400900、4001450梁计算；楼板以120厚、150厚板计算。9.1墙模板计算书： 一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-2010338、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-2003二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土墙厚度h(mm)250混凝土墙计算高度H(mm)2900混凝土墙计算长度L(mm)4000次梁布置方向竖直方向次梁间距a(mm)120主梁悬挑长度b1(mm)200主梁间距b(mm)450主梁合并根数2结构表面要求表面外露对拉螺栓横向间距X(mm)500对拉螺栓竖向道数m6材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格 4070面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(板材质垂直方向)面板E(N/mm2)6000面39、板fm(N/mm2)29对拉螺栓规格M12荷载参数混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2外加剂影响修正系数1.2混凝土塌落度影响修正系数1.15混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管振捣混凝土时模板的水平荷载Q2k(kN/m2)/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2混凝土重力密度c(kN/m3)24（图1）纵向剖面图（图2）墙支模立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH=242900/1000=69.6kN/m2新浇混凝土对模板的侧压力标准值:G4kminF1,F241.40、218kN/m2有效压头高度： hG4k/c41.218/24=1.717m承载能力极限状态设计值 S=0.9max1.2G4k+1.4Q3k1.35G4k+1.40.7Q3k=0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.72)=51.844 kN/m2 正常使用极限状态设计值SkG4k41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=14441、000mm4其中的h为面板厚度。1、强度验算 （图4）承载能力极限状态受力简图qbS151.844=51.844kN/m（图5）面板弯矩图(kNm)Mmax0.093kNmMmax/W0.093106/24000=3.888N/mm2f29N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=141.218=41.218kN/m（图6）正常使用极限状态受力简图（图7）面板变形图max0.086mm120/400=0.3mm满足要求五、次楞验算根据工程实际次楞竖直放置，且承受线性变化荷载，为了符合实际可采用墙全高内的次楞的实际跨数作为计算模型，这样做符合实际情况墙底部线性荷载最大处为：qaS120/100042、51.844=6.221kN/mqkaSk120/100041.218=4.946kN/m1、抗弯强度验算（图8）承载能力极限状态受力简图（图9）次楞弯矩图Mmax0.124kNmWbh2/6=40702/6=32667mm3Mmax/W0.12410632667=3.796 N/mm2f11N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图10）次楞剪力图(kN)Vmax1.454kN=VmaxS0/(Ib) = 1.45410324.5103/(114.333104410)=0.779N/mm2fv1.3 N/mm2 满足要求3、挠度验算（图11）正常使用极限状态受力简图（图12）次梁变形图0.34343、mm450/400=1.125 mm满足要求4、支座反力计算从下至上的支座反力分别为：R1=2.698kNR2=2.735kNR3=2.787kNR4=2.242kNR5=1.365kNR6=1.24kNR1k=2.145kNR2k=2.174kNR3k=2.216kNR4k=1.782kNR5k=1.085kNR6k=0.986kN六、主楞验算根据以上可得，第四道主楞最不利，故只验算此道即可。因主楞水平放置，其承受来自次楞的支座反力，但每道主楞承受的荷载均不一样，故须分别计算。为了方便计算且保证安全，可以按有悬挑的三跨连续梁计算，计算简图如下：（图13）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验44、算（图14）主楞弯矩图 Mmax0.78kNm Mmax/W0.78106/(8.9861000)=86.851N/mm2f205 N/mm2 满足要求2、抗剪强度验算（图15）主楞剪力图Vmax7.026kNm=VmaxS0/(Ib) = 7.02610006.084103/(21.5661041.210)=16.517N/mm2fv120 N/mm2满足要求3、挠度验算 （图16）正常使用极限状态受力简图（图17）主楞变形图0.304mm500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓提供的最大支座反力为：Rmax= 12.601kN七、对拉螺栓验算第一道对拉螺栓距墙底距离b145、(mm)200第二道对拉螺栓距墙底距离b2(mm)650第三道对拉螺栓距墙底距离b3(mm)1100第四道对拉螺栓距墙底距离b4(mm)1550第五道对拉螺栓距墙底距离b5(mm)2000第六道对拉螺栓距墙底距离b6(mm)2450从下至上每道对拉螺栓承受的荷载均根据不同的间距和不同的混凝土侧压力而不同,由上章节可知由对拉螺栓提供的拉力最大为：Rmax=12.601kN故N1Rmax=12.601kNNtb=12.9kN满足要求9.2梁模板安全计算书9.2.1 400900梁模板计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-2010346、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20031、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)900混凝土梁宽b(mm)400混凝土梁计算跨度L(m)4模板支架高度H(m)2.9计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度120斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.9垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)0.9水平杆步距h(m)1.2梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.9梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.9立杆自由端高度a(mm)300梁底增加立柱根数47、n1梁底支撑小梁根数m4次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露架体底部布置类型底座材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格4570面板类型覆面木胶合板面板规格12mm钢管规格483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市陕西(省)西安市(市)地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2)/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN48、/m2)2.52、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)1+1.42.51)=28.476kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)49、hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)900/1000)1+1.40.72.51)=30.697kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(28.476,30.697)=30.697kN/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图Mmax=0.068kNm=Mmax/W=0.068106/24000=2.842N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)900/1000)1=23.45kN/m（图5）简图（图6）挠度图=0.058mm=400/(4-1)400)=0.333mm满足要求三50、次梁验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)400/1000/(4-1)+1.42.5400/1000/(4-1)=3.797kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)900/1000)400/1000/(4-1)+1.40.72.5400/1000/(4-1) =4.093kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(3.797,4.093)=4.093kN/m计算简图：51、（图7）简图1、强度验算（图8）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0.319kNm=Mmax/W=0.319106/(85.3331000)=3.734N/mm2f=11N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax=2.054kNmax=VmaxS/(Ib)=2.05410327.563103/(341.3331044.510)=0.369N/mm2=1.2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)900/1000)400/1000/(4-1)=3.127kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图52、(mm)max=0.311mm=0.91000/400=2.25mm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0.45将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)400/(4-1)1000)+1.453、2.5400/(4-1)1000)=3.797kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)900/1000)400/(4-1)1000)+1.40.72.5400/(4-1)1000)=4.093kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(3.797,4.093)=4.093kN此时次梁的荷载简图如下（16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)900/1000)400/(4-1)1000)=54、3.127kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=3.966kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=3.03kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图12）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.553kNm=Mmax/W=055、.553106/(8.9861000)=61.552N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）主梁剪力图(kN)Vmax= 6.827kNmax=QmaxS/(Ib)=6.82710006.084103/(21.5661041.210)=16.05N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）主梁变形图(mm)max=0.064mm=0.91000/(1+1)/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=1.137kN非端56、支座最大支座反力为：R2=13.654kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=1.137kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=13.654kNN=30kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h/i=1.21000/(1.5910)=75.472=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.75梁侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1kla1lb1=(1.2(0.5+(2457、+1.5)120/1000)+1.42.5)0.90.9=6.295kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=1.137kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=13.654kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2Hgk=13.654+1.20.065(2.9+(900-120)/1000)=13.942kNf=NB/(A)=13.9421000/(0.75(4.24100)=43.844N/mm2=205N/mm2满足要求9.2.2 4001450梁模板计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20058、82、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-20083、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20137、施工手册（第五版）1、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)1450混凝土梁宽b(mm)400混凝土梁计算跨度L(m)3模板支架高度H(m)1.95梁跨度方向立柱间距la(m)0.9垂直梁跨度方向的立柱间距lb(m)0.3水平杆步距h(m)1.2顶步水平杆步距(m)0.6立杆自由端高度a(mm)200梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m4次59、梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露可调托座内主梁根数1斜撑（含水平）布置方式按构造要求布置材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格 4070面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(板材质垂直方向)面板E(N/mm2)6000面板fm(N/mm2)29立杆规格483.0荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市陕西(省)西安市(市)风压高度变化系数uz/风荷载体型系数us/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)2460、钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5地面粗糙度类型/地基承载力折减系数/2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000 mm3，I=bh3/12= 1000123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)145061、/1000)1+1.42.51)=43.623kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)1450/1000)1+1.40.72.51)=47.737 kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(43.623,47.737)=47.737 kN/m（图3）面板简图Mmax= 0.106kNm（图6）面板弯矩图=Mmax/W=0.106106/24000=4.42N/mm2f=29 N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)1462、50/1000)1=37.475kN/m（图7）计算简图=0.119 mm=0.31000/(4-1)400)=0.25mm满足要求（图8）挠度图三、次梁验算计算简图：（图9）计算简图由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1450/1000)400/(4-1)1000)+1.42.5400/(4-1)1000)=5.816 kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)1450/1000)400/(4-1)63、1000)+1.40.72.5400/(4-1)1000)=6.365 kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(5.816,6.365)=6.365 kN/m1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.496kNm=Mmax/W=0.496106/(85.3331000)=5.807N/mm2f=11N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图Vmax=3.194kNmax=VmaxSx/(Ib0)= 3.1941038103/(341.333104410)=0.187N/mm2=1.3N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k64、+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)1450/1000)400/(4-1)1000)=4.997kN/m（图14）计算简图（图15）次梁变形图max=0.638mm=0.91000/400=2.25 mm满足要求四、主梁验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2-1=1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1450/1000)400/(4-1)1000)+1.42.5465、00/(4-1)1000)=5.816kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)1450/1000)400/(4-1)1000)+1.40.72.5400/(4-1)1000)=6.365kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(5.816,6.365)=6.365kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)1450/1000)400/(4-1)1000)=466、.997kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=6.168Rkmax=4.842还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图20）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.308kNm=Mmax/W=0.308106/(8.9861000)=34.33N/m67、m2f= 205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图21）主梁剪力图(kN)Vmax=R= 6.179 kNmax=QmaxS/(Ib)= 6.17910006.084103/(21.5661041.210)=14.525N/mm2=120N/mm2 满足要求3、挠度验算（图22）主梁变形图(mm)max=0.03mm=0.31000/400=0.75mm满足要求4、支座反力计算因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力，故经计算得：Rzmax= 12.35kN五、立柱承载力验算N=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hlalb+0.91.4Q1klalb =0.91.2(0.568、+(24+1.5)1450/1000)0.90.3+0.91.42.50.90.3=11.778kN允许长细比的验算：l=(h+2a)/i=(1.21000+2200)/(1.5910)=100.629l=150满足要求根据l值查规范JGJ130-2011附录得到j=0.588N/(A)= 11.7781000/(0.588506)=39.587 N/mm2f=205 N/mm2满足要求六、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N12.35kNN30kN满足要求七、 梁侧模板计算 1、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土梁厚度h(mm)400混凝土梁计69、算高度H(mm)1450混凝土梁计算长度L(mm)4000次梁布置方向竖直方向次梁间距a(mm)150次梁悬挑长度a1(mm)200主梁间距b(mm)450主梁悬挑长度b1(mm)200次梁合并根数1主梁合并根数2对拉螺栓横向间距(mm)450对拉螺栓竖向间距(mm)450混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格4070面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(板材质垂直方向)对拉螺栓规格M12荷载参数混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2 梁纵向剖面图70、2、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH241450/1000=34.8kN/m2标准值G4kminF1,F234.8kN/m2承载能力极限状态设计值根据厚度的大小确定组合类型：当梁厚度大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k则：S=0.9max(1.234.8+1.4(12+(1-1)4),1.3534.8+1.40.7(12+(1-1)4)=44.046kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k34.8kN/m23、面板验算根据规范规定面板可71、按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。 （1）、强度验算qbS144.046=44.046kN/m（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.124kNmMmax/W0.124106/24000=5.162N/mm2f29N/mm2满足要求 （2）、挠度验算qkbSk=134.8=34.8kN/m（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）面板变形图ma72、x0.177mm150/400=0.375mm满足要求4、次梁验算qaS150/100044.046=6.607kN/mqkaSk150/100034.8=5.22kN/m （1）、抗弯强度验算（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）梁弯矩图Mmax0.132kNmMmax/W0.132106/(32.6671000)=4.045N/mm2f11N/mm2满足要求 （2）、抗剪强度验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax1.546kN=VmaxS0/(Ib)=1.54610324.5103/(114.333104410)=0.828N/mm2fv1.3N/mm2满足要求 （3）、挠度验算（图1073、）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图0.183mm450/400=1.125mm满足要求 （4）、支座反力计算Rmax=3.012KNRmaxk=2.38KN5、主梁验算因主梁的跨度一般是较大的，为了方便计算且保证安全，可以按有悬挑的四跨连续梁计算，计算简图如下：（图12）承载能力极限状态受力简图 （1）、抗弯强度验算（图13）主梁弯矩图Mmax0.753kNmMmax/W0.753106/(8.9861000)=83.809N/mm2f205N/mm2满足要求 （2）、抗剪强度验算（图14）主梁剪力图Vmax6.025kN=VmaxS0/(Ib)=6.02510006.08410374、/(21.5661041.210)=14.164N/mm2fv120N/mm2满足要求 （3）、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）主梁变形图0.342mm450/400=1.125mm满足要求 （4）、支座反力计算对拉螺栓承受的支座反力：N=11.171KN6、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N0.95XYFs0.95XY(1.2G4k+1.4Q3k)0.95450/1000450/1000(1.234.8+1.42)=8.572kNNtb=12.9kN满足要求9.3楼板模板(标准层碗扣式)计算书9.3.1 120厚楼板模板计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ175、62-20082、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-20083、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20137、施工手册第五版二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度(m)2.9立杆纵距la(m)0.9立杆横距lb(m)0.9水平拉杆步距h(m)1.2立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(m)0.2主梁布置方向平行于楼板长边结构表面要求表面外露次梁间距a1(m)0.2次76、梁悬挑端计算长度(m)0.3主梁悬挑端计算长度(m)0.3楼板边长L(m)6楼板宽B(m)4楼板厚度h(m)0.12材料参数面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(板材质垂直方向)面板E(N/mm2)6000面板fm(N/mm2)29次梁类型矩形钢管次梁规格40403主梁类型圆钢管主梁规格483.0主梁合并根数2钢管类型483.0荷载参数可调托撑承载力容许值(N/mm2)/地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫板面积A(m2)0.2是否采用布料机进行浇筑是架体搭设省份、城市陕西(省)西安市(市)是否考虑风荷载是模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(k77、N/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/m2)2.5计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)2.5计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m2)1.5计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m2)1基本风压值Wo(kN/m2)0.25风压高度变化系数uz1风荷载体型系数us0.131设计简图如下：（图1）模板设计平面图（图2）模板设计剖面图1（图3）模板设计剖面图2三、面板验算根据建筑施工模板安全技术规范，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。Wm=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/78、12=144000mm41、强度验算q1=0.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1ka1=0.9max(1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5,1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5)0.2=1.345kN/m（图4）面板计算简图1q2=0.91.2G1ka1=0.91.20.30.2=0.065kN/mP=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（图5）面板计算简图2（图6）面板弯矩图Mmax=0.158kNm；=Mmax/Wm=1060.158/24079、00=6.576N/mm2f=29N/mm2满足要求2、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)h)a1=(0.3+(1.1+24)0.12)0.2=0.662kN/m（图7）面板挠度图（图8）面板挠度图=0.011mm=0.8mm满足要求四、次梁验算次梁采用40403矩形钢管，按四等跨连续梁计算，又因次梁两端悬挑，故按有悬挑的四等跨连续梁计算模型进行最不利组合。1、强度验算q1=0.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1ka1=0.9max(1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5,1.35(080、.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5)0.2=1.345kN/m（图9）次梁计算简图q2=0.91.2G1ka1=0.91.20.30.2=0.065kN/mp=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（图10）次梁计算简图（图11）次梁弯矩图Mmax=0.948kNm=Mmax/Wx=0.948106/(4.66103)=203.415N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图12）次梁剪力图Qmax=3.169kNmax=QmaxS/(Ib)=3.1691033.24103/(9.321040.610)=18.364N/mm2=120N/mm2满足要81、求3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)h)a1=(0.3+(1.1+24)0.12)0.2=0.662kN/m（图13）次梁挠度图（图14）次梁挠度图跨中max=0.088mm=3.6mm满足要求五、主梁验算主梁采用2根483.0圆钢管，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha1+1.4Q3ka1=0.9(1.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.2+1.41.50.2)=82、1.093kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha1+1.40.7Q3ka1=0.9(1.35(0.3+(1.1+24)0.12)0.2+1.40.71.50.2)=1.069kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.093,1.069)=1.093kN此时次梁的荷载简图如下（图15）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha1=(0.3+(1.1+24)0.12)0.2=0.662kN/m此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=183、.031kNRkmax=0.625kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图17）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图19）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.416kNm=Mmax/Wm=0.416106/(8.986103)=46.282N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图20）主梁剪力图(kN)Vmax=Qmax=2.432k84、Nmax=VmaxS/(Ib)=2.43210006.084103/(21.5661041.210)=5.717N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图21）主梁变形图(mm)max=0.203mm=3.6mm满足要求4、支座反力Vmax=2.9kN六、立柱承载力验算根据规范建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）中条条文说明规定：“一般情况下，当架体高度小于或等于10m时可不考虑架体的自重，但当架体高度大于10m时架体自重产生的轴向力不可忽略，应叠加计算。”为了统一计算，按考虑架体自重进行计算。这样做符合实际工况，且对于小于10m高度的架体偏于安全。架体自重85、由立杆、水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑及可调托座自重组成。A.立杆自重：立杆长度为LL=120/100=1.2m故立杆根数可简化计算为T1=H/LL=2.9/1.2=2.417查规范表得单根立杆重量为mLG=7.059.8/1000=0.069kN则立杆总重：GLG= T1mLG=2.4170.069=0.167 kNB.水平杆自重：立杆承担一个横杆和一个纵杆的重量，由于立杆纵横向间距为0.9m、0.9m，故水平杆规格分别为HG-90、HG-90查规范表得水平杆重量分别为mHa=3.639.8/1000=0.036kNmHb=3.639.8/1000=0.036Kn架体水平杆的步数为：T2=H86、/h+1=2.9/1.2+1=3.417则水平杆总重：GHG= T2(mHa+ mHb)=3.417(0.036+0.036)=0.243 kNC.竖向剪刀撑自重：竖向剪刀撑按规范构造要求间距不大于4.5m，我们只计算有竖向剪刀撑的立杆。剪刀撑跨度可按4跨做符合构造措施，故可按4跨计算。剪刀撑钢管按483的钢管取自重，每米取0.0326kN/m。竖向剪刀撑自重：GVX=(4la)2+(4h)20.5+(4lb)2+(4h)20.50.0326=(40.9)2+(41.2)2)0.5+(40.9)2+(41.2)2)0.5)0.0326=0.391kND.水平剪刀撑：按规范规定水平剪刀撑间距不大87、于4.8m，故剪刀撑道数可按下式计算：T3=H/4.8+1=2.9/4.8+1=1.604水平剪刀撑的假定形式可按竖向剪刀撑的方式进行。水平剪刀撑自重：GHX=T32(4la)2+(4lb)20.50.0326=1.6042(40.9)2+(40.9)2)0.50.0326=0.532kNE. 可调托撑：根据规范表规定，选用KTC-60型号的可调托撑可调托撑自重为：GTC=0.0831kN架体的底座或垫板自重予以忽略。根据以上统计，架体自重作用于单根立柱的荷载为：GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=0.167+0.243+0.391+0.532+0.0831=1.416 kN1、不考88、虑风荷载N=0.91.2GZG1k+(G2k+G3k)hlalb+1.4Q4klalb=0.91.21.416(0.3+(1.1+24)0.12)0.90.9+0.91.410.90.9=5.123kN允许长细比的验算:l=(h+2a)/i=(1.2+20.25)1000/(1.5910)=106.918l=150满足要求根据l值查规范JGJ130-2011附录得到j=0.544N/(A)=5.1231000/(0.544506)=18.611N/mm2f=205N/mm2满足要求2、考虑风荷载风荷载体型系数：k=sz0=10.1310.25=0.033kN/m2s=1.4k(h2+lb2)089、.5/lb/10=1.40.033(1.22+0.92)0.5/0.9/10=0.008kN/m2Mw=0.921.4klah2=0.921.40.0330.91.22=0.048kNmNw=0.91.2GZ+G1k+(G2k+G3k)hlalb+0.90.91.4Q4klalb+Mw/lb=0.91.2(1.416+0.3+(1.1+24)0.12)0.90.9+0.90.91.4(10.90.9+0.048/0.9)=5.115kNNw/(A)+Mw/W=5.1151000/(0.544424)+0.0481000/4490=22.187f=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计90、算可知，可调托座受力N=2.9kNN=30kN满足要求八、立柱地基基础验算立柱底垫板的底面平均压力p=N/A=max(5.292,5.709)/0.2=28.543kPamffak=1140=140kPa满足要求九、斜杆扣件连接强度验算s1为最顶横杆处风荷载产生的斜杆内力，因支模架体搭设完成后，顶部模板迎风面积可以简化为hla，其中h为侧模高度。故s1=khla=0.0330.250.9=0.007kN/m2n=nH/h，nZ=2自上而下叠加斜杆最下端处最大内力s=s1+(n-1)s=0.007+(2-1)0.008=0.015kNsQC=8.0kN满足要求十、架体抗倾覆验算v=1.4kh/l91、b=1.41.20.033/0.9=0.061kN仅考虑搭设完成后抗倾覆验算，对于搭设过程中的架体抗倾覆验算采取构造满足：v=nv=20.061=0.122kNP=(G1k+G3kh)lalb=(0.3+1.112)0.90.9=10.935kN满足要求9.3.2 150厚楼板模板计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-20083、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013792、施工手册第五版二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度(m)2.9立杆纵距la(m)0.9立杆横距lb(m)0.9水平拉杆步距h(m)1.2立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(m)0.3主梁布置方向平行于楼板长边结构表面要求表面外露次梁间距a1(m)0.2次梁悬挑端计算长度(m)0.3主梁悬挑端计算长度(m)0.3楼板边长L(m)6楼板宽B(m)4楼板厚度h(m)0.15材料参数面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(板材质垂直方向)面板E(N/mm2)6000面板fm(N/mm2)29次梁类型矩形钢管次梁规格404093、3主梁类型圆钢管主梁规格483.0主梁合并根数2钢管类型483.0荷载参数可调托撑承载力容许值(N/mm2)/地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫板面积A(m2)0.2是否采用布料机进行浇筑是架体搭设省份、城市陕西(省)西安市(市)是否考虑风荷载是模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/m2)2.5计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)2.5计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m2)1.5计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m2)1基本风压值94、Wo(kN/m2)0.25风压高度变化系数uz1风荷载体型系数us0.131设计简图如下：（图1）模板设计平面图（图2）模板设计剖面图1（图3）模板设计剖面图2三、面板验算根据建筑施工模板安全技术规范，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。Wm=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算q1=0.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1ka1=0.9max(1.2(0.3+(1.1+24)0.15)+1.42.5,1.35(0.3+95、(1.1+24)0.15)+1.40.72.5)0.2=1.508kN/m（图4）面板计算简图1q2=0.91.2G1ka1=0.91.20.30.2=0.065kN/mP=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（图5）面板计算简图2（图6）面板弯矩图Mmax=0.158kNm；=Mmax/Wm=1060.158/24000=6.576N/mm2f=29N/mm2满足要求2、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)h)a1=(0.3+(1.1+24)0.15)0.2=0.813kN/m（图7）面板挠度图（图8）面板挠度图=0.013mm=0.8mm满足要求四、次梁验算次梁采用4096、403矩形钢管，按四等跨连续梁计算，又因次梁两端悬挑，故按有悬挑的四等跨连续梁计算模型进行最不利组合。1、强度验算q1=0.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1ka1=0.9max(1.2(0.3+(1.1+24)0.15)+1.42.5,1.35(0.3+(1.1+24)0.15)+1.40.72.5)0.2=1.508kN/m（图9）次梁计算简图q2=0.91.2G1ka1=0.91.20.30.2=0.065kN/mp=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（图10）次梁计算简图（图11）次97、梁弯矩图Mmax=0.948kNm=Mmax/Wx=0.948106/(4.66103)=203.415N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图12）次梁剪力图Qmax=3.169kNmax=QmaxS/(Ib)=3.1691033.24103/(9.321040.610)=18.364N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)h)a1=(0.3+(1.1+24)0.15)0.2=0.813kN/m（图13）次梁挠度图（图14）次梁挠度图跨中max=0.107mm=3.6mm满足要求五、 主梁验算 主梁采用2根483.0钢管，简化为四跨连续梁98、计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha1+1.4Q3ka1=0.9(1.2(0.3+(1.1+24)0.15)0.2+1.41.50.2)=1.256kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha1+1.40.7Q3ka1=0.9(1.35(0.3+(1.1+24)0.15)0.2+1.40.71.50.2)=1.252kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q99、2=max(1.256,1.252)=1.256kN此时次梁的荷载简图如下（图15）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha1=(0.3+(1.1+24)0.15)0.2=0.813kN/m此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=1.184kNRkmax=0.767kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图17）主梁正常使用极100、限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图19）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.477kNm=Mmax/Wm=0.477106/(8.986103)=53.109N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图20）主梁剪力图(kN)Vmax=Qmax=2.789kNmax=VmaxS/(Ib)=2.78910006.084103/(21.5661041.210)=6.556N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图21）主梁变形图(mm)max=0.25mm=3.6mm满足要求4、支座反力Vmax=3.546k101、N六、立柱承载力验算根据规范建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）中条条文说明规定：“一般情况下，当架体高度小于或等于10m时可不考虑架体的自重，但当架体高度大于10m时架体自重产生的轴向力不可忽略，应叠加计算。”为了统一计算，按考虑架体自重进行计算。这样做符合实际工况，且对于小于10m高度的架体偏于安全。架体自重由立杆、水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑及可调托座自重组成。A.立杆自重：立杆长度为LL=120/100=1.2m故立杆根数可简化计算为T1=H/LL=2.9/1.2=2.417查规范表得单根立杆重量为mLG=7.059.8/1000=0.069kN则立杆总重：102、GLG= T1mLG=2.4170.069=0.167 kNB.水平杆自重：立杆承担一个横杆和一个纵杆的重量，由于立杆纵横向间距为0.9m、0.9m，故水平杆规格分别为HG-90、HG-90查规范表得水平杆重量分别为mHa=3.639.8/1000=0.036kNmHb=3.639.8/1000=0.036Kn架体水平杆的步数为：T2=H/h+1=2.9/1.2+1=3.417则水平杆总重：GHG= T2(mHa+ mHb)=3.417(0.036+0.036)=0.243 kNC.竖向剪刀撑自重：竖向剪刀撑按规范构造要求间距不大于4.5m，我们只计算有竖向剪刀撑的立杆。剪刀撑跨度可按4跨做符103、合构造措施，故可按4跨计算。剪刀撑钢管按48.33的钢管取自重，每米取0.0326kN/m。竖向剪刀撑自重：GVX=(4la)2+(4h)20.5+(4lb)2+(4h)20.50.0326=(40.9)2+(41.2)2)0.5+(40.9)2+(41.2)2)0.5)0.0326=0.476kND.水平剪刀撑：按规范规定水平剪刀撑间距不大于4.8m，故剪刀撑道数可按下式计算：T3=H/4.8+1=2.9/4.8+1=1.604水平剪刀撑的假定形式可按竖向剪刀撑的方式进行。水平剪刀撑自重：GHX=T32(4la)2+(4lb)20.50.0326=1.6042(40.9)2+(40.9)2)104、0.50.0326=0.532kNE. 可调托撑：根据规范表规定，选用KTC-60型号的可调托撑可调托撑自重为：GTC=0.0831kN架体的底座或垫板自重予以忽略。根据以上统计，架体自重作用于单根立柱的荷载为：GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=0.167+0.243+0.476+0.532+0.0831=1.501kN1、不考虑风荷载N=0.91.2GZG1k+(G2k+G3k)hlalb+1.4Q4klalb=0.91.21.501(0.3+(1.1+24)0.15)0.90.9+0.91.410.90.9=6.358kN允许长细比的验算:l=(h+2a)/i=(1.2+20.105、25)1000/(1.5810)=107.595l=150满足要求根据l值查规范JGJ130-2011附录得到j=0.537N/(A)=6.3581000/(0.537506)=23.399N/mm2f=205N/mm2满足要求2、考虑风荷载风荷载体型系数：k=sz0=10.1310.25=0.033kN/m2s=1.4k(h2+lb2)0.5/lb/10=1.40.033(1.22+0.92)0.5/0.9/10=0.008kN/m2Mw=0.921.4klah2=0.921.40.0330.91.22=0.048kNmNw=0.91.2GZ+G1k+(G2k+G3k)hlalb+0.90.106、91.4Q4klalb+Mw/lb=0.91.2(1.501+0.3+(1.1+24)0.15)0.90.9+0.90.91.4(10.90.9+0.048/0.9)=5.848kNNw/(A)+Mw/W=5.8481000/(0.537489)+0.0481000/5080=22.280f=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=3.546kNN=30kN满足要求八、立柱地基基础验算立柱底垫板的底面平均压力p=N/A=max(5.951,6.774)/0.2=33.872kPamffak=1140=140kPa满足要求九、斜杆扣件连接强度验算s1为最顶横杆处风107、荷载产生的斜杆内力，因支模架体搭设完成后，顶部模板迎风面积可以简化为hla，其中h为侧模高度。故s1=khla=0.0330.250.9=0.007kN/m2n=nH/h，nZ=2自上而下叠加斜杆最下端处最大内力s=s1+(n-1)s=0.007+(2-1)0.008=0.015kNsQC=8.0kN满足要求十、架体抗倾覆验算v=1.4kh/lb=1.41.20.033/0.9=0.061kN仅考虑搭设完成后抗倾覆验算，对于搭设过程中的架体抗倾覆验算采取构造满足：v=nv=20.061=0.122kNP=(G1k+G3kh)lalb=(0.3+1.112)0.90.9=10.935kN满足要求