1、xx工程管道沟槽开挖施 工 组 织 设 计编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月1 工程概况1.1 工程简介 1.1.1项目名称： 1.1.2建设单位： 1.1.3勘察单位： 1.1.4设计单位： 1.1.5监理单位： 1.1.6施工单位： 1.1.7建设地点：1.2 工程概况 1.2.1、建筑概况xx剧院建设项目主体工程位于xx架区xx交汇处；本项目包括剧院主体和冷冻站-消防水池两部分。拟建剧院主体为地上3层，地下为半地下室1层，冷冻站-消防水池为地下1层。建筑总面积为22570.08，剧院主体建筑高度为382、.380m(室外地面按-6.000m计算）。0.000绝对标高为1223.000m。合理使用年限为50年，抗震设防烈度为6度。1.2.2、结构概况剧院主体采用现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构，部分柱采用型钢混凝土柱，屋面局部梁采用钢梁或型钢混凝土梁。冷冻站-消防水池为现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构。剧院主结构钢筋混凝土(钢）框架梁抗震等级为三级，剪力墙、框架柱及跨度大于18m的钢筋混凝土框架梁抗震等级为二级。错层处框架柱、剪力墙抗震等级为一级。结构安全等级为一级，结构重要性系数为1.1。地基基础设计等级为甲级，建筑桩基设计等级为甲级。建筑耐火等级为一级。1.2.3、层高、柱、墙及各层梁、板概况13、剧院主体结构标高（m）及梁板截面信息楼层标高（m）板厚（mm）梁截面尺寸（mmmm）-17.4001000（底板）-9.800、-9.850150、500（底板）需搭设支模架的梁：300500；-7.250400（底板）-负一层-4.800、-5.050、局部（-6.200、-5.700、-6.100、-4.750、-5.800、-5.600）250、300、350、400需搭设支模架的梁：200400；300750（900、1100、1300、1700）；500750；基础梁：200400（500、600）；250600（2000）；300600（750、800、850、900、1300、4、1400、1500、1700、1900、2000）；350700（750、800、850、900、1150、1400、1550）；400700（800、900、1000、1100、1400、1900）；450750（900、1000、1200）；500750（800、1000、1400）；一层-0.050、-1.000、-0.800、-0.900、-0.400、-0.350、-1.050160/250200400（500、550、750）；250500（550、600、700）；300600（700、750、800、900、1000、1160、1300、1550）；350800（1100、135、00、1350、1600、1750）；400750（800、1000、1200、1750、1950、2200）；450750（800、900、1000、1750）；500750（800、1000、1200、1300）；6001000（1300、1500、1800预应力梁）；7001800预应力梁；二层4.050、5.050、局部（4.200、3.350）120/150/250200400（500、550）；250500（550、600、1200）；300500（700、750、800、1000、1200、1550、1700）；350750（800、1000、1100）；400750（900、16、000）；450750（800）；500500（750、800）；6001000；观众席池-5.9505.050100水平梁：200450（500、600、750）；300600（700、750、800、850、1160、1450）；斜梁：300500（700、750、850），分别为14、（14、16、27）、（18、27）、26；350900，为18；三层10.150、10.200、8.150、8.350150200400（450、500）；250500（600、650）；300500（600、750、900、1000）；350750（800、900）；400800（900）；4509007、（1000、1200）；500750（800、1200、2500）；6001800；屋面层15.300、13.300、12.700120/150200400（500）；250600；300500（750、900）；350800（900）；400900（1000、1200、1950）；500800（900、1500、2500）；6001500（1800）；5001500（钢骨H12003002030）；20.400-200350（400、450）；250500；5001500；5001500（钢骨H12003002030）；GL1（口15004003040）；22.600-5001400；27.8、000120200400；250600（900）；300750；400900；5001600（钢骨H13003002030）；6002200（钢骨H18003002030）；GL2（H18005003645）；GL3（口22006504060）；GL4（HN5002001016）；GL5（HN400200813）；30.300局部板厚120250600（700）；300750；4501000；5001000（1400）；6001500；45坡屋面（3.30035.725）120（局部150、250）水平梁：200400（500、600）；250600；300700（750、900、1700）；9、350750（800）；400900（1000）；4501000（1200、1300、1350）；5001400；斜梁(45)：250600；300500（700、750）；350800（900）；400900（950）；4501200（1350）；5001400；5502000（钢骨H17003003045）；15.80022.100坡屋面（45）140/200GL1（ 口 180055036453645）；GL2（H18003503645）；GG3（H10003001620）；柱截面信息500500；550700；600600（800）；700700（1000）；800800（900、1010、00）；10001000（1600）；12001200；13001300等等二层楼面以上有部分钢骨柱；剪力墙厚度300mm、350mm、400mm、450mm、500mm、600mm1.4 高支模概况1.4.1 高大模板部位如下：高大模板信息详见附图一 二层高大模板信息图、附图二 标高10.150m层高大模板信息图、附图三 标高15.300m、20.400m层高大模板信息图、附图四 标高22.600m层高大模板信息图、附图五 标高27.000m层高大模板信息图、附图六 标高30.300m层高大模板信息图、附图七 标高3.300m35.725m斜屋面高大模板信息图。2 编制说明及编制依据2.1 11、编制说明为了全面履行施工合同，实现该项目安全生产、文明施工总目标，根据本公司程序文件要求，编制本专项施工方案。项目部在施工管理过程中，应严格按照本方案组织施工。同时，严格按照设计图纸，国家和地方政府的法律、法规、标准、规范施工。斜梁及斜板混凝土浇筑需制定混凝土浇筑专项施工方案，本方案只针对0.000以上高大模板支撑进行编制。支模架周边临边防护详见脚手架专项施工方案。2.2 编制依据2.1施工图纸:xx剧院建设项目主体工程施工图纸。2.2经公司审核审批后的本工程施工组织设计。2.3有关规范、标准建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-12、2011)建筑施工脚手架安全技术统一标准 GB51210-2016建筑结构荷载规范（GB50009-2012）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）混凝土结构工程施工规范（GB5666-2011）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）建筑施工安全检查标准(JGJ59-2015)建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ802016）钢管脚手架扣件规范（GB15831-2006）施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）2.4危险性较大分部分项工程安全管理规定（中华人民共和国住房和城乡建设部令第37号）2.5关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通13、知（建办质201831号）2.6城乡和建设部关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质（2009）254号）2.3 计算软件3.1品茗安全计算软件V12.13 模板工程危险源分析 3.1 危险源荷载计算本工程最大板厚为250mm,与水平夹角45，相当于354mm厚，施工总荷载为16.62KN/；板模板支模最大高度为44.45m；梁最大跨度为23.1m；最大梁截面尺寸为550mm2828mm，与水平夹角45，集中荷载为52.62KN/m。永久荷载标准值1、模板及其自重标准值G1K，梁取0.5 kN/，板取0.3 kN/；2、新浇筑砼自重标准值G2K，取24 kN/；3、钢筋自重标14、准值G3K，梁取1.5 kN/m3，板取1.1 kN/m3； 可变荷载标准值1、施工人员及设备荷载标准值Q1K，4kN/；2、振捣混凝土产生荷载标准值Q2K，2 kN/； 354mm板荷载计算公式：0.3+（24+1.1）0.3541.2+41.4=16.62KN/5502828梁荷载计算公式：0.5（0.55+2.8282-0.22）1.2+（24+1.5）0.552.8281.2+20.551.4=52.62KN/m3.2 水平混凝土构件模板支撑系统高度最大支撑高度为44.45m，高度大于24m，属于特级重大事故隐患，需要注意的事项如下：1、高度大于2m的作业面（包括高空、洞口、临边作业）15、，因安全防护设施不符合或无防护设施、人员未配系防护绳（带）等造成人员踏空、滑倒、失稳等意外；2、立杆间距或者步距过大，造成立杆受力过大而产生的失稳倒塌；3、立杆底部垫块必须摆实垫实，在浇筑混凝土前应检查是否有松动和不稳的，如有应用楔块将其加固顶紧；4、纵横水平杆、扫地杆和剪刀撑应按要求贯通，搭接处应要有一定的搭接长度以满足要求；5、扣件按照计算小于8KN的时候可采用单扣件，大于8KN小于12KN需采用双扣件，大于12KN采用顶托；6、采用的钢管壁厚不宜小于3.6mm；3.3 水平混凝土构件模板支撑系统跨度 模板支撑体系跨度最大为23.1m，跨度大于18m，为二级重大事故隐患。3.4 水平混凝土16、构件模板支撑系统施工总荷载最大施工总荷载为16.62KN/ m2，大于10KN/ m2小于20KN/ m2为二级重大事故隐患 ，需要注意的事项如下： 1、立杆的纵、横、步距要满足设计计算要求。2、模板的主次楞间距满足设计计算要求。3、采用的钢管壁厚不宜小于3.6mm。3.5 水平混凝土构件模板支撑系统集中荷载最大梁截面为5502828，其集中荷载52.62KN/m，大于35KN/m为特级重大事故隐患，需要注意的事项如下： 1、立杆的纵、横、步距要严格控制，满足设计计算要求。不得漏搭，少搭，且每个扣件都应加固到位。2、模板的主次楞间距满足设计计算要求。3、扣件按照计算小于8KN的时候可采用单扣件17、，大于8KN小于12KN需采用双扣件，大于12KN采用顶托。4、立杆底部的垫块必须摆实垫实，在浇筑混凝土前应检查是否有松动和不稳的，如有应用楔块将其加固顶紧。5、纵横水平杆、扫地杆和竖向（水平）剪刀撑应按要求贯通，搭接处应要有一定的搭接长度以满足要求。6、采用的钢管壁厚不宜小于3.6mm。3.6 可能存在的危险源分析及预控序号活动类别危险、危害因 素可能导致的事故控制方法1模板设计计算设计计算不符合要求。依据不准确；未针对现场实际；计算参数取值不准；未对支撑立杆基础（楼板）设计计算；未对泵送混凝土引起的动力荷载设计计算；未对结构变形、位移和沉降等设计允许值以及临界状态报警值；钢管壁厚取值与实际18、不符。坍塌和系统报废按规定并结合现场实际对模板工程设计计算2安全专项施工方案未依据模板设计计算的要求编制安全专项施工方案；安全专项施工方案文本格式不符合要求；没有绘制可操作性的施工图纸；内容不全面。坍塌和系统报废按规定编制方案，按规定审批和组织专家论证审查3模板支撑体系装拆施工未按审批的模板支撑体系安全专项施工方案装拆；支撑体系立杆基础未处理；支撑体系构造不符合设计和方案的要求；未经批准拆模或违章操作。坍塌和系统报废严格按施工方案，施工单位安全人员监理单位、当地建设安全监管部门加强监督检查针对上述危险源中的危险因素进行分析和控制方法如下：其他因素危险源评估及控制措施表项目活动、产品或服务的危险19、源控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷扣件的质量不符合国家标准的要求按照国家规定,项目部对不符合要求的扣件要及时更换,进场的扣件应具产品合格证扣件的螺栓无垫片或垫片不符合国家标准的要求同上项目活动、产品或服务的危险源控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷扣件有夹沙现象同上立杆未设置离地20的扫地杆同上立杆的接头间隔不符合规范要求架子班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130)的要求,经过检查符合安全要求后方能投入使用立杆的间隔不符合安全要求同上架体的转角处的剪刀撑与地面的夹角过大架工班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130)的要求,地面夹角应在4506020、0之间并经过检查合格后投入使用横杆的端头与扣件的中心的距离小于10架工班组应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130)的要求,经过检查符合安全要求后方能投入使用水平杆搭接间隔不符合安全要求同上有些焊接钢管作为立杆将焊接的钢管全部退场,禁止使用连墙点的设置不符合安全要求按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130)及落地式双排竹脚手架进行纠正,检查符合要求后方可使用扣件的螺栓扭距力没有达到安全要求按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130)标准进行检测,检测不符合要求的进行加固,检测验收合格后方可投入使用安全帽没有定期检查按照安全帽管理规定的有关标准进行检查,21、对不符合标准要求的全部更换安全带没有定期检查按照安全带管理规定的有关标准进行检查,对不符合标准要求的全部更换防护缺陷安全网没有定期检查按照安全帽管理规定的有关标准进行检查,对不符合标准要求的全部更换架子工作业没有配备工具袋按照中的”劳保用品发放标准”执行不配戴或不正确配戴安全防护用具按照的规定进行教育和处理,加强管理力度和安全教育运动物危害钢管 扣件 螺丝 工具等高空坠落完善各种防护措施,挂设安全标志牌加强安全管理和安全教育物理性危险危害因素工作环境不良大风 大雨天气下搭设外架遇到大风 大雨天气停止高空作业搭设、拆除外架时,有人在外架下通行搭设或拆除外架时,项目部派专人进行监护,设警戒区,挂设22、警示标志并加强管理标志缺陷支架搭拆时无安全标志和警示牌项目部安全员根拒现场实际情况进行挂设并加强管理心理生理性危险因素负荷极限:体力听力视力超过极限架子工作业时间过长，体力下降存在安全隐患按照劳动法有关规定进行，并适当调整和安排作息时间个别作业人员视力不好进行特殊作业按照特种作业的有关规定，发现此情况的应将该作业人员调离有心脏病、高血压的人员进行高空做业同上夏天高温天气做业，容易中暑提供充足的清凉消暑饮料并适当的作息时间作业人员注意力不集中，心情低落引发事故根据现场实际情况予以调整人员行为性危险引因素指挥失误班组长违章指挥，不执行安全操作规程根据职业健康安全管理制度进行处理并组织相关的技能培训23、和教育操作失误架子工无证上岗作业检查作业人员的持证，对无证人员禁止其上岗作业监护失误架子搭设没有设置监护区域或无人监护项目部根据现场实际情况进行4 模板设计4.1 支撑体系选择 本工程支撑体系采用扣件式钢管满堂脚手架。4.2 高大模板支撑体系持力层1、高大模板支撑架落在楼面上，需上下立杆对齐，并保持下两层支撑架不拆除。2、高大支模架的地面需先用级配碎石夯实，上铺150mm厚C15混凝土垫层。现场条件允许，可充分利用建筑地面垫层，节约工程资源。地基承载力必须满足支模架搭设要求。3、高大支模架落在斜屋面上时，预埋直径25的钢筋，立杆所立处5cm范围内混凝土面与水平面夹角为零。4.3 材料的选择梁的24、模板选择15mm厚的九夹板。 支撑采用483.6mm 钢管，钢材应符合现行国家标准碳素结构钢 GB/T700中Q235级钢的规定。扣件质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。方料选择6080mm的矩形松方。对拉螺栓的直径为12mm。钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。4.4 支模体系设计4.4.1、二层、三层、15.300、20.400、22.600、27.000、30.300标高处及坡屋面（3.30035.725）梁板1、板模板设计 板厚为h=100、120、150mm和120、150、250mm厚45坡屋面，支模架设计详见下表：板厚25、（mm）立杆纵、横间距（mm）步距（m）方木间距（m）板底扣件/顶托顶托内钢管根数1200.90.91.50.25顶托21500.90.91.50.25顶托2120mm厚坡屋面（坡度为45，折算平面厚度为170mm）0.90.451.50.25双扣件-150mm厚坡屋面（坡度为45，折算平面厚度为212mm）0.90.451.50.25双扣件-250mm厚坡屋面（坡度为45，折算平面厚度为354mm）0.450.451.50.25双扣件-2、二层、三层、15.300、20.400、22.600、27.000、30.300标高处及坡屋面（3.30035.725）梁模板支撑架采用扣件式钢管架，梁板26、立杆共用，梁底方料垂直于梁跨方向，搭设参数详见下表。梁截面梁板立杆是否共用梁两侧立杆间距（m）梁底立杆根数沿梁跨方向立杆间距（m）梁底扣件/顶托顶托内钢管根数方料平行/垂直梁跨方向梁底方料间距（mm）相邻板底立杆间距（mm）步距（m）200350400、450、500、550、600、750；250500550、600、650、700、849（600坡度45）、900；300500515（500坡度14）、600、700、707（500坡度45）、721（700坡度14）、750、778（700坡度26）、785（700坡度27）、800；是0.800.9双扣件-垂直2000.90.91.5327、00841（750坡度27）850、900、945（850坡度26）、1000；350750800、900；400750800；450750；500500；是1.210.9顶托2垂直1500.90.91.52501200；30011601200、1450、1550、1700；350946（900坡度18）1000、1100；4009001000、1200；450800900、1000、1200、1300、1350；500750800、900、1000、1200、1400；6001000；是1.220.9顶托2垂直1500.90.91.54001950；50015001600、2500；600128、500（1800、2200）；是1.220.45顶托2垂直1000.90.91.5屋面45斜梁截面同本页表格第一行梁底方料根数同本页表格第一行300990（700坡度45）；是1.210.9顶托2平行40.90.91.53001060（750坡度45）;3501131（800坡度45）1272（900坡度45）；是1.220.9顶托2平行40.90.91.54001272（900坡度45）1343（950坡度45）；是1.220.9顶托2平行50.90.91.54501697（1200坡度45）1909（1350坡度45）；是1.220.45顶托2平行50.90.91.55001980（14029、0坡度45）；是1.220.45顶托2平行60.90.91.55502828（2000坡度45）；是1.220.45顶托2平行80.90.90.754.4.2、140mm、200mm厚折屋面（15.80022.100）混凝土坡屋面板，坡度45板厚为140mm、200mm厚45坡屋面，支模架设计详见下表：板厚（mm）立杆纵、横间距（mm）步距（m）方木间距（m）板底扣件/顶托顶托内钢管根数140mm厚坡屋面（坡度为45，折算平面厚度为200mm）0.650.651.50.25双扣件-200mm厚坡屋面（坡度为45，折算平面厚度为283mm）0.650.651.50.25双扣件-4.4.3、标高230、7.000m处120mm厚混凝土板板厚（mm）立杆纵、横间距（mm）步距（m）方木间距（m）板底扣件/顶托顶托内钢管根数1200.90.91.50.25顶托24.5 其它要求 1、跨度大于4.0米梁、板在跨中起拱，起拱要求见设计，如设计未明确，按13起拱。2、在距立杆底端200mm设置纵横扫地杆。3、立杆底采用5cm的厚板做垫块，铺设跨度不小于两跨。4、高支模区域各楼层周边，立杆每三跨埋设一个连墙件，如遇抱柱，抱柱可算一个连墙件。5、在对梁、板进行浇筑混凝土前，必须先浇柱，柱需逐层分段浇筑，待柱砼达到设计强度的70%之后再进行梁板砼浇筑。6、编制混凝土浇筑专项施工方案，坡屋面对称、分段浇筑，混31、凝土浇筑过程中，严格控制混凝土的浇筑速度，不得堆积。 混凝土浇捣顺序：先浇筑非高支撑范围的混凝土，再浇筑高支撑区域。 超荷载梁混凝土浇筑，由跨中向两端分层浇筑，分层厚度不大于400mm。 7、扫地杆上一步纵横水平杆上、架体顶部水平杆下一步纵横水平杆及架体中部每9m设置一道安全兜网。 8、架体临边均设置护栏，护栏高度不小于1.2m。5 施工计划和施工方法5.1 现场组织机构5.1.1 组织机构： 5.1.2、主要人员安排：1) 项目经理全面负责搭设、监测、拆除支模体系等各方面的管理工作。2) 技术负责人主要负责模板及支架搭设、拆除工作的技术指导。3) 施工员主要负责模板及支架搭设拆除工作的相关部32、署、安排。3) 安全员主要负责模板及支架的安全工作。4) 模板及支架专业技术工人：根据进度需要，主要负责脚手架的搭设、拆除工作。5) 其他配合人员，主要负责协助操作人员，模板、钢管、扣件等的运输工作。5.2、劳动力组织根据施工进度计划进行劳动力安排、材料安排和机械安排。 5.2.1劳动力计划如下：人员数量备注普工8混凝土养护、清理材料混凝土工10浇筑混凝土钢筋工6绑扎梁板柱钢筋木工15模板安装、拆除架子工8搭设、拆除架体 5.2.2材料计划如下：材料规格钢管48*3.6九夹板2.2*1.5枋木60*80扣件对接扣件、直角扣件、旋转扣件对拉螺栓12蝴蝶卡步步紧5.2.3机械设备计划如下：机具备注33、水准仪控制架体的标高经纬仪控制架体垂直度扣件扳手拧紧扣件扭力扳手扣件抗扭复测木材切割机模板加工平板振动器混凝土密实振捣棒混凝土密实5.3 模板支撑施工方法 5.3.1搭设工艺流程 放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高垫垫块竖立杆纵横向扫地杆纵横向水平杆剪刀撑架设梁底主、次龙骨梁底模及側模安装架设板底主、次龙骨楼板模板安装梁板钢筋绑扎铺设梁板混凝土浇筑（分层对称浇筑）混凝土养护拆模（经监理审批，同意后拆除） 对于截面高度大于1m的梁，需先绑扎梁钢筋后，再封闭梁側模板。 拆除工艺流程与搭设工艺流程相反。 5.3.2模板安装要求梁、板模在绑扎钢筋之前认真清扫梁、板底杂物，保证柱、梁、板的砼质量。模板34、支撑体系要有足够的刚度、强度和整体稳定性。模板安装要求表面平整，接缝严密，保证整体可靠和阴阳角轴线准确，同时为确保模板不产生砼漏浆现象，板缝采用海绵纸粘贴以防漏浆。模板安装时，各种予留洞、予埋件、套管位置必须经过质检员严格验收后方能封模，封模时要认真保护予留、予埋构件。质检员要对梁加固用的对拉螺栓严把质量关，并经技术负责人验收后方可采用，对拉螺栓必须严格按设计方案设置。新模板使用前应刷脱模剂，每次脱模后，应立即用铲刀、钢丝刷、砂纸等将粘在模板上的砂浆附着物清除以便使表面平整，梁、板交接处用海绵纸粘贴，以防漏浆。 5.3.3梁板模板安装要求梁支模根据弹在楼层柱（钢筋）上标高和轴线，严格控制梁底标35、高和梁的中线位置。梁、板模板安装考虑支设相互独立，以使拆模时楼板可以先拆，梁砼强度达到规范要求时间后拆。梁底安装时，先按照测量给定的行列线或中心、标高，测到支撑钢管架上，带上通线进行安装，当跨度4000mm时，梁底模板中部应起拱，主次梁交接处，先主梁起拱后次梁起拱。如果设计无具体规定时，按1100031000要求进行起拱。 梁底安装调整固定后，再进行梁侧安装。梁高h700，采用斜支撑，斜撑角度一般为3045度；当梁净高700mm，中间设对拉螺杆，竖向间距不大于500mm，水平向间距为500mm，对拉螺杆外侧采用钢管和伞形卡件对拉。所有梁底部用板条锁住，上部同平台板用铁钉连牢。具体螺栓的数量详见36、附图。根据梁底设计标高调整支柱的高度安装梁底模板，然后安装梁侧模板、压脚板、斜撑等，并拉线找平。梁较高时可先安装一面侧板等钢筋绑扎好再安装另一面侧板。为了便于拆模，柱模与梁模连接处，梁模宜缩短23mm，并锯成小截面。所有矩形梁、梁底、梁侧安装必须带线进行安装，框架梁相互之间关系的通梁带通线进行安装，保持通梁位置准确，且畅通。梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁中心线位置是否对正，在底板模板安装好后，应检查并调整杆顶标高。板支模楼板模板安装时，按照钢管承架上所画水平标高线及梁侧板上口标高，计算板模大小龙骨标高，画线调节支撑高度，将支撑上部在同一水平面。当梁模板安装固定后，需进行平台模板安装，37、平台模板安装时需计算模板规格与平台面积关系的模数，尽量减少模板切割量，对于零星板块拼补的地方，尽量考虑放在模板中间部位，不允许零星拼补的板条放在梁侧上。铺模板时从四周铺起，在中间收口，钉板只要在两端及接头处钉牢，中间尽量少钉或不钉，以利拆模。板安装好清理干净后，需刷隔离剂（隔离剂品种另定），刷隔离剂时要涂刷均匀，不宜涂刷太厚，同时也不要涂刷太薄，涂刷厚度要适中。 5.3.4梁、板支撑的搭设要求(1)先搭设梁部立杆，后搭设平板立杆,严格按照设计尺寸搭设.(2)紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动。(3)确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。(4)立杆38、长度根据支撑的搭设高度通过计算确定，其间距详见附图。梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。立杆接头应采用对接扣件连接，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm。脚手架各杆件相交，伸出的端头均应大于10cm，扣件应拧紧到位，以防杆件滑脱。(5) 纵横向扫地杆：立杆底部必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。(6)纵、横向水平杆：立杆之间必须按步距满39、设双向水平拉杆，步距不宜大于1500。确保两方向足够的设计刚度；纵、横向水平杆要求设置在立杆内侧，长度不宜小于三跨，接长宜采用对接。对接扣件应交错布置，两根相邻横向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3，在对接处加一道水平杆。(7)垂直剪刀撑与水平剪刀撑的设置要求：自建筑物脚手架外边缘起每56跨设一排纵、横向的竖向剪刀撑，以保证架体的整体稳定性，剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定。端部扣件盖板边缘至搭接杆端的距离不应小于100mm；剪刀撑斜杆应40、用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。竖向剪刀撑斜杆与地面呈4560度夹角；并且在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置水平剪刀撑，水平剪刀撑在架顶和架底各设置一道，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过6m，剪刀撑宽度应为3m5m。剪刀撑斜杆搭接示意图(8)扣件：螺栓拧紧扭力矩不应小于40，且不应大于65。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。对接扣件开口应朝上或朝内。（9）支撑架的可调托座外径不应小于36mm41、，螺杆插入钢管内的长度不得小于150mm，螺杆伸出钢管的长度不应超过300mm，可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度不应大于500mm。（10）抱柱：为增加脚手架的稳定性，柱与梁板分开浇筑，在框架柱浇注好以后，结构混凝土强度达到设计强度70%，再浇筑梁板，整个满堂架应沿着架高每两步设置抱柱，即在架体的节点处用钢管与四周和中间的柱子抱成整体，满堂架与框架柱抱柱加固的第一道连接位置为第一道水平杆上部，最后一道为顶部水平杆上部，中间按每两步设置，四根抱柱钢管均与水平杆拉接，具体大样详见附图。5.4砼工程1、按照试验室确定的配合比搅拌混凝土，混凝土运至浇筑地点，应符合浇筑时规定的坍落度。2、精心设计混凝土42、浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载。3、本工程必须先浇柱墙，待柱墙砼达到设计强度的70%之后再进行梁板砼浇筑。梁板混凝土浇捣顺序：先浇筑非高支撑范围的混凝土，再浇筑高支撑区域。超荷载梁混凝土浇筑，由跨中向两端分层浇筑，分层厚度不大于400mm。大跨度超荷载梁，必须待强度达到设计要求的100%，方可浇筑上层混凝土。4、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋、模板、木方等材料不能在支架上方堆积；5、在浇筑混凝土前，对模板内的杂物和钢筋上的油污等应清理干净，对模板的缝隙和孔洞应予以堵严。6、大截面梁的混凝土按400mm一层分层浇注，控制混凝土的初凝时间43、在6小时以上，上一层混凝土应在下一层砼初凝前浇完。混凝土振捣要均匀，振动棒快插慢拔，振捣上层混凝土时振动棒必须插入下层混凝土表面3-5cm，使上下层混凝土紧密结合。混凝土入模要均匀，钢筋密集区、较大预留孔、预埋件等部位必须采取慢浇筑法浇捣。7、浇筑前做好对看模人员的交底，在混凝土的浇筑过程中，派专人检查支架和支承情况，发现有下沉、松动和变形时，应及时采取加固措施，以确保安全。8、混凝土浇筑完毕后十二小时应覆盖浇水养护，养护时间不少于7天，每天浇水的次数应能保持混凝土处于湿润状态，并且养护用水应与拌制用水相同。5.5模板拆除1、模板拆除应根据不同结构，不同部位，留置同条件养护试块，经试压达到其设44、计强度的一定强度后，并征得监理人员同意后，方可拆模。2、侧模在砼强度能保证表面及棱角不受损后方能拆除，一般浇砼后二、三天进行。底模拆模按砼结构工程施工质量验收规范GB50204-2015进行。3、大跨度超荷载梁以下支模架均不得拆除；后浇带所在跨支模架不得拆除。模板拆除前应对拆除人员进行技术交底，并作好交底书面手续。4、拆除作业前，应先清除模板支撑架上杂物，并在响应拆除危险区域设置警戒范围。5、拆模不可用力过猛过急，当天拆除的模板、木方、钢管扣件当天清除，严禁滞留在架体之上，拆下来的木料要及时整理归堆。6、拆模顺序：模板拆除应严格遵守规范要求，后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重45、部分，特别是承重模板及支撑，其砼强度应达到规范要求后方可拆除，在支撑系统方面还应注意当上层模板还在浇砼时，下层楼板支柱不得拆除，再下层梁支撑不能拆除。梁板应待混凝土强度达到100%方可拆模。7、拆除方式要求：拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除高差不应大于2步。设有连墙件的模板支架，连接件必须随支架逐层斥逐。严禁先将连墙件全部拆除或数步拆除后再拆除支架。8、卸料要求：严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面或楼面，应采用接力传递方式防至楼板上，集中转移指定位置堆放。运至地面的钢管、扣件应及时检查整修，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时堆码存放。底模拆除时的混凝土强度要求结构类46、型结构跨度设计强度标准值百分率（）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100悬臂结构1006 验收和监测要求6.1 钢管、扣件、顶托质量要求6.1.1、一般规定：1）搭设脚手架全部采用48.3mm，壁厚3.6mm的钢管，其质量符合现行国家标准规定 2）钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕 3）钢管上严禁打孔，钢管在便用前先涂刷防锈漆。 4）扣件材质必须符合钢管脚手架扣件（GB15831）规定。 a、新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测47、。对不合格品禁止使用。 b、旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换处理。c、新、旧扣件均进行防锈处理。 6.1.2、检验要求：1)钢管质量检验要求： 2）、扣件质量检验要求项次检验项目验收要求新扣件1产品质量合格证、生产许可证、专业检测单位测试报告必须具备2表面质量及性能扣件不得有裂纹，气孔，不宜有疏松。砂眼等铸造缺陷，扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1。扣件夹紧钢管时，开口处最小距离应小于5。扣件表面应进行防锈处理3螺栓不得滑丝旧扣件4同新扣件2.3项同新扣件2.3项3）、48、可调托撑的质量检验要求 a、可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹GB/T5796.2、GB/T5796.3。 b、可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。 c、可调托撑抗压承载力设计值不应小于40KN；支托板厚不应小于5mm，变形不应大于1mm。 d、严禁使用有裂缝的支托板、螺母。6.1.3、钢管、扣件二次送检钢管、扣件进场后，可按如下抽样方式从有资质的检测单位进行二次检测，如当地有求，按当地要求送检。1、钢管1）、钢管应按批抽检。新钢管每批数量由同一牌号、同一规格的钢管组成。49、低压流体输送用焊接钢管每批数量不超过750根，直缝电焊钢管每批数量不超过400根。2）、旧钢管每批数量不超过40吨，40一l00吨为二批，100吨以上，每100吨增加一批。3）、新旧钢管混杂按旧钢管处理。4)、每批钢管抽取一组试件(每组四根，每根钢管去掉端部lOcm后再截取40cm长一段，共四段为一组试件)，新钢管不检测锈蚀深度。1、扣件1）、新扣件抽样数量项目类别批量范围抽样数量（只）主要项目281500850012001312011000020一般项目281500850012001312011000020备注：1、批量小于281只，按281只抽样；2、批量大于10000只按下一批抽样；3、50、直角、旋转、对接扣件分别抽样。2）、旧扣件抽样数量：以1200只为一批，直角、旋转、对接扣件各抽26只。3）、新扣件按批随机抽样。旧扣件可将不同类型(如生产厂家，使用时间等)扣件分成不同批，当无法区分时，也可作为同一批，采用随机抽样。4）、新旧扣件混杂按旧扣件处理。6.2、模板支撑体系的质量检查要求6.2.1、构架尺寸符合设计要求，个别尺寸调整应在允许范围内。6.2.2、所有结点连接可靠，符合设计要求。6.2.3、构架立杆垂直度偏差小于30mm，构架平杆的水平偏差1/250，且全架长的水平偏差不大于50mm。6.2.4、连接扣件必须拧紧，采用测力扳手检查，拧紧力矩为40Nm65 Nm合格。 651、.2.5、架管、扣件现场抽样检测合格。6.3、高大模板支撑体系验收程序及验收记录6.3.1、高大模板支撑系统应在搭设完成后，首先由项目负责人组织人员按照高大模板方案及相关规范对高大模板进行自检，检查人员应包括和项目部技术人员、安全、质量、施工人员、班组长等。自检合格后报施工单位技术部门、施工单位安全管理部门及省外工程管理部门检查验收。 6.3.2、施工单位技术、安全管理及省外工程管理部门对高大模板验收合格后，报监理单位对高大模板进行验收，如当地安全监督部门参加高大模板验收的，应向安全监督部门报告申请高大模板验收，高大模板验收合格后，方可进入后续工序的施工。 6.3.3、高大模板支架验收记录 高52、大模板支架验收记录表如下：项目名称搭设部位高度跨度最大荷戴搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底安全交底钢管扣件进场前质量验收情况材料、规格与方案的符合性使用前质量检查情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm板底+30mm步距+50mm立杆垂直度0.75%且60mm扣件拧紧40-65n.m立杆基础扫地杆设置连墙件（抱柱）设置立杆搭接方式纵横向水平杆设置梁、板底双扣件（顶托）设置剪刀撑垂直纵、横向水平其它要求项目部检查验收结论验收结论： 项目经理签字： 验收时间： 年 月 日监理单位验收结论验收结论： 专业监理工程师签字53、： 验收时间： 年 月 日验收结论： 总监理工程师签字： 验收时间： 年 月 日6.4、模板支撑体系的监测梁高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设、钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。监测位置见附图一、二、三、四、五、六、七。本方案采取如下监测措施：6.4.1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。6.4.2、日常检查、巡查重点部位：1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）、立杆是否松动，立杆是否符合要求。3）、连接扣件是否松动（采用测扭扳手）。4）、架体垂直度。5）、施工过程中是否有超载的现象。6）、安全防护措施是否54、符合规范要求。7）、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。8）、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。6.4.4、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m 4mL6.5m12 20钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺6.4.5、变形监测1）监测方式主要采用在大梁侧、结构中间、外边缘挂塔55、尺的方式，保证塔尺上端固定在梁侧木枋或钢管上，下端自由悬空。监测时，监测人员位置安排在施工区作业外侧。混凝土施工至监测点范围1米起开始监测，按每半小时测一次，并形成记录，发现异常情况，及时通知现场主管，紧急撤离施工作业人员，并向领导及时汇报处理。监控表如附表所示。2）变形控制允许范围序号高支模区域变形允许偏差mm检查工具1梁挠度10水准仪、塔尺3)异常情况处理检测过程中，如发现梁变形值超过允许偏差范围，停止施工，并撤离施工人员，并向主管领导汇报，研究处理方案进行加固。a、轴线偏位的预防措施精确弹线：每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求，严禁用丈56、杆逐段引测轴线，且不进行校核的办法。建筑物较长、轴线较多时，可在中间选择一二点进行复核。梁的轴线，边线宜先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移。下层伸出的竖向钢筋应无严重位移，如有极少数钢筋偏移至边线外时，应先采取校正措施。柱脚处可用短钢筋或扁铁撑头焊在柱钢筋上，作为模板的限位。柱限位每边不少于两根，注意电焊时不得烧伤柱钢筋。b、垂直偏差的预防措施立柱模板时应用托线板或线锤严格校正其垂直度。成排柱宜先立两端柱模，校正复核无误后，顶部拉通麻线，再根据麻线立中间柱模。合理设置模板和支撑系统。单根柱高度超过4m，应采用1012工具式拉筋，用花篮螺栓收紧，邻近柱模板之间可57、用水平连杆、剪力撑、或交叉拉筋相连。柱要求4面设置支撑。采用柱、梁同时立模的方案。此时，梁模板可兼起柱模顶部水平连杆的作用，同时柱箍、梁底支架、柱支撑可以相互连接在一起，增加了模板的整体稳定性。梁侧模上口的通长围檩必须用斜撑固定在立柱、顶撑上的横杆上，其底部水平倾角不得大于60，模板上口用搭头将两侧模板固定，梁的倾斜侧模应采用斜撑或楔形垫木加固，使其稳固。c、标高不正确的预防措施正确进行水准测量，严格控制柱、梁的标高。d、柱、梁模板胀模的预防措施柱模外应设围檩和柱箍，柱箍间距应加密(间距不得大于40cm)，同时柱箍与模板之间应采用对拔榫塞紧，以防凸肚或漏浆。柱边中部加拉螺栓。柱箍相对两边应大致58、处于同一水平上，不得翘裂，以免削弱其自身的刚度。柱上留设混凝土浇灌孔时，门子板应支撑牢固，必要时另加柱箍或斜撑。木模板侧模下口必须有夹木钉紧在支柱的横杆上。对拉螺栓应垂直于模板表面，否则受力后将发生错动而失去作用。对拉螺栓的拧紧程度应适当，拧得太松，模板在受力后即外凸，起不了固定模板位置的作用；拧得太紧，易造成滑牙，最终也失去对拉螺栓的作用。扣件的拧紧程序，对于钢筋支架的承载能力、稳定和安全有很大的影响。拧紧程度适当，可使扣件具有足够的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力过大，以防滑丝。浇捣混凝土时，不得用震动器强震模板，不得任意拆除柱箍、支撑或梁上口的拉杆。竖向构件应分层浇捣，并控制施工速度，避59、免产生过大的侧压力。e、梁模下垂、失稳倒塌的预防措施立柱必须置于平整的坚实土上，并有足够的支承面积或铺设垫板。钢筋混凝土梁的跨度不小于4m时，安装模板应按设计要求起拱。f、漏浆的预防措施木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔液浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。边柱及外侧模板下口应比内模板落低50mm，以便使其夹紧下段混凝土，从而防止可能出现的漏浆现象。梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平，从面避免梁模板嵌入柱凝土内，但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱模板，又会发生漏浆现象。g、拆模时出现60、缺陷的预防措施混凝土拆模强度应以不损坏混凝土表面，不出现掉棱缺角为准。一般非承重的侧模拆模时，混凝土强度不小于1Mpa；承重模板应按规范要求决定拆模时间。大模板脱模后，应趁板面潮湿，粘在板面的混凝土残浆强度低，立即用长柄铲刀清理模板板面，然后涂刷新的脱模剂以备使用。模板的构造要使模板易于拆除，拆模的顺序与安装模板的顺序相反。拆模顺利，则不易发生掉棱缺角等破坏构件混凝土的现象。6.4.6、浇筑混凝土时的监测1）立杆弯曲检测浇筑混凝土时，需留人看查，看查所浇筑的大梁以下的所有立杆的垂直度，如果在混凝土浇筑过程中，有立杆发生变形应停止混凝土浇筑，并立即对架体进行加固。加固方法：增加承重立杆。监测时间61、为混凝土浇筑过程及浇筑完成24小时内。2）承重扣件滑移的监测梁板承重双扣件作为监测对象，取梁下两排立杆，分别在跨中取5个立杆做标记，在立杆上距扣件100处划线做标志。浇筑混凝土过程中，安排专人进行检测，发现扣件滑移，立即增加扣件进行处理。3）若在出现问题或其它情况，应立即进行人员疏散，很好的把人疏散至安全处，以确保人员的安全。4）围护的脚手架要弄好安全网等措施，防止边缘作业人员的高处坠落的问题。6.5.模板允许偏差及检验方法 模板安装允许偏差GB50204-2015项 目 允许偏差(mm) 检验方法 轴线位置 5 钢尺检查 底模上表面标高 5 水准仪或拉线、钢尺检查 截面部尺寸 基础 10 钢62、尺检查 柱、梁 +4 -5 钢尺检查 层高垂直度 不大于 5m 6 经纬仪或吊线、钢尺检查 大于 5m 8 经纬仪或吊线、钢尺检查 相邻两板表面高高低差 2 钢尺检查 表面平整度 5 2m 靠尺塞尺检查 7 模板支撑体系安全注意事项7.1安全管理1、搭拆脚手架的工作人员必须是经过考核合格的专业架子工，上岗人员定期体检合格后方可持证上岗。2、搭拆脚手架的工作人员作好安全技术交底及安全教育后方可上岗作业。3、明确脚手架施工现场安全责任人员，负责施工全过程的安全管理工作。设专人负责对脚手架进行经常检查。4、未经原技术部门同意，任何人不得修改变更技术方案。5、架设后，应会同技术部门及安全检查员进行全面63、检查，验评合格后方可使用。每施工段要经验收后才可使用。6、使用过程中必须定期和不定期进行检查，发现问题应及时整改，真该后才能继续使用。如停工一段时间重新开始时必须全面检查，检查合格后才可使用。7、施工中必须经过安全培训及三级安全教育，持证上岗。操作时必须正确戴好安全帽和安全带，安全帽的帽带要绑紧在下鄂的位置，安全带应可靠地与大横杆连接；不得穿塑料底鞋或皮鞋，不得酒后、带病作业。8、工具及小零件要放在工具箱内。9、搭设、拆除顶架时应思想集中，团结协作，统一指挥，禁止在架子上打闹。材料、工具不得乱抛、乱扔。10、遇六级以上大风或重雾、大雨时应停止工作，雨后施工要注意防滑。11、不得使用不合格的构配64、件。12、在支撑架使用期间，严禁拆除下列杆件； 1）主节点处的纵、横向水平杆； 2）加固杆件：剪刀撑、水平加固杆件、扫地杆等等；13、混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑体系的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。7.2脚手架搭设时的安全技术措施1、搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以访坠落伤人。2、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。脚手架及时与结构拉接或采65、用临时支撑，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。3、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收。每两步验收一次。4.为确保施工安全，本工程中线荷载大于24KN/m的框架梁两侧模板需用斜撑支撑牢固。8.3脚手架上施工作业的安全技术措施1、高支模脚手架搭设完毕后，经项目部安全员及甲方验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。2、定期检查高支模脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。7.4脚手架拆除的安全技术措施1、拆架前，全面检66、查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请监理批准，进行技术交底后才准工作。2、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空路线，外脚手架、地面的设施等各类障碍物，地锚、缆风绳、连墙件及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。3、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。4、拆除时要同意指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以访坠落。5、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。6、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电缆线，以防触67、电。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连者送到地面。7、拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。7.5预防坍塌事故的技术措施1、模板作业前，按设计要求，根据施工工艺，作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。2、模板作业时，对模板支撑宜采用钢管支撑材料作支撑立杆，不得使用严重锈蚀、变形、断裂脱焊、螺栓松动的钢支撑材料做立杆。支撑斜支撑和立杆应牢固拉接，形成整体。3、模板作业时，指定专人指挥，监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，68、方可作业。4、楼面堆放模板时，严格控制数量、质量，防止超载，堆放商量较多时，应进行荷栽计算，并对楼面进行加固。5、安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。6、安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高施工作业面至少1.2m。7、拆除间歇时，应讲已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。7.6预防高空坠落事故安全技术措施1、高支模工程应按相关规定编制施工方案，并进行技术交底；高支模安装完毕后，需经质安部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支拆模板时应保证作业69、人员有可靠的立足点，作业面应按照规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系施工荷载应均匀堆置，不得超过设计计算要求。2、所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。3、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。4、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂70、在腰部的上房，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。8 应急预案及应急救援预案8.1.应急预案1.应急处理指挥机构主要负责人（总指挥）：项目经理紧急抢险队：队71、长由项目总工担任，组织抢险，下设10名成员救护组：项目安全员担任，下设5名成员通讯组：保卫组负责，下次3名成员材料设备组：工程部负责人担任，下设6名成员2.应急报告程序发现事故征兆或监测值达到预警值时的应急报告程序：作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，启动应急预案。3.项目部针对突发事件应备有专项资金现场总体布局应预先考虑设置抢险救灾绿色通道。根据应急需要充足的抢险应急设备、材料。高支模工程施工应急救援主要材料设备：吊车、型钢、切割机、草袋、支架等救援材料、设备。4.应急事件技术措施 针对高支撑系统施工过程中当某些部位、构件的应力、变形超过预警值时，应针对产生的原因采取72、相应技术处理措施：当模板系统因局部施工荷载过大产生变形时（比如扣件滑移、模板变形过大甚至下陷）。1）应立即停止施工。2）安排人员配合塔吊对高支模超载部位及时卸载。3）对变形过大的构件应用钢管、型钢、千斤顶等工具式支撑进行针对性的局部加固。 当模板支撑系统高宽比过大，横向刚度不足时，支撑体系横向位移过大时的技术处理措施：1）应用钢管、钢丝绳、手动葫芦等工具增设模板支撑体系的连墙件、联柱件； 2）立即在横向增设斜杆支撑，同时将支撑体系横向增宽，增加横向刚度。8.2应急救援预案8.2.1.现场应急救援小组的组成 现场必须成立以项目经理为首的安全生产事故应急救援小组，小组应包括：工程抢险组、救护组、通73、讯材料组、安全保卫组。8.2.2.应急处理指挥机构职责 1、组长由项目经理担任，是第一责任人，全面负责应急预案的组织领导及物资、资金的保障，负责对重大事件组织或上报处理工作。2、副组长由工程负责人担任，具体负责报警和后勤等专业组的管理和督查工作。3、副组长由项目安全员担任，负责对救护和消防、保卫等专业组织的管理和督查工作。4、报警组由质检员负责，保卫组配合，其职责：1) 建立内部联络网，即编制应急领导小组和各专业组负责人的电话或手机号码，并公布于众。2) 建立外部联络网，即编制当地医院(或急救中心)、消防大队等部门的联络人和联系电话卡，并公布于众。 3) 一旦发生事故负责立即向内部、外部有关方74、联系，取得及时解决。5、救护组由安全员负责，消防、保卫组配合，其职责： 1) 组织救护组：对救护人员进行现场人员伤害救护基本知识教育和必要时可作演习；2) 一旦发生需救护事件，及时赶到现场进行紧急救护，保健员负责护送。8.3.联络网联络网和联系电话由现场提供，并贴于项目部显眼的位置。8.4.救援器材项目部应配备下列救援器材：1、医疗器材：应急小药箱一个；2、抢救工具：担架一副；3、照明器材：手电筒、应急灯各3个；4、通讯器材：手机、电话若干；5、交通工具：工地常备一辆值班车，该车轮值班时，不应跑长途。8.5.现场人员伤害应急预案8.5.1、紧急处置程序 本应急预案是为预防和控制潜在的脚手架坍塌75、模板支撑系统坍塌、触电、烧伤等事故或紧急情况，做好应急准备，一旦发生能及时有效地实施应急响应，使现场人员伤害得以减少和控制。 l）工地如突发因工重伤、死亡事故，应由救护组组织抢救伤员，保卫组保护现场，报警组以最快方式向项目部领导小组、领导小组应向公司、当地安全监督站报告简要情况。报告由组长负责，报警电话120，由报警组负责报警。 2）如认定重伤或死亡事故，保卫组负责保护事故现场，安全员负责绘制事故现场平面图和提供有关资料。3）安全员、项目经理填写事故快报。4）各级人员认真配合上级和政府主管部门人员勘察现场，开展事故调查。5）调查重伤事故由项目经理组织事故调查组，并在10天内提出事故报公司安全76、管理部。6）轻伤事故由安全员写事故调查分析报告。7）项目部发生重伤事故，主管安全生产工作项目经理要召开各种会议，通报事故经过、原因，应吸取教训，提出改进措施，强化安全生产管理的要求，预防同类事故再一次发生或其它事故的发生。8）如事件发生在夜间，须由项目部夜间值班人员立即将情况电告给应急预案领导小组。8.5.2、紧急处理发生人身意外伤害时需采取的相应事项：1) 如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常而放行。2) 当发现伤员心跳、呼吸停止时要及时，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进一步抢救。3) 现场发生77、人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护。报警组负责人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及达到所在地点的明显标志。4) 对于骨折伤员，特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。5) 现场发现传染病人应立即报告项目经理，并进行隔离，对所有周围环境消毒及检疫，由报警组与当地疫病控制中心联系处理。 8.5.3、急救1) 领导小组在得到因工伤害事故报告后，应立即组织救护，防止险情扩大；2) 伤情危急时送到就近医院进行抢救，其指导原则为尽最大努力减少拖延时间，保证抢救及时，把损失降低到最低限度；3) 如现场无应急车辆，须打“120”请求急78、救车；4) 若医院路线不清，可要求“120”急救车送往指定医院。5) 伤员送往医院过程中，必须由项目部保健员相陪(夜间施工由值班人员相陪)以避免产生不必要的麻烦，并保护好现场，及时通报有关领导及安全人员。8.5.4现场应急救护措施l、外伤应急救护 一般轻伤处理，由项目部保健员负责处理。 外伤出血后，根据伤口的部位、轻重程度，可分别或同时采取指压止血法、加压包扎法或止血带止血法，如有骨折，则采用木板等物予以固定。 1)包扎动作轻、快、准、牢，对暴露的伤口，尽可能用无菌敷料覆盖伤口，再行包扎。包扎不可过紧、过松，以防滑脱或压迫血管、神经。 2)骨折固定时，本着先救命后治伤的原则，先进行呼吸心跳的急79、救，有大出血时，应先止血，再包扎，最后固定骨折部位。 3)运送伤患者前，应检查伤者头、胸、腹、背及四肢的伤势，并给予适应的处理，如所处环境危险，应尽快脱离，否则就地抢救，搬运时注意伤员体位，避免再损伤。 4)现场处理后，尽快转送到附近医院2、现场心、肺、脑复苏 施工现场出现电击、严重创伤等易引起心跳骤停的情况，及早抢救，对伤者复苏有重大意义。 1) 判断心跳骤停症状a 颈动脉搏动消失 b意识丧失，呼之不应 2) 现场心肺复苏 a、呼救：一旦判断病人昏迷，就要呼救，他人协助打急救电话或叫救护车，保健员就地抢救。 b、病人体位仰卧在硬地板或硬板床上。 3) 心肺复苏法 a、打开气道，使病人颈部上抬80、使头后仰，保证呼吸道通畅； b、人工呼吸，口对口吹气，每次11.5秒钟，(注意胸部是否起落，每5秒吹一次)； 4) 心外按摩，建立人工循环 用拳击心前区，拳距前胸20-30cm，向前胸猛击两下，有时即可恢复心跳。 5) 胸外挤压 部位：胸骨中下13交接处，下压深度3.5cm，频率80100分。 双人操作：吹气与按压比为1: 5，每4-5分钟检查一次颈动脉搏动及自主呼吸是否恢复。 单人操作：每次按压15次，吹气2次，每4-5分钟检查一次颈动脉搏动及自主呼吸是否恢复。 按压注意事项： a、按压必须平稳，有规律进行，不能中断； b、平常不能离开胸膛，不能猛压猛松，以免改变按压位置，或引起肋骨骨折； 81、c、双肩应压胸前正上方，平臂要与胸垂直，按压时身体不要前后摇摆；d、胸部按压部位必须正确，否则不仅按压无效，反有危险。3、电击伤应急救护 1) 诊断： a、看电源种类、电压、触电时刻及当时情况； b、表现为电击性休克、抽搐、昏迷、青紫、心率不齐、心跳停止。 c、并发症：伴有外伤、骨折、背髓受损者可见肢体瘫痪。 2) 抢救： a、立即切断电源，用绝缘不导电的物体使患者脱离电源。 b、呼吸心跳停止时，立即进行口对口人工呼吸及胸外按压术。 c、对局部烧伤进行消毒包扎处理。 d、呼急救中心转院处理。4、烧伤应急救护 1) 立即将烧伤人员安置到通风、卫生场所，以防中毒、中暑。 2) 消除口腔、鼻孔里的烟82、灰和赃物。 3) 保护烧伤处，防止伤口污染。4) 拨打“120”，送医院救治。8.6.事故报告工地发生安全事故后，项目部除立即组织抢救伤员，采取有效措施防止事故扩大和保护事故现场，做好善后工作外，还应按下列规定报告有关部门。轻伤事故：应由项目部在24小时内报告企业领导和安全生产管理科；重伤事故：企业接到项目部报告后4小时内报告上级、当地行业、行政、主管部门和安全生产监督管理局。8.7、小组成员危险性较大高支撑架工程施工前应成立专门的应急领导小组，来确保发生意外事故时能有序地应急指挥。应急救援小组成员名单应急小组职务项目职务姓名联系电话总指挥长施工方项目经理副指挥长甲方项目经理副指挥长总监理工程83、师副指挥长施工方生产经理成员安全员成员施工员成员材料员9 计算书本工程支撑架选用48.33.6的钢管，考虑钢管本身的质量缺陷、生锈及在搭设产生的误差，尺寸壁厚按483.0的钢管进行计算，确保支撑体系的安全。9.1 二层、三层、15.300、20.400、22.600、27.000、30.300标高处及坡屋面（3.30035.725）计算书9.1.1取150厚板计算计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设84、计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高10.15m新浇混凝土楼板板厚(mm)150模板支架高度H(m)15.75模板支架纵向长度L(m)30模板支架横向长度B(m)20支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)4支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(k85、N/m2)省份湖北0.2地区宜昌市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.145整体模板支架stw2.435fk=0zstw=0.248竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.102 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平86、面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)4500面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 承载能力极限状态 q11.1max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1m87、ax1.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.44，1.35(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.74 1=11.262kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.15)13.865kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmaxq1l2/811.2620.252/80.088kNm Mmax/W0.088106/240003.666N/mm2f12.5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=53.8652504/(3844500144000)=0.303mm 0.303mmL/25088、250/2501mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 q11.1max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(0.3+(24+1.1)0.15)+1.44，1.35(0.3+(24+1.1)0.15)+1.40.740.25=2.881kN/m 因此，q1静1.1189、.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.11.2(0.3+(24+1.1)0.15)0.25=1.341kN/m q1活1.11.4Q1kb=1.11.440.251.54kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.3410.92+0.1251.540.920.292kNm M2q1L12/2=2.8810.152/20.032kNm MmaxmaxM1，M2max0.292，0.0320.292kNm =Mmax/W=0.292106/64000=4.559N/mm2f=11N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q190、静L+0.625q1活L0.6251.3410.9+0.6251.540.91.621kN V2q1L12.8810.150.432kN VmaxmaxV1，V2max1.621，0.4321.621kN max=3Vmax/(2bh0)=31.6211000/(26080)0.507N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.15)0.251.016kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.0169004/(1009000256104)0.151mmL/250900/2591、03.6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.0161504/(89000256104)0.003mm2l1/2502150/2501.2mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q11.1max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，92、1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.44，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.740.252.947kN/m q1静1.11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b1.11.2(0.5+(24+1.1)0.15)0.251.407kN/m q1活1.11.4Q1kb1.11.440.251.54kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.15)0.251.066kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.252.993、470.93.316kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1(0.3751.407+0.4371.54)0.9+2.9470.151.523kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.99kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.0660.91.2kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L +q2l10.3751.0660.9+1.0660.150.52kN RmaxRmax，R10.60.72kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩94、图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.675106/4490=150.235N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=24.5091000/42421.267N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.575mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.235mm=2100/250=0.8mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=4.911kN，R2=7.56kN，R3=7.995、58kN，R4=3.451kN 图二 支座反力依次为R1=4.151kN，R2=7.789kN，R3=7.789kN，R4=4.151kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N7.958/0.6=13.263kNN30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=196、500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 =l0/i=1500.000/15.9=94.34 查表得，1=0.634 不考虑风荷载: Nd=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1.1GqH=Max4.911,7.789,7.958,4.151/0.6+1.11.350.1515.75=16.772kN fd=Nd/(1A)16.772103/(0.634424)=62.392N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大97、于3.0 H/B=15.75/20=0.7873 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.248=0.223kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.91.50.102=0.138kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.515.7520.223+15.750.138=29.853kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值98、kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=2020.90.1515.75/(0.90.9)+0.5+2120/2=1250kN.m30Mok =31.129.853=98.513kN.M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝99、土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200 F1=N=16.772kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h100、0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.911N/mm2，101、=1，h0=h-20=230mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.911+0.250)11720230/1000=252.274kNF1=16.772kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净102、面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35139.68640000/1000=1569.132kNF1=16.772kN 满足要求！9.1.2取150mm厚坡屋面（坡度为45，折算平面厚度为212mm）板计算 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规103、范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高10.15m新浇混凝土楼板板厚(mm)212模板支架高度H(m)15.75模板支架纵向长度L(m)30模板支架横向长度B(m)20支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.2面板及小梁0.6楼板模板1模板及其支架自重1.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(104、kN/m2)4支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份湖北0.2地区宜昌市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.145整体模板支架stw3.606fk=0zstw=0.368竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.102 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)450水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(m105、m)250小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)4500面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 承载能力极限状态 q11.1max1106、.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(0.2+(24+1.1)0.212)+1.44，1.35(0.2+(24+1.1)0.212)+1.40.74 1=13.448kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.2+(24+1.1)0.212)15.521kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmaxq1l2/813.4480.252/80.105kNm Mmax/W0.105106/240004.378N/mm2f12.5N/mm2 满足要求！ 2、107、挠度验算 max5ql4/(384EI)=55.5212504/(3844500144000)=0.433mm 0.433mmL/250250/2501mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 q11.1max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(0.6+(24+1.108、1)0.212)+1.44，1.35(0.6+(24+1.1)0.212)+1.40.740.25=3.494kN/m 因此，q1静1.11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.11.2(0.6+(24+1.1)0.212)0.25=1.954kN/m q1活1.11.4Q1kb=1.11.440.251.54kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.9540.452+0.1251.540.4520.088kNm M2q1L12/2=3.4940.152/20.039kNm MmaxmaxM1，M2max0.088，0.0390109、.088kNm =Mmax/W=0.088106/64000=1.382N/mm2f=11N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.9540.45+0.6251.540.450.983kN V2q1L13.4940.150.524kN VmaxmaxV1，V2max0.983，0.5240.983kN max=3Vmax/(2bh0)=30.9831000/(26080)0.307N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.6+(24+1.1)0.212)0.251.48kN/110、m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.484504/(1009000256104)0.014mmL/250450/2501.8mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.481504/(89000256104)0.004mm2l1/2502150/2501.2mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续111、梁 1、小梁最大支座反力计算 q11.1max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(1+(24+1.1)0.212)+1.44，1.35(1+(24+1.1)0.212)+1.40.740.253.626kN/m q1静1.11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b1.11.2(1+(24+1.1)0.212)0.252.086kN/m q1活1.11.4Q1kb1.11.440.251.54kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(1+(24+1.1)0.212)0.112、251.58kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.253.6260.452.04kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1(0.3752.086+0.4371.54)0.45+3.6260.151.199kN RmaxRmax，R12.04kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.580.450.889kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L +q2l10.3751.580.45+1.580.150.504kN RmaxRmax，R10.889kN; 计算简图如下： 主梁计算简113、图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.602106/4490=134.063N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=24.6351000/42421.864N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.487mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.166mm=2150/250=1.2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=5.565kN，R2=7.695kN，R3=7.695kN，R4=5.565kN 七、扣114、件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9 按上节计算可知，扣件受力N7.695kNRc=kc12=0.912=10.8kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 =l0/i=1500.000/15.9=94.34 115、查表得，1=0.634 不考虑风荷载: Nd=MaxR1,R2,R3,R4+1.1GqH=Max5.565,7.695,7.695,5.565+1.11.350.1515.75=11.204kN fd=Nd/(1A)11.204103/(0.634424)=41.679N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=15.75/20=0.7873 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.368=0.331kN/m：116、 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.91.50.102=0.138kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.515.7520.331+15.750.138=43.248kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆117、放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=2020.90.1515.75/(0.90.45)+1+2120/2=2480kN.m30Mok =31.143.248=142.718kN.M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200 F1=N=11.204kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设118、计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局119、部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h-20=230mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.911+0.2120、50)11720230/1000=252.274kNF1=11.204kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=1， l=(Ab/Al121、)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35139.68640000/1000=1569.132kNF1=11.204kN 满足要求！9.1.3取250mm厚坡屋面（坡度为45，折算平面厚度为354mm）板计算 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-20122、03 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高10.15m新浇混凝土楼板板厚(mm)354模板支架高度H(m)15.75模板支架纵向长度L(m)30模板支架横向长度B(m)20支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.2面板及小梁0.6楼板模板1模板及其支架自重1.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)4支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份湖北0.2地区宜昌市123、风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.222整体模板支架stw1.642fk=0zstw=0.167竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.102 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)450立杆横向间距lb(mm)450水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)124、模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)4500面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 承载能力极限状态 q11.1max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(0.2+(24+1.1125、)0.354)+1.44，1.35(0.2+(24+1.1)0.354)+1.40.74 1=18.153kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.2+(24+1.1)0.354)19.085kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmaxq1l2/818.1530.252/80.142kNm Mmax/W0.142106/240005.909N/mm2f12.5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=59.0852504/(3844500144000)=0.713mm 0.713mmL/250250/2501mm 满足要126、求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 q11.1max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(0.6+(24+1.1)0.354)+1.44，1.35(0.6+(24+1.1)0.354)+1.40.740.25=4.67kN/m 因此，q1静1.11.2(G1k +(G2k+127、G3k)h)b=1.11.2(0.6+(24+1.1)0.354)0.25=3.13kN/m q1活1.11.4Q1kb=1.11.440.251.54kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1253.130.452+0.1251.540.4520.118kNm M2q1L12/2=4.670.152/20.053kNm MmaxmaxM1，M2max0.118，0.0530.118kNm =Mmax/W=0.118106/64000=1.847N/mm2f=11N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0128、.6253.130.45+0.6251.540.451.313kN V2q1L14.670.150.701kN VmaxmaxV1，V2max1.313，0.7011.313kN max=3Vmax/(2bh0)=31.3131000/(26080)0.41N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.6+(24+1.1)0.354)0.252.371kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5212.3714504/(1009000256104)0.022mmL/250450/2501.8mm； 悬臂端ma129、xql14/(8EI)=2.3711504/(89000256104)0.007mm2l1/2502150/2501.2mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q11.1max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.130、1max1.2(1+(24+1.1)0.354)+1.44，1.35(1+(24+1.1)0.354)+1.40.740.254.802kN/m q1静1.11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b1.11.2(1+(24+1.1)0.354)0.253.262kN/m q1活1.11.4Q1kb1.11.440.251.54kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(1+(24+1.1)0.354)0.252.471kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.254.8020.452.701kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375q1静+0131、.437q1活)L +q1l1(0.3753.262+0.4371.54)0.45+4.8020.151.574kN RmaxRmax，R12.701kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.252.4710.451.39kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L +q2l10.3752.4710.45+2.4710.150.788kN RmaxRmax，R11.39kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.405106/4490=90.234N/mm2f=205N/132、mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=23.4971000/42416.494N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.050mm=450/250=1.8mm 悬挑段max0.155mm=2150/250=1.2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=5.98kN，R2=4.043kN，R3=5.489kN，R4=3.396kN 图二 支座反力依次为R1=4.606kN，R2=4.847kN，R3=4.847kN，R4133、=4.606kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9 按上节计算可知，扣件受力N5.98kNRc=kc12=0.912=10.8kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 =l0/i=1500.000/134、15.9=94.34 查表得，1=0.634 不考虑风荷载: Nd=MaxR1,R2,R3,R4+1.1GqH=Max5.98,4.847,5.489,4.606+1.11.350.1515.75=9.488kN fd=Nd/(1A)9.488103/(0.634424)=35.296N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=15.75/20=0.7873 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.450.167=0135、.075kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.451.50.102=0.069kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.515.7520.075+15.750.069=10.405kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚136、手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=2020.450.1515.75/(0.450.45)+1+2120/2=2300kN.m30Mok =31.110.405=34.338kN.M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200 F1=N=9.488kN 1、受冲切承载力计137、算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+138、ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h-20=230mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.7139、10.911+0.250)11720230/1000=252.274kNF1=9.488kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=1，140、 l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35139.68640000/1000=1569.132kNF1=9.488kN 满足要求！9.1.4 取梁截面为300800进行计算计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新141、浇混凝土梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800模板支架高度H(m)15.75模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30支架外侧模板高度Hm（mm）1500梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)4支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参142、数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份湖北0.2地区宜昌市风荷载高度变化系数z地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.65模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9.8风荷载体型系数s单榀模板支架st0.145整体模板支架stw2.435fk=0zstw=0.317支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.169 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距143、梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)400梁底增加立杆根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)150每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)4500验算方式简支梁 按简支梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=3001212/67200mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=300121212/1243200mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4144、Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.44，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.740.310.426kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)0.36.15kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax0.125q1L20.12510.4260.220.052kNm Mmax/W0.052106/72007.241N/mm2f12.5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=56.152004/(3844500432145、00)0.659mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1q1L110.4260.22.085kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2L16.150.21.23kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)256 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q12.085/0.36.951kN/m 小梁自重q21.11.35(0.3-0.1)0.20.0146、59kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=1.1max1.2 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.44，1.35 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.74(0.4-0.3/2)/20.2+1.11.350.5(0.8-0.15)0.20.391kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=1.1max1.2 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.44，1.35 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.74(0.8-0.4)-0.3/2)/20.2+1.11.350.5(0.8-0.15)0.20.391kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q11.23/0.34.1kN147、/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.20.04kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(10.5+1(24+1.1)0.15)(0.4-0.3/2)/20.2+10.5(0.8-0.15)0.20.172kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(10.5+1(24+1.1)0.15)(0.8-0.4)-0.3/2)/20.2+10.5(0.8-0.15)0.20.172kN 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.438106/64000=6.847N/mm2f=11N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) 148、Vmax1.457kN max=3Vmax/(2bh0)=31.4571000/(26080)0.455N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.672mmL/250800/2503.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R11.457kN，R21.457kN 正常使用极限状态 R10.803kN，R20.803kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2149、)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁 由上节可知PmaxR1，R21.457kN，PmaxR1，R20.803kN 主梁计算简图一 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.551106/4490=122.717N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) Vmax4.011kN max=2Vmax/A=24.0111000/42418.92N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max0.593mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 悬臂端max0.2150、39mm2l2/2502150/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=6.925kN 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立杆1：R16.925kN，立杆2：R26.925kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9 扣件最大受力NmaxR1，R26.925kNRc=kc12=0.912=10.8kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/m151、m2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=210 长细比满足要求！ 查表得：0.634 2、稳定性计算 R16.925kN，R26.925kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.44，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+0.71.44(0.9+0.4-0.3/2)/20.9=6.101kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.44，1.35(0152、.5+(24+1.1)0.15)+0.71.44(0.9+0.8-0.4-0.3/2)/20.9=6.101kN NdmaxR1+N边1，R2+N边2+1.11.350.15(15.75-0.8)max6.925+6.101，6.925+6.101+3.3316.357kN fdNd/(A)16.357103/(0.634424)60.847N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=15.75/20=0.7873 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手153、架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.317=0.285kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.91.50.169=0.228kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.515.7520.285+15.750.228=38.979kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单154、元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=2020.90.1515.75/(0.90.9)+0.5+2120/2=1250kN.m30Mok =31.138.979=128.632kN.M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)13.026混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.225立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)1155、00 F1=N=16.357kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=m156、in(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.225N/mm2，=1，h0=h-20=230mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=157、(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.225+0.250)11320230/1000=260.337kNF1=16.357kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6158、.2条确定 可得：fc=13.026N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351313.02610000/1000=527.553kNF1=16.357kN 满足要求！9.1.5 取截面梁为350900进行计算 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 159、5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmmm)350900模板支架高度H(m)15.75模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30支架外侧模板高度Hm（mm）1500梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)4支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重160、标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份湖北0.2地区宜昌市风荷载高度变化系数z地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.65模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9.8风荷载体型系数s单榀模板支架st0.145整体模板支架stw2.435fk=0zstw=0.317支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.169 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土161、楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)150每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)4500验算方式简支梁 按简支梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=3501212162、/68400mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=350121212/1250400mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.44，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.740.3513.489kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.9)0.358.067kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax0.125q1L20.12513.4890.1520.038kNm Mmax/W0.03810163、6/84004.517N/mm2f12.5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=58.0671504/(384450050400)0.234mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1q1L113.4890.152.023kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2L18.0670.151.21kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9000小164、梁截面惯性矩I(cm4)256 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q12.023/0.355.781kN/m 小梁自重q21.11.35(0.3-0.1)0.150.045kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=1.1max1.2 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.44，1.35 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.74(0.6-0.35/2)/20.15+1.11.350.5(0.9-0.15)0.150.459kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=1.1max1.2 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.44，1.35 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.165、74(1.2-0.6)-0.35/2)/20.15+1.11.350.5(0.9-0.15)0.150.459kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q11.21/0.353.457kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.150.03kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(10.5+1(24+1.1)0.15)(0.6-0.35/2)/20.15+10.5(0.9-0.15)0.150.192kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(10.5+1(24+1.1)0.15)(1.2-0.6)-0.35/2)/20.15+10.5(0.9-0.15)0.150.192kN 计算简图如下： 承载166、能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.115106/64000=1.8N/mm2f=11N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.395kN max=3Vmax/(2bh0)=31.3951000/(26080)0.436N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.021mmL/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.103kN，R22.79kN，R30.103kN 正常使用极限状态 R10.053kN，R21.525kN，R3167、0.053kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 由上节可知PmaxR20.61.674kN，PmaxR20.60.915kN 主梁计算简图一 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.829106/4490=184.168、633N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) Vmax4.827kN max=2Vmax/A=24.8271000/42422.769N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max0.959mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 悬臂端max0.434mm2l2/2502150/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=10.686kN 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立杆2：R210.686kN 立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=10.686/0169、.6=17.81kN 七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 由小梁验算一节可知PmaxR1，R30.103kN，PmaxR1，R30.053kN 纵向水平钢管计算简图一 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图一(kNm) Mmax/W0.051106/449011.359N/mm2f=205N/mm2 满足要求！170、 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图一(kN) Vmax0.297kN max2Vmax/A=20.2971000/4241.401N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图一(mm) 跨中max0.056mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 悬臂端max0.025mm2l2/2502150/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=0.657kN 用小梁两侧的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一： 立杆1：R1=0.657kN，立杆3：R3=0.657kN 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值171、N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.9 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.657,0.6570.657kN0.98=7.2kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP217.81kNN=30kN 满足要求！ 九、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=172、1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=210 长细比满足要求！ 查表得：0.634 2、稳定性计算 R10.657kN，P217.81kN，R30.657kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.44，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+0.71.44(0.9+0.6-0.35/2)/20.9=7.03kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.44，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+0.71.44(0.9173、+1.2-0.6-0.35/2)/20.9=7.03kN NdmaxR1+N边1，P2，R3+N边2+1.11.350.15(15.75-0.9)max0.657+7.03，17.81，0.657+7.03+3.30821.118kN fdNd/(A)21.118103/(0.634424)78.558N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=15.75/20=0.7873 满足要求！ 十一、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0174、.90.317=0.285kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.91.50.169=0.228kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.515.7520.285+15.750.228=38.979kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj175、 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=2020.90.1515.75/(0.90.9)+0.5+2120/2=1250kN.m30Mok =31.138.979=128.632kN.M 满足要求！ 十二、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)13.026混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.225立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=21.118kN 1、176、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s177、,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.225N/mm2，=1，h0=h-20=230mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)um178、h0=(0.711.225+0.250)11320230/1000=260.337kNF1=21.118kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=13.026N179、/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351313.02610000/1000=527.553kNF1=21.118kN 满足要求！9.1.6 取梁截面为5001400进行计算计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2180、003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001400模板支架高度H(m)15.75模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30支架外侧模板高度Hm（mm）1500梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)4支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是181、否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份湖北0.2地区宜昌市风荷载高度变化系数z地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.65模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9.8风荷载体型系数s单榀模板支架st0.145整体模板支架stw2.435fk=0zstw=0.317支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.169 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm182、)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)150每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)4500验算方式简支梁 按简支梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=5001212/612000mm3，截面惯183、性矩：Ibh3/12=500121212/1272000mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.5)1.4)+1.44，1.35(0.1+(24+1.5)1.4)+1.40.740.528.737kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.4)0.517.9kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax0.125q1L20.12528.7370.1520.081kNm Mmax/W0.081106/120006.735N/mm184、2f12.5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=517.91504/(384450072000)0.364mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1q1L128.7370.154.311kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2L117.90.152.685kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)256 185、承载能力极限状态： 面板传递给小梁q14.311/0.58.621kN/m 小梁自重q21.11.35(0.3-0.1)0.150.045kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=1.1max1.2 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.44，1.35 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.74(0.6-0.5/2)/20.15+1.11.350.5(1.4-0.15)0.150.449kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=1.1max1.2 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.44，1.35 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.74(1.2-0.6)-0.5/2)186、/20.15+1.11.350.5(1.4-0.15)0.150.449kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q12.685/0.55.37kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.150.03kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(10.5+1(24+1.1)0.15)(0.6-0.5/2)/20.15+10.5(1.4-0.15)0.150.206kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(10.5+1(24+1.1)0.15)(1.2-0.6)-0.5/2)/20.15+10.5(1.4-0.15)0.150.206kN 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算187、 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.086106/64000=1.337N/mm2f=11N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.733kN max=3Vmax/(2bh0)=31.7331000/(26080)0.542N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.035mmL/250400/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.11kN，R22.741kN，R32.741kN，R40.11kN 正常使用极限状态 R10.074kN，R21.641kN，R31.641kN，R40188、.074kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 由上节可知PmaxR2，R30.61.645kN，PmaxR2，R30.60.985kN 主梁计算简图一 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.814106/4490189、=181.292N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) Vmax4.743kN max=2Vmax/A=24.7431000/42422.373N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max1.032mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 悬臂端max0.467mm2l2/2502150/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=10.501kN 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立杆2：R210.501kN，立杆3：R310.501kN 立杆所受主梁支座反190、力依次为:立杆2:P2=10.501/0.6=17.501kN,立杆3:P3=10.501/0.6=17.501kN 七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 由小梁验算一节可知PmaxR1，R40.11kN，PmaxR1，R40.074kN 纵向水平钢管计算简图一 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图一(kNm)191、 Mmax/W0.054106/449012.027N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图一(kN) Vmax0.317kN max2Vmax/A=20.3171000/4241.496N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图一(mm) 跨中max0.078mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 悬臂端max0.035mm2l2/2502150/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=0.702kN 用小梁两侧的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一： 立杆1：R1=0.702kN192、，立杆4：R4=0.702kN 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.9 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R4max0.702,0.7020.702kN0.98=7.2kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P317.501kNN=30kN 满足要求！ 九、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.4193、9抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=210 长细比满足要求！ 查表得：0.634 2、稳定性计算 R10.702kN，P217.501kN，P317.501kN，R40.702kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.44，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+0.71.44(0.9+0.6-0.5/2)/20.9=6.632kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1m194、ax1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.44，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+0.71.44(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/20.9=6.632kN NdmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+1.11.350.15(15.75-1.4)max0.702+6.632，17.501，17.501，0.702+6.632+3.19620.698kN fdNd/(A)20.698103/(0.634424)76.996N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手195、架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=15.75/20=0.7873 满足要求！ 十一、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.317=0.285kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.91.50.169=0.228kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.515.7520.285+15.750.228=38.979kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体196、面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=2020.90.1515.75/(0.90.9)+0.5+2120/2=1250kN.m30Mok =31.138.979=128.632kN.M 满足要求！ 十二、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/m197、m2)13.026混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.225立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=20.698kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或198、集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=199、1.225N/mm2，=1，h0=h-20=230mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.225+0.250)11320230/1000=260.337kNF1=20.698kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数200、Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=13.026N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351313.02610000/1000=527.553kNF1=20.698kN 满足要求！9.1.7 取梁截面为6002200进行计算计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ1201、62-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmmm)6002200模板支架高度H(m)15.75模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)202、1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3模板支拆环境是否考虑风荷载否 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)450梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)150每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)150结构203、表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)4500验算方式简支梁 按简支梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=6001212/614400mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=600121212/1286400mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.5)2.2)+1.43，1.35(0.1+(24204、+1.5)2.2)+1.40.730.652.015kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)2.2)0.633.72kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax0.125q1L20.12552.0150.1520.146kNm Mmax/W0.146106/1440010.159N/mm2f12.5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=533.721504/(384450086400)0.572mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1q1L152.0150205、.157.802kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2L133.720.155.058kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)256 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q17.802/0.613.004kN/m 小梁自重q21.11.35(0.3-0.1)0.150.045kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=1.1max1.2 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35 (0.5+(206、24+1.1)0.15)+1.40.73(0.6-0.6/2)/20.15+1.11.350.5(2.2-0.15)0.150.459kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=1.1max1.2 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.73(1.2-0.6)-0.6/2)/20.15+1.11.350.5(2.2-0.15)0.150.459kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q15.058/0.68.43kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.150.03kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(10.5+1(24+1.1207、)0.15)(0.6-0.6/2)/20.15+10.5(2.2-0.15)0.150.25kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(10.5+1(24+1.1)0.15)(1.2-0.6)-0.6/2)/20.15+10.5(2.2-0.15)0.150.25kN 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.137106/64000=2.136N/mm2f=11N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax2.61kN max=3Vmax/(2bh0)=32.611000/(26080)0.816N/mm2=1.208、4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.047mmL/250400/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.055kN，R24.442kN，R34.442kN，R40.055kN 正常使用极限状态 R10.045kN，R22.842kN，R32.842kN，R40.045kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)209、10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 由上节可知PmaxR2，R30.62.665kN，PmaxR2，R30.61.705kN 主梁计算简图一 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.4106/4490=89.087N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) Vmax3.021kN max=2Vmax/A=23.0211000/42414.25N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max0.07210、3mmL/250450/2501.8mm 满足要求！ 悬臂端max0.164mm2l2/2502150/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=8.351kN 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立杆2：R28.351kN，立杆3：R38.351kN 立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=8.351/0.6=13.918kN,立杆3:P3=8.351/0.6=13.918kN 七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)20211、6000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 由小梁验算一节可知PmaxR1，R40.055kN，PmaxR1，R40.045kN 纵向水平钢管计算简图一 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图一(kNm) Mmax/W0.008106/44901.782N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图一(kN) Vmax0.062kN max2Vmax/A=20.0621000/4240.294N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管212、变形图一(mm) 跨中max0.002mmL/250450/2501.8mm 满足要求！ 悬臂端max0.004mm2l2/2502150/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=0.172kN 用小梁两侧的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一： 立杆1：R1=0.172kN，立杆4：R4=0.172kN 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.9 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R4max0.172,0.1720.172kN0.98=7.2kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质213、量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P313.918kNN=30kN 满足要求！ 九、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=210 长细比满足要求！ 查表得：0.634 2、稳定性计算 R10.172kN，P213.918kN，P313.918kN，R4214、0.172kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+0.71.43(0.9+0.6-0.6/2)/20.45=2.767kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+0.71.43(0.9+1.2-0.6-0.6/2)/20.45=2.767kN NdmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+1.11.350.15(15.75-2.2)max0215、.172+2.767，13.918，13.918，0.172+2.767+3.01816.936kN fdNd/(A)16.936103/(0.634424)63.003N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=15.75/20=0.7873 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)13.026混凝土的实测抗拉强度ft(N/216、mm2)1.225立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=16.936kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不217、利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.225N/mm2，=1，h0=h-20=23218、0mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.225+0.250)11320230/1000=260.337kNF1=16.936kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/219、2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=13.026N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351313.02610000/1000=527.553kNF1=16.936kN 满足要求！ 9.2 140mm、200mm厚折屋面（15.80022.100）混凝土坡屋面板，坡度45计算书9.2.1 取200厚，坡度45板（折算平面为283mm）进行计算计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技220、术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高15.822.1m新浇混凝土楼板板厚(mm)283模板支架高度H(m)29.85模板支架纵向长度L(m)30模板支架横向长度B(m)20支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.2面板及小梁0.6楼板模板1模板及其支架自重1.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3221、)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)4支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份湖北0.2地区宜昌市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.175整体模板支架stw2.125fk=0zstw=0.217竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.102 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)650立杆横222、向间距lb(mm)650水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)4500面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121223、212/12144000mm4 承载能力极限状态 q11.1max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(0.2+(24+1.1)0.283)+1.44，1.35(0.2+(24+1.1)0.283)+1.40.74 1=15.8kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.2+(24+1.1)0.283)17.303kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmaxq1l2/815.80.252/80.123kNm Mmax/W0.123106/2400224、05.143N/mm2f12.5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=57.3032504/(3844500144000)=0.573mm 0.573mmL/250250/2501mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 q11.1max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1225、.40.7Q1kb=1.1max1.2(0.6+(24+1.1)0.283)+1.44，1.35(0.6+(24+1.1)0.283)+1.40.740.25=4.082kN/m 因此，q1静1.11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.11.2(0.6+(24+1.1)0.283)0.25=2.542kN/m q1活1.11.4Q1kb=1.11.440.251.54kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1252.5420.652+0.1251.540.6520.216kNm M2q1L12/2=4.0820.152/20.046k226、Nm MmaxmaxM1，M2max0.216，0.0460.216kNm =Mmax/W=0.216106/64000=3.369N/mm2f=11N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6252.5420.65+0.6251.540.651.658kN V2q1L14.0820.150.612kN VmaxmaxV1，V2max1.658，0.6121.658kN max=3Vmax/(2bh0)=31.6581000/(26080)0.518N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1227、(0.6+(24+1.1)0.283)0.251.926kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.9266504/(1009000256104)0.078mmL/250650/2502.6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.9261504/(89000256104)0.005mm2l1/2502150/2501.2mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)20228、6000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q11.1max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(1+(24+1.1)0.283)+1.44，1.35(1+(24+1.1)0.283)+1.40.740.254.214kN/m q1静1.11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b1.11.2(1+(24+1.1)0.283)0.252.674kN/m q1活1.11.4Q1kb1.11.440.251.54kN/m q2(G(G1k +(229、G2k+G3k)h)b=(1(1+(24+1.1)0.283)0.252.026kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.254.2140.653.424kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1(0.3752.674+0.4371.54)0.65+4.2140.151.721kN RmaxRmax，R13.424kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.252.0260.651.646kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L +q2l10.3752.0260.65+2.0260.150.230、798kN RmaxRmax，R11.646kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.514106/4490=114.388N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=25.4781000/42425.839N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.139mm=650/250=2.6mm 悬挑段max0.081mm=2150/250=1.2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=8.218231、kN，R2=8.902kN，R3=8.902kN，R4=8.218kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9 按上节计算可知，扣件受力N8.902kNRc=kc12=0.912=10.8kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=210 满足要232、求！ 2、立杆稳定性验算 =l0/i=1500.000/15.9=94.34 查表得，1=0.634 不考虑风荷载: Nd=MaxR1,R2,R3,R4+1.1GqH=Max8.218,8.902,8.902,8.218+1.11.350.1529.85=15.551kN fd=Nd/(1A)15.551103/(0.634424)=57.85N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=29.85/20=1.4933 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚233、手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.650.217=0.141kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.651.50.102=0.099kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.529.8520.141+29.850.099=65.808kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支234、撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=2020.650.1529.85/(0.650.65)+1+2120/2=3035.385kN.m30Mok =31.165.808=217.166kN.M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)200立235、杆垫板宽b(mm)200 F1=N=15.551kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面236、有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h-20=230mm， um =2(a+h0)+(b+h0)237、=1720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.911+0.250)11720230/1000=252.274kNF1=15.551kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面238、积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35139.68640000/1000=1569.132kNF1=15.551kN 满足要求！9.3 坡度45梁计算书9.3.1取梁截面为300990（700坡度45）进行计算计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2239、010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmmm)300990模板支架高度H(m)15.75模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3模板支拆环境是否考240、虑风荷载否 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下241、：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)4500 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.5)0.99)+1.43，1.35(0.1+(24+1.5)0.99)+1.40.242、73140.871kN/m q1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb1.11.350.1+(24+1.5)0.99137.637kN/m q1活01.40.7Q1kb1.11.40.7313.234kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.99)125.345kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.137.6370.12+0.1173.2340.120.041kNm Mmax/W0.041106/240001.726N/mm2f12.5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/243、(100EI)=0.67725.3451004/(1004500144000)0.026mmL/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.437.6370.1+0.453.2340.11.651kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.137.6370.1+1.23.2340.14.528kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4q2L=0.425.3450.11.014kN R2=R3=1.1q2L=1.125.3450.12.788kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类244、型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.651/11.651kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max4.528,4.528/1= 4.528kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.651/11.651kN/m 小梁自重：q21.11.35(0.3-0.1)0.3/3 =0.03kN/m 梁左侧模245、板传递给左边小梁荷载q3左1.11.350.5(0.99-0.15)=0.624kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.350.5(0.99-0.15)=0.624kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.73(0.6-0.3/2)/21=2.306kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.73(1.2-0.6)-0.3/2)/21=2246、.306kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.651+0.03+0.624+2.306=4.611kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.528+0.03=4.558kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.651+0.03+0.624+2.306=4.611kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.611,4.558,4.611=4.611kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.014/11.014kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max2247、.788,2.788/1= 2.788kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.014/11.014kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/3 =0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.99-0.15)=0.42kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.99-0.15)=0.42kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.15)(0.6-0.3/2)/21=0.96kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.15)(1.2-0.6)-0.3/2)/21=0.9248、6kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.014+0.02+0.42+0.96=2.413kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.788+0.02=2.808kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.014+0.02+0.42+0.96=2.413kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.413,2.808,2.413=2.808kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1254.6110.92，0.54.6110.1520.467kNm 249、=Mmax/W=0.467106/64000=7.295N/mm2f=11N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.54.6110.9，4.6110.152.075kN max=3Vmax/(2bh0)=32.0751000/(26080)0.648N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)52.8089004/(3849000256104)1.041mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)2.8081504/(89000256104)0.008mm2l2/2502150/2501.2mm250、 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=maxqL1,0.5qL1+qL2=max4.6110.9,0.54.6110.9+4.6110.15=4.15kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.15kN,R2=4.102kN,R3=4.102kN,R4=4.15kN 正常使用极限状态 Rmax=maxqL1,0.5qL1+qL2=max2.8080.9,0.52.8080.9+2.8080.15=2.527kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.172kN,R2=2.527kN,R3=2.527kN,R4=2.172kN 六、主梁验251、算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.353106/4490=78.581N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) V252、max4.712kN max=2Vmax/A=24.7121000/42422.228N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.06mmL/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.239kN，R2=9.425kN，R3=0.239kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.239/0.6=0.398kN，P2=9.425/0.6=15.708kN，P3=0.239/0.6=0.398kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.253、9 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.239,0.2390.239kN0.98=7.2kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP215.708kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/1254、5.9=94.34=210 长细比满足要求！ 查表得：0.634 2、稳定性计算 P10.398kN，P215.708kN，P30.398kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+0.71.43(0.9+0.6-0.3/2)/20.9=6.227kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+0.71.43(0.9+1.2-0.6-0.3/2)/20255、.9=6.227kN NdmaxP1+N边1，P2，P3+N边2+1.11.350.15(15.75-0.99)max0.398+6.227，15.708，0.398+6.227+3.28818.995kN fdNd/(A)18.995103/(0.634424)70.663N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=15.75/20=0.7873 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C3256、5混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)13.026混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.225立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=18.995kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1257、.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将258、其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.225N/mm2，=1，h0=h-20=230mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.225+0.250)11320230/1000=260.337kNF1=18.995kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范259、第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=13.026N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351313.02610000/1000=527.553kNF1=18.995kN 满足要求！9.3.2取梁截面为3501272（900坡度45）进行计算 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全260、技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmmm)3501272模板支架高度H(m)15.75模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重261、标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3模板支拆环境是否考虑风荷载否 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支262、撑小梁最大悬挑长度(mm)150梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距117每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)4500 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)263、+1.4cQ1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.5)1.272)+1.43，1.35(0.1+(24+1.5)1.272)+1.40.73151.55kN/m q1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb1.11.350.1+(24+1.5)1.272148.316kN/m q1活01.40.7Q1kb1.11.40.7313.234kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.272)132.536kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.148.3160.1172+0.1173.2340.11264、720.071kNm Mmax/W0.071106/240002.955N/mm2f12.5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67732.536116.6674/(1004500144000)0.063mmL/250116.667/2500.467mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.448.3160.117+0.453.2340.1172.425kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.148.3160.117+1.23.2340.1176.653kN 标265、准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4q2L=0.432.5360.1171.518kN R2=R3=1.1q2L=1.132.5360.1174.175kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.425/12.425kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max6.653,6.266、653/1= 6.653kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=2.425/12.425kN/m 小梁自重：q21.11.35(0.3-0.1)0.35/3 =0.035kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.350.5(1.272-0.15)=0.833kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.350.5(1.272-0.15)=0.833kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.73(0.6-0.35/2)/21=2.178k267、N/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.73(1.2-0.6)-0.35/2)/21=2.178kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.425+0.035+0.833+2.178=5.47kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.653+0.035=6.688kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.425+0.035+0.833+2.178=5.47kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.47,6.6268、88,5.47=6.688kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.518/11.518kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max4.175,4.175/1= 4.175kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.518/11.518kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.35/3 =0.023kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.272-0.15)=0.561kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.272-0.15)=0.561kN/m 梁左侧楼板传递给269、左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.15)(0.6-0.35/2)/21=0.906kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.15)(1.2-0.6)-0.35/2)/21=0.906kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.518+0.023+0.561+0.906=3.009kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.175+0.023=4.199kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.518+0.023+0.561+0.906=3.009kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.0