1、旧城改造项目住宅楼及配套公建模板工程施工组织设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制依据6二、工程概况62.1设计概况62.2现场实际情况72.3工程难点82.3.1管理方面难点82.3.2技术方面难点8三、施工组织机构93.1项目组织机构及职责9四、施工准备104.1技术准备104.1.2 计算模板及相关施工材料用量。提出材料计划。104.2机具准备104.3岗位培训104.3.1管理人员培训104.3.2作业人员培训104.4现场准备104.5物资准备104.5.4材料要求11五、总体布置2、原则12六、施工方法126.1模板施工方法126.1.3墙体模板136.1.4独立柱模板156.1.5梁、板模板156.1.6楼梯模板及坡道模板166.1.7门窗洞口17集水坑、电梯井坑模板196.1.11后浇带模板196.1.12电梯井筒模板206.2模板的制作216.2.1模板的加工216.2.2模板的验收216.3模板安装21（2）检查墙模板安装位置的定位基准线。21（4）清扫墙内杂物。21（8）检查墙模板垂直度22（3）搭设钢管脚手排架。22（5）梁模采用侧模包底模方法，并在模板交角处夹海绵条。22（7）将模板内杂物清理干净。22（6）校正柱模轴线位移、垂直偏差、截面、对角线并做支撑固3、定。236.4模板拆除236.4.1侧模拆除的要求236.4.2底模拆除的要求236.4.3模板质量允许偏差和检查方法246.4.4模板允许偏差及检验方法24模板允许偏差及检验方法246.5后浇带模板的拆除时间及要求256.6模板的维护和修理25七、施工进度计划26八、安全保证措施268.1 危险源辨识及控制措施268.1.4触电事故应急程序278.1.5高空坠落、物体打击事故应急程序278.1.6机械伤害事故应急程序278.2 安全技术、防护措施288.2.2安装、拆卸外模板的操作人员必须挂好安全带。288.2.11施工现场严禁吸烟，违者罚款。28九、质量通病及防治措施299.1模板加工294、9.2 墙体模板299.3 柱子模板299.3.1通病现象：柱身扭向、轴线位移、涨模、断面尺寸不准。299.4梁板模板299.5房间几何尺寸超差309.5.2防治措施：30十、质量保证措施3010.1质量保证体系3110.2质量控制措施31十一、环境保护措施及文明施工保证措施3111.1 尽量避免夜间现场模板加工和其他模板作业。3111.14在大风、大雨、大雾天气严禁进行塔吊吊运作业。32十二、计算书321.基本参数322.主楞信息323.次楞信息324.面板参数335.木方和钢楞33二、墙模板荷载标准值计算33三、墙模板面板的计算331.抗弯强度验算342.抗剪强度验算343.挠度验算35四5、墙模板主次楞的计算351.次楞的抗弯强度验算352.次楞的抗剪强度验算363.次楞的挠度验算361.主楞的抗弯强度验算382.主楞的抗剪强度验算383.主楞的挠度验算38五、穿墙螺栓的计算38一、参数信息401.模板支撑及构造参数402.荷载参数403.材料参数404.梁底模板参数405.梁侧模板参数40二、梁侧模板荷载计算41三、梁侧模板面板的计算411.强度计算412.挠度验算42四、梁侧模板支撑的计算421.次楞计算42（1）次楞强度验算44（2）次楞的挠度验算442.主楞计算44（1）主楞抗弯强度验算45（2）主楞的挠度验算45五、穿梁螺栓的计算45六、梁底模板计算461.抗弯强度验6、算462.挠度验算47七、梁底支撑的计算471.荷载的计算：472.方木的支撑力验算473.支撑小横杆的强度验算48八、梁跨度方向钢管的计算50支撑钢管计算弯矩图(kNm)51九、扣件抗滑移的计算:51十、立杆的稳定性计算:521.梁内侧立杆稳定性验算:522.梁外侧立杆稳定性验算：53十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:541.模板支架的构造要求：542.立杆步距的设计：543.整体性构造层的设计：544.剪刀撑的设计：545.顶部支撑点的设计：546.支撑架搭设的要求：557.施工使用的要求：55（一）模板支架选型55（二）编制依据55二、搭设方案55（一）基本搭设参数55（二）7、材料及荷载取值说明56三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算56（一）板底模板的强度和刚度验算56（1）荷载计算57（2）底模抗弯强度验算57（3）底模抗剪强度计算。57（4）底模挠度验算58（二）底模方木的强度和刚度验算58（1）荷载计算58（2）方木抗弯强度验算58（3）底模方木抗剪强度计算58（4）底模方木挠度验算59（三）托梁材料计算59（1）荷载计算59（2）强度与刚度验算59（四）立杆稳定性验算611、不组合风荷载时，立杆稳定性计算611.静荷载标准值包括以下内容：612.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：613.立杆的轴向压力设计值计算公式：61 =1.05N/(A8、KH)f61一、编制依据序号名称名称1图纸结构结构施工图建筑建筑施工图2xx周边区域旧城改造项目（xx）工程施工组织设计3有关规程规范混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001建筑施工安全检查评分标准JGJ 59-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-20114有关图集地下建筑防水构造05J1、210J3015其它建筑工程资料管理规程公司综合管理手册DB/1342-2004二、工程概况2.1设计概况序号项 目内 容1工程名称xx周边区域旧城改造（xx）2建设单位xx市xx公司3设计单位xx公司49、建设地点xx5工程概况xx周边区域改造项目（xx）小区一期建设项目共计9栋住宅楼，其中21层住宅楼2栋，25层住宅楼6栋，大厦1栋，公共服务设施配套公建有会所、商店、自行车存车处、地下汽车库、垃圾转运站、热力站、变电室等。6结构形式住宅楼为钢筋混凝土剪力墙结构，配套公建幼儿园、小学、会所、地下汽车库、垃圾转运站、热力站、变电所等为钢筋混凝土框架结构7建筑面积总建筑面积22.7558万m2地上建筑面积18.6004万m2地下建筑面积4.1554万m22.2现场实际情况由于本工程中施工现场场地狭窄，住宅楼较紧密，施工现场北侧没有施工道路，尤其是地下施工阶段，由于采用整体开挖，主楼与车库同时施工，致10、使施工场地更为狭窄，木工棚加工场地位置依据现场实际情况而定，木工棚大小暂定为6m9m。由于施工场地狭窄不能存放多，模板制作完成后尽快进入施工现场，避免滞留在木工棚内。地上施工阶段，随施工的进度及要求随时根据现场实际需要情况调整。2.3工程难点2.3.1管理方面难点模板安装：根部接茬部位处理，梁柱接头部位处理。防治措施：接茬处模板与已浇筑墙体搭接100mm以上，根部用对拉杆夹紧固定。模板拆除及堆放：狭窄空间处的模板拆除、拆除后及时分类码放。防治措施：采用长撬棍借助杠杆原理拆狭窄空间模板；拆除后由工长及班组长负责，做到工完料清。模板的保护，必须搭设专用架子堆放模板，保证模板的平整度，通用板和散装板11、必须分开，严禁模板相互碰撞损坏板面，配好的模板严禁随意切割、开洞。现场场地狭窄，安排好模板的堆放场地问题以及合理安排模板的进场时间，保证有效场地的高效利用。对拉螺栓控制：a、与土壤接触的外墙，14对拉螺栓加焊接75x75x3止水钢板；b、人防墙采用直埋14对拉螺栓；c、墙体墙体、梁采用14对拉螺栓加直埋套管；2.3.2技术方面难点地下墙体模板施工、大截面框架柱模板施工， 斜梁节点部位的成型。三、施工组织机构3.1项目组织机构及职责序号姓名职 务职 责1项目经理全面负责本次模板施工方案编制、审核与实施。对模板的施工全过程进行全面的动态管理。针对模板方案的具体情况，确定项目组织机构人员的配备，并有12、针对性地制定规章制度，明确有关人员的职责，组织项目经理部开展工作。2项目总工负责本次模板施工的全面组织工作，组织技术人员按照施工方案的要求对施工班组的管理人员进行施工方案、施工技术及安全技术交底，要求技术人员将施工方案的交底必须落实到人，并最终形成文字性的技术、安全交底记录。并组织质检、安全部门对施工现场进行验收，合格后，组织开展施工。3二工区负责人对本次模板过程中的施工进度、施工质量、安全、周转材料、机械设备的使用等全面负责。4土建工程师负责施工方案的编制及技术交底工作，监督模板施工过程，及时解决模板施工过程中存在的技术问题。5质检员负责模板工程中的质量管理、质量控制、质量监督工作，并对土方13、开挖的施工质量进行检查验收。6安全员参与编制模板施工方案中的安全保证措施。对入场的施工班组进行三级安全教育。并按照模板施工方案中的安全保证措施和安全技术交底的要求对整个施工过程进行现场安全监督检查，做好施工现场的文明施工管理工作。发现安全隐患，提出整改意见，并落实对安全隐患的整改工作。7资料员负责施工资料的整理工作，工种文件的收发及检验试验工作。四、施工准备4.1技术准备4.1.1 组织技术人员审图，确定最优的施工方法，熟悉结构形式，确定模板尺寸。4.1.2 计算模板及相关施工材料用量。提出材料计划。4.1.3 根据工程进度安排，提前做好方案交底和技术交底工作，交底方式采用书面形式。4.2机具14、准备序号机械设备名称规格数量功率1圆盘锯MJ106型45.5kw2压刨45.5kw3平刨MB503A型34台钻30.55kw5空压机1-1.5气压37.5kw4.3岗位培训4.3.1管理人员培训就竹胶板的施工方法和特点向管理人员交底，使其明白多层板的施工工艺流程及相关质量、安全控制要点，以便管理人员制定自己的工作计划。4.3.2作业人员培训对全体作业人员进行竹胶板的施工质量及安全教育，对特殊工种集中培训，要求持证上岗，对作业人员进行工序施工前技术、质量交底。4.4现场准备材料堆放场地要提前选择，场地需平整完毕，堆放前下部应垫设100mm100mm木方，四周搭设防护架，防止倒塌，并且便于吊装，不15、妨碍其他施工工作的进行。堆放场地的选择尽量靠近木工棚，且在施工用道路附近。4.5物资准备4.5.1施工现场用料必须为检验合格产品，现场用周转材料计划需按现场实际情况分部位、分规格、分施工段提取。4.5.2项目部成立由多人组成的收料小组（材料、库管、工长三方组成），对进场模板、钢管（碗扣架和脚手管）、卡扣进行较全面的检查。钢管必须具有出厂合格证，并按规定的验收批量进行复验，主要包括外观检查和管壁厚检测，各方面都符合要求方准进场，避免出现不合格品进场使用的情况发生。4.5.3进场后的模板、钢管等周转材料卸放在预先指定场所，并做明显标识。模板堆放前应先在下部垫100100木方，防止下部潮湿积水而浸泡16、模板，钢管堆放应搭设堆放架，将不同长度的钢管分开码放整齐，对拉螺栓、三型件、卡扣等堆放在仓库内集中管理。所有周转材料在雨雪天气均应采用塑料彩条布覆盖。4.5.4材料要求1) 483.5mm钢管质量检验要求。对于新管质量检验要求：必须具备产品合格证及钢管材质检验报告，对于进入施工现场的钢管进行复检，合格后方可使用，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯等质量缺陷，外径及壁厚允许负公差为0.5mm，立柱钢管弯曲允许偏差如下：3ml4m，允许偏差12mm，4ml6m，允许偏差20mm，对于旧钢管，锈蚀程度每年检查一次，钢管内外表面锈蚀深度允许偏差0.5mm，其余同新钢管。2) 扣件质17、量检验要求，新扣件必须具备产品质量合格证，生产许可证及专业检测单位测试报告，扣件应采用GB978-67可锻铸铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造。扣件的附件采用的材料应符合GB700-88碳素结构钢中Q235钢的规定；螺纹均应符合GB196-81普通螺纹的规定，垫圈应符合GB96-76垫圈的规定。铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时18、，开口处的最小距离应不小于5mm；扣件表面应进行防锈处理；可锻铸铁标准底座的材质和加工外观质量与缺陷要求同可锻铸铁扣件。3) 脚手板质量检验要求，木脚手板宽度应200mm，厚度宜大于50mm，不得开裂、腐朽。4) 木方均采用东北落叶松，截面尺寸必须符合规范要求，多层板必须有合格证及承载力说明。周转材料投入计划序号材料名称材料规格单位数量备注说明11215mm竹胶板915mm1830mm1215mmm21000002钢管483.5mmt5003扣件个2000004M14对拉螺栓800mm根1500005木方50100m340006木方100100m320007水泥粉煤灰砖块100008丝托个2019、000五、总体布置原则本工程地下车库及各主楼为地下连体结构，模板设计总体思路：车库墙体、柱、及梁板模板采用15mm厚多层板。主楼墙体、柱、及梁板模板采用12mm厚多层板。主楼地下、地上部分施工时，柱、墙、梁板模板分一次支设，砼一次浇注完成，主楼部分根据实际情况每单元为一个施工段梁板整体一次施工完成。地下车库模板全部采用多层板，施工段的划分按照后浇带划分，人防部位每一施工段墙柱梁板整体浇筑。总体施工原则，主楼及周边车库同时施工，与主楼不相邻的车库部分单独施工。地下基础部分及防水导墙模板采用混凝土机制砖砌筑。模板支架体系采用钢管脚手架支撑体系，墙体模板加固采用对拉螺栓辅助木方及钢管支顶形式。六、施20、工方法6.1模板施工方法地下车库底板、顶板、框架柱、墙体及地上墙体模板选用=159151830多层板，模板采用硬拼接，拼缝采用海绵条填塞，以防止露浆。在顶板模板施工时，海绵条填塞完毕后再用50宽透明胶带或黄胶带单面黏贴（黏贴面为顶板上表面）。6.1.1垫层模板本工程垫层厚度为100mm，基础垫层模板采用50100木方，木方位置确定后用500长12短钢筋每隔2m 打入土中固定木方。6.1.2基础底板模板地下车库及主楼底板厚度为250、750mm、850mm、600mm、500mm，由于个别基础底板较厚，导墙中部采用钢管加一道侧向支撑。地下室外墙直接从基础底板生根起墙，外墙模板采用15厚竹胶板支设21、，背楞主次龙骨均采用50100木方,由于外墙施工缝距离底板标高300（人防为500），故在外墙上下部均加设次龙骨一道，主龙骨间距500；模板底部下垫20mm垫块，垫块采用预制砂浆垫块，垫块间距600mm，待混凝土浇筑完毕后，用水泥砂浆将外侧阴角处抹成内圆弧；斜撑采用483.51000钢管支撑，外侧根部支撑在原土层上。支撑形式见图:基础底板支模示意图6.1.3墙体模板主楼内、外墙厚均为200mm，地下车库外墙厚度为300，内墙为300。外墙模板均采用915183015厚多层板拼接，拼缝位置留在相邻模板的中央，即915处。6.1.3.1地下车库及各主楼墙体：附墙体柱连同墙体配模，一次性全高整体安装22、，15多层板 后竖向背次楞采用50100 木方250，次楞后横向背主楞采用483.2双钢管布置，再用3型卡锁紧，墙体模板支撑加固采用穿14对拉螺栓，对拉螺栓竖向间距为500mm，第一道竖向对拉螺栓距离墙转角处200，外墙对拉螺栓中部满焊37575止水片，内墙对拉螺栓预埋18PVC套管，以便于对拉螺栓的重复利用,人防墙对拉螺栓直埋。对拉螺栓L=墙宽+2（主楞+次楞）+2100。基础底板或楼板施工时在墙边和柱边300和3000处预埋350mm长25钢筋地锚间距为墙体对拉螺栓水平间距4倍，地锚长度外露150，锚入基础底板或楼板中楼板厚200，侧向斜撑采用钢管+U托作斜支撑和横支撑，水平间距1.5m，23、竖向间距1.2m，且不少于3道。墙模支设高度h层高楼板厚度+15。墙体模板定位采用水平及竖向梯子筋，具体形式见钢筋施工方案。模板安装详图地下外墙模板安装示意图内墙模板示意图地下车库及办公楼地下室外墙水平施工缝处均设置膨胀止水条。墙体模板计算书见附件：地下车库及主楼墙体模板计算书 6.1.4独立柱模板 本工程框架柱采用15厚多层板配模，模板按照四面加工制作，每面多层板用木方连成整体固定，施工时连接组装四个单面的竹胶板即可。模板后背次楞采用50100木方竖向布置，间距200且不少于4根。柱箍采用双钢管横向加固，间距分别为400。柱截面为700700柱截面每个方向中间加一道对拉螺栓，柱箍及中间对拉螺24、栓采用14，柱箍第一道布置在距地面200处。浇注筏板砼时，在筏板预埋20钢筋地锚，四面均加，钢筋地锚长度400mm。（详见下图）对拉螺栓L=柱宽+2（主龙骨+次龙骨）+2100。(形式同墙体对拉螺栓)柱模板计算书见附件，柱模板计算书。6.1.5梁、板模板梁截面尺寸主要有：5501000、300600、350800。楼板厚度：地下车库人防部分为300，非人防部分为250mm，地下车库层高为5900mm。主楼顶板厚度为100mm、120mm、局部140mm，层高为2900mm。本工程梁、板模板选用15多层板，支撑系统选用碗扣架。层高5900碗扣架支撑选用5400；立杆横向间距900mm,纵向间距925、00，横杆步距1200，碗扣架上使用可调U托。碗扣架双向间距距底板300起布置。模板安装时，梁侧模板包梁底模板，楼板模板压梁模板，梁模板包地下室顶板，楼层板竹胶板下木方次楞选用50100间距300布置，主楞选用两根483.5钢管并排放置，间距900布置。框架梁侧模次龙骨选用50100木方125，主龙骨选用双钢管（483.5）间距500竖向布置，双钢管之间用14对拉螺栓固定，对拉螺栓水平500mm，竖向300,（第一排距离梁底150）；梁底次龙骨选用50100木方275，梁底主龙骨选用483.5双钢管225。梁底支撑采用钢管加固，梁两侧立杆间距900，梁底采用3根承重立杆，立杆将梁宽等分。跨度426、m的框架梁，按全跨长度13进行梁底模起拱,起拱从支模开始时进行（通过增加木楔和可调U托调整底模各部位标高），而后将侧模和底模连成整体。梁模板计算书见附件：6.1.6楼梯模板及坡道模板楼梯底板模板采用12厚竹胶板，次龙骨用50100木方，间距为250，主龙骨采用100100木方，间距为900，支撑为碗扣架体系，配合U托。楼梯侧面模板采用50厚木板衬15厚多层板，踏步板采用12厚多层板。汽车坡道也是先施工两侧墙、柱和楼板，再施工坡道板，但因坡道板钢筋直径较大，坡道窄，钢筋密，不利于预埋插筋。因此决定采用坡道板钢筋随墙体钢筋一次绑扎到位，但不浇筑混凝土，两侧墙体模板加固时，木方竖向背楞穿过坡道板钢筋27、间隙上下贯通，水平双钢管沿坡向布置，木方、钢管、螺栓间距布置参考前面墙体计算，坡道板与墙体相交处，按施工缝留置方法在墙体靠坡道一侧掐断。待两侧墙体和顶板施工完毕后，墙体模板拆除后从坡道板底部向上安装模板，这就要求在坡道板钢筋绑扎前，将支设坡道板模板所用钢管和多层板、木方等材料提前备入板下，绑坡道板钢筋前，要沿坡道先搭设一排碗扣架，以支撑钢筋。 楼梯模板安装示意图6.1.7门窗洞口本工程为剪力墙结构，门窗洞口较少， 门窗洞口模板采用钢木结合形式，门窗洞口模角部配置L15015014、L75756一对角钢（与洞口模同宽），洞口模面板采用18mm厚覆膜多层板，面板内侧紧贴厚100100mm木方，门窗28、洞口模宽度为墙体截面厚度减2mm,窗洞口下要设50排气孔。门窗洞口及阳角部位节点构造见如下示意图：门窗洞口模板应根据洞口大小设置相应的内支撑，支撑采用100100木方，间距不大于500mm。门、窗洞口模内侧顶部与下部两侧设置斜向支撑，斜向支撑角度控制在4560。集水坑、电梯井坑模板本工程在基础底板上的集水坑、电梯井坑的模板量很大，施工中我们采用18竹胶板模板、木支撑， 25钢筋支架，模板上配重物防止在施工中模板上浮，如图： 6.1.11后浇带模板本工程设计后浇带800宽，整个工程后浇带贯通基础底板、外墙和楼层板。后浇带钢筋不断，在所有钢筋贯通的位置，将模板预先切成比钢筋直径大2的缺口。：A、地29、下室底板后浇带，采用18厚多层板（或竹胶板），50100木方加固。B、顶板后浇带用=18厚竹胶板作堵头板，用50100木方作支撑，详见下图： C、施工外墙防水时，先砌370mm厚砖墙，砖墙内外侧抹1:2.5水泥砂浆找平层，之后粘贴防水层，内侧随砌随抹灰。详见下图：注：1.后浇带内侧模板采用=15竹胶板，水平次楞采用50100木方200，主背楞采用483.5单钢管，斜撑采用483.5，支撑形式同内墙模板。顶板后浇带板底采用碗扣件支撑，后浇带所在跨度内的模板不得随本层其他跨模板一起拆除，应保证其模板和支撑体系不受扰动，待后浇带混凝土浇筑完毕，并达到设计强度后再行拆除。6.1.12电梯井筒模板本工程30、电梯井设计较多，为确保电梯井筒尺寸和垂直度，拟采用定型模板，为了操作方便，电梯井内需设置跟进平台，用10焊制而成，并从墙上的预留眼穿32mm螺栓杆（间距600mm，且每侧不得少于3根）支撑跟进平台，螺栓杆用螺母与墙体锁紧，跟进平台的尺寸要比电梯井的内筒净尺寸小80mm，具体如下图所示：6.2模板的制作6.2.1模板的加工（1）根据施工方案，提前准备好施工用料，经过施工方案交底后下料。（2）与模板直接接触的背楞或龙骨，表面应平直，尺寸偏差2mm。（3）主龙骨与次龙骨接触面应平直，平直度偏差2mm。（4）覆膜多层板裁切应平直，表面不得有毛刺，组拼模板应硬拼，缝隙应2mm。6.2.2模板的验收对多层31、板的切割直线度、木方刨光后的尺寸和平整度、接缝的紧密度、牢固程度、加固措施的使用效果、模板开洞的尺寸和位置等进行具体检查。6.3模板安装墙体模板安装（1）工艺流程：弹线安装前检查拼装一侧模板、安装对拉杆安装外楞及斜撑拼装另一侧模、连接对拉杆安装外楞及斜撑调整模板位置紧固穿墙螺栓斜撑固定（2）检查墙模板安装位置的定位基准线。（3）拼装一侧墙模板，同时安装对拉杆，将模板按位置线安装就位，安装斜撑。（4）清扫墙内杂物。（5）以同样方法就位另一侧墙模板，并在钩头螺栓杆端戴上3形扣件和螺母，然后调整两块模板的位置和垂直，与此同时调整斜撑角度，合格后，固定斜撑，紧固全部螺栓的螺母。（6）模板安装完毕后，全32、面检查扣件、螺栓、斜撑是否紧固、稳定，模板拼缝及下口是否严密。（7）拼装模板时有对拉杆处的板缝应夹贴海绵条，模板与下层混凝土墙体接缝处也要粘贴海绵条。（8）检查墙模板垂直度梁模板安装（1）工艺流程：搭设钢管排架调整标高安装梁底枋纵楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模安装斜撑楞复核梁模尺寸、位置与相邻模板连固（2）在混凝土墙柱面上根据建筑1000线弹出梁的轴线及水平标高控制线并复核。（3）搭设钢管脚手排架。（4）安装底模，梁按全跨长度2进行梁底模起拱，确保混凝土浇筑完后，楼板厚度和挠度满足图纸要求。距梁端500处，在梁底模上留设清扫口，待杂物清理干净后，将其堵严。（5）梁模采用侧模包底模方法33、，并在模板交角处夹海绵条。（6）在底模上绑扎钢筋，验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板附加斜撑加固。（7）复核检查梁中线、标高、断面尺寸，相邻梁柱模板连接是否固定。6.3.3楼梯模板安装（1）工艺流程：搭设支架安装横纵龙骨调整楼板下皮标高及起拱铺设模板检查模板上层标高、平整度按1000线弹出模板底控制线。（2）搭设钢管脚手架，钢管支撑下垫通常脚手板。（3）铺放木方，木方应刨平，要平直光滑，高度尺寸均一。（4）根据给定的水平线，将木楞找平。（5）铺设模板：支撑支好后，铺设模板，可从一侧开始铺设，与梁连接阴角处，模板压梁侧模并在之间夹海绵条。（6）模板铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板34、底标高，并进行校正。（7）将模板内杂物清理干净。6.3.4柱模板安装（1）工艺流程：弹柱位置线安装固定架安装模板检查对角线、垂直和位置安装柱箍全面检查校正固定办预检手续（2）弹柱位置线，线两端超出柱边300，以便检查模板安装是否移位。（3）安装就位第一片模板并设临时支撑或用铅丝与柱主筋绑扎临时固定。（4）随即安装第二片模板并作好支撑或固定，同样安装第三片、第四片模板使之呈方桶型。（5）自下而上安装柱箍，柱箍483.5钢管。同时将柱箍用斜撑与满堂架连成一体。（6）校正柱模轴线位移、垂直偏差、截面、对角线并做支撑固定。（7）模板安装完毕后，全面检查扣件、斜撑是否紧固、稳定，模板拼缝及下口是否严密。35、（8）将柱模内清理干净，封闭清理口。（9）柱模根部用水泥砂浆堵严，防止跑浆。6.4模板拆除6.4.1侧模拆除的要求在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。常温时，混凝土强度不少于1.2Mpa。6.4.2底模拆除的要求模板拆除时，结构混凝土强度必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）规定：侧模板拆除时，混凝土强度要能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。底模及其支架拆除时，混凝土强度要符合下表规定：构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2m50%2跨度875%8100%梁875%36、8100%悬臂构件-100%模板拆除时必须根据结构构件的同条件混凝土试块的强度指标来确定拆模时间。具体拆模日期由项目技术人员书面通知，没有书面通知不得擅自进行拆模施工。模板及其支撑体系拆除时，严格按施工工艺和技术交底执行，以防发生意外事故，严禁违章操作。拆模前填写拆模申请单，经主管技术人员和试验部门、质量部门同意后方可拆除。6.4.3模板质量允许偏差和检查方法模板质量允许偏差（）序号名 称允许偏差（）检查方法检查人1模板高度2钢 卷 尺2模板宽度2钢 卷 尺3对角线3钢 卷 尺4板面平整度22米靠尺、塞尺5相邻板面拼缝高低差0.52米靠尺、塞尺6边框平直度23米靠尺、塞尺7模板翘曲度L/10037、0在平台上对角拉线8相邻板面拼缝间隙0.8 塞 尺9连接孔中心距1钢尺10油漆无漏涂无流淌目测6.4.4模板允许偏差及检验方法模板允许偏差及检验方法项次项 目允许偏差检查方法检查人国家规范标准1柱、墙、梁轴线位移5尺 量2底模上表面标高 5水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基 础 10尺 量柱、墙、梁 4、54层高垂直度层高不大于5m6经纬仪或吊线、尺量层高大于5m85相邻两板表面高低差2尺 量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方 正方尺、塞尺方尺、塞尺顺 直8预埋铁件中心线位移3拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移3拉线、尺量螺栓外露长度+10，010预留孔洞中心线位移+10拉线、尺量尺 寸+10，38、 011门窗洞口中心线位移拉线、尺量宽、高对角线12插 筋中心线位移5尺 量外露长度+10， 0检查数量：在同一检验批内，对梁、柱应抽查构件数量的10，且不少于3件；对墙和板应按有代表性的自然间抽查10，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。6.5后浇带模板的拆除时间及要求后浇带处钢筋不断，混凝土采用比设计强度高一级的无收缩混凝土浇捣密实，时间必须在两侧结构施工完后一个月。在结构楼板和梁的后浇带两侧结构形成后，拆模时必须保留后浇带部位的支撑体系（见下图），待后浇带混凝土浇筑完毕并达到设计强度后方可拆除支撑体系39、，拆模时必须依据同条件的混凝土强度试块。6.6模板的维护和修理进入施工现场的模板，按施工平面布置图指定的位置在材料管理人员的指挥下，按规格、编号分类分堆码放整齐，堆放时不得放在松土、冻土或凹凸不平的场地上，并设专人管理。码放多层板、木方前，应在下部用方木垫起10cm的高度，以防受潮及地面不平使模板变形。现场加工的木方要贮存在防雨、防晒，远离火源的棚内，防止模板受损变形。预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放要用木方作垫架，立放时要搭设分类模板架，模板落地处要垫木方，保证模板不扭曲、不变形。不得乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰撞楼板及其它40、已施工完毕的部位，不得兜挂钢筋。用撬棍调整模板时，要注意保护模板下面的砂浆找平层。工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运模板时碰撞，不准在预组拼模板就位前作为临时倚靠，防止模板变形或产生垂直偏差。工作面已完成的平面模板不得作为临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整度产生偏差。支设模板时，严禁碰撞预埋件，如碰撞按设计重新固定。不得拆改模板有关连接插件及螺栓，以保证模板质量。拆除模板时要按程序进行，禁止用大锤敲击或撬棍硬撬，防止混凝土墙面及门窗洞口等出现裂纹。模板与墙面粘结时，禁止用大力吊拉模板，防止将墙面拉裂。拆除模板时严禁做自由落体运动，以防伤人、摔坏模板及压坏预埋管线41、。拆下的模板应及时清理干净，并修理调整。并按指定位置放好，以利于下次利用。冬期施工时模板背面的保温措施需保持完好。冬期施工防止混凝土受冻，当混凝土达到规范规定的拆模强度后方可拆模，否则会影响混凝土质量。多次周转的模板，若出现受雨（水）淋湿变形的情况，可以切除模板板面边缘的一部分，之后用封边漆涂刷封严，防止再次受雨（水）变形。6.6.12混凝土浇筑时应设专业看模人员，主要负责看护混凝土浇筑过程中的模板变形、扭曲。看模人员采用对讲机与上部混凝土浇筑人员上下呼应。若模板发生变形，开裂、胀模现象，应及时与项目部技术部门联系。6.6.13看模人员应对浇筑部位进行巡视，发现隐患应及时通知浇筑人员停止施工，42、并远离浇筑部位，做好自身安全防护措施。七、施工进度计划为保证施工进度计划，每栋号主楼模板按照四层配置，周转超过3次对模板进行修补，严格控制不得超过5次，严格控制模板的周转次数，根据施工进度做好物资准备工作。地下车库按照整体配模考虑，拆模后转到各栋号周转使用。八、安全保证措施8.1 危险源辨识及控制措施8.1.1本工程施工模板工程的过程中的危险源点为：高空坠落、触电、机械伤害、物体打击、火灾。根据作业条件危险性评价法（D=LEC法），评定高空坠落、火灾为B级危险源点，机械伤害、触电、物体打击为C级危险源点。8.1.2危险源点的管理施行问责制，具体责任落实到项目部的管理人员身上和一土建队伍中。在工43、程的初始及施工的过程中，要针对不同的作业条件、工序、环境，对危险源点进行连续性的分级、分类评估。一般以7天为一个评估周期。现场应急组织机构组 长：xx副组长：xx、xx成 员：xx、xx、xx、xx、xx、xx、xx、xx8.1.4触电事故应急程序事故发生后首先应该立即快速使触电者脱离带电体。对于低压触电事故，应立即切断电源或用绝缘性能的木棍挑开和隔离电流，如果触电者的衣服干燥，又没有紧缠住身上，可以用一只手抓住触电人员的衣服，拉离带电体。但救护人员不可以接触触电者的皮肤，也不能抓住他的鞋。对于高压触电，应立即通知有关部门停电，不能立即停电的，也可以抛掷裸金属线，使线路短路接地，迫使保护装置动44、作，断开电源，注意抛掷金属线前，应将金属线的一端可靠的接地，然后抛掷另一端。触电者在高处，应该考虑防摔措施。当触电者脱离电源后，应该根据触电的具体情况，迅速对症救护。触电急救现场应用的主要救护办法是人工呼吸法和胸外心脏挤压法。8.1.5高空坠落、物体打击事故应急程序事故发生后首先就地取材，寻找固定断骨的材料，如棍、树枝、木板、拐杖、硬纸板等都可以作为固定材料，长短要以能固定住骨折处上下两个关节或不使断骨错动为准。脊柱骨折或颈部骨折时，除非是特殊情况如室内失火等十分危险的情况，否则应让伤者留在原地等待携有医疗器械的医务人员来搬动。抬运伤者，从地上抬起时，要多人同时缓缓用力平托；运送时，必须用木板45、或硬材料，不能用布担架或绳床。木板上可垫棉被，但不能用枕头，颈椎骨骨折伤者的头须放正，两旁用沙袋将头夹住，不能让头随便晃动。8.1.6机械伤害事故应急程序发生特大机械事故和重大机械事故后，项目经理部应急指挥人员应立即报告安全管理部，说明事故单位、时间、地点，对事故的简要描述。立即疏散无关人员到安全地带，同时警戒事故现场，认真保护事故现场，凡与事故有关的物体、痕迹、状态，不得破坏。为抢救受伤者或防止事故进一步扩大，需要移动某些物体时，必须做好现场标志，仔细记录或进行拍照，并保持记录的准确性。8.2 安全技术、防护措施8.2.1作业前应做好安全交底和安全教育工作，外协队伍作业人员入场前必须进行三级46、安全教育，经考试合格后，方可进入施工现场作业。所有施工作业人员进入施工现场必须正确配戴安全帽，系好下颚带，锁好带扣。严禁吸烟和酗酒后作业，施工现场严禁打闹。8.2.2安装、拆卸外模板的操作人员必须挂好安全带。8.2.3风力超过5级时应停止搭除模板、水平构件的搭拆施工等。8.2.4施工过程中，应随时检查模板连接、碗扣件有无松动，整体稳定有无问题，若发现问题应及时处理好。8.2.5施工过程中，严禁在模板、碗扣件、脚手管上任意打孔、开洞。8.2.6所有架子的搭设及使用，必须经过安全员检查，验收合格后方可使用。使用的手持电动工具，电钻、电锯、电刨必须有良好的接地保护，必须按照相关的安全技术操作规程施工47、。8.2.8支模时注意个人防护，不允许站在不稳固的支撑上或没有固定的木方上施工。支设梁、板、柱模板模时，应先搭设架体和护身栏，严禁在没有固定的梁、板、柱上行走。8.2.9消防措施：方木及木材堆放区必须设在距消火栓较近的地方。木模及木材除按规定码放整齐外，垛与垛之间必须设900mm以上宽度的消防通道，并备有足够的消防器材，设专职人员负责现场消防安全作业。木料、竹胶板堆放区及木工棚严禁吸烟及明火作业。当必须明火作业时，必须有消防员开具的用火证，有专人看护。木料堆放场地应远离易燃物品，且道路畅通，提高自救能力。8.2.10安排专人负责消防及场容的管理工作，对消防器材要定期检查。8.2.11施工现场严48、禁吸烟，违者罚款。8.2.12夜间施工时，应有足够的照明设施照明用的灯具应有防护罩，电线应有一定的保护措施，防止模板将电线砸破漏电。施工时作业人员要穿防滑鞋。8.2.13模板、钢管施工等材料在运输及传递过程中要放稳接牢，防止倒塌或掉落伤人。8.2.14模板的支设必须按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序施工。模板及其支撑系统在安装过程中必须设置临时固定设施，而且要牢固可靠，严防倾覆。8.2.15用钢管和扣件搭设立杆支架支撑梁底模时，扣件应拧紧，横杆步距按设计规定，严禁随意增大。8.2.16 平台模板安装就位时，要在支架搭设牢固，板下横楞与支架连接牢固后进行施工。模板支撑要牢固，顶撑要垂直49、，低端平整坚实，并加垫木。U型卡要按设计规定安装，以增强整体性，确保模板结构安全，以防整体倒塌。8.2.17现场所使用的用电设施如电锯、电焊机要设专人管理，严禁私自使用，以防发生事故。8.2.18 拆除模板、水平支撑时应意：操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落或拉倒。未经施工技术人员同前，不得留下松动的和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定地点集中堆放，防止钉子扎脚。九、质量通病及防治措施9.1模板加工9.1.1 通病现象：后台模板加工质量粗糙，拼缝不严，板面变形，尺寸偏差大。门窗及预留洞模板制作马虎。9.1.2 防止措施：模板制作中严格按翻样尺寸配制，选用质量合格的材料，接缝50、要严密，所有龙骨加工精度，对加工的模板严格检查验收。9.2 墙体模板9.2.1 通病现象：胀模、漏浆、混凝土出现蜂窝，烂根。墙混凝土粘模、掉角。9.2.2 防止措施：支模前按图纸弹好轴线和断面尺寸，矫正钢筋位置，防止漏浆烂根。模板安装前应认真用水将模板润湿。混凝土施工时充分振捣。9.3 柱子模板9.3.1通病现象：柱身扭向、轴线位移、涨模、断面尺寸不准。9.3.2 防止措施：支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑（或拉锚），吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等，即使柱模不扭向；根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以保证柱51、模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按设计要求作业；成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线及轴边通线，然后分别弹出每根柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪刀撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确。9.4梁板模板9.4.1通病现象：楼板、梁底不平、下挠、梁侧模板不平直、梁上下口涨模。9.4.2防治措施: 梁、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度。作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。模板52、支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。9.5房间几何尺寸超差9.5.1通病现象：施工时，因墙体位置、顶板标高的控制措施不当，出现的房间长、宽、高尺寸超差，形状不方正，顶板不平，墙体不顺直等缺陷。9.5.2防治措施：a剪力墙支模板时，应采取控制根部为宜的措施。可在楼面埋设短钢筋，依照弹出的剪力墙边线，焊接定位钢筋，见图15。（具体措施见钢筋施工方案）图15剪力墙模板根部固定示意图b混凝土柱、墙、楼板的模板支撑体系必须按指定的施工方案设置，满足承载力、刚度和稳定性要求。c剪53、力墙混凝土浇筑前，应对开间模板上口处、对角线尺寸进行检查，同时对每块墙体大模板的垂直度、阴阳角部位角模方正进行检查，并填写记录。d 楼板混凝土浇筑前，必须对剪力墙中暗梁部位、主次梁交叉部位的楼板负弯矩筋标高进行检查，避免钢筋超高，导致楼板超高，减小房间净空尺寸。e混凝土浇筑过程中，应设专人看护，发现模板位移及时进行调整。f严格控制现浇板厚度，在混凝土浇筑前，应做好现浇板厚度的控制标识，每22.5m间隔设置一处。控制标识可采用水泥砂浆或混凝土预制块。g如果框架、及剪力墙结构大开间的混凝土柱、墙、梁等构件，出现轴线尺寸超差，与其相接的填充墙、隔断墙，不应随着框架走偏，应按准确的轴线定位进行砌筑，对54、与梁、柱结合部位出现的尺寸超差及混凝土构件位移超差者，应在装修前进行处理。h加强对每层1000线的校核检查，以保证顶板标高准确。十、质量保证措施10.1质量保证体系模板工程施工阶段项目部成立由项目经理、工程经理、总工领导，质检、安全中间控制，技术员负责的三级管理系统。工区负责人 质 检项目经理安 全项目总工 专业技术 技 术10.2质量控制措施10.2.1碗扣件式水平支撑搭设完成之后，必须由安全员、技术员、搭设班组等按照分段、分层进行检查、验收，并填写验收单、合格后方可进行使用。进行碗扣件检查、验收时要形成脚手架工程的施工记录及质量检查记录。脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查55、，检查应着重以下各项：构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和扣件是否紧固可靠。底座是否松动，立杆是否悬空，垂直度及水平度是否合格。安全防护措施是否符合要求，是否超载。在施工中严格执行“三检”制度。在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收。模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时，应按施工技术方案及时进行处理。模板接缝处贴胶带纸，要求嵌贴牢固，不漏浆。在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。10.2.4 模板工程施工中考虑模板用材及早拆功能等两大因素，模板在安装前混凝土浇筑时及浇筑后，对模板、支撑、接头等进行检查，对变形、漏浆的部位进行修补和剔凿。56、混凝土施工时，木工设足够专人进行看模。10.2.5构造柱支模前进行凿毛清理，梁、板混凝土浇筑后将模板支立部位抹平，用于控制模板找平及混凝土根部漏浆产生烂根现象。顶板模施工拉对角线进行找平和核对尺寸，模板接缝过大可采用密封胶带处理，严禁使用其它材料。10.2.6 模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放模板。搬运过程中，要轻拿轻放，严禁乱丢乱扔乱摔。10.2.7 现场加工木方要贮存在防雨、防晒，远离火源的棚内。防止模板受损变形。十一、环境保护措施及文明施工保证措施11.1 尽量避免夜间现场模板57、加工和其他模板作业。11.2 现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。11.3 整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。11.4多层板（或竹胶板）、方木及木材堆放区必须设在距消火栓较近的地方。木模及木材除按规定码放整齐外，垛与垛之间必须设900mm以上宽度的消防通道，并备有足够的消防器材，设专职人员负责现场消防安全作业。11.5木料、竹胶板堆放区及木工棚严禁吸烟及明火作业。当必须明火作业时，必须有消防员开具的用火证，有专人看护。木料堆放场地应远离易燃物品，且道路畅通，提高自救能力。11.6安排专人负责消防及场容的管理工作，对消58、防器材要定期检查；施工现场严禁吸烟。11.7模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放模板。搬运过程中，要轻拿轻放，严禁乱丢乱扔乱摔。11.8现场加工的木方要贮存在防雨、防晒，远离火源的棚内。防止模板受损变形。11.9工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，防止模板变形或产生垂直偏差。11.10拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。拆除的模板，如发现模板不平时或肋边损坏变形，应及时修理。11.11拆除模板时严禁做自由落体运动，以防伤人、摔坏模板及59、压坏预埋管线 11.12拆下的模板应及时清理干净，并修理调整，并按指定位置放好。11.13楼层内拆除模板集中堆放，通过卸料平台，用塔吊吊运至木工加工棚和碗扣脚手管堆放区，严禁向下抛掷。11.14在大风、大雨、大雾天气严禁进行塔吊吊运作业。十二、计算书地下室墙体1.基本参数次楞间距(mm):125；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(m60、m):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 61、F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、141.600 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙62、模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =125.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.50=13.825kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.50=1.400kN/m；面板的最大弯矩：M =0.163、13.825125.02+0.1171.400125.02= 2.42104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 2.42104 / 1.88104 = 1.3N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =1.3N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求64、！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =125.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.500=13.825kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.50=1.400kN/m；面板的最大剪力：V = 0.613.825125.0 + 0.6171.400125.0 = 1144.9N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1144.9N； b-构件的截面宽度(mm)65、：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =31144.9/(250015.0)=0.229N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.229N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q 66、= 23.040.5 = 11.521N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 125mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.5mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.521254/(10095001.41105) = 0.014 mm；面板的最大挠度计算值: =0.014mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.5mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，67、宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 588/61= 53.33cm3；I = 5888/121= 213.33cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.125=3.456kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.13=0.350kN/m。次楞的最大弯矩：M =0.13.456500.02+0.1170.350500.02= 9.6668、104Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33104； f -次楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 9.66104/5.33104 = 1.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 1.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.61769、q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.13/1=3.456kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.13/1=0.350kN/m。次楞的最大剪力：V = 0.63.456500.0+ 0.6170.350500.0 = 1144.9N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1144.9N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 =70、 80.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =31144.9/(250.080.0)=0.429N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.429N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 23.040.13=2.88 kN/m； l-计算跨度(主71、楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.13106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6772.88/15004/(10090002.13106) = 0.063 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.063mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.99cm3；I72、 =10.7832= 21.57cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.223.040.120.51.420.120.51.903kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 1.96105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.0073、0N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 1.96105/8.99103 = 21.9 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =21.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V =2296.7/2 = 1148.4N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 424.115mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =21148.4/424.115=5.4174、5N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =5.415N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.155mm；主楞的最大容许挠度值: = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.155mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 75、mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 4.20 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=4.201kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！地下室框架梁计算因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:550mmx1100mm一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.55；梁截面高76、度 D(m)：1.10；混凝土板厚度(mm)：350.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.90；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.577、0；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁78、底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取279、4.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.100m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、26.400 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根80、数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.5281、kN/m；计算跨度: l = (1100-350)/(4-1)= 250mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(1100-350)/(4-1)2 + 0.1172.52(1100-350)/(4-1)2= 7.87104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(1100-350)/(4-1)/1000+1.22.520(1100-350)/(4-1)/1000=3.406 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.87104 / 3.33104=2.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.482、N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (1100-350)/(4-1)=250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(1100-350)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.127 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 83、=(1100-350)/(4-1)/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.127mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.406/0.500= 6.813kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1588/6 = 53.33cm3；I = 15888/12 = 213.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN)84、 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.170 kNm，最大支座反力 R= 3.747 kN，最大变形 = 0.153 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.70105/5.33104 = 3.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.153mm 小于 次楞的最大容许挠度85、值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.747kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.281 kNm，最大支座反力 R= 5.093 kN，最大变形 = 0.070 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 286、.81105/1.02104 = 27.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =27.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.070 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值 =0.07mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取17087、 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.093 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.093kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠88、度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2252020/6 = 1.50104mm3； I = 225202020/12 = 1.50105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.10+0.300.230.90=6.889kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.230.90=1.134kN/m；q=6.889+1.134=8.023kN/m；最大弯89、矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.1258.0232752=7.58104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3756.8890.275+0.4371.1340.275=0.847kNRB=1.25ql=1.258.0230.275=2.758kN =Mmax/W=7.58104/1.50104=5.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(1090、0EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=5.741kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =275.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =275.00/250 = 1.100mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5216.8892754/(10060001.50105)=0.228mm；面板的最大挠度计算值: =0.228mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.1mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣91、混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.758/0.225=12.257kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=588/6 = 53.33 cm3；I=5888/12 = 213.33 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.112.2570.2252 = 0.062 kNm；最大应力 = M / W = 0.062106/53333.3 = 1.2 N/mm292、；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.612.2570.225 = 1.655 kN；方木受剪应力计算值 = 31.6551000/(25080) = 0.621 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.621 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计93、算值 = 0.67712.2572254 /(1009000213.333104)=0.011mm；方木的最大允许挠度 =0.2251000/250=0.900 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.011 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.9 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.847kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.758kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.550)/40.225(1.20.35024.000+1.42.000)+1.220.225(1.100-0.350)0.3094、0=0.375kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=2.601 kN；最大弯矩 Mmax=0.834 kNm；最大挠度计算值 Vmax=2.487 mm；最大应力 =0.834106/5080=164.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 164.3 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm395、；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.601 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.205 kNm ；最大变形 max = 0.109 mm ；最大支座力 Rmax = 2.991 kN ；最大应力 =M/W= 0.205106 /(5.08103 )=40.3 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 40.3 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm96、2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.109mm小于450/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=2.991 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算97、:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁内侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =2.601 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1495.9=1.054 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.90/2+(0.90-0.55)/2)0.450.30=0.101 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.55)/2)0.450.350(1.50+24.00)=3.012 kN； N =2.601+1.054+0.101+3.012=6.769 kN； - 轴心受压立杆的稳定98、系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1599、51.71.2 = 2.356 m；lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.312 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =6768.649/(0.312489) = 44.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 44.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.012 ；上式的计算结100、果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.012(1.2+0.12) = 1.679 m；lo/i = 1678.908 / 15.8 = 106 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.544 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =6768.649/(0.544489) = 25.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 25.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁外侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 3.901/Sin75o = 4101、.039 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(5.9-1.1)/Sin75o = 0.888 kN； N = 4.039+ 0.888 = 4.927 kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 75 o； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m102、)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh/Sin = 1.1851.71.2/0.966 = 2.503 m；lo/i = 2502.677 / 15.8 = 158 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.281 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =4927.049/(0.281489) = 35.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 35.9 N/mm2 小于 钢103、管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.012 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.012(1.2+0.12) = 1.679 m；lo/i = 1678.908 / 15.8 = 106 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.544 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =4927.049/(0.544489104、) = 18.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 18.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。105、2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高106、支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c107、.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。地下室顶板计算：由于其中模板支撑架高5.4米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长宽8.4m8.4m，厚0.35m。特108、别说明：碗扣式模板支架目前尚无规范，本计算书参考扣件式规范的相关规定进行计算。据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。2、建筑施工安全手册(杜荣军 主编)。3、建设部 建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)。4、本工程相关图纸，设计文件。5109、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，此外，在计算中还参考了浙江省地方标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(J10905-2006)的部分内容。二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为5.4m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.2m。整个支架的简图如下所示。 模板底部的方木，截面宽50mm，高80mm，布设间距0.25m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 483.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65110、Nm时，不得发生破坏。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算模板的截面抵抗矩为：W900152/6=3.38104mm3；模板自重标准值：x10.30.9 =0.27kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.35240.9 =7.56kN/m；板中钢筋自111、重标准值：x30.351.10.9 =0.346kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x410.9 =0.9kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x520.9=1.8kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.27+7.56+0.346)1.35=11.038kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(0.9+1.8)1.4 =3.78kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g112、1lc2+0.1q1lc2 = 0.0811.0380.252+0.13.780.252=0.079kNm 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.111.0380.252-0.1173.780.252= -0.097kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.097kNm；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =M/Wf =0.097106 /(3.38104)=2.863N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =2.863N/mm2 小于抗弯强度设计值 113、fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.611.0380.25+0.6173.780.25=2.239kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： = 3Q/(2bh)fv =32238.806/(290015)=0.249N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.249N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=900153/12=2.531105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载114、标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：max=0.677(x1+x2+x3)lc4/(100EI)+0.990(x14+x5)lc4/(100EI)min(lc/150,10)max=0.211mm；底模面板的挠度计算值max=0.211mm小于挠度设计值 =min(250/150，10)mm ，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.25=0.075kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.35240.25=2.1kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.351.10.25=0.096kN/m；施工人员及115、设备活荷载标准值：x4=10.25=0.25kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.25=0.5kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.075+2.1+0.096)1.35=3.066kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.25+0.5)1.4=1.05kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.13.0660.92-0.1171.050.92=-0.348kNm；（2）方木抗弯强度验算方116、木截面抵抗矩 W=bh2/6=50802/6=5.333104 mm3； =M/Wf =0.348106/(5.333104)=6.523N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =6.523N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.63.0660.9+0.6171.050.9=2.239kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： = 3Q/(2bh)fv =32238.806/(25080)=0.84N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度 =0.84N/mm2小于抗剪强度设计值117、fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=50803/12=2.133106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：max=0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.454 mm；底模方木的挠度计算值max=0.454mm 小于 挠度设计值 =min(900/150，10)mm ，满足要求。（三）托梁材料计算根据JGJ1302001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承118、受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自重：0.033kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.13.0660.9+1.21.050.9=4.17kN；按叠加原理简化计算，托梁的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：钢管(双钢管) :483.5；W=8.98 103mm3；I=21.56 104mm4； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 16.5119、78 kN ；托梁的最大应力计算值 = 1.368106/8.98103=152.382 N/mm2；托梁的最大挠度 max = 1.69 mm ；托梁的抗弯强度设计值 fm=205N/mm2；托梁的最大应力计算值 =152.382 N/mm2 小于钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度计算值 max=1.69小于最大允许挠度 =min(900/400,10) mm,满足要求!（四）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)支架的自重(kN)：NG13.120、845.420.736kN；(2)模板的自重(kN)：NG20.0750.90.90.061kN；NG3240.350.90.96.804kN；静荷载标准值NGNG1NG2NG327.601kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：(1)活荷载标准值：NQ（0.250.5）0.90.90.608kN3.立杆的轴向压力设计值计算公式：N1.2NG1.4NQ1.227.6011.40.60833.971kN（2）立杆稳定性验算。按下式验算 =1.05N/(AKH)f -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.89102mm2； KH -高度121、调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.2+20.2=1.6m；l0=kh=1.1851.6641.2=2.366m；式中：h-支架立杆的步距，取1.2m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m； -模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.664； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.185；故l0取2.366m；=l0/i=2.366103 /15.8=150；查规程附录C得 = 0.308；KH=1/1+0.005(H-4)KH=1/1+0.005(5.4-4)=0.993； =1.05N/(AKH)=1.0533.971103 /(0.3084.891020.993)=238.491N/mm2；立杆的受压强度计算值 =238.491N/mm2 大于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。