1、编号：SJHN.JZY-XX艺术馆与城市规划展览馆总承包工程高支模施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 工程概况61.1 工程基本概况61.2 模板支撑体系概况6负二层局部高支模区域7第二章 编制说明及依据82.1 编制说明82.2 编制依据9第三章 施工准备与计划93.1 施工准备9（1）技术准备9（2） 测量定位9（3） 劳动力准备103.2 施工进度计划10施工分区图109区高支模搭设计划横道图（其他区参考）113.3 材料与设备计划11主要施工机械设备投入计划11第四章 劳动力计划12、1第五章 施工工艺技术及检查验收125.1 梁高支模设计125.2 板高支模设计16（1） 楼层板高支模设计16（2）后浇带处板高支模设计175.3 满堂架搭设185.4 支撑架构造要求18（1）立杆18（2）纵向水平杆18（3）剪刀撑19（4）扣件19（5）其它要求20架体抱柱及沉降观测点平面图215.5 高支模验收21第六章 质量要求及保证措施216.1 模板安装要求21（1）主控项目22（2）一般项目22（3）现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定。23（4）模板垂直度控制23（5）顶板模板标高控制24（6）模板的变形控制24（7）模板的拼缝、接头24（8）窗洞口模板24（9）清扫口的留3、置24（11）与安装分包的配合246.2 其它注意事项25（1）胶合板统一规格，面板平整光洁、防水性能好。25(7)支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。25第七章 安全、文明施工措施及环境保护25（3）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。25第八章 雨季、台风和夏季高温季节的施工措施268.1 雨季施工措施27（6）各高支模区，必须设置避雷装置278.2 台风季节施工措施278.3 高温季节施工保证措施27（1）高温炎热天气要做好防暑降温工作。27第九章 模板施工应急救援预案289.1 高处坠落和物体打击事故应急救援预案28（6）车辆一到立即就近送往医院。28（8）总结经验教训，4、教育职工。289.2 模板、脚手架坍塌28（5）总结经验教训，教育职工。299.3 安全急救援保证措施29（1）安全事故紧急救援小组名单：29第十章 计算书及相关附图3010.1 梁400800 计算31四、面板验算33五、小梁验算34R11.72kN，R21.72kN36六、主梁验算36七、立柱验算3810.2 梁800700 计算40四、面板验算42五、小梁验算43六、主梁验算45七、纵向水平钢管验算48Rmax21.06kN8kN49八、立柱验算49九、可调托座验算51满足要求！5110.3 梁8001300 计算51四、面板验算53五、小梁验算54六、主梁验算56七、纵向水平钢管验算55、9Rmax20.29kN8kN60八、立柱验算60q19.87kN/m61九、可调托座验算6210.4 梁10001500 计算62四、面板验算64五、小梁验算65六、主梁验算68立柱3：R311.96kN，同理可得70七、纵向水平钢管验算70Rmax20.04kN8kN71八、立柱验算71q111.29kN/m72九、可调托座验算7310.5 梁8002850 计算73四、面板验算75标准值(正常使用极限状态)76五、小梁验算76六、主梁验算78立柱3：R313.41kN，同理可得80七、纵向水平钢管验算81Rmax20.29kN8kN82八、立柱验算82q113.93kN/m83九、可调托6、座验算8410.6 梁10002850 计算84四、面板验算86设计值(承载能力极限状态)87五、小梁验算87六、主梁验算89立柱3：R39.9kN，同理可得91七、纵向水平钢管验算92Rmax20.02kN8kN93八、立柱验算93q113.93kN/m94九、可调托座验算9510.7 梁48001500 计算95四、面板验算98五、小梁验算99六、主梁验算101max0.05mm102七、立柱验算103八、可调托座验算10410.8 梁侧模计算104正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2105三、支撑体系设计105四、面板验算106五、小梁验算107六、主梁验算108梁左侧7、变形图(mm)109七、对拉螺栓验算10910.9 高支模楼板支撑计算109四、面板验算112五、小梁验算113六、主梁验算115max0.51mm117七、立柱验算117八、可调托座验算118 第一章 工程概况1.1 工程基本概况工程名称XX艺术馆与城市规划展览馆总承包工程地理位置建设单位设计单位勘察单位建筑功能艺术馆、展览馆、公共服务区等建筑高度48m用地技术经济指标建筑用地面积29688.42m2建筑层数地上5层总建筑面积89354.1m2地下局部2层地下建筑面积27966.7m21.2 模板支撑体系概况 本工程高支模工程一览表如下：楼层梁截面尺寸(mm)层高（m）顶板厚（mm）砼强度-8、2F6001000、700900、70012004.1250C30800900、1000900、6001300250C30400800、500800、4007004.95150C30450600、400600、4008005.2120C30-1F600800、6001000、7001000、10001500、8001100 4.7250C30600700、8001000、8001300、8001400、6001000、7001200、7001300、100015005.2180C30500700、600700、700700、800700、8001000、7001200、8001500、10009、1500、18001500、40001500、480015005.75180C301顶层（连梁）7002550、8002550、8002850、10002550、100028505.57、4.9、5.06、7.67、6.24120C30（备注：高度小于4.5m的按照集中线荷载超过15KN/m判定为高支模，其余为高度或集中线荷载超限判定为高支模；表中层高减去梁高或板厚即为梁或板支撑架搭设高度。）高支模区域平面示意图：负二层局部高支模区域负一层局部高支模区域地上核心筒局部高支模区域（云线范围）第二章 编制说明及依据2.1 编制说明按照 危险性较大的分部分项工程安全管理办法、广东省建设工程高支撑模板10、系统施工安全管理办法规定：搭设高度大于或等于4.5米的支模系统为高支撑模板系统；搭设高度8m或以上，搭设跨度18m及以上，施工总荷载超过15KN/m2，集中线荷载超过20KN/m及以上，需按高大支撑模板系统有关规定进行施工并进行专家论证。根据本工程楼层结构标高及规范可知需要高支模的结构楼层主要为地下2层局部区域、地下室1层、地上核心筒区域部分连梁。本方案主要针对XXXX艺术馆与城市规划展览馆工程地下室结构层施工支模高度大于4.5米或集中线荷载超过20KN/m楼层的模板支撑体系，主要包括地下室需要进行高支模的结构楼层梁、板支模体系，墙、柱等模板支撑体系设计另见地下、地上模板专项施工方案，其中集中11、线荷载超过20KN/m(梁截面0.8m)需要专家论证。2.2 编制依据（1）XX艺术馆与城市规划展览馆总承包工程施工图纸（2）XX艺术馆与城市规划展览馆总承包工程施工组织设计（3）混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB502042002）2011年版（4）建筑工程施工质量验收统一标准 （GB50300-2001）（5）建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-91）（6）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011） （7）建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008） （8）建筑施工安全检查标准 （JGJ 59-2011）（9）建筑施工脚手架实用手册（10）施工现场12、安全防护标准化图册 2013版（11）广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法 粤建监字（1998）27号（12）危险性较大的分部分项工程安全管理办法 建质200987号（13）危险性较大的分部分项工程安全管理办法 粤建质201113号（14）XX市建设工程高大模板施工安全管理办法 深建规200714号第三章 施工准备与计划1233.1 施工准备（1）技术准备施工前编制有针对性的高支模施工方案，提供高支模施工技术保障；明确项目工程、质量、安全、物质等各部门施工管理人员任务与责任。同时组织人员认真熟悉方案，结合本工程的特点，制定详细的施工计划，并做好施工前三级技术安全交底，搞好上岗人员的培训13、工作。（2） 测量定位1）轴线、模板边线放线：用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出其他各条轴线。根据施工图弹出模板边线及水平检测线，以便于模板的安装及校正。2）水平标高控制：根据模板实际施工要求用水准仪把建筑水平标高直接引测到模板安装位置，也可引测到其他过度引测点，并办好预检手续。（3） 劳动力准备1）根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。2）做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交14、底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。3.2 施工进度计划施工分区图根据施工总进度计划及施工部署，高支模施工顺序为9区负一层1区负二层5区负二层7、8、3、2、6、4、1区负一层地上核心筒。9区高支模搭设计划横道图（其他区参考）3.3 材料与设备计划本工程高大支模施工全部采用扣件式钢管脚手架搭设支撑体系。支模的纵横杆、内外立杆等均选用48.33.6钢管；模板选用18mm厚胶合板，背楞方木尺寸为50100mm，主楞和剪刀撑采用48.33.6扣件式钢管；巨形柱箍采用8#15、槽钢，一般柱箍采用钢管；梁、板底顶撑为可调节U形钢支托。所有材料必须具备相应合格证书，并按规范要求进行现场验收，检验合格后方可投入使用。主要施工机械设备投入计划名称规格数量单扳手开口宽： 222410个圆盘锯MJ-1062台平刨MB-5032台手提电锯M-651A3把活动扳手最在开口宽6515把钢丝钳长150、1753把砂轮切割机配套2台力矩扳手100N.m3个水平尺500mm3把工程检测尺2m3把主要材料投入计划表名称数量规格钢管1300t48.33.6mm胶合板58000张183091518mm方木233000条（2m/条）50100mm扣件195000个可调托座50000个第四章 劳动力16、计划施工劳动力是工程质量、施工进度的根本保证，因此如何合理选择施工班组，配足高素质的施工劳动力是保证工程目标实现的关键。选入本工程的施工班组必须是有责任感和创优精神，施工人员有较高素质和团队精神，所有人员做到目标一致。劳动力投入计划表序号工种人数备注1技术管理3负责模板及支模架搭设、拆除的技术指导2安全监督4主要负责模板及支模架的安全监督工作3质量检查4主要负责模板及支模架的质量监督工作4架体监测 4主要负责模板剂支模架的监测工作5测量放线4负责模板工程的施工放线工作6架子工35安装、拆除架子及模板支撑（需持有特种作业证）7木 工150配置和安装模板第五章 施工工艺技术及检查验收45.1 梁高17、支模设计本工程高支模楼层梁具有多种截面形式，最小截面为400600，最大截面为48001500；梁高支模体系设计选取不利状态进行设计，其余参考相应分区进行搭设。梁高支模按截面设计如下： bh400800梁，按最大截面设计： 梁底模：立杆梁宽方向上，原则上在梁宽+60cm范围内布置，两侧各布置一根，其余立杆均匀布置在梁宽范围以内；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点长度为0.3m。梁截面木方立杆（梁宽方向）立杆(梁长方向)横杆步距备注4008002502根（含两侧下同）4501500可调托座梁侧模梁高木方(次楞)钢管（主楞，合并根数为2）对拉螺杆备注25045045012对拉螺杆 模板设计立面图 模18、板设计平面图 400800bh800700梁，按最大截面设计： 梁底模：立杆梁宽方向上，原则上在梁宽+60cm范围内布置，两侧各布置一根，其余立杆均匀布置在梁宽范围以内；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点长度为0.3m。梁截面木方立杆（梁宽方向）立杆(梁长方向)横杆步距备注8007002503根4501500可调托座梁侧模梁高木方(次楞)钢管（主楞，合并根数为2）对拉螺杆备注25045045012对拉螺杆 模板设计立面图 模板设计平面图 800700bh8001300梁，按最大截面设计： 梁底模：立杆梁宽方向上，原则上在梁宽+60cm范围内布置，两侧各布置一根，其余立杆均匀布置在梁宽范围以内；立19、杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点长度为0.3m。梁截面木方立杆（梁宽方向）立杆(梁长方向)横杆步距备注800130020044501500可调托座梁侧模梁高木方(次楞)钢管（主楞，合并根数为2）对拉螺杆备注25045045012对拉螺杆 模板设计立面图 模板设计平面图 8001300bh10001500梁，按最大截面设计： 梁底模：立杆梁宽方向上，原则上在梁宽+60cm范围内布置，两侧各布置一根，其余立杆均匀布置在梁宽范围以内；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点长度为0.3m。梁截面木方立杆（梁宽方向）立杆(梁长方向)横杆步距备注1000150020054501500可调托座梁侧模梁高木方(次楞)20、钢管（主楞，合并根数为2）对拉螺杆备注25045045012对拉螺杆 模板设计立面图 模板设计平面图 连梁700（750）2550、800（2550、2850），按最大截面设计： 梁底模：立杆梁宽方向上，原则上在梁宽+60cm范围内布置，两侧各布置一根，其余立杆均匀布置在梁宽范围以内；立杆上端伸出至模板支撑点长度为0.4m。 梁截面木方立杆（梁宽方向）立杆(梁长方向)横杆步距备注80028501705300750可调托座梁侧模梁高木方(次楞)钢管（主楞，合并根数为2）对拉螺杆备注25045045012对拉螺杆 连梁1000（2150、2550、2850），按最大截面设计： 梁底模：立杆梁宽方向21、上，原则上在梁宽+60cm范围内布置，两侧各布置一根，其余立杆均匀布置在梁宽范围以内；立杆上端伸出至模板支撑点长度为0.4m。 梁截面木方立杆（梁宽方向）立杆(梁长方向)横杆步距备注100028501706300750可调托座梁侧模梁高木方(次楞)钢管（主楞，合并根数为2）对拉螺杆备注25045045012对拉螺杆 超宽扁梁18001500、（3000、4000、4200、2800）1500，按最大截面设计： 梁底模：立杆梁宽方向上，原则上在梁宽+60cm范围内布置，两侧各布置一根，其余立杆均匀布置在梁宽范围以内；立杆上端伸出至模板支撑点长度为0.4m。 梁截面木方立杆（梁宽方向）立杆(梁长方22、向)横杆步距备注480015002004504501500可调托座梁侧模梁高木方(次楞)钢管（主楞，合并根数为2）对拉螺杆备注250450450采用钢筋焊接固定5.2 板高支模设计（1） 楼层板高支模设计板厚（mm）搭设方式120、150、180、250双面覆模胶合板（18mm）小木枋次楞（50mm100mm300）+48双钢管主楞+可调U托+满堂架钢管支撑体系，满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，顶部螺杆伸出钢管顶部不大于200mm，距楼面200mm高设一道扫地杆，立杆纵、横向间距0.90.9m，步距1.23、5m。满堂架体系和先浇筑的柱体或墙结构拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)（2）后浇带处板高支模设计 后浇带处板高支模设计同一般楼层板：双面覆18mm厚胶合模板，次楞使用50100mm小木枋不大于250mm间距布置，48钢管作为主楞，板底使用可调U托支撑，后浇带下部满堂架钢管支撑体系加支斜撑，距楼面200mm高设一道扫地杆，立杆底端布设300mm50mm垫板。5.3 满堂架搭设放线放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫24、地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成第二步纵向水平杆第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑5.4 支撑架构造要求（1）立杆1）必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。2）立杆应采用对接接头，且接头位置不应设置在同步25、内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的13。3）钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1300，且控制在50mm以内。4）梁、板下立杆间距均应成模数，立杆纵横成行，板下支撑体系的水平横杆应全部延伸到梁下，与梁下的立杆连接，以保证架体的整体性。5）立杆可调托撑螺杆伸出长度不宜超过200mm，插入立杆内的长度不得小于150mm，距离顶层水平杆的长度500(含螺杆伸出长度)。（2）纵向水平杆1）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距26、离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的13。 2）搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100。（3）剪刀撑满堂模板支架外围周圈、内部双方向每4跨设竖向连续剪刀撑，底端应与地面顶紧；顶层、底层、竖向剪刀撑顶部各交点平面设水平剪刀撑，竖向间距6m；梁跨度大于8m时，在紧靠梁两侧必须设置横向垂直剪刀撑，横向垂直剪刀撑沿梁长间距小于5m；剪刀撑斜杆与水平成45 度,且须上顶模板,下支楼面上,以增强支撑系统稳定性。水平、竖向剪刀撑布置图1-水平剪刀撑；2-竖向剪刀撑；3-扫地杆设置层每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规27、定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数765（4）扣件1）对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。2）扣件螺栓拧紧力矩控制在45-60N.m。3）在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。4）抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。（5）其它要求1）整体性：大梁立杆纵向水平拉杆两端可用可调顶托与已浇注的钢筋混凝土柱顶紧或抱箍扣接；横向水平拉杆可伸进次梁、板底支撑立杆并与其水平拉杆28、扣接。各区高支模体系高宽比应控制2，当高宽比大于2时，支架全高范围内宽度方向延伸数跨直至高宽比满足规范要求，延伸部分的支架构造不低于高支模部位板下支架构造，且立杆对齐，水平杆、剪刀撑连通。2）砼浇筑施工顺序：高支模区域应先浇筑墙或柱体等竖向结构混凝土，再施工梁、板结构的模板、钢筋、混凝土工程。竖向构件浇筑砼的速度应控制1.5m/h，超宽扁梁区域砼浇筑时应分层浇筑，每层厚度不大于300500mm。3）泵送管道不能依附于满堂脚手架上，只能依附柱身另搭设支撑架。4）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。5）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件式脚手架规范的要求。29、立杆支撑必须竖直（保证立杆轴心承载），禁止使用扭曲锈蚀严重的立杆，应采用对接扣件连接，禁止错接。立杆承载要贯通，禁止出现立杆传载到横杆，横杆再传递到立杆的情况（保证受力明确）。支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连接。阴阳角应采用木坊进行定位，以保证线条平顺及防止出现胀模现场发生。6）顶托支座位置必须采用两根钢管并排传递承载的方式。顶托支撑插入长度应以保证顶托支撑稳定及不发生偏移为原则，一般以伸出长度不超过总长的1/3为宜。7）可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆遇顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配30、确定步距后，在每一步据处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。8）高支模区域和宽扁梁区域梁、板支撑体系应按规范加强型构造要求设置扫地杆、纵横向水平杆及垂直、水平剪刀撑，并应采用连墙杆或钢管与结构柱抱箍，水平间距9米，竖向间距3米与先前浇筑的混凝土柱、墙等竖向结构拉紧顶牢，确保高支模体系的整体稳定性。9）根据计算可知高支模区域立杆支座结构层下支撑保留的层数至少一层，地下室支模架等待地下室高支模区域砼强度达到设计要求时方可拆除。大梁宽度范围内立杆应上下对顶，保证荷载的有效传递、分解。施工过程加强沉降监测，观测31、点间隔5米设置一个，确保高支模区域架体的稳定性。架体抱柱及沉降观测点平面图5.5 高支模验收（1）高支模安装完毕后，必须先由班组、项目部自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，并报监理单位、安监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。（2）高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。第六章 质量要求及保证措施56.1 模板安装要求必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。（1）主控项目1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，32、下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2）在涂刷模板隔离剂时，不得污染钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2）一般项目1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构33、件数量的10，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3件）。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合下表的规定。模板安装、预埋件、预留孔允许偏差表序号项目允许偏差（MM）检查频率检验方法范围数量1相邻两板表面高低差刨光模板2每个构件4用尺量不刨光模板32表面平整度刨光模板34用2m直尺量不刨光模板53模内尺寸宽柱、桩51用尺量梁、衍架0、-10板0、-10高柱、桩0、-51用尺量梁、衍架0、-10板0、-10长柱、桩0、-51用尺量梁、衍架0、-5板0、-54侧向弯曲柱、桩L/1500每个构件1沿构件全长拉34、线量取最大矢量梁、衍架H/1000板L/2000且105预留孔洞位置预应力钢筋孔道（梁端）3每个孔洞1用尺量其它106预埋件钢板联结板等位置3每个预埋件1用尺量平面高度21用尺量螺栓锚筋等位置101用水准仪量外露长度101用尺量检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3件)。检验方法：钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定。模板工程安装允许偏差表分项项目轴线位移截面尺寸标高垂直度平整度相邻模板高低差工艺标准允许偏差3mm2mm5mm3mm2mm/2m1mm检查数量：按规范要求的检验批(对梁35、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3件)。检验方法：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。（4）模板垂直度控制1）严格控制模板垂直度，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度偏差不超过3mm，平整度偏差不超过2mm；3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500mm线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（6）模板的变形控制1）墙模支设前，36、竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。3）门窗洞口处对称下混凝土；4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，位移；5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；6）模板直射完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（8）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。（9）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100洞，37、以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背钉木枋固定。（10）跨度小于4m不考虑起拱，46m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。（11）与安装分包的配合封模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，封模通知书发放后方可封模。（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。6.2 其它注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对38、于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有专项施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）胶合板统一规格，面板平整光洁、防水性能好。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。（6）门窗39、洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。(7)支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。第七章 安全、文明施工措施及环境保护（1）高支模支架搭设操作人员必须经过专业技术培训，持证（架工证）上岗。（2）模板支架及脚手架搭设前对搭设作业人员进行技术交底和安全作业交底。（3）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。（4）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。（5）在拆墙模前不准将脚手架拆除；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操40、作架上操作。（6）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。（7）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用41、时断电加锁。（8）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板（9）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。（10）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。（11）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土42、浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。（12）环保与文明施工：夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第八章 雨季、台风和夏季高温季节的施工措施8.1 雨季施工措施（1）雨天使用的木模板拆下后应放平，以免变形，模板拆下后及时清理，刷脱模剂，经大雨冲刷过后应重新刷一遍。（2）模板拼装后尽快浇筑混凝土，防止模板遇雨变形。（3）大雨、大风后应及时对脚手架进行检查修理，消除43、安全隐患。（4）大雨期间，不得进行脚手架的搭设和拆除。（5）检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断叫源，以免引起火灾或触电伤亡事故。 风雨过后，要对现场的临时设施、用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。（6）各高支模区，必须设置避雷装置8.2 台风季节施工措施（1）台风季节应特别提高警惕，随时做好防台风袭击的准备。设专人关注天气预报，做好记录，并与市气象台保持联系，如遇天气变化及时报告，以便采取 有效措施。 （2）成立台风期间抢险救灾小组，密切注意现场动态，遇有紧急情况，立刻投入现场进行抢救，使损失降到最低。（3）对施工现场应进44、行全面详细检查，如有拉结不牢、变形等情况，应采取措施进行处理，问题严重的必须停止使用。风雨过后，应随时检查，发现问题，重点抢修。 （4）台风到来之前，应对现场的机械、脚手架、及未装好的钢筋、模板等进行临时加固，堆放在楼面、屋面的小型机具、零星材料要堆放加固好，不能固定的东西要及时搬到建筑物内。（5）遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。8.3 高温季节施工保证措施（1）高温炎热天气要做好防暑降温工作。 （2）工地设茶水供应站，保证施工操作人员的水分补充；饮食要卫生、饭菜要可口，确保职工健康。 （3）加工现场使用电气焊及其他机具时，要防止火星溅落引45、起火灾，消防设备必须齐全、有效。（4）做好用电管理，夏季高温时是用电高峰期，定期对电气设备逐台进行全面检查、保养，禁止乱拉电线。（5）高温期间根据生产和职工健康的需要，合理安排生产班次和劳动作息时间。第九章 模板施工应急救援预案679.1 高处坠落和物体打击事故应急救援预案（1）一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。（2）迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。（3）检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心46、跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸。（4）止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（5）观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。（6）车辆一到立即就近送往医院。（7）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（8）总结经验教训，教育职工。9.2 模板、脚手架坍塌（1）一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有47、效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。（2）如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警。并做好救助车辆引导。（3）在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。1）争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。2）出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。3）伤口止血且使用止血带。4）切忌对压伤进行热敷或按摩。（4）事故调查组进行事48、故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教育职工。9.3 安全急救援保证措施为了防范安全事故的发生，加强安全防范措施，避免安全事故的发生；在出现安全事故时，能够做到及时，有效的针对事故发生而采取的措施，使经济损失和人员伤亡降低到最低限度，项目部特别成立安全事故紧急救援小组，并且经常演练，达到在安全事故发生能够迅速、及时的处理妥当。（1）安全事故紧急救援小组名单：组长：XX 电话：XX副组长： 电话： 组员： 各成员职责：1）组长：发生安全事故后，负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主管部门及各救护单位第一时间取得联系。2）副组长：负责现场指挥实施救护工作，安排人员49、疏散、管理，保持稳定现场，冷静沉着处理。3）组员：负责实施救护工作，保证事故发生后，能使救护工作做到最佳，确保经济损失和人员伤亡降低到最低限度。（2）在发生安全事故时，紧急动员小组组员和各班班组进行迅速、针对性的处理，保护好现场。紧急救援电话：火警：119，急救：120。就医行走路线表线路医院名称医院地址急诊电话线路一(较严重伤势)XX第四人民医院线路二(一般伤势)XX社区健康服务中心第十章 计算书及相关附图考虑到现场所进材料的不确定性，计算时木方按4590计算，钢管按483.0计算，以留有一定的安全储备，且进场材料不得小于计算规格。施工前将对现场的材料进行实测，确保材料参数不低于计算参数，保50、证计算参数的安全可靠。所有构配件材料进场按JGJ130-2011规范及粤建质函2011796号文等要求检查与验收。下列计算均选取最不利情况进行验算（连梁区域跨度小，支模体系隶属于剪力墙，在此不作计算），其他情况参考设置。10.1 梁400800 计算计算依据：建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011、混凝土结构设计规范GB50010-2011、建筑结构荷载规范GB 50009-2012、钢结构设计规范GB 50017-2003。一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)6混凝土梁截面尺寸(mmmm)400800新51、浇混凝土结构层高(m)5.2梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B52、)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数0每跨距内梁底支撑小梁根数3梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)18面板弹性模量E(N/mm2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=4001818/621600mm3，Ibh3/12=400181818/121944053、0mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.720.410.67kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.80.49.96kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.40.71kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.80.48.2kN/m 1、抗弯验算 Mmax/54、W(0.1079.960.222+0.1210.710.222)106/216002.7N/mm2f18N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.6328.22254/(10010000194400)0.07mml/400225/4000.56mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.1439.960.22+1.2230.710.222.76kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.1438.20.222.11kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)55、4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.38 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q12.76/0.46.89kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.220.05kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.72)(0.5-0.4/2)/20.22+0.9156、.350.5(0.8-0.15)0.220.31kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.72)(1-0.5-0.4/2)/20.22+0.91.350.5(0.8-0.15)0.220.31kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q12.11/0.45.27kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.220.04kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.15)(0.5-0.4/2)/20.22+0.5(0.8-0.15)0.220.2kN 梁右侧楼板57、传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.15)(1-0.5-0.4/2)/20.22+0.5(0.8-0.15)0.220.2kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.65106/6075010.72N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.715kN max3Vmax/(2bh0)=31.7151000/(24590)0.64N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max1.88mml/4001000/4002.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R11.72k58、N，R21.72kN 正常使用极限状态 R11.28kN，R21.28kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR1，R21.72kN，RmaxR1，R21.28kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.39106/449086.19N/mm2f205N/mm2 满足要59、求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax2.3kN max2Vmax/A=22.31000/42410.87N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.33mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 R4.02kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R4.02kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范60、JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)500顶部立杆计算长度系数11.215非顶部立杆计算长度系数21.951钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.215(1500+2500)=3037.5mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.9511500=2926.5mm =l0/i=3037.5/15.9=191.04=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算61、 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.451.52/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+0.91.420.49.76kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.15)+0.91.41 (0.5-0.4/2)/20.220.18kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.15)+0.91.41 (1-0.5-0.4/2)/20.220.18kN q16.31kN/m q20.05kN/m 同上四六计62、算过程，可得： 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.215(1500+2500)=3508.313mm 1l01/i3508.313/15.9220.649，查表得，10.15 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax3.26+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.9+0.5-0.4/2)/20.9，3.26+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.9+1-0.5-0.4/2)/20.9+0.03/16.38kN fN/(A)+Mw/W6.38103/(0.15424)+0.03106/4463、90105.94N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.9511500=3380.108mm 2l02/i3380.108/15.9212.585，查表得，20.161 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax3.26+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.9+0.5-0.4/2)/20.9，3.26+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.9+1-0.5-0.4/2)/20.9+0.03/16.53kN fN/(A)+Mw/W6.53103/(0.164264、4)+0.03106/4490101.22N/mm2f205N/mm2 满足要求！10.2 梁800700 计算计算依据：建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011、混凝土结构设计规范GB50010-2011、建筑结构荷载规范GB 50009-2012、钢结构设计规范GB 50017-2003。一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)6混凝土梁截面尺寸(mmmm)800700新浇混凝土结构层高(m)5.75梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.365、模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1400步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(66、mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)700梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)700每跨距内梁底支撑小梁根数3梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)18面板弹性模量E(N/mm2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=8001818/643200mm3，Ibh3/12=800181818/12388800mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k67、+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.720.818.86kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.70.817.45kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.81.41kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.70.814.36kN/m 1、抗弯验算 Mmax/W(0.10717.450.222+0.12168、1.410.222)106/432002.39N/mm2f18N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.63214.362254/(10010000388800)0.06mml/400225/4000.56mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14317.450.22+1.2231.410.224.88kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.14314.360.223.69kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N69、/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.38 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q14.88/0.86.09kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.220.05kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.18)+1.40.72)(0.7-0.8/2)/20.22+0.91.350.5(0.7-0.18)70、0.220.32kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.18)+1.40.72)(1.4-0.7-0.8/2)/20.22+0.91.350.5(0.7-0.18)0.220.32kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q13.69/0.84.62kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.220.04kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.18)(0.7-0.8/2)/20.22+0.5(0.7-0.18)0.220.21kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.71、1+(24+1.1)0.18)(1.4-0.7-0.8/2)/20.22+0.5(0.7-0.18)0.220.21kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.29106/607504.79N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax2.314kN max3Vmax/(2bh0)=32.3141000/(24590)0.86N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.15mml/400700/4001.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.48kN，R24.63kN，72、R30.48kN 正常使用极限状态 R10.35kN，R23.47kN，R30.35kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR1，R2，R3/22.31kN，RmaxR1，R2，R3/21.73kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主73、梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.52106/4490115.76N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax3.09kN max2Vmax/A=23.091000/42414.59N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.44mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力验算 承载能力极限状态 图一 立柱2：R210.23kN，同理可得 立柱1：R11.06kN，立柱3：R31.06kN 图二 立柱2：R24.62kN，同理可得 立柱1：R74、10.48kN，立柱3：R30.48kN 正常使用极限状态 图一 立柱2：R27.66kN，同理可得 立柱1：R10.78kN，立柱3：R30.78kN 图二 立柱2：R23.46kN，同理可得 立柱1：R10.35kN，立柱3：R30.35kN 七、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 由小梁验算一节可知RmaxR1，R30.48kN，RmaxR175、，R30.35kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.04106/44908.16N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.643kN max2Vmax/A=20.6431000/4243.03N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.02mml/400450/4001.12mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 Rmax21.06kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 八、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安76、全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)500顶部立杆计算长度系数11.215非顶部立杆计算长度系数21.951钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.215(1500+2500)=3037.5mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.9511500=2926.5mm =l0/i=3037.5/15.9=191.04=210 长细比满足要求！ 1、77、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.451.52/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.7)+0.91.420.817.32kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.18)+0.91.41 (0.7-0.8/2)/20.220.21kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.18)+0.91.41 (1.4-0.7-0.8/2)/20.220.21kN q15.6kN/m q20.05kN/78、m 同上四七计算过程，可得： 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.215(1500+2500)=3508.313mm 1l01/i3508.313/15.9220.649，查表得，10.15 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2+Mw/lbmax0.91+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.7-0.8/2)/20.9，9.21，0.91+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1.4-0.7-0.8/2)/20.9+0.03/1.49.23kN fN/(A)+Mw79、/W9.23103/(0.15424)+0.03106/4490150.75N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.9511500=3380.108mm 2l02/i3380.108/15.9212.585，查表得，20.161 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2+Mw/lbmax0.91+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.7-0.8/2)/20.9，9.21，0.91+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1.4-0.7-80、0.8/2)/20.9+0.03/1.49.23kN fN/(A)+Mw/W9.23103/(0.16424)+0.03106/4490140.83N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NRmax10.23kNN30kN满足要求！10.3 梁8001300 计算计算依据：建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011、混凝土结构设计规范GB50010-2011、建筑结构荷载规范GB 50009-2012、钢结构设计规81、范GB 50017-2003。一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)6混凝土梁截面尺寸(mmmm)8001300新浇混凝土结构层高(m)5.2梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)082、.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1400步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)700梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)467,933每跨距内梁底支撑小梁根数3梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面83、板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)18面板弹性模量E(N/mm2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=8001818/643200mm3，Ibh3/12=800181818/12388800mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.3)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.3)+1.40.720.833.73kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(284、4+1.5)1.30.832.32kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.81.41kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.30.826.6kN/m 1、抗弯验算 Mmax/W(0.10732.320.222+0.1211.410.222)106/432004.25N/mm2f18N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.63226.62254/(10010000388800)0.11mml/400225/4000.56mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.185、43 q1静l+1.223 q1活l1.14332.320.22+1.2231.410.228.7kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.14326.60.226.84kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.38 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q18.7/0.810.87kN/m 小梁自重q20.91.35(0.86、3-0.1)0.220.05kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.18)+1.40.72)(0.7-0.8/2)/20.22+0.91.350.5(1.3-0.18)0.220.41kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.18)+1.40.72)(1.4-0.7-0.8/2)/20.22+0.91.350.5(1.3-0.18)0.220.41kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q16.87、84/0.88.55kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.220.04kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.18)(0.7-0.8/2)/20.22+0.5(1.3-0.18)0.220.28kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.18)(1.4-0.7-0.8/2)/20.22+0.5(1.3-0.18)0.220.28kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.17106/607502.84N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax2.514kN max3Vmax/(88、2bh0)=32.5141000/(24590)0.93N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.06mml/400466.67/4001.17mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.13kN，R24.67kN，R34.67kN，R40.13kN 正常使用极限状态 R10.09kN，R23.64kN，R33.64kN，R40.09kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面89、惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR1，R2，R3，R4/22.33kN，RmaxR1，R2，R3，R4/21.82kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.52106/4490116.76N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax3.12kN max2Vmax/A=23.121000/42414.72N/mm2125N/mm90、2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.47mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力验算 承载能力极限状态 图一 立柱2：R210.32kN，同理可得 立柱1：R10.29kN，立柱3：R310.34kN，立柱4：R40.29kN 图二 立柱2：R24.66kN，同理可得 立柱1：R10.13kN，立柱3：R34.67kN，立柱4：R40.13kN 正常使用极限状态 图一 立柱2：R28.06kN，同理可得 立柱1：R10.2kN，立柱3：R38.06kN，立柱4：R40.2kN 图二 立柱2：R23.64kN，同理可得 立91、柱1：R10.09kN，立柱3：R33.64kN，立柱4：R40.09kN 七、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 由小梁验算一节可知RmaxR1，R40.13kN，RmaxR1，R40.09kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.01106/44902.21N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水92、平钢管剪力图(kN) Vmax0.174kN max2Vmax/A=20.1741000/4240.82N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0mml/400450/4001.12mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 Rmax20.29kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 八、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)500顶部立杆计算长度系数11.215非顶部立杆计93、算长度系数21.951钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.215(1500+2500)=3037.5mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.9511500=2926.5mm =l0/i=3037.5/15.9=191.04=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.451.52/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设94、计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.3)+0.91.420.830.54kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.18)+0.91.41 (0.7-0.8/2)/20.220.21kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.18)+0.91.41 (1.4-0.7-0.8/2)/20.220.21kN q19.87kN/m q20.05kN/m 同上四七计算过程，可得： 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.215(1500+2500)=3508.313mm 1l01/i3508.313/15.9295、20.649，查表得，10.15 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2+Mw/lbmax0.16+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.7-0.8/2)/20.9，9.12，0.16+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1.4-0.7-0.8/2)/20.9+0.03/1.49.14kN fN/(A)+Mw/W9.14103/(0.15424)+0.03106/4490149.35N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.95115096、0=3380.108mm 2l02/i3380.108/15.9212.585，查表得，20.161 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2+Mw/lbmax0.16+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.7-0.8/2)/20.9，9.12，0.16+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1.4-0.7-0.8/2)/20.9+0.03/1.49.14kN fN/(A)+Mw/W9.14103/(0.16424)+0.03106/4490139.53N/mm2f205N/mm297、 满足要求！ 九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NRmax10.34kNN30kN 满足要求！10.4 梁10001500 计算计算依据：建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011、混凝土结构设计规范GB50010-2011、建筑结构荷载规范GB 50009-2012、钢结构设计规范GB 50017-2003。一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)6混凝土梁截面尺寸(mmmm)10001500新浇混凝土结构层高(m)5.75梁侧楼98、板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)499、50梁两侧立柱间距lb(mm)1600步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)800梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800,1200每跨距内梁底支撑小梁根数3梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)18面板弹性模量E(N/mm2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=10001818100、/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.5)+1.40.72148.36kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.5146.6kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24101、+1.5)1.5138.35kN/m 1、抗弯验算 Mmax/W(0.10746.60.222+0.1211.760.222)106/540004.87N/mm2f18N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.63238.352254/(10010000486000)0.13mml/400225/4000.56mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14346.60.22+1.2231.760.2212.47kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.1433102、8.350.229.86kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.38 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q112.47/112.47kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.220.05kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1103、)0.18)+1.40.72)(0.8-1/2)/20.22+0.91.350.5(1.5-0.18)0.220.43kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.18)+1.40.72)(1.6-0.8-1/2)/20.22+0.91.350.5(1.5-0.18)0.220.43kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q19.86/19.86kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.220.04kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.18)(0.8-1/2)/20.104、22+0.5(1.5-0.18)0.220.3kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.18)(1.6-0.8-1/2)/20.22+0.5(1.5-0.18)0.220.3kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.19106/607503.17N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax2.697kN max3Vmax/(2bh0)=32.6971000/(24590)1N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.03mml/400400/4001mm 满足要求！ 4105、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.02kN，R24.02kN，R35.39kN，R44.02kN，R50.02kN 正常使用极限状态 R10.02kN，R23.15kN，R34.28kN，R43.15kN，R50.02kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算106、简图二 由上节可知RmaxR1，R2，R3，R4，R5/22.7kN，RmaxR1，R2，R3，R4，R5/22.14kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.61106/4490135.3N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax3.62kN max2Vmax/A=23.621000/42417.06N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.55mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力验算 承载107、能力极限状态 图一 立柱3：R311.96kN，同理可得 立柱1：R10.04kN，立柱2：R28.9kN，立柱4：R48.9kN，立柱5：R50.04kN 图二 立柱3：R35.4kN，同理可得 立柱1：R10.02kN，立柱2：R24.02kN，立柱4：R44.02kN，立柱5：R50.02kN 正常使用极限状态 图一 立柱3：R39.48kN，同理可得 立柱1：R10.04kN，立柱2：R26.98kN，立柱4：R46.98kN，立柱5：R50.04kN 图二 立柱3：R34.28kN，同理可得 立柱1：R10.02kN，立柱2：R23.15kN，立柱4：R43.15kN，立柱5：R50108、.02kN 七、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 由小梁验算一节可知RmaxR1，R50.02kN，RmaxR1，R50.02kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0106/44900.34N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.027kN max2Vmax/A=2109、0.0271000/4240.13N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0mml/400450/4001.12mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 Rmax20.04kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 八、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)500顶部立杆计算长度系数11.215非顶部立杆计算长度系数21.951钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转110、半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.215(1500+2500)=3037.5mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.9511500=2926.5mm =l0/i=3037.5/15.9=191.04=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.451.52/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1111、.5)1.5)+0.91.42143.69kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.18)+0.91.41 (0.8-1/2)/20.220.21kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.18)+0.91.41 (1.6-0.8-1/2)/20.220.21kN q111.29kN/m q20.05kN/m 同上四七计算过程，可得： 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.215(1500+2500)=3508.313mm 1l01/i3508.313/15.9220.649，查表得，10.15 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rm112、ax1，Rmax2右+N边2+Mw/lbmax0.09+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.8-1/2)/20.9，10.94，0.09+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1.6-0.8-1/2)/20.9+0.03/1.610.95kN fN/(A)+Mw/W10.95103/(0.15424)+0.03106/4490177.87N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.9511500=3380.108mm 2l02/i3380.108/15.9212.585，查113、表得，20.161 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2+Mw/lbmax0.09+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.8-1/2)/20.9，10.94，0.09+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1.6-0.8-1/2)/20.9+0.03/1.610.95kN fN/(A)+Mw/W10.95103/(0.16424)+0.03106/4490166.1N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)114、30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NRmax11.96kNN30kN 满足要求！10.5 梁8002850 计算计算依据：建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011、混凝土结构设计规范GB50010-2011、建筑结构荷载规范GB 50009-2012、钢结构设计规范GB 50017-2003。一、工程属性新浇混凝土梁名称LL新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)8002850新浇混凝土结构层高(m)7.7梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面115、板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)300梁两侧立柱间距lb(mm)1400步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(116、mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)700梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)350,700,1050每跨距内梁底支撑小梁根数3梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)18面板弹性模量E(N/mm2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=8001818/643200mm3，Ibh3/12=800181818/12388800mm4 q10.117、9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.85)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.85)+1.40.720.872.15kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.850.870.74kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.81.41kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)2.850.858.22kN/m 1、抗弯验算 Mmax/W(118、0.10770.740.152+0.1211.410.152)106/432004.03N/mm2f18N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.63258.221504/(10010000388800)0.05mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14370.740.15+1.2231.410.1512.39kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.14358.220.159.98kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料119、规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.38 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q112.39/0.815.48kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.150.04kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(0.7-0.8/2)/20120、.15+0.91.350.5(2.85-0.12)0.150.38kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(1.4-0.7-0.8/2)/20.15+0.91.350.5(2.85-0.12)0.150.38kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q19.98/0.812.48kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.150.03kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.7-0.8/2)/20.15+0.5(2.85-0.12)0121、.150.27kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.12)(1.4-0.7-0.8/2)/20.15+0.5(2.85-0.12)0.150.27kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.19106/607503.2N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax3.025kN max3Vmax/(2bh0)=33.0251000/(24590)1.12N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.03mml/400350/4000.88mm 满足要求！ 4、支座反力计算122、 承载能力极限状态 R10.13kN，R23.71kN，R36.05kN，R43.71kN，R50.13kN 正常使用极限状态 R10.11kN，R22.95kN，R34.88kN，R42.95kN，R50.11kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节123、可知RmaxR1，R2，R3，R4，R5/23.02kN，RmaxR1，R2，R3，R4，R5/22.44kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.45106/4490100.89N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax4.04kN max2Vmax/A=24.041000/42419.06N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.19mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力验算 承载能力极限状态124、 图一 立柱3：R313.41kN，同理可得 立柱1：R10.29kN，立柱2：R28.24kN，立柱4：R48.24kN，立柱5：R50.29kN 图二 立柱3：R36.04kN，同理可得 立柱1：R10.13kN，立柱2：R23.71kN，立柱4：R43.71kN，立柱5：R50.13kN 正常使用极限状态 图一 立柱3：R310.83kN，同理可得 立柱1：R10.24kN，立柱2：R26.55kN，立柱4：R46.55kN，立柱5：R50.24kN 图二 立柱3：R34.88kN，同理可得 立柱1：R10.11kN，立柱2：R22.95kN，立柱4：R42.95kN，立柱5：R50.1125、1kN 七、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 由小梁验算一节可知RmaxR1，R50.13kN，RmaxR1，R50.11kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.01106/44901.48N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.174kN max2Vmax/A=126、20.1741000/4240.82N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0mml/400301/4000.75mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 Rmax20.29kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 八、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回127、转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551200=2106mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.31.22/100.01kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5128、)2.85)+0.91.420.864.69kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.12)+0.91.41 (0.7-0.8/2)/20.150.1kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.12)+0.91.41 (1.4-0.7-0.8/2)/20.150.1kN q113.93kN/m q20.04kN/m 同上四七计算过程，可得： 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边129、1，Rmax1，Rmax2右+N边2+Mw/lbmax0.31+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.7-0.8/2)/20.9，12.16，0.31+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+1.4-0.7-0.8/2)/20.9+0.01/1.412.17kN fN/(A)+Mw/W12.17103/(0.2424)+0.01106/4490148.14N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551200=2432.43mm 2l02/i2432.43/15.9152.130、983，查表得，20.301 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2+Mw/lbmax0.31+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.7-0.8/2)/20.9，12.16，0.31+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+1.4-0.7-0.8/2)/20.9+0.01/1.412.17kN fN/(A)+Mw/W12.17103/(0.3424)+0.01106/449097.78N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力131、容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NRmax13.41kNN30kN 满足要求！10.6 梁10002850 计算计算依据：建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011、混凝土结构设计规范GB50010-2011、建筑结构荷载规范GB 50009-2012、钢结构设计规范GB 50017-2003。一、工程属性新浇混凝土梁名称LL新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)10002850新浇混凝土结构层高(m)7.7梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN132、/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)300梁两侧立柱间距lb(mm)1400步距h(mm)1200新浇混凝133、土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)700梁底增加立柱根数4梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)280,560,840,1120每跨距内梁底支撑小梁根数3梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)18面板弹性模量E(N/mm2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/134、12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.85)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.85)+1.40.72190.19kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.85188.42kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)2.85172.77kN/m 1、抗弯验算135、 Mmax/W(0.10788.420.152+0.1211.760.152)106/540004.03N/mm2f18N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.63272.771504/(10010000486000)0.05mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14388.420.15+1.2231.760.1515.48kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.14372.770.1512.48kN 五、小梁验算小136、梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.38 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q115.48/115.48kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.150.04kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(0.7-1/137、2)/20.15+0.91.350.5(2.85-0.12)0.150.34kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(1.4-0.7-1/2)/20.15+0.91.350.5(2.85-0.12)0.150.34kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q112.48/112.48kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.150.03kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.7-1/2)/20.15+0.5(2.85-0.12)0138、.150.25kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.12)(1.4-0.7-1/2)/20.15+0.5(2.85-0.12)0.150.25kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.11106/607501.75N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax2.281kN max3Vmax/(2bh0)=32.2811000/(24590)0.84N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.01mml/400280/4000.7mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承139、载能力极限状态 R10.01kN，R23.65kN，R34.45kN，R44.45kN，R53.65kN，R60.01kN 正常使用极限状态 R10kN，R22.92kN，R33.59kN，R43.59kN，R52.92kN，R60kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 主梁计算简图一 主140、梁计算简图二 由上节可知RmaxR1，R2，R3，R4，R5，R6/22.23kN，RmaxR1，R2，R3，R4，R5，R6/21.8kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.33106/449074.5N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax2.98kN max2Vmax/A=22.981000/42414.08N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.14mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座141、反力验算 承载能力极限状态 图一 立柱3：R39.9kN，同理可得 立柱1：R10.02kN，立柱2：R28.1kN，立柱4：R49.88kN，立柱5：R58.1kN，立柱6：R60.02kN 图二 立柱3：R34.46kN，同理可得 立柱1：R10.01kN，立柱2：R23.65kN，立柱4：R44.45kN，立柱5：R53.65kN，立柱6：R60.01kN 正常使用极限状态 图一 立柱3：R37.99kN，同理可得 立柱1：R10kN，立柱2：R26.48kN，立柱4：R47.97kN，立柱5：R56.48kN，立柱6：R60kN 图二 立柱3：R33.6kN，同理可得 立柱1：R10k142、N，立柱2：R22.92kN，立柱4：R43.59kN，立柱5：R52.92kN，立柱6：R60kN 七、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 由小梁验算一节可知RmaxR1，R60.01kN，RmaxR1，R60kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0106/44900.11N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗143、剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.013kN max2Vmax/A=20.0131000/4240.06N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0mml/400301/4000.75mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 Rmax20.02kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 八、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.38144、6非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551200=2106mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.31.22/100.01kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14145、，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)2.85)+0.91.42180.86kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.12)+0.91.41 (0.7-1/2)/20.150.07kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.12)+0.91.41 (1.4-0.7-1/2)/20.150.07kN q113.93kN/m q20.04kN/m 同上四七计算过程，可得： 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.91146、91.294，查表得，10.197 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2+Mw/lbmax0.09+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.7-1/2)/20.9，8.97，0.09+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+1.4-0.7-1/2)/20.9+0.01/1.48.98kN fN/(A)+Mw/W8.98103/(0.2424)+0.01106/4490109.87N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551200=24147、32.43mm 2l02/i2432.43/15.9152.983，查表得，20.301 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2+Mw/lbmax0.09+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.7-1/2)/20.9，8.97，0.09+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+1.4-0.7-1/2)/20.9+0.01/1.48.98kN fN/(A)+Mw/W8.98103/(0.3424)+0.01106/449072.74N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、可调托148、座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NRmax9.9kNN30kN 满足要求！10.7 梁48001500 计算将超宽扁梁转换为超厚板进行底模支撑体系计算，计算依据：建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011、混凝土结构设计规范GB50010-201、建筑结构荷载规范GB 50009-2012、钢结构设计规范GB 50017-2003。一、工程属性新浇混凝土楼板名称宽扁梁（超厚板）新浇混凝土楼板板厚(mm)1500新浇混凝土楼板边长L(m)4新浇混凝土楼板边宽B149、(m)4 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板150、体系设计模板支架高度(m)5.75立柱纵向间距la(mm)450立柱横向间距lb(mm)450水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)100，100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)18面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术151、规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)1.5)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)1.5)+1.40.72.5 1=48.07kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.152、11=0.12kN/m p0.91.40.7Q1K=0.91.40.72.52.2kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max48.070.22/8，0.120.22/8+2.20.2/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/540004.45N/mm2f18N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)1.5)1=37.75kN/m 5ql4/(384EI)537.752004/(38410000486000)0.16mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(153、mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.38 因B/lb取整4000/450取整8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)1.5)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)1.5)+154、1.40.72.50.29.66kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)1.5)0.29.22kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.20.44kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1079.220.452+0.1210.440.4520.21kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.20.07kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.2kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0155、.0770.070.452+0.212.20.45，0.1070.070.452+0.1812.20.450.21kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max9.660.12/2，0.070.12/2+2.20.10.22kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.21，0.21，0.220.22kNm Mmax/W0.22106/607503.64N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6079.220.45+0.620.440.452.64kN V20.607q2L+0.681p0.6070.070.4156、5+0.6812.21.52kN V3maxq1L1，q2L1+pmax9.660.1，0.070.1+2.22.21kN VmaxmaxV1，V2，V3max2.64，1.52，2.212.64kN max3Vmax/(2bh0)=32.641000/(29045)0.98N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)1.5)0.27.59kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6327.594504/(10093502733800)0.08mml/400450/4001.12mm 满足要求！ 六、157、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)1.5)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)1.158、5)+1.40.71.50.29.54kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)1.5)0.29.27kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.38kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)1.5)0.2=7.63kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1439.270.45+1.2230.380.454.98kN 按悬臂梁，R1q1l=9.540.10.95kN RmaxRmax，R1/22.49kN; 正常使用极159、限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1437.630.453.92kN 按悬臂梁，R1q2l=7.630.10.76kN RmaxRmax，R1/21.96kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.25kNm Mmax/W0.25106/449055.46N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.41kN max2Vmax/A=23.411000/42416.07N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.05mm 跨中max=0.05mm=450/400=1.12160、mm 悬挑段max0.04mm=100/400=0.25mm 满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)500顶部立杆计算长度系数11.215非顶部立杆计算长度系数21.951钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.215(1500+2500)=3037.5mm 非顶部立杆段161、：l02=k2h =11.9511500=2926.5mm =l0/i=3037.5/15.9=191.04=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.215(1500+2500)=3508.313mm 1l01/i3508.313/15.9220.649，查表得，10.15 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.220.451.52/100.02kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)1.5)+0.91.410.450.45+0.921.40.02162、/0.458.64kN f Nw/(A)+ Mw/W8635.54/(0.15424)+0.02106/4490141.3N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.9511500=3380.108mm 2l02/i3380.108/15.9212.585，查表得，20.161 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.9511500=3380.108mm 2l02/i3380.108/15.9212.585，查表得，20.161 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.220.451.52/100.02kNm Nw0.91.2N163、Gik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)1.5)+0.91.410.450.45+0.921.40.02/0.458.69kN f Nw/(A)+ Mw/W8690.21/(0.16424)+0.02106/4490132.83N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N8.64kNN30kN 满足要求！10.8 梁侧模计算梁侧模计算取最大截面48001500，其他梁截面侧模参考进行设置；计算依据：建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008164、混凝土结构设计规范GB50010-2011、建筑结构荷载规范GB 50009-2001、钢结构设计规范GB 50017-2003。一、工程属性新浇混凝梁名称KL混凝土梁截面尺寸(mmxmm)48001500梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012165、v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.868，38.429.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.87，38.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.44，44.240.944.2439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值166、S正G4k29.87 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，725，1250 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN167、/m q1静0.91.35G4kb0.91.3529.87136.29kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10736.290.162+0.1213.530.1620.12kNm Mmax/W0.12106/375003.13N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63229.871654/(10010000281250)0.05mm165/400=0.41mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承168、载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14336.290.16+1.2233.530.167.56kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.1629.875.63kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)9045小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)273.38 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q7.56kN/169、m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.17.560.62，0.57.560.32=0.34kNm Mmax/W0.34106/607505.6N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.67.560.6，7.560.3=2.72kN max3Vmax/(2bh0)=32.721000/(24590)1.01N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q5.63kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6775.636004/(10093502733800)0.19mm600/400=1.5170、mm 2maxqL4/(8EI)=5.633004/(893502733800)=0.22mm300/400=0.75mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.17.560.6，0.47.560.6+7.560.34.99kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.15.630.6，0.45.630.6+5.630.33.72kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)300主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm171、2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.86kN，R22.49kN，R32.05kN，R42.05kN，R52.05kN，R62.05kN，R72.05kN，R82.49kN，R90.86kN 正常使用极限状态：R10.64kN，R21.86kN，R31.51kN，R41.51kN，R51.51kN，R61.51kN，R71.51kN，R81.86kN，R90.64kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.3172、7106/4490=83.07N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=23.721000/42417.57N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.28mm525/4001.31 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.957.4214.06kNNtb17.8kN 满足要求！10.9 高支模楼板支撑计算楼板高支模选取最大支模高度10.75m的2F空中大堂顶板计算，计算依据：建筑施工模板安全技术规范173、JGJ162-2008、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011、混凝土结构设计规范GB50010-2011、建筑结构荷载规范GB 50009-2001、钢结构设计规范GB 50017-2003。一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)6新浇混凝土楼板边宽B(m)6 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值174、G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)5.75立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)300主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(m175、m)300小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)100，100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)18面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9m176、ax1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.14kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.140.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/540004.4N/mm2f177、18N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=4.62kN/m 5ql4/(384EI)54.623004/(38410000486000)0.1mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.38 因B/lb取整6000/900取整6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度178、为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.32.51kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.31.56kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M10.107q1静L2+0.121q1179、活L20.1071.560.92+0.1210.940.920.23kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.10.92+0.213.150.9，0.1070.10.92+0.1813.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.510.12/2，0.10.12/2+3.150.10.32kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.23，0.6，0.320.6kNm M180、max/W0.6106/607509.9N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.560.9+0.620.940.91.38kN V20.607q2L+0.681p0.6070.10.9+0.6813.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.510.1，0.10.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.38，2.2，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(29045)1.17N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+181、(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.31.45kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.459004/(10093502733800)0.23mml/400900/4002.25mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.182、5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.32.23kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.31.83kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.18)0.3=1.183、51kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.830.9+1.2230.570.92.51kN 按悬臂梁，R1q1l=2.230.10.22kN RmaxRmax，R1/21.25kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.510.91.55kN 按悬臂梁，R1q2l=1.510.10.15kN RmaxRmax，R1/20.77kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.37kNm Mmax/W0.37106/449082N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗184、剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.32kN max2Vmax/A=22.321000/42410.95N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.51mm 跨中max=0.51mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.21mm=100/400=0.25mm 满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)500顶部立杆计算长度系数11.215非顶部立杆计算长度系数21.951钢管类型483立柱185、截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.215(1500+2500)=3037.5mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.9511500=2926.5mm =l0/i=3037.5/15.9=191.04=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.215(1500+2500)=3508.313mm 1l01/i3508.313/15.9220.649，查表得，10.15 Mw=0.186、921.4klah2/10=0.921.40.220.91.52/100.05kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.410.90.9+0.921.40.05/0.95.37kN f Nw/(A)+ Mw/W5370.78/(0.15424)+0.05106/449095.49N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.9511500=3380.108mm 2l02/i3380.108/15.9212.585，查表得，20.161 非顶部立杆段：l02=k2h187、 =1.1551.9511500=3380.108mm 2l02/i3380.108/15.9212.585，查表得，20.161 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.220.91.52/100.05kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.410.90.9+0.921.40.05/0.95.59kN f Nw/(A)+ Mw/W5589.48/(0.16424)+0.05106/449092.93N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.37kNN30kN 满足要求！8