1、大饭店型钢悬挑脚手架搭设、拆除工程专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一节、编制依据3第二节、工程概况3一、工程概况3二、施工要求3三、技术保证条件4第三节、材料4第四节、施工工艺技术6一、悬挑脚手架搭设方案6二、悬挑脚手架搭设技术参数6三、悬挑脚手架工艺流程6四、施工方法61、定距定位62、预埋件施工73、水平悬挑梁安装74、立杆设置75、大横杆、小横杆、剪刀撑设置86、脚手板、脚手片的铺设要求87、防护栏杆98、连墙件99、架体内封闭10五、检查验收10第五节、施工安全保证措施13一、组2、织保障131、安全保证体系132、环境保护体系14二、技术措施15（1）脚手架搭设技术措施15（2）脚手架拆除技术措施16（3）冬、雨季施工注意事项17三、应急预案18四、监测监控20第六节、劳动力计划21一、专职安全生产管理人员21二、特种作业人员22第七节、计算书23【节点图】99脚手架专项施工方案第一节、编制依据1、建筑地基基础设计规范GB50007-20112、建筑结构荷载规范GB50009-20123、混凝土结构设计规范GB50010-20104、钢结构设计规范GB50017-20115、建筑施工安全检查标准JGJ59-20116、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-917、xx3、省建筑施工悬挑式脚手架安全技术规程DGJ32/J121-20118、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20119、xxxx大饭店设计施工图纸等。第二节、工程概况一、工程概况作为本型钢悬挑脚手架专项施工方案的编制主体，酒店楼参照办公楼相应楼层结构的型钢悬挑脚手架专项施工方案实施。本工程由XXXXX房地产开发有限公司投资兴建，XXXXX工程设计有限公司设计，XXXXX建设工程有限公司施工，XXXXXX工程造价咨询有限公司负责监理。为确保安全，编制此专项施工方案以指导本型钢悬挑脚手架工程的施工。二、施工要求1、确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、脚手架在搭设及拆除过程中要符合4、工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。3、脚手架的搭设和拆除需严格执行本专项施工方案。三、技术保证条件1、安全网络第三节、材料1、搭设脚手架的钢管采用48.33.6焊接钢管。应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3092中的规定。其质量符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T228的有关规定，质量和钢5、管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、和钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。2、扣件为可锻铸造扣件，其材质应符合建设部钢管脚手扣件标准GB15831的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小6、距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65Nm时不得破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。3、水平悬挑梁，其钢材强度等级为Q235-A，型号见材料表，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。4、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。5、脚手板采用竹笆脚手板，应符合有关要求。6、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃7、，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。7、连墙件材料采用钢管、角钢等型钢，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构GB 700-88中Q235-A钢的要求。8、水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处的连接杆等采用48.33.6mm焊接钢管，其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A钢的规定。主要材料参数表钢管48.3 3.6（理论计算按48 2.8）扣件与用钢管相配套型钢16号工字钢梁支撑拉绳：637钢丝绳、支撑钢管60*6脚手板竹笆脚手板安全网密目安全网第四节、施工工艺技术一、悬挑脚手架搭设方案X8、X楼总高109.2m，下部4层为XX裙房和商场,高度21.7m；中部5层26层为XXX用房，高度77.7m（21.7m99.4m），标准层高3.5m；上部周边为构架层，中间有电梯机房和水箱间，高度11.4m（99.4m 110.8m）。5层以上采用悬挑脚手架，分5次悬挑，每4层悬挑一次，分别在6层楼面（标高25.2m）、10层楼面（标高39.2m）、14层楼面（标高53.2 m）、18层楼面（标高67.2m）、22层楼面（标高81.2 m）、26层楼面（标高95.2 m）开始悬挑。悬挑高度分别为14m、14m、14m、14m、14m、14m，理论计算按最顶的悬挑架体作理论计算，架体计算高度按19、4m。 5层以下采用落地脚手架，最高搭设高度26.55m(25.2m+1.35m)，根据XX市建设局有关规定，落地脚手架搭设高度低于32m不需要组织专家论证，故落地脚手架专项施工方案与上部悬挑脚手架方案整体考虑，但另行编制，不包含在本次专项方案之内。二、悬挑脚手架搭设技术参数双排悬挑脚手架最大搭设高度为14m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距最大为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.45m； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置：采用二步一跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3m，连接方式为双扣件。三、悬挑脚手架工艺流程预埋件施工水平悬挑纵向10、扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。四、施工方法1、定距定位根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板应准确地放在定位线上，必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件以上两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。2、预埋件施工定距定位 根据脚手架设计方案要求在混凝土施工阶段及时准确地将各种预埋件埋设到位。3、水平悬挑梁安装水平悬挑梁必须11、按“脚手架设计方案”确定的位置、悬挑和锚固长度、固定方式及拉撑方法安装。确保施工中的安全。上部钢丝绳穿好后要收紧，并用3只绳卡扣紧绳头。下部有支撑的，支撑应按要求焊接。无水平联梁的，立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。4、立杆设置 (1) 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3，顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位扎结不少于2道，立杆顶端应高出女儿墙上12、皮1m。(2)纵横向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(3) 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/200。(4) 立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。5、大横杆、小横杆、剪刀撑设置(1) 纵向水平杆应设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接其要求如下：当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同13、跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。当采用搭接时；搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。本脚手架使用竹笆脚手板，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；(2) 外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；并且作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；在横14、向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。(3)在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。6、脚手板、脚手片的铺设要求(1) 作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；(2) 竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。(3) 作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。脚手板探头应用直径3.215、mm镀锌钢丝固定在支承杆件上； （a）脚手板对接； （b）脚手板搭接(4) 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑支；(5) 每两层铺一层脚手板，不应多铺，以防增加额外荷载。7、防护栏杆(1) 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2) 选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3) 脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4) 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。8、连墙件(1) 连16、墙件严格本方案设置；(2) 连墙件的布置应符合下列规定： 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm； 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定； 宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；(3) 必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。(4) 连墙件的构造应符合下列规定：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；(5) 架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施。9、架体内封闭 (1) 脚手架施工层内立杆与建筑物之间应采用竹笆片或木板进行临时封闭。(2) 施工层以下外17、架每隔3步以及底部用密目网进行封闭。但不可用过重材料替代，以免使内立杆受力过大。其它要求按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011执行。五、检查验收1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。验收阶段如下：（1）悬挑钢梁安装完，脚手架搭设前；（2）作业层上施加荷载前；（3）每搭设完68m高度后；（4）搭设至设计标高后；（5）遇到六级及其以上大风、大雨或大雪后；（6）使用超过1个月后；（7）停工超过1个月后，复工前。2、脚手架验收由总工程师组织技术、生产和安全人员进行，经检查合格后报监理单位复查，经监理单位复查合格后方可使用18、。3、验收时应具备下列文件：（1）脚手架施工方案；（2）脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；（3）脚手架工程的施工记录及质量检查记录；（4）脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，（5）脚手架工程的施工验收报告。4、脚手架验收检查重点：（1）悬挑工字钢的位置、尺寸、锚固节点的做法是否按方案要求布置。（2）构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠。（3）钢丝绳的布置间距、直径、锚固环直径是否符合要求。（4）安全网的张挂及扶手的设置是否齐全。（5）连墙件的数量、位置和设置是否符合要求。（6）垂直度及水平度是否合格。（7）剪刀撑、横向斜撑的布置是否符合方案要求。（8）脚19、手架搭设的技术要求、允许偏差与检查方法如下表所示：项次检查项目技术要求允许偏差示意图检查方法1地基基础表面坚实平整-观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降2立杆垂直度最后验收垂直度-1003间距步距纵距横距205020-卷尺4纵向水平杆高差一跟杆的两端205同跨内两根纵向水平杆高差10水平尺6双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50-卷尺7主节点各扣件中心点相互距离A150mm-卷尺8同步立杆上两个相隔对接扣件的高差Ah/3卷尺9纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离Ala/3卷尺10剪刀撑斜杆与地面的倾角4560-11脚手板外伸长度对接a=130150mmL300mm-卷尺搭接a20、100mmL200mm-卷尺扣件拧紧质量、抽样数量及判断标准见下表：项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量合格判定数不合格判定数1连接力主与纵横向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立柱、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51-9091-150151-280281-500501-12001201-320058132032500112351223462连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件51-9091-150151-280281-500501-12001201-3200581320325012357102346811第五节、施工安全保证措施一、组织保障1、安全保证体系2、环境保护体系二、技术措施（1）脚手架搭设技术措施21、1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，落地脚手架与悬挑脚手架之间用A20圆钢做接地跨接线，形成避雷网络，接地电阻应符合有关规定。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设必须由专业架子公司承担，施工人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体22、性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。（2）脚手架拆除技术措施1、拆架前:（1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支23、撑体系等是否符合构造要求；（2）应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；（3）应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；（4）应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的规定设置连墙件和横向斜撑加固。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“24、一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除25、情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。（3）冬、雨季施工注意事项1、冬季施工注意事项（1）应经常检查脚手板和跳板上有无积雪、积水等杂26、物。若有，则应随时清扫，并要采取防滑措施。（2）拆架时必须察看施工现场环境，划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。（3）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。（4）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。（5）做好冬季防火措施，拆除下来的安全网和脚手板及时清理清运。2、雨季施工注意事项（1）雨期施工前对脚手架进行全面检查，对立杆、立柱下沉、松扣、倾斜、拉结、支顶松动等情况，应及时进行整理和加固。（2）雨期施工中，要经常检查架子的根部及建筑物拉结牢固情况，确保安设位置准确，平稳牢固。（3）施工中27、要及时检查和及时维修、加固各类人行脚手板。确保架板稳定，防滑措施有效。不得使用钢筋作防滑条。（4）雨期施工中，要加强对架子的沉降量及垂直度的观察测定，发现异常情况要及时采取有效措施予以解决。（5）大风、大雨后必须进行检查、做出记录、经施工负责人确认后方可进行作业。三、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生28、突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、29、落物伤人等事故。(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过30、程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人： 手机：安全负责人： 手机：技术负责人： 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。四、监测监控1、安全管理(1) 搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB 5036考核合格的专业架子工。上岗人员定31、期体检，合格者方可持证上岗；(2) 搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；(3) 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；(4) 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；(5) 当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；(6) 脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除；(7) 在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；32、(8) 不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准；(9) 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；(10) 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；(11) 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005的有关规定执行；(12) 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。2、日常维护管理要求(1) 使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在33、室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；(2) 弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；(3) 做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每24年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用35年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，34、钢制件应涂红丹及防锈涂料；(4) 搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；(5) 脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；(6) 健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种：1) 由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；2) 由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工35、的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下 （项目经理）组长，负责协调指挥工作；（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；（安全员）组员，负责现场安全检查工作；架子工班长）组员，负责现场具体施工；二、特种作业人员高峰作业时，需架子工18人。第七节、计算36、书 普通型钢悬挑脚手架(1跨不带钢丝绳)计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15.6 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.40 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 482.8； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处xx无锡，基本风压0.3kN37、/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取2.148，计算立杆稳定性时取2.055，风荷载体型系数s 为1.236；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.100；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.6m，建筑物内锚固段长度 2.4 m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；6.38、拉绳与支杆参数 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.11.05/(2+1)=0.035kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.031+1.20.035=0.079kN/m；活荷载的设计值: 39、q2=1.41.05=1.47kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.0791.52+0.101.471.52 =0.345kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.0791.52-0.1171.471.52 =-0.405kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值40、进行强度验算： =Max(0.345106,0.405106)/4250=95.294N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =95.294N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.035=0.066kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.06615004/(1002.06105101900)+0.9901.051541、004/(1002.06105101900)=2.615 mm；大横杆的最大挠度 2.615 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0311.5=0.047kN；脚手板的自重标准值：P2=0.11.051.5/(2+1)=0.053kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575kN；集42、中荷载的设计值: P=1.2(0.047+0.053)+1.4 1.575=2.324kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0311.052/8=0.005kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.3241.05/3=0.813kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.819kNm；最大应力计算值 =M / W=0.819106/4250=192.615N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =192.61543、N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03110504/(3842.06105101900)=0.024 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.047+0.053+1.575=1.674kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1674.31050(310502-410502/9 ) /(7244、2.06105101900)=3.277 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.024+3.277=3.301 mm；小横杆的最大挠度为 3.301 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: 45、P1=0.0311.52/2=0.047kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0311.05/2=0.016kN；脚手板的自重标准值: P3=0.11.051.5/2=0.079kN；活荷载标准值: Q=31.051.5 /2=2.362kN；荷载的设计值: R=1.2(0.047+0.016+0.079)+1.42.362=3.478kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.502/2)0.46、031/1.8015.60=2.352kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.1kN/m2 NG2= 0.141.5(1.05+0.4)/2=0.45kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.1441.5/2=0.42kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.01kN/m2 NG4=0.011.515.6=0.234kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.456kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=47、31.051.52/2=4.725kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.23.456+ 0.851.44.725= 9.771kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.23.456+1.44.725=10.763kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.3kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 2.055； 48、s - 风荷载体型系数：取值为1.236；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.32.0551.236=0.533kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.5331.51.82/10=0.308kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=9.771kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 10.763kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(49、JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.189立杆净截面面积 ： A=3.98 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.25 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=9770.526/(0.189398)+308484.127/4250=202.474N/mm2；立杆稳定性计算 =202.450、74N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=10762.776/(0.189398)=143.08N/mm2；立杆稳定性计算 =143.08N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z2.148，s1.236，00.3，Wk=0.7zs0=0.7 2.1481.2360.3=0.558kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ51、130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=8.43kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 13.43kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=450/16的结果查表得到 =0.924，l为内排架距离墙的长度； A=3.98 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9243.9810-4205103=75.389kN；Nl=13.43 N=30.687kN经过计算得到公式52、右边等于161.75kN，大于锚固力N=30.69kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求！普通型钢悬挑脚手架(1跨带钢丝绳)计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15.6 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.45 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 482.8； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构53、脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处xx无锡，基本风压0.3kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取2.148，计算立杆稳定性时取2.055，风荷载体型系数s 为1.236；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.100；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.6m，建筑物内锚固段长54、度 2.9 m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.5 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.11.05/(2+1)=0.035kN/m55、 ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.031+1.20.035=0.079kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.0791.52+0.101.471.52 =0.345kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l256、 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.0791.52-0.1171.471.52 =-0.405kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.345106,0.405106)/4250=95.294N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =95.294N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.035=0.066kN/m；57、 活荷载标准值: q2= Q =1.05kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.06615004/(1002.06105101900)+0.9901.0515004/(1002.06105101900)=2.615 mm；大横杆的最大挠度 2.615 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0311.58、5=0.047kN；脚手板的自重标准值：P2=0.11.051.5/(2+1)=0.053kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.047+0.053)+1.4 1.575=2.324kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0311.052/8=0.005kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.3241.05/3=0.813kNm ；最大弯矩 M=Mqm59、ax + Mpmax=0.819kNm；最大应力计算值 =M / W=0.819106/4250=192.615N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =192.615N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03110504/(3842.06105101900)=0.024 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.047+0.053+1.575=1.674kN；集中荷载标准值60、最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1674.31050(310502-410502/9 ) /(722.06105101900)=3.277 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.024+3.277=3.301 mm；小横杆的最大挠度为 3.301 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢61、管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0311.52/2=0.047kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0311.05/2=0.016kN；脚手板的自重标准值: P3=0.11.051.5/2=0.079kN；活荷载标准值: Q=31.051.5 /2=2.362kN；荷载的设计值: R=1.2(0.047+0.016+0.079)+1.42.362=3.478kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架62、的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.502/2)0.031/1.8015.60=2.352kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.1kN/m2 NG2= 0.141.5(1.05+0.4)/2=0.45kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.1441.5/2=0.42kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.01kN/m2 NG4=0.011.515.6=0.234kN；经计算得到，静荷载标准值 N63、G=NG1+NG2+NG3+NG4=3.456kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=31.051.52/2=4.725kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.23.456+ 0.851.44.725= 9.771kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.23.456+1.44.725=10.763kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB564、0009-2001)的规定采用：0=0.3kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 2.055； s - 风荷载体型系数：取值为1.236；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.32.0551.236=0.533kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.5331.51.82/10=0.308kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=9.771kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/65、(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 10.763kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.189立杆净截面面积 ： A=3.98 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.25 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：66、f =205N/mm2；考虑风荷载时=9770.526/(0.189398)+308484.127/4250=202.474N/mm2；立杆稳定性计算 =202.474N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=10762.776/(0.189398)=143.08N/mm2；立杆稳定性计算 =143.08N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z2.148，s1.236，00.3，Wk=0.7zs0=0.767、 2.1481.2360.3=0.558kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=8.43kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 13.43kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=450/16的结果查表得到 =0.924，l为内排架距离墙的长度； A=3.98 cm2；f68、=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9243.9810-4205103=75.389kN；Nl=13.43 Ru14.739kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=14.739kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 =N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(147394/(3.142502) 1/2 =13.7mm；实际拉环选用直径D=169、4mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下锚固深度计算公式: h N/dfb其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.049kN； d - 楼板螺栓的直径，d=20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 49/(3.142201.43)=0.545mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的轴向拉力70、N=0.049kN 小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.51kN，满足要求！2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=9.264kN； d - 楼板螺栓的直径，d=20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(1002-3.142202/4)14.3/1000=138.508kNN=9.264kN经过计算得到公式右边等于138.51k71、N，大于锚固力N=9.26kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求！联梁型钢悬挑脚手架(无钢丝绳下撑)计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15.6 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.64 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 482.8； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:272、 层；3.风荷载参数本工程地处xx无锡，基本风压0.3kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取2.148，计算立杆稳定性时取2.055，风荷载体型系数s 为0.951；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.100；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.2m，建筑物内锚固段长度 3.3 m。悬挑水平73、钢梁上面的联梁采用 12.6号槽钢槽口水平。锚固压点螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C35；主梁间距相当于立杆间距的倍数:2倍；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 支杆与墙支点距离为(m):4.200；最里面支点距离建筑物 2.12 m,支杆采用 606mm。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.11.74、05/(2+1)=0.035kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.031+1.20.035=0.079kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.0791.52+0.101.471.52 =0.345kNm；支座最大弯距计算公式如75、下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.0791.52-0.1171.471.52 =-0.405kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.345106,0.405106)/4250=95.294N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =95.294N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.0376、1+0.035=0.066kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.06615004/(1002.06105101900)+0.9901.0515004/(1002.06105101900)=2.615 mm；大横杆的最大挠度 2.615 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆77、的自重标准值：p1= 0.0311.5=0.047kN；脚手板的自重标准值：P2=0.11.051.5/(2+1)=0.053kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.047+0.053)+1.4 1.575=2.324kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0311.052/8=0.005kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.3241.05/3=0.78、813kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.819kNm；最大应力计算值 =M / W=0.819106/4250=192.615N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =192.615N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03110504/(3842.06105101900)=0.024 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.047+0.053+1.579、75=1.674kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1674.31050(310502-410502/9 ) /(722.06105101900)=3.277 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.024+3.277=3.301 mm；小横杆的最大挠度为 3.301 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑80、承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0311.52/2=0.047kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0311.05/2=0.016kN；脚手板的自重标准值: P3=0.11.051.5/2=0.079kN；活荷载标准值: Q=31.051.5 /2=2.362kN；荷载的设计值: R=1.2(0.047+0.016+0.079)+1.42.362=3.478kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 81、五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.502/2)0.031/1.8015.60=2.352kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.1kN/m2 NG2= 0.141.5(1.05+0.6)/2=0.507kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.1441.5/2=0.42kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.01kN/m2 NG4=0.011.515.6=0.282、34kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.513kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=31.051.52/2=4.725kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.23.513+ 0.851.44.725= 9.839kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.23.513+1.44.725=10.831kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN83、/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.3kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 2.055； s - 风荷载体型系数：取值为0.951；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.32.0550.951=0.41kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.411.51.82/10=0.237kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=9.839kN；不考虑风84、荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 10.831kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.189立杆净截面面积 ： A=3.98 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.25 85、cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=9838.926/(0.189398)+237353.078/4250=186.646N/mm2；立杆稳定性计算 =186.646N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=10831.176/(0.189398)=143.989N/mm2；立杆稳定性计算 =143.989N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z2.148，s0.95186、，00.3，Wk=0.7zs0=0.7 2.1480.9510.3=0.429kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=6.486kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 11.486kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=640/16的结果查表得到 =0.886，l为内排87、架距离墙的长度； A=3.98 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.8863.9810-4205103=72.289kN；Nl=11.486 Nf=72.289,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=11.486小于双扣件的抗滑力 13.6kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=10.831kN；计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 RA=RB=(n-1)/2P + P 其中 n= 2；经过简支梁的计算得到:支座反力(考虑到支撑的自重) RA=RB=( 2 -188、)/210.831+10.831+30.148 /2= 16.468kN;通过联梁传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 210.831 + 30.148=22.106kN;最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax= 2 /810.8313+0.14833 /8= 8.29kNm;最大应力=8.29106 / 62137=133.409N/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值 133.409 小于 205.0N/mm2,满足要求！九、水平型钢梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050m89、m，内排脚手架距离墙体640mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 2120mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。根据前面计算结果，受脚手架作用的联梁传递集中力(即传递到支座的最大力) N=22.106kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.10.000178.5=0.246kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kNm) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R2=22.065kN；R3=24.707kN；R4=-1.290、07kN。最大弯矩Mmax=9.464kNm；最大应力=M/1.05W+N/A=9.464106/( 1.05 141000)+ 0103/2610=63.923N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值63.923N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215N/mm2,满足要求！十、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 =M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。经过计算得到最大应力 =9.46106 /91、( 0.9291411000 )=72.249N/mm2；水平钢梁的稳定性验算 =72.249N/mm2 小于 f=215N/mm2 ,满足要求！十一、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 RAH=RDicosi其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力 RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为：RD1=24.716kN。十二、支杆的强度计算钢丝拉绳(支杆)的内力计算斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=24.716kN 下面压杆以 606mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： =N/A f其中 N 92、- 受压斜杆的轴心压力设计值，N=24.716kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.123； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.921cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l=4.705m； A - 受压斜杆净截面面积，A =10.179cm2； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是197.417N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 N=24.707kN经过计算得到公式右边等于103.52kN，大于锚固力 N=24.71kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求！联梁型钢悬挑脚手架(上钢丝绳拉下93、撑)计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15.6 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.64 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 482.8； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处xx无锡，基本风压0.3kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连94、墙件强度时取2.148，计算立杆稳定性时取2.055，风荷载体型系数s 为0.951；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.100；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.2m，建筑物内锚固段长度 3.3 m。悬挑水平钢梁上面的联梁采用 12.6号槽钢槽口水平。锚固压点螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标95、号:C35；主梁间距相当于立杆间距的倍数:2倍；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物联结。钢丝绳安全系数取:3.500；钢丝绳与墙支点距离为(m):4.200；支杆与墙支点距离为(m):4.200；最里面支点距离建筑物 2.12 m,支杆采用 606mm钢管。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m ；脚96、手板的自重标准值:P2=0.11.05/(2+1)=0.035kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.031+1.20.035=0.079kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.0791.52+0.101.471.52 =0.397、45kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.0791.52-0.1171.471.52 =-0.405kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.345106,0.405106)/4250=95.294N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =95.294N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准98、值: q1= P1+P2=0.031+0.035=0.066kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.06615004/(1002.06105101900)+0.9901.0515004/(1002.06105101900)=2.615 mm；大横杆的最大挠度 2.615 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最99、大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0311.5=0.047kN；脚手板的自重标准值：P2=0.11.051.5/(2+1)=0.053kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.047+0.053)+1.4 1.575=2.324kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0311.052/8=0.005kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpm100、ax=2.3241.05/3=0.813kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.819kNm；最大应力计算值 =M / W=0.819106/4250=192.615N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =192.615N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03110504/(3842.06105101900)=0.024 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + 101、Q=0.047+0.053+1.575=1.674kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1674.31050(310502-410502/9 ) /(722.06105101900)=3.277 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.024+3.277=3.301 mm；小横杆的最大挠度为 3.301 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或102、横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0311.52/2=0.047kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0311.05/2=0.016kN；脚手板的自重标准值: P3=0.11.051.5/2=0.079kN；活荷载标准值: Q=31.051.5 /2=2.362kN；荷载的设计值: R=1.2(0.047+0.016+0.079)+1.42.362=3.478kN；R 8.00kN，单扣103、件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.502/2)0.031/1.8015.60=2.352kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.1kN/m2 NG2= 0.141.5(1.05+0.6)/2=0.507kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.1441.5/2=0.42kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.01kN/m2 NG104、4=0.011.515.6=0.234kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.513kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=31.051.52/2=4.725kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.23.513+ 0.851.44.725= 9.839kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.23.513+1.44.725=10.831kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7105、zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.3kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 2.055； s - 风荷载体型系数：取值为0.951；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.32.0550.951=0.41kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.411.51.82/10=0.237kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计106、值 ：N=9.839kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 10.831kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.189立杆净截面面积 ： A=3.98 cm2；立杆净截107、面模量(抵抗矩) ：W=4.25 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=9838.926/(0.189398)+237353.078/4250=186.646N/mm2；立杆稳定性计算 =186.646N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=10831.176/(0.189398)=143.989N/mm2；立杆稳定性计算 =143.989N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部108、高度计算z2.148，s0.951，00.3，Wk=0.7zs0=0.7 2.1480.9510.3=0.429kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=6.486kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 11.486kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=640/16的结109、果查表得到 =0.886，l为内排架距离墙的长度； A=3.98 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.8863.9810-4205103=72.289kN；Nl=11.486 0时，水平钢梁受压；当RAHRu12.358kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。下面压杆以 606mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： =N/A f其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N=12.358kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.123； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.921cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l=4110、.705m； A - 受压斜杆净截面面积，A =10.179cm2； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是98.708N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 N=24.707kN经过计算得到公式右边等于103.52kN，大于锚固力 N=24.71kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求！普通型钢悬挑脚手架(斜挑部分下撑)计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15.6 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.27m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.70 m；大横杆在上，搭接在小111、横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 482.8； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取一步二跨，竖向间距 1.8 m，水平间距2.54 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处xx无锡，基本风压0.4kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取2.148，计算立杆稳定性时取2.055，风荷载体型系数s 为1.236；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1181；脚手板自重标准值(kN/m2):0.100；栏杆挡脚板自重112、标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.4m，建筑物内锚固段长度 3 m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数 支杆与墙支点距离为(m):4.240；最里面支点距离建筑物 2.3 m,支杆采用 606mm。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。113、将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.11.05/(2+1)=0.035kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.031+1.20.035=0.079kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下114、: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.0791.272+0.101.471.272 =0.247kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.0791.272-0.1171.471.272 =-0.29kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.247106,0.29106)/4250=68.235N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =68.235N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度115、验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.035=0.066kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.06612704/(1002.06105101900)+0.9901.0512704/(1002.06105101900)=1.344 mm；大横杆的最大挠度 1.344 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1270/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001116、第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0311.27=0.04kN；脚手板的自重标准值：P2=0.11.051.27/(2+1)=0.044kN；活荷载标准值：Q=31.051.27/(2+1) =1.334kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.04+0.044)+1.4 1.334=1.968kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算117、公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0311.052/8=0.005kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.9681.05/3=0.689kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.694kNm；最大应力计算值 =M / W=0.694106/4250=163.267N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =163.267N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5118、ql4/384EIqmax=50.03110504/(3842.06105101900)=0.024 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.04+0.044+1.334=1.418kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1417.5741050(310502-410502/9 ) /(722.06105101900)=2.775 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.024+2.775=2.798 mm；小横杆的最大挠度为 2.798 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7119、与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0311.272/2=0.04kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0311.05/2=0.016kN；脚手板的自重标准值: P3=0.11.051.27/2=0.067kN；活荷载标准值: Q=31.0120、51.27 /2=2kN；荷载的设计值: R=1.2(0.04+0.016+0.067)+1.42=2.948kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1181kN/m NG1=0.1181+(1.272/2)0.031/1.8015.60=2.186kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.1kN/m2 NG2= 0.141.27(1.05+0.7)/2=0.445kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手121、板挡板，标准值为0.15kN/m NG3=0.1541.27/2=0.381kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.01kN/m2 NG4=0.011.2715.6=0.198kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.209kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=31.051.272/2=4.001kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.23.209+ 0.851.44.001= 8.612kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值122、为 N=1.2NG+1.4NQ=1.23.209+1.44.001=9.452kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.4kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 2.055； s - 风荷载体型系数：取值为1.236；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.42.0551.236=0.711kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10123、=0.85 1.40.7111.271.82/10=0.348kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=8.612kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 9.452kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比124、: L0/i=195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.189立杆净截面面积 ： A=3.98 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.25 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=8611.861/(0.189398)+348244.303/4250=196.426N/mm2；立杆稳定性计算 =196.426N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=9451.966/(0.189398)=125.654N/mm2；立杆稳定性计算 =125.654N/mm2 小于 立杆的抗压125、强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z2.148，s1.236，00.4，Wk=0.7zs0=0.7 2.1481.2360.4=0.743kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=4.572 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=4.758kN；连墙件的轴向力设计值 N126、l=Nlw + N0= 9.758kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=700/16的结果查表得到 =0.872，l为内排架距离墙的长度； A=3.98 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.8723.9810-4205103=71.146kN；Nl=9.758 Nf=71.146,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=9.758小于双扣件的抗滑力 13.6kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚127、手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体700mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 2300mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。受脚手架集中荷载 N=1.23.209 +1.44.001=9.452kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.10.000178.5=0.246kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kNm) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右128、分别为：R2=9.078kN；R3=11.78kN；R4=-0.625kN。最大弯矩Mmax=4.938kNm；最大应力=M/1.05W+N/A=4.938106/( 1.05 141000)+ 0103/2610=33.354N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值33.354N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 =M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B129、，得到 b值为0.93。经过计算得到最大应力 =4.938106 /( 0.93141000 )= 37.698N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 =37.698 小于 f=215N/mm2 ,满足要求！十、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 RAH=RDicosi其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力 RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为：RD1=10.327kN。十一、支杆的强度计算钢丝拉绳(支杆)的内力计算斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=10.327kN 下面压杆以 606mm钢管计算，130、斜压杆的容许压力按照下式计算： =N/A f其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N=10.327kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.116； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.921cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l=4.824m； A - 受压斜杆净截面面积，A =10.179cm2； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是87.321N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 N=11.78kN经过计算得到公式右边等于161.75kN，大于锚固力N=11.78kN，楼板混凝土局部承压131、计算满足要求！普通型钢悬挑脚手架（斜挑部分上拉下撑）计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15.6 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.27m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.70 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 482.8； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取一步二跨，竖向间距 1.8 m，水平间距2.54 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处xx无锡132、，基本风压0.4kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取2.148，计算立杆稳定性时取2.055，风荷载体型系数s 为1.236；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1181；脚手板自重标准值(kN/m2):0.100；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.4m，建筑物内锚固段长度 3 m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标133、号:C35；6.拉绳与支杆参数 悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物联结。钢丝绳安全系数取:6.000；钢丝绳与墙支点距离为(m):4.240；支杆与墙支点距离为(m):4.240；最里面支点距离建筑物 2.3 m,支杆采用 605mm钢管。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.11.05/(2+1)=0134、.035kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.031+1.20.035=0.079kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.0791.272+0.101.471.272 =0.247kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max135、=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.0791.272-0.1171.471.272 =-0.29kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.247106,0.29106)/4250=68.235N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =68.235N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.035=136、0.066kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.06612704/(1002.06105101900)+0.9901.0512704/(1002.06105101900)=1.344 mm；大横杆的最大挠度 1.344 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1270/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p137、1= 0.0311.27=0.04kN；脚手板的自重标准值：P2=0.11.051.27/(2+1)=0.044kN；活荷载标准值：Q=31.051.27/(2+1) =1.334kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.04+0.044)+1.4 1.334=1.968kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0311.052/8=0.005kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.9681.05/3=0.689kNm 138、；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.694kNm；最大应力计算值 =M / W=0.694106/4250=163.267N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =163.267N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03110504/(3842.06105101900)=0.024 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.04+0.044+1.334=1.418139、kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1417.5741050(310502-410502/9 ) /(722.06105101900)=2.775 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.024+2.775=2.798 mm；小横杆的最大挠度为 2.798 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下140、式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0311.272/2=0.04kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0311.05/2=0.016kN；脚手板的自重标准值: P3=0.11.051.27/2=0.067kN；活荷载标准值: Q=31.051.27 /2=2kN；荷载的设计值: R=1.2(0.04+0.016+0.067)+1.42=2.948kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作141、用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1181kN/m NG1=0.1181+(1.272/2)0.031/1.8015.60=2.186kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.1kN/m2 NG2= 0.141.27(1.05+0.7)/2=0.445kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3=0.1541.27/2=0.381kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.01kN/m2 NG4=0.011.2715.6=0.198kN；经计算得142、到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.209kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=31.051.272/2=4.001kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.23.209+ 0.851.44.001= 8.612kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.23.209+1.44.001=9.452kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑143、结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.4kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 2.055； s - 风荷载体型系数：取值为1.236；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.42.0551.236=0.711kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.7111.271.82/10=0.348kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=8.612kN；不考虑风荷载时,立杆144、的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 9.452kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.189立杆净截面面积 ： A=3.98 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.25 cm3；钢管立145、杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=8611.861/(0.189398)+348244.303/4250=196.426N/mm2；立杆稳定性计算 =196.426N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=9451.966/(0.189398)=125.654N/mm2；立杆稳定性计算 =125.654N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z2.148，s1.236，00.4，Wk146、=0.7zs0=0.7 2.1481.2360.4=0.743kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=4.572 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=4.758kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 9.758kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=700/16的结果查表得到 =0.872，l为内排架距离墙的长度；147、 A=3.98 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.8723.9810-4205103=71.146kN；Nl=9.758 0时，水平钢梁受压；当RAHRu5.164kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。下面压杆以 605mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： =N/A f其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N=5.164kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.12； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.953cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l=4.824m； A - 受压斜杆净截面面积，A =8.639148、cm2； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是49.807N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 N=11.78kN经过计算得到公式右边等于161.75kN，大于锚固力N=11.78kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求！多排悬挑架主梁验算（阳台）计算书一、参数信息1.主梁构造参数主梁与建筑物连接方式:主梁平铺在建筑物楼面上建筑物外悬挑长度m(m):4.9建筑物内锚固长度t(m):4.1锚固压点方式:压环钢筋，钢筋直径(mm):16楼板混凝土强度等级:C302.主梁材料及性能参数主梁截面类型:工字钢，主梁规格:16号工字钢3.立杆作用主梁149、上的力序号 主梁上的力大小(kN) 作用点离墙距离(m)1 10.831 4.772 10.831 2.654.拉绳与支杆参数主梁下面采用支杆与建筑物联结。支杆采用709mm；支杆平行布置，与梁夹角为60；支撑距离墙长度(m):4.7,2.45；二、主梁的受力计算主梁按照悬臂连续梁计算主梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2，重量m=20.5kg/m。主梁自重荷载设计值 q=1.220.510/1000=0.246kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架主梁计算简图 悬挑脚手架主梁剪力图(kN) 悬挑脚手架主梁弯矩图(kNm) 悬挑脚手架主梁变形150、图(mm)各支座对主梁的支撑反力由左至右分别为：R1=12.09kN；R2=10.72kN；R3=0.62kN；R4=0.45kN；最大弯矩：Mmax=1.202kNm；计算公式如下:max=Mmax/W+N/A f式中 Mmax - 截面承受最大弯矩值，Mmax=1.202kNm； W - 主梁净截面模量，W=141cm3； - 截面塑性发展系数，=1.05； N - 主梁的轴力，N=13.17kN； A - 主梁截面积，A=26.1cm2； f - 钢材的抗弯强度设计值，f=215N/mm2；经计算得出max=1.202106/(1.05141000)+13.17103/2610=13.1151、64N/mm2f=215N/mm2主梁的正应力计算值max=13.164N/mm2小于钢材抗弯强度设计值f=215N/mm2，满足要求。三、主梁的整体稳定性计算主梁采用16号工字钢，计算公式如下：=M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。经过计算得到最大应力 =1.202106/(0.93141000)=9.166N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 =9.166N/mm2小于f=215N/mm2,满足要求！四、支杆的受力计算支杆产152、生的支座力：R1=12.091；R2=10.717；支杆的轴力为：RD1=R1/sin1=12.09/sin60=13.96kN； RD2=R2/sin2=10.72/sin60=12.37kN；五、支杆的强度计算1.支杆强度计算支杆最大轴力为：RDmax=13.962kN；支杆以 709mm钢管计算，支杆的容许正应力按照下式计算： =N/A f其中 - 支杆正应力计算值； N - 支杆轴力设计值，N=13.962kN； - 支杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.039； i - 支杆的截面回转半径，i =2.18cm； l - 支杆的计算长度，l=9.4m； A - 支杆的净截面面153、积，A =17.247cm2； f - 支杆的抗压强度设计值，f=215N/mm2；=N/A=13.962103/(0.03917.247102)=205.43N/mm2215N/mm2支杆强度性计算值=205.43N/mm2小于f=215N/mm2，满足要求！2.斜撑支杆焊缝强度计算斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下=N/lwt ft其中 N - 斜撑支杆的轴向力，N=13.962kN； lwt -取斜杆截面积，A=1724.734mm2 ft - 对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm2；经过计算得到焊缝最大应力：=13.962103/1724.734=8.154、095N/mm2ft=185N/mm2对接焊缝的最大应力 =8.095N/mm2 小于ft=185N/mm2，满足要求！六、锚固段与楼板连接的计算压环未受拉力，无须计算，节点按构造做法即可。悬挑脚手架阳角型钢计算书一、参数信息1、荷载参数 脚手架联梁传递支座力F(kN)：10.83;2、阳角型钢构造参数 型钢支撑形式：两根钢丝拉绳; 立杆横向间距或排距La(m)：1.05; 内排架距离墙长度a(m)：0.45; 阳角型钢长度L(m)：2.40; 点M到Q点的距离D1(m): 3.50; 支点P到建筑物角点O的距离D3(m)：2.30; O点到Q点的距离D2(m)：0.20;3、阳角型钢材料参数155、 型钢型号：16号工字钢; 钢丝绳规格型号：637;二、阳角型钢计算水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。型钢截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W =141.00cm3，截面积A =26.10cm2。 阳角型钢示意图 阳角型钢计算简图 1、型钢受力计算脚手架联梁传递支座力F=10.831kN;水平钢梁自重荷载 q=1.220.509.810-3=0.241kN/m经过连续梁的计算得到 阳角型钢支撑梁剪力图(kN) 阳角型钢支撑梁弯矩图(kNm) 阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的支撑力为RA=10.931kN;型钢固接处的支撑力为RB=11.310kN156、;型钢最大弯矩 Mmax=5.418kNm;图中距离|MP|= (3.5003.500+0.2000.200+2.3002.300)1/2=4.193m图中角度 MPQ=arcsin(3.500/4.193)=56.5900图中角度 OPQ=arctan(0.7070.200 /(2.300 + 0.707 0.200)=3.3150每根钢丝绳的拉力 T=10.931/2/sin(56.590)=6.547kN水平型钢的轴向力 N=26.547cos(56.590)cos(4.970)=7.179kN型钢最大应力计算值 = M/1.05W+N/A=5.418106/(1.05141103)+7157、.179103/(26.1102)=39.346N/mm2型钢的最大应力计算值 = 39.346N/mm2 小于型钢的抗弯强度设计值 215.000N/mm2，满足要求！2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用16号工字钢,计算公式如下: =M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=1.79由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)，得到 b。经过计算得到最大应力 =5.418106 /( 0.912141103)= 42.111N/mm2型钢的最大应力计算值 =42.111N/mm2 小于 f=215158、N/mm2 ,满足要求！3、拉绳强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力为6.547kN；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式： Fg=Fg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数，取6。计算中Fg取6.547kN，=0.82,K=6，得到：d=9.8mm。选择637钢丝绳,最小直径必须大于10mm才能满足要求！钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 =N/A f其中159、 f 为吊环抗拉强度，取f=50.00N/mm2，每个吊环按照两个截面计算; 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径:D=(2T /f/)0.5 =(26.547103/50/3.142) 1/2 =10mm；4、型钢与建筑物连接的计算水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 =N/A f=F/A (2+3f2)1/2 1.1ft其中 N - 对接焊缝轴向力,N=7.179kN; F - 对接焊缝切向力，F=11.31kN； A - 水平钢梁满焊的截面积，A=26.1cm2； fc - 对接焊缝的抗压强度，fc=215N/mm160、2； ft - 对接焊缝的抗拉强度，ft=185N/mm2； fv - 对接焊缝的抗剪强度，fv=125N/mm2； 经过计算得到焊缝正应力= N/A =7.179103/(26.100102)=2.751N/mm2； 焊缝剪应力f=F/A =11.310103/(26.100102)=4.333N/mm2；对接焊缝的折算应力(2.7512.751+34.3334.333)0.5=7.994N/mm2； 对接焊缝的正应力=2.751N/mm2小于焊缝的抗压强度215.000N/mm2，满足要求；对接焊缝的剪应力f =4.333N/mm2小于焊缝的抗剪强度125.000N/mm2，满足要求；对接焊缝的折算应力7.994N/mm2小于1.1ft =203.500N/mm2，满足要求！【节点图】