1、19层高层住宅工程普通型钢悬挑脚手架搭设、拆除专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目录一、 编制依据6二、 工程概况6三、 施工部署73.1 脚手架方案选择73.2普通型钢悬挑脚手架构造要求及技术措施：73.2.1 脚手架构造参数73.2.2 活荷载参数73.2.3 风荷载参数73.2.4 静荷载参数73.2.5 水平悬挑支撑梁83.2.6 拉绳与支杆参数83.3 脚手架的劳动力安排8四、 脚手架材料选择84.1型钢悬挑脚手架8钢管82 钢管外观质量要求：83 钢管上严禁打孔，每根钢管的最大质量2、不宜大于25kg。9扣件96、连墙件97、型钢水平悬挑杆108、预埋吊环、螺栓10五、 脚手架搭设流程及施工工艺要求105.1 普通型钢悬挑脚手架10悬挑脚手架搭设的工艺流程：105.2 安全防护措施161、防护栏杆162、架体内封闭17六、脚手架质量要求及保证体系176.1 脚手架搭设质量要求173、验收时应具备下列文件：17(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；176.2 质量保证体系17七、脚手架搭设安全技术质量措施187.4普通型钢悬挑脚手架文明管理措施19八、脚手架拆除施工工艺及安全技术措施208.1 普通型钢悬挑脚手架20九脚手架的检查和验收219.13、构配件检查和验收219.1.1钢管：9.1.1.1新钢管的检查应符合下列规定：219.1.2扣件：6.1.2扣件的验收应符合下列规定：229.1.5钢丝绳：钢丝绳应有出厂合格证，钢丝绳不得有接头。239.1.7索具螺旋扣：索具螺旋扣应有出厂合格证和检验报告。239.2脚手架搭设的检查和验收239.2.1 脚手架应在下列阶段进行检查与验收：239.2.2 进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件:239.2.3 脚手架使用中，应每月检查下列项目：239.2.6脚手架的验收由项目经理组织相关人员参加验收。25十施工安全管理25102搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。25107在脚手架4、使用期间，严禁拆除下列杆件：25十一记录要求25十二、外挑脚手架巡视监控263、 搭设完成后，按照方案要求的程序经检查合格后方可准许使用。26十三、外挑脚手架搭设应急预案261目的262适用范围263职责263.1 项目经理263.2 项目主管生产副经理263.3 项目技术负责人263.6 施工部273.7 器材部273.8 综合部274抢险机构275应急物资准备275.1 警戒隔离物资：警戒桩，警戒绒285.2 人员急救设备：急救箱，急救药品，担架285.3 减损防护物资：钢管、安全网等286技术资料287应急抢险队288应急抢险程序288.1 减少应急预案风险的措施288.2 应急联络285、8.3 事故现场应急处理299善后处理2910相关文件2911要求29十四、 计算书3014.1 普通型钢悬挑脚手架计算书：30一、参数信息:311.脚手架参数312.活荷载参数313.风荷载参数314.静荷载参数315.水平悬挑支撑梁326.拉绳与支杆参数32二、大横杆的计算:331.均布荷载值计算332.强度验算343.挠度验算:34三、小横杆的计算:351.荷载值计算352.强度验算353.挠度验算36四、扣件抗滑力的计算:37五、脚手架立杆荷载的计算:38(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.124838六、立杆的稳定性计算:39七、连墙件的计算:41八、悬挑梁的受力计算:6、42九、悬挑梁的整体稳定性计算:44十、锚固段与楼板连接的计算:441.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：443.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：4514.2 转角部位阳角型钢计算书：46一、参数信息 :461、荷载参数462、阳角型钢构造参数463、阳角型钢材料参数:46二、阳角型钢计算461、型钢受力计算472、型钢整体稳定性计算48型钢的最大应力计算值493、支杆的强度计算494、型钢与建筑物连接的计算50一、参数信息:501.脚手架参数502.活荷载参数513.风荷载参数514.静荷载参数515.水平悬挑支撑梁516.拉绳与支杆参数51二、大7、横杆的计算:521.均布荷载值计算532.强度验算533.挠度验算:54三、小横杆的计算:541.荷载值计算542.强度验算553.挠度验算56四、扣件抗滑力的计算:56五、脚手架立杆荷载的计算:57(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.124857不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式58六、立杆的稳定性计算:59七、连墙件的计算:60八、联梁的计算:61按照集中荷载作用下的简支梁计算62九、悬挑梁的受力计算:62十、悬挑梁的整体稳定性计算:65十一、支杆的受力计算:65十二、支杆的强度计算:66十三、锚固段与楼板连接的计算:671.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环8、强度计算如下：673.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:68一、 编制依据1、本工程C3、C4楼图纸，设计文件、施工组织设计2、国家、省有关脚手架设计、施工的规范、规程、文件及标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）建筑结构荷载规范(GB500092001)混凝土结构设计规范(GB50010-2002) 钢结构设计规范GB50017-2003 建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)实施意见3、本工程施工组织设计4、编制参考资料：品茗安全计算软件建筑施工手册（第四版）二、 工程概况工程名称：xxxxxx住宅工9、程一期二标段建设单位：xxxx有限公司设计单位：勘察单位：监理单位：施工单位：建设规模：本工程位于xx市xx，工程现场原先为小土丘，经平整后用于本工程开发建设，现场场地西南高东北低，场地自然地面平均海拔高程约为25米；工程分两期开发，其中一期分两个标段由两家施工单位进场施工，我公司承建的楼号中有两栋高层建筑，分别为C3、C4两栋19层高层住宅，总建筑面积：32198.05m2；具体情况为： 项 目楼 号地上层数（层）地下层数（层）建筑高度（米）建筑面积（）建筑结构0.0标高（米）地上地下C319358.6513619.732450.65剪力墙26.95C419358.6513651.0124710、6.66剪力墙26.95三、 施工部署3.1 脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量、安全，同时结合本工程的特点和实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下钢管脚手架方案：表1.脚手架搭设方案楼 号脚手架搭设方案落地式脚手架普通型钢悬挑脚手架（共三层）第一层起始高度第二层起始高度第二层起始高度C3#楼标高+3.2m以下标高+3.2m标高+23.5m标高+43.8mC4#楼标高+3.2m以下标高+3.2m标高+23.5m标高+43.8m注：C3、C4楼地下室部位的脚手架包含了底层脚手架在内，在地下室防水施工及其保护层完成后、土方回填作业施工前拆除，在主体工程完成，装修工程施工前，在两楼的11、底层部位进行装饰脚手架的二次搭设。地库部位外墙脚手架则在地下室外墙防水工程完成后完全拆除，不再进行二次搭设。3.2普通型钢悬挑脚手架构造要求及技术措施：3.2.1 脚手架构造参数采用普通型钢悬挑脚手架的设置高度详见表1，拟选用18#工字钢做为悬挑材料。最大搭设高度为20.65m，采用外径48mm，壁厚3.5mm（实际计算时取483.25）的钢管搭设，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为1.0m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙0.3m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用钢管扣件连接，连墙件按两步三跨设置，脚手片满铺，密目安全网全封闭张挂。3.2.12、2 活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装饰脚手架；同时施工层数:2层；3.2.3 风荷载参数工程地处江苏xx市，基本风压为0.400kN/m2，风荷载高度变化系数z为1.35，风荷载体型系数s为1.18；计算中考虑风荷载作用；3.2.4 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板13、铺设层数:9层；3.2.5 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工型钢，其中建筑物外悬挑段长度1.40m，建筑物内锚固段长度 1.5 m。与楼板连接的压环钢筋直径(mm):18.00；阳台转角处等部位外挑长度4米，建筑屋内锚固长度5米。楼板混凝土标号:C30；3.2.6 拉绳与支杆参数 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳距离墙面 1.2m，钢丝绳安全系数为:7.000，钢丝绳直径选用18mm；阳台转角等外挑较大部位，采用两根钢丝绳拉结，并在下部增加10#槽钢支撑加固。钢丝绳拉结仅作为安全预备，不计算钢丝绳的具体受力；外挑较大部位及联梁部位仅计算下部斜撑受力。3.3 脚手架的劳动力安排 14、1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要1520人，均持有有效上岗作业证书。 2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。 3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。 四、 脚手架材料选择 4.1型钢悬挑脚手架 钢管1 钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T 13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T 3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T 700)中Q23515、-A 级钢的规定。2 钢管外观质量要求：1）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；2）钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；3）钢管应进行防锈处理。3 钢管上严禁打孔，每根钢管的最大质量不宜大于25kg。 扣件1 扣件式应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)的规定。采用其它材料制作的扣件时，应经试验证明其质量符合相关标准的规定后方可使用。2 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；扣件应进行防锈处理。3 扣件在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。有裂缝、变形16、或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用。 钢管、扣件管理1 采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。2 搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。3 经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。4 施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。 竹脚手片采用由毛竹制作的竹串片板。 安全网采用密目式安全网，网目应满足2300目1017、0cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB 700-88）中Q235A钢的要求。7、型钢水平悬挑杆采用18号工型钢 8、预埋吊环、螺栓吊环应采用Q235-A 级钢，不得采用螺纹钢。直径按计算结果确定采用 五、 脚手架搭设流程及施工工艺要求 5.1 普通型钢悬挑脚手架 悬挑脚手架搭设的工艺流程：搭设顺序画工字钢预埋点预埋工字钢锚固钢筋布置工字钢并固定搭设底层大横杆搭设内外立杆依次按步距搭设大小横杆搭设剪刀撑设连墙件铺脚手18、板挂安全网钢丝绳拉结。搭设要点.1画工字钢定位线按照工字钢位置图在1、层板模板上画出各工字钢预埋点位置。.2预埋工字钢锚固钢筋在1、8、14层梁板筋绑扎完毕后预埋固定工字钢钢筋，预埋钢筋位置及尺寸见图示。18钢筋作为拉结筋、12钢筋作为定位筋。.3布置工字钢 将工字钢插入预埋钢筋，在调整好工字钢位置后用木楔加固工字钢，使工字钢不得移位。.4脚手架的基础脚手架立杆落在18号工字钢上，工字钢顶焊10cm长25钢筋头，立杆套住钢筋头防止立杆移动。钢筋头焊在工字钢上的焊缝高度不小于6mm。定位钢筋头位置图.5脚手架扫地杆 纵向扫地杆距工字钢面200mm，横向扫地杆在纵向扫地杆下。横向扫地杆长1.2m，19、纵向扫地杆采用对接扣件接长。.6搭设内外立杆和大小横杆每立面和每悬挑段的立杆、大横杆的钢管长度组合见外架立面图，立杆、大横杆接头位置见下图示：立杆和大横杆接长采用对接扣件。大横杆步距900mm。在立杆和大横杆相交处设置小横杆，小横杆位于大横杆上。小横杆根据支撑脚手板的需要等间距设置时，最大间距不应大于纵距的1/2。.7支撑体系脚手架的支撑体系包括纵向支撑（剪刀撑）、横向支撑。本工程外挑架外挑高度分别为20.3m、20.3m、14.9。最大调高20.314mm的孔隙。竹脚手板为280030050mm，沿外架纵向布置4块脚手板。在操作层铺设4块脚手板。脚手板用14#铁丝和小横杆捆牢。脚手板具体布置20、见下图:.10挂安全网立面安全网采用18006000mm密目安全网，用安全绳和大横杆绑牢，立网底部要压在作业面脚手板下。支设安全网要外高内低，两网搭接严密，受力均匀。安全网要平整张紧。操作层靠近建筑物500mm内脚手板下挂500600水平网。.11钢丝绳拉结在5、9、15层外层梁预埋钢筋拉环(拉环位置见工字钢平面布置图)，拉环和悬挑工字钢拉结钢丝绳连接。钢筋拉环采用梁中预埋12钢筋，钢丝绳采用6199.3钢丝绳，钢丝绳夹采用Y10，索具螺旋扣选用0O型M22。用一米长钢丝绳做成的钢丝绳环套在工字钢端头，工字钢底焊接100mm高25钢筋头防止钢丝绳环滑动。钢丝绳拉结见下图:钢丝绳套环上钢丝绳夹间21、距60mm，钢丝绳末端距第一个钢丝绳夹140160mm。钢丝绳夹U形部分卡在短绳头（即活头）一边。.12特殊部位处理a、外架在施工电梯处的处理施工电梯位置见工字钢平面布置图、施工电梯两侧外架布置见外架北立面图。施工电梯靠外架宽4000mm，外架搭设时，施工电梯所占位置按3跨(4500mm)考虑，6米钢管和施工电梯两侧纵向水平杆用旋转扣件搭接，每侧搭接长度750mm。施工电梯安装时，拆除6m钢管，拆除图示1、2号立杆及1、2号立杆下工字钢。北立面纵向水平杆排杆时从施工电梯两侧进行。b、外架在卸料平台处的处理本工程经综合考虑，结合现场实际情况，决定不搭设型钢卸料平台，所有垂直运输由塔吊和人货梯承担22、。 5.2 安全防护措施1、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。 (3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。(5)脚手架外立杆内侧设置20cm高的红白相间踢脚板，沿脚手架外侧一圈跟通。2、架体内封闭 (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站23、人板设置平整牢固。 (2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3)施工层以下外架每隔3步以及底部挂设水平密目网或其他措施进行封闭隔离。六、脚手架质量要求及保证体系6.1 脚手架搭设质量要求 1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。 2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。 3、验收时应具备下列文件： (1)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志； (2)脚手24、架工程的施工记录及质量检查记录； (3)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录， (4)脚手架工程的施工验收报告。 4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。 (1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠； (2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全； (3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定； (4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。6.2 质量保证体系施工班组图纸熟悉技术交底方案编制、审批施工准备施工准备材料采购进场 材料检查验收不合格材料退场脚手架搭设脚手架检查验收脚手架整改准许25、使用检查验收合格后发放合格牌七、脚手架搭设安全技术质量措施7.1 安全保障措施 (1)操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。 (2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。 (3)在架子上施工的各工种作业人员,应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 (4)雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 (5)应设安全员负责对脚手架进行经常检查并督促维护。 A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查26、| a 在六级以上大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前。 B 检查保修项目 a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工方案的要求； b 扣件螺丝是否松动； c 安全防护措施是否符合要求。 (6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护,安全员巡视检查。 (7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。 (8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。7.2 技术保障措施 (1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围及底部。 (2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准应符合规范JGJ 130-200 第3条)，所用扣件在使用前应清理加27、油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40Nm65 Nm之间。 (3)架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同施工单位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。 (4)该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。 (5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。 7.28、3 质量保障措施 (1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 (2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。(3)脚手架必须严格依据本施工方案进行搭设；搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 (4)脚手架搭设完毕，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。7.4普通型钢悬挑脚手架文明管理措施 1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30，接地装置可与在建建筑物的避雷装置焊接。 2、外脚手架不得搭设在距离外架空线29、路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。 3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。 7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 9、严格控制施工荷载，脚手板不得集30、中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。 10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。 11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。 12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。 八、脚手架拆除施工工艺及安全技术措施 8.1 普通型钢悬挑脚手架 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围31、栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应在架体拆除前，预先设好临时换撑（临时换承系统见如下示意图），只有在换撑完成以后并经检查牢固后才可以架体的拆除工作。 7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关32、的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备好良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起33、竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。九脚手架的检查和验收9.1构配件检查和验收9.1.1钢管：9.1.1.1新钢管的检查应符合下列规定：a、应有产品质量合格证；b、应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准，质量应符合有关规定；c、钢管表面应平直光滑不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；d、钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合本方案表 的规定；e、钢管必须涂有防锈漆。剪刀撑刷黄黑间隔的油漆，间隔500mm。外侧立杆刷黄油漆。.2旧钢管的检查必须符合下列规定：a、表面锈蚀深度应符合本方案表 序号3 的规定。锈蚀检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根34、，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值使不得使用；b、钢管弯曲变形应符合本方案表序号4 的规定。9.1.2扣件：6.1.2扣件的验收应符合下列规定：a、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。并应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测；b、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形缝的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；c、新、旧扣件均应进行防锈处理。表 构配件允许偏差序号项 目允许偏差（mm）示 意 图检查工 具1焊接钢管尺寸（mm）外径 48壁厚 3.50.50.5游标卡 尺2钢管两端面切斜偏差1.7塞尺拐角尺3钢管外表面锈蚀深35、度0.50游标卡 尺4钢管弯曲a 各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺b 立杆钢管弯曲 3ml4m4ml6.5m1220c、水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m309.1.3脚手板：每块脚手板的质量不宜大于30kg，竹脚手板采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板。作业层脚手板在拐角要交圈（即纵放脚手板与横放脚手板压接到位）。9.1.4安全网：安全网要有出厂合格证和劳动保护检测所的检测证。9.1.5钢丝绳：钢丝绳应有出厂合格证，钢丝绳不得有接头。9.1.6钢丝绳夹：钢丝绳夹必须满足GB 57251997的相关质量要求。9.1.7索具螺旋扣：索具螺旋扣应有出厂合格证和检验报告。9.1.8工字钢：工字钢必须36、是正规厂家出厂的钢材，应有出厂合格证。9.2脚手架搭设的检查和验收9.2.1 脚手架应在下列阶段进行检查与验收：9.2.1.1 预埋钢筋完工后及脚手架搭设前；9.2.1.2 作业层上施加荷载前；9.2.1.3 每搭设完1013m高度后;9.2.1.4达到设计高度后;9.2.1.5每挑段开始搭设前及搭设完后；9.2.1.6遇有六级大风与大雨后；9.2.1.7停用超过一个月。9.2.2 进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件:9.2.2.1本方案第9.2.39.2.5条的规定;9.2.2.2 外架方案9.2.2.3 技术交底文件。9.2.3 脚手架使用中，应每月检查下列项目：9.2.3.1杆件的37、设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；9.2.3.2底座是否松动，立杆是否悬空；9.2.3.3扣件螺栓是否松动；9.2.3.4钢丝绳是否松动、工字钢锚固钢筋是否松动； 9.2.3.5安全防护措施是否符合要求；9.2.3.6是否超载。9.2.4 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检查方法，应符合表6.2.4规定。项次项 目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具1地 基基 础表面坚实平整观察底座不沉降102立杆垂直度最后验收垂直度2080m100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m20mH2777H2202550H2405038、100H26075H280100H2100中间档次用插入法3间距步距20钢板尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺两跨内两根纵向水平杆高差10项次项 目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具5双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm50钢板尺6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高度a500mm钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离a步距/3钢卷尺纵向水平杆上的对接扣件至主节点距离a纵距/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4065Nm扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面的倾角4560角尺8脚手板外伸长度对接见.9卷尺搭接9.2.5安装后39、的扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力矩扳手检查，抽样的方法应按随机分布的原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按表6.2.5的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。表9.2.5 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51905091150811512801312815002025011200323120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）519051911508215128013328150020550112003271201320040、50109.2.6脚手架的验收由项目经理组织相关人员参加验收。十施工安全管理101脚手架搭设人员必须是经过按国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。102搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。103脚手架的构配件质量与搭设质量，应按本方案第6条的规定进行检查验收，合格后方准使用。104作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。105当有六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。106脚手架的安全41、检查与维护，应按本规范第8 .2.2条的规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除。107在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件： 1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； 2）连墙件。108在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。109工地临时用电线路的搭设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行。1010搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。十一记录要求11.1钢管质量合格证、质量检验报告、旧钢管质量检查记录。11.2扣件质量合格证、质量检验报告、旧扣件质量检查记录。11.3架子工上岗42、证。11.4扣件螺栓拧紧程度检查记录。11.5脚手架施工安全、技术交底记录。11.6外脚手架检查验收记录十二、外挑脚手架巡视监控1、 成立由项目经理牵头，专职安全员、工地技术负责人、架子搭设负责人组成监控小组，由专职安全员担任组长，对本工地的脚手架进行定期检查对发现的问题，及时提出整改意见并出具整改通知书，并督促整改在规定时间内按要求整改完成。2、 由技术负责人负责对外挑架在搭设前进行技术交底，并做好技术交底记录。在搭设过程中，随时检查架体搭设的质量和效果，对不符合质量要求和方案要求的部位及时提出整改意见，并责成搭设班组在规定时间内按质量和方案要求整改完成。3、 搭设完成后，按照方案要求的程序43、经检查合格后方可准许使用。4、 使用过程中，每月由项目经理组织按照本方案第9.2条的规定对外挑架体进行全面的检查和验收。对不符合要求的部位及时提出整改意见，有现场专业安全员督促施工班组限期整改完成。十三、外挑脚手架搭设应急预案1目的 为对脚手架工程施工中出现脚手架倾倒、跨架，人员高空坠落，落物伤人等事故后进行紧急处理，最大限度地保护职工生命和减少国家财产的损失，制订本应急预案。 2适用范围 脚手架工程整过施工阶段及发生脚手架倾倒、跨架，人员高空坠落，落物伤人等事故时。 3职责 3.1 项目经理 应急指挥总指挥。全面负责应急指挥工作。 有权采取一切可能手段，以控制和减少事故危害。 授于相关人员相44、应的应急处理权。 3.2 项目主管生产副经理 事故现场指挥，督促有关部门和人员进行现场防护抢险工作。 当项目经理不在现场时，担任现场总指挥工作。 3.3 项目技术负责人 组织有关部门编制、修订、评审应急预案。督促相关部门做好事故抢险过程记录。 组织相关部门、人员进行事故调查，并形成记录。 当项目经理、项目主管生产副经理不在时，担任应急总指挥工作。 3.4 技术部：负责编制、修订、评审应急预案。 3.5 质安部 协助技术部编制、修订、评审应急预案。 督促检查相关部门落实应急准备工作。 3.6 施工部协助技术部编制、修订、评审应急预案。 组织进行应急预案的演习，并提出改进建议。 发生事故时，组织抢45、险队进行抢险、营救、减损防护工作。 3.7 器材部 协助技术部进行应急预案的编制、修订、评审。 落实应急预案所需物资、设备的准备工作。 3.8 综合部 协助技术部编制、修订、评审应急预案。 落实应急物资及其它措施费的准备。 4抢险机构 4.1 抢险组织机构 4.2 抢险指挥中心设在项目经理办公室。5应急物资准备 为了在脚手架工程施工中事故发生时能够及时采取应对措施，平时准备下述物资： 5.1 警戒隔离物资：警戒桩，警戒绒 存放地点：现场仓库 5.2 人员急救设备：急救箱，急救药品，担架 存放地点：综合部 5.3 减损防护物资：钢管、安全网等 存放地点：现场仓库 6技术资料 药品使用说明书、脚手46、架验收记录、应急预案及作业指导书 7应急抢险队 应急抢险队由项目部现场员工组成，平时进行抢险、急救方面的学习和培训，当事故发生时即可投入应急抢险和救援工作。 8应急抢险程序 8.1 减少应急预案风险的措施 作业层跨地（楼）面高度2.5m时，在其外侧边缘必须设置挡护高度1.1m的栏杆和挡脚板，且栏杆间的净空高度应05m。 在外脚手架高空落物影响范围内同时进行其他施工作业或有行人通过的脚手架， 应采取外立面全封闭、半封闭以及搭设通道防护棚等适合的防护措施。 挑脚手架、吊篮和悬挂脚手架的外侧面应按防护需要采用立网围护。 上下脚手架的梯道、坡道、栈桥、斜梯、爬梯等均应设置扶手、栏杆或其他安全防护措施，47、并清除通道中的障碍，确保人员上下的安全。 采用合理的施工方法，避免因操作不当而造成的事故。 8.2 应急联络 险情发生后，事故现场第一目击者迅速向应急指挥中心发出求救信号。求救的方式可以采用呼喊、口信、通讯工具等一切可能的方式。 应急指挥中心接到险情信息后，立即作出下述应急反应： .1 对内组织抢险队，立即进行现场抢救工作。 .2 通过通讯工具，立即与外部机构联络，向相关的公安、医院、消防、环保等部门联络，请求支援。 应急联络单位、地址、电话：8.3 事故现场应急处理 警戒隔离：抢险队员在事故现场周围用警戒桩、警戒线带等物资在现场设置警戒隔离区，非抢险队员不得进入警戒区内，以防止发生连锁事故，48、为更好地进行抢险救工作创造条件。 人员疏散：抢险队员将事故现场被困人员，及时组织转移到安全地带，并将现场非抢险队人员转移出事故现场。 人员抢救：抢险队员将受伤人员从事故现场解救出来，并进行现场急救处理。控制险情：抢险队员使用预备的应急物资，对有进一步倾斜、倒塌发展趋势的脚手架进行加固，以最大限度减少人员和财产损失。 设置向导：在事故现场入口及进入现场的主要通道边安排引导人员，以引导救险车辆、人员、物资等迅速准确地进入事故现场。 记录：事故发生后，由质安部有关人员对事故的发生、发展以及抢险救护等过程情况进行记录，为事后的调查、分析提供资料。 9善后处理 现场抢险工作完成后，由项目部技术负责人组织49、项目部有关部门和人员，配合上级部门，对事故的发生、发展等方面的情况进行调查，形成相关的调查记录。 对事故中受伤人员应及时送医院治疗，直到伤愈后方可出院，并按有关要求支付受伤期间的误工损失；对事故中不幸死亡人员应做好其家属的思想工作，并按有关要求及时将赔偿费用支付给其家属。 10相关文件 10.1环境因素识别与评价程序 10.2危险源辩识、风险评价与风险控制程序 10.3应急预案与响应控制程序 10.4 公司危险源、环境因素清单 10.5 脚手架工程作业指导书（措施、方案） 11要求 本应急预案经预演、修订后形成正式文件，经项目经理批准后，传达到相关部门和人员进行学习、执行。十四、 计算书14.50、1 普通型钢悬挑脚手架计算书：xx住宅工程一期项目二标段工程工程；属于框架结构;地上19层;地下3层；建筑高度：56.95m；标准层层高：2.90m ；总建筑面积：41520.00平方米；总工期：620天；施工单位：中城建第九工程局。本工程由xxxx投资建设，时杰建筑设计事务所设计，xx勘察测绘研究院地质勘察，上海申邑工程咨询有限公司监理，中城建第九工程局组织施工；由陆仁福担任项目经理，张鸿喜担任技术负责人。 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-20051、3)等规范编制。 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20.3 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 184 米；采用的钢管类型为 483.2； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.83；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参52、数本工程地处江苏省xx，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数z为1.350，风荷载体型系数s为0.718；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:11 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4米，建筑物内锚固段长度 1.5 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):18.53、00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.151/(2+1)=0.05 kN/m ；活荷载标准值: Q=21/(2+1)=0.667 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.035+1.2054、.05=0.102 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.667=0.933 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1021.52+0.100.9331.52 =0.228 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1021.52-0.1170.9331.52 =-0.269 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.22810655、,0.269106)/4730=56.871 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 56.871 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.05=0.085 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.667 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.08515004/(1002.06105113600)+0.9900.66715004/(1002.06105113600) = 1.553 mm；大横杆的最大挠度 156、.553 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0351.5 = 0.053 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.1511.5/(2+1)=0.075 kN；活荷载标准值：Q=211.5/(2+1) =1.000 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.053+0.075)+1.4 1 = 1.55457、 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.03512/8 = 0.005 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.5541/3 = 0.518 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.523 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.523106/4730=110.617 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =110.617 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠58、度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.03510004/(3842.06105113600) = 0.02 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.075+1 = 1.128 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1128.11000(310002-410002/9 ) /(722.06105 113600) = 1.711 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.02+1.711 = 1.731 mm；59、小横杆的最大挠度为 1.731 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.83，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.64kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.64 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0351.52/2=0.053 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0351/2=0.018 k60、N；脚手板的自重标准值: P3 = 0.1511.5/2=0.112 kN；活荷载标准值: Q = 211.5 /2 = 1.5 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.053+0.018+0.112)+1.41.5=2.32 kN；R 6.64 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.035/1.8020.30 = 3.132；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板61、，标准值为0.15 NG2= 0.15111.5(1+0.3)/2 = 1.609 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15111.5/2 = 1.237 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.520.3 = 0.152 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.131 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 211.52/2 = 3 kN62、；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.35 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.718；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.41.350.718 = 0.271 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.131+ 1.43= 11.557 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 63、1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.131+ 0.851.43= 10.927 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2711.5 1.82/10 = 0.157 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 11.557 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo64、 = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 11557/(0.188450)=136.607 N/mm2；立杆稳定性计算 = 136.607 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.927 kN；计算立杆的截面回转65、半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10926.948/(0.188450)+156963.789/4730 = 162.345 N/mm2；立杆稳定性计算66、 = 162.345 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.271 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 6.155 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.155 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： N67、f = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.510-4205103 = 87.545 kN；Nl = 11.155 Nf = 87.545,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 11.155小于双扣件的抗滑力 13.28 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与68、楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.4 m，l = 1.5 m，m1 = 0.3 m，m2 = 1.3 m；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185 cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 P=6.131+3=9.131kN；水平钢梁自重强度计算荷载 q=3.0610-378.5 =0.24 kN/m；k=1.4/1.5=0.933k1=0.3 / 1.5 = 0.2k2=1.3 / 1.5 = 0.869、67代入公式，经过计算得到支座反力 RA = 28.338 kN支座反力 RB = -9.716 kN最大弯矩 MA = 14.845 kN.m 最大应力 = 14844669.8 /( 1.05 185000 )= 76.42 N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值 76.42 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N= 6.131 +3 = 9.131 kN水平钢梁自重计算荷载 q= 0.003 78.5 = 0.24 kN/m最大挠度 Vmax= 4.28 mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，70、受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 2600 mm水平支撑梁的最大挠度 4.28 mm 小于 水平支撑梁的最大容许挠度 2600/400 mm,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 10.794 235 /( 2600180235) = 1.23由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.84。经过计算得到最大应力 = 14.845106 /( 0.84185000 )= 95.548 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 971、5.548 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求! 十、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=9.716 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=9716.2894/(3.142502)1/2 =11.123 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算72、公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.716kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 9716.289/(3.142181.43)=120.155mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1418221510-3=54.68kN螺栓的轴向拉力N=9.716kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=54.683kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压73、计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 28.338kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；经过计算得到公式右边等于112.19 kN，大于锚固力 N=28.34 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!14.2 转角部位阳角型钢计算书：xx住宅工程一期项目二标段工程工程；属于框架结构;地上19层;地下3层；建筑高度：56.95m；标准层层高：2.90m ；总建筑面积：41520.0074、平方米；总工期：620天；施工单位：中城建第九工程局。本工程由xxxx投资建设，时杰建筑设计事务所设计，xx勘察测绘研究院地质勘察，上海申邑工程咨询有限公司监理，中城建第九工程局组织施工；由陆仁福担任项目经理，张鸿喜担任技术负责人。一、参数信息 :1、荷载参数 脚手架联梁传递支座力F(kN)：9.80;2、阳角型钢构造参数 型钢支撑形式：两根支杆; 立杆横向间距或排距La(m)：1.00; 内排架距离墙长度a(m)：0.30; 阳角型钢长度L(m)：2.80; 点M到Q点的距离D1(m): 2.50; 支点P到建筑物角点O的距离D3(m)：2.50; O点到Q点的距离D2(m)：0.10;3、75、阳角型钢材料参数: 型钢型号：18号工字钢; 支杆类型：10号槽钢二、阳角型钢计算水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。型钢截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面抵抗矩W =185.00cm3，截面积A =30.60cm2。 阳角型钢示意图 阳角型钢计算简图 1、型钢受力计算脚手架联梁传递支座力F=9.800kN;水平钢梁自重荷载 q=1.224.109.810-3=0.283kN/m经过连续梁的计算得到 阳角型钢支撑梁剪力图（kN）) 阳角型钢支撑梁弯矩图（kN.m）) 阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的的支撑力为RA=6.759kN;型钢固接处的支撑力为76、RB=13.635kN;型钢最大弯矩 Mmax=6.389kN.m;图中距离|MP|= (2.5002.500+0.1000.100+2.5002.500+1.4140.1002.500)1/2=3.587m图中角度 MPQ=arcsin(2.500/3.587)=44.1900图中角度 OPQ=arctan(0.100 / 2.500)=2.2910每根支杆的压力 T=6.759/2/sin(44.190)=4.848kN水平型钢的轴向力 N=24.848cos(44.190)cos(2.2910)=6.949kN型钢最大应力计算值 = M/1.05W+N/A=6.389106/(1.05177、85103)+6.949103/(30.6102)=35.16N/mm2型钢的最大应力计算值 = 35.16N/mm2 小于型钢的抗弯强度设计值 215.000 N/mm2，满足要求！2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用18号工字钢,计算公式如下: 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=1.65由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)，得到 b。经过计算得到最大应力 = 6.389106 /( 0.899185103)= 38.41 N/mm2型钢的最大应力计算值 = 38.41N/mm2 小于 f = 278、15 N/mm2 ,满足要求!3、支杆的强度计算下面压杆以 10号槽钢槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 4.848kN； A - 受压斜杆净截面面积，A =12.74cm2； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =3.95cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.587m； - 杆件长细比，=3.587102/3.95=91 - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.654； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是5.819 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2； 受79、压斜杆的稳定性计算 f，满足要求!斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=4.848kN； lw为斜撑支杆件的周长，取191mm； t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=5.3mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取ft=185.00N/mm2,fc=215.00N/mm2经过计算得到焊缝最大应力 = 4.848103/(1915.3) = 4.789N/mm2。对接焊缝的最大应力= 4.789 N/mm2 小于 185 N/mm2，满足要求!4、型钢与建筑物连接的计算水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接80、焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 其中 N - 对接焊缝轴向力,N=6.949KN; F - 对接焊缝切向力，F=13.635KN； A - 水平钢梁满焊的截面积，A=30.6cm2； ft - 对接焊缝的抗拉强度，ft=185N/mm2； fv - 对接焊缝的抗剪强度，fv=125N/mm2； 经过计算得到焊缝正应力= N/A =6.949103/(30.600102)=2.271N/mm2； 焊缝剪应力f = F/A =13.635103/(30.600102)=4.456N/mm2；对接焊缝的折算应力(2.2712.271+34.4564.456)0.5=8.045N/mm2； 对接焊81、缝的正应力=2.271 N/mm2小于焊缝的抗拉强度185.000 N/mm2，满足要求；对接焊缝的剪应力f =4.456 N/mm2小于焊缝的抗剪强度125.000 N/mm2，满足要求；对接焊缝的折算应力8.045 N/mm2小于1.1ft =203.500 N/mm2，满足要求！14.3 阳台、楼梯口、电梯井转角部位等联梁型钢悬挑脚手架计算书：一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20.3 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙82、纵向长度为 184 米；采用的钢管类型为 483.2； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏省xx，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数z为1.350，风荷载体型系数s为0.718；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；栏杆83、挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:11 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度4米，建筑物内锚固段长度 5 米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用 14号工字钢。与楼板连接的螺栓直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；主梁间距相当于立杆间距的倍数:2倍；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 支杆与墙支点距离为(m):3.000；最里面支点距离建筑物 1.2 m,支杆采用 9号角钢901010mm。 二、大横杆的计算:按84、照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.151/(2+1)=0.05 kN/m ；活荷载标准值: Q=21/(2+1)=0.667 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.035+1.20.05=0.102 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.667=0.933 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最85、大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1021.52+0.100.9331.52 =0.228 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1021.52-0.1170.9331.52 =-0.269 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.228106,0.269106)/4730=56.871 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 56.871 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=86、205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.05=0.085 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.667 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.08515004/(1002.06105113600)+0.9900.66715004/(1002.06105113600) = 1.553 mm；大横杆的最大挠度 1.553 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，87、小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0351.5 = 0.053 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.1511.5/(2+1)=0.075 kN；活荷载标准值：Q=211.5/(2+1) =1.000 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.053+0.075)+1.4 1 = 1.554 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: M88、qmax = 1.20.03512/8 = 0.005 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.5541/3 = 0.518 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.523 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.523106/4730=110.617 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =110.617 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.03510089、04/(3842.06105113600) = 0.02 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.075+1 = 1.128 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1128.11000(310002-410002/9 ) /(722.06105 113600) = 1.711 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.02+1.711 = 1.731 mm；小横杆的最大挠度为 1.731 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规90、范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0351.52/2=0.053 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0351/2=0.018 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.1511.5/2=0.112 kN；活荷载标准值: Q = 211.5 /2 = 1.5 kN；荷载的设计91、值: R=1.2(0.053+0.018+0.112)+1.41.5=2.32 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.035/1.8020.30 = 3.132；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2= 0.15111.5(1+0.3)/2 = 1.609 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹92、笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15111.5/2 = 1.237 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.520.3 = 0.152 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.131 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 211.52/2 = 3 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 093、.4 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.74 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.552；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.40.740.552 = 0.114 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.131+ 1.43= 11.557 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.131+ 0.851.43= 10.927 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw =94、 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1141.5 1.82/10 = 0.066 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 11.557 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：=95、 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 11557/(0.188450)=136.607 N/mm2；立杆稳定性计算 = 136.607 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.927 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计96、算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10926.948/(0.188450)+66147.29/4730 = 143.145 N/mm2；立杆稳定性计算 = 143.145 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下97、式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.114 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.594 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.594 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A 98、= 4.5 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.510-4205103 = 87.545 kN；Nl = 7.594 Nf = 87.545,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 7.594小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、联梁的计算:按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P = 11.557 kN；计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n= 2；经过简支梁的计算得到:支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB = ( 2 -1)/211.557+99、11.557+30.174 /2= 17.597 kN;通过联梁传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 211.557 + 30.174 = 23.637 kN;最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax= 2 /811.5573+0.17433 /8= 8.864 kN.m;最大应力 = 8.864106 / 80500 = 110.11 N/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值 110.11 小于 205.0N/mm2,满足要求! 九、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1000100、mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660 cm4，截面抵抗矩W = 185 cm3，截面积A = 30.6 cm2。根据前面计算结果，受脚手架作用的联梁传递集中力(即传递到支座的最大力) N=23.637 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.230.60.000178.5 = 0.288 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 32.355 kN； R101、2 = 17.052 kN； R3 = 0.461 kN。 最大弯矩 Mmax= 3.51 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 3.51106 /( 1.05 185000 )+ 0103 / 3060 = 18.067 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 18.067 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！ 十、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到最大应力 b = 570 10.794 235 /( 1200180215) =2.901；102、由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GBJ17-88)附表其值用b得到其值为0.973；经过计算得到最大应力 = 3.51106 /( 0.9731851000 )=19.501 N/mm2；水平钢梁的稳定性验算 =19.501 N/mm2 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求! 十一、支杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力 RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为：RD1=34.848 kN。 十二、支杆的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：斜压支杆的轴力RD103、我们均取最大值进行计算，为RD=34.848kN 下面压杆以 9号角钢901010mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 34.848kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.214； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.76cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.231m； A - 受压斜杆净截面面积，A =17.17cm2； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是94.839 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求!104、 斜撑支杆的焊缝计算：斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=34.848kN； lw为斜撑支杆件的周长，取360mm； t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=10mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm2；经过计算得到焊缝最大应力 = 34847.514/(36010) = 9.68N/mm2。对接焊缝的最大应力 9.68 N/mm2 小于 185 N/mm2，满足要求! 十三、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R =0.461 kN； 水平钢梁105、与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=460.8154/(3.142502)1/2 =2.422 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.461kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f- 钢材强度设计106、值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 460.815/(3.142181.43)=5.699mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1418221510-3=54.68kN螺栓的轴向拉力N=0.461kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=54.683kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 17.052kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；经过计算得到公式右边等于112.19 kN 大于锚固力 N=17.05 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!