1、生活垃圾焚烧发电厂烟气净化烟囱土建、钢构工程施工组织设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章 方案依据及编制说明5第一节 编制的目的5第二节 编制依据5图纸5主要法规5主要规程、规范5主要标准6第二章 建筑工程概况7第一节 工程概况7第二节 建筑设计概况7第三节 烟囱特点7设计特点7工程特点8第三章 施工组织与部署8第一节 工程施工总目标8工程质量目标8工期目标8安全目标8文明施工目标9第二节 施工组织9管理职能划分9工程项目部施工组织管理网络10第三节 施工部署11施工总体安排11第四节 主2、要施工工艺策划11第五节 施工准备工作11技术准备11施工现场准备11第六节 各项资源投入计划12设备及机具计划12工程材料计划13每班劳动力安排计划表13第四章 主要工程施工方法13第一节 工程施工测量13测量仪器与人员13轴线控制14标高传递14沉降观测14垂直控制14第二节 钢筋砼烟囱施工15基础分部15筒身分部15滑模施工前的准备工作18筒身滑升21烟囱垂直度控制、中心点控制21滑模施工注意事项21混凝土选用及表面处理措施22操作平台的拆除23滑模施工过程中的纠偏和纠扭23第三节 楼层平台施工方法246.00米87.50米平台施工24第四节 电气部分52第五节 筒壁外装饰装修52航空标3、志及外墙涂料、窗体及彩钢板安装52第五章 排烟内筒制作安装52第一节 施工准备52第二节 半成品材料验收、基础验收52第三节 施工条件及现场准备53导向装置53组焊平台53第四节 地面预制加工53地面预制部分：53顶部支承梁53底部地锚53工程实物预制53钢平台、钢梯制作53钢内筒采购预制54钢内筒运输保管54除锈、防腐、编号54第五节 排烟钢筒体的组装55第六节 焊接管理55钢平台及钢梯的焊接施工工艺55焊接规范的确定55焊接检验56钢内筒的焊接施工工艺56第六章 回笼梯施工方案56第七章 施工进度网络计划65第八章 工期保证措施65第一节 技术保证65第二节 劳动力保证66第三节 组织保证4、66第四节 物质供应的保证66第五节 施工机械的保证66第九章 工程质量保证措施67第一节 质量管理67第二节 质量管理体系67第三节 质量保证体系67第四节 保证工程质量的组织措施67第五节 质量通病根治措施68钢筋工程68砼工程68滑模工程69第十章 安全施工措施70第一节 安全生产管理组织机构70安全施工保证体系70第二节 安全生产管理制度71第三节 安全防护72临边防护72交叉作业的防护72安全用电73第四节 应急救援预案73第十一章 消防和治安措施75第一节 安全消防措施75第二节 治安保卫安全措施75第十二章 雨季施工措施75第十三章 文明施工与环境保护76第十四章 工程技术资料管5、理77第一章 方案依据及编制说明第一节 编制的目的本施工组织设计编制的目的是：合理安排施工工期，明确施工工艺，加强规范化质量监督和科学管理；严格按照质量保证体系组织工程施工，确保工程质量达到建设单位期望的目标；制定严格的安全检查制度和完善的安全保障体系，保证安全生产无事故；强化现场文明施工的标准化管理，创建建材施工行业文明施工现场。第二节 编制依据图纸图 纸 名 称图 号日 期烟囱设计图纸R118-SJG3201001主要法规类别名 称编 号国家中华人民共和国建筑法中华人民共和国主席令1997年第91号中华人民共和国劳动法94年7月5日八届人大八次会议通过中华人民共和国环境保护法中华人民共和国6、主席令1989年第22号建设工程质量管理条例中华人民共和国国务院令第279号工程建设标准强制性条文中华人民共和国建设部建标2002219号建设项目环境保护管理条例中华人民共和国国务院令第253号建设工程施工现场管理规定中华人民共和国建设部令91年第15号主要规程、规范类别别名 称编 号国家岩土工程勘察规范GB50021-2001建筑地基与基础设计规范GB50007-2000建筑边坡工程技术规范GB50330-2002混凝土结构设计规范GB50010-2002砌体结构设计规范GB50003-2001地下工程防水技术规范GB50108-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001建7、筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002砌体工程施工质量验收规范GB50203-2002混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002钢结构工程施工质量验收规范GB50205-2001建筑地面工程质量验收规范GB50209-2002建设工程文件归档整理规范GBT50328-2001建设工程项目管理规范GB/ISO50326-2001建筑测量规范GB50026-93建筑变形测量规程GTJ/8-97液压滑动模板施工安全技术规程JBJ65-89普通混凝土配合比设计规程JGJ55-2000/J64-2000混凝土强度检验评定标准GBJ107-87混凝土质量控制标准GB50164-8、92混凝土外加剂技术规程GBJ119-2003钢筋机械连接通用基础规程JBJ107-2003钢筋焊接与验收规程JBJ18-2003组合钢模板技术规范GB50214-2001建设工程施工现场供用电安全规范GB50194-93建设机械使用安全技术规程JG33-2001建设施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建设工程施工现场供用电安全规范GB 50194-93主要标准类别名 称编 号国家建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001混凝土质量控制标准GB 50164-92建筑施工场界噪声限值GB 12523-90建筑施工安全检查评分标准JGJ 59-99第二章 建筑工程概况第一节 工程概况9、工程名称无锡市XX生活垃圾焚烧发电厂烟气净化-烟囱地理位置建设单位设计单位建设规模90米承包方式包工包料合同范围图纸土建、钢构合同质量目标达到国家规范规定的合格标准合同工期总 工 期： 200日历天；第二节 建筑设计概况烟囱基础C30整板基础构成，基础底面标高3.500米，烟囱基础承台为14.54m*14.14m，板厚1.500米。垫层为100MM厚C15垫层，伸出基础边缘100mm，板保护层40mm。烟囱钢内筒总高度90m，砼外筒89m。烟囱平面呈矩形。排烟内钢筒布置为四只。外尺寸为10.14米8.74米。筒身内设计平台共11层，用以支承钢烟囱。混凝土平台标高分别为6.00、18.00、2510、.00、30.00、40.00、50.00、60.00、70.00、80.00、83.5、87.5米。墙厚-2.00-25.00为300mm，25。00-40.00为250mm，40.00-87.5为200mm。同时设有钢爬梯，结构采用砼外筒，内部设有四只内径1.94米8mm钢排烟筒钢内筒内径1940mm,壁厚8mm,材质为Q235B级钢, 顶部材质为不锈钢(SUS316L),壁厚6mm. 出口内径1380mm。钢筋采用Q235B级钢，Q235钢材之间用E43系列焊条,不锈钢材之间用E316L型焊条, Q235钢与不锈钢之间用E316L型焊条。钢内筒内侧采用OM-5涂料 (详见08SG213-11、1第6.4条)，钢内筒外侧防腐蚀及钢梯防腐做法采用氯化橡胶涂料,总漆膜厚度应不小于120微米。水泥选用普通硅酸盐水泥（基础宜使用矿渣硅酸盐水泥），水灰比不大于0.5，每立方水泥用量不应超过450Kg。 黄砂与碎石：黄砂选用颗粒坚硬且洁净天然的中粒、粗粒；石子采用未经风化的花岗岩、砂岩等，粒径不超过壁厚的1/5和钢筋间距的3/4同时最大粒径不应超过60mm。第三节 烟囱特点设计特点此烟囱基础埋深3.500米，平面形状为矩形14.54m*14.14m。排烟内钢筒布置为四只。工程特点此工程平面形状为矩形，滑模施工时剪力墙的平整度和垂直度的控制要求较高。由于内部设有4只钢内筒因此埋件较多，预留洞口，及12、暗柱钢筋的帮扎，为滑模施工带来一定难度。钢内筒的吊装采用5T卷扬机吊装，分成6.0米一节（共15节，87米以上为不锈钢钢筒另做）制作成筒状由钢管厂订货（采用螺旋埋弧焊），工厂化生产在保证质量的前提下，更能在尺寸标准上满足要求。采用在筒身内部拼接成，吊装、就位。根据上述特点，我公司在组织施工过程中，将针对以上各种不利条件，以充足的施工准备、饱满的精神，拼搏、求实的工作作风，争创一流的管理水平，一流的工程质量，一流的工程速度，以优良工程为目标，顺利完成90米烟囱工程的建设任务。第三章 施工组织与部署第一节 工程施工总目标我公司是具有丰富经验的建筑滑模施工企业，有一整套严格的科学管理体系先后施工过各13、种高度的烟囱，设项目经理部，实行项目法施工管理。我公司将派遣具备丰富滑模施工管理经验的技术管理人员组成项目经理部进驻现场，负责该工程合同的履行及现场施工、技术、质量、工期、安全、施工配合的实施、控制与管理。在劳动力安排上，配备有类似工程施工经验、专业化强的技术工种进场施工。严格按照设计院提供的施工图纸、技术要求以及有关施工规范、规程进行施工。按照国家建设部颁发的施工和验收规范验收。按照国家现行有关建筑工程质量检测评定标准及其它有关标准进行评定。单位工程做到规定的技术资料齐全、标准、装订成册，资料的数据经得起复查。本工程质量管理按国际标准ISO9001：2000质量保证体系实行工程质量管理。工程14、质量目标工程质量目标：100一次验收达到合格标准。按照国家建设部颁发的施工和验收规范验收。按照国家现行有关建筑工程质量检测评定标准及其它有关标准进行评定。工期目标本工程工期为200天。我公司充分考虑本工程施工时经历的传统节假日、农忙、雨季施工的特点，采取各种有效措施，在工期内按时按质完成工程各项目施工。安全目标工程施工实现安全生产，杜绝人员伤亡、火灾及重大设备事故，轻伤事故频率小于1，工程创安全标准化工地。施工临时设施，各类场地、堆棚、仓库的用电、用水均必须符合有关安全要求。我方承诺：遵守建设单位各项安全规章制度，保证施工区域内人员安全。文明施工目标本工程要立足于保质量、保安全，着眼于抢工期，15、科学文明施工，施工现场按文明施工标准进行，严格管理，创文明施工标准化工地。施工人员挂牌施工，服从业主有关人员统一安排管理，并制定文明施工公约。第二节 施工组织管理职能划分A、设施工、质量、安全、试验、调度、资料等，在项目总工程师的领导下，负责本工程全过程的施工、技术、质量、安全等方面的管理工作。B、设计划预算、物资供应组，负责本工程的合同评审与管理、施工图预算、结算、施工进度编报、施工进度月报，工程材料的计划、采购、标识、抽样送检、保管、发放，并做好施工材料、施工机具、备品配件的调配、采购、标识。负责做好与业主相关部门的对口工作和协调相互之间的关系。C、本工程范围内的劳资、财务、人事、工程款的16、拨付、工程成本核算和控制，文件的收发及打印、后勤、治安、消防、计划生育、生活福利、医疗卫生、厂区环境以及接待等方面的管理工作，协调与业主相关部门及当地治安、户籍等部门的关系。项目部项目经理及各部门管理人员(包括项目工程师、项目副经理、施工员、各专业工长、质检员、安全员等)均常驻现场，保证项目管理得到落实。工程项目部施工组织管理网络项目经理项目工程师项目副经理技术组材料设备组质量安全组财务预算组政保后勤组施工安装技术 现场施工管理 机械设备管理 材料采购供应保管 安全监督与管理 质量监督与管理 成本核算与控制 财务会计 治安保卫管理 卫生后勤管理 土建施工队钢结构施工队班组长质检员安全员班组长质17、检员安全员第三节 施工部署施工总体安排工程本着先地下后地上，先主体后装饰，先土建后安装“三先三后”的原则， 按基础施工阶段，主体施工阶段(筒身滑模施工)，钢构件和避雷电气系统安装，钢内筒安装施工五个阶段进行控制。第四节 主要施工工艺策划砼筒身主体采用滑模施工工艺，该工艺具有施工速度快，技术成熟。第五节 施工准备工作技术准备原始资料的调查分析收集施工中所需要的各种技术资料。熟悉和会审施工图纸修编施工组织设计由专业人员根据设计图纸，修编实施的指导工程施工全过程的施工组织设计。修编施工图预算与施工预算由专业人员根据设计图纸，修编实施的施工图预算、工料分析、钢筋模板、支撑、铁件放样、翻样及料单。提出半18、成品，预制构件，铁件加工计划，明确进场日期。劳动组织准备组建有施工经验，技术水平，有开拓敬业精神和工作效率高的项目经理部，配合所需的专业人员、管理人员、技术工人。做好职工进场的教育，为落实施工计划和技术责任制，按管理系统逐级进行技术交底，使全体人员了解工程设计意图，技术要求，进一步明确各自的责任。施工现场准备施工现场控制网测量：根据建设单位提供的永久性座标和高程及施工图纸设计要求进行施工场地控制网测量，设置测量控制桩水准点，进行工程测量放线。做好现场“三通一平”的完善工作，确保施工现场水通、电通、路通、通讯和场地平整，按要求设置消防设施和灭火器材。修建现场临时道路(按施工总平面图)及堆放材料场19、地，做好简易堆场。道路两侧设置排水沟，材料堆场放坡排水至明沟，砼、卷扬机、泵机旁做排水沟或暗沟，机内放出水流入沟排入集水井内。 水、电管线由建设单位的现场配电房和提供的主管进水口接出，根据现场机械布置情况将线路分为架空及地下埋设两种方法进行现场敷设。按照施工总平面布置图的要求埋设上水管线，敷设施工电缆，搭建施工平台，做好场区管理。第六节 各项资源投入计划设备及机具计划设备名称规格单位数量备 注滑轮支架操作平台拔 杆模板,围圈提 升 架吊架安全网吊笼支撑杆卷扬机卷扬机电焊机插入式震动器高压水泵液压千斤顶液压控制台高压胶皮管高压胶皮管配电箱针型阀对讲机钢丝绳钢丝绳倒链限位开关大线陀经纬仪水准仪自制20、自制自制自制自制3000M*3600M自制直径 48钢管1 吨5吨100M 扬程QYD-60型YJT-36 型8MM16MM15MM11MM1 吨25Kg套套根套套品张只吨台台台台台只套米米只只台米米个个只台台11213636261104134135180203203400200210111包括支架斜撑包括平台钢圈,辐射梁,悬索拉杆限制吊重500公斤用于垂直运输包括内外模板和围圈包括内外吊脚手载人及材料的垂直运输一级钢运输扒杆变幅吊装内钢筒钢筋焊接,支撑杆,埋件焊接振捣筒身混凝土施工用水,混凝土养护,消防其中含备用千斤顶分油管主油管含漏电保护控制千斤顶爬升 上下联系用垂直运输垂直运输扒杆变幅用21、于安装爬梯和平台限位和安全保护吊中控制垂直度施工放线和测量定位平台抄平工程材料计划序号名称型号规格数 量备注1滑模平台含随升井架1座2油路系统1套3滑升模板100m24提升架36榀5建筑钢管4820吨6扣件铸铁5000只7木材10m38安全网400m29脚手板100m每班劳动力安排计划表工作地点工 种 人 数工 作 内 容平台上木工4模板,拆除,调整标高半径,铁件予埋,支撑杆接头磨光,模板检查,提升时调整千斤顶。 钢筋工4钢筋绑扎,配合电焊钢筋,吊钢筋及配合浇筑砼。瓦工4修抹筒壁。混凝土工4运输及浇捣砼,砼的清理养护并配合其他工种电焊工2对焊主(立)筋,支撑杆,铁件予埋加固及配合绑扎电焊机操工22、2拔杆及吊笼操作电工平台电器维护平台长1传话,通讯联络,施工管理和记录,操作油泵机平台下木工1制作木模,予留洞口木盒,吊中电工1看机,电器维护,照明及动力安装,清理松紧导索混凝土工1下部配合普工4保证材料供应合 计28人一班人员数量第四章 主要工程施工方法第一节 工程施工测量测量仪器与人员1)专业人员配备：成立测量小组由测量专业工程师任组长，负责制定方案、设定测量路线，负责仪器的操作和维护保养。设专业测量员1名，负责测量工作及数据整理与记录等。2)测量器具配备：轴线控制1)在前期的准备工作中，项目部已给定了烟囱工程的定位控制桩及水准高程引入点，以作为施工测量的依据；测量控制施测之前，应根据建设23、单位批准的测量方格网及厂区高层控制网点进行复测工作。2)为确保工程相对关系准确，采取了控制坐标点连测的方法。其精度应满足国家现行规范中施工测量的建筑物控制网测设3级要求。使用J2经纬器和钢尺进行施测。3)基础或地下构筑物支模前，应根据设计施工图要求进行测量定位弹线，确认无误后方可进行下道工序施工。根据现场环境，以及业主提供的基准点的位置，使用激光经纬仪进行全场控制网的建立，并按照三等控制方格网的规范执行。控制点的设置见如下示意图。标高传递标高的控制。在起滑点处+1.000M给定一个标高， 作为基准标高然后用钢尺或测绳直接丈量至施工平台小井架的横梁上，再通过水平仪把标高移测至千斤顶的支承爬杆上，24、用钢卷尺丈量后，用粉笔或油漆作标记。每10m较核一次，或每隔24小时测量次。沉降观测沉降观测由有关单位组织的专业测量队伍利用专业测量仪器负责完成。垂直控制在筒身的中心部位吊一个线锤，滑升时随时观察。基础上四角用红漆标出标准纵横向轴线位置，用经纬仪测到滑模平台下方，并设置标识点，为控制四角的垂直度，必须随时进行观测、控制好筒身中心位置、轴线位置。在烟囱筒身施工中，烟囱的垂直度主要依靠设在基础的中心点通过线锤进行控制。筒身滑模时使用经纬仪仪，来保证偏移、扭转量不超过设计要求，满足筒身垂直度、轴线位置的要求。第二节 钢筋砼烟囱施工基础分部 基础部分分基础底板及基础下筒壁两部分施工，采用木模组合钢管支25、撑体系加固，钢筋、混凝土、防雷接地等分项工程均按设计及规范要求严格施工，详见烟囱基础施工方案。筒身分部筒壁砼采用单滑施工工艺，滑模起始点为0.0米。滑升平台设计本工程滑升操作平台钢结构采用下弦式空间结构，平台起拱高度为500，拉杆采用16园钢，组装时采用32榀钢管提升架，平台总体由钢管桁架（高度900mm）构成，主要分为外平台桁架和内平台桁架两个部分，内外平台均使用扣件连接于开字架钢管围圈上，每榀开字架上均布置起重重量为6吨GYD-60型千斤顶。滑模提升力的传递：以浇筑完成的砼支撑杆GYD60千斤顶提升架平台及模板围圈模板系统开字架的布置原则是尽量避开暗拄，以确保暗拄箍筋的绑扎，避免使用开口箍26、筋。千斤顶及支撑杆的数量选用和验算见计算书。模板系统本工程内外模板均使用1502001200的普通定型钢模板，螺栓拼接(每条拼缝不少于4个)。在模板上端第二孔、下端第一孔分别设双钢管围圈，以管卡勾头拉结模板(每条拼缝不少于2个)，围圈以调节钢管与提升架立柱连接。安装好的模板单面倾斜度为模板高度的0.20.5%。按规范要求模板高1/2处净距为结构截面尺寸。烟囱的四个外角采用10#槽钢拼接成形以确保转角部位具有较大的刚度，并同时能够承受两侧提升架斜向吊筋的牵拉，设计辅助牵拉是为了增加角部的提升力防止四个角部在平台提升过程中发生下沉现象，保证烟囱四个角的美观。模板围圈系统采用钢管，使用钩头与模板系统27、连接同时将平台的提升力传递到模板系统上，由于本工程为正方形结构因此在外平面的中部较易发生涨模现象，对此本滑模平台在外侧设计有水平桁架保证对外墙中部提供有效的约束防止涨模现象，内模部分由于已经使用双层双向桁架满搭故不存在问题。液压系统千斤顶使用GYD60滚珠式千斤顶(俗称6吨大顶)，工程每榀提升架设置一台GYD60滚珠式千斤顶，一次行程为25 mm，额定顶推力60KN，施工设计时取额定顶推力50%计算为30KN。支承杆为483.0钢管，A3钢，接头处加钢筋焊接手动砂轮磨平，支承杆接头尽量错开(50错接)，不可都在同一平面。使用16、8钢丝编织高压软管与各种分油器组成并联平行分支式液压油路系统，布28、管时尽可能使油路长短相近。液压动力使用YHJ36型控制台分区联动，油压机试验压力为15MPa施工中油压控制在8Mpa正常压力升高滑动模板。提升架立柱为尺寸2400200mm，用483.0普通钢管焊接成的格构式构件，上、下横梁为双拼10号槽钢，立柱与横梁螺栓连接。提升架规格为14002400。（详细见平台剖面图、平面图）施工时油管及控制台原数备用，支承杆不得从钢筋混凝土中抽出。在烟囱设计中20米砼筒身由壁厚300mm变为250mm因此当滑升至20m时停滑对模板系统进行改装，外模板保持不动，将内模板拆除清理后重新组装成250mm壁厚，平台、提升架、桁架系统均保持不变，同时为确保上部滑模质量还要对平29、台和模板进行清理。其安装顺序为：卷扬机就位天地轮安装穿卷扬机钢丝绳钢丝绳安装。卷扬机就位布置在距烟囱中心30m以外，以确保卷扬机的正常盘绳。利用吊车就位，卷扬机位置靠地锚固定。导索钢丝绳的一端固定在烟囱底部地坑内的预埋件上，另一端用3t倒链拉紧。烟囱外部卷杨机应设置前挡、后锚固。前挡为钢筋混凝土结构。后锚固为钢丝绳钢管桩，钢管桩处用混凝土进行埋设锚固。钢筋及其它材料的垂直运输使用安装在平台随升井架上的2只扒杆台灵解决。所有垂直运输设备在投入使用前均需进行运转试验。井架安装时将组装构件运到施工平台上进行现场组装，避雷针表在井架顶部，与筒壁内的避雷导线连接，安装完成后进行接地电阻测试。要求接地电阻30、要小于10欧姆。并且要派专人定期检查避雷设施。钢烟囱吊装钢丝绳选用63715，钢丝绳安全系数7倍，外扒杆的钢丝绳选用63711，钢丝绳安全系数7倍。施工平台井架上设两道限位器，以防止扒杆台灵冒顶，限位器应经常检查。扒杆台灵专人操作，操作时精力集中，严禁非操作人员操作。每天上班前均要先进行试验其运行情况是否正常，正常后方可投入使用。小扒杆荷载实验，小扒杆限吊0.5t。荷载实验分为三步，第一步加载80%（0.4t），第二步满载100%（0.5t），第三步为超载加120%（0.6t）逐一试验各步骤，检查滑轮，钢丝绳及小扒杆变形情况。小扒杆选型及计算a 小扒杆限吊0.5t，钢丝绳选用11（637）b 31、F1=0.510009.8=4900N=4.9KNc 钢丝绳自重：F2=0.411809.8=723.24N=0.723KN Sb 0.8280.6 66.092d 安全系数K= = = =11.75K=7 F1+F2 4.9+0.723 5.623E 小扒杆钢丝绳安全系数满足设计要求，满足使用要求。钢烟囱吊装钢丝绳选用及计算a钢烟囱吊装钢丝绳限吊4t，F1=310009.8=29400N=29.4KNb钢丝绳自重：F20.8273609.81000=2.917KNc总荷重：F1+F2=43.881KN Sb 0.82157.5 2 d安全系数K= = = 7.992K=7 F1+F2 32.32、317 e吊笼钢丝绳安全系数满足设计要求，满足实际使用要求。由于该烟囱采用滑模施工根据滑模施工的特点，施工用电甲方应确保供应，如是计划停电应提前至少24小时通知，使我方能有充分时间做好暂时停滑的所有施工措施。随升井架和操作平台立面示意见下图随升井架和操作平台剖面示意图本组织设计中对千斤顶提升荷载和支撑允许承载进行计算。相关计算如下：千斤顶选用TQT660型滚珠式千斤顶，每榀开字架设一台，千斤顶的设置数量计算如下：其中，N：千斤顶需要数量(单位：只)；F：全部荷载综合，包括：平台自重、施工荷载、摩擦阻力(单位：KW)；P：千斤顶设计提升力(单位：KN)； ：千斤顶整体拆减系数，与平台钢度及设计系33、数有关，本工程0.5。滑升平台上总荷载：摩阻力：模板与混凝土摩阻力 1.5-3.0 KN/m2 本工程取2.5 KN/m22.5KN/m2*2*(10.14+8.74)*1.2=114KN 施工荷载：约为500KN 平台及上部自重：1.0KN/m2*2*(10.14+8.74)*1.5 =57KNF =（114+500)*1.4+57*1.2KN = 928实际使用数量为32只。满足需要。支撑杆：本工程选用48钢管(壁厚3.0mm)做为支撑杆。使得提升力与整体刚度均得到提高，其数量与千斤顶数量相同，该支撑杆的允许承载力为：其中，P：支撑杆的允许承载力；：工作条件系数，取0.71.0，视施工操作34、水平、滑模平台结构情况确定。本工程取0.8。E：支承杆弹性模量(KN/cm2)；取2.06104KN/cm2。J：支承杆截面惯性距(cm4)；取12.19cm4。K：安全系数，取值应不小于2.0；本工程取2.0。L0：支承杆脱空长度，从砼上表面道千斤顶下卡头距离(cm)，本工程取175cm。故正常滑升时，支承杆能满足要求。滑模施工前的准备工作基础面清理凿毛，清理表面松散混凝土和杂物。测定中心点，弹线标明提升架，内外围圈，辐射梁位置。设置沉降观测点（模板内的筒身予埋铁件不可遗忘）。液压设备进场后在安装前应严格按下列事项进行检查核对：油管逐根加压试验并清洗干净，油管接头不得漏油。千斤顶应逐个作行程35、检验，将行程帽统一确定一个固定尺寸。液压控制台应先行全面检查做好加压试运转工作。施工前应先行检查基础的实际位置和尺寸对设计位置和尺寸的误差不得超过下列数值：基础中心点对设计坐标的位移 15mm筒壁内径的误差 杯口内径的1 40mm环壁的壁厚 20mm操作平台及滑升装置的组装钢筋放样钢筋采购钢筋制作钢筋绑扎钢筋复检隐蔽验收埋设模板系统放样下料采购复检提升系统放样材料准备千斤顶、油管、油泵检查千斤顶安装模板拼装开字架安装开字架拼装围圈制作材料准备操作平台系统放样平台支架搭设材料准备支撑杆制作支撑杆就位油泵、油管安装平台铺设高架平台搭设滑模系统综合验收照明系统安装试 滑模板下口补缝进入滑模施工吊脚手36、搭设负荷试运转验 收垂直运输机械就位、安装组装前应对照组装图对各部件的规格和质量进行详细检查校对编号。中心鼓圈提升架钢管桁架拉杆，要求提升架安装垂直，钢管桁架应确保起拱高度，鼓圈中心与烟囱中心重合。模板安装顺序 内模绑扎钢筋外模。固定围圈调整装置固定围圈活动围圈 顶紧装置活动围圈活动模板及收分模板.模板安装完后，应对其半径、坡度、壁、钢筋保护层进行检查校正，合格后方可进行滑升设备的安装。随升井架安装，垂直偏差应不大于200， 井架中心应与筒身中心一致，井架安装好以后，随之安装斜撑，滑轮座，柔性滑道，吊笼及扒杆，扒杆位置应避开吊笼的出料口并应将烟囱永久性爬梯安装在扒杆的半径之内。安装液压系统及电37、力系统液压设备系统采用分级并联油路，由于该油路已使用过数十次，不再另行出图，插入的支承杆的起始位置拟位于顶部筒壁中心，这样对支承杆的稳定较为有利，操作平台铺板，按平台尺寸配制定型板，安装时按编号铺设于钢管桁架之上。滑升到一定高度后（约3.5米），安装内外吊脚手，随之安装外侧围栏及悬挂安全网。筒身滑升初升在模板提升前阶段，当砼分层浇灌厚度达到模板高度的2/3， 控制在小时内浇捣完毕即可进行初升，提个行程（每行程约为3cm）观察检查各组装系统的工作情况正常，砼强度达到 0.20.4Mpa，经验做法用手按混凝土不黏手即可转入正常滑升。每天滑升高度根据天气及现场环境控制在4.5米内。正常滑升阶段，按绑38、扎钢筋浇捣砼提升循环进行。放下吊笼，放松导索检查结构与操作平台有无挂连之处，然后提升。根据支撑杆的的数量、稳定情况、筒身的坡度，确定每次提升高度300500mm，提升后拉紧导索再行上料。因故不能继续提升时，砼应浇灌到同 一水平面，模板每隔半小时提升12个行程直至模板与砼不再粘结为止。根据气温掌握好提升的间隔时间和进度是保证滑出模板的砼不再流淌，不坍落，表面光滑的关键，滑升过程中平台必须保持水平千斤顶之间的升差应随时检查调整，砼养护采用浇水养护。烟囱垂直度控制、中心点控制1、筒身中心和垂直度测定，采用线锤法，在操作平台中心设置一个25kg重的线锤，线锤以细钢丝绳悬挂在平台的下部，对应于线锤下方的39、基础中心控制桩，在线锤钢丝绳的上端设置滑轮及放线器，随着模板的滑升,随将钢丝绳放长，每提升300500mm高度观测记录一次， 连续记录各点的轨迹，发现问题及时调整纠偏。2、在施工过程中通过外平台木工随时用线锤检测滑模模板及模板下口至吊脚手架22.5米范围内砼的垂直度。3、采用J6经纬仪外部观测烟囱平面及四角的垂直度。滑模施工注意事项砼筒壁滑升是技术性，专业性很强工作，需要周密的安排和强有力的协调。在指挥管理上各条口要有专人负责，明确责任，专人专管，不搞兼职；滑模平台与烟囱底部的通讯联络采用对讲机进行联络。在分级负责制上，平台上指挥和平台下指挥对总指挥负责；砼垂直运输、钢筋绑扎、砼浇捣、平台调平40、支承杆接长、高度控制、出模砼表面处理、预埋件安放等工作以班为单位对平台上指挥负责；工人安排工作要定人、定岗、定机、定位，明确工作范围；针对各个环节制订严格的奖罚措施，以确保施工顺利进行，保证质量。滑模施工每滑升30cm进行一次偏移、扭转测量，由平台指挥根据测量数据及时进行水平校正。特殊状况的紧急处理遭遇狂风暴雨等恶劣气候及机械故障、停电等被迫中断作业后，须采取特殊状况的紧急处理措施。停工时必须设置施工缝，以便继续浇筑时，新旧混凝土有良好的粘结，施工缝的设置位置按规定要求。地震及飓风暴雨侵袭时，立即停止作业，设置施工缝，并做必要的防护，复工前作出损坏鉴定，并按工程项目监理的指示实施后续作业。使41、用中的模板及滑升装置，于每次复工前，认真复查，经项目工程师确认后，复工运作。停滑措施和水平施工缝的处理为确保工程质量，应优先采用连续施工，如因气候或其它特殊原因，必须暂停施工时，应采取下列措施：停止浇筑砼后，仍应每隔半小时到1小时提升一个行程，如此连续进行4小时以上，到模板不会粘结为止。因停滑造成的水平施工缝，应清理干净，凿除松动石子和浮碴，并用水冲洗干净，再次浇筑时，应按配合比减半石子的砼浇筑一层(30cm)后，再继续按原配合比浇筑。混凝土选用及表面处理措施因为本工程筒壁滑模部分混凝土方量为1100立方，按滑模30天每天24小时考虑，每天实际需混凝土37立方。所用砼采用商品砼，每1.5小时可42、提供约60立方米的砼，能够满足工程滑模需要。砼塌落度控制在120mm左右；初凝需在2小时以内。首先确保砼筒身的连续滑模施工是确保砼筒身观感的关键，其次砼滑模施工时的内外壁处理采用随捣随光后的处理措施，因为根据滑模施工规范砼出模后强度只达到0.20.4MPa，表面仍然有一定的塑性可以采用原浆抽光的处理方式，对于实际施工时的一些砼缺陷和由于停电、模板改组等停滑产生的砼表面质量通病，将使用在商品砼中筛取砼原浆进行修补，以确保砼修补后的表面的色差及修补层的强度。筒身边角部位为施工重点处理部位施工时除在平台设计时即予以考虑外，滑模施工的检测调整，瓦工的操作水平也非常重要。砼表面的养护考虑到将来外壁涂料和43、砼表面的粘结力，避免采用成膜的养护材料，实际使用浇水养护。同时也可对浇筑砼时产生的挂浆进行冲洗。操作平台的拆除清除多余荷载滑模结束加固支撑杆油路、油泵拆除安全网拆除内外模板拆除内外吊脚手支撑、千斤顶、开字架拆除随升井架拆除花鼓筒拆除前应预埋拆除需用的预埋件，沿外爬梯另设通讯线路以便上下通讯联系。拆除顺序：拆除液压系统。拆除外模，然后拆除外吊脚手。操作平台搁置在烟囱顶上。拆除提升架割除支承杆，拆除外围栏，外围圈，在筒首平台上搭设临时脚手架及安全栏杆，拆除随升井架斜撑，代以临时加固撑以便随拆井架。在筒首处，利用井架扒杆，放下零部件。在筒首预埋的吊钩上挂一滑轮在完成拆除工作后，最后人将滑轮从爬梯上带44、下来。滑模施工过程中的纠偏和纠扭每提升300500mm高度观测记录一次，发现问题及时进行纠偏操作，方法为平台倾斜法，具体操作为利用滑模平台的钢性将偏离中心点的一边的千斤顶多提升一至二个行程（具体多少行程视偏离中心点的多少来决定）。但在施工过程中保持平台的水平和模板与混凝土的摩擦力的对称，可有效减少偏中和平台扭转现象的发生。纠扭：利用经伟仪观察平台上预先的标记点和下部标记点的位置，可及时观察出平台的扭转情况。发现问题可在筒身内壁予埋铁件待铁件出模后用花篮螺栓对称水平方向拉动平台达到纠扭的目的，但应注意不可过于急噪，因为纠扭是一个缓慢的过程，需34模后才可看到效果。予留洞口支承杆采取钢结构支撑加固45、支承杆法,放入预先制作好的木盒，施工过程中应注意木盒的加固措施防止涨模和跑模现象的发生确保予留洞口的设计尺寸。第三节 楼层平台施工方法6.00米87.50米平台施工烟囱滑升到顶后,进行6.00米87.50米的混凝土平台和爬梯的施工安装。砼平台施工采用在筒壁上预留梁洞和预留筋进行支模施工。梁洞预留时将保证梁钢筋锚固所需的空间。6米L1平台锚固长度为：（37*0.4+15）*25=745mm(300+400-50*3)=550,L2留梁洞时梁高加大12cm。18、25米平面：L1锚固长度为：（37*0.4+15）*20（300+500-30*3）,L2锚固长度为：（37*0.4+15）*18（3046、0+400-30*3）。250壁厚：L1锚固长度为：（37*0.4+15）*20（250+500-30*3）,L2锚固长度为：（37*0.4+15）*18（250+400-30*3）。200壁厚：L1锚固长度为：（37*0.4+15）*20（200+500-30*3）,L2锚固长度为：（37*0.4+15）*18（200+400-30*3）。梁洞留置满足规范要求。砼根据平台所在高度分别利用预留窗洞和钢排烟管安装孔垂直和水平送入，为便于砼的浇捣及浇捣质量，预留洞顶部可做成斜向上的坡口形状。模板设计原则1）要求接缝要严密，不漏浆。保证构件的形状尺寸和相互位置的正确，模板构造合理，便于支拆。2）安全47、性：在施工过程中，不变形，不破坏，不倒塌。3）经济性：合理配备模板，减少一次性投入，增加模板周转次数，减少支拆用工，实施文明施工。模板加工模板自行加工，加工模板的工作面必须平整和有足够的强度。木胶板或竹胶板接缝采用硬拼缝，在接缝处必须附加一根50mm100mm木方。模板堆放必须在其下部垫三根100100mm2的木方，堆放高度1.5m，随加工随用。模板吊运 用塔吊运至安装部位，吊运前检查模板的几何质量、脱模剂涂刷等情况，核准其标识与安装部位是否吻合模板的安装1 模板安装前的准备工作1）模板的组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，拼装好模板要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与48、所用部位是否完全一致。2）模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线，边线以及外侧控制线，施工前4线必须到位，以便于模板的安装和校正。立面钢筋绑扎完成后，在每层立面钢筋上部放出标高；立面拆模后，在每层立面上放出控制轴线和标高。3）标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。4）竖向模板的支设应根据模板支设图，在楼面砼浇筑时预埋地锚。5）已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。6）已经检查合格的拼装后模板块，应按照要求堆码放，重叠放置时要在层间放置垫木，模板与垫木上下齐平，49、底层模板离地保证明10cm以上距离。2 模板的支设模板的支设，阴仰角处及接缝处加设海面条。3）梁板的支设梁、板模支设步骤：弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁板支架安装梁底卡具安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模安装另一侧梁模安装对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连固支设1m宽架。梁、板跨度4m时，模板必须起拱，起拱高度为全跨长度的1/1000（在背楞上起拱）。支设主、次梁的三排架，并将排架与与满堂架形成整体拉结。支设主、次梁侧模、底模以及支架。拼装板底模板。主次梁底的独立支撑也采用配设可调支撑，在主次梁相交，以及次梁之间相交处，梁底拼装成独立板，并将支撑的可调支撑朝上放置，以便于早拆后，所有相50、交梁底保留后续支撑。模板的拆除1构件拆强度以及同条件强度试块预留见下表：结构类型拆模要求试块留置梁板砼强度70%以上留置1组70%强度试块 主次梁底的独立支撑也采用配设可调支撑，在主次梁相交，以及次梁之间相交处，梁底拼装成独立板，并将支撑的可调支撑朝上放置，以便于早拆后，所有相交梁底保留后续支撑。2梁底必须在支模时设置小块板，并将独立支撑的可调顶撑定位准确，确保早拆后的支撑保留。3顶板模板拆除必须执行严格的拆模工作程序，并按要求填写拆模申请单。 梁钢筋绑扎(1)在模板侧帮上画箍筋间距后摆放箍筋。(2)穿梁的上、下部纵向受力钢筋，先绑上部纵横筋，再绑下部纵筋。框架梁上部纵向钢筋应贯穿中间节点，梁51、下部纵向钢筋伸入中间节点的锚固长度及伸过中心线的长度均要符合设计要求。框架梁纵向钢筋在端节点内的锚固长度也要符合设计要求。(3)在主、次梁受力筋下均加保护垫块，保证保护层的厚度。(4)受力筋为双排时，可用短钢筋垫在两层钢筋之间，钢筋排距应符合设计要求。(5)梁端不小于梁高1.5 倍范围内箍筋要求加密或按图纸要求施工。7、楼板钢筋绑扎。(1)板受力钢筋采用搭接，搭接长度按结构图集03G101 要求进行施工，在搭接区段内接头允许百分率受拉区25%，受压区50%，接头位置上部钢筋在跨中1/3 跨度范围内，下部钢筋在支座。(2)板中负弯矩钢筋在施工中不得下踩，应采取铁马凳和搭设马道的措施，以保证负弯矩52、钢筋的位置准确和保护层厚度。预留孔及预埋件施工(1)预留孔及预埋件多，这是本工程施工的一个特点，因而各楼层预埋件、预留孔众多，其定型、定位尺寸的准确与否，将直接影响到今后安装。(2)为确保有足够的准备时间，应请业主等有关部门提前不少于15天对楼层工艺予以确认，并应仔细读图，弄清所要施工的楼层上所有埋件、孔洞的大小、位置，绘制楼层预埋件、预留孔的平面图。在平台模板铺设结束后，将定位尺寸测放到模板上，并做上醒目标记，然后再绑扎平台钢筋。测量放线过程应请有关部门及时复核。(3)预留孔、预埋件的摆放工作，应由工长带领进行。并应严格按公司三级验收制度进行验收，摆放过程的误差应满足规范的要求，所有实测点误53、差应在规范的允许偏差内。平台浇筑平台浇筑过程中，应先浇梁，后浇板，其错开位置应保证砼能连续，不形成冷缝。应特别注意梁、柱接头部位的振捣。本工程应优先选用普通硅酸盐水泥，柱砼坍落度122cm为宜，梁、板122cm为宜，并应根据施工时的气候、浇筑部位及时调整坍落度，调整幅度为1cm。砼浇筑完成后，应严格按规范要进行养护，构件的拆模时间根据公司经验以及本地的气候条件，柱模板不少于48h，平台板、梁侧模板不少于48h，次梁底板模板不少于5d ,主梁底模及支架应根据试块试压后决定，即砼强度达到验收要求后方可拆除。梁板支撑架设计6.0米层梁板，梁立杆间距700700mm，立杆步距1.5m，梁底采用501054、0mm木方300mm，梁底无立杆，梁侧的主楞采用483.5钢管，间距为600mm，次楞采用50100mm木方300mm,扣件采用单扣件连接；板底立杆间距700mm，立杆步距1.5m，板底采用50100mm木方300mm。6.0米层梁板支撑详见【6.0米层梁板模板支撑剖面示意图】。烟囱其它各层梁板支撑只是高度不同，布置基本相同，梁立杆间距750750mm，立杆步距1.5m，梁底采用50100mm木方300mm，梁底无立杆，梁侧的主楞采用483.5钢管，间距为600mm，次楞采用50100mm木方300mm,扣件采用单扣件连接；板底立杆间距750mm，立杆步距1.5m，板底采用50100mm木方355、00mm。6.0以上各层梁板支撑详见【18.0米层梁板模板支撑剖面示意图】及【烟囱各层梁板模板支撑平面示意图】梁及板底支撑架体系水平杆均顶靠在筒体混凝土墙壁上，无需设置剪刀撑，立杆底部向上200mm处加设一层扫地杆。各层楼板梁(L-1、L-2、L-3)的截面大小、跨度及布置基本相同，仅6.0m层最大梁截面（L-3）为300600mm，其余层板梁最大梁截面（L-3）为300500mm,且仅仅6.0m层板厚为150mm，其余各层板厚均为100mm。因此梁板支撑计算时仅需计算6.0m层及板间最大高差12m的18.0m层梁板支撑，其中梁底支撑计算以L-3为计算对象。6.0m层300600mm梁支撑架计56、算书 一、参数信息梁段信息:L-3：1.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):6.00；梁两侧立柱间距(m):0.70；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面；2.荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.300；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.600；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.00；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计57、值(N/mm2):11.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.其他采用的钢管类型(mm):483.5。扣件连接方式:单扣件，考虑扣件保养情况扣件抗滑承载力系数:0.80；二、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24.000+1.500)0.3000.6000.300=1.377 kN；(2)模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.3500.300(20.600+0.300) =0.158 kN；(3)活荷载为施工荷载标准58、值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (3.000+2.000)0.3000.300=0.450 kN；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.21.377+1.20.158=1.841 kN；活荷载设计值 P=1.40.450=0.630 kN；P=1.841+0.630=2.471 kN。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00010.00010.000/6 = 8.33101 cm3；I=5.00010.0005.00010.000/12 = 4.17102 cm4；3.支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简59、支梁集中荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距 M=2.4710.700/4=0.432 kN.m；方木最大应力计算值 =432495.000/8.33104=5.190 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=11.000 N/mm2； 方木最大应力计算值 5.190 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=11.000 N/mm2，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力 Q=2.4711000/2=1.236 kN；圆木的截面面积矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圆木受剪应力计60、算值 T =1.2361962.50/(4.1710650.00) = 0.012 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T=1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.012 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.400 N/mm2，满足要求！5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 集中荷载 P = q1 + q2 + p1 = 1.985 kN；方木最大挠度 =1984.500700.003/(489500.004.17106)=0.358 mm；方木的挠度设计值 =0.7001000/250=2.800 mm；方木的最大挠度 =61、0.358 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.800 mm，满足要求！三、梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.支撑钢管的强度计算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=2.471 kN；计算简图如下：支撑钢管按照简支梁的计算公式 其中 n=0.700/0.300=2经过简支梁的计算得到：钢管支座反力 RA = RB=(2-1)/22.471+2.471=3.707 kN；通过支撑钢管传递到支座的最大力为12.471+2.471=4.943 kN；钢管最大弯矩 Mmax= 22.4710.700/8=0.432 62、kN.m；支撑钢管的最大应力计算值 =0.432106/5080.000=85.137 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度的其设计值 T=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 85.137 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度的设计值 205.0 N/mm2,满足要求!四、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。五、扣件抗滑移的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载63、力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.94 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =4.943 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1296.000=0.930 kN； N =4.943+0.930=5.872 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；64、 A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.65、800 = 186.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5872.320/(0.207489.000) = 58.014 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 58.014 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h66、+2a) = 1.1671.007(1.500+0.1002) = 1.998 m； Lo/i = 1997.787 / 15.800 = 126.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5872.320/(0.417489.000) = 28.798 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 28.798 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 6.0m层板支撑架计算书一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m67、):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.150；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.00068、；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.2000.150 = 0.750 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 69、0.3500.200 = 0.070 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.000+2.000)0.7000.200 = 0.560 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.750 + 0.070) = 0.984 kN/m；集中荷载 p = 1.40.560=0.784 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.7840.700 /4 + 0.9840.7002/8 = 0.197 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 =70、 0.784/2 + 0.9840.700/2 = 0.736 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.197106/83.333103 = 2.370 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.370 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.7000.984/2+0.784/2 = 0.736 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 736.400/(2 50.071、00 100.000) = 0.221 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.221 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.750+0.070=0.820 kN/m；集中荷载 p = 0.560 kN；方木最大挠度计算值 V= 50.820700.0004 /(3849500.0004166666.67) +560.000700.0003 /( 489500.00041666672、6.67) = 0.166 mm；方木最大允许挠度值 V= 700.000/250=2.800 mm；方木的最大挠度计算值 0.166 mm 小于 方木的最大允许挠度值 2.800 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.9840.700 + 0.784 = 1.473 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.366 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.494 mm ；最大支座力 Qmax = 5.773、13 kN ；钢管最大应力 = 0.366106/5080.000=71.952 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 71.952 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于700.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.713 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载74、力的设计计算满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1296.000 = 0.775 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.7000.700 = 0.171 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1500.7000.700 = 1.838 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.784 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。75、经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+2.000 ) 0.7000.700 = 1.960 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.084 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 6.084 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立76、杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系77、数= 0.530 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=6084.320/（0.530489.000） = 23.476 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 23.476 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.007(1.500+0.1002) = 2.128 78、m； Lo/i = 2127.892 / 15.800 = 135.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.371 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=6084.320/（0.371489.000） = 33.537 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 33.537 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 18.0m层300500mm梁支撑架计算书 一、参数信息梁段信息:L-3：1.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.75；立杆上端伸出79、至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):12.00；梁两侧立柱间距(m):0.75；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面；2.荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.300；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.500；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.00；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):11.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm80、):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.其他采用的钢管类型(mm):483.5。扣件连接方式:单扣件，考虑扣件保养情况扣件抗滑承载力系数:0.80；二、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24.000+1.500)0.3000.5000.300=1.148 kN；(2)模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.3500.300(20.500+0.300) =0.137 kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (3.000+2.00081、)0.3000.300=0.450 kN；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.21.148+1.20.137=1.541 kN；活荷载设计值 P=1.40.450=0.630 kN；P=1.541+0.630=2.171 kN。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00010.00010.000/6 = 8.33101 cm3；I=5.00010.0005.00010.000/12 = 4.17102 cm4；3.支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距 M=2.1710.750/4=82、0.407 kN.m；方木最大应力计算值 =407025.000/8.33104=4.884 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=11.000 N/mm2； 方木最大应力计算值 4.884 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=11.000 N/mm2，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力 Q=2.1711000/2=1.085 kN；圆木的截面面积矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圆木受剪应力计算值 T =1.0851962.50/(4.1710650.00) = 0.010 N/mm2；方83、木抗剪强度设计值 T=1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.010 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.400 N/mm2，满足要求！5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 集中荷载 P = q1 + q2 + p1 = 1.734 kN；方木最大挠度 =1734.000750.003/(489500.004.17106)=0.385 mm；方木的挠度设计值 =0.7501000/250=3.000 mm；方木的最大挠度 =0.385 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.000 mm，满足要求！三、梁底支撑钢管的计算作84、用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.支撑钢管的强度计算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=2.171 kN；计算简图如下：支撑钢管按照简支梁的计算公式 其中 n=0.750/0.300=2经过简支梁的计算得到：钢管支座反力 RA = RB=(2-1)/22.171+2.171=3.256 kN；通过支撑钢管传递到支座的最大力为12.171+2.171=4.342 kN；钢管最大弯矩 Mmax= 22.1710.750/8=0.407 kN.m；支撑钢管的最大应力计算值 =0.407106/5080.000=80.123 N/mm285、；支撑钢管的抗弯强度的其设计值 T=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 80.123 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度的设计值 205.0 N/mm2,满足要求!四、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。五、扣件抗滑移的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支86、座反力，根据前面计算结果得到 R=4.34 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =4.342 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12912.000=1.859 kN； N =4.342+1.859=6.201 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W87、 = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.2088、7 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6200.640/(0.207489.000) = 61.257 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 61.257 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.028 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.028(1.500+0.1002) = 2.039 m； Lo/i =89、 2039.449 / 15.800 = 129.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.401 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6200.640/(0.401489.000) = 31.622 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 31.622 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 18.0m层板支撑架计算书一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.75；纵距(m):0.75；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):090、.10；脚手架搭设高度(m):12.00；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.100；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的91、截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.2000.100 = 0.500 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.3500.200 = 0.070 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产92、生的荷载(kN)：p1 = (2.000+2.000)0.7500.200 = 0.600 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.500 + 0.070) = 0.684 kN/m；集中荷载 p = 1.40.600=0.840 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.8400.750 /4 + 0.6840.7502/8 = 0.206 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.840/2 + 0.6840.750/2 = 0.676 kN ；方木的最大应力值 = 93、M / w = 0.206106/83.333103 = 2.467 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.467 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.7500.684/2+0.840/2 = 0.676 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 676.500/(2 50.000 100.000) = 0.203 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N94、/mm2；方木受剪应力计算值为 0.203 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.500+0.070=0.570 kN/m；集中荷载 p = 0.600 kN；方木最大挠度计算值 V= 50.570750.0004 /(3849500.0004166666.67) +600.000750.0003 /( 489500.0004166666.67) = 0.193 mm；方木最大允许挠度值 V= 750.000/250=3.00095、 mm；方木的最大挠度计算值 0.193 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.000 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.6840.750 + 0.840 = 1.353 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.394 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.586 mm ；最大支座力 Qmax = 5.599 kN ；钢管最大应力 = 0.394106/5080.000=77.558 N/mm2 96、；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 77.558 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于750.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.599 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷97、载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12912.000 = 1.549 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.7500.750 = 0.197 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1000.7500.750 = 1.406 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.152 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+2.000 ) 0.7500.750 = 98、2.250 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.933 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 6.933 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N99、/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=6932.790/（0.530489.00100、0） = 26.750 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 26.750 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.028 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.028(1.500+0.1002) = 2.172 m； Lo/i = 2172.267 / 15.800 = 137.000 ；由长细比 Lo101、/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.362 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=6932.790/（0.362489.000） = 39.164 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 39.164 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 第四节 电气部分 烟囱电气部分与土建部分配合施工。筒体滑模施工时预埋各种套管及埋件，按设计要求进行管道防腐；给排水系统筒体部分与筒体滑模同步施工，室外部分待筒体施工完毕后再行施工；避雷引下线采用筒体纵向钢筋为导线随主体同步施工至顶102、，施工过程中要做到焊接及时，且焊接搭接长度必须设计要求。第五节 筒壁外装饰装修航空标志及外墙涂料、窗体及彩钢板安装该项施工待烟囱滑升到顶后,采用无锡市华科机械设备有限公司生产的ZLP500型高空专用吊蓝施工。涂料涂刷及窗体彩钢板等安装均自上而下施工，设专职带班长监督施工，并由专人负责安全监护。第五章 排烟内筒制作安装第一节 施工准备1）图纸审查，由项目责任工程师会同其他专业工程师进行，先行确认图纸的准确性，定购螺旋埋弧焊管，确定吊装形式和固定的位置。2）焊接工艺评定，由焊接责任工程师负责组织进行，确定焊材的型号、规格和焊接方法、工艺。3）参加焊接的焊工须持有相应的焊工合格项目证明。4）编制施工103、组织设计和有关技术文件，这些文件需经上级有关部门的技术负责审核、批准。5）安装设计与制作。第二节 半成品材料验收、基础验收1）由加工厂定制螺旋焊管必须检查其圆弧半径，上下边平行度，并按照其厚度、高度预先进行排版编号。2）检查所供焊材，证实其性能是否与钢板的焊接要求相符。3）用经纬仪测试砼烟囱的垂直度，另外还要测量砼烟囱的结构尺寸和各层平台的水平度。第三节 施工条件及现场准备导向装置筒体结构在周围的扶持结构建成后进行施工，并应在各层平台钢筒穿入孔的四周预先装上导向装置，以保证筒体顶升时能保证垂直上升。组焊平台施焊于筒外组焊焊缝的焊接平台为一层，采用排架搭设。第四节 地面预制加工地面预制部分：工程104、实物预制，包括：各层水平支撑件、钢内筒等。顶部支承梁支承梁包括钢丝绳导向钢梁及吊装钢梁，设在混凝土筒顶部+89m标高处，支承梁均采用40#工字钢，设计要求承重10t。其中钢丝绳导向钢梁设置在1/N轴上，长度为9.6米，横跨混凝土筒首，在钢梁下方筒壁及L-2梁中心各预埋一块20030010钢板，共4块，钢板与钢梁之间通过12槽钢支承焊接固定，钢梁与筒顶钢板亦焊接牢固；通过钢内筒孔洞中心与32轴方向成45度角斜跨筒首设置吊装钢梁，吊装钢梁长度为5.2米，相对应在筒首预埋20030010钢板与吊装钢梁焊接牢固，共设8块。在导向钢梁及吊装钢梁上制作焊接滑轮，以导向钢丝绳。支承梁系统主要承担平台爬梯安装105、，及钢内筒吊装任务。底部地锚与筒顶支承梁对应的地锚采用混凝土梁。在1/N轴方向上设置300600砼梁，梁顶标高为0.15m，梁的配筋参照6m板L-3梁配筋，仅将上、下层通长钢筋对调配置，其余不变，将梁两端对应基础墙位置将墙竖向钢筋凿出，。在梁顶中心预埋30050012*3块钢板,在埋件中心安装地滑轮，在埋件端部通过12槽钢与筒身墙体适当标高处的埋件30050012焊接牢固，做为支撑加固。工程实物预制工程实物预制要点：各种材料必须有材质证明文件并与材料上的标记相一致，放样必须按施工图审定的尺寸（1:1）进行，并配作相应的样极，各种样板均必须经组长检验认可后，方可使用。焊接操作人员须经考试合格后方106、可焊接。钢平台、钢梯制作钢平台钢梯预制预制应自上而下进行，其基本工艺流程是：(1)材质检验；(2)放样下料；(3)焊接检验；(4)防腐油漆。型钢及钢板应符合普通碳素结构钢技术条件（GB700-88）中的A3钢。板材质量要求应符合普通碳素结构钢和低合金结构钢热轧钢板技术条件（GB3274-82），焊条采用E4315或5016型焊条，质量标准应符合碳钢焊条（GB5117-1995）。钢梯的制作，要求等分均匀，踏面平整，斜度正确，严格按图集施工。每层平台梁及附件、每部梯子均按钢结构工程施工及验收规范（GB50205-2001）合格后，进行除锈，按设计选用的油漆涂刷底漆二度，面漆二度，安装焊缝周围的5107、0mm不刷漆，当天除锈，当天刷漆，除锈表面不过夜。当油漆干固后，在钢梁中部的上表面和两侧面用油漆做好标记。梯子的标记做在梆板的内外两侧，然后待定安装。钢内筒采购预制材料检验材料应符合GB700-88普通碳素结构钢技术条件中的A3F甲类钢技术条件和5项附加保证条件的钢类，钢板应符合甲类钢的基本保证条件。上述材料必须有与钢板表面标记的炉号、批号相符的钢材原始质保书。排版放样钢内筒采用大型钢管厂SY/T5040-2000标准生产的螺旋缝埋弧焊钢管，由于没有相应规格我方将向厂方定制。钢管的定购长度6米，进场前委托厂方进行喷砂处理并，做好底柒部分，以防止材料进场后发生锈蚀现象，确保工程质量。其它安装配件108、根据81米钢内筒结构要求，根据来料的宽度及长度进行合理排版放样制作。下料坡口钢内筒内直径为1.94m，厚度为=8mm。坡口在钢内筒生产时由厂方完成。钢内筒运输保管螺旋缝埋弧焊管钢内筒的定购由苏州周边地区解决，运输过程中在钢筒内侧设置临时支撑结构，确保在运输过程中不发生变形，现场保管堆放采用水平堆放，避免堆叠防止受压变形，焊接前应进行尺寸检查、校正后方可进行焊接。虽然钢内筒现场使用保管时间较短但为了确保工程质量现场应采取防雨措施，防止钢构件锈蚀。钢内筒到现场后应按位号依次安放，便于以后安装吊运。除锈、防腐、编号钢结构的除锈、防腐宜在制作质量检查合格后进行。钢结构表面采用动力机具除锈，除锈等级为s109、t2.5级。钢内筒内侧涂料按设计要求采用OM-5型涂料，涂料涂装遍数，涂层厚度应符合上述总说明的要求，其允许偏差为-25m当天使用的涂料要当天配置，并不得随意添加稀释剂。涂装时的环境温度和相对湿度应符合涂料产品说明书的要求。当产品说明书无要求时，环境温度宜在538OC之间，相对温度不应大于80%，构件表面有结露时，不得涂装，涂装后4小时之内不得淋雨。安装焊缝应预留3050mm暂不涂装，处理好的摩接面不得涂装。涂料要均匀，应无明显起皱，溜挂，附着力应良好。涂装完毕后，应在构件上标注构件的原编号。钢内筒安装焊接好后用现场制作钢梯对内部进行补刷油漆，外部逐层进行补刷。高度不够处搭简易脚手。第五节 排110、烟钢筒体的组装钢排烟管的安装将4只81米的钢筒分四次分别吊装吊装顺序AB，其中每一只排烟筒按6000mm分成15节（每节重量2305Kg），从上到下按分别焊接吊装，即在进行钢内筒安装时，先不安装6.00米混凝土平台，利用18.00米平台将6米钢筒就位提升（采用5T卷扬机）分别拼装，利用二只12T手拉葫芦交替悬挂在每层的平台上。吊装前在钢内筒上焊接吊环，吊装焊接好钢筒就位后割除。经设计同意，施工中将JD-2洞口由1500*2700改为2470*5000。钢内筒安装把后续节的螺旋焊管运入，以6米一节，利用手拉葫芦对齐就位，使用手拉葫芦缓缓下降，使它与后续节相靠拢，组焊二者的对接环缝。环缝焊接前先使111、用小加劲板沿圆周方向将二节钢筒临时焊接固定以确保焊缝的结构尺寸的准确，水平环缝边焊边割加劲板全部焊接结束后将焊接部位打磨光滑。垂直度控制主要由线锤和激光铅垂仪解决。拉动手拉葫芦，先进行试吊。检查筒体的周围，清除可能影响其上升的障碍物。在严密的监视与控制下，使分节段段徐徐上升。根据设计要求对焊缝进行检验重复以上的过程，使后续节接上。第六节 焊接管理钢平台及钢梯的焊接施工工艺钢平台及钢梯的焊接工作量主要焊接材质以Q235钢为主，Q235钢是一种普通的碳素结构钢，具有良好的焊接性，C=0.140.22%之间，一般焊后不产生马氏体组织，只是担心焊接线能量达大时，冲击韧性要下降。焊接方法的确定由于Q23112、5钢具有良好的焊接性，几乎所有的焊接方法都可采用，但考虑到质量和经济要求，再加上现场施工的具体情况，应该选用手工焊。焊接规范的确定手工焊的规范参数焊接时的顺序选择直接影响到钢结构焊接以后的变形问题，正确的焊接顺序能有效降低焊接后的变形，焊接顺序总的原则是对称施焊。焊接接头的形式：501 14 3( )12（1）上图接头适用于钢板的拼缝；焊接检验根据GBJ50205-2001、GBJ236-821）焊接外观质量要求：应按照GBJ50205-2001中的3、4、15条规定（表3、4、15）。焊接检查人员应严格检查焊接的焊缝质量，做好焊接记录，焊材应有严格的保护及干燥措施，及时清理各种杂质。钢内筒的113、焊接施工工艺可把一圈环缝分成二个段，其中2个人对称分布，如图所示，当开始焊接时，焊接方向都为顺时针。焊时对面两人应把焊接保持相同，避免人为因素造成的焊接变形。现场焊机的设置应就近分布，焊机离焊工的距离不能超过20m，避免电缆过长造成电流不稳定。接头形式的设计：50+24515+202t01（2）（1）第六章 回笼梯施工方案由于施工程序上钢梯系统均等滑模施工结束后安装，所以设置回笼梯。设置回笼梯的目的为工人上下班提供安全通道，并保证业主及监理人员等到平台上检查方便及安全，在烟囱外侧搭设钢管回笼扶梯，防滑跑道采用竹笆沿线与木方绑牢，回笼跑道周围满挂安全网。本方案可上人回笼梯基础要求钢管扣件式上人梯114、基础地耐力满足80kPa，烟囱基础周边回填土压实后应满足要求。回笼梯基础采用C25级混凝土浇筑，厚度600mm，基础尺寸6m3m，在基础内配置16200双层双向钢筋。在基础四角紧靠回笼梯拟支设立杆处埋设1.5m左右的短钢管以便与回笼梯立杆连接，短钢管布置见脚手架平面图。短钢管与脚手架立杆连接采用搭接，搭接长度不小于1m，搭接采用3个转向扣件。脚手架基础验收合格后，应放线定位。回笼梯搭设高度92m。开始搭设脚手架时需设置临时抛撑，待第一层连墙杆设置后拆除。第一皮立杆需将接头错开，以保证搭设过程中相邻立杆接头不得在同一步内，同步内相隔立杆接头的高度方向距离不宜小于500mm，接头中点至主节点的距离115、不宜大于步距的1/3。所有立杆必须采用接头扣件，剪刀撑采用转向扣件，接头处不少于3个扣件，接头长度不小于1m。整个排架的四面必须连续设置剪刀撑，剪刀撑必须随立杆、横杆等同步搭设，角度与地面成45度。上人楼梯底步纵向采用3根长钢管铺底，在坡道中间底部设置双排水平杆，通过两侧立杆紧固，坡道上下两端则通过转向平台水平杆固定支撑，楼梯踏步两侧需设置钢管扶手，踏步型式根据现场情况定。踏步或脚手板必须用铁丝与架体扎牢固定。在回笼梯四面均设置蜜目式安全网，安全网通过铁丝带牢在钢管架体上，随搭随挂。在与滑模平台等高处安全网开口，以方便人员通过，在开口处铺设临时走道板，走道板一端伸入滑模平台，一端伸入回笼梯转向116、平台，并设专人看护、检查。待平台提升后，随即封堵，以确保安全。每3 m高设置一道连墙杆，在筒壁上预埋3块200*200*10埋件，连墙杆两端需设置防滑扣件。待埋件露出后，在埋件上分别焊接30cm长短钢管，埋件钢管与架体立杆间用拉结钢管连接，两端用扣件紧固牢固。如此间隔设置架体附墙。为保证钢管扣件式上人梯平面内的刚度，在每道连墙杆平面设置水平斜撑。回笼梯搭设时应避开上下班时间段，搭设高度视滑模速度可每天搭设二至三层。回笼梯搭设及拆除时，设专人指挥。操作人员搭设及拆除过程中在必须正确佩带安全带等防护用品，顺序、协调操作，以确保安全。落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚117、手架安全技术规程JGJ130-2001.计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为92.0m。60.0m以下采用双管立杆，60.0m以上采用单管立杆。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50m，立杆的横距1.05m，立杆的步距1.50m。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00m，水平间距3.00m。施工均布荷载（主要为施工人员上下）1.0kN/m2。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载做为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P10.038kN/m脚手板的荷载标准值 P20.35118、01.500/20.262 kN/m 活荷载标准值 Q1.0001.500/20.750 kN/m 荷载的计算值 q1.20.0381.20.2621.40.7501.41 kN/m小横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式：Mqmaxql2/8 M1.411.052/80.194kN.m0.194106/0.538638.24N/mm2小横杆的计算强度小于205.0 N/mm2 ，满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式：荷载标准值q0.0380.2620.7501.048 kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度小横杆的119、最大挠度小于1050.0/150=10mm，满足要求！二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算小横杆的自重标准值 P10.0381.0500.040kN脚手板的荷载标准值 P20.3501.0501.500/20.276 kN 活荷载标准值 Q1.0001.0501.500/20.79 kN 荷载的计算值 P（1.20.0401.20.2761.40.79）/20.743 kN大横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的120、弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式： 集中荷载最大弯矩计算公式： M0.08（1.20.038）1.50020.1750.7431.5000.203kN.m0.203106/0.538640N/mm2大横杆的计算强度小于205.0 N/mm2 ，满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式：集中荷载最大挠度计算公式：大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V10.6770.0381500.004/(1002.060105121900000)0.05mm集中荷载标准值P0.400.2762.3622.678kN集中荷载标准值最不利分配引起的121、最大挠度V21.1467431500.003/（1002.060105121900000）1.09mm最大挠度和 VV1+V21.14mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求！三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范）：RRc其中 Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.0 kN； R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1. 荷载值计算横杆的自重标准值 P10.0381.5000.058kN脚手板的荷载标准值 P20.3501.0501.500/20.276 kN 活荷载标准值 Q1.0001.0501.500/20.788 122、kN 荷载的计算值 P1.20.0581.20.2761.40.7881.504 kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达4065Nm时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）。本例为0.1491NG10.14992.00060.0000.03815.988kN（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）。本例采用木脚手板，标准值为0.35NG20.123、35041.500（1.0500.300）/21.417kN（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）。本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14NG30.1401.5004/20.420kN（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）。0.005NG40.0051.50092.0000.69kN经计算得到，静荷载标准值NGNG1+NG2+NG3+NG418.515kN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ1.00011.5001.050/20.79Kn风荷载标准值应按照以下公式计算其中，W0基本风压（kN/m124、2），按照建筑结构荷载规范（GB500092001）附录表D.4的规定采用， W0 0.450Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001）附录表的规定采用，Uz 1.110Us 风荷载体型系数：Us 0.720经计算得到，风荷载标准值Wk 0.70.4501.1100.7200.252 kN/m2考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N1.2NG0.851.4NQ经计算得到，底部立杆的最大轴向压力N1.218.5150.851.40.7923.158kN单双立杆交接位置的最大轴向压力N1.26.8960.851.40.799.215kN不考虑风荷载时，立杆的轴向125、压力设计值计算公式N1.2NG1.4NQ经计算得到，底部立杆的最大轴向压力N1.218.5151.40.7923.324kN单双立杆交接位置的最大轴向压力N1.26.8961.40.799.38kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw计算公式Mw0.851.4Wklah2/10其中，Wk 风荷载基本风压标准值（kN/m2）； la 立杆的纵距（m） h 立杆的步距（m）。经计算得到风荷载产生的弯矩 Mw0.851.40.2521.5001.5001.500/10=0.101 kNm五、立杆的稳定性计算单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面126、积和模量按照两倍的单钢管截面的0.7折减考虑。1. 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中，N立杆的轴心压力设计值，底部N22.382kN，单双立杆交接位置N11.582kN；i 计算立杆的截面回转半径，i 1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u 1.500；l0 计算长度（m），由公式 l0kuh 确定，l01.1551.5001.4002.425m；A立杆净截面面积，A6.846cm2；W立杆净截面模量（抵抗矩），W7.112cm3； 由长细比，为2425/16154； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.298；127、 钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）。经计算得到22382/（0.30685）109.833 N/mm2；f钢管立杆受压强度设计值，f205.00N/mm2。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算f ，满足要求！ 2. 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 其中，N立杆的轴心压力设计值，底部N21.886kN，单双立杆交接位置N11.086kN；i 计算立杆的截面回转半径，i 1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u 1.500；l0 计算长度（m），由公式 l0kuh 确定，l01.1551.5001.4002.425m；A立杆净截面面积，A6.846c128、m2；W立杆净截面模量（抵抗矩），W7.112cm3； 由长细比，为2425/16154； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.298；Mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw0.088kNm； 钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）。经计算得到21886/（0.30685）88000/7112119.783 N/mm2；f钢管立杆受压强度设计值，f205.00N/mm2。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算f ，满足要求！经计算得到单双立杆交接位置11086/（0.30685）88000/711293.499 N/mm2；考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算129、Nl，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体连接。经计算得到Nl7.961kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求！八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求Pfg其中 P立杆基础底面的平均压力（kN/m2）,PN/A；P23.324*30/18=38.873 N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）,N=23.324； A基础底面面积（m2）,A6*3； fg地基承载力设计值（kN/m2），fg92.00地基承载力设计值应按下式计算其中， kc脚手架地基承载力调整系数，kc0.40 fgk地基承载力标准值，fgk230.00地基承载力的计算满足要求！第七章 施130、工进度网络计划在编制施工计划前，我们对本工程作了深入的研究和分析，在熟悉各工程施工制约的相互关系后，我们制定和编制了该工程的施工进度计划。各分项工程形象工期详见附录施工进度计划表。第八章 工期保证措施第一节 技术保证为达到质量、安全、进度要求，在创造工作条件的前提下，本进度计划已经充分考虑各工种配合采用连续施工以缩短施工工期。确保工程进度达到计划要求。充分发挥我公司施工组织管理的优势，由项目经理部分派管理人员对各道工序进行全过程控制，并使各分部分项工序以最大限度进行合理搭接，保证施工能按计划正常运转，提高工作效率，确保工期目标实现。项目经理部以周计划控制分阶段工程进度，按计划进行每周召开一次平131、衡会，及时解决劳动力、施工材料、资金及设备调度问题，各专业之间的施工协调、配合问题，确保工程按计划实施。第二节 劳动力保证根据方案实施要求及进度和劳动力需求计划，集结施工队伍，组织劳动力分批进场，并建立相应的领导体系和管理制度。我们对劳务施工人员所需生活后勤已经作了充分的考虑，可保证满足施工需求。第三节 组织保证本工程将在最短时间内进场，随即进行施工准备工作，尽快熟悉工程情况，全面了解影响工期的各方面因素。施工前，项目经理部认真研究并根据施工图，制定出详尽的工期进度计划，包括其月、周施工计划的细部优化。由于要保证缩短工期，则必须调整好劳动力、机械设备及各种材料的使用、供应中的各种关系，保证供应132、的及时性、合理性。由我公司生产副经理主持召开每旬一次的项目经理部会议，对本工程施工进度、物质、劳动力、资金和设备进行总调度和平衡，解决施工过程中的各类矛盾和问题，使本工程顺利进行。项目经理部以周计划控制分部分项工程进度，按计划要求每周召开一次平衡调度会，及时解决劳动力、施工材料、设备调度问题，确保工程按计划实施。在本工程施工期间，按工程进度需要，取消节假日、休息日，并采用1-2班制昼夜施工方法来缩短工期，并配备足够的劳动力。为加快施工进度，视进度需求，组织设备材料超常规投入，配备足够的机具、人员，公司确保相应的设备和材料，保证工程施工顺利进行。充分利用本公司的机械设备优势，随时可调运现场，为加133、快工程进度作有力保证。加强施工组织管理，使各分部分项工序以最大限度进行合理搭接，保证施工流水能按计划正常运转。前道工序施工为后道工序创造良好环境，提高工作效率。充分发挥我公司施工组织管理的优势，组织多支成建制的作业队，由项目经理部分派管理人员按工序、分区域、流水段交叉施工，进行全过程监控，确保工程目标实现。第四节 物质供应的保证根据总进度计划，需要制定一个物质供应计划，按照供货计划供货，以确保工地不断料，同时事先做好物资报审手续。第五节 施工机械的保证将动用足够的施工机械，满足工程工期的需要。现场机械尽力保养，少故障。现场将派专业机械人员，随时对机械进行维修。确保施工机械满足进度要求。第九章 134、工程质量保证措施第一节 质量管理该工程的质量目标是确保工程质量合格、创建优良工程的标准。根据该工程的特点，进行达标分解，编制详细的以各分项工程为单元的目标实施计划，各专业施工队伍必须保证其所负责施工范围内的分项工程创优计划的100%完成。第二节 质量管理体系本工程将严格执行质量管理和质量保证标准，结合我国及当地现行的质量政策、质量法规和我公司企业质量手册和程序文件，编制项目质量保证计划，认真贯彻实施不断完善项目的质量保证体系，以工作质量来保证工程质量。（1）全面推行项目法施工，建立由项目经理直接负责，工程部中间控制，专职质检员检查监督、班组质量监督员自检、互检的质量管理网络；（2）实行质量岗位135、责任制，并建立规范化质量管理体系，制定严格的管理程序和制度，根据该工程的特点制定施工质量管理规定与奖罚条例，同各施工组签定质量保证责任状，负责质量安全部门有直接质量、安全奖罚权，使工程的每一道施工工序，每一个环节都处于受控状态。第三节 质量保证体系建立健全质量保证体系，积极推行全面质量管理，成立QC小组开展活动，通过两个体系的有效运转确保现场施工严格按规范进行，不断改进施工质量；工程施工全过程中严格技术管理，明确岗位职责，编制科学合理的施工组织设计，并针对特殊工序编制有针对性的作业指导书，实行技术交底制度；建立合理的施工程序，有计划地开展各项施工活动，及时做好各项施工准备工作，保证劳动力、机械136、设备及各种物资的供应，协调各单位、各工种之间、各种资源之间以及平面空间上的布置和时间安排之间的合理关系，使施工顺利完成；贯彻以自检为基础的自检、互检、交接检制度，作好质量记录，对于不合格分项分部工程不予验收，未经有关质检人员认可，不准进入下道工序的施工，实行“质量一票否决权”制度。使用的原材料应按规定提供质量保证书，否则，应按指定的标准进行实验，确保合格；作好技术控制和测量控制，以保证各分项分部工程的质量；各专业特种工种施工人员必须具备专业证书并经技能考核合格后方可持证上岗；施工中密切配合各方的宏观调控，共同抓好质量工作。第四节 保证工程质量的组织措施各级管理人员要经常对全体职工进行各项技术性137、规范、制度的交底宣传，认真执行设备安装工程验收规范和质量检验标准，严格操作、严格把关，一丝不苟，在整个施工过程中，严格按照质量保证体系组织施工，实行全过程控制。加强技术管理，认真贯彻各项技术管理制度，开工前要落实各级人员岗位责任制，各分部分项工程施工前，项目部必须向班组做出书面的技术交底，并经交接双方签字生效，否则工人可以拒绝施工；施工中要认真检查技术交底的执行情况，严把质量关，做好隐蔽工程记录，施工结束后，认真进行工程质量检验和评定，做好技术档案管理工作。加强材料管理，建立工、料消耗台帐，保证质量，降低损耗。为使工程顺利进行，质量达到业主期望的目标，工期要求按期完成，全部施工过程中安全无事故138、，除进行全面质量管理活动，还要进行全面目标管理活动，达到质量优、工期快、安全生产无重大事故和文明施工。建立工作例会制度，每周召开一次质量分析会议，针对具体问题研究解决。认真听取建设单位和现场监理人员的指导，认真执行质量否决权，对各级质监人员提出的问题必须限期改正，否则将予以罚款和给予处分。第五节 质量通病根治措施钢筋工程(1)钢筋锈蚀混料堆放钢筋原料应堆放在料棚内，并打墩垫起，使其离地200mm以上；棚外堆放期尽量缩短，根据天气情况，必要时加盖雨布，场地四周有排水措施；所有进场钢筋都必须按规格类别分开堆放，并挂牌示意。(2)钢筋保护层确保垫块厚度准确，根据平面呈梅花型垫好垫足，垫块必须垫在主筋139、上，而不是在箍筋上。(3)钢筋位移由于绑扎时产生偏移，钢筋保护层未设置好，砼振捣不当引起。防治措施：砼浇筑前检查位置是否正确，并随时调整支撑钢管位置。防治措施翻样、配料前吃透图纸，考虑保护层、外包尺寸，内净尺寸，箍筋直径等相互关系，绑扎后及时检查，出现问题及时调整。砼工程(1)表面缺陷主要有麻面、露筋、蜂窝、孔洞、缝隙及夹层、缺棱掉角等1)麻面由于模板湿润不够，不严密，产生漏浆，振捣不足，气泡未排出以及没有很好养护而产生。防治措施浇筑砼前模板湿润透，模板拼缝严密，砼振捣密实，振至砼不再冒气泡为至。2)露筋浇筑砼时保护层控制不好，钢筋保护层不够所造成，或者保护层部位砼振捣不密实、模板湿润不够造成140、棱角过多而露筋。防治措施在开字架上口焊接一道带环钢筋与烟囱竖向配筋一一对应，即可控制保护层又可控制竖筋间距。3)蜂窝砼配合比不当，砼搅拌不均匀，造成砂浆与石子分离，震捣不足及模板严重漏浆产生。防治措施砼配比经试配确定，砂石级配良好，钢筋过密部位，交接处精心振捣，采用小号振捣器振捣密实，钢筋特别密部位用钢钎捣实。4)缝隙及夹层施工缝处理不当，砼内夹有杂物，钢筋过密砼振捣不实，接槎时间过长产生。防治措施施工缝后浇时清除原砼基层杂物，浮碴，并用同砼配比的砂浆接浆处理。砼内不得夹有杂物。钢筋较密处精心振捣，振捣密实，前后两层砼接槎时间不超过初凝时间。5)砼裂缝结构位移、下沉，凝结收缩，干缩，温度，化学141、作用等原因产生。防治措施控制砼单方水泥用量，用水量防止砼收缩、干缩，砼终凝后及时养护，高温施工采用遮档、覆盖遮阳、保温措施，原材料、外加剂经试验确认无害方可使用。泵送砼施工质量通病防治6)砼质量波动粗细骨料质量不稳定(指颗粒级配，含泥量等)，与试验的配合比报告单不符；砼在施工现场随意加水，实际坍落度与设计值相差过大；浇筑时模板上残留过多的砼未清理。防治措施：加强砼进场质量控制，保证实际的骨料质量与试验报告相符；加强现场控制管理；严禁对拌制好的砼随意浇水，使坍落度波动值小于20mm；残存砼不得浇筑。7)表面裂缝原因分析：泵送砼坍落度大，水泥用量和用水量多，易产生收缩裂缝；砼温度裂缝；未按规定浇水142、养护。防止措施：减少水、水泥用量，加强振捣；高温季节，加强养护，避免水份蒸发过快；砼要控制砼内部与表面、表现与环境温度差小于25摄氏度，控制入模温度，加强保温养护，控制降温速度等；控制好平面结构浇捣砼接缝浇筑时间差；专人认真加强砼养护。滑模工程(1)砼出现水平裂缝或被模板带起防治方法：保证模板的倾斜度，使其上口小下口大符合要求；加快提升速度，每次提升应检查砼的出模强度；纠正垂直度时，缓慢进行，防止砼折弯；经常清除粘在模板表面的脏物及砼，保持模板表面的光洁。停滑时在模板表面涂刷一层隔离剂。(2)砼表面鱼鳞状外凸防治方法：保证模板的倾斜度，加强模板的侧向刚度；严格控制每层砼浇筑厚度，采用振动力小的143、振捣器，以减小砼对模板的侧压力。砼缺棱掉角 防治方法：采用整块钢角模，以减小模板滑升时的摩阻力；严格控制振捣器的插入深度，振捣时不得强力碰动主筋。(3)钢筋保护层厚度不均防治方法：砼入模浇筑时，向两侧入模，特别注意不得用吊斗直接向模板一侧倾倒；经常检查和保持钢筋位置的正确。(4)砼出现蜂窝、麻面、气泡及露筋防治方法：严格控制砼的配合比，控制石子的粒径；砼施工缝处理时，先浇筑一层按原配合比减去石子的砂浆；对于已出现蜂窝、麻面、气泡及露筋，脱模后，立即用水泥砂浆修补，用木抹子抹平，做到颜色及平整度一致。第十章 安全施工措施第一节 安全生产管理组织机构建立健全以经理为首的分级负责安全生产管理保证体系144、。同时建立和健全专管成线、群管成网的安全管理组织机构。根据上述原则，项目经理为安全生产的第一责任人，并成立安全管理小组，配备专职安全员一人。班组长为兼职安全员。安全施工保证体系第二节 安全生产管理制度该工程拟建立下列安全制度： A.自项目经理以下各级人员的安全生产责任制。 B.安全生产教育制度：对新进场的职工进行“三级安全教育”，对改变工种重新上岗的职工进行工种安全教育和岗位培训制度。 C.编制安全生产技术措施制度：除施工组织设计对安全生产有原则要求外，凡重大分项工程的施工分别由施工队、项目经理部编制安全生产技术措施，措施要有针对性。施工队编制的措施由项目副经理审批，项目部编制的措施由公司副经145、理审批。 D.安全交底制度：工程部向班组负责人、班组负责人向组员层层交底。交底要有文字资料，内容要求全面、具体、针对性强。交底人、接受人均应在交底资料上签字，并注明收到日期。 E.特殊工种职工实行持证上岗制度：对电工、电焊工、起重吊装工、机械操作工、司机等特殊工种实行持证上岗，无证者不得从事上述工种的作业。 F.安全检查制度：项目部每半月、施工队每十天定期作安全检查，平时作不定期检查，每次检查都要有记录，对查出的事故隐患要限期整改。对未按要求整改的要给单位或当事人以经济处罚，直至停工整顿。 G.安全验收制度：凡大中型机械安装、脚手架搭设、电气线路架设等项目完成后，都必须经过有关部门检查验收合格146、后，方可试车或投入使用。 H.安全生产合同制度：项目经理与公司签定“安全生产责任书”、劳务队与项目经理部签定“安全生产合同”、操作工人与劳务队签定“安全生产合同”并订立“安全生产誓约”；用“合同”和“誓约”来强化各级领导和全体员工的安全责任及安全意识，加强自身安全保护意识。 I.事故处理“四不放过制度”：发生安全事故，必须严格查处。做到事故原因不明、责任不清、责任者未受到教育、没有预防措施或措施不力不得放过。 J.气象预报制度：设立专人与当地气象部门取得联系，及时掌握大风、暴雨等气象预报，以便采取相应措施，避免意外事故发生。第三节 安全防护高空防护“四口”防护 四口系指通道口、楼梯口及预留洞口147、。对其防护措施分别采取以下方式： A.通道口：井架进料口，从地面进入建筑物的通道入口等，通道口用钢管搭设宽2米、宽4米的架子，顶面满铺双层竹笆，两层竹笆的间距为800mm，用铁丝绑扎牢固。临边防护A.进场施工后，对现有的基坑、临边防护栏杆进行全面检查，对不牢固的，再重新进行加固，并在现有的基础上再增加一道水平杆。B.周边均需用粗钢筋制作成护栏，高度不小于1.2m，外挂安全网。交叉作业的防护凡在同一立面上、同时进行上下作业时，属于交叉作业，应遵守下列要求：A.禁止在同一垂直面的上下位置作业，否则中间应有隔离防护措施。B.在进行吊装、电焊、气割等作业时，其下方不得有人操作。C.楼层堆物应整齐、牢固148、，且距离楼板外沿的距离不得小于1米。D.高空作业人员应带工具袋，严禁从高处向下抛掷物料。E.严格执行“三宝一器”使用制度。凡进入施工现场的人员必须按规定戴好安全帽，按规定要求使用安全带和安全网。用电设备必须安装质量好的漏电保护器。现场作业人员不准赤背，高空作业不得穿硬底鞋。安全用电电力线路采用电缆埋地敷设，配备1名专业电工负责用电管理。电气设备接地与建筑物接地相连。所有机械设备均按“规范”接地、接零，安装漏电保护器。配电箱、开关箱在使用过程中，应按下列程序操作：送电操作顺序：总配电箱 分配电箱 开关箱。停电操作顺序：开关箱 分配电箱 总配电箱。配电箱、开关箱应每月检查一次，对存在的问题及时维修149、，严禁带病运行。严禁带电作业。停电检修设备时、断路开关应悬挂停电标志牌或派人看守，以免发生意外伤害。熔断丝的使用要符合规定，严禁用非熔断丝代替。开关箱、配电箱制作安装应符合规范要求，防潮防水、加锁，专人管理第四节 应急救援预案制定本预案的目的为了有效地处理建筑工程施工过程中可能发生的重特大安全事故，控制伤亡事故和实施应急救援工作，迅速调度所需救援人员物资、设备，最大限度的减少人员伤亡、财产损失和危害。应急救援指挥系统1、组织相关人员制定应急救援方案，并付诸实施。2、组织或协调上级部门进行事故调查救援工作3、及时向南京市建工局重特大安全事故应急救援指挥部上报应急救援情况。3、预案实施过程中发生的150、变化和问题，及时采取紧急处理措施。4、做好稳定社会秩序和伤亡人员的善后及安排工作。5、完成上级部门交办的其他工作。现场应急救援小组： 组 长： 电话：副组长： 电话：组 员：（1） 负责事故现场组织抢救工作及抢救工作中的安全事项。（2）负责事故现场的信息收集、整理工作（3）负责指挥组领导指示的上传下达（4）负责向公司指挥组汇报事故情况（5）协调其他部门参加救援活动的有关事项（6）按照公司指挥组指定的应急救援方案组织实施（7）负责事故现场人员和财产的抢救工作（8）负责公司应急救援指挥组交办的其它工作主要应急救援措施1、人员遭遇烧伤时 迅速将伤者脱离烧伤源，防止烧伤部位的扩大和加深。 保护好烧伤创151、面，防止二次挫伤和感染的发生。 呼吸道烧伤应注意口腔、鼻腔的清洁，随时清除呼吸道分泌物，保持呼吸道畅通。 进行必要的现场处理后，根据伤情，选择合适运送方式去医院。2、遭遇人员触电时 遇人员触电，抢救动作要迅速，用木棒或非导体将触电者尽快挑离漏电体或立即切断电源。 触电者脱离电体后，应使触电者平卧，注意保温，解开衣领，检查其心跳，呼吸，灼伤或出血等情况。 清除呼吸道内分泌物，拉出舌头，保持呼吸道通畅。 如发现触电者心脏停止跳动，这时切不可移动触电者，应立即施行心肺复苏法。 在进行抢救的同时，及时送伤员去医院。3、遭遇人员外伤时 用手在伤口上施行直压以阻止出血。 在无骨折的情况下，使伤员平卧，适当152、抬高下肢以助静脉血回流，以减少心脑的缺血，如伤员骨折时，应将骨折部位用夹板绷带固定。 安慰伤者并告之应松弛神经。 在进行现场抢救的同时，迅速而妥善地运送伤员去医院。4、遭遇人员中暑时 对先兆中暑和经症中暑，首先将患者扶到通风良好的阴凉处休息，解开衣襟，擦去汗液，并给予适量的浓茶，淡盐水和其他含盐的清凉饮料，也可适当地服人丹，解暑片等解暑药，或用清凉油涂前额，鼻唇处。 对体温升高者，可用冷毛巾敷头，颈或两腋及腹股沟处。 对重症患者应立即送医院。5、遭遇火灾时 当发生火灾事故时，立即向项目部消防应急常设机构或就近消防部门报警。 当发生火灾等紧急情况威胁到人身和重要物资的安全时，现场人员听从消防部门153、指挥进行人员疏散和物资撤离。 火灾事故发生后，将易燃易爆物品，重要的文件、资料、图纸，贵重精密仪器，重要的设备等需要撤离的物资及时撤离现场。 当电气设备发生火灾时，应联系相关部门或人员切断电源后再进行扑救。 火灾事故消除后，及时向上一级报告火灾发生详细经过及采取的措施，并协助公安机关调查火灾起因和事后处理工作。第十一章 消防和治安措施第一节 安全消防措施消防工作必须列入现场管理重要议事日程，加强领导，健全组织，严格制度，建立现场防火领导小组，统筹施工现场生活区等消防安全工作。定期与不定期开展防火检查，整治隐患。对消防员进行培训，熟练掌握消防的操作规程。请专职消防员对现场所有管理人员及工人进行消154、防常识教育，演示常用灭火器的操作。施工现场配备消防器材：仓库、配电室配备灭火器各1只。生活区配备消防器材2套（铁锹、火钩、斧子、水桶等），严禁乱拉乱用。同时配备灭火器4只，并设置三只消防栓。建筑物周围应经常保持道路畅通，发生火警时消防车能正常工作。燃油、包装物、润滑油等易燃废品要及时清理运出场外，施工现场不准动用明火，易燃、易爆部位不准吸烟。严格控制电焊、气焊地盘位置，应远离易燃物，必要时应采取有效的防火隔离措施，并经安全员批准后方可操作。对易燃、易爆、有毒物资应专设仓库保管，并保持库房干燥、通风良好。高层施工采用低压行灯变压器，不准使用碘钨灯。生活区电路安装要符合要求，禁止乱拉电线使用电炉，155、烟头烟灰不允许随地乱掷。临建工程的厨房等建筑物墙体、屋面所用材料必须是耐火材料。建立值班巡逻制度，遇有火警应及时扑救并立即向有关方面报警。第二节 治安保卫安全措施工地设治保小组，维护治安，保障职工人身安全和国家、企业、个人财产免受损失。建立门卫制度，门卫人员要恪守其责，本工地人员一律佩戴证件进入工地，外来人员不许擅自入内。如有公务经领导批准后方可进入，并进行登记。现场料具、废旧物品不得随意外运。外运物品必须持有有关单位的准运证，经核验无误后方可放行。治保人员实行夜间巡逻制度，凡发现可疑人员应予以盘查，并根据不同情况予以处理。本单位职工要文明住勤，不打架斗殴，不酗酒滋事，不赌博，不偷窃，做一个文156、明、礼貌、自尊、自爱、不违法乱纪的好公民、好职工。爱护成品，严禁在设备上乱刻、乱画、乱写。与当地社会治安部门保持密切联系,配合做好治安保卫工作.第十二章 雨季施工措施做好现场排水通畅，水泥库、电气材料库防止受潮进水，做好防雨措施。所有机械配电箱防护严密，防止漏雨，机电设备采取防雨、防淹措施，安装接地安全措施，机动电闸箱的漏电保护要可靠。在雨季到来之前，对平台、井架、机电设备接地装置进行一次检测，井架、脚手架四周设排水沟及时排除地表水。砼施工前了解近23天天气预报，砼连续浇筑施工作业避开中雨大雨，施工时备备足雨衣，油布、薄膜、草帘防雨器材，对突然来临暴雨时，也要根据施工缝的位置，突击抢工，并动用157、备用的防雨设施及遮盖，留好施工缝。在施工中遇有雾雨时，钢管脚手架上的操作人员应离开，并做好雨后防滑工作。脚手架、井架安装避雷装置。第十三章 文明施工与环境保护1、现场成立文明施工领导小组，由项目经理挂帅现场文明施工。项目部文明管理网络项 目 经 理(任文明施工领导小组组长)项 目 副 经 理(任文明施工领导小组副组长)物 管 员(任文明施工领导小组副组长)土 建施工组安 装施工组协 作施工组文 秘后 勤管 理办公室2、根据本工程特点制定一套适合本工程的有关文明施工制度，措施上墙公布认真学习。工程施工创市级文明施工工地。3、劳动人员管理：工程施工实行挂牌施工，进场所有施工人员挂牌标明身份、职业，158、对外地人员发放暂住证登记，来路不明人员绝不雇用。4、完善各项文明施工各项措施，在施工现场大门设置醒目的“六牌一图”，生活区设置报栏，周边围墙上书写宣传标语，对职工进行质量、安全、文明等教育，定期公布检查情况，奖优罚劣，现场布置按图纸安排，建筑材料堆放整齐，构件材料分门别类，道路通畅，临时设施整齐有序。垃圾及时清扫，做到随做随清，现场内无施工垃圾，文明整洁、严禁随地大小便。材料按平面规划，指定堆放，标识管理。5、夜间施工设置照明禁示。夜间灯光集中照射，避免灯光扰民；照明灯具配置相应的可拆除灯罩。6、清理施工垃圾，使用封闭容器，袋装，严禁随意凌空抛撒造成扬尘，施工垃圾要及时清运，清运时，适量洒水减159、少扬尘。散装水泥和其他易飞扬的细颗粒散体材料应尽量安排库内存放，如露天存放应采用严密罐盖，运输和卸运时防止遗洒飞扬，以减少扬尘。现场砂浆搅拌机搭设封闭的搅拌棚，防止粉尘外扬。施工运料时，对道路造成的污染要及时清理，每天派专人打扫场地四周施工运输道路。生活垃圾设专用垃圾箱，严禁乱仍乱抛。7、施工现场提倡文明施工，建立健全控制人为的噪音管理制度，尽量减少人的大声喧哗，增强全体施工人员，防噪声扰民的自觉意识。现场强噪声机械：砼泵机、砂浆搅拌机、卷扬机等要设置封闭的机械棚，以减少强噪音的扩散。基础施工做到昼间75db，夜间55db(尽量避免)；结构施工做到昼间70db，夜间55db(尽量避免)；装饰施160、工做到昼间65db，夜间55db(尽量避免)。合理安排作业时间，在夜间避免进行噪音较大的施工。8、砼输送泵、砂浆机在现场进行搅拌作业的必须在机械台前和运输车清理处设置沉淀池，排放的废水安排入沉淀池内，经二次沉淀后，方可排出，未经处理的泛浆水，严禁直接排入排水设施。施工现场完善排水系统，严禁使施工用水乱排乱放。9、加强现场保卫工作，设置专职保安人员24小时值班，在现场防偷盗、防窃保安全施工。10、所有现场人员都要加强精神文明建设，遵守职业道德，工作中出现问题和矛盾要加强协调解决。对各方领导同行检查等有关人员要热情接待，态度和蔼，虚心接受检查批评，以利改进工作。11、施工人员只能在施工区域内施工作161、业，不能随意影响工厂正常生产施工人员挂牌施工，服从业主有关人员统一安排管理，并制定文明施工公约。工程施工按施工组织设计对现场总体安排的要求布置，施工单位只能在规定的区域内从事施工作业活动，不得随意占用厂区内场地、道路，不得影响北侧已有生产线的生产，施工机具设备、材料设置、堆放整齐，施工作业场所工完、料尽、场清；抱着处处为业主着想的原则，坚决服从业主的调度、安排，保证工程顺利进行。临时设施设置在业主规定的范围，现场仅设置搅拌中心及生产设施。 第十四章 工程技术资料管理1、资料管理工作由工地施工员负责工程资料的编制、收集、整理。2、由施工员认真填写施工日记，填写要认真，详细记录不要流于记劳动力安排的流水帐，重要部位施工在施工日记要有明确反映。3、施工现场使用的各项原始材料和构件本着先有质保书后进场，先检测后使用的原则由资料员收集合格证、质保书、检测报告。4、砼砂浆、特殊材料由施工员负责随机抽样送检。5、建立工程技术资料会审制度，每月组织施工员、质监员、安全员、材料员及各个工长对技术资料进行一次全面检查。6、工程竣工按国家规定上交技术资料和竣工图。