1、框剪结构商会大厦建设工程件式钢管脚手架施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一节、编制依据4第二节、工程概况4第三节、适用范围5第四节、脚手架搭设要求：54. 1 钢管54. 2 扣件54. 3 脚手板64. 4 悬挑脚手架用型钢64.5 作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定7第五节、脚手架的结构设计计算书85.1钢管落地脚手架计算书8一、参数信息8二、小横杆的计算11三、大横杆的计算12四、扣件抗滑力的计算14五、脚手架立杆荷载计算15六、立杆的稳定性计算16七、最大搭设高度的计2、算18八、连墙件的稳定性计算19九、立杆的地基承载力计算205.2 普通型钢悬挑脚手架计算书219M普通型钢悬挑脚手架计算书211.脚手架参数212.活荷载参数213.风荷载参数214.静荷载参数225.水平悬挑支撑梁226.拉绳与支杆参数226M普通型钢悬挑脚手架计算书371.脚手架参数372.活荷载参数373.风荷载参数374.静荷载参数385.水平悬挑支撑梁386.拉绳与支杆参数381.均布荷载值计算402.强度验算403.挠度验算411.荷载值计算422.强度验算423.挠度验算434.5M普通型钢悬挑脚手架计算书53一、参数信息53二、大横杆的计算55三、小横杆的计算57四、扣件抗滑3、力的计算59五、脚手架立杆荷载的计算60六、立杆的稳定性计算61七、连墙件的计算63八、悬挑梁的受力计算64九、悬挑梁的整体稳定性计算67十、拉绳的受力计算67十一、拉绳的强度计算68十二、锚固段与楼板连接的计算693M普通型钢悬挑脚手架计算书69一、参数信息69二、大横杆的计算71三、小横杆的计算73四、扣件抗滑力的计算75五、脚手架立杆荷载的计算76六、立杆的稳定性计算77七、连墙件的计算79八、悬挑梁的受力计算80九、悬挑梁的整体稳定性计算83十、拉绳的受力计算83十一、拉绳的强度计算84十二、锚固段与楼板连接的计算85第六节 拆除85第一节、编制依据1. XX商会大厦建设项目住宅楼建筑4、结构施工图纸。2.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011。3.实用五金手册。4.钢结构工程及验收规范。5.建筑结构施工手册。第二节、工程概况XX商会大厦建设项目工程； 工程建设地点:XX；属于框剪结构； 地上27层； 地下2层；建筑高度：99.9m；标准层层高：3.6m ；总建筑面积：46500平方米；总工期：720天。本工程由XX县工商联合会（总商会）投资建设，XX建筑设计院股份有限公司设计，XX公司地质勘察，XX工程建设监理有限公司监理，XX公司组织施工；由XX任项目经理，XX担任技术负责人。钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-205、11)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-2011)、建筑施工高处作业安全技术规范以及本工程的施工图纸。第三节、适用范围本方案适用于XX商会大厦建设项目工程主体1层至屋顶阶段的脚手架搭设。悬挑架由8层底、13层底、18层底、23层底、屋面板开始悬挑。第四节、脚手架搭设要求：4. 1 钢管1 脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 12793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235级钢的规定。2 脚手架钢管采用48.33.0钢管。每根钢管的6、最大质量不应大于25.kg。4. 2 扣件1 扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定,采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。2 扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65Nm时，不得发生破坏。4. 3 脚手板竹脚手板采用由楠竹制作的竹串片板、竹笆板;竹串片脚手板应符合现行行业标准建筑施工脚手架安全技术规范JGJ464的相关规定。4. 4 悬挑脚手架用型钢1 悬挑脚手架用型钢的材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700或低合金高强度结构钢GB/T1591的规定。型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位7、点，定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。悬挑梁悬挑长度按设计确定。固定段长度不应小于悬挑段长度的1.25倍。2 用于固定型钢悬挑梁的U形钢筋拉环材质应符合现行国家标准钢筋混凝土用钢 第1 部分：热轧光圆钢筋GB1491.1中HPB235级钢筋的规定。锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不宜小于120mm。如果楼板的厚度小于120mm应采取加固措施。用于锚固的U形钢筋拉环应采用冷弯成型。U形钢筋拉环与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。锚固型钢悬挑梁的U形钢筋拉环不宜小于16mm。每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结。钢丝绳不参与悬挑钢梁受力计算；钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使8、用HPB235级钢筋，其直径不宜小于20mm，吊环预埋锚固长度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范中钢筋锚固的规定。型钢悬挑梁固定端应采用2 个（对）及以上U形钢筋拉环与建筑结构梁板固定，U形钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定。4.5 作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度应为1.2m； 挡脚板高度不应小于180mm； 中栏杆应居中设置。栏杆与挡脚板构造1上栏杆；2外立杆；3挡脚板；4中栏杆预埋环悬挑9、钢梁楼面构造第五节、脚手架的结构设计计算书5.1钢管落地脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.2 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；小横杆在上；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用三步三跨，竖向间距 5.4 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处重庆XX县，基本风压0.35 kN/m10、2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.928，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为1.236；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:2；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.08；地基承载力调整系数:1.00。 二、小横杆的11、计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.5/3=0.15 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.15+1.41.5 = 2.32 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =2.321.052/8 = 0.32 kNm；12、最大应力计算值 = Mqmax/W =71.207 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =71.207 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.15+1.5 = 1.683 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大挠度 = 5.01.68310504/(3842.06105107800)=1.2 mm；小横杆的最大挠度 1.2 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小13、横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0331.05=0.035 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.051.5/3=0.158 kN；活荷载标准值: Q= 31.051.5/3=1.575 kN；荷载的设计值: P=(1.20.035+1.20.158+1.41.575)/2=1.218 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006 kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpma14、x = 0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.2181.5= 0.488 kNm；M = M1max + M2max = 0.006+0.488=0.494 kNm最大应力计算值 = 0.494106/4490=109.977 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 = 109.977 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： ma15、x= 0.6770.03315004 /(1002.06105107800) = 0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.035+0.158+1.575）/2=0.884kN = 1.8830.88415003/ ( 100 2.06105107800) = 2.529 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.051+2.529=2.58 mm；大横杆的最大挠度 2.58 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！四、扣件抗16、滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.052/2=0.035 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.5=0.05 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 31.017、51.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.035+0.05+0.236)+1.42.362=3.693 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.052/2)0.033/1.8025.50 = 3.678kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.321.5(1.05+0.2)/2 = 0.585 kN；(3)栏杆与18、挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1521.5/2 = 0.225 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.525.5 = 0.191 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.679 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 31.051.51/2 = 2.362 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.679+ 019、.851.42.362= 8.426 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.679+1.42.362=8.922kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.35 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为1.236；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.350.741.236 = 0.22420、 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.2241.51.82/10 = 0.13 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.426 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 8.922kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢21、管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.7 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.534 m；长细比: L0/i = 222 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.148立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 8426.16/(0.148424)+129598.36/4490 = 163.141 N/mm2；立杆稳定性计算 = 163.141 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f 22、= 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 8922.285/(0.148424)=142.183 N/mm2；立杆稳定性计算 = 142.183 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.001 kN；活荷载标23、准值 ：NQ = 2.362 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.13 /(1.4 0.85) = 0.109 kNm；Hs =( 0.1484.2410-4205103-(1.21.001+0.851.4(2.362+0.1484.241000.109/4.49)/(1.20.125)=47.009 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 47.009 /(1+24、0.00147.009)=44.898 m；H= 44.898 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =44.898 m。脚手架单立杆搭设高度为25.5m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.928，s1.236，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 0.9281.2360.35 = 0.281 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 24.3 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(25、kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 9.56 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 14.56 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.2410-4205103 = 83.269 kN；Nl = 14.56 Nf = 83.269,连墙件的设计计算满足要求26、！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 14.56小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =112.349 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.426 kN；基础底面面积 ：A = 0.075 m2 。p=112.349kPa fg=120 kPa 。地基承27、载力满足要求！5.2 普通型钢悬挑脚手架计算书9M普通型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.2 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.5m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为3.40 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取三步四跨，竖向间距 5.4 m，水平间距6 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):1.000；脚手架用途:其它用途；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处重庆28、XX县，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.872，计算立杆稳定性时取1.697，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度4m，建筑物内锚固段长度 5 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；楼板混29、凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 3.9 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.350.5/(2+1)=0.058 kN/m ；活荷载标准值: Q=10.5/(2+1)=0.16730、 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.058=0.11 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.167=0.233 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.111.52+0.100.2331.52 =0.072 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为31、 M2max= -0.100.111.52-0.1170.2331.52 =-0.086 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.072106,0.086106)/4490=19.154 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 19.154 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.058=0.092 kN/m； 活荷载标准值: q232、= Q =0.167 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.09215004/(1002.06105107800)+0.9900.16715004/(1002.06105107800) = 0.518 mm；大横杆的最大挠度 0.518 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 33、0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.350.51.5/(2+1)=0.087 kN；活荷载标准值：Q=10.51.5/(2+1) =0.250 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.087)+1.4 0.25 = 0.515 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.52/8 = 0.001 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 0.5150.5/3 = 0.086 kNm34、 ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.087 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.087106/4490=19.392 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =19.392 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0335004/(3842.06105107800) = 0.001 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+35、0.087+0.25 = 0.387 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 387.45500(35002-45002/9 ) /(722.06105107800) = 0.077 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.001+0.077 = 0.079 mm；小横杆的最大挠度为 0.079 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 500/150=3.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为36、8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.5/2=0.008 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.350.51.5/2=0.131 kN；活荷载标准值: Q = 10.51.5 /2 = 0.375 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.008+0.131)+1.37、40.375=0.752 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8019.20 = 2.929kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3521.5(0.5+3.4)/2 = 2.047 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.1421.5/2 = 38、0.21 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.519.2 = 0.144 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.33 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 10.51.51/2 = 0.375 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.33+ 0.851.40.375= 6.843 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ39、=1.25.33+1.40.375=6.922kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.35 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.697； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.351.6970.214 = 0.089 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 040、.85 1.40.0891.51.82/10 = 0.051 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 6.843 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 6.922kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.7 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh41、 确定：l0 = 3.534 m；长细比: L0/i = 222 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.148立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 6842.802/(0.148424)+51457.055/4490 = 120.506 N/mm2；立杆稳定性计算 = 120.506 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 6921.552/(0.148424)=110.342、 N/mm2；立杆稳定性计算 = 110.3 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.872，s0.214，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 1.8720.2140.35 = 0.098 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 32.4 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按43、照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 4.452 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.452 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 3400/15.9的结果查表得到 =0.159，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.1594.2410-4205103 = 13.82 kN；Nl = 9.452 Ru21.499KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大44、值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=21.499kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(214994/(3.142502) 1/2 =16.5mm；实际拉环选用直径D=18mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下拉环未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。6M普通型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 1945、.2 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.5m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为2.06 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取三步四跨，竖向间距 5.4 m，水平间距6 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):1.000；脚手架用途:其它用途；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处重庆XX县，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.872，计算立杆稳定性时取1.697，风荷载46、体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.66m，建筑物内锚固段长度 3.34 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢47、梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 2.56 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.350.5/(2+1)=0.058 kN/m ；活荷载标准值: Q=10.5/(2+1)=0.167 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.058=0.11 kN/m；活荷载的设计值: q48、2=1.40.167=0.233 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.111.52+0.100.2331.52 =0.072 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.111.52-0.1170.2331.52 =-0.086 kNm；选择支座弯矩和49、跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.072106,0.086106)/4490=19.154 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 19.154 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.058=0.092 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.167 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.09215004/(1002.0610550、107800)+0.9900.16715004/(1002.06105107800) = 0.518 mm；大横杆的最大挠度 0.518 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.350.51.5/(2+1)=0.087 kN；活荷载标准值：Q=51、10.51.5/(2+1) =0.250 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.087)+1.4 0.25 = 0.515 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.52/8 = 0.001 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 0.5150.5/3 = 0.086 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.087 kNm；最大应力计算值 = M / W = 052、.087106/4490=19.392 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =19.392 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0335004/(3842.06105107800) = 0.001 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.087+0.25 = 0.387 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = P53、l(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 387.45500(35002-45002/9 ) /(722.06105107800) = 0.077 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.001+0.077 = 0.079 mm；小横杆的最大挠度为 0.079 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 500/150=3.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范554、.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.5/2=0.008 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.350.51.5/2=0.131 kN；活荷载标准值: Q = 10.51.5 /2 = 0.375 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.008+0.131)+1.40.375=0.752 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计55、算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8019.20 = 2.929kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3521.5(0.5+2.1)/2 = 1.344 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.1421.5/2 = 0.21 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.519.56、2 = 0.144 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.627 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 10.51.51/2 = 0.375 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.627+ 0.851.40.375= 5.999 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.627+1.40.375=6.077kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk57、=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.35 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.697； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.351.6970.214 = 0.089 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0891.51.82/10 = 0.051 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 58、= N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 5.999 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 6.077kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.7 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.534 m；长细比: L0/i = 222 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo59、/i 的结果查表得到 ：= 0.148立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 5998.602/(0.148424)+51457.055/4490 = 107.053 N/mm2；立杆稳定性计算 = 107.053 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 6077.352/(0.148424)=96.847 N/mm2；立杆稳定性计算 = 96.847 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 60、N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.872，s0.214，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 1.8720.2140.35 = 0.098 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 32.4 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 4.452 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw 61、+ N0= 9.452 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 2060/15.9的结果查表得到 =0.396，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.3964.2410-4205103 = 34.42 kN；Nl = 9.452 Ru14.397KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=14.397kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = 62、N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(143974/(3.142502) 1/2 =13.5mm；实际拉环选用直径D=14mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下拉环未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。4.5M普通型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.2 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.5m，立杆的步距为163、.8 m；内排架距离墙长度为1.40 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取三步四跨，竖向间距 5.4 m，水平间距6 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):1.000；脚手架用途:其它用途；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处重庆XX县，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.872，计算立杆稳定性时取1.697，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.124864、；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2m，建筑物内锚固段长度 2.5 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.9 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全65、技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.350.5/(2+1)=0.058 kN/m ；活荷载标准值: Q=10.5/(2+1)=0.167 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.058=0.11 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.167=0.233 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图66、2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.111.52+0.100.2331.52 =0.072 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.111.52-0.1170.2331.52 =-0.086 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.072106,0.086106)/4490=19.154 N/67、mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 19.154 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.058=0.092 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.167 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.09215004/(1002.06105107800)+0.9900.16715004/(1002.06105107800) = 0.518 mm；68、大横杆的最大挠度 0.518 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.350.51.5/(2+1)=0.087 kN；活荷载标准值：Q=10.51.5/(2+1) =0.250 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.087)+1.69、4 0.25 = 0.515 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.52/8 = 0.001 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 0.5150.5/3 = 0.086 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.087 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.087106/4490=19.392 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =19.392 N/mm2 小于70、 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0335004/(3842.06105107800) = 0.001 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.087+0.25 = 0.387 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 387.45500(35002-45002/9 ) /(71、722.06105107800) = 0.077 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.001+0.077 = 0.079 mm；小横杆的最大挠度为 0.079 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 500/150=3.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给72、立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.5/2=0.008 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.350.51.5/2=0.131 kN；活荷载标准值: Q = 10.51.5 /2 = 0.375 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.008+0.131)+1.40.375=0.752 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值73、，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8019.20 = 2.929kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3521.5(0.5+1.4)/2 = 0.997 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.1421.5/2 = 0.21 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.519.2 = 0.144 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.28 74、kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 10.51.51/2 = 0.375 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.28+ 0.851.40.375= 5.583 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.28+1.40.375=5.662kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：075、 = 0.35 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.697； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.351.6970.214 = 0.089 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0891.51.82/10 = 0.051 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 5.583 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算76、公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 5.662kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.7 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.534 m；长细比: L0/i = 222 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.148立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W77、 = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 5582.802/(0.148424)+51457.055/4490 = 100.426 N/mm2；立杆稳定性计算 = 100.426 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 5661.552/(0.148424)=90.221 N/mm2；立杆稳定性计算 = 90.221 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标78、准值按脚手架顶部高度计算z1.872，s0.214，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 1.8720.2140.35 = 0.098 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 32.4 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 4.452 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.452 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细79、比 l/i = 1400/15.9的结果查表得到 =0.673，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.6734.2410-4205103 = 58.497 kN；Nl = 9.452 Ru11.496KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=11.496kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大80、于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(114964/(3.142502) 1/2 =12.1mm；实际拉环选用直径D=14mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下拉环未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。3M普通型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.2 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.5m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.73 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48381、.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取三步四跨，竖向间距 5.4 m，水平间距6 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):1.000；脚手架用途:其它用途；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处重庆XX县，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.872，计算立杆稳定性时取1.697，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准82、值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.33m，建筑物内锚固段长度 1.67 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.23 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。83、将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.350.5/(2+1)=0.058 kN/m ；活荷载标准值: Q=10.5/(2+1)=0.167 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.058=0.11 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.167=0.233 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距84、计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.111.52+0.100.2331.52 =0.072 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.111.52-0.1170.2331.52 =-0.086 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.072106,0.086106)/4490=19.154 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 19.154 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N85、/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.058=0.092 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.167 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.09215004/(1002.06105107800)+0.9900.16715004/(1002.06105107800) = 0.518 mm；大横杆的最大挠度 0.518 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要86、求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.350.51.5/(2+1)=0.087 kN；活荷载标准值：Q=10.51.5/(2+1) =0.250 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.087)+1.4 0.25 = 0.515 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传87、递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.52/8 = 0.001 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 0.5150.5/3 = 0.086 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.087 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.087106/4490=19.392 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =19.392 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横88、杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0335004/(3842.06105107800) = 0.001 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.087+0.25 = 0.387 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 387.45500(35002-45002/9 ) /(722.06105107800) = 0.077 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.089、01+0.077 = 0.079 mm；小横杆的最大挠度为 0.079 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 500/150=3.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自90、重标准值: P2 = 0.0330.5/2=0.008 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.350.51.5/2=0.131 kN；活荷载标准值: Q = 10.51.5 /2 = 0.375 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.008+0.131)+1.40.375=0.752 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8019.20 = 91、2.929kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3521.5(0.5+0.7)/2 = 0.646 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.1421.5/2 = 0.21 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.519.2 = 0.144 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.929 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载92、标准值 NQ = 10.51.51/2 = 0.375 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.929+ 0.851.40.375= 5.161 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.23.929+1.40.375=5.239kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.35 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2093、01)的规定采用：z= 1.697； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.351.6970.214 = 0.089 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0891.51.82/10 = 0.051 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 5.161 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 5.239kN；计算立杆的截面回转半径94、 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.7 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.534 m；长细比: L0/i = 222 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.148立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 51695、0.702/(0.148424)+51457.055/4490 = 93.7 N/mm2；立杆稳定性计算 = 93.7 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 5239.452/(0.148424)=83.495 N/mm2；立杆稳定性计算 = 83.495 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.872，s0.214，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 1.8720.296、140.35 = 0.098 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 32.4 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 4.452 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.452 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 730/15.9的结果查表得到 =0.864，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm297、；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.8644.2410-4205103 = 75.099 kN；Nl = 9.452 Ru8.743KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=8.743kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(87434/(3.142502) 1/2 =10.698、mm；实际拉环选用直径D=12mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.114 kN； 压环钢筋的设计直径D=18mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142182/4=254.469mm2=N/2A=113.708/254.4692=0.223N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧3099、cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！第六节 拆除6.1 脚手架拆除应按专项方案施工，拆除前应做好下列准备工作：1 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；2 应根据检查结果补充完善施工脚手架专项方案中的拆除顺序和措施，经审批后方可实施；3 拆除前应对施工人员进行交底；4 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。6.2 单、双排脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件加固。6.3 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。当单、双排脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按本规范的有关规定设置连墙件和横向斜撑加固。6.4 架体拆除作业应设专人指挥，当有多人同时操作时，应明确分工、统一行动，且应具有足够的操作面。6.5 卸料时各构配件严禁抛掷至地面。6.6 运至地面的构配件应按本规范的规定及时检查、整修与保养，并应按品种、规格分别存放。