1、正本总建筑面积115903m2大厦工程脚手架搭设拆除施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录1 编制依据71.1. 施工图纸71.2. 主要规范、规程71.3. 施工组织设计71.4. 参考数目72 工程概况72.1. 工程简介72.2. 建筑、结构概况72.3. 脚手架工程概况83 施工部署83.1. 安全管理机构网络83.2. 设计总体思路83.3. 施工准备94 材料要求104.1. 钢管104.2. 扣件114.3. 脚手板114.4. 安全网115 构造要求及措施115.1. 地基处理112、5.2. 立杆115.3. 纵向水平杆125.4. 小横杆125.5. 纵、横向扫地杆125.6. 剪刀撑125.7. 脚手板135.8. 连墙件135.9. 悬挑槽钢梁135.10. 斜拉钢丝绳135.11. 防护设施145.12. 卸料钢平台145.13. 脚手架出入口构造146 安全防护措施146.1. 电梯井洞口防护措施146.2. 结构临边防护措施146.3. 楼梯间防护措施156.4. 避雷避电措施157 脚手架搭设及拆除施工工艺157.1. 脚手架搭设施工工艺157.2. 脚手架拆除施工工艺157.3. 卸料平台搭设及拆除施工工艺168 劳动力及材料、机具配备168.1. 劳动力3、配备168.2. 材料配备168.3. 机具配备169 质量保证体系169.1. 构配件允许偏差169.2. 脚手架搭设的允许偏差和检验方法169.3. 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准1710 安全施工技术措施1710.1. 材质及其使用的安全技术措施1710.3. 脚手架搭设的安全技术措施1910.4. 脚手架上施工作业的安全技术措施1910.5. 脚手架拆除的安全技术措施2011 文明施工要求2012 稳定承载计算2212.1. 纵向水平杆计算2212.1.1. 均布荷载值计算2212.1.2. 抗弯强度计算2212.1.3. 挠度计算23三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度2312.24、. 小横杆计算2312.2.1. 荷载值计算2312.2.2. 抗弯强度计算2412.2.3. 挠度计算24小横杆自重均布荷载引起的最大挠度2412.3. 扣件抗滑计算24单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!2512.4. 荷载计算2512.4.1. 静荷载标准值计算2512.5. 立杆稳定性计算2512.5.1. 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算2512.5.2. 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算2612.6. 连墙件计算26连墙件的轴向力计算值Nl = Nlw + No2612.7. 悬挑梁受力计算2712.8. 悬挑梁整体稳定性计算2812.9. 角部槽钢次梁受力计算2812.10. 角部5、槽钢主梁受力计算2912.11. 悬挑梁与楼面连接计算3012.12. 地基承载计算3112.13. 楼面承载计算31满足要求!3213 附图321 编制依据1.1. 施工图纸xx大厦工程建筑、结构施工图纸。1.2. 主要规范、规程1.2.1. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）1.2.2. 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）1.2.3. 建筑施工安全检查标准（JGJ5999）1.2.4. 建筑结构荷载规范（GB500092001）1.3. 施工组织设计xx市xx经营有限公司xx大厦工程施工组织设计。1.4. 参考数目1.4.1. 建筑施工手册（第四版）6、1.4.2. 简明施工计算手册（第三版）1.4.3. 建筑施工脚手架实用手册1.4.4. 建筑施工安全设施计算书编制范例2 工程概况2.1. 工程简介工程名称：xx大厦工程工程地址：质量目标：确保省“扬子杯”，争创“鲁班奖”安全文明目标：省文明工地总建筑面积：约115903m22.2. 建筑、结构概况结构形式：钢筋混凝土框架核心筒结构（办公楼）钢筋混凝土框架结构（会议中心、地下车库）层数：办公楼地上20层（局部22层）及地下室1层（有夹层）会议中心地上4层（局部5层）及地下室1层（有夹层）建筑高度：办公楼屋面标高87.20m（97.00m）会议中心屋面标高22.10m（25.70m）2.3. 7、脚手架工程概况本工程办公楼屋面标高87.20m（局部97.00m），会议中心屋面标高22.10m（局部25.70m）。由于高层建筑地下车库基础埋置较深，考虑地下室施工结束、模板拆除、砼养护、防水层施工需一定时间，在此期间上部结构需要连续施工，故脚手搭设需分段进行：地下室部分及地面以上一层（办公楼局部三层）结构施工脚手架采用落地钢管脚手架；会议中心从二层起采用悬挑脚手架，一次搭设至屋顶层；办公楼从三层起开始采用悬挑脚手架，分4次悬挑。地下室部分脚手架搭设详见地下室脚手架工程施工方案。3 施工部署3.1. 安全管理机构网络项目经理： 安全员： 技术负责人质 量 员施 工 员材 料 员瓦 工 班木 8、工 班钢 筋 班架 子 班水 电 班机 修 班后 勤 班图3.1 xx大厦工程安全管理机构网络图3.2. 设计总体思路结合本工程结构形式及实际施工特点，本工程地下室部分及地面以上一层（办公楼三层）结构施工脚手架采用落地钢管脚手架；会议中心从二层起采用悬挑脚手架，一次搭设至屋顶层；办公楼从三层起开始采用悬挑脚手架，分4次悬挑。办公楼悬挑槽钢梁分别设置在三层楼面（标高11.60m）、八层楼面（标高32.60m）、十三层楼面（标高53.60m，局部增加一道，位于十七层楼面，标高70.4m）、十八层楼面（标高74.60m，局部增加一道，位于二十层楼面，标高83.0m）；会议中心悬挑槽钢梁设置在二层楼面9、（标高5.90m/5.50m），局部设置在一层楼面（标高-0.10m，千人会议厅处）。脚手架搭设高度详见表3.1。考虑到办公楼三层以下落地脚手架可能会影响会议中心及广场地下室顶板施工，办公楼脚手架从一层开始，每层增加钢管悬挑及斜撑，待办公楼两侧的会议中心及广场地下室顶板施工完成后，脚手架立杆延伸至地下室顶板上。本工程办公楼脚手架主要用于结构施工，兼作安全防护；会议中心脚手架主要用于结构施工、装饰施工，兼作安全防护。脚手架搭设采用双排单立杆，立杆距结构外沿0.3m0.35m(考虑装饰施工要求，会议中心为0.45m)，立杆横距1.00m，立杆纵距不超过1.5m，纵向水平杆步距1.8m。办公楼及会议10、中心脚手架搭设平面图见附图。表3.1 悬挑脚手架搭设高度一览表建 筑部 位标 高(m)高度(m)脚手架类型办公楼地下室二层8.1011.4019.7落地三层七层11.6032.4020.8悬挑(部分落地)八层十二层32.6053.4020.8悬挑(部分落地)十三层十七层53.6074.4020.8悬挑十八层屋面74.6099.0018.2悬挑(部分落地)会议中心地下室一层8.105.7013.8落地二层屋面5.5027.7021.8悬挑(部分落地)3.3. 施工准备脚手架搭设前，应做好以下准备工作：3.3.1. 项目部施工员应熟悉图纸，了解建筑物立面构造情况，按专项施工方案的要求，向架子作业班11、人员和使用人员进行安全技术交底。3.3.2. 施工前必须对进场的钢管、扣件、脚手片、密目安全网、型钢材料进行检查验收，不合格的构配件不得使用，经检查合格的构配件应按品种规格分类，堆放整齐，堆放场地不得有积水。3.3.3. 清除地面杂物，平整场地，排水畅通。3.3.4. 杆件落地处应按要求放置垫块。4 材料要求4.1. 钢管. 新钢管的检查应符合下列规定：钢管应有产品质量合格证；4.1.1.1. 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法(GB/T288)的有关规定；4.1.1.2. 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4.1.12、1.3. 钢管、钢脚手板外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合下列规定：4.1.1.4. 钢管必须涂防锈漆;4.1.1.5. 立杆、横杆喷涂黄色油漆，阳角立杆、剪刀撑喷涂红白相间油漆。表4.1 钢管、钢脚手板材料尺寸允许偏差表序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸外径-0.5游标卡尺壁厚-0.52钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.5游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管端部弯曲l1.5m5立杆钢管弯曲3ml4m124ml6.5m20水平杆，斜杆的钢管弯曲l6.5m30钢板尺5冲压脚手板板挠曲l4m12板面扭曲（任一角翘起）5. 旧钢管的检查应符合下列要求4.1.2.1.13、 表面锈蚀深度应符合上表4.1第3项的规定。用于本工程的旧钢管应在进入工地时进行检查，在使用过程中每年检查不少于一次。检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断，取样检查，锈蚀深度超过规定值时，不得使用；4.1.2.2. 钢管弯曲变形应符合表4.1第4项的规定；4.1.2.3. 钢管采用外径48mm，壁厚3.0mm的高频焊接钢管。严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管严禁使用；4.1.2.4. 为了方便操作用于架子的单根钢管的最大质量不应大于25kg。4.2. 扣件4.2.1. 扣件应采用可锻铸铁制作的保件，其质量符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；4.214、.2. 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测；4.2.3. 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；4.2.4. 新旧扣件均应进行防锈处理。4.3. 脚手板竹笆片脚手板采用1.5m1.0 m规格，竹笆片与钢管连接应用镀锌铅丝箍绕23圈，凡竹条散落、折断较多、尺寸不符合要求的均不得使用。4.4. 安全网安全网分平网和立网两种，平网采用锦纶材料制成，立网采用密目安全网 （蓝色），安全网出厂前，必须有国家指定的监督检测部门批量验证和检验员检验合格证。安全网在15、贮运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学物品的侵蚀，搬运时禁止使用钩子，已使用过的安全网必须经过检查和试验合格后方可使用，超过使用期限的安全网严禁使用。5 构造要求及措施5.1. 地基处理本工程基础基坑内土层表面均采用C15素混凝土垫层硬化，厚度不小于100mm。垫层上、脚手架立杆底部设置垫板，厚度不小于50mm，布设平稳，不得悬空。脚手架立杆外设置环通的排水沟，并设置集水井。5.2. 立杆落地脚手架及悬挑脚手架悬挑梁以上均采用双排单立杆。立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接，接头交错布置，两相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开距离不小于50cm，各接头中心距主节点（立杆与纵向水16、平杆相交处）距离不大于60cm。立杆与立杆采用对接扣件连接，接头位置距离主节点不超过1/3步距。落地脚手架立杆底部设置垫板，厚度不小于50mm。悬挑脚手架立杆底部立于悬挑槽钢上，槽钢上表面立杆位置焊接直径25mm的钢筋，长度200mm，脚手架搭设时，立杆套住钢筋，详见附图。5.3. 纵向水平杆纵向水平杆置于小横杆之上，在立杆的内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，其长度大于三跨，同一步纵向水平杆四周交圈。脚手架立杆横距1m宽度范围内共设置4根纵向水平杆，两侧的纵向水平杆直接用扣件连接到立杆，中间的纵向水平杆均匀布置。纵向水平杆采用对接扣件连接，接头交错布置，接头不在同步、同跨内，相邻接头水平距离不小于17、50cm，各接头与立杆距离不大于50cm。5.4. 小横杆每根立杆与纵向水平杆相交连接处必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在立杆上，该杆轴线偏离主节点距离不大于15cm，小横杆间距应与立杆纵距相同，根据作业层脚手板搭设需要，在两纵向水平杆之间等距离设置2根横杆。小横杆伸出外排纵向水平杆边缘距离不小于10cm，伸出里排纵向水平杆25cm，距结构外边缘10cm。上、下小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立柱处相向布置，见附图。5.5. 纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座下皮20cm处的立杆上，横向扫地杆紧靠纵向扫地杆下方用直角扣件固定在立杆上，立杆底座存在高差处，将高处纵18、向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。5.6. 剪刀撑本脚手架斜撑采用纵向剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立杆纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每5步6跨设置一道，斜杆与地面夹角在4560之间，斜杆相交点处于同一条直线上，沿架高连续布置，相交的两根剪刀撑一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，并在中间增加24个扣结点，所有固定点距主节点距离不大于15cm，最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm以内。剪刀撑的杆件连接采用搭结，搭结长度不小于1m，并用至少2个旋转扣件固定，端部扣件距杆端净距离不小于10cm。局部脚手架与其他部位19、脚手架错层处在脚手架里外排立杆之间上下连续布置横向斜撑，在同节内，由底层至顶层呈“Z”字型，斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。5.7. 脚手板采用竹笆片脚手板，长1.5m，宽1.0m，每个作业层上满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。竹笆片设置在4根横向水平杆上，四角用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕23圈固定牢固，防止颠覆。竹笆脚手板铺设时，应平铺、满铺、铺稳，按主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，接缝处对接平铺，靠墙一侧脚手板离墙距离不大于15cm，拐角处两个方向的竹笆脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。5.8. 连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.6m（两步20、架高），水平间距4.2m，连墙杆与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件，在结构每一外框架柱处沿一组双杆箍柱式拉杆，与框架柱拉结，在楼板上两框架柱间距结构外皮0.4m处，预埋483mm钢管，钢管与脚手架立杆可靠拉结。详见附图。连墙杆横竖向顺序排列、均匀布置，与架体和结构面垂直，并尽量靠近主节点（与主节点距离不大于30cm），连墙杆伸出扣件的距离大于10cm，底部第一根纵向水平杆开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。连墙杆连接均采用双扣件。5.9. 悬挑槽钢梁悬挑槽钢梁采用18槽钢，角部悬挑槽钢梁采用25槽钢，14槽钢作次梁。槽钢间距同立杆纵距，不超过1.5米。距离槽钢梁外端20cm位置21、焊接16钢筋环，用于悬挑槽钢与斜拉钢丝绳的连接。槽钢梁所在层预埋16钢筋，钢筋外露端车丝，用16螺栓和8015010铁板将槽钢固定在楼面上，螺栓距槽钢端部100mm200mm。角部25槽钢部位槽钢端部设置两道预埋钢筋。5.10. 斜拉钢丝绳斜拉钢丝绳采用11直径的619钢丝绳。钢丝绳一端与楼面预埋钢筋拉结，另一段与槽钢梁上16钢筋环拉结。钢丝绳端固定和连接采用钢丝绳夹，夹座扣在钢丝绳的工作段上，U形螺栓扣在钢丝绳的尾段上。每一连接处钢丝绳夹至少设置3个。5.11. 防护设施脚手架满挂全封闭式密目安全网，密目安全网规格1.8m6.0m，用直径1.2mm的镀锌铁丝绑扎在纵向水平杆外立杆内侧，作业层22、脚手架立杆于0.6m及1.2m处设置两道防护栏杆，底部侧面设置18cm高的挡脚板。悬挑脚手架悬挑梁所在层脚手架底部采用胶合板全部封闭。脚手架首层外侧设置通长平网防护层。构造详见附图。5.12. 卸料钢平台详见卸料平台专项施工方案。5.13. 脚手架出入口构造落地脚手架搭设之字形人行斜道。斜道宽度1m，坡度不超过1:3，拐弯处设置平台，宽度不小于1m。斜道两侧及平台外围设置1.2m高栏杆及180mm高挡脚板。斜道上满铺竹笆脚手板，竹笆片采用搭接，下面的板头压住上面的板头，板头突出的地方设置4040防滑木条。竹笆片脚手板上每间隔250mm300mm设置一根防滑木条。人形斜道出入口处搭设防护篷，构造23、详见附图。6 安全防护措施6.1. 电梯井洞口防护措施电梯井口设置不低于1.8m高的开启式防护门。防护门边框采用L30303角钢，边框内焊接镀锌网片。防护门上刷漆、上锁、挂牌。电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用钢管、模板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井不得作为垂直运输的通道，不得倾倒垃圾。6.2. 结构临边防护措施在结构四周边线以内50cm处设置全封闭式的护身栏杆，使用483.0钢管，其高度不低于1.2m，立杆间距不大于2.5m，竖向每隔0.6m设一道通长纵向水平杆，每隔一根立杆设一道三脚撑。钢管护身栏杆上刷红白间隔的油漆，并挂醒目标志牌，护身栏杆24、挂密目安全网，临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。6.3. 楼梯间防护措施楼梯的侧边用钢管搭设安全防护，钢管立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向设一道1.2m高的护身栏杆，侧边底部设18cm高踢脚板。6.4. 避雷避电措施脚手架采用接地线与建筑物楼层内避雷系统练成一体。接地线采用404镀锌扁铁，将立杆与整个建筑物楼内避雷系统连成一体，连接应保证接触牢靠。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置设置在施工人员不经常走到的地方，以避免跨步电压的危害，并防止接地线遭机械伤害，同时注意检查与其他金属物或电缆之间的安全距离（一般不小于3m），避免发生击穿事故。接地线25、与建筑物楼层内避雷系统采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊接完成后用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10。7 脚手架搭设及拆除施工工艺7.1. 脚手架搭设施工工艺钢管脚手架搭设的工艺流程为：悬挑槽钢预埋件埋设槽钢定位安装纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆纵向水平杆连墙杆铺脚手板搭设防护栏杆扎安全网。悬挑梁设置楼层混凝土浇筑前，钢筋卡箍定位预埋。槽钢安装时，拧紧螺栓，压紧铁板，确保槽钢固定牢固。搭设首步脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向设置，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高于连墙件两步时，设置临时稳定措施，待连墙件搭设完毕后方可26、拆除。其余组件的搭设要求参见构造要求。7.2. 脚手架拆除施工工艺脚手架拆除应严格遵守由上而下、先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，后拆小横杆、纵向水平杆、立杆、悬挑梁等，一般的拆除顺序为：安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆纵向水平杆立杆悬挑梁等。不得分立面拆除或在上下两步同时进行拆除。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同时下降，严禁将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不大于2步，如高差大于2步，应先增设连墙件加固。拆除脚手架时，不得破坏27、脚手架的稳定性，拆除连墙杆前，设置临时支撑防止架体变形，拆除立杆等时，防止架体失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（6m左右）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固，然后拆除连墙件。7.3. 卸料平台搭设及拆除施工工艺详见卸料平台专项施工方案。8 劳动力及材料、机具配备8.1. 劳动力配备架子工30人，负责架子搭设及拆除，按实际情况调整人数，并提前做好安排。测量放线工2人，负责对脚手架垂直度的控制。8.2. 材料配备考虑办公楼挑两次脚手架及会议中心悬挑脚手架，材料预估用量：483.0mm长钢管约70000m，小横杆约10000m，1.5m1.0m竹笆片脚手板约5000m2，1.8m6.0m密28、目安全网约20000m2，水平安全网约4800m2，直角扣件约40000个，旋转扣件约5000个，对接扣件约1200个，18槽钢约46t，11钢丝绳约4000m，钢丝绳卡约4500个，M12花篮螺栓约700个，16钢筋约4t，M16螺母及垫片约1400套，10mm厚铁板约6.5t，1.2mm镀锌铁丝约4000m。8.3. 机具配备架子扳手40把，用于脚手架搭设和拆除，力矩扳手2把，用于检查脚手架扣件拧紧力是否达到要求。9 质量保证体系9.1. 构配件允许偏差见本方案第4章材料要求部分。9.2. 脚手架搭设的允许偏差和检验方法见表9.1。9.3. 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准见表9.2。129、0 安全施工技术措施10.1. 材质及其使用的安全技术措施10.1.1. 扣件的紧固程度4050Nm，不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防雨水进入，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。10.1.2. 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。10.1.3. 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。10.1.4. 禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。10.1.5. 外脚手架严禁使用竹、木脚手或钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、塑料等混用。10.1.6. 严禁使用非48mm外径的钢管。10.2. 钢丝绳及钢30、丝绳夹使用的安全技术措施10.2.1. 钢丝绳定期检查，发现断丝、腐蚀、磨损现象严重的，应立即更换。10.2.2. 定期对钢丝绳加润滑油（四个月左右一次）。表9.1 脚手架搭设允许偏差表项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动2立杆垂直度最后验收垂直度100经纬仪或线锤、钢卷尺下列脚手架允许水平偏差搭设中检查偏差的高度（m）允许水平偏差H10H20750其他高度按插值法计算3间距步距纵距横距205020钢卷尺4纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm50钢卷31、尺表9.2 扣件拧紧样检查数量及质量判定标准表项次检 查 项 目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）水平杆或剪刀撑的扣件，接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点）12013200501010.2.3. 钢丝绳解开使用，应按正确方法进行，以免钢丝绳产生扭结。钢丝绳切断前应在切口两侧用细铁丝绑扎，以防切断后绳头松散。10.2.4. 在使用中，如绳股间有大量油济出，表明钢丝绳的荷载相当大，应加强检查，避免发生事故。10.2.5. 钢丝绳夹应将夹座扣在钢丝绳的工作断上，U形螺栓扣在钢丝绳的尾端上，钢丝绳夹不得在32、钢丝绳上交替布置。10.2.6. 钢丝绳每一连接处需钢丝绳夹数不少于3个。10.2.7. 绳夹正确布置时，固定处的强度至少为钢丝绳自身强度的80，绳夹在实际使用受载后螺母要进一步拧紧。10.2.8. 离套环最近的绳夹应尽可能地紧靠套环，紧固绳夹时考虑每个绳夹的合理受力，离套环最近处的绳夹不得首先单独紧固。10.2.9. 为了便于检查接头，在最后一个夹头后面约500mm处再安一个夹头，并将绳头放出一个安全弯。当接头钢丝绳发生滑动时，安全弯即被拉直，此时应采取措施。10.3. 脚手架搭设的安全技术措施10.3.1. 搭设过程中，划出工作标志区，禁止行人进入改区域，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁33、在无人指挥时作业。当解开与他人有关的结扣时，必须告知对方，并得到对方允许，防止坠落伤人。10.3.2. 开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。10.3.3. 脚手架及时与结构拉结或采用临时支撑，确保搭设过程安全，未完成脚手架在每天收工前进行检查，确保架子稳定。10.3.4. 脚手架必须配合施工进度进行搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。10.3.5. 脚手架搭设过程中，应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求并验收合格后挂合格牌。10.3.6. 悬挑脚手架悬挑槽钢与楼面锚固必须固定牢固，悬挑梁用61911钢丝34、绳通过槽钢梁上吊环与结构梁上预埋钢筋连接，严禁私自拆改。10.4. 脚手架上施工作业的安全技术措施10.4.1. 结构外脚手架每搭设完毕一层，由项目部安全员验收，验收合格后方可使用。任何个人、班组长，未经同意，不得任意拆除脚手架部件。10.4.2. 严格控制施工荷载，竹笆片脚手板上不得集中堆放材料等，施工荷载不得大于3kN/m2，确保安全储备。10.4.3. 结构施工时不允许多层同时作业，悬挑架同时作业层数不超过一层。10.4.4. 当作业层高出其下连墙件3.6m以上且其上无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。10.4.5. 各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。10.4.6. 禁35、止攀爬脚手架。10.4.7. 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时整改加固，脚手架达到坚固稳定，确保施工安全。10.5. 脚手架拆除的安全技术措施10.5.1. 脚手架拆除前，全面检查待拆的脚手架，根据检查结果，拟定作业计划，并报批、进行技术交底后方可作业。10.5.2. 架体拆除以前，必须查看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量提前拆除。10.5.3. 拆除脚手架时应划分作业区，周围设绳绑围栏并竖立警戒标志，地面应设专人指挥，并禁止非作业人员进入。10.5.4. 拆除时要统一指36、挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，并得到对方同意，以防坠落。10.5.5. 拆除脚手架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚方可离开。10.5.6. 拆除过程中，每天收工前，对脚手架进行检查，不留下隐患。10.5.7. 拆除脚手架过程中，不得碰撞脚手架附近电源线，防止触电事故的发生。10.5.8. 所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附扣件或将连接的两杆送到地面。10.5.9. 所有脚手板应自外向里竖立搬运，以防脚手板和杂物从高出坠落伤人。10.5.10. 拆下的零配件装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空直接抛37、掷。11 文明施工要求11.1 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿防滑鞋，现场严禁吸烟。11.2 进入施工现场的人员要爱护施工现场的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木，不得随意移除标识牌。11.3 严禁酗酒人员作业，施工操作时要求精力集中，禁止在作业时嬉闹。11.4 脚手架搭设人员必须是持有上岗证的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可进行作业，凡患有高血压、贫血症、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上架操作。11.5 上架作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬脚手架。11.6 护身栏杆、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组安装模板时，如需拆改必38、须由架子工操作，任何其他工种不得随意拆改。11.7 脚手架验收合格后，任何人不得擅自拆改，如局部需拆改，必须经技术部同意并由架子工操作。11.8 不准利用脚手架吊运重物，作业人员不得攀爬脚手架上下作业面，不准在脚手架上推车走动，塔吊起吊物体时不得碰撞、拖动脚手架。11.9 不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。11.10 任何作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点、脚手板、扣件、绑扎扣等脚手架部件。11.11 拆除脚手架时，若需使用电焊气割时，要派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。11.12 脚手架使用时间较长，因此在使用过39、程中需要进行检查，发现杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题时要及时解决。11.13 保证脚手架的整体性，不得与井架、人货电梯等一并拉结，不得截断架体。11.14 施工人员严禁抛掷杆件、物料、扣件等物品，材料、工具用滑轮绳索运输，不得乱扔。11.15 使用的工具要放置于工具袋内，防止掉落伤人，登高作业要穿防滑鞋，袖口、裤口要扎紧。11.16 脚手架堆放做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格的领料、退料手续。11.17 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。11.18 运输至地面的材料应该按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝等集中回收处理。随时整理、检查40、按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。11.19 大雪、大雾、大雨及六级以上大风天气停止脚手架作业，冬季、雨季施工要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等，若有应随时清扫，并采取防滑措施。12 稳定承载计算计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。取办公楼脚手架计算，架高取20.8m，风荷载计算时按脚手架高度93.4m进行计算。连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设5层。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，计算悬挑长度为1.35m，锚固端长度为1.3m。槽钢与结构用钢丝绳拉结，钢丝绳不考41、虑受力，仅作为安全储备及减小槽钢变形的措施。12.1. 纵向水平杆计算纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，纵向水平杆在小横杆的上面。按照纵向水平杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。12.1.1. 均布荷载值计算纵向水平杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.1501.000/3=0.050kN/m活荷载标准值Q=3.0001.000/3=1.000kN/m静荷载的计算值q1=1.20.038+1.20.050=0.106kN/m活荷载的计算值q2=1.41.000=1.400kN/m纵向水平杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最42、大挠度)纵向水平杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)12.1.2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。跨中最大弯矩计算公式跨中最大弯矩为M1=(0.080.106+0.101.400)1.5002支座最大弯矩计算公式支座最大弯矩为M2=-(0.100.106+0.1171.400)1.5002选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算=0.392106/4491.0=87.379N/mm2纵向水平杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!12.1.3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式静荷载标准值q1=0.038+0.050=0.08843、kN/m活荷载标准值q2=1.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.088+0.9901.000)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.394mm纵向水平杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!12.2. 小横杆计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。12.2.1. 荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.1501.0001.500/3=0.075kN活荷载标准值Q=3.044、001.0001.500/3=1.500kN荷载的计算值P=1.20.058+1.20.075+1.41.500=2.259kN小横杆计算简图12.2.2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算公式集中荷载最大弯矩计算公式M=(1.20.038)1.0002/8+2.259=0.759106/4491.0=168.960N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!12.2.3. 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和。均布荷载最大挠度计算公式集中荷载最大挠度计算公式小横杆自重均布荷45、载引起的最大挠度V1=5.00.0381000.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.058+0.075+1.500=1.633kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1632.6001000.0(31000.02-41000.02/9)/(722.06105107780.0)=2.610mm最大挠度和V=V1+V2=2.632mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!12.3. 扣件抗滑计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范)R Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；46、R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1=0.0381.000=0.038kN脚手板的荷载标准值P2=0.1501.0001.500/2=0.113kN活荷载标准值Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN荷载的计算值R=1.20.038+1.20.113+1.42.250=3.331kNRc=8.0kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!12.4. 荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。12.4.1. 静荷载标准值计算12.4.1.1. 每米立杆承受的结构自重标准值0.125kN/mNG1 = 0.12520.800=2.596kN1247、.4.1.2. 竹笆片脚手板的自重标准值0.15kN/m2NG2 = 0.15051.500(1.000+0.300)/2=0.731kN12.4.1.3. 栏杆与木挡脚手板自重标准值0.14kN/mNG3 = 0.1401.5005/2=0.525kN12.4.1.4. 吊挂的安全网0.005kN/m2NG4 = 0.0051.50020.800=0.156kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.008kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.500148、.000/2=4.500kN风荷载标准值应按照公式其中W0 基本风压(kN/m2)，按照GB50009-2001的规定采用W0 = 0.300Uz 风荷载高度变化系数，按照GB50009-2001的规定采用Uz = 2.040Us 风荷载体型系数Us = 1.300经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3002.0401.300 = 0.557kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m49、)；h 立杆的步距 (m)。12.5. 立杆稳定性计算12.5.1. 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=11.11kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A 立杆净截面面积，A=4.24cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3； 钢管立杆受压强度计算值，经计算得到 = 138.26N/mm2f 钢管立杆抗压50、强度设计值，f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!12.5.2. 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=10.17kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；l0 计算长度，由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50A 立杆净截面面积，A=4.24cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW51、 = 0.322kNm； 钢管立杆受压强度计算值，经计算得到 = 198.22 (N/mm2)f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用双扣件与结构连接。经过计算得到 Nl = 13.421kN小于双扣件的抗滑力28.016.0kN，满足要求!12.7. 悬挑梁受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算。悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算，支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。m = 152、500mm，l = 1300mm，ml = 300mm，m2 = 1300mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1272.70cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.40cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.24.01+1.44.50=11.11kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.225.690.00017.8510=0.24kN/mk=1.50/1.30=1.15kl=0.30/1.30=0.23k2=1.30/1.30=1.00代入公式，经过计算得到支座反力 RA=36.260kN，RB=-13.726kN，最大弯矩 MA=18.048kNm抗弯计算强度 f=18.04810653、/(1.05141400.0)=121.558N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.01+4.50=8.51kN水平钢梁自重计算荷载 q=25.690.00017.8510=0.20kN/m最大挠度 Vmax=5.00mm按照GB50017-2003附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3000.0mm，水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/400,满足要求!12.8. 悬挑梁整体稳定性计算水平钢梁采用18a槽钢（U口水平）,计算公式其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，经计算得 b=57010.5654、8.0235/(2600.0180.0235.0)=0.87由于b大于0.6，按照GB50017-2003附录B其值用b查表得到其值为0.734经过计算得到强度 =18.05106/(0.734141399.99)=173.96N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!12.9. 角部槽钢次梁受力计算角部槽钢次梁采用14a槽钢，对角部悬挑部位槽钢次梁进行受力计算。按单跨悬臂梁计算。悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端A、B为与25槽钢主梁连接点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算 支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中l = 2700mm，ml = 300mm，m2 = 1300mm，nl 55、= 1200mm，n2 = 1500mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 564cm4，截面模量(抵抗矩) W = 80.5cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.24.01+1.44.50=11.11kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.214.535100.001=0.17kN/m代入公式，经过计算得到支座反力 RA=32.687kN，RB=12.315kN，最大弯矩 MA=10.698kNm*同理，求出内侧槽钢支座反力RA=22.39kN，RB=8.46kN （*用于12.10节计算。）抗弯计算强度 f=10.698106/(1.0580500.0)=126.566N/mm2水平支撑56、梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.01+4.50=8.51kN水平钢梁自重计算荷载 q=14.535100.001=0.145kN/m*外侧槽钢支座反力 RA=25.17kN，RB=10.61kN*内侧槽钢支座反力RA=19.29kN，RB=6.49kN 代入公式，最大挠度 Vmax=4.50mm按照GB50017-2003附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2600.0mm，水平支撑梁的最大挠度小于2600.0/4006.5mm,满足要求!12.10. 角部槽钢主梁受力计算角部槽钢主梁采用25a槽钢，按单跨悬臂梁计57、算。悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算 支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。m = 1700mm，l = 2100mm，ml = 360mm，m2 = 1580mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 3370cm4，截面模量(抵抗矩) W = 270cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N1= 32.687kN，N2= 22.39kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.234.9170.00110=0.42kN/mk=1.70/2.10=0.81kl=0.30/2.10=0.1758、k2=1.58/2.1=0.75代入公式，经过计算得到支座反力 RA=84.112kN，RB=28.246kN，最大弯矩 MA=28.726kNm抗弯计算强度 f=28.726106/(1.05270000.0)=101.326N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N1=25.17kN，N2=19.29kN水平钢梁自重计算荷载 q=34.9170.00110=0.35kN/m最大挠度 Vmax=11.49mm按照GB50017-2003附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3400.0mm，水平支撑梁的最大挠度小59、于3400.0/400,不能满足要求!在悬挑梁上斜拉钢丝绳，以减小槽钢端部挠度。12.11. 悬挑梁与楼面连接计算水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式 其中，f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉点按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范条规定f = 50N/mm218槽钢位置：=13.726103/201.1=68.25N/mm2 2f=100N/mm2，满足要求!25槽钢位置：=28.246103/201.1=140.46N/mm2 4f=200N/mm2，满足要求!铁板抗剪强度计算公式 其中，fV为钢板抗剪强度，按照钢结构设计规范规定fV =125N/mm218槽钢位置：=13.726103/(8010)=17.16N/mm2 fV =125N/mm2，满足要求!25槽钢位置：=28.246103/2/(8010)=17.65N/mm2 11.84kN，满足要求。稳定性计算l/i1800/15.9113.2查Q235钢b类截面轴心受压构件稳定系数表得0.494欧拉临界应力初始偏心弯矩MNe11840252.96105Nmm截面塑性发展系数1.0受压最大纤维毛截面抵抗矩满足要求!13 附图附图详见附页。