1、28.6万购物中心、百货、办公楼及公寓项目高支模施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录第一章 编制依据及工程概况31.1 编制依据31.2 工程概况41.3 高支模概况4第二章 施工准备72.1 技术准备72.2材料准备72.3 高支模部位施工计划9第三章 模板体系选择103.1 现浇板体系构造113.2 现浇梁体系构造20第四章 施工工艺314.1 高支模架搭设及拆除314.2 模板安装及拆除344.3 构造设置344.4 检查验收项目37第五章、质量保证措施395.1 项目质量保证体系3952、.2 质量标准395.3 高支模拆除的工艺要求44第六章 安全保证措施466.1安全教育措施466.2安全防护措施476.3泵送砼安全措施476.4 施工技术措施476.5环境保护措施486.6安全检查486.7 危险源预防及应急措施48第七章、应急组织机构及应急预案537.1 机构设置547.2人员职责表547.3应急救援工作程序557.4 救援方法56第九章 监测监控措施579.1 监测监控小组579.2 监测设备及方法57第十章 高架支模雨季施工措施6310.1 雨季施工准备6310.2 雨季施工措施6310.3 安全保证措施63第十一章、计算书6410.1 楼板模板支架计算书6510.3、2 现浇梁支架计算书115第一章 编制依据及工程概况1.1 编制依据序号名 称1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）2建筑施工计算手册第二版3危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法（建设部文件）4建筑施工手册第四版5xxxx施工图6xx高大模板支撑架施工管理制度（局建字【2007】328号）7建筑安全生产管理条例8钢管脚手架扣件（GB15831-2006）9建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200810建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号）11建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-200112混凝土结构工程施工质量4、验收规范GB50204-2002（2011版）13混凝土结构工程施工规范GB50666-201114建筑结构荷载规范GB50009-2001（2006年版）15建筑施工安全检查标准JGJ59-201116建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-9117施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200518混凝土结构设计规范GB50010-201119混凝土模板用胶合板GB/T 17656-200820建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）21 PKPM施工软件（2012版）1.2 工程概况xxxx项目建设地点位于xx市，一期项目总用地面积66784平方米，总建筑面积约28.5、6万平方米。项目包括“购物中心、办公塔楼ABC座”、“百货”、“公寓D、E座”和“办公塔楼F”四部分。1.3 高支模概况本工程高支模区域按楼座划分为4个部分：购物中心西段及裙房、百货、F楼、购物中心东段及影院。根据各个楼座层高、板厚及梁最大截面尺寸不同共划分为12个区域，高支模区域板面浇注梁板混凝土浇注前，下部支撑板面的模板体系不允许拆除。高支模具体部位列举如下表，平面分布图详见后附图。区域序号轴线功能面积（m2）支模高度（m）板厚（mm）梁截面尺寸（mm）115-18/K-1/j轴;35-37/K-1/j轴;53-55/K-1/j轴;购物中心西段裙房45910.9120200650、20036、00200400、200450、400700、400750213-22/1/j-1/m轴;32-42/1/j -1/m轴;50-57/1/j -1/m轴;购物中心西段裙房115212.25120200650、400700300500、400750300650、500650359-60/P-1/k轴购物中心东段及影院6519.7120400800、300550、4 59-62/b-R轴；53-54/K-E轴;55-57/K-E轴;53-57/U-N轴;购物中心东段及影院234212.3120350800、3501000350900、400500、400750、400900、4501000、5007、1200554-55/K-E轴；53-57/N-K轴；购物中心东段及影院3678.3120350600、300600400750、4501100659-63/r-V轴购物中心东段及影院59010.35120400800、400900300650、350900350700、450650400700760-63/j-c轴；59-62/K-E轴；购物中心东段及影院131520.32130桁架屋面 8 65-68/1/Y轴F楼184 10.25130250750、400750450750、6007509 65/u-x轴F楼47 10.25100250750、4007501069-70/u-x轴F楼198、810.25150250750、400750、4507001168-70/1/Y轴F楼6826.25120250750、300600、400800124-5/L-T轴百货212（67）28.25（局部35.5）120300700、400950、6001000、本工程高支模区域详举如下：1 购物中心西段裙房L1-L2楼层范围内。具体部位为15-19/K-1/j轴线;35-37/ K-1/j轴线; 53-55/ K-1/j轴线，最大梁截面为400750mm，板厚120mm，高度10.9m。 13-22、32-42、50-57/1/j-1/m轴线，最大梁截面为400750mm，板厚120mm，高度19、2.25m。剖面图见下图1.1，立杆所在结构层楼板厚度180mm，区域梁图见1.2。2 购物中心东段及影院高支模分布范围：1) 影院L1-L4楼层自动扶梯部位，具体部位为59-60/P-1/k轴线，最大梁截面为450800mm，板厚120mm，高度19.7m，剖面图详见下图2.1，梁平面分布图详见图2.1-1。立杆所在结构层楼板厚度120mm。2） 影院L3- L4层，具体部位为：59-63/r-V轴，最大梁截面为400900mm，板厚120mm，高度10.35m，剖面图详见下图2.1, 梁平面分布图详见图2.1-2。3） 影院L3- 夹层，具体部位为：59-62/b-R轴线、53-54/K-10、E轴线、55-57/K-E轴线，最大梁截面为5001200mm，板厚120mm，高度12.3m,梁平面见图2.2。4）影院L4- 夹层，具体部位为：54-55/K-E轴线、53-57/N-K轴线 ，最大梁截面为4501100mm，板厚120mm，高度8.3m,梁平面见图2.2。5） 影院L3- 夹层，具体部位为：60-63/j-c轴线、59-62/K-E轴线,板厚130mm，桁架屋面，高度20.32m。3 F楼高支模分布范围1）F楼L1-L2楼层，具体部位为：65-68/1/Y轴线, 最大梁截面为400800mm，板厚130mm，高度10.25m; 65/u-x轴线, 最大梁截面为40075011、mm，板厚100mm，高度10.25m; 69-70/u-x轴线, 最大梁截面为600800mm，板厚150mm，高度10.25m；高支模位置详见剖面图2.3-1，梁图见2.3-2。2） F楼L1-L6楼层68-70/1/Y轴线, 最大梁截面为400800mm，板厚120mm，高度26.25m；具体位置见图2.4。4 百货高支模分布范围百货L1-L5层，具体部位4-5/L-T轴线，最大梁截面尺寸为400950mm，板厚120mm，高度28.25m，见下图5百货中庭高支模部位图。第二章 施工准备2.1 技术准备1 根据结构施工图、施工现场条件编制模板工程施工方案。2 绘制模板加工图和各部位模板安12、装图。3 组织有关技术人员精读图纸，对设计图纸中的疑难点进行汇总，并对劳务班组长进行交底。对施工班组下达书面技术、安全交底。2.2材料准备2.2.1 材料质量要求按普通混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。模板采用15厚的木胶板，50100木方，48.3 3.6钢管，14对拉螺栓进行加固。1 模板材料要求：技术性能必须符合相关质量标准：通过收存、检查进场木胶板的出厂合格证和检测报告来检验,板的厚度允许偏差应符合表2的规定。表2 厚度公差 单位为毫米公称厚度平均厚度与公称厚度间允许偏差每张板内厚度最大允差12150.50.813、15180.61板的垂直度不得超过0.8/m。板的四边边缘直度不得超过1/m。板的翘曲度A等品不得超过0.5%，B等品不得超过1%。2 钢管材料要求：钢管采用48.3 3.6mm钢管，壁厚下差限值为0.36mm。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。 扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定。采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。3、扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能14、灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5 mm；新进的扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告。扣件材质应符合国家标准GB1583，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m 时，不得发生破坏。4、顶托必须逐个检查，对存在螺纹滑丝等现象的一律不得使用。方木开裂破损的一律不得使用。对高大支模中使用的模板、方木、钢管等材料，使用过一定周期不能确保符合原有力学性能的情况下，要选样做破坏性力学试验，确定能够满足使用承载。2.2.2 材料需用计划表2.2.2 高支模材料需用计划表序号物资名称型号数量备注1木胶板1220mm2440mm15mm约80015、0m2本表材料为结构内部高支撑结构材料所用量2钢管48.33.6mm200吨3扣件26000个4木方50mm100mm320m36对拉螺杆M141600根2.2.3 机具准备表2.2.3 机械配置表序号设备名称规格型号数 量1塔 吊STT15352塔 吊TCT701513塔 吊TCT651314交流电焊机BX1-500A25空气压缩机V-6/716台式电锯MJT50027木工平刨MBPYW90328木工压刨MB106A29力矩扳手0-200NM210木工板手802.2.4 劳动力准备表2.2.4 劳动力计划表工种人数工作内容架子工120负责满堂支撑架支设及拆除木 工100负责模板支设等测量放线16、工10负责放线、脚手架垂直度控制等杂 工60负责材料运输等2.3 高支模部位施工计划区域序号轴线功能面积（m2）层高（m）施工进度计划115-18/K-1/j轴;35-37/K-1/j轴;53-55/K-1/j轴;购物中心西段裙房45910.9213-22/1/j-1/m轴;32-42/1/j -1/m轴;50-57/1/j -1/m轴;购物中心西段裙房115212.25359-60/P-1/k轴购物中心东段及影院6519.74 59-62/b-R轴；53-54/K-E轴;55-57/K-E轴;54-57/K-N轴;购物中心东段及影院234212.32013.6.2554-55/K-E轴；5317、-57/N-K轴；购物中心东段及影院3678.3659-63/R-V轴购物中心东段及影院59010.352013.6.760-63/j-c轴；59-62/K-E轴；购物中心东段及影院131520.328 65-68/1/Y轴F楼184 10.259 65/u-x轴F楼47 10.251069-70/u-x轴F楼19810.251168-70/1/Y轴F楼6826.25124-5/L-T轴百货212（67）28.25（局部35.5）第三章 模板体系选择本工程在选择高支模方案时，主要考虑以下原则：1、混凝土的浇筑顺序：先施工低位结构混凝土，然后搭设高支模区域的框架柱、剪力墙支撑体系，浇注完成高支模18、区域的竖向构件以后，最后施工高支模区域梁板砼，高支模区域的满堂支撑架同其他区域的架体连成整体，并同已浇筑完成的框架柱、梁板连接，增加架体的稳定性；混凝土梁的施工从跨中向两端对称进行斜面浇筑。2、模板及其支架的结构设计，力求做到结构安全可靠，造价经济合理。3、选用材料时，做到常见通用、可周转利用，施工工艺尽量选用常规成熟做法。4、模板及模板支架的搭设，必须符合建筑施工模板安全技术规范（JCJ162-2008）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）检查标准要求。3.1 现浇板体系构造3.1.1 购物中心西段及裙房(1区2区)现浇板构造表3.1.1 购物中心西段及裙房现浇板19、模板支撑体系构造表购物中心西段及裙房现浇板板厚120mm高度12.25m模板15厚木胶板次龙骨50100mm木方180mm主龙骨单钢管800mm。支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，48.3钢管立杆纵横向800mm，横杆步距1500mm，扫地杆距底板面200mm，立杆下端应设铁制底座并垫50300通长木垫板，立杆上端采用可调支撑进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，可调支撑顶口并排放置主龙骨48.3钢管，避免滑移。剪刀撑沿高度连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加3个扣结点,保证整个支撑体系得稳定性。纵横20、向间隔3排立杆设置竖向剪刀撑，水平剪刀撑从扫地杆开始，底部、顶部设一道,在最顶步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。图3.1.1-1 购物中心西段及裙房现浇板模板支撑体系构造图图3.1.1-2 购物中心西段及裙房现浇板模板支撑体系平面布置图3.1.2 购物中心东段及影院(3、4、5、6区)现浇板构造表3.1.2 购物中心东段及影院现浇板模板支撑体系构造表购物中心东段及影院现浇板板厚120mm高度12.3m模板15厚木胶板次龙骨50100mm木方180mm主龙骨单钢管800mm。支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，48.3钢管立杆纵横向800mm，横杆步距1500mm，扫地杆距底板面200mm，立21、杆下端应设铁制底座并垫50300通长木垫板，立杆上端采用可调支撑进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，可调支撑顶口并排放置主龙骨48.3钢管，避免滑移。剪刀撑沿高度连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加3个扣结点,保证整个支撑体系得稳定性。纵横向间隔3排立杆设置竖向剪刀撑，水平剪刀撑从扫地杆开始，底部、顶部设一道,在最顶步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。图3.1.2-1 购物中心东段及影院现浇板模板支撑体系构造图图3.1.2-2 购物中心东段及影院现浇板模板支撑体系平面图图3.1.2-2 购物中22、心东段及影院现浇板模板支撑体系平面图图3.1.2-3 购物中心东段及影院现浇板模板支撑体系竖向与水平剪刀撑加强区示意图3.1.3 F楼（8、9、10、11区）现浇板构造表3.1.3 F楼现浇板模板支撑体系构造表F楼现浇板板厚120mm高度10.25m模板15厚木胶板次龙骨50100mm木方180mm主龙骨单钢管800mm。支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，48.3钢管立杆纵横向800mm，横杆步距1500mm，扫地杆距底板面200mm，立杆下端应设铁制底座并垫50300通长木垫板，立杆上端采用可调支撑进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，可调支撑顶口并排放置主龙骨48.3钢管，避23、免滑移。剪刀撑沿高度连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加3个扣结点,保证整个支撑体系得稳定性。纵横向间隔3排立杆设置竖向剪刀撑，水平剪刀撑从扫地杆开始，底部、顶部设一道,在最顶步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。图3.1.3-1 F楼现浇板模板支撑体系构造图图3.1.3-2 F楼现浇板模板支撑体平面布置图3.1.4 百货（12区）现浇板构造表3.1.4 百货现浇板模板支撑体系构造表百货现浇板板厚120mm高度28.25m模板15厚木胶板次龙骨50100mm木方180mm主龙骨单钢管800mm。支撑体系支撑采用钢24、管满堂支撑架，48.3钢管立杆纵横向800mm，横杆步距1500mm，扫地杆距底板面200mm，立杆下端应设铁制底座并垫50300通长木垫板，立杆上端采用可调支撑进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，可调支撑顶口并排放置主龙骨48.3钢管，避免滑移。剪刀撑沿高度连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加3个扣结点,保证整个支撑体系得稳定性。纵横向间隔3排立杆设置竖向剪刀撑，水平剪刀撑从扫地杆开始，底部、顶部设一道,在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。水平剪刀撑从扫地杆开始，底部、顶部、第7步及25、第14步位置水平向各设一道。图3.1.4 百货现浇板模板支撑体系构造图3.2 现浇梁体系构造各高支模区域梁截面尺寸汇总如下：区域序号轴线功能支模高度（m）梁截面尺寸（mm）115-18/K-1/j轴;35-37/K-1/j轴;53-55/K-1/j轴;购物中心西段裙房10.9200650、200300200400、200450、400700、400750213-22/1/j-1/m轴;32-42/1/j -1/m轴;50-57/1/j -1/m轴;购物中心西段裙房12.25200650、400700300500、400750300650、500650359-60/P-1/k轴购物中心东段及影院26、19.7400800、300550、4 59-62/b-R轴；53-54/K-E轴;55-57/K-E轴;53-57/U-N轴;购物中心东段及影院12.3350800、3501000350900、400500、400750、400900、4501000、5001200554-55/K-E轴；53-57/N-K轴；购物中心东段及影院8.3350600、300600400750、4501100659-63/r-V轴购物中心东段及影院10.35400800、400900300650、350900350700、450650400700760-63/j-c轴；59-62/K-E轴；购物中心东段及影院2027、.32桁架屋面 8 65-68/1/Y轴F楼10.25250750、400750450750、6007509 65/u-x轴F楼10.25250750、4007501069-70/u-x轴F楼10.25250750、400750、4507001168-70/1/Y轴F楼26.25250750、300600、400800124-5/L-T轴百货28.25（局部35.5）300700、400950、6001000、方案综述：针对上述统计，综合考虑，选取典型梁截面进行高支模设计验算。本工程高支模均采用48.33.6mm钢管搭设满堂脚手架支撑体系，步距1500mm，梁底木方小楞50100mm间距18028、mm，梁两侧立杆间距为1-1.2m（视梁宽）。1、对于200（300，400,450，650），250700，300（500，550,600，650,700），350（600，650,700,900，1000），梁底无立杆，两侧立杆用双扣件连接。2、对于400（500,650，700,750,800,900,950），450（650,700，750，1100mm,），500（650，1200）梁底增设一排立杆，两侧立杆双扣件连接。梁跨度方向立杆间距为相应楼板纵横距的1/2 （400mm）。3、对于600（750， 1000mm），梁底增设两排立杆，跨度方向间距400mm，梁两侧立杆与支撑大横杆29、双扣件连接。同时，扫地杆距基面200mm，顶托螺杆伸出顶部钢管不大于200mm，沿梁跨度方向于梁两测立柱下设置剪刀撑，并与周边柱按规范要求设置拉结措施。典型梁具体搭设1 350900梁高支模设计梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为400，步距1.5m；梁底50100mm木枋次楞间距250mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管400，梁侧次愣采用50100mm，木枋间距200mm，采用14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距400共2道，纵向间距400设置，支设1道4560斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：350900梁2 4501100梁高支模设30、计梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为400，步距1.5m；梁底50100mm木枋次楞间距180mm，梁底采用一道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管400，梁侧次愣采用50100mm，木枋间距200mm，梁侧模采用14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距400共三道，纵向间距400设置， 支设1道4560斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：4504501100mm（4）5001100梁高支模设计梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距1.5m；梁底50100mm木枋次楞间距250mm，梁底采用一道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆31、双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管500，梁侧次愣采用50100mm，木枋间距250mm，梁侧模采用14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距300共3道螺杆，纵向间距400设置， 支设1道4560斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：5005001100mm（6）6001000梁高支模设计梁两侧立杆间距1.2m，沿梁跨度方向立杆间距为400，步距1.5m；梁底50100mm木枋次楞间距180mm，梁底采用两道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管400，梁侧次愣采用50100mm，木枋间距200mm，梁侧模采用14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高32、间距400共3道螺杆，纵向间距400设置， 支设1道4560斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：600 6001000mm 双扣件节点图3.2.1 购物中心西段及裙房现浇梁构造1号、2号区高支模部分梁的模板构造体系为下表所示。-1一、二区梁模板支设构造表 区域模板及支撑体系购物中心西段模板梁模板采用15厚木胶板龙骨梁底次龙骨50100mm木方180mm，主龙骨48.3单钢管400mm梁侧50100mm木方次龙骨200，48.3双钢管做主龙骨400；14对拉螺杆400400，第一道距梁底200mm。支撑体系支撑采用扣件式钢管满堂支撑架，梁底立杆顺梁长度方向400mm设置1根梁底立杆，33、立杆同满堂架水平杆相连，横杆步距同满堂架，扫地杆距底板面200mm，立杆上端采用可调支撑进行高度调节。剪刀撑沿架高连续布置，梁下剪刀撑斜杆位于梁跨度中心，与水平面交角控制在45-60度之间。-2 购物中心西段各截面尺寸梁支撑设计梁截面梁模板支撑设计200650、200300200400、200450梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为400，步距1.5m；梁底50100mm木枋次楞间距180mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管400，梁侧次愣采用50100mm，木枋间距200mm，梁底无立杆。400700、400750梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为40034、，步距1.5m；梁底50100mm木枋次楞间距180mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管400，梁侧次愣采用50100mm，木枋间距200mm，梁底增设一排立杆，两侧立杆双扣件连接。梁跨度方向立杆间距为相应楼板纵横距的1/2（400mm）。梁侧模采用14对拉螺杆拉结，共设置一道对拉螺栓，位于梁身中间，纵向间距400设置， 支设1道4560斜撑顶住与板相连的上口模板。3.2.2 购物中心东段及影院框架梁构造表3.2.2-1 购物中心东段梁模板支设构造表区域模板及支撑体系购物中心东段模板梁模板采用15厚木胶板龙骨梁底次龙骨50100mm木方180mm，主龙骨48.3单钢管4035、0mm梁侧50100mm木方次龙骨200，48.3双钢管做主龙骨400；14对拉螺杆400400，第一道距梁底200mm。支撑体系支撑采用扣件式钢管满堂支撑架，梁底立杆顺梁长度方向400mm设置2根梁底立杆，立杆同满堂架水平杆相连，横杆步距同满堂架，扫地杆距底板面200mm，立杆上端采用可调支撑进行高度调节。剪刀撑沿架高连续布置，梁下剪刀撑斜杆位于梁跨度中心，与水平面交角控制在45-60度之间。表3.2.2-2 购物中心东段及影院各截面尺寸梁支撑设计梁截面梁模板支撑设计300550、300600350600、350650梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为400，步距1.5m；梁底50136、00mm木枋次楞间距180mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管400，梁侧次愣采用50100mm，木枋间距200mm，梁底无立杆。350800、350900、3501000、350700、梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为400，步距1.5m；梁底50100mm木枋次楞间距180mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管400，梁侧次愣采用50100mm，木枋间距200mm，梁底无立杆。梁侧模采用14对拉螺杆拉结，第一道对拉螺栓位于梁底上200mm，共设置二道对拉螺栓，纵向间距400设置， 支设1道4560斜撑顶住与板相连的上口模板。400500、37、400700、450650梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为400，步距1.5m；梁底50100mm木枋次楞间距180mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管400，梁侧次愣采用50100mm，木枋间距200mm，梁底增设一排立杆，两侧立杆双扣件连接。梁跨度方向立杆间距为相应楼板纵横距的1/2（400mm），无需加设对拉螺栓。400750、400800、400900、4501100、5001200梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为400，步距1.5m；梁底50100mm木枋次楞间距180mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管400，梁侧次愣38、采用50100mm，木枋间距200mm，梁底增设一排立杆，两侧立杆双扣件连接。梁跨度方向立杆间距为相应楼板纵横距的1/2（400mm）。梁侧模采用14对拉螺杆拉结，第一道对拉螺栓位于梁底上200mm，共设置一至三道对拉螺栓，纵向间距400设置， 支设1道4560斜撑顶住与板相连的上口模板。3.2.3 F楼框架梁构造表3.2.3-1 F楼梁模板支设构造表区域模板及支撑体系F楼模板梁模板采用15厚木胶板龙骨梁底次龙骨50100mm木方180mm，主龙骨48.3单钢管400mm梁侧50100mm木方次龙骨200，48.3双钢管做主龙骨400；14对拉螺杆400400，第一道距梁底200mm。支撑体系39、支撑采用扣件式钢管满堂支撑架，梁底立杆顺梁长度方向400mm设置2根梁底立杆，立杆同满堂架水平杆相连，横杆步距同满堂架，扫地杆距底板面200mm，立杆上端采用可调支撑进行高度调节。剪刀撑沿架高连续布置，梁下剪刀撑斜杆位于梁跨度中心，与水平面交角控制在45-60度之间。表3.2.3-2 F楼各截面尺寸梁支撑设计梁截面梁模板支撑设计250750、300600梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为400，步距1.5m；梁底50100mm木枋次楞间距180mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管400，梁侧次愣采用50100mm，木枋间距200mm，梁底无立杆。400750、4540、0700、400800、梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为400，步距1.5m；梁底50100mm木枋次楞间距180mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管400，梁侧次愣采用50100mm，木枋间距200mm，梁底增设一排立杆，两侧立杆双扣件连接。梁跨度方向立杆间距为相应楼板纵横距的1/2（400mm）。梁侧模采用14对拉螺杆拉结，共设置一道对拉螺栓，位于梁身中间，纵向间距400设置， 支设1道4560斜撑顶住与板相连的上口模板。600750梁两侧立杆间距1.2m，沿梁跨度方向立杆间距为400，步距1.5m；梁底50100mm木枋次楞间距180mm，主楞采用单钢管与41、立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管400，梁侧次愣采用50100mm，木枋间距200mm，梁底增设二排立杆，两侧立杆双扣件连接。梁跨度方向立杆间距为相应楼板纵横距的1/2（400mm）。梁侧模采用14对拉螺杆拉结，共设置一道对拉螺栓，位于梁身中间，纵向间距400设置， 支设1道4560斜撑顶住与板相连的上口模板。3.2.4 百货框架梁构造详图表3.2.4-1 百货梁模板支设构造表区域模板及支撑体系百货模板梁模板采用15厚木胶板龙骨梁底次龙骨50100mm木方180mm，主龙骨48.3单钢管400mm梁侧50100mm木方次龙骨200，48.3双钢管做主龙骨400；14对拉螺杆400400，第42、一道距梁底200mm。支撑体系支撑采用扣件式钢管满堂支撑架，梁底立杆顺梁长度方向400mm设置2根梁底立杆，立杆同满堂架水平杆相连，横杆步距同满堂架，扫地杆距底板面200mm，立杆上端采用可调支撑进行高度调节。剪刀撑沿架高连续布置，梁下剪刀撑斜杆位于梁跨度中心，与水平面交角控制在45-60度之间。表3.2.4-2 百货各截面尺寸梁支撑设计梁截面梁模板支撑设计300700梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为400，步距1.5m；梁底50100mm木枋次楞间距180mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管400，梁侧次愣采用50100mm，木枋间距200mm，梁底无立杆。443、00950梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为400，步距1.5m；梁底50100mm木枋次楞间距180mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管400，梁侧次愣采用50100mm，木枋间距200mm，梁底增设一排立杆，两侧立杆双扣件连接。梁跨度方向立杆间距为相应楼板纵横距的1/2（400mm）。梁侧模采用14对拉螺杆拉结，第一道对拉螺栓位于梁底上200mm，共设置一至三道对拉螺栓，纵向间距400设置， 支设1道4560斜撑顶住与板相连的上口模板。6001100梁两侧立杆间距1.2m，沿梁跨度方向立杆间距为400，步距1.5m；梁底50100mm木枋次楞间距180mm，主44、楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管400，梁侧次愣采用50100mm，木枋间距200mm，梁底增设二排立杆，两侧立杆双扣件连接。梁跨度方向立杆间距为相应楼板纵横距的1/2（400mm）。梁侧模采用14对拉螺杆拉结，第一道对拉螺栓位于梁底上200mm，共设置二道对拉螺栓，纵向间距400设置， 支设1道4560斜撑顶住与板相连的上口模板。第四章 施工工艺4.1 高支模架搭设及拆除1 高大模板支撑系统的基础处理全部高大支模架立杆基础分别在地下室底板及相应楼板。支模架搭设之前，每根立杆底部垫300x50mm厚通长实木。2 搭设的一般规定1）架子工应熟悉图纸，熟悉现场具体情况，了解技术交45、底意图和施工操作方法，并将符合要求的钢管、扣件等材料运至现场，分类存放，搭设前清除障碍物。2）架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。架体作业下方不准站人，架子工不准在架上打闹、嬉笑。3）遭遇六级以上大风或下雨天气时，不得进行作业。雨后作业应待架体上雨水吹干后进行，防止滑落。3 搭设顺序模板支架的搭设应严格遵循以下顺序：放线定位铺设垫木、底座安装扫地杆、纵横拉杆立第一节立杆安装第二、三步横杆、设临时抛撑（每隔六根立杆设一道，待安装完剪刀撑后拆除）接立杆、横杆，同前搭设46、步骤，直至搭设完成。4 搭设要求支模架的搭设应严格按照梁板模板支撑系统设计方案搭设。基本要求：横平竖直、整齐清晰、图形一致、平竖通顺、连接牢固，受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃。具体要求：1）先立杆，后横杆，立杆的垂直偏差不得大于1/200架高，两根相邻立杆接头不在同一步距内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小500mm，接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1米，立柱距边坡上边缘不得小于0.5米。立柱底部应设底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。立柱接长严禁搭接，必须采用扣件对接。严47、禁将上段的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。另外剪刀撑也必须按规范要求设置。2）同一水平面的横杆接头错开二跨距。横杆水平偏差控制在50mm内。并与柱连接，钢管扫地杆水平拉杆应采用对接。3）纵向横杆和横向横杆，用扣件与立杆紧固连接，且距离不大于50mm， 各方向的水平拉杆应在同一水平面。4）及时与结构拉结或设置抛撑，以确保搭设过程的安全。5）垂直剪刀撑应成4560倾角，两根斜撑对称布置，每道剪刀撑的宽度不应小于6米，由底至顶连续设置，并与地面顶紧。6）剪刀撑斜杆件的接长区域，应等间距设置3个旋转扣件进行搭接，搭接长度应大于1米，端部搭接扣件距离杆件端头的距离应大于100mm，不得采用48、对接扣件；剪刀撑斜杆和立杆或水平杆交叉时，交叉点应用旋转扣件进行固定。7）满堂模板支架的四边与中间每隔六排立杆应由底至顶连续设置一道纵向剪刀撑，并优先设置于主梁之下。8）满堂模板支撑两端和中间每隔六排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。9）用对接扣件连接大横杆时，扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上、以防雨水进入。用十字扣件时，开口不得朝下，以确保安全，在安装扣件时，必须将扣件放端正后再拧紧螺栓，拧紧螺栓时，用力要适当，一般控制在4065Nm。10）满堂模板水平支撑周边应与已浇好的混凝土外墙顶紧。11）满堂架必须严格按照规范要求选用材料，对于压扁、弯曲、锈蚀和有裂缝的钢管及不合格的构49、件，严禁使用，扣件螺栓应满足正常状态下的扭力矩要求。12）检查验收，架体安装完毕后，要进行全面综合的检查验收、签证，对所有节点还要进行复拧收紧，扣件螺栓扭力矩不得小于40Nm，并不大于65Nm，及时用彩色粉笔做出标记，确保一个不漏。5 梁板后浇带支模措施本工程高支模部位设计设有后浇带，后浇带在封闭前两侧的结构与设计正常使用状态不同，为悬臂结构。而后浇带的封闭时间很晚，梁板模板拆除时，后浇带的模板不能拆除，需继续支顶后浇带两侧的结构。因此后浇带支模时要考虑单独支设，模板支撑体系板采用48.33.6800600(梁400600)的扣件式钢管脚手架。支设方案见图4-1。800图4-1 后浇带模板独立50、支设图5 满堂架的拆除在架体拆除前应作好以下工作：1）在拆除架体时，应先清除架体上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛。2）架体在拆除前，应先布设拆除范围的安全措施和警戒区域。3）严格遵循拆除顺序：由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：横杆剪刀撑立杆。4）架体的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排。5）拆除架体时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置。6）在拆除的架体周围，在坠落范围设置明显的“禁止入内”标志，并有专人监护，以保证拆时无其他人员入内。7）对于拆除架51、体用的垂直运输要用滑轮和绳索运送，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证架体安全拆除。8）架体拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业。9）拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。10）架体拆除过程中，不中途换人，如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。4.2 模板安装及拆除1 框架柱施工框架柱先施工完毕，再搭设超高梁板支模架，并保证与之有可靠连接，有效提高模板支架侧向刚度，提高支撑系统的承载能力，同时具有一定强度的框架柱既可以承担部分梁板荷载，又可以减小模板支架空间跨度，改善模板支架受力性能。2 梁板施工1）梁板模板安装顺序：复核梁板底标52、高、检查轴线位置搭设梁板模板支架安装梁板模板绑扎梁板钢筋复核梁板模尺寸、位置与相邻梁板模或已浇好的框架柱连接固定。2）拆模顺序模板拆除前，先拆除梁侧模，再拆除楼板底模，最后拆除梁底模。其顺序为：拆除支撑侧模的螺栓、步步紧等拆除梁侧方木及侧模松动支撑楼板模板的钢楞、木楞分段、分片拆除楼板模板及支撑拆除梁底模板和支撑。4.3 构造设置1 立杆：立杆采用48.33.6的钢管，每根立杆底部可设置300x50mm厚通长方木。相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。本工程大截面梁面积较大，立杆的纵横距离不大于800mm。立杆连接尽量采用对接扣件，减少立杆偏心荷载。2 基础：立杆支承在现浇梁板上时，复核地下室楼53、板结构承载力。3 纵、横向水平杆：模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。纵、横向水平杆要求设置在立杆内侧，长度不宜小于三跨，接长宜采用打接。对接扣件应交错布置，两根相邻横向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于步距的1/3。4 连墙件的布置及固定要求：为了便于施工，本工程采用刚性连墙件，连墙件水平方向沿每根框架柱设置，高度方向每步设置。在安装立杆时，应尽量选择靠近框架的位置。54、施工过程中，我们严格保证支模架与框架柱有可靠连接。全部框架柱均作此拉结，不得缺少，这是防止整架倾覆的可靠保证措施。支撑体系利用已浇筑的墙柱通过刚性连接，拉紧顶牢，确保支撑体系稳定。如图所示：柱与满堂架连接大样5 剪刀撑的设置：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔六排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；大梁位置两侧均设置垂直剪刀撑。模板支架四边与中间每隔六排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于1555、0mm。按规定搭设剪刀撑，以提高支模架整体稳定性和抗变形能力。6 扣件：对接扣件抗滑承载力达到3.2KN，直角扣件、旋转扣件达到12.0KN。螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65 Nm。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。对接扣件开口应朝上或朝内。梁板底水平杆与立杆连接的两道扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查，拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直到满足要求。4.4 检查验收项目1 支架立杆地基基础检查依照专项施工方案及规范要求，项目部组织质量、技术、安全人员对架体搭56、设的整个过程进行监督检查，检查项目有：立杆间距、立杆垫块、立杆下的地质情况、扫地杆设置情况进行检查，若按施工方案及技术交底施工可进行下道工序施工，若相反，责整改后在进行下道工序施工。2 支架构造及节点检查依照专项施工方案及规范要求，项目部组织质量、技术、安全人员对架体搭设的整个过程进行监督检查，检查项目有：立杆连接形式、立杆顶部构造、水平杆设置、剪刀撑设置情况进行检查，若按施工方案及技术交底施工可进行下道工序施工，若相反，责令整改后在进行下道工序施工。3 搭设质量检查对照下表及专项施工方案和技术交底，检查架体搭设质量。表4.4 高支模支架搭设允许偏差项 目允许偏差（mm）检查工具扣件式钢管支撑57、立柱钢管弯曲3mL4m5尼龙线、钢尺4mL6.5m7尼龙线、钢尺立杆垂直度（全高15m）15经纬仪或线坠、钢尺搭设中立杆（h）内垂直度（h/400）30线坠、钢尺间 距纵距50，横距20钢尺水平杆水平杆及斜杆钢管弯曲L6.5m10尼龙线、钢尺步 距20钢尺注：（h为检查偏差的高度）4 检查验收程序、方法高支模搭设完成后，由项目技术负责人主持工序交接验收，支撑系统未按技术方案要求完工前，不得进行模板安装，支撑系统搭设完成后应组织验收，验收时由项目技术负责人组织编制人员、专职安全员、总监理工程师、专业监理工程师等人员参加，并应填写验收表格，履行签字手续，验收达到合格后，同时并应书面告知行政区内的安58、全监督站，方可进行下步作业。检查内容详见下表模板支架验收记录表。模板支架验收记录表项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm板底+30mm步 距+50mm立杆垂直度0.75%且60mm扣件拧紧4065Nm立杆基础扫地杆设置拉结点设置立杆搭接方式纵、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平(高度4)其 他施工单位检查结论结论： 检查日期： 年 月 日检查人员： 项目技术负责人： 59、项目经理： 监理单位验收结论结论： 验收日期： 年 月 日专业监理工程师： 总监理工程师： 第五章、质量保证措施5.1 项目质量保证体系图5.1 质量保证体系项目经理生产副经理项目总工程师施工队技术部物质部质量部安全部工程部在本高支模工程施工中，我们将以图5.1的组织机构来全面地进行质量的管理及控制。项目部成立以项目经理为首，各个部门组成的高支模施工质量保证体系，施工部、安全部、质量部、材料部等从材料验收、工序验收、安全专项验收等层层把关。5.2 质量标准1 模板组拼精度要求模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子或设置木方压60、缝，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装要求详见表模板拼装精度要求一览表 表4-1序 号项 目允许偏差(单位：mm)1两块模板之间拼缝22相邻模板之间高低差23模板平整度54模板平面尺寸偏差32 模板定位根据定位桩点，投放出十字交叉控制线，再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线500mm的控制线。投放完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后，再根据设计图纸和设计变更等资料，将梁、柱等边线引放出，用以控制模板边线。1）标高引测：根据控制水准点，用水准仪引测出板面标高（建61、筑标高）加0.5m控制点，并将其标注在柱钢筋上，再根据此点用钢尺或水平管引测出梁底、板底的标高。待铺设完楼板模板、未与梁柱模板固定前，再用水准仪、钢卷尺配合检查其准确性。2）柱模板的标高控制：（1)根据柱的高度，扣除砼楼板的标高后，根据胶合板或已制作好的模板高度，计算出用整块的模板数和非整块的模板尺寸，然后裁出非整模板，将非整块模板安装在柱模板中间，以保证已定形的柱交接处的模板不受破坏。 （2)弹线：待楼板新浇筑砼结硬后，由测量员在楼面砼上弹出轴线控制线，核验无误之后，通知木工将柱边线弹出，最后由木工工长和质检员核查控制线，无误后，木工才能进场施工。3 模板的支设规范要求模板支设前将已完成浇捣62、砼的楼面清理干净，不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净，模板排架支撑体系搭设要严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011执行。模板安装允许偏差和检验方法 表6-1序号项 目允许偏差（mm）检查方法国家规范标准1轴线位移柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高5水准仪或拉线尺量3截面模内部尺寸基础10尺量柱、墙、梁+4，-54层高垂直度层高不大于5m6经纬仪或拉线尺量层高大于5m85相邻两板表面高差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正/方尺、塞尺垂直/线尺8预埋铁件中心线位移/拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位置3拉线，尺量螺栓外露长度+10，-010预留孔洞中63、心线位移+10，拉线，尺量尺寸+10，-011门窗洞口中心线/拉线，尺量宽、高/对角线/12插筋中心线位置5尺量外露长度+10，-04 核验标高标高弹出之后，及时核查正误。并由木工工长和质检员核验收。5 柱模安装根据弹出柱的控制线，待钢筋经隐蔽验收后，可以封柱模，安装前清理干净柱内杂物，安装时要先吊直模板，然后上紧柱箍、穿穿墙螺杆，各面打斜撑与满堂架连结固定牢固。在封柱模时，可以将梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施工质量，柱箍均采用钢管箍配合穿墙螺杆安装使用，当柱截面大于700时在中间设置一道穿墙螺杆，具体做法详见柱图。为了能回收和再利用穿墙螺杆，在穿墙螺杆外套PVC硬塑管，其长度与柱或64、梁的穿墙厚度相同，让穿墙螺杆与砼隔离开。穿墙螺杆必须安装在同一水平线或垂直线上，但为了防止因周转次数多而造成滑丝等影响质量的因素，每根穿墙螺杆使用前均应仔细检查，严禁使用已损坏的螺杆。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。6 梁模安装按设计间距要求整齐铺好503004000方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用50100枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，15mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。之后吊直侧模，用斜杆顶撑固定。当梁高超过750时，考虑到侧模斜撑的作65、用力减弱，故在梁高的中间加两道14穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/10003/1000，本工程统一按2/1000起拱，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排立杆与高支模排架相连接。7 板模安装1）在钢管立柱上弹出横钢管标高控制线，并架设 48.3横钢管，在钢管上直接铺设方木，拉线检查，直至平整。然后铺楼面模板，用长40铁钉钉牢，如果楼板宽度不合模板模数时，补板应补在梁、柱边。板缝用胶带纸粘好。2)板模板施工时注意以下几点：（1）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，连接件需66、连接牢固，水平拉撑连通；（2）模板第一排次楞木方需紧靠柱边模，模板与模板之间拼接缝小于2mm，否则用腻子封条；（3）根据板跨度大小，决定板模板起拱大小：4m 开间不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，6m的起拱15mm。（4）板模板支设，下部支撑用满堂架子，每根立杆底部应设置铁鞋。脚手架必须设置纵、横向扫地。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，必须与每根立杆连接并拧紧。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。满堂模板支架四边与中间每隔八排支架立杆应设67、置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。（5）从墙根起步350mm 立第一根立杆以后按支撑体系设计的间距立支撑，保证立柱支撑上下层位置对应。按要求设设置纵横向水平拉杆，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。8 边梁模板加固铺完楼面模板后，要对边梁模板加固。按照轴线控制好边模位置，用方68、木顶牢，禁止顶到外架钢管上。 并拉通线检查是否平直。9 高支模与非高支模部分整体性处理为提高整个高支模系统整体稳定性，要求做到以下注意事项：高支与非高支部分立杆间距尽可能保持统一模数，并将水平杆通常连接在一起；在高支与非高支交界处增设水平剪刀撑，剪刀撑宽度为高支与非高支系统各跨两排立杆；在高支与非高支交界处增设竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为高支与非高支系统各跨两排立杆；施工前按以上要求进行交底，过程中严格按方案要求施工，完成后将此部位作为重点验收部位。10 高低强度砼交接处理在砼强度等级改变的交接部位，为了防止不同的砼互相混合，保证柱子混凝土的强度等级，在其两边用密目钢丝网拦截，若钢筋密集或者密目钢69、丝网安装困难时可以先浇筑柱子部位的混凝土，并沿梁方向多浇筑500长，同时应比楼面稍高，然后再浇筑梁板砼。 11 穿梁、板孔、洞口模板预埋件、预留洞在施工前和安装图详细复核，无误后方能进行施工。在模板和钢筋骨架上画出预埋件和预留洞的标高、几何尺寸和位置用胶合板做成相应规格模盒，盒子内部用方木支撑固牢，安装时， 孔洞模应用铁钉钉牢或用铁线绑牢，并焊钢筋顶侧模。预埋件固定在模板上，预留洞如预留在钢筋上则要用短钢筋电焊固定在钢筋网架上，确保在施工中不会移动。施工完毕的预留洞、预埋件进行复核和验收。混凝土浇捣时，要派专人对预埋件、预留洞进行检查和校正，确保埋件和预留洞的准确。12 高支模施工注意事项1）70、具体布置立杆时，需对主梁、次梁、顶板三者支撑立杆间距整体考虑，使三者立杆纵、横方向均在同一条直线上。调整平分立杆间距时，以上述立杆间距为最大极限值，间距只能调小，不能调大；2）立杆之间必须按每步距满设双向水平杆，确保其在两个方向（x,y）均具有足够的设计刚度；3）满堂支撑架底部距基础面200以内必须设双向扫地杆；4）严格按规范要求设置竖向和水平剪刀撑；5）确保每一扣件的拧紧力矩控制在4565NM内；6）立杆接长除顶层顶步以上可采用搭接外，其余各层各步立杆的连接不得采用搭接，必须使用对接扣件进行对接，并确保立杆的对接端头平整；且立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格中设置。如顶层采用搭接，搭接长71、度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；7）板厚大于120mm，顶部承载支撑采用钢管横杆，支撑横杆与立杆的连接采用双扣件；8）高支模系统验收合格后，楼板钢筋绑扎前将柱子砼浇捣完毕，以增加高支模系统的稳定性。（设计高支模系统时考虑与柱子连接）5.3 高支模拆除的工艺要求1 高支模拆除工艺要求1）拆模的时机应是砼达到必要的强度，其强度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆模时所需强度，应符合以下要求：（1）侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。（2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（3）拆除模72、板前，由木工工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.（4） 梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。因部分高支架直接支撑在一层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除一层的模板支撑，（5）在拆除时，不得中途换人，如果必须换人，必须做好移交工作，。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理。（6）严禁夜间进行拆架施工。2 高支撑模板拆除的工序要求：1）拆除应按一定的顺序进行，一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下73、；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理，利于前道工序为后工序创造条件，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。2)在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。3)模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，按规格分类放整齐，以利再用。4)模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）中4.3模板拆除分项的如下规定：主控项目1、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求74、；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂梁/100一般项目1、侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。第六章 安全保证措施为保障高支模支撑系统安全顺利进行，项目部要求严格做好安全和环境保障措施，具体如下：6.1安全教育措施1 新工人进75、场或变换工种的工人都要及时进行三级安全教育，进行安全技术交底，对模板安装工作存在的易发事故隐患进行分析，并提出预防措施及有关要求，使工人的安全意识提高，时刻牢记做好安全施工。2 实行班前安全活动，每天班前，由班长安排工作时，班长向队组人员指出各工作部位的安全注意事项。6.2安全防护措施1项目部负责安排人员做好各工作部位的安全防护设施，可由专业队组完成。2 楼层洞口、临边应进行有效防护，以保证施工人员的安全。3 楼面模板施工时，必须提前搭设外架，保证高出楼面1.5米以上。6.3泵送砼安全措施1 浇筑雨棚和大厅砼时用汽车泵进行施工，浇筑屋顶时砼输送管不得直接支承在钢筋、模板支架上，水平管每隔2米用76、支架固定，垂直或斜管用独立钢管架固定。2 浇筑梁板时，砼的堆积厚度不得超过模板设计时的计算厚度。3 浇筑砼时，必须安排专人对模板及其支架进行观察和维护，发现异常情况，立即停止浇筑砼，并卸载纠正变形模板后，才能继续浇筑砼。6.4 施工技术措施1 模板支撑系统施工前，应按施工规范、施工方案和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。2 对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3 立杆底座下应铺设50mm300mm木垫板4 不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一支撑系统。5 支撑架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间77、进行，以免结合处错位，难于连接。6 模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。7 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。8 应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。9 交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。10 拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。11高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。12高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。13混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发78、现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。6.5环境保护措施1 加强对现场施工人员的环保意识教育，在砼震捣过程中要尽量避免震动钢筋及模板，尽可能避免发出不必要的施工噪音，最大限度地减少施工噪音对环境的污染。2 废弃的模板及方木应及时收集清理，要做到工完场清。3 楼层模板拆除完后，楼层内的废料垃圾均应清理出楼层，运至堆放场。4 现场木作余料要尽量利用，不能再利用的要及时送到回收站。6.6安全检查1 每天值班工长及安全员必须巡视工地，对存在的安全隐患及潜在的安全因素及时提出，及时整改。2 发现违章行为，及时纠正。3 班组安全员每天对本班工79、作部位详细检查，发现问题及时处理或报告值班工长处理。4 如果需要动火，如电焊、氧割等,应征得工长和安全员同意,并办好动火审批手续,才能动火。且火源周边配备2个以上灭火器，派专人监控火情。6.7 危险源预防及应急措施该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。1 危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板坍塌，有可能造成机械伤害、物体打击。2 可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。6.7.1 危险源预防措施1 坍塌事80、故的安全技术预防措施1）模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。2）模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。3）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。4）楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。5）安装楼面模板，81、在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。6）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。2 高空坠落事故安全预防技术措施1）高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员82、进行相关安全技术交底。3）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。4）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5）项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。7）高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护83、设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。3 施工现场安全用电及触电事故预防措施1）安全用电组织措施建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。2）安全用电技术规范施工现场临时用电必须严格执行施工现场临时用电安全技术规范。 施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须84、由电工完成。施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工。手持电动工具必须设触（漏）电保护器。夜间施工，必须保证足够的照明设施。照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。4 机械伤害安全预防措施1)项目部安全员与不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。2)在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。3)切割小块的模板时应采取有效的保护措施。5 物体打击安全预防措施1)模板安装与拆除。模板的安装85、和拆除应按照施工方案进行作业。2m以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。2)避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。3)外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。6火灾安全预防措施1)设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。2)切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾。3)现场设置足够的灭火器。4)水管应随楼层设置，便于取水。危险源应急措施抢救疏散组迅速对事故现86、场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。1 模板坍塌）当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。）当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场。）按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）2 高处坠落1）发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。2）仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着87、地部位的具体情况。3）如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。3 触电发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽88、筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。89、如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。4 机械伤害发生机械伤害事故时，现场人员首先大声呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人员进行现场的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作，门卫在大门前迎接来救救护车辆，有程序的处理事故。5 物体打击）当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。）同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。）对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚90、为主。）若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。（2）机械伤害抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。发生机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。伤势严重、呼吸中断或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立即进行人工呼吸和胸外挤压急救。根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。6 火灾当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备91、部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。第七章、应急组织机构及应急预案本高支模支撑系统作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对安全施工起到保障作用。1 危险源：作业人员在各个部位施工， 有可能造成高处坠落、模板坍塌，触电、机械伤害，物体打击和火灾。2 可能造成的伤害：高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、92、死亡。7.1 机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、及时求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理张英志任组长，负责事故现场指挥，统筹安排全面工作。具体安全管理机构如下图：紧急求援电话: 120医 院 名 称单 位 地 址联 系 电 话7.2人员职责表职 务姓 名职责组 长负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应急组调配应急所需的资源（人力、物力、资金）并对突发事件的应急响应工作做出决定。副组长负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设备工作，了解事故现场需要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散。副组长负责车辆及相应工具的供应，通过各种方法了解事故现场全面情况及其变化，及93、时向现场总指挥组提供真实可靠的情况。组 员主要负责组织抢救伤员的应急救护工作。组 员迅速调配抢救运输车辆至事故发生点。组 员提供和检查抢险人员的装备和安全防护。组 员负责现场警戒工作、禁止无关人员进入、保护好事故现场。组 员负责配合轻伤人员的包扎及资料收集工作。当发生紧急情况时。立即启动应急救援预案并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告分公司及公司甚至当地部门，取得政府及相关部门的帮助。7.3应急救援工作程序1 报告1）报告流程当事故发生时、按以下工作流程迅速报告：事故第一发发现人现场值班人员安全部现场指挥组区人民医院急诊科公司经理及工作站。2）报告内容现场伤害事故发生时间、地点、94、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。3）联系方式利用电话联系生产调度部门和安全部门值班人员，由值班人员按流程逐级报告。工程技术部： 黄菲安全部： 陆勇区人民医院急诊科救护单位电话: 0531-865951142 联络1）医疗救护组与区人民医院急诊科取得联系，报告事故地点人员伤亡情况，联系医务人员及救护车辆。2）抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆，以便顺利准确到达指定地点。3 疏散1）疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。2）疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。3）疏散组派专人引导疏散至95、安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存在立即进行施救。4）指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具。7.4 救援方法高空坠落应急救援方法：现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果伤员腰96、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。模板、坍塌应急救援方法：地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。物体打击应急救援方法：97、当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。预备应急救援工具如下页表：序号器材98、或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包3个用于抢救伤员5手电筒8个用于停电时照明求援6应急灯8个用于停电时照明求援7爬梯5樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援第九章 监测监控措施9.1 监测监控小组组长组员9.2 监测设备及方法9.2.1 监测设备序号仪器名称规格型号用途精 度数量1水准仪S2标高测量控制2mm/Km1台2钢卷尺50m距离测量经计量检验合格1把3钢卷尺5m距离测量经计量检验合格2把9.2.2 检测内容和要求1 监测项目：支架沉降、位移和变形。2 测点布设：本工程高支模的观测点分沉降观测点及位移观测点，布置主要设置在主框架99、梁上，其中每条主框架梁的跨中设置一个观测点，次梁每隔一跨在其跨中设置一个观测点 。监测仪器精度应满足现场监测要求。3 监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率20-30分钟一次。监测报警指标监测项目监测报警值支架沉降5mm支架水平位移10mm4 监测方法支撑的变形观测方法是：将观测基准点引测至一个约50cm高的角钢上，并将其底座通过螺栓固定在底板上，测量时，用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高，并在角钢上作原始标记。在整个浇筑混凝土的过程中，安装专人在首层外围进行监测。5 处理方法当监测数据接近或达到报警值时，应立即停止施工作业，组织有关方采取应急或抢险措施，直至整改或加固完成后方可进行施100、工作业，并向上级有关部门报告。9.2.3 高支模检测措施1高支撑模板支架重点监测措施本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。本方案重点采取如下监测措施：1 模板支架搭设前，由工长及安全员对所支撑的地下室顶板进行检查，按规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支部分砼浇捣完毕后下层模板支撑方可拆除。2 模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动101、。4）施工过程中是否有超载的现象。5）脚手架架体和杆件是否有变形现象。6）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3 浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。4 浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4米时，模板应起拱；本工程模板统一按全跨长度的2/1000起拱。5 上层支架立杆是否与对准下层支架立杆，立杆底部是否铺设垫板。6 模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。7 立杆是否有搭接现102、象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。8 支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。9 立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。10 高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。11 在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质安员、施工员必须随时对高支架进行观测。12 因高支架直接支撑在一层顶板上，故在高支架103、模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除顶板的模板支撑，待高支撑架拆除完毕后方可拆除高支撑区一层的模板支撑；高支撑架的拆除按现场留置的同养试块达到拆除要求强度时，方可拆架。2 高支撑模板支架搭设时监测措施1、安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平。本工程高支架基础直接落在地下室顶板和楼面上。2、支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。3、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。4、满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。5、搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。6、立杆底部的104、垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。7、模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。3 高支撑模板支架使用时监测措施1、脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。2、水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。3、模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。4、穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。5、浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严105、禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。6、支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。7、模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。8、恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。4 高支撑模板支架拆除时监测措施在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显106、标志和警示牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥，统一信号。混凝土在浇筑完成一些构件或一层结构之后，经过覆盖淋水养护之后，在混凝土具有相当强度时，为使模板能周转使用，就要对支撑的模板进行拆除。一般说拆模可分为两种情况：一种是在混凝土硬化后对模板无作用力的，如侧模板；一种是混凝土虽已硬化，但要拆除模板则其构件本身还不具备承担荷载的能力，那么，这种构件的模板不是随便就可以拆除的，如梁、板、楼梯等构件。因此对混凝土支撑的模板，拆除要求：现浇结构的模板及其支架，要拆除时，其混凝土的强度应符合设计图纸上说明的要求；当设计上无具体要求时，应符合下列的规定：（1）侧模板如梁、柱107、墙的侧模板，一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除。通常在常温时期（气温平均在10-250C），混凝土浇筑后24h即可拆模。（2）梁、板等底模梁、板等底模则要求混凝土强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）要求，模板才可以拆除。（3）悬挑模板拆除拆除楼板及梁底等横向结构模板时，应先将支架下降200-300。然后逐块拆除，严禁大片撬松垮落。如先将支模架拆除，则必须在支好临时支撑后方可拆模。在支拆挑檐的模板时，必须有可靠的安全措施。（4）拆模操作安全拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板时，必须站稳在脚手架上操作108、，不得站在正在拆除的模板下面操作。（5）所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人同意签字后，方可拆模。（6）预留孔洞封闭平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用木板或安全网盖好或设围栏。（7）操作者站立处规定模板和支模安拆时，指挥、挂卡环和拆环人员必须站在安全可靠的地方操作，严禁人员随模板起吊。（8）用电和输送电路安全在模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36v的低压电源，或采取其它有效的安全措施。在架空的高压输电线路下作业时，应停电作业或采取隔离防护措施。（9）预防钉子伤人拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点。然后应拔除钉子再分类堆放整齐。（10109、）拆卸吊运安全装拆组合模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。第十章 高架支模雨季施工措施10.1 雨季施工准备1 组织准备(1) 成立以项目经理为第一责任人的领导小组。方案、措施、料具供应、应急抢险等具体职责落实到部门，并明确责任人。(2) 雨季施工主要以预防为主，采取防雨措施及加强排水手段，确保雨季时正常生产。(3) 做好施工人员的雨季施工培训工作，组织相关人员进行施工现场的准备工作，并进行一次全面的施工现场的检查，包括检查脚手架、临时设施、临时用水管道，临时用电，机械设备等各项工作。(4) 加强雨季施工的信息反馈，对容易发生问题的110、要采取防范措施，设法排除隐患，同时合理的安排日常工作。2 技术准备(1) 雨季施工方案编制：我局将在进入雨期15日前，编制并审批完成该工程更为详细的雨季施工方案。(2) 技术交底：我局将严格执行技术交底制度。将雨季各项技术要求，从管理人员到分包及工人进行层层分级技术交底。交底内容主要为针对性的具体施工工艺、操作要点、质量、安全、环保要求等内容。3 现场准备雨季施工现场准备，详见表10.1。表10.1 雨季施工现场准备10.2 雨季施工措施分部分项工程的风雨季施工措施见表10.2。表10.2 分部分项工程雨季施工措施一览表10.3 安全保证措施1、 雨季前对于临建房屋、试块房等应进行检查和修理，111、防止漏雨、漏电和其它不安全因素存在。2、 现场电焊机要搭设雨棚，其电气设备要有可靠接地措施，对电焊机把线、电缆线、胶皮线应检查是否老化、破损、不合格的胶线应调换和修理，防止漏电事故发生。3、 现场临时电源应进行全面检查，对各种线路应检查是否符合安全操作规程的要求，凡普通胶皮线，普通塑料线，只准架空铺设，不准随地拖设。用电线路要保证绝缘性良好，架空设置，电源开关箱要有防雨设施，施工用水管线要进入地下，不得有渗露现象，阀门应有保护措施。4、 雷雨时工人不要走近架子、架空电线周围10m以内区域，人若遭受雷击触电后，应立即采用人工呼吸急救并请医生采取抢救措施。5、 雨季施工期间按照有关要求，应建立以项112、目经理为负责人的抗洪防汛指挥部详见防洪领导小组名单，组织精干的抗洪抢险队伍，汛期内主要领导要执行轮流值班制，发现险情立即指挥抢救和上报。6、配电箱、电缆线接头、箱、电焊机等必须有防雨措施，防止水浸受潮造成漏电或设备事故。7、所有机械的操作运转，都必须严格遵守相应的安全技术操作规程，雨季施工期间应加强教育和监督检查。8、工人员要注意防滑、防触电，加强自我保护，确保安全生产。第十一章、计算书该方案中，不同高度的板面支撑架的立杆间距均为800，水平杆步距均不大于1500，剪刀撑构造均一致，框架梁的梁侧、梁底支撑等构造均一致。验算中材料取值情况：本计算书中50100木方按照4595计算，48.33.6113、mm钢管按照483.25计算。每根立杆下部均加铁鞋并铺设50x300x4000mm木垫板。10.1 楼板模板支架计算书10.1.1 购物中心西段及裙房区域楼板模板支架计算书1、2号区域以最大层高12.25m做为验算依据。计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为12.3m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4595mm，间距180m114、m，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管483.25mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.20)+1.402.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项115、系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.25。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200.800+0.2000.800)=2.313kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/1116、2 = 22.50cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.313+1.401.800)0.180经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.01710001000/30000=0.572N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.313+1.4117、1.800)0.180=0.572kN截面抗剪强度计算值 T=3572.0/(2800.00015.000)=0.071N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.3131804/(1006000225000)=0.012mm面板的最大挠度小于180.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷118、载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.2001.200)=3.469kN/m面板的计算跨度 l = 180.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.180+0.0801.203.4690.180经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12410001000/30000=4.140N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.180=0.542kN/m(2)模119、板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.180=0.036kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.180=0.450kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.542+1.200.036)=0.624kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.450=0.567kN/m计算单元内的木方集中力为(0.567+0.624)0.800=0.953kN2.木方的计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和120、，计算公式如下:均布荷载 q = 0.953/0.800=1.191kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1251.190.80最大剪力 Q=0.50.8001.191=0.477kN最大支座力 N=1.00.8001.191=0.953kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.095106/67687.5=1.41N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(121、2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3477/(24595)=0.167N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.520kN/m最大变形 v =5/3.840.520800.04/(1009000.003215156.0)=0.096mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算最大弯矩计算公式为 M = 0.25Pl+0.125ql2考虑122、荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2501.400.92.50.800+0.1250.6240.800抗弯计算强度 f=0.680106/67687.5=10.05N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 0.953kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.043kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经123、过计算得到最大支座 F= 4.694kN经过计算得到最大变形 V= 0.279mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.79cm3；截面惯性矩 I = 11.49cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.344106/1.05/4788.0=68.43N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.279mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.124、12512.250=1.529kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.8000.800=0.128kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.8000.800=1.928kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.226kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.8000.800=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.4125、0NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 5.89kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 由长细比，为1900/15.9=120 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得126、到0.458；经计算得到=5887/(0.458457)=28.146N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3000.6200.126=0.023kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0230.8001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.127、23.226+0.91.41.440+0.90.91.40.005/0.800=5.692kN经计算得到=5692/(0.458457)+5000/4788=28.213N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=49.63所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！10.1.2 购物中心东段及影院区域楼板模板支架计算书 7号区域楼板模板支架计算书（桁架屋面结构）计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高128、度为20.3m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4595mm，间距180mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管483.25mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制129、的组合S=1.2(25.100.13+0.20)+1.402.50=7.656kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.13+0.71.402.50=6.855kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.25。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1300.800+0.2000.800)=2.493kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.130、500)0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.493+1.401.800)0.18131、0经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.01810001000/30000=0.595N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.493+1.41.800)0.180=0.595kN截面抗剪强度计算值 T=3595.0/(2800.00015.000)=0.074N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.4931804/(100600022132、5000)=0.013mm面板的最大挠度小于180.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1301.200+0.2001.200)=3.740kN/m面板的计算跨度 l = 180.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.180+0.0801.203.7400.180经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12510001000/30133、000=4.168N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1300.180=0.587kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.180=0.036kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.180=0.450kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.587+1.200.036)=0.673kN/m考虑0.9的结134、构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.450=0.567kN/m计算单元内的木方集中力为(0.567+0.673)0.800=0.992kN2.木方的计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 0.992/0.800=1.240kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1251.240.80最大剪力 Q=0.50.8001.240=0.496kN最大支座力 N=1.00.8001.240=0.992kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.509.50/6 = 67.135、69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.099106/67687.5=1.47N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3496/(24595)=0.174N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.561kN/m最大变形 v =5/3.840136、.561800.04/(1009000.003215156.0)=0.103mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算最大弯矩计算公式为 M = 0.25Pl+0.125ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2501.400.92.50.800+0.1250.6730.800抗弯计算强度 f=0.684106/67687.5=10.10N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 0.992k137、N均布荷载取托梁的自重 q= 0.043kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 4.885kN经过计算得到最大变形 V= 0.301mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.79cm3；截面惯性矩 I = 11.49cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.358106/1.05/4788.0=71.21N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 138、v = 0.301mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12520.320=2.536kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.8000.800=0.128kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1300.8000.800=2.088kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.277kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振139、捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.8000.800=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.15kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支140、撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 由长细比，为1900/15.9=120 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=7148/(0.458457)=34.175N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3000.6200.126=0.023kN/m2 h 立杆的步141、距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0230.8001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24.277+0.91.41.440+0.90.91.40.005/0.800=6.954kN经计算得到=6954/(0.458457)+5000/4788=34.243N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢142、筋，配筋面积As=1620.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为 bh=4500mm120mm，截面有效高度 h0=100mm。按照楼板每18天浇筑一层，所以需要验算18天、36天、54天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土18天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.50m，短边4.501.00=4.50m，楼板计算范围内摆放66排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.13)+ 11.20(2.5466/4.50/4.50)+ 1.40(0.00+2.50)=13.07kN/143、m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.5013.07=58.79kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.051358.794.502 按照混凝土的强度换算得到18天后混凝土强度达到86.74%，C30.0混凝土强度近似等效为C26.0。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=12.39N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 1620.00360.00/(4500.00100.0012.39)=0.11查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.104此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02f144、cm = 0.1044500.000100.000212.410-6结论：由于Mi = 57.99=57.99 Mmax=104.39所以第36天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！10.1.3 F楼区域楼板模板支架计算书一 F楼10.25m高楼板模板支架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为10.3m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm145、，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4595mm，间距180mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管483.25mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.20)+1.402.50=8.258kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=146、1.3525.100.15+0.71.402.50=7.533kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.25。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1500.800+0.2000.800)=2.855kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分147、别为: W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.855+1.401.800)0.180经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.01910001000/30000=0.642N/mm2面板的抗弯强度验148、算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.855+1.41.800)0.180=0.642kN截面抗剪强度计算值 T=3642.0/(2800.00015.000)=0.080N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.8551804/(1006000225000)=0.015mm面板的最大挠度小于180.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计149、算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1501.200+0.2001.200)=4.282kN/m面板的计算跨度 l = 180.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.180+0.0801.204.2820.180经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12710001000/30000=4.224N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷150、载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.180=0.678kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.180=0.036kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.180=0.450kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.678+1.200.036)=0.771kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.450=0.567kN/m计算单元内的木方集中力为(0.567+0.151、771)0.800=1.070kN2.木方的计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.070/0.800=1.338kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1251.340.80最大剪力 Q=0.50.8001.338=0.535kN最大支座力 N=1.00.8001.338=1.070kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算152、强度 f=0.107106/67687.5=1.58N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3535/(24595)=0.188N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.642kN/m最大变形 v =5/3.840.642800.04/(1009000.003215156.0)=0.118mm木方的最大挠度小于800.0/250153、,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算最大弯矩计算公式为 M = 0.25Pl+0.125ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2501.400.92.50.800+0.1250.7700.800抗弯计算强度 f=0.692106/67687.5=10.22N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 1.070kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.043kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计154、算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 5.266kN经过计算得到最大变形 V= 0.344mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.79cm3；截面惯性矩 I = 11.49cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.386106/1.05/4788.0=76.78N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.344mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板155、支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12510.250=1.279kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.8000.800=0.128kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1500.8000.800=2.410kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.435kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0156、.8000.800=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.14kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900157、m； 由长细比，为1900/15.9=120 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=6138/(0.458457)=29.345N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3000.6200.126=0.023kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯158、矩 Mw=0.90.91.40.0230.8001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.23.435+0.91.41.440+0.90.91.40.005/0.800=5.943kN经计算得到=5943/(0.458457)+5000/4788=29.413N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=51.36所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！二 F楼26.25m高度120mm厚楼板模板支架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强159、度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为26.3m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4595mm，间距180mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管483.25mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载160、计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.20)+1.402.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.25。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200.800+0.2000.800)=2.313kN/m考虑161、0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到162、 M = 0.100(1.202.313+1.401.800)0.180经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.01710001000/30000=0.572N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.313+1.41.800)0.180=0.572kN截面抗剪强度计算值 T=3572.0/(2800.00015.000)=0.071N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大163、挠度计算值 v = 0.6772.3131804/(1006000225000)=0.012mm面板的最大挠度小于180.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.2001.200)=3.469kN/m面板的计算跨度 l = 180.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.180+0.0801.203.4690.180164、经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12410001000/30000=4.140N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.180=0.542kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.180=0.036kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.180=0.450kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.165、200.542+1.200.036)=0.624kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.450=0.567kN/m计算单元内的木方集中力为(0.567+0.624)0.800=0.953kN2.木方的计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 0.953/0.800=1.191kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1251.190.80最大剪力 Q=0.50.8001.191=0.477kN最大支座力 N=1.00.8001.191=0.953kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和166、截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.095106/67687.5=1.41N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3477/(24595)=0.167N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的167、最大支座力除以跨度得到0.520kN/m最大变形 v =5/3.840.520800.04/(1009000.003215156.0)=0.096mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算最大弯矩计算公式为 M = 0.25Pl+0.125ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2501.400.92.50.800+0.1250.6240.800抗弯计算强度 f=0.680106/67687.5=10.05N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中168、与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 0.953kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.043kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 4.694kN经过计算得到最大变形 V= 0.279mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.79cm3；截面惯性矩 I = 11.49cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.344106/1.05/4788.0=68.43N/mm2顶托梁的抗弯计算169、强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.279mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12526.250=3.276kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.8000.800=0.128kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.8000.800=1.928kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG170、1+NG2+NG3)= 4.798kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.8000.800=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.77kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f171、 = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 由长细比，为1900/15.9=120 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=7774/(0.458457)=37.167N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； W172、k=0.3000.6200.126=0.023kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0230.8001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24.798+0.91.41.440+0.90.91.40.005/0.800=7.579kN经计算得到=7579/(0.458457)+5000/4788=37.234N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=67.05所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2173、层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！10.1.4 百货区域楼板模板支架计算书百货28.25m高度楼板模板支架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为28.3m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4595mm，间距180mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/174、mm2。梁顶托采用钢管483.25mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.20)+1.402.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.25。一、模板面板计算175、面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200.800+0.2000.800)=2.313kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗176、弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.313+1.401.800)0.180经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.01710001000/30000=0.572N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.313+1.41.800)0.180=0.572kN截面抗剪强度计算值 T=3572.0/(2800177、.00015.000)=0.071N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.3131804/(1006000225000)=0.012mm面板的最大挠度小于180.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1178、000.1201.200+0.2001.200)=3.469kN/m面板的计算跨度 l = 180.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.180+0.0801.203.4690.180经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12410001000/30000=4.140N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.180=0.542kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.180=0.036kN/m(3179、)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.180=0.450kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.542+1.200.036)=0.624kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.450=0.567kN/m计算单元内的木方集中力为(0.567+0.624)0.800=0.953kN2.木方的计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 0.953/0.800=1.191kN/m最大弯矩 180、M = 0.125ql2=0.1251.190.80最大剪力 Q=0.50.8001.191=0.477kN最大支座力 N=1.00.8001.191=0.953kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.095106/67687.5=1.41N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T 181、= 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3477/(24595)=0.167N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.520kN/m最大变形 v =5/3.840.520800.04/(1009000.003215156.0)=0.096mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算最大弯矩计算公式为 M = 0.25Pl+0.125ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2501182、.400.92.50.800+0.1250.6240.800抗弯计算强度 f=0.680106/67687.5=10.05N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 0.953kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.043kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 4.694kN经过计算得到最大变形 V= 0.279mm顶托梁183、的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.79cm3；截面惯性矩 I = 11.49cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.344106/1.05/4788.0=68.43N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.279mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12528.250=3.526kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.8184、000.800=0.128kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.8000.800=1.928kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 5.023kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.8000.800=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压185、力设计值，N = 8.04kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 由长细比，为1900/15.9=120 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=8044/(0.458457)=38.455N/mm2；不考虑风186、荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3000.6200.126=0.023kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0230.8001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.25.023+0.91.41.440+0.90.91.40.005/0.800=7.849187、kN经计算得到=7849/(0.458457)+5000/4788=38.523N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=69.54所以第15天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！10.2 现浇梁支架计算书10.2.1 购物中心西段及裙房区域现浇梁支架计算书购物中心西段12.25m高度 300x650梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为12.3m，梁截面 BD=300m188、m650mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4595mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(2189、5.500.65+0.20)+1.402.00=22.930kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.65+0.71.402.00=24.336kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.25。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6500.400=6.630kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 =190、 0.2000.400(20.650+0.300)/0.300=0.427kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.400=0.240kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.356.630+1.350.427)=8.574kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.240=0.212kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.501.50/6 = 15.00cm3； I = 40191、.001.501.501.50/12 = 11.25cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.482kN N2=1.819kN N3=0.482kN最大弯矩最大变形 V = 0.028mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02410001000/15000=1.600N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3803.0/(2192、400.00015.000)=0.201N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.028mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.819/0.400=4.548kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1254.550.40最大剪力 Q=0.50.4004.548=0.910kN最大支座力 N=1.00.4004.548=1.819kN木方193、的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.091106/67687.5=1.34N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3910/(24595)=0.319N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方194、挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.308kN/m最大变形 v =5/3.843.308400.04/(1009000.003215156.0)=0.038mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.195、011mm最大支座力 Qmax=2.667kN抗弯计算强度 f=0.043106/4788.0=8.99N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=2.67kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的196、稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=2.667kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.12012.250=1.789kN N = 2.667+1.789=4.456kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.197、200=1.900m； 由长细比，为1900/15.9=120 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=4456/(0.458457)=21.303N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3000.7400.127=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40198、m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0281.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=2.667+0.91.21.473+0.90.91.40.007/0.400=4.476kN经计算得到=4476/(0.458457)+7000/4788=22.903N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=650mm，梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2199、，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝200、土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.928.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下201、的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)0.65=25.132N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 65.001.801.80/6 = 35.10cm3； I = 65.001.801.801.80/12 = 31.59cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；202、经计算得到 M = 0.100(1.2016.848+1.403.510)0.200经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10110001000/35100=2.864N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2016.848+1.43.510)0.200=3.016kN截面抗剪强度计算值 T=33016.0/(2650.00018.000)=0.387N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l /203、 250面板最大挠度计算值 v = 0.67716.8482004/(1006000315900)=0.096mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式: f = M/W f其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)； W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 83.33cm3； f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8其中 q 作用在模板上的侧压力； q = (1.225.92+1.405.40)0.20=7.73kN/m l 计算跨度(梁板高度),l = 65204、0mm；经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值7.7330.6500.650/8/83333.340=4.901N/mm2；梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求!2.梁侧竖楞挠度计算计算公式: v = 5ql4 / 384EI v = l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 25.9200.200=5.184N/mm； l 计算跨度(梁板高度),l = 650mm； E 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2； I 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 416.67cm4；梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 55.184650.04/(38495004166667.0)=0.304mm；梁205、侧竖楞的最大允许挠度值,v = 2.600mm；梁侧竖楞的挠度验算 v v,满足要求!3.穿梁螺栓强度计算没有布置穿梁螺栓，无须计算!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！购物中心西段12.25m高度400x750mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为12.3m，梁截面 BD=400mm750mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面206、板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4595mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.75+0.20)+1.402.00=25.990kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35207、25.500.75+0.71.402.00=27.779kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.25。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7500.400=7.650kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(20.750+0.400)/0.400=0.380kN/m(3)活荷载为施工荷载标208、准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.400=0.320kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.357.650+1.350.380)=9.756kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.320=0.282kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.501.50/6 = 15.00cm3； I = 40.001.501.501.50/12 = 11.25cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)209、变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.732kN N2=2.721kN N3=0.732kN最大弯矩最大变形 V = 0.100mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04810001000/15000=3.200N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=31219.0/(2400.00015.000)=0.305N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度210、验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.100mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.721/0.400=6.803kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1256.800.40最大剪力 Q=0.50.4006.803=1.361kN最大支座力 N=1.00.4006.803=2.721kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.509.50/6 = 211、67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.136106/67687.5=2.01N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31361/(24595)=0.477N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.019kN/m最大变形 v =5/3212、.845.019400.04/(1009000.003215156.0)=0.058mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.024mm最大支座力 Qmax=3.880kN抗弯计算强度 f=0.070106/4788.0=14.213、67N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=3.88kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=3.880k214、N (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.12012.250=1.789kN N = 3.880+1.789=5.670kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 由长细比，为1900/15.9=120 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳215、定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=5670/(0.458457)=27.106N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3000.7400.127=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0281.0001.500； Nw 考虑风荷载时，216、立杆的轴心压力最大值； Nw=3.880+0.91.21.473+0.90.91.40.007/0.400=5.690kN经计算得到=5690/(0.458457)+7000/4788=28.706N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=750mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，217、抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土218、的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.928.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的219、连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)0.75=28.998N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 75.001.501.50/6 = 28.13cm3； I = 75.001.501.501.50/12 = 21.09cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经220、计算得到 M = 0.100(1.2019.440+1.404.050)0.200经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11610001000/28125=4.124N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2019.440+1.44.050)0.200=3.480kN截面抗剪强度计算值 T=33480.0/(2750.00015.000)=0.464N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 221、250面板最大挠度计算值 v = 0.67719.4402004/(1006000210938)=0.166mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)0.750.40/1=11.60kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为222、 N=11.599kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。每个截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！10.2.2 购物中心东段及影院区域现浇梁模板支架计算书购物中心东段19.7m高度 400x800梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为19.7m，梁截面 BD=400mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 223、h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4595mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.20)+1.402.00=27.520kN/224、m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.00=29.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.25。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.400=8.160kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(20.800+0.400)/0.400=0225、.400kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.400=0.320kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.358.160+1.350.400)=10.400kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.320=0.282kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.501.50/6 = 15.00cm3； I = 40.001.501.501.50/12 = 11.25cm4； 计226、算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.780kN N2=2.882kN N3=0.780kN最大弯矩最大变形 V = 0.107mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05210001000/15000=3.467N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=31300.0/(2400.00015.000)=0.325N/mm2截面抗剪强度227、设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.107mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.882/0.400=7.206kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1257.210.40最大剪力 Q=0.50.4007.206=1.441kN最大支座力 N=1.00.4007.206=2.882kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 228、W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.144106/67687.5=2.13N/mm2风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3000.7400.127=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0281.0001.500229、； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=4.118+0.91.22.368+0.90.91.40.007/0.400=7.016kN经计算得到=7016/(0.458457)+7000/4788=35.044N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！ W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2020.736+1.404.320)0.200经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12410001000/43200230、=2.864N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2020.736+1.44.320)0.200=3.712kN截面抗剪强度计算值 T=33712.0/(2800.00018.000)=0.387N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67720.7362004/(1006000388800)=0.096mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求231、!五、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)0.800.40/1=12.37kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=12.372kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。每个截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢232、管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！购物中心东段12.3m高度 350x1000mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为12.3m，梁截面 BD=350mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4595mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/233、mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.20)+1.402.00=33.640kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.234、98采用的钢管类型为483.25。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.400=10.200kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(21.000+0.350)/0.350=0.537kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3500.400=0.280kN考虑0.9的结构重要系数，均235、布荷载 q = 0.9(1.3510.200+1.350.537)=13.046kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.280=0.247kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.856kN N2=3236、.101kN N3=0.856kN最大弯矩最大变形 V = 0.045mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04910001000/21600=2.269N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=31426.0/(2400.00018.000)=0.297N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.045mm面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁237、底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.101/0.400=7.752kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1257.750.40最大剪力 Q=0.50.4007.752=1.550kN最大支座力 N=1.00.4007.752=3.101kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.155106/67687238、.5=2.29N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31550/(24595)=0.544N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.872kN/m最大变形 v =5/3.845.872400.04/(1009000.003215156.0)=0.068mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一239、) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.024mm最大支座力 Qmax=4.535kN抗弯计算强度 f=0.080106/4788.0=16.78N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵240、向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.54kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.535kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.12012.300=1.797kN N = 4.535+1.797=6.332kN i 241、计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 由长细比，为1900/15.9=120 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=6332/(0.458457)=30.271N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求242、!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3000.7400.127=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0281.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=4.535+0.91.21.479+0.90.91.40.007/0.400=6.352kN经计算得到=6352/(0.45845243、7)+7000/4788=31.871N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=350mm，梁截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0244、.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响245、修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.928.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)1.00=38.664N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本246、算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2025.920+1.405.400)0.200经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.15510001000/540247、00=2.864N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2025.920+1.45.400)0.200=4.640kN截面抗剪强度计算值 T=34640.0/(21000.00018.000)=0.387N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67725.9202004/(1006000486000)=0.096mm面板的最大挠度小于200.0/250,满248、足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)1.000.40/2=7.73kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=7.733kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。每个截面布置2 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用249、钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！购物中心东段12.3m高度 500x1200抹面梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为12.3m，梁截面 BD=500mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4595mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N250、/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.20)+1.402.00=39.760kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.20+0.71.402.00=43.270kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0251、.98采用的钢管类型为483.25。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.400=12.240kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(21.200+0.500)/0.500=0.464kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.400=0.400kN考虑0.9的结构重要系数，252、均布荷载 q = 0.9(1.3512.240+1.350.464)=15.435kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.400=0.353kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.501.50/6 = 15.00cm3； I = 40.001.501.501.50/12 = 11.25cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.003kN N2=253、3.033kN N3=3.033kN N4=1.003kN最大弯矩最大变形 V = 0.098mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04710001000/15000=3.133N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=31569.0/(2400.00015.000)=0.392N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.098mm面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!二、梁254、底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.033/0.400=7.582kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1257.580.40最大剪力 Q=0.50.4007.582=1.516kN最大支座力 N=1.00.4007.582=3.033kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.255、152106/67687.5=2.24N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31516/(24595)=0.532N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.823kN/m最大变形 v =5/3.845.823400.04/(1009000.003215156.0)=0.067mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!256、三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.092mm最大支座力 Qmax=7.453kN抗弯计算强度 f=0.318106/4788.0=66.47N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支257、撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.45kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.453kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.12912.300=1.921kN N = 7.453+1.92258、1=9.375kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 由长细比，为1900/15.9=120 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=9375/(0.458457)=44.819N/mm2；不考虑风荷载时立杆的259、稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3000.7400.127=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0281.2001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=7.453+0.91.21.581+0.90.91.40.009/0.400=9.399kN经计算得到=9260、399/(0.458457)+9000/4788=46.739N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=1200mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。梁模板使用的木方截面4595mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.261、200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修262、正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.928.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)1.20=46.397N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算263、例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.501.50/6 = 45.00cm3； I = 120.001.501.501.50/12 = 33.75cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2031.104+1.406.480)0.200经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.18610001000/45000=4.124N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh