1、编号：SJHN.JZY-XX办公写字楼大厦扣件式钢管脚手架搭设、使用和拆除工程施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录一工程概况3二编制依据3三、脚手架的材料选择和质量标准3四脚手架方案的选型5四脚手架的搭设、使用和拆除的一般规定5(一)脚手架的搭设规定5(二)脚手架的使用规定6(三)脚手架拆除规定7五、脚手架的搭设及安全措施7六脚手架的质量检查及验收和管理10七脚手架的计算校核12一工程概况XX大厦是由XX公司投资，XX设计，XX公司监理，XX公司承建的办公写字楼工程。本工程位于XX市XX2、 南侧为居民区。工程总建筑面积147096m2，地下为三层，层高由下至上分别为3.8m、3.5m、4.0m，地上主体由南向北分A、B、C、D栋，A、D栋15层，首层层高5.2m，二层层高4.2m，三至十八层层高3.8m，十九至二十层层高4.0m，檐口高度63.70m，B、C栋20层，檐口高度83.10m。0.00=50.90m，局部十八层，裙房六层，外观形状整体为条形，裙房上部有四幢塔楼，为七至二十层。工程结构形式为框架核心筒，抗震设防烈度为8度，抗震等级为一级，边坡为土钉喷锚护坡，施工环道5m硬化。因本工程地处西二环，故脚手架的选型、搭设质量、安全，直接影响本工程对外的企业形象，结合本工程地3、理位置和周边环境，西侧濒临马路，东侧、南侧紧临居民区，故脚手架封闭围护至关重要。结合上述两大特点，特编制本工程外脚手架施工方案。本方案既考虑结构施工时的外架方护，又考虑了玻璃幕墙施工时的脚手架。二编制依据1、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001 J84-2001）2、 扣件式钢管脚手架搭设要求3、 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）4、 建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）5、 建筑施工手册（第三版）（中国建筑工业出版社）6、 建筑安全法规及文件汇编（中建一局集团）三、脚手架的材料选择和质量标准根据本工程结构特点及钢管强度高、刚度好等优点，本工程外脚4、手架均采用扣件式钢管脚手架，用于本工程外脚手架的所有材料必须遵循以下原则：1钢管：钢管采用外径48 mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管的材质使用力学性适中、稳定的Q235钢，其材质应符合碳素结构钢（GB70088）的相应规定。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的长度宜为46m，便于工人操作。钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管，本工程所用外脚手架上的钢管均外涂防锈漆，并定期复涂，以保证外观形象。2扣件：扣件应采用GB97867可锻铸铁分类及技术条件的规定，应与钢管管径相配合、机械性能不低于KT338的可锻铸铁制造，扣件的附件要用的材料应符合GB70088碳素结构钢中Q235钢的规定5、，螺纹均应符合GB19681普通螺纹的规定，扣件严禁使用加工不合格，无出厂合格证，表面裂纹，变形，锈蚀的扣件，扣件活动部位应灵活转动，夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm，扣件表面应涂刷黄色防锈漆。本工程所使用的扣件应是中建一局定点厂家的定点产品，并经检验合格的材料。3脚手板：钢脚手板用23mm厚的I级钢板压制而成，厚度为50mm，钢脚手板规格2503000。4安全网：安全网采用中建一局定点厂家的定点产品，同时应具备、监督部门批量验证和工厂检验合格证。安全网的力学性能应符合GB572585安全网力学性能试验方法的规定，立网采用安全网L1.86m的密目安全网，平网采用P36m的安全网，密目6、式安全网在100cm2面积上不少于2000目（即2000个洞眼）。材料用量统计表序号材料名称规格单位数量备注1钢管483.5吨950陆续进场2钢跳板502503000块25000陆续进场3大眼网36mm28000陆续进场4木脚手板502504000块210陆续进场5密目网1.86mm245000陆续进场6型钢20#、22#米6007铅丝14#吨1.5四脚手架方案的选型由于本工程地处西二环，要求实行全封闭式施工，结合本工程各楼层结构平面布置，首层以上收缩的特点，外脚手架方案作如下选定：采用密目全封闭双排脚手架，步距1.8米，立杆纵距1.5米。立杆横距1.2米，连墙件布置间距2步2跨。本工程B、C7、栋十一层以下采用双立杆双排脚手架，以上层采用单立杆双排脚手架，每三层卸载一次，共卸载三次；A、D栋九层以下采用双立杆双排脚手架，以上层采用单立杆双排脚手架，每三层卸载一次，共卸载两次，卸载方式均采用48钢管斜撑（见附图），每3米设置一组，西侧（C外/215之间）在结构阶段地下二层顶板开始采用单立杆双排脚手架至六层顶板，六层以上采用型钢做挑架（挑架方案另单独补充），在六层顶板梁上预埋吊环三个，按立杆间距1500mm设置。当西侧需要回填土时，可以拆除六层以下双排脚手架，在玻璃幕墙施工时再重新搭设。脚手架的计算见后。四脚手架的搭设、使用和拆除的一般规定(一)脚手架的搭设规定1搭设顺序：做好搭设前的准8、备工作（材料准备、场地清理、安全技术交底等）根据楼层情况放出架体位置线铺设垫板立两端立杆安装第一步纵向水平杆、横向水平杆加设临时抛撑根据立杆间距逐根补绑立杆放置纵向扫地杆安装横向扫地杆调整立杆垂直度安装第二步纵向水平杆第二步横向水平杆设置连墙件折除临时抛撑安装第三、四步纵向水平杆、横向水平杆立立杆加设剪力撑铺脚手板护身栏杆和挡脚板立挂安全网第五、六（剪刀撑及各连墙点、斜杆等拉结杆件随搭升的架体一起设置。2搭设之前对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。3脚手架的搭设必须统一交底后作业，必须统一指挥，严格按上述搭设程序进行。4 本工程搭设的是周边脚手架，因此应从一个9、角部开始并向两边延伸交圈搭设，搭设过程中随立随校正后予以固定。5在连墙件设置以前，为确保构架稳定及作业人员的安全，应设置适量抛撑。6剪刀撑、斜杆等整体连接杆件和连墙件应随搭设的架子及时设置。7脚手架在顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m，当作业层高出其下连墙件2步或4m上时，且尚无连墙件时，应采取临时的撑拉措施。8脚手板应铺平、铺稳，并用14#铅丝绑扎固定，采用压型防滑钢跳板，不符尺寸处用木跳板铺设。9悬挑架的悬臂端应有适量的起挠量，并与支承结构可靠连接，确保其整体稳定。10设置连墙杆或撑拉杆时，应掌握其松紧程度，避免引起杆件的显著变形。 11工人在架上进行搭设作业时，作业面上需铺设临时脚手板10、并固定，工人必须戴好安全帽和佩挂安全带，不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业。12在搭设过程不得随意改变构杆设计、减少配件设置和对立杆、纵距作100mm的构架尺寸放大，确实需要调整和改变尺寸，应提交审核单位的技术主管人员协商解决。 13扣件一定要拧紧，严禁松拧或漏拧， 脚手架搭设后应及时逐一对扣件进行检查。14.横向斜撑应在同一节间，由底层到顶层呈“之”形连续布置，除拐角设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。 (二)脚手架的使用规定1在外架上严禁堆放材料，并满铺跳板，跳板用铅丝绑扎牢固。 2作业人员在架上的最大作业高度以可进行正常作业为度，禁止在脚板上加垫器物，或单块脚11、手板以增加操作高度。3在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构件，整体性杆件，连接紧固杆和连墙件。确因操作需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完后及时恢复。4工人在架上作业时，应注意个人安全保护和他人安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。5人员上下必须走安全防护的出入通道（斜道）严禁攀援脚手架上下。6工人上架作业前，各小组先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可作业，发生异常和危险情况时，应立即通知架上人员撤离。7工人在收工前应清理架面，垃圾清扫走，在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。8大钢模的重量严禁压在12、外架上，以防外架超载而发生安全事故。9.严禁利用外架作为斜撑点，不准工人私自拆改拉接点。(三)脚手架拆除规定1脚手架的拆除顺序与搭设顺序相反，须遵循先搭后拆，后搭先拆的原则，从脚手架顶端拆除其顺序为：安全网护身栏挡脚板脚手板小横杆大横杆立杆连墙杆纵向支撑。2连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除后方可拆除。3在拆除过程中凡已松开连接的杆件应及时拆除，避免误扶和强靠已松脱连接的杆件。4拆除的杆配件应以安全的方式运出和卸下，必须绑扎牢固或装入容器内才可吊下，严禁向下抛掷，拆除过程中应作好配合，协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。5拆除脚手架时必须划分安全区，设警戒标志，并设专人警戒。613、拆除前须指派专人检查架子上的材料、杂物等是否清理干净，否则不许拆除。拆除时应按规定程序拆除。五、脚手架的搭设及安全措施1为减小木垫板局部受力不均，要求在立杆下统一垫置300mm长的10#槽钢，再垫4000mm250mm50mm的木垫板，严禁用竹胶板当垫木用。2在脚手架立杆底端之上200mm处一律遍设纵向和横向扫地杆，并与立杆连接固定。3立杆：（1）在竖立杆时，要注意杆件长短搭配使用，立杆接头除顶层可采用搭接外必须采用对接扣件实行对接接头，搭接时的搭接长度Ld1m，用不少于两个旋转扣件扣牢，扣件的外边缘到杆端距离不小于100mm。（2）立杆接头与相近大横杆的距离不宜大于步高的三分之一，相邻立杆接14、头应相互错开，不应在同步高和同一跨距内，相邻接头的高度宜500mm。见下图：（3）在东、南、北侧均搭在回缩的地下一层顶板上，部分外立杆搭在地下室外墙上，具体位置见附图。为满足楼板的抗压承载力，在地下室各层相对应脚手架部位进行回顶。 4大横杆：大横杆长度不宜小于三跨，且不小于6m，设置在立杆内侧，大横杆对立杆起约束作用，故立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得遗漏，纵向步距1800mm，中间900mm处加一道防护栏杆。（1）同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250且不大于50mm。（2）大横杆应采用对接扣件连接，如采用搭接时，搭接长度Ld1000mm，并用三个旋转扣件扣牢。（3）大15、横杆接头与相邻立杆距离不大于立杆纵距的1/3。(4）同一水平的和上下相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，不得出现在同一跨间内，相邻的水平间距应500mm。见下图：5小横杆：小横杆紧贴立杆布置，且搭于大横杆上，用直角扣件扣紧，在任何情况下不得拆除贴近立杆的小横杆，外侧挑出长度不大于150mm。6在立杆外侧面满设双杆剪刀撑。剪刀撑一律刷成蓝色，应从脚手架纵向两端搭起。搭设宽度为5根立杆，即每隔4根立杆设一组。剪刀撑的斜杆与水平面的夹角为45。（1）斜杆的最下设一个连接点距地面不宜大于500mm，以保证脚手架的稳定。（2）剪刀撑的底部要插到垫板处，与立杆相交点能加扣件的一定要加扣件。剪力撑采取搭接方16、式，搭接长度不应小于1m，并用不少于两个旋转扣件扣紧，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。7脚手板：（1）作业面脚手板下必须保证有三根小横杆脚手板采用对接平铺时，对接处其下两侧加设支撑横杆（小横杆），距离应控制在100200mm以内，当搭接平铺时，搭接长度200mm，且在中部设有支承横杆，铺板时严禁出现端头超出支承横杆150mm的探头板。（2）纵向铺设时，其下支撑横杆间距，钢脚手板时为1.5m。8连(附)墙杆：为了保证脚手架稳定，设置连墙杆，连墙杆设置间距：竖向为两步，横向为两跨，即：3.63m2内设一个连墙杆，本工程采用刚性连墙件，每隔3米在顶板内预埋一根直径为32钢筋，长度为817、00mm，外露顶板面不小于600mm，预埋32钢筋尽量设置在梁内，然后再用钢管进行拉结的做法。应注意确保连墙件靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。距离结构外延800mm，部分采取抱柱的方式，楼层中部在十层采取钢管抱柱拉结的方式。9.纵、横扫地杆：纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆宜采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。10脚手架各杆件相交伸出的端头均大于10cm，以防止杆件滑脱。11本工程脚手架均采用密目安全网封闭，密目安全网挂设在外排架的内侧。12操作层必须满铺脚手板，离墙面距离不得大于20cm，不得有空隙、探头板和跳板。118、3操作层、斜道的栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧，上栏杆上皮高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm，中栏杆应居中设置。脚手板下兜设水平网。六脚手架的质量检查及验收和管理1在架子基础、分段荷载措施完成后，应由技术、工程、分包等部门（单位）按分段、部位、搭设和防护等项目进行检查、验收，并填写验收单，合格方可进行搭设和使用。2在搭设过程中，如需使用，必须由施工负责人组织相关人员进行检查，符合要求后方可上人。3架子未经检查、验收前，除架子工外，严禁其他人员攀登，验收后任何人不得拆改，需做局部拆改时，须经施工负责人同意后由架子工操作。4大风雨后，施工负责人要及时组织相关人员对架子进行检查。5建19、立有效的外架安全管理机构和定期检查、复查制度，由安全主管主持检查和验收。6搭设的技术要求，允许偏差及检验方法详见下表：脚手架搭设技术要求及容许偏差项次项目技术要求允许偏差（mm）示 意 图检查方法及工具1垫板不晃动2立杆垂直度垂直度偏差Hmax=20mHmax=40mHmax=60mHmax=80mH/200H/400H/600H/800100吊线卷尺或经纬仪搭设中垂直度偏差的高度不同设计高度设计时允许偏差（mm）吊线卷尺或经纬仪80m60m40m20mH=2m7777H=10m13172550H=20m253450100H=30m3850100H=40m5067H=50m6384H=60m720、5100H=70m88H=80m1003间距步距偏差20钢板尺柱距偏差50排距偏差204纵向平杆高差一根杆两端20水平仪或水平尺同跨中内外纵向水平杆高差105横向平杆外伸长度偏差外伸500506扣件安装主节点处各扣件距端点间距离a150mm钢卷尺同步立柱上两个相邻对接扣件高差500钢卷尺立杆上对接扣件距主节点距离h/3纵向水平杆的接头距主节点的距离L/37扣件螺栓的拧紧力矩40-65Nm扭力扳手8剪刀撑斜杆与地面夹角450600角尺9脚手板外伸长度对接100a1502a300卷尺搭接a100卷尺七脚手架的计算校核本脚手架计算依据：建筑施工手册第三版钢结构设计规范GBJ17-88建筑施工扣件式钢21、管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001 J84-2001） 80m双排脚手架项 目单立杆（上部）双立杆（下部）3.1构造设定脚手架高度H=80m立杆纵距La立杆横距Lb步距h作业层数种类连墙件布置间距安全网H=22步1.8m/步=40mLa=1.5mLb=1.2mh=1.8m二层结构2步2跨密目全封闭H=22步1.8m/步=40mLa=1.5mLb=1.2mh=1.8m二层结构2步2跨密目全封闭3.2荷载计算3.2.1 架自重NGIK=gKH3.2.2构配件重N脚手板自重0.3KN/m2栏杆挡脚板0.11KN/m安全网0.003KN/m2NG2K=+3.2.3施工活载NQK 3.2.4风22、荷载WK 高度系数 体型系数 基本风压WK=0.7ZSW0由表A-1，gK=0.136KN/mNGIK=0.13640m=5.44KN四层脚手板0.31.51.24层/2=1.08KN0.111.52层=0.33KN0.0031.540=0.18KNNG2K=1.08+0.33+0.18=1.59KNNQK=LaLb作业荷载层数/2NQK=1.5m1.2m32层/2=5.4KN/m2D类40m高处Z=0.73 80m高处Z=1.11S=1.3=1.30.48=0.624W0=0.35KN/m2高40m处（计算立杆用）Wk=0.70.730.6240.35=0.11KN/m2高80m处（计算连墙23、件用）Wk=0.71.110.6240.35=0.170KN/m2gK=0.136KN/M+副杆重NGIK=0.13680+400.0384+(40/1.8) 0.0015=12.45KN四层脚手板0.31.51.24层/2=1.08KN0.111.52层=0.33KN0.0031.580=0.36KNNG2K=1.08+0.33+0.36=1.77KNNQK=5.4KN/m2D类5m高处Z=0.62S=0.624W0=0.35KN/m2高5m处（计算立杆用）WK=0.70.620.6240.35=0.09KN/m23.3水平杆计算因设定符合常用脚手架尺寸，横杆勿需计算同左3.4立杆计算：立杆24、轴向力设计值不组合风载时N=1.2(NGIK+NG2K)+1.4NQK组合风载时N=1.2(NGIK+NGZK)+0.851.4NQK3.4.2立杆的计算长度L0=kh3.4.3稳定系数=L0/L=L0m/0.0158m3.4.4风载引起的弯矩MwMw=0.119WkLah23.4.5立杆稳定性计算不组合风载时N/Af组合风载时N/A+Mw/WfN=1.2(5.44+1.59)+1.45.4=16.00KNN=1.2(5.44+1.59)+0.851.45.4=14.86KNK=1.155, 查表=1.55L0=1.1551.551.8=3.22m=3.22/0.0158=204=210查表C25、， =0.174MW=0.1190.111.51.82Wk=0.06Wk16.001000/0.174489=188N/mm2205(14.861000/0.174489)+(0.06106/5.08103=186.5N/mm2205N=1.2(12.45+1.77)+1.45.4 =24.63KNN=1.2(12.45+1.77)+0.851.45.4=23.49KN同左L0=3.22m同左=0.174MW=0.1190.091.51.82Wk=0.05Wk24.631000/0.1744892=144.7N/mm2205(23.491000/0.1744892)+(0.05106/25.226、8103)=143.07.57KN，满足3.6地基验算3.6.1基底平均压力 P=N/AfgN=24.63KN支座下设50mm250mm4000mm木垫板，考虑板上有三根立杆P=24.633/0.254=73.89KN/m210KN/m2由脚手架剖面图可知，双排脚手架外立杆落在地下一层外墙体上，同时在单立杆部分卸载三次，在地下室各层相对应脚手架部位进行回顶，以满足楼板的抗压承载力。60m双排脚手架项 目单立杆（上部）双立杆（下部）3.1构造设定脚手架高度H=60m立杆纵距La立杆横距Lb步距h作业层数种类连墙件布置间距安全网H=17步1.8m/步=30mLa=1.5mLb=1.2mh=1.8m27、二层结构2步2跨密目全封闭H=17步1.8m/步=30mLa=1.5mLb=1.2mh=1.8m二层结构2步2跨密目全封闭3.2荷载计算3.2.1 架自重NGIK=gKH3.2.2构配件重N脚手板自重0.3KN/m2栏杆挡脚板0.11KN/m安全网0.003KN/m2NG2K=+3.2.3施工活载NQK 3.2.4风荷载WK 高度系数 体型系数 基本风压WK=0.7ZSW0由表A-1，gK=0.136KN/mNGIK=0.13630m=4.08KN四层脚手板0.31.51.24层/2=1.08KN0.111.52层=0.33KN0.0031.530=0.14KNNG2K=1.08+0.33+028、.14=1.55KNNQK=LaLb作业荷载层数/2NQK=1.5m1.2m32层/2=5.4KN/m2D类30m高处Z=0.62 60m高处Z=0.93S=1.3=1.30.48=0.624W0=0.35KN/m2高30m处（计算立杆用）Wk=0.70.620.6240.35=0.09KN/m2高60m处（计算连墙件用）Wk=0.70.930.6240.35=0.142KN/m2gK=0.136KN/M+副杆重NGIK=0.13660+300.0384+(30/1.8) 0.0015=9.34KN四层脚手板0.31.51.24层/2=1.08KN0.111.52层=0.33KN0.0031.29、560=0.27KNNG2K=1.08+0.33+0.27=1.68KNNQK=5.4KN/m2D类5m高处Z=0.62S=0.624W0=0.35KN/m2高5m处（计算立杆用）WK=0.70.620.6240.35=0.09KN/m23.3水平杆计算因设定符合常用脚手架尺寸，横杆勿需计算同左3.4立杆计算：立杆轴向力设计值不组合风载时N=1.2(NGIK+NG2K)+1.4NQK组合风载时N=1.2(NGIK+NGZK)+0.851.4NQK3.4.2立杆的计算长度L0=kh3.4.3稳定系数=L0/L=L0m/0.0158m3.4.4风载引起的弯矩MwMw=0.119WkLah23.4.30、5立杆稳定性计算不组合风载时N/Af组合风载时N/A+Mw/WfN=1.2(4.08+1.55)+1.45.4=14.32KNN=1.2(4.08+1.55)+0.851.45.4=13.18KNK=1.155, 查表=1.55L0=1.1551.551.8=3.22m=3.22/0.0158=204=210查表C， =0.174MW=0.1190.091.51.82Wk=0.05Wk14.321000/0.174489=168N/mm2205(13.181000/0.174489)+(0.05106/5.08103=164.7N/mm2205N=1.2(9.34+1.68)+1.45.4 =31、20.78KNN=1.2(9.34+1.68)+0.851.45.4=19.65KN同左L0=3.22m同左=0.174MW=0.1190.091.51.82Wk=0.05Wk20.781000/0.1744892=122N/mm2205(19.651000/0.1744892)+(0.05106/25.28103)=120.47.15KN，满足3.6地基验算3.6.1基底平均压力 P=N/AfgN=20.78KN支座下设50mm250mm4000mm木垫板，考虑板上有三根立杆P=20.783/0.254=62.34KN/m210KN/m2由脚手架剖面图可知，双排脚手架外立杆落在地下一层外墙体32、上，同时在单立杆部分卸载两次，在地下室各层相对应脚手架部位进行回顶，以满足楼板的抗压承载力。三层一卸载的斜撑项 目单立杆（上部）1、整体稳定性1.1构造设定脚手架高度H立杆纵距La立杆横距Lb步距h作业层数种类连墙件布置间距安全网H=3步1.8m/步=11.4m12mLa=1.5mLb=1.2mh=1.8m二层结构2步2跨密目全封闭1.2荷载计算1.2.1 架自重NGIK=gKH1.2.2构配件重N脚手板自重0.3KN/m2栏杆挡脚板0.11KN/m安全网0.003KN/m2NG2K=+1.2.3施工活载NQK 1.2.4风荷载WK 高度系数（取最不利） 体型系数 基本风压WK=0.7ZSW033、由表A-1，gK=0.1248KN/mNGIK=0.124812m=1.50KN四层脚手板0.31.51.24层/2=1.08KN0.111.52层=0.33KN0.0031.530=0.054KNNG2K=1.08+0.33+0.054=1.46KNNQK=LaLb作业荷载层数/2NQK=1.5m1.2m32层/2=5.4KN/m2D类75m高处Z=1.07 80m高处Z=1.11S=1.3=1.30.48=0.624W0=0.35KN/m2高75m处（计算立杆用）Wk=0.71.070.6240.35=0.164KN/m2高80m处（计算连墙件用）Wk=0.71.110.6240.35=034、.17KN/m21.3水平杆计算因设定符合常用脚手架尺寸，横杆勿需计算1.4立杆计算：1.4.1立杆轴向力设计值不组合风载时N=1.2(NGIK+NG2K)+1.4NQK组合风载时N=1.2(NGIK+NGZK)+0.851.4NQK1.4.2立杆的计算长度L0=kh1.4.3稳定系数=L0/L=L0m/0.0158m1.4.4风载引起的弯矩MwMw=0.119WkLah21.4.5立杆稳定性计算不组合风载时N/Af组合风载时N/A+Mw/WfN=1.2(1.50+1.46)+1.45.4=11.11KNN=1.2(1.50+1.46)+0.851.45.4=9.98KNK=1.155, 查表35、=1.55L0=1.1551.551.8=3.22m=3.22/0.0158=204=210查表， =0.174MW=0.1190.1641.51.82=0.095 KNm11.111000/0.174489=130.6N/mm2205(9.981000/0.174489)+(0.095106/5.08103)=136.0N/mm27.57KN，满足2、验算卸载钢管支撑承载力2.1卸载按每3m设一个，则上部荷载N各挑杆受力R：2.2钢管长细比验算：2.2.1钢管计算长度：2.2.2钢管长细比：2.2.3钢管支撑形式调整：2.2.3钢管稳定性计算：N/AfN=211.11=22.22KNABE=36、arctg(2125-1200/3878)=13.42ACD=arctg(2125/3878)=28.72RAB=N/cosABE=22.22/ cos 13.42=22.84kNRAC=N/cosACD=22.22/ cos28.72=25.34kNL0AB=L0AC=AB=252.5=250AC=279.7=250由于长细比不符合要求，故在卸载支撑钢管中部增设一横杆，以减少钢管的长细比。AB=252.3/2=127 AB =0.412AC=279.7/2=140 AC =0.349RAB /A=22.841000/0.412489=113.4N/mm2205RAC /A=25.341000/0.349489=148.5N/mm2205由此可知，此种卸载方式满足要求。