1、广场工程地下室结构钢及模板工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录1. 编制依据- 1 -1.1. 图纸、资料依据- 1 -1.2. 文件、规范依据- 1 -2. 地下室工程概况- 2 -2.1. 建筑概况- 2 -2.2. 建筑设计等级要求- 2 -2.3. 地下室结构设计概况- 3 -3. 地下室结构施工部署- 3 -3.1. 地下室结构施工流程- 4 -3.2. 地下室施工进度计划- 4 -3.3. 地下室施工期间劳动力投入计划- 4 -3.4. 机械设备投入- 4 -3.5. 周转材料投2、入- 5 -4. 地下室钢筋工程- 6 -4.1. 钢筋工程概况- 6 -4.1.1. 钢筋级别- 6 -4.1.2. 钢筋设计参数- 6 -4.1.3. 钢筋保护层选用- 7 -4.2. 钢筋加工制作- 7 -4.2.1. 钢筋加工制作准备- 7 -4.2.2. 钢筋连接要求- 8 -4.2.3. 钢筋直螺纹加工及连接- 9 -4.3. 基础底板及承台钢筋施工- 14 -4.4. 地下室结构钢筋绑扎- 20 -4.4.1. 柱钢筋施工- 20 -4.4.2. 梁筋绑扎- 21 -4.4.3. 剪力墙钢筋绑扎- 23 -4.4.4. 楼梯钢筋绑扎- 24 -4.4.5. 板钢筋绑扎- 24 -3、4.4.6. 人防区钢筋要求- 25 -5. 地下室模板工程- 25 -5.1. 地下室模板工程概况- 25 -5.2. 模板选型- 26 -5.3. 模板及支撑体系设计- 26 -5.3.1. 底板、承台- 26 -5.3.2. 柱- 27 -5.3.3. 剪力墙- 28 -5.3.4. 梁- 29 -5.3.5. 板- 31 -5.3.6. 楼梯- 32 -5.3.7. 电梯井坑- 32 -5.3.8. 特殊部位模板施工- 33 -5.4. 模板支设质量技术措施- 34 -5.4.1. 材料要求- 34 -5.4.2. 搭设要求- 34 -5.5. 模板拆除- 35 -6. 地下室混凝土工4、程- 36 -6.1. 混凝土概况- 36 -6.1.1. 混凝土强度等级- 36 -6.2. 施工准备- 36 -6.3. 施工方法- 37 -6.4. 养护- 39 -6.5. 混凝土施工注意事项- 40 -6.6. 试块的留置- 40 -7. 特殊部位施工- 41 -7.1. 后浇带- 41 -7.1.1. 结构梁、板后浇带构造- 41 -7.1.2. 后浇带模板- 42 -7.1.3. 后浇带混凝土浇筑- 42 -7.2. 施工缝- 43 -7.3. 外墙拆模后的止水螺杆处- 43 -8. 工程质量保证措施- 43 -9. 安全、文明施工及季节性施工保证措施- 46 -9.1. 安全文5、明施工保证措施- 46 -9.1.1. 钢筋工程- 46 -9.1.2. 模板工程- 47 -9.1.3. 混凝土工程- 47 -9.2. 季节性施工保证措施- 48 -9.2.1. 雨季施工- 48 -9.2.2. 夏季施工- 48 -9.2.3. 台风季节施工保证措施- 49 -10. 附件：计算书- 49 -10.1. 500mm剪力墙计算书- 49 -10.2. 1000x1500柱计算书- 53 -10.3. 600x900梁计算书- 60 -10.4. 6001200梁模板及支撑计算书- 67 -10.5. 180mm板计算书- 75 -10.6. 300mm板计算书- 80 -86、91. 编制依据1.1. 图纸、资料依据1. XX广场工程施工图纸；2. XX广场工程施工组织设计；3. 施工现场的实际情况；4. 我司编制的项目管理手册、程序文件及其支持性文件。5. 业主、监理相关要求。1.2. 文件、规范依据1、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）2、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）3、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）4、福建省混凝土外加剂应用技术规程（DBJ13-77-2006）5、福建省钢筋工程施工技术操作规程（DBJ13-244-1989）6、钢骨混凝土结构设计规程（YB9082-2006）7、钢管混凝土叠合柱结7、构技术规程（CECS188:2005）8、钢管混凝土结构设计与施工规程（CECS28-90）9、钢管混凝土结构技术规程（DBJ13-51-2003）10、混凝土泵送施工技术规程（JGJ/T10-2011）11、型钢混凝土组合结构技术规程（JGJ138-2001）12、钢筋机械连接通用技术规程（JGJ107-2010）13、建筑结构制图标准（GB/T50105-2010）14、普通混凝土配合比设计规程（JGJ55-2011）15、钢筋焊接及验收规程（JGJ18-2012）16、钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程（JGJ3-2010）17、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）19、地下工8、程防水技术规范（GB50108-2008）20、人民防空地下室设计规范（GB50038-2005）21、建筑物防雷设计规范（GB50057-2010）22、建筑抗震设计规范（GB50011-2010）23、工程测量规范（GB50026-2007）24、建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068-2001）25、混凝土外加剂应用技术规范（GB50119-2003）2. 地下室工程概况2.1. 建筑概况本工程位于XX市XX片区西北侧地块，分两个地块。地块一由4#、5#楼组成，为酒店商业区，地下室建筑面积2.7万，地上建筑面积约6.5万；地块二由1#、2#、3#楼组成，为办公及SOHO办公区，地下室9、建筑面积6.9万m2，地上建筑面积约16.5万。本工程总建筑面积32.6万 、总用地面积36938.648，为一类高层建筑。各栋单体建筑及结构概况如下表：地块二地块一1#2#3#4#5#建筑面积64676m266752m245808m2未定未定建筑层数2636层35层23层3-28层2-16层建筑高度120.95m168.80m 168.80m94.60m125.80m56.05m地下室共三层（部分两层）6.9万2.7万结构类型高层建筑为剪力墙结构，裙楼为钢筋混凝土框架结构建筑功能主要用于办公，商业，酒店等2.2. 建筑设计等级要求1. 建筑分类及耐火等级：属于一类高层建筑，建筑耐火等级为一级10、，地下室耐火等级为一级,裙房耐火等级为二级。2. 人防地下室：防护类型甲级，防护等级核6级，平时为机动车停车库，战时为二等人员掩蔽部，分为6 个防护单元。掩蔽面积为6622平方米。3. 设计标高：本工程室内标高0.00 相当于黄海高程 19.50 m，室内外高差 0.65 m，建筑室外标高 0.65 相当于黄海高程 20.15 m。2.3. 地下室结构设计概况本工程地下室共3层（部分区域两层）。1. 结构综合概况基础形式承台、筏板、独立基础主楼结构形式剪力墙结构裙楼结构形式现浇钢筋混凝土框架结构结构安全等级2级结构抗震设防烈度7度结构安全使用年限50年人防等级6级2. 各部份结构尺寸底板厚度411、00、500、600、700；（1500、2000、4300、4800承台）柱截面主要尺寸500500、600600、6001050、6001200等梁截面主要尺寸300600、300800、4001000、600900、3001500mm等楼板厚度120mm、180mm、200mm、300mm等地下室剪力墙250mm、300m、350mm、400mm、500mm等3. 地下室结构施工部署地块一地下室底板结构施工施工阶段根据后浇带设置及施工流水等共设置10个分区。地块二地下室底板施工阶段根据后浇带设置及施工流水等共设置13个施工分区。如下图。3.1. 地下室结构施工流程本章详见本工程施工组织设12、计施工部署。3.2. 地下室施工进度计划各分区施工满足施工部署和施工总进度计划要求。3.3. 地下室施工期间劳动力投入计划地块二地块一年份2015年2016年月份3月4月5月6月7月8月9月11月12月1月2月3月土建40260330330330330330260260260260180钢结构103232323232323232323225安装102848484848484848484832共计603204104104104104103403403403402373.4. 机械设备投入序号机械或设备名称型号规格数量制造年份额定功率（KW）生产能力备注1塔吊JT300K163台201480.5/13、租赁2塔吊MCT3704台201486.5/租赁3塔吊MC320A1台201386.5/租赁4挖掘机PC2202台/租赁5自卸车/16台/租赁6砼输送泵HBT60C3台/60m3/h租赁7砼输送泵HBT80C1台/80m3/h租赁8布料机HGY182台/1127m自有9插入式振捣器ZN5016根/1.45/自有10平板振动器ZF55-108台/0.25/自有11砼收光打磨机Z1M-KY01-100A8台/2.2/自有12钢筋切断机GQ-4010台/2.232次/min自有13钢筋弯曲机GW-4013台/38次/min自有14钢筋调直机JK35台/45m/min自有15套丝机2-65台/3/自有14、16圆盘锯MJ13415台/10/自有17单面压刨机MB105A2台/1.5/自有18砂浆搅拌机UJZ3255台/3/自有19潜水泵WQ-25-34-420台20082/自有20多级加压泵100DL72-2072台/45/自有3.5. 周转材料投入序号材料名称单位用量进场时间1模板（=18mm）m290000随工程进度2钢管（48.33.6）t4150随工程进度3木枋（50100 mm）m32100随工程进度4木枋（100100 mm）m3160随工程进度5顶托个18000随工程进度6扣件个703200随工程进度7对拉螺杆（14）t30随工程进度812.6#槽钢t30随工程进度9PVC塑料管m15、1200随工程进度以上数量为暂估量，具体以实际为准。4. 地下室钢筋工程4.1. 钢筋工程概况4.1.1. 钢筋级别项目规格性能（抗拉强度设计值）钢筋级别HRB500Efy =435N/mm2钢筋连接直径22的钢筋采用机械连接；直径1620的竖向钢筋采用焊接连接，水平钢筋采用搭接连接。4.1.2. 钢筋设计参数本工程地下室结构钢筋拟根据主要使用部位划分为：底板及基础承台、地下三层框架（柱、梁、板、墙）、主楼剪力墙；各部位的主要钢筋规格有：施工部位钢筋规格设计要求搭接设计筏板、承台、条形基础、独立基础HRB500E级直径8、10、12、14、16、18、20、22、25、28 承台及条形基础等配16、筋详见承台大样图和条形基础等配筋平面图钢筋直径22的钢筋采用机械连接；直径1620的竖向钢筋采用焊接连接，水平钢筋采用搭接连接。地下室墙体HRB500E级6、10、12、14、16、18、20、22、25、28 /钢筋直径22的钢筋采用机械连接；直径1620的竖向钢筋采用焊接连接，水平钢筋采用搭接连接。地下三层框架HRB500E级10、12、14、16、18、20、22、25/钢筋直径22的钢筋采用机械连接；直径1620的竖向钢筋采用焊接连接，水平钢筋采用搭接连接。主楼剪力墙HRB500E级14、16、18、20、22、25、30、32钢筋主楼外墙的剪力墙柱中有劲性柱。钢筋直径22的钢筋采用机17、械连接；直径1620的竖向钢筋采用焊接连接，水平钢筋采用搭接连接。4.1.3. 钢筋保护层选用环境类别部位保护层厚度要求垫块选用备注室外二a类室内一类底板、承台底面100mm细石砼垫块（100100100）提前制作，使用时有足够的强度承台、底板侧面50mm砂浆垫块（50mm厚）/地下室外墙（迎水面/背面）40mm/40 mm塑料卡地下室外墙柱（迎水面/背面）40mm/40mm塑料卡同上板20 mm砂浆垫块/梁40mm/30mm砂浆垫块/梁钢筋排距25mm，以在双排间设置一根25钢筋加以控制4.2. 钢筋加工制作4.2.1. 钢筋加工制作准备1、钢筋放样与下料提前校核图纸，严格按照图纸及施工规范18、进行放样，进行样板引路施工。 2、钢筋调直：选用（JK3）HRB500级钢筋调直采用钢筋调直机调直，确保钢筋表面光滑，无明显轧痕。3、钢筋切断：钢筋切断采用切断机，其中直螺纹用钢筋采用无齿锯切断，并将飞边用砂轮磨平。 4、钢筋弯曲：钢筋弯曲采用弯曲机弯曲，加工箍筋时，做好弯折角度标识，自中间向两端弯折，避免累计误差超标。5、钢筋直螺纹加工：直螺纹加工人员经培训上岗，专人专机 （详见下节直螺纹连接工艺叙述）6、钢筋、型钢支架的加工：专人负责，采用专用模具以保证加工准确，加工验收合格后做好标识。4.2.2. 钢筋连接要求1、绑扎搭接（1）纵向受拉钢筋的基本锚固长度Lab、LabE满足下表（2）纵向19、受拉钢筋绑扎搭接长度LlE满足下列要求纵向受拉钢筋绑扎搭接长度Ll、LlE注：1、当直径不同钢筋搭接时，Ll、LlE应按较小钢直径的筋计算；2、任何情况下不应小于300mm；3、式中&l纵向受拉钢筋绑扎搭接长度修正系数，当纵向钢筋搭接接头面积百分率为表中的中间值时，可按内插取值。抗震非抗震Ll =&l*LaELl=&l*La纵向受拉钢筋绑扎搭接长度修正系数&l纵向钢筋搭接接头面积百分率（%）25 50 100&l 1.2 1.4 1.62、机械连接本工程钢筋为四级钢，对于D22钢筋采用剥肋滚压直螺纹连接技术，接头应50%错开；接头性能等级不低于级。接头位置应避开梁、柱节点段部箍筋加密区，当无法20、避开时必须采用机械连接接头，且接头面积百分率不应超过50%。如果钢筋受力无法判断，应按受拉钢筋的锚固或搭接处理。3、焊接连接钢筋与钢筋、钢筋与埋件连接用焊条应根据材料的类型、电焊形式按照钢筋焊接及验收规程(JGJ182003)中规定选用。4.2.3. 钢筋直螺纹加工及连接(1)直螺纹加工技术特点钢筋等强度剥肋滚压直螺纹连接技术是先将钢筋的横肋和纵肋进行剥切处理后，使钢筋滚丝前的柱体直径达到同一尺寸，然后再进行螺纹滚压成型，具有以下特点：特点内容连接强度高，连接质量稳定可靠接头强度达到行业标准JGJ107-2003钢筋机械连接通用技术规程中级接头性能的要求。接头抗拉强度不小于被连接钢筋实际抗拉强21、度或钢筋抗拉强度标准值的1.10倍。抗疲劳性能好接头通过行业标准规定的二百万次疲劳强度试验。施工方便、连接速度快钢筋丝头加工工厂化作业，不占用工期。现场连接装配作业，占用时间短。钢筋丝头加工简单钢筋一次装卡即可完成剥肋、滚压螺纹两道工序，加工速度快，成型螺纹精度高。适用范围广对钢筋无可焊性要求，适用于直径1250mmHRB335、HRB500钢筋在任意方位的同、异径连接。环保施工钢筋丝头加工及接头现场施工无噪音污染、无明火、无烟尘，安全可靠。节约能源设备功率仅为34kw,不需专用配电设施，不需架设专用电线。抗低温性能好通过-40C低温试验。全天候施工不受风、雨、雪等气候条件的影响。加工出的高精22、度螺纹丝(2)直螺纹施工工艺流程：1)丝头的加工内容施工流程钢筋端面平头剥肋滚压螺纹丝头质量检查带帽保护丝头质量抽检存放待用施工要点钢筋端面平头：平头的目的是让钢筋端面与母材轴线方向垂直，宜采用砂轮切割机或其它专用切断设备。剥肋滚压螺纹：使用钢筋剥肋滚压直螺纹机将待连接钢筋的端头加工成螺纹。丝头质量检验：操作者对加工的丝头进行的质量检验。带帽保护：用专用的钢筋丝头保护帽或连接套筒将钢筋丝头进行保护，防止螺纹被磕碰或被污物污染。丝头质量抽检：对自检合格的丝头进行的抽样检验。存放待用：按规格型号及类型进行分类码放。劳动组织每台设备配23人加工丝头，其中1人操作设备，另外12人为辅助工，负责装卸钢筋23、和安装保护帽。质量控制1、钢筋端头平切的目的是为了使接头拧紧后能让两个丝头对顶，更好地消除螺纹间隙。2、螺纹长度靠挡铁进行保证，加工不同规格的钢筋使用不同长度的挡铁，挡铁侧面打印着其所加工的钢筋规格，使用方法如图：2)螺纹质量检验方法序号检验项目量具名称检验要求1螺纹牙型及直径目测、螺纹环规1、牙型完整，牙顶宽度大于0.3P的不完整丝扣，累计长度不得超过两个螺纹周长。2、通端螺纹环规能顺利旋入螺纹。3、止端螺纹环规允许环规与端部螺纹部分旋合，旋入量不应超过3P（P为螺距）。2丝头长度卡尺或专用量规应满足规定的要求3检验流程：（若第一次抽检合格率低于90%时，可不再进行第二次抽检，而直接进行逐个24、检验。）3)连接套筒本工程中拟采用的连接套的接头形式有：标准型、异径型和正反丝型，其连接套的形式及使用要求如下表及图序号使用要求套筒型式1正常情况下钢筋连接标准型2用于不同直径的钢筋连接异径型3钢筋完全不能转动，通过转动套筒连接钢筋，用锁母锁紧套筒加锁母型4用于两端钢筋均不能转动情况下的钢筋连接正反丝扣型A1:标准型接头A2:异径型接头A3:加锁母型接头A4:正反丝扣型接头4)连接套的尺寸及精度：普通连接套的外型尺寸应符合下表规定，并附接头外型尺寸示意图：dABC287042332563383122603228接头外型尺寸示意图：普通连接套筒外形尺寸示意图异径接头套筒外形尺寸示意图5)连接施工25、内容工艺流程钢筋就位拧下钢筋保护帽和套筒保护盖接头拧紧作标记施工检验操作要点钢筋就位：将丝头检验合格的钢筋搬运至待连接处。接头拧紧：使用扳手或管钳等工具将连接接头拧紧。作标记：对已经拧紧的接头作标记，与未拧紧的接头区分开。施工检验：对施工完的接头进行的质量检验。劳动组织1、每组23人，应使用工作扳手或管钳进行施工，将两个钢筋丝头在套筒中间位置相互顶紧（锁母型接头除外），经拧紧后的钢筋剥肋滚压直螺纹接头应作出标记，单边外露丝扣长度不应超过2P。2、为了提高连接施工速度，可采用流水作业，在拧接头的前道工序增加套筒安装工序，部分人先用手将套筒拧好。（1） 接头拧紧力矩不应小于下表的规定：钢筋直径（m26、m）12182022252832拧紧力矩（m）1602302703003206. 钢筋加工标准要求4.3. 基础底板及承台钢筋施工（1） 钢筋绑扎工艺流程定位放线钢筋骨架定位下层横向钢筋下层纵向钢筋保护层混凝土垫块固定绑扎成网型钢支架上层纵向钢筋上层横向钢筋柱、墙插筋。（2） 钢筋支架选用A. 钢筋支架拟选用：a. 高度3.9m、4.3m、4.8m厚底板承台内的钢筋支架：立柱选用12.6#的槽钢，立柱间距2m；横梁选用12.6#的槽钢，横梁间距2m。为了防止钢筋绑扎过程中，钢支架向一边倾斜，设置D25剪刀撑（如下图所示）；并在绑扎钢筋时，自板中间向周边方向进行钢筋绑扎施工。b. 高度2m厚底板27、承台内的钢筋支架：支架采用D25的钢筋，间距1.0m；横梁采用D 25的钢筋，间距1.0m；斜撑采用D25的钢筋。为了防止钢筋绑扎过程中，钢支架向一边倾斜，纵横向设置D22剪刀撑（如下图所示）；并在绑扎钢筋时，自板中间向周边方向进行钢筋绑扎施工。c. 底板1.5m厚承台支架采用D 25的钢筋马凳，间距1000。d. 400、500、600、700厚的底板支架采用D 12的钢筋马凳，人防区域马凳间距500，非人防区域间距1500。其搭设区域分布如下图所示：A、高度3.9m、4.3m、4.8m厚底板承台内的钢筋支架大样图如下：B、高度2m厚底板承台内的钢筋支架大样图如下：C、1.5m厚承台及底板区28、域马凳筋，大样图如下：（3） 高度4.6m钢筋支架计算：一、参数信息：钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽钢组成。型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱，进行强度和稳定验算。作用的荷载包括自重和施工荷载。钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，29、可采用钢筋或者型钢。上层钢筋的自重荷载标准值为 4.000kN/m施工设备荷载标准值为 6.000kN/m施工人员荷载标准值为4.000kN/m横梁采用12.6槽钢横梁的截面抵抗矩 W=62.137cm3横梁钢材的弹性模量 E=2.05105N/mm2横梁的截面惯性矩 I=391.466cm4立柱采用12.6槽钢立柱的高度 h=4.6m立柱的间距 l=2m钢材强度设计值 f=205N/mm2立柱的截面抵抗矩 W=62.137cm3二、支架横梁的计算支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。1.均布30、荷载值计算 静荷载的计算值 q1=1.24.000=4.800kN/m 活荷载的计算值 q2=1.44.000+1.46.000=14.000kN/m 支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.084.800+0.1014.000)2.002=7.136kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.104.800+0.11714.000)2.002=-8.472kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=31、8.472106/62137.0=136.344N/mm2支架横梁的计算强度小于205N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=4.000+6.000=10.000kN/m活荷载标准值q2=4.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.67710.000+0.9904.000)2000.04/(1002.051053914660.0)=2.139mm支架横梁的最大挠度小于2000.0/150与10mm，满足要求三、支架立柱的计算支架立柱的截面积A=15.69cm2截面回转半径i=4.953cm立柱的截面抵抗矩W32、=62.137cm3支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：式中 立柱的压应力；N轴向压力设计值；轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比=h/i，经过查表得到,=0.648；A立杆的截面面积,A=15.69cm2；f立杆的抗压强度设计值，f205N/mm2；Mw立杆的受的最大弯矩值,Mw=8.47kN.m2；采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为经计算得到 N=22.72kN, =158.694N/mm2；立杆的稳定性验算 5米10经纬仪或吊线、钢尺检查全高HH/1000且30经纬仪、钢尺检查标高层高正负30经纬仪、钢尺检查全高正负333、0截面尺寸+8，-5钢尺检查电梯井井筒长、宽对定位中心线+25，0钢尺检查井筒全高（H）垂直度H/1000，且30经纬仪、钢尺检查表面平整度82米靠尺和塞尺检查预埋设施中心线位置预埋件10钢尺检查预埋螺栓5预埋管5预留洞中心线位置15钢尺检查注：检查轴线、中心线位置时，应沿纵、横两个方向梁测，并取其中的较大值。9. 安全、文明施工及季节性施工保证措施9.1. 安全文明施工保证措施9.1.1. 钢筋工程1. 加强对作业人员的安全、文明施工意识教育。2. 钢筋运输，装卸，加工应防止不必要的噪音产生，最大限度减少噪音污染。3. 钢筋吊运应选好吊点，捆绑结实，禁止长短混吊，防止高空坠落。4. 对钢筋切34、断机、弯曲机等机械操作人员应进行岗前培训，合格后方可上岗作业。5. 机械用电电源接箱上锁，严禁非操作人员使用机械。6. 废旧钢筋头、铁屑应及时清理、收集，进行回收处理，做到工完场清。7. 对从事钢筋直螺纹连接施工的有关人员必须经过考核合格，并经“三级”安全教育后方能上岗。8. 用电设备均应设三级保护，严格按用电安全规程操作。9. 设备检验及试运转合格后方准作业。10. 机械润滑油流入专设油池集中处理，不准直接排入下水道。11. 进行钢筋绑扎时，要求正确佩带和使用个人防护用品。12. 认真检查马凳、脚手架、脚手板的安全可靠性和适用性。13. 各类操作人员应进行职业健康教育培训，了解健康状况，并经35、培训合格后方可上岗操作。14. 项目主要工种应有相应的安全技术操作规程。特种作业人员应进行培训后持证上岗。9.1.2. 模板工程1. 加强对作业人员的安全、文明施工意识教育。2. 支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的模板联结稳固，不得架空浮搁。3. 现场施工应有可靠的安全防护设施才能进行。4. 混凝土强度达到规定要求后，才能进行模板拆除工作。拆模工作应文明进行，所有拆除物件应轻拿轻放，集中堆放，及时清理。拆模后模板或木方上的钉子，应及时拔除或敲平，防止扎脚。5. 各种电线、电缆、电动机具要妥善放置，正确使用，防止出现触电和工具伤人事故。9.1.3. 混凝土工程1. 对于夜间作36、业和对周边环境的影响，提前与建设行政主管部门、环保部门、城管部门沟通并进行申请，批准后方可作业。将混凝土施工需连续作业的原因、时间、审批情况以慰问信或致歉信的形式进行告示，寻求周围的居民的谅解。2. 对作业人员进行“三级”安全文明施工意识教育，特别是在施工前召开班前会，熟悉现场作业条件。3. 浇筑施工前，检查输送泵管道的接头和输送管道的架体，确保接头严密和固定架体的牢固。4. 夜间浇筑必须有足够照明，提前准备灯具等用具，以保证混凝土施工的正常进行。5. 所有振动马达使用前，应由电工进行检查。所有电路、机械出现故障，均应由值班电工、修理工进行处理，不得擅自进行处理。6. 现场使用振动器进行移动时37、不能硬拉电线或在其它锐利物上拖拉，防止割破、拉断电线而造成触电事故。7. 利用塔吊吊运混凝土时，吊斗升降应按指挥人员的命令进行，不可以陡升陡降，以防撞伤其他施工人员。8. 混凝土浇筑过程中，应严格跟踪检查模板及其支撑的稳固等情况，发现问题及时加固。9. 泵送混凝土作业过程中，软管末端出口与浇筑面应保持0.31m，防止埋入混凝土内，造成管内瞬时压力增高爆管伤人。泵管下坑时需用弯管过渡，并且需在坑底拐弯处加支撑固定。10. 混凝土浇筑完成后，清洗混凝土泵时，泵管的出口应朝安全方向，以防废浆高速飞出伤人。11. 输送泵及泵管应及时清洗干净，堆放整齐，要做到工完料净场清。12. 混凝土运输车在出施工现38、场时，要用水冲洗轮胎，不得让罐车带泥上路。9.2. 季节性施工保证措施根据施工进度计划，本工程地下室结构施工阶段为2014年10月-2016年7月底，在此期间，工程施工将遇到雨季、夏季、台风等不利天气影响，具体施工保证措施如下：9.2.1. 雨季施工13. 成立雨施领导小组，保证雨施正常进行。各分包单位也应成立相应的领导小组，明确各自分工，抓好雨施各项工作的落实。14. 成立防洪防汛抢险队，备齐潜水泵、草袋子、铁锹等防洪工具及设备，作好防洪的一切准备工作。15. 雨季前将临时排水系统与现场排水系统连通，使施工现场排水系统畅通。16. 雨期施工之前，雨期施工领导小组对工程和现场进行全面检查，特别39、是塔吊基础、脚手架、基槽、电器设备、机械设备等检查，现场道路、排水沟的形成、人防出入口和通道的封堵、仓库等施工用房的防漏防淹均应在雨期施工之前做好，发现问题，及时解决，防止雨期施工期间发生事故。雨期施工期间，还应定期检查。9.2.2. 夏季施工17. 尽量避免在午间施工，合理组织施工、安排作息时间。18. 夏季施工作业时间尽量向两端压缩，避开中午的高温，气温超过38时，停止室外作业，在室内作业时应有通风降温措施。9.2.3. 台风季节施工保证措施19. 项目部将提前做好与气象台的联系工作，气象部门发布暴雨、台风警报后，值班人员及有关单位应随时注意收听台风动向的广播，及时向项目部有关领导报告.240、0. 对高耸独立的机械、脚手架及未装好的钢筋、模板等进行临时加固，堆放在楼面、屋面的小型机具、零星材料要堆放加固好，不能固定的东西要及时搬到建筑物内。21. 门窗有损坏应紧急修缮，并加固房屋面及危墙。22. 高空作业人员应及时撤到安全地带；指定必要人员集中待命，准备抢救灾情。10. 附件：计算书10.1. 500mm剪力墙计算书墙模板基本参数 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm41、2，抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用方木，截面50100mm，每道内楞1根方木，间距350mm。 外楞采用圆钢管483.0，每道外楞2根钢楞，间距500mm。 穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径14mm。墙模板组装示意图墙模板荷载标准值计算 度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取35.000； V 混凝土的浇42、筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.030kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.030kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图抗弯强度计算f = M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm43、2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 50.001.801.80/6=27.00cm3； f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.20.5017.03=10.22kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.40.506.00=4.20kN/m； l 计算跨度(内楞间距),l = 350mm； 面板的抗弯强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的抗弯强度计算值6.542N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f,满足要求!挠度计算v = 44、0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 8.52N/mm； l 计算跨度(内楞间距),l = 350mm； E 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2； I 面板的截面惯性矩,I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4； 面板的最大允许挠度值,v = 1.400mm； 面板的最大挠度计算值, v = 0.593mm； 面板的挠度验算 v v,满足要求!墙模板内外楞的计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.45、0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图内楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1.217.03+1.46.00)0.35=10.09kN/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 500mm； 内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm2； 经计算得到，内楞的抗弯强度计算值346、.028N/mm2； 内楞的抗弯强度验算 f,满足要求!内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 E 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2； 内楞的最大允许挠度值,v = 2.000mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 0.064mm； 内楞的挠度验算 v v,满足要求!外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管483.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图外楞47、抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 外楞的最大弯距(N.mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = 0.175Pl 其中 P 作用在外楞的荷载，P = (1.217.03+1.46.00)0.500.50=7.21kN； l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 500mm； 外楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm2； 经计算得到，外楞的抗弯强度计算值62.085N/mm2； 外楞的抗弯强度验算 f,满足要求!外楞的挠度计算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400 其中48、 E 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2； 外楞的最大允许挠度值,v = 1.250mm； 外楞的最大挠度计算值, v = 0.119mm； 外楞的挠度验算 v v,满足要求!穿墙螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿墙螺栓所受的拉力； A 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿墙螺栓的直径(mm): 14 穿墙螺栓有效直径(mm): 12 穿墙螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 穿墙螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 穿墙螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.258 穿墙螺栓强49、度验算满足要求!10.2. 1000x1500柱计算书柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1000mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=1500mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L = 3600mm，柱箍间距计算跨度 d = 300mm。柱箍采用8080mm木方。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。柱模板支撑计算简图二、柱模板50、荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.900。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=22.540kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计51、算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.928.690=25.821kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.93.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。荷载计算值 q = 1.225.8210.300+1.402.7000.300=10.430kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.8052、1.801.80/12 = 14.58cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.207.746+1.400.810)0.3630.363=0.137kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13710001000/16200=8.460N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最53、大剪力 Q=0.600(1.207.746+1.40.810)0.363=2.268kN截面抗剪强度计算值 T=32268.0/(2300.00018.000)=0.630N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6777.7463634/(1006000145800)=1.035mm面板的最大挠度小于362.5/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算54、简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.363m。荷载计算值 q = 1.225.8210.363+1.402.7000.363=12.602kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.781/0.300=12.602kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.6020.300.30=0.113kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.30012.602=2.268kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.30012.602=4.159kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 5355、.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.113106/53333.3=2.13N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32268/(25080)=0.851N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6779.360300.04/(1009000.00213356、334.0)=0.027mm最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.225.82+1.402.70)0.237 0.300 = 2.48kNB 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 B 柱箍计算简图 B 柱箍弯矩图(kN.m) B 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： B 柱箍变形计算受力图 B 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.368kN.m经过计算得到最大支座 F= 7.260kN经过计算得到最大变形 V= 0.147mmB 柱箍的截面力学参数为本算例中，截面惯57、性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)B柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.368106/85333.3=4.31N/mm2B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)B柱箍抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32391/(28080)=0.560N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2B柱箍的抗剪强度计算满足要求!(3)B柱箍挠度计算 最大变形 v =0.147mmB柱箍的最58、大挠度小于610.0/250,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.260B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.225.82+1.402.70)0.363 0.300 = 3.78k59、NH 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 H 柱箍计算简图 H 柱箍弯矩图(kN.m) H 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： H 柱箍变形计算受力图 H 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.325kN.m经过计算得到最大支座 F= 5.927kN经过计算得到最大变形 V= 0.180mmH 柱箍的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)H柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 60、M/W =0.325106/85333.3=3.81N/mm2H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)H柱箍抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34036/(28080)=0.946N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2H柱箍的抗剪强度计算满足要求!(3)H柱箍挠度计算 最大变形 v =0.180mmH柱箍的最大挠度小于610.0/250,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；61、对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.927H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！10.3. 600x900梁计算书模板支架搭设高度为3.3米，基本尺寸为：梁截面 BD=600mm900mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立杆。梁顶托计算采用9090mm方木。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板62、为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.9000.600+0.3500.600=13.710kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.600=1.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm63、)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.213.710+1.41.800)0.2000.200=0.076kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07610001000/32400=2.342N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.213.710+1.41.800)0.200=2.277kN 截面抗剪强度计算值 T=32277.0/(2600.00018.64、000)=0.316N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67715.5102004/(1006000291600)=0.096mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.9000.200=4.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q65、2 = 0.3500.200(20.900+0.600)/0.600=0.280kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.6000.200=0.360kN 均布荷载 q = 1.24.500+1.20.280=5.736kN/m 集中荷载 P = 1.40.360=0.504kN 方木计算简图 方木弯矩图(kN.m) 方木变形图(mm) 方木剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.973kN N2=1.973kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.926kN.m 经过计算得到最66、大支座 F= 1.973kN 经过计算得到最大变形 V= 4.9mm 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.564106/60750.0=9.27N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.973/(24590)=0.731N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.367、0N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.961mm 方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力，如图所示。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.078kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.006kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.870kN 经过计算得到最大变形 V= 1.3mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9.009.68、009.00/6 = 121.50cm3； I = 9.009.009.009.00/12 = 546.75cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.006106/121500.0=8.28N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31973/(29090)=0.365N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.3mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 69、四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.87kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1297.000=1.084kN N = 10.870+1.084+0.000=11.955kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i70、 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 71、0.30m； 公式(1)的计算结果： = 134.65N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 72.09N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010； 公式(3)的计算结果： = 95.85N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!梁木模板与支撑计算书 一、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.572、00kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取6.000h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m2 实73、际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.600kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 二、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.221.60+1.46.00)0.90=30.888N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1030.8880.3002=-0.278kN.m f=0.278106/48600.0=74、5.720N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30030.888=5.560kN 截面抗剪强度计算值 T=35560/(290018)=0.515N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 21.600.90=19.44N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67719.440300.04/(1006000.0075、437400.0)=0.406mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.406mm小于 v = 300/250,满足要求! 三、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.221.60+1.46.00)0.900.50/1=15.44kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=15.444kN76、； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!10.4. 6001200梁模板及支撑计算书 模板支架搭设高度为3米， 基本尺寸为：梁截面 BD=600mm1200mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.50米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立杆。梁顶托计算采用双钢管483.0。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5001.2000.600+0.77、2000.600)=16.632kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+0.000)0.600=1.080kN/m，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql78、2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.3516.632+0.981.080)0.1500.150=0.053kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05310001000/32400=1.633N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3516.632+1.01.080)0.150=2.116kN截面抗剪强度计算值 T=32116.0/(2600.00018.000)=0.294N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)79、挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67716.6321504/(1006000291600)=0.033mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.150=4.590kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.150(21.200+0.600)/0.600=0.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产80、生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.150=0.180kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.354.590+1.350.150)=5.759kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.180=0.159kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.807kN N2=1.807kN经过计算得到最大弯矩 M= 0.644kN.m经过计算81、得到最大支座 F= 1.807kN经过计算得到最大变形 V= 2.006mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.644106/60750.0=10.60N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.807/(24590)=0.669N/mm2截面抗剪强度设计值 T=82、1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =2.006mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.299kN.m经过计算得到最大支座 F= 6.653kN经过计算得到最大变形 V= 0.055mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W83、分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.299106/166666.7=1.79N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33614/(2100100)=0.542N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.055mm顶托梁的84、最大挠度小于500.0/250,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.653kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1333.000=0.484kN N = 6.653+0.484=7.137kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 194.75N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=85、0.20m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.200=1.600m； 长细比，为1600/16.0=100 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588；经计算得到=7137/(0.588424)=28.634N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!梁木模板与支撑计算书 一、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生86、的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取6.000h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.790kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.800kN/m2 87、倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 二、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.216.80+1.46.00)1.20=34.272N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1034.2720.3002=-0.308kN.m f=0.308106/64800.0=4.760N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm88、2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30034.272=6.169kN 截面抗剪强度计算值 T=36169/(2120018)=0.428N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 16.801.20=20.16N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67720.160300.04/(1006000.00583200.1)=0.316mm 梁侧模板的挠度计算值: v 89、= 0.316mm小于 v = 300/250,满足要求! 三、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.216.80+1.46.00)1.200.50/2=8.57kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=8.568kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。 每个截面布置290、 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!10.5. 180mm板计算书模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。模板支架搭设高度为4.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.0米，立杆的横距 l=1.0米，立杆的步距 h=1.50米。梁顶托采用100100mm方木。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1801.000+0.3501.000=4.365kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+2.500)191、.000=6.250kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.24.365+1.46.250)0.3000.3092、0=0.121kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12110001000/48600=2.487N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.24.365+1.46.250)0.300=2.417kN 截面抗剪强度计算值 T=32417.0/(2900.00018.000)=0.224N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求!挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67710.2153004/93、(1006000437400)=0.213mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1800.300=1.350kN/m模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+4.000)0.300=1.950kN/m 静荷载 q1 = 1.21.350+1.20.105=1.746kN/m 活荷载 q2 = 1.41.95094、=2.730kN/m方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.028/0.900=4.476kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.480.900.90=0.363kN.m 最大剪力 Q=0.60.9004.476=2.417kN 最大支座力 N=1.10.9004.476=4.431kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；95、方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.363106/83333.3=4.35N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32417/(250100)=0.725N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求!方木挠度计算 最大变形 v =0.6773.405900.04/(1009500.004166666.8)=0.382mm 方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!托梁的计算 托梁按照集中与均96、布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力 P= 4.431kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.271kN.m 经过计算得到最大支座 F= 14.792kN 经过计算得到最大变形 V= 0.9mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.2797、1106/166666.7=7.62N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=38102/(2100100)=1.215N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求!顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.9mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆98、的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1294.020=0.519kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.283kN钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1800.9000.900=3.645kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.447kN。活荷载99、为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+4.000)0.9000.900=5.265kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.71kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计100、值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果： = 126.63N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 57.50N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l101、0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果： = 74.46N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。10.6. 300mm板计算书模板支架搭设高度为3.9米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。梁顶托采用100100mm方木。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.102、0000.3000.900+0.3500.900=6.280kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+2.500)0.900=5.200kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4；抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 103、其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.26.280+1.45.200)0.2500.250=0.093kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09310001000/43200=2.144N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.26.280+1.45.200)0.250=2.222kN 截面抗剪强度计算值 T=32222.0/(2800.00018.000)=0.232N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求!挠度计算 v 104、= 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67711.4802504/(1006000388800)=0.130mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.3000.250=1.875kN/m模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.250=0.088kN/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+4.000)0.250=1.6105、25kN/m 静荷载 q1 = 1.21.875+1.20.088=2.355kN/m 活荷载 q2 = 1.41.625=2.275kN/m方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.704/0.800=4.630kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.630.800.80=0.296kN.m 最大剪力 Q=0.60.8004.630=2.222kN 最大支座力 N=1.10.8004.630=4.074kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.106、0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.296106/83333.3=3.56N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32222/(250100)=0.667N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求!方木挠度计算 最大变形 v =0.6773.588800.04/(100950107、0.004166666.8)=0.251mm 方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力 P= 4.074kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.015kN.m 经过计算得到最大支座 F= 14.460kN 经过计算得到最大变形 V= 0.6mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I 108、= 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.015106/166666.7=6.09N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=38187/(2100100)=1.228N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求!顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.6mm 顶托梁的最大挠度小于800.0/250,满足要求!扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力109、按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1294.020=0.519kN模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.8000.800=0.224kN筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.3000.8000.800=4.800kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+N110、G2+NG3 = 5.543kN。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+4.000)0.8000.800=4.160kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.48kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (111、N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果： = 124.32N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 56.44N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果： = 73.10N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。