1、编号：SJHN.JZY-XX广场地上建筑工程墙体、柱、洞口混凝土模板施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1. 编制说明5编制目的、适用范围51.1. 编制依据51.1.1. 施工图纸51.1.2. 主要规范、规程51.1.3. 有关法规52. 工程概况62.1. 基本概况62.2. 设计概况62.3. 现场情况62.4. 施工流水段62.5. 模板选择82.6. 模板设计方案83. 施工准备93.1. 机构组成93.2. 人员安排103.3. 材料准备113.4. 机具准备113.5. 技术准备2、114. 主要施工技术方法124.1. 墙体模板124.2. 柱模板134.2.1.1. 梁、板模板及支撑134.2.2. 梁柱接头164.2.3. 顶板后浇带模板164.3. 洞口模板174.3.1.1. 电梯井跟进平台185. 模板的制作加工195.1. 木模板的制作加工195.2. 模板的验收196. 模板的存放197. 模板的安装197.1. 木模板的安装197.1.1. 安装程序197.1.2. 一般要求198. 模板拆除208.1. 侧模拆除的要求208.2. 底模拆除的要求208.3. 模板拆除的顺序208.3.1. 木模板拆除的顺序208.3.2. 后浇带模板的拆除时间及要求23、19. 模板的维护和修理2110. 质量要求2110.1. 允许偏差项目及检查方法2110.2. 质量记录2211. 安全消防注意事项2211.1. 安全措施2211.2. 2311.3. 消防措施2412. 附计算书24一、基本搭设参数24二、材料及荷载取值说明24三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算24（一）板底模板的强度和刚度验算24（二）底模方木的强度和刚度验算27（三）托梁材料计算28（四）立杆稳定性验算301. 编制说明编制目的、适用范围模板工程质量是保证混凝土构件成型质量关键要素，为确保混凝土表面平整光滑、线条顺直，色泽一致，接茬规范整齐，混凝土构件尺寸偏差控制在规范要求的允许4、偏差范围内，使模板工程具有优良的混凝土成型能力，特编制本方案。本方案适用于XX XX 广场工程地上工程模板施工。1.1. 编制依据XX XX 广场工程施工图纸、洽商、规范标准、施工组织设计以及施工现场的实际情况。1.1.1. 施工图纸序号图纸名称及设计编号图纸目录设计单位1XX XX 广场工程施工图纸XX 公司1.1.2. 主要规范、规程序号规范、规程等名称编号1混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20022建筑结构荷载规范GB50009-20013建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20014建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115建筑施工安全检查标准J5、GJ59-996建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20017河北省建筑安装工程资料管理规程DBJ01-51-20038建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ/T01-26-20039钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-200810建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-20081.1.3. 有关法规序号类别名称编号1国家中华人民共和国建筑法2中华人民共和国劳动法3建设工程质量管理条例4行业危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法建质2004213号5建设工程施工现场管理规定建设部令2. 工程概况2.1. 基本概况名称内容编号工程名称XX XX 广场工程建设单6、位 设计单位 勘察单位 监理单位 施工单位施工地点2.2. 设计概况序号项 目内 容序号项 目内 容1建筑层数地下2层，地上18层6地下部分钢筋混凝土外墙2基础型式筏板基础7板底标高底板底标高：-11.1m/-11.6m3主体类型框架剪力墙结构8外墙厚度250 mm、300 mm、400 mm 、500 mm40.00相当绝对标高+537.7m9抗震烈度八度尺寸（mm）5结构断面剪力墙厚度(mm)250 mm、300 mm、400 mm楼板厚度100mm 110mm 120mm 160mm 180mm 200mm 2.3. 现场情况本工程施工现场场地相对狭窄，受场地情况限制，在现场基坑四周市政7、现有场地处布置木工加工机械以及模板存放区，见流水段划分及平面布置图。2.4. 施工流水段本工程地上结构楼座较多，为了保证工程进度和施工质量以及高效进行现场组织管理，采用流水段施工工艺。根据施工图纸和本工程结构特点合理的划分流水段，优效配置模板，最大限度通用，流水施工。地上各个楼座施工流水段布置如下：2.5. 模板选择序号结构部位模板选择模板配置原则施工方法1梁覆膜多层板全部散支散拆2楼梯覆膜多层板全部散支散拆3后浇带快易收口网、覆膜多层板全部散支散拆4门窗洞口覆膜多层板全部散支散拆5顶板覆膜多层板全部散支散拆6墙体覆膜多层板全部散支散拆2.6. 模板设计方案本工程质量目标工程质量等级合格，钢筋8、混凝土墙板面、柱面、墙体应达到清水混凝土的要求，据此，确定模板体系方案的设计原则：a.保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的准确。b.足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠的承受浇注混凝土的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。c.构造简单、拆装方便，满足施工进度与质量要求的需要。并便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护；模板的拼缝严密、不漏浆。3. 施工准备部分组织人员名单与上报项目组织名单不符3.1. 机构组成3.2. 人员安排各楼座人员准备计划序号区域工种人员备注1A座木工200人根据工程施工进度和实际情况，各工种人数会有所变化。2信号工8人3力 工160人4B座木工100人9、5信号工8人6力 工160人7C座D区木工100人8信号工12人9力 工180人10D1座木工100人11信号工12人12力 工150人13D2座木工200人14信号工12人15力 工280人16D3座木工120人17信号工12人18力 工200人3.3. 材料准备各楼座主要材料计划序号材料名称规格单位合计1对拉螺栓配件3型件、螺母套50002PVC套管20米650031米脚手管48*3.5根200042米脚手管48*3.5根300054米脚手管48*3.5根200066米脚手管48*3.5根200071200mm碗扣架立杆48根600081800mm碗扣架立杆48根200092400mm碗扣10、架立杆48根900010900 mm碗扣架拉杆48根20000111200 mm碗扣架拉杆48根10000 12直角扣件个800013旋转扣件个500014U托个1600015快易收口网300016脚手板4000 mm *250 mm *50 mm立46017木方50mm*100mmm3200018木方100mm*100mmm3160019覆膜多层板1830mm*915mm*15mm1000020穿墙螺栓14、全丝吨103.4. 机具准备序号机械设备名称规格数量功率1圆盘锯MJ105型165.5kw2台钻20.55kw3空压机1-1.5气压87.5kw3.5. 技术准备熟悉审查图纸，将图纸中出11、现的问题尽早解决，充分准备图纸会审和设计交底；搜集各种模板体系的资料，根据工程确定的质量标准，选择恰当的模板体系。4. 主要施工技术方法4.1. 墙体模板模板采用15mm厚覆膜多层板,次龙骨用10050方木，间距为250mm；横向模板背楞采用483.5双钢管，间距450mm，背楞从地面往上100mm开始为第一道。竖向背楞使用双钢管，间距450mm。钢管搭接接头错开，搭接长度不低于3道竖向背楞。竖向背楞的高度根据墙体模板高度而定。墙体模板加固采用14穿墙螺栓，螺栓安装间距为450mm450mm。加工长度为：墙厚+540mm。模板斜向支撑使用483.5mm钢管加U托，分上、中、下三道，在模板竖向背12、楞上捆绑通长（100100）方木，斜撑顶在方木上，上面第一道支撑在距墙边1400mm的位置上，中间和下面两道支撑在距墙边700mm的位置上。墙体底部及支撑根部用螺纹25钢筋地锚固定，其余地锚用螺纹22钢筋加工成U型，埋入混凝土板面以下不短于200mm，外露高度200mm，留成地锚环的方式。地锚设置两排，第一排距墙皮2.00m，另一排距墙皮3.00m，纵向间距700mm。墙体模板除加设斜支撑外，同时还要按2100mm的间距布置花篮螺栓加9钢丝绳斜拉在地锚环上。墙体模板支撑图模板穿墙螺栓布置图4.2. 柱模板柱采用覆模多层板配模，采用“满堂红”碗口式脚手架配合加固柱模板。覆模多层板15mm厚，模板13、按照四面加工制作，每面覆模多层板用木方连成整体固定，施工时连接组装四个单面的多层板即可。模板楞木采用50mm100mm木方，间距250mm且不少于3根，柱箍采用双钢管穿M14对拉螺栓加固，加20的PVC套管，柱箍间距500mm；柱箍在柱子底部2m范围内加密间距300mm。截面600mm1000mm的柱设4道对拉螺栓，其中穿结构的2道；截面大于1000mm的柱子穿结构的穿柱螺栓横向间距为400 mm一道。在柱子四面用钢丝绳和花篮螺栓拉结，校正柱模板的垂直度，拉结点在框架柱最上一道柱箍上。螺杆加工长度为：柱截面长或宽+540mm。钢筋顶模杆用来控制框架柱的钢筋位置和模板内的构件截面尺寸，另外方向同14、此方向，顶模杆竖向间距1m，最下一道距底500mm，同一截面内数量视构件截面尺寸增加，顶模杆必须专人加工，统一下料，保证构件截面尺寸符合设计尺寸。柱模板支撑图4.2.1.1. 梁、板模板及支撑板底支撑体系采用碗口式支撑体系：板模板采用15mm厚覆膜多层板作面板，100100方木作主龙骨，主龙骨间距为1200mm，50100方木作次龙骨，次龙骨间距为250mm，所用方木全部经过压刨刨光；楼板碗扣钢管支撑如下：立杆的纵距 b=1.2m，立杆的横距 l=1.2m，立杆的步距 h=1.20m，模数不够1.2m时用0.6m补齐，所有碗扣必须锁牢。梁支撑形式：梁模板采用15mm厚覆膜多层板作面板，梁底模板15、采用483.5做主龙骨，主龙骨间距为600mm，50100方木作次龙骨，次龙骨间距为250mm；梁侧模采用双483.5钢管做主龙骨，主龙骨间距为600mm，50100方木作次龙骨，次龙骨间距为250mm，所用方木全部经过压刨刨光；梁底加1道钢管支顶，立杆顺梁方向间距为600mm。梁底横杆支撑和立杆相连位置采用双扣件。梁高小于600mm时，不设置对拉螺栓，当梁高大于600mm，需加设直径14的对拉螺栓，对拉螺栓水平间距600mm，竖向间距300mm，具体搭设详见梁底支撑体系图：U型托丝杆外径不小于36mm，伸出长度控制在0200mm范围内。碗口式模板支撑体系中立杆自由长度（包括立杆、U型托）不大16、于500mm，立杆自由长度超过500mm，时可沿U托上部设置一道水平杆。当梁的截面高度大于800mm（含800mm）1000mm时加对拉螺栓一道，截面大于1000mm的梁对拉螺栓按竖向间距400mm加设。对拉螺栓水平间距600mm。螺杆加工长度为：梁宽+540mm。跨度大于4m的框架梁，按全跨长度2进行梁底模起拱；起拱从支模开始时进行（通过增加木楔调整底模各部位标高），而后将侧模和底模连成整体。剪刀撑设置：顶板模板支架四边与中间每隔5跨立杆设置一道纵向剪刀撑，剪刀撑从底到顶通长设置，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；梁底支撑位置处加设一道纵向剪刀撑。剪刀撑斜杆的接头必须满足搭接长度1000，连17、接扣件不少于3个。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主接点的距离不应大于150。顶板第一道支撑距墙边20-30cm。保证三层连续支撑，且上下碗口架的中心线应在同一垂直线上。模板安装时，梁侧模板包梁底模板，楼板模板压梁模板；每个立杆下方垫50mm厚长度不小于200mm的木方，对于部分赶模数的支撑下部可以采用15mm的多层板。 板、梁底支撑图上下层支撑对应图梁跨起拱示意图覆膜多层板拼缝示意图4.2.2. 梁柱接头考虑到梁柱接头处阴阳角多，为确保线条顺直，要求模板接缝平整且缝隙小。模板边线平直，四角归方，接缝平整；梁底边、二次模板接头处和转角处均加垫118、0mm厚海绵条防止漏浆。梁柱接头模板示意图4.2.3. 顶板后浇带模板模板支撑体系统板支撑体系。后浇带模板比后浇带每侧宽200mm，顶板后浇带处设单独的支撑体系，梁、板后浇带部位的模板不拆除，待后浇带浇筑并且达到设计强度后方可拆除。后浇带支撑的剪刀撑纵向搭设，每隔3跨搭设一道，与地面的倾角在45度-60度之间，连接点中心至主节点距离不应大于300mm。顶板后浇带模板图楼梯模板楼梯底板模板采用15mm厚覆膜多层板,次龙骨用10050方木，间距为250mm，主龙骨采用100100木方，间距为1200mm。支撑为碗扣架体系，并配合U托；支撑模数达到高度要求时，可以不用U托。楼梯侧面模板采用15mm厚19、覆膜多层板，踏步板采用15mm厚覆膜多层。楼梯模板施工前应根据实际层高放样,先支设平台模板,再支设楼梯底模板，然后支设楼梯侧板，底模板超出侧模2-3cm。先在侧板内侧弹出楼梯底板厚度线和侧板位置线，侧模、踢步模板和踏步模板按图加工成型，现场组装。为了保证踏步板一次成型，踢步模板下口背枋倒45度角，便于铁抹子收光。为确保踏步线条尺寸的准确，踏步板的高度必须与楼梯踏步的高度一致，放样时，须预留出装修面层的厚度。楼梯模板支撑体系采用钢管加U型托斜撑，中间设横向拉杆一道。加楼梯模板支设图4.3. 洞口模板本工程门窗洞口种类较多且墙厚变化多，因此采用木模做洞口模板，窗洞口下要设50排气孔。模板采用18m20、m厚覆膜多层板，用10050木方现场人工配制，门窗洞口转角部位用150*150*8mm角钢加工成活动转角。内框加固横支撑根据模板高度加设，间距不得大于800mm，模板宽度大于1200mm时，内框加设竖向支撑，门窗洞口模板加工宽度小于墙体厚度2mm，安装时与墙体模板接触部位粘贴30mm宽密封胶条。洞口模板图4.3.1.1. 电梯井跟进平台电梯井部分的跟进平台采用成品，用12.6槽钢焊制而成，在墙上平台四角预留35的螺栓眼，混凝土强度达到要求后穿32螺杆，跟进平台的尺寸要比电梯井的内筒净尺寸小80mm。跟进平台采用槽钢焊接成整体，纵横各三道，随着楼层升高整体提升；平台制作完毕后，必须有验收手续，经21、各方同意后方可使用；每次提升平台后经项目部及监理单位验收合格后方可施工。跟进平台供模板安装使用，严禁在平台上堆放重物。跟进平台图5. 模板的制作加工5.1. 木模板的制作加工顺序：模板设计技术交底下料处理按设计拼装表面处理堆放保存。根据施工方案，提前准备好施工用料，经过施工方案交底后下料。支模需用的主次龙骨要求尺寸精确，需要刨光的木方（板），必须经过压刨加工，达到表面平整光洁，满足施工要求。特殊节点如楼梯踏步等处的模板配模，按照图纸要求加工准备。5.2. 模板的验收对覆膜多层板的切割直线度、木方刨光后的尺寸均一和平整度、接缝的紧密度、牢固程度、加固措施的使用效果、模板开洞的尺寸和位置等进行具体22、检查。对模板进行外观检验，对模板的平整度、垂直度和面层的光洁度以及拼缝的紧密程度进行检查，对不合格的模板不得使用。6. 模板的存放 模板存放的场地硬化，场地平整，有利于排水；搭设模板存放架（设斜支撑，防止倒塌），网格布置，距地100mm满铺跳板，将模板按规格分类，竖向放在跳板上，防止木板变形，上部用苫布苫盖，防止雨淋损坏；不得拆改模板有关连接插件及螺栓，以保证模板质量；7. 模板的安装7.1. 木模板的安装7.1.1. 安装程序基准放线就位安装加固支撑班组自检项目质检监理预检验收7.1.2. 一般要求配板按设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定；配件装插牢固，支柱和斜撑下的支撑面平整垫实，并有23、足够的受压面积；检查预埋件与预留孔洞位置准确，安设牢固；模板支拉牢固，防止变形，侧模斜撑的底部加设垫木；墙模板的底面提前找平，下端与事先做好的定位基准靠紧垫平；支柱所设的水平撑和剪力撑，按构造与整体稳定性布置；墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。钻孔采用电钻，严禁采用电、气焊灼孔；墙体钢管背楞采用整根杆件，接头相互错开设置，搭接长度不小于200mm；模板安装垂直，角模方正，位置标高准确，两端水平标高一致；模板之间的拼缝及模板与结构之间的接缝必须严密；门窗洞口垂直方正，位置准确，固定牢靠，确保施工时不产生变形或位移；脱模剂必须涂刷均匀，无堆坠，无漏空；楼梯模板上下层接槎顺直，不错台24、，不漏浆。8. 模板拆除8.1. 侧模拆除的要求在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。常温时，混凝土强度不少于1.2Mpa；冬施期间，侧模的混凝土强度不小于4Mpa。8.2. 底模拆除的要求模板拆除时，结构混凝土强度必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）规定：侧模板拆除时，混凝土强度要能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动；底模及其支架拆除时，混凝土强度要符合下表规定：构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2m502，8758100悬臂构件-100模板拆除时必须根据结构构件25、的同条件混凝土试块的强度指标来确定拆模时间。具体拆模日期由项目技术人员书面通知，没有书面通知不得擅自进行拆模施工。模板及其支撑体系拆除时，严格按施工工艺和技术交底执行，以防发生意外事故，严禁违章操作。拆模前填写拆模申请单，经主管技术人员和试验部门、质量部门同意后方可拆除。8.3. 模板拆除的顺序8.3.1. 木模板拆除的顺序拆除顺序，墙体先松动对拉螺栓螺母和加固连接件，并依次拆3形扣件、横楞及模板。板底拆模时，必须按同条件养护试块所应达到的强度拆模，按规范在平面图上注明哪些模是50%拆，哪些是75%拆，100%拆，只有达到要求后才可拆除。侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方26、可拆除多层板拆除顺序，先拆下部纵横水平拉杆，空出工作面，然后松动U型托，使其下降23cm，然后用木锤轻击多层板，拆除一块，逐块逐段拆除，注意不要使其自由下落，用人工托住轻放于地上，严禁直接抛在地板上。8.3.2. 后浇带模板的拆除时间及要求后浇带处钢筋不断，混凝土采用比设计强度高一级的微膨胀混凝土浇捣密实，伸缩后浇带必须在两侧结构的混凝土浇筑2个月后；沉降后浇带等结构封顶且沉降稳定后方可封闭。在结构楼板和梁的后浇带两侧结构形成后，拆模时必须保留后浇带部位的支撑体系，待后浇带混凝土浇筑完毕并达到设计强度后方可拆除支撑体系，拆模时必须依据同条件的混凝土强度试块。9. 模板的维护和修理进入施工现场的27、模板，按施工平面布置图指定的位置在材料管理人员的指挥下，按规格、编号分类分堆码放整齐，堆放时不得放在松土、冻土或凹凸不平的场地上，并设专人管理。码放多层板、木方前，应在下部用方木垫起10cm的高度，以防受潮及地面不平使模板变形。现场加工的木方要贮存在防雨、防晒，远离火源的棚内，防止模板受损变形。支设模板时，严禁碰撞预埋件，如碰撞按设计重新固定。不得拆改模板有关连接插件及螺栓，以保证模板质量。拆除模板时要按程序进行，禁止用大锤敲击或撬棍硬撬，防止混凝土墙面及门窗洞口等出现裂纹。模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。拆除模板时严禁做自由落体运动，以防伤人、摔坏模板及压坏预埋管线。拆28、下的模板应及时清理干净，并修理调整。按技术交底刷好脱模剂，并按指定位置放好，以利于下次利用。多次周转的模板，若出现受雨（水）淋湿变形的情况，可以切除模板板面边缘的一部分，之后用封边漆涂刷封严，防止再次受雨（水）变形。10. 质量要求10.1. 允许偏差项目及检查方法模板安装按下表允许偏差进行检查验收：现浇柱、梁、墙结构模板允许偏差（mm）项次项目允许偏差值检查方法1轴线柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高5水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基础10尺量柱、墙、梁+4、-54层高垂直度层高不大于5m6经纬仪或吊线、尺量层高大于5m85相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正2方尺、塞29、尺顺直2线尺8预埋铁件中心线位移3拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长度+10、010预留空洞中心线位移10拉线、尺量尺寸+10、011门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线612插筋中心线位移5尺量10.2. 质量记录楼层放线预检记录；楼层50cm线预检记录；模板预检记录；施工缝留置预检记录；自检、交接检记录；模板安装工程检验批；模板拆除工程检验批；模板分项工程质量评定表。11. 安全消防注意事项11.1. 安全措施 对现场施工人员进行安全教育，建立健全安全管理制度，进场一律戴安全帽；开工时对施工队伍均进行一次安全技术总交底，施工前对参施人员做好安全技术交底；模板支30、立、拆除必须按技术交底执行，拆除后的模板，不得堆放在施工层上；操作人员在2米以上高度作业时，必须系好安全带，穿防滑鞋；模板支承加固严格按方案和技术交底执行；严禁高空向下抛物，施工时工具和材料均要传递，严禁投掷；在模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，设专人看管，禁止非工作人员入内；使用的手持电动工具，电钻、电锯、电刨必须有良好的接地保护，按操作规程施工；模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36V的低压电源；登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落；模板起吊前，应检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环31、是否有效，并应先拆除一切临时支撑，经检查无误后方可起吊。模板起吊前，应将吊车的位置调整适当，做到稳起稳落，就位准确，禁止用人力搬动模板，严防模板大幅度摆动或碰到其它模板。模板吊装时，设专人指挥，信号工与吊车司机必须统一信号，密切配合，信号指挥工与挂钩人员必须在安全可靠的地方操作，严禁人随模板一起调运，严禁在吊运物品下站人。模板支承加固严格按方案和技术交底执行。由于层数很高，在高处作业时一定要小心，边缘构件支模更要防止坠人坠物。吊运模板必须保证两个以上的吊点，方可起吊，不允许一次吊运两块模板。模板拆除后，及时拆除模板上的钉子，严禁出现朝天钉。吊装模板时要注意避免模板之间相互碰撞，以保护板面。模板32、上的小配件，必须装入专用箱，禁止随手乱丢，以免掉落伤人。四级风以上，严禁吊装模板作业。拆除的模板在起吊前，必须复查一遍，看是否模板的所有穿墙螺栓都已经拆完，在吊装区域除工作人员外严禁站人。11.2.1、模板拆除后的材料应按编号分类堆放。2、模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。3、模板安装时，应注意控制噪声污染。4、模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。5、加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。6、每次下班时保证工完场清11.3. 消防措施多层板、方木及木材堆放区必须设33、在距消火栓较近的地方。木模及木材除按规定码放整齐外，垛与垛之间必须设90cm以上宽度的消防通道，并备有足够的消防器材，设专职人员负责现场消防安全作业。木料堆放区及木工棚严禁吸烟及明火作业。当必须明火作业时，必须有安全员开具的动火证，有专人看护。木料堆放场地应远离易燃物品，且道路畅通，提高自救能力；安排专人负责消防及场容的管理工作，对消防器材要定期检查；施工现场严禁吸烟。12. 附计算书180厚板模板(碗扣式支撑)计算书一、基本搭设参数模板支架高H为6m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距la取1.2m，横距lb取1.2m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度34、a取0.5m。 模板底部的方木，截面宽35mm，高85mm，布设间距0.25m。二、材料及荷载取值说明模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w1000152/6=3.75104mm3；模板自重标准值：x10.31 =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.18241 =4.32kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.181.11 =0.198kN/m35、；施工人员及设备活荷载标准值：x411 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x521=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.3+4.32+0.198)1.35=6.504kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.086.5040.252+0.14.20.252=36、0.059kNm 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.16.5040.252-0.1174.20.252= -0.071kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.071kNm；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =0.071106 /(3.75104)=1.903N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =1.903N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.637、17q1lc=0.66.5040.25+0.6174.20.25=1.623kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =31623.495/(2100015)=0.162N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.162N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000153/12=2.812105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =0.144mm；底模面板的挠度计算值 =0.144mm小于挠度38、设计值v =Min(250/150，10)mm ，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.25=0.075kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.18240.25=1.08kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.181.10.25=0.05kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.25=0.25kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.25=0.5kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.075+1.039、8+0.05)1.35=1.626kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.25+0.5)1.4=1.05kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.6261.22-0.1171.051.22=-0.411kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=35852/6=4.215104 mm3； =0.411106/(4.215104)=9.753N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =9.753N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方40、木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.6261.2+0.6171.051.2=1.948kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =0.982N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度 =0.982N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=35853/12=1.791106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算： =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.41、192(x4+x5)la4/(100EI)=0.992 mm；底模方木的挠度计算值 =0.992mm 小于 挠度设计值v =Min(1200/150，10)mm ，满足要求。（三）托梁材料计算根据JGJ1302001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守)方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.11.6261.2+1.21.051.2=3.658kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别42、作用之和。（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：木方 : 8585mm；W=102.354 103mm3；I=435.005 104mm4； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 19.437 kN ；钢管的最大应力计算值 = 2.16106/102.354103=21.106 N/mm2；钢管的最大挠度 max = 5.395 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =21.106 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 43、fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =5.395小于最大允许挠度 v=min(1200/150,10) mm,满足要求!（四）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据节，此值为F1=19.437kN。除此之外，根据规程条文说明条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN44、/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.156=0.9kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F21.35=19.437+0.91.35=20.652kN；其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算 -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.24102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.2+20.5=2.2m；l0=kh=1.1851.8451.2=2.624m；式中：h-支架立杆的步距，取45、1.2m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.5m； -模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.845； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.185；故l0取2.624m；=l0/i=2.624103 /15.9=166；查规程附录C得 = 0.256； KH=1/1+0.005(6-4)=0.99； =1.05N/(AKH)=1.0520.652103 /(0.2564.241020.99)=201.776N/mm2；立杆的受压强度计算值 =201.776N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。2、46、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut20.652kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.2730.45=0.064kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wkl47、ah2/10=0.851.40.0641.21.22/10=0.013kNm；（2）立杆稳定性验算 =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0520.652103/(0.2564.241020.99)+0.013106 /(4.49103)=204.69N/mm2；立杆的受压强度计算值 =204.69N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。400厚剪力墙模板计算书一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞(外龙骨)间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M14；2.48、主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):35.00；高度(mm):85.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞49、弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取6.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 65.8350、3 kN/m2、144.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.833kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(内楞间距): l =250.0mm51、； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.450.90=31.995kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.450.90=1.701kN/m； q = q1 + q2 =31.995+1.701=33.696 kN/m；面板的最大弯距：M =0.133.696250.0250.0= 2.11105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面52、厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 2.11105 / 1.69104 = 12.480N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =12.48N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.450.90=31.99553、kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.450.90=1.701kN/m； q = q1 + q2 =31.995+1.701=33.696 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.633.696250.0 = 5054.376N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 5054.376N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =354、5054.376/(245015.0)=1.123N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=1.123N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 65.830.45 = 29.62N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；55、面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67729.622504/(10095001.27105) = 0.652 mm；面板的最大挠度计算值: =0.652mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度35mm，高度85mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 358585/6 = 42.15cm3；I = 35858585/12 = 179.12cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：56、 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.250.90=17.775kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.250.90=0.945kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(17.775+0.945)/2=9.360 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.19.360450.0450.0= 1.90105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(Nmm)； W -内楞57、的截面抵抗矩(mm3)，W=4.21104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 1.90105/4.21104 = 4.497 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 4.497 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.58、830.250.90=17.775kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.250.90=0.945kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(17.775+0.945)/2=9.360 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.69.360450.0 = 2527.188N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-内楞计算最大剪力(N)：V = 2527.188N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 35.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 85.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 159、.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =32527.188/(235.085.0)=1.274N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =1.274N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 65.830.25/2=8.23 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； 60、I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=1.79106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67716.46/24504/(10095001.79106) = 0.134 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.134mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4；外楞计算简图1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计61、算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.265.83+1.43)0.250.45/2=4.21kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:M = 0.1754211.98500.00= 3.69105 Nmm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)；M = 3.69105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 4.49103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 3.69105/4.49103 = 82.082 N/62、mm2；外楞的最大应力计算值 =82.082N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.265.83+1.43)0.250.45/2=4.212kN； V-外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.654211.980 = 1.37103N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力(N)：V = 1.37103N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 400mm2； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv =63、 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =21.37103/400.000=6.844N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =6.844N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 65.830.250.45/23.70 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =500.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I64、-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.08105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1467.41100/25003/(1002060001.08105) = 0.239mm；外楞的最大容许挠度值: = 2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.239mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力65、值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =65.8330.50.45 = 14.812 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=14.812kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！500700梁模板计算书 一、模板荷载参数1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.50；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；梁支撑架搭设66、高度H(m)：6.00；梁两侧立杆间距(m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)67、：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面68、总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵69、抗矩，W = 601.51.5/6=22.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.6180.9=11.66kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.620.9=1.51kN/m；q = q1+q2 = 11.664+1.512 = 13.176 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 193.33mm；面板的最大弯距 M= 0.113.176193.3332 = 4.970、2104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.92104 / 2.25104=2.189N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.189N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.6 = 10.8N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 193.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 601.51.51.5/12=16.88cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6771071、.8193.334/(10095001.69105) = 0.064 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =193.333/250 = 0.773mm；面板的最大挠度计算值 =0.064mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.773mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度35mm，截面高度85mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 3.58.521/6 = 42.15cm3；I = 3.58.531/12 = 179.12cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度72、验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.193=4.25kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 250mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.25250.002= 2.65104Nmm； 最大支座力:R=1.14.2460.25=1.168 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.65104/4.21104 = 0.63 N/mm2；73、 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.63 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 250mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.19= 3.48 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 1.79106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.482504/(100100001.79106) = 0.005 mm；内楞的最大容许挠度值: = 250/250=1mm；内74、楞的最大挠度计算值 =0.005mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.168kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞剪力图(kN) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞75、的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.265 kNm斜撑对梁顶侧支撑的最大支座力R=3.386kN； 外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.65105/4.49103 = 58.94 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =58.94N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.492 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；外楞的最大挠度计算值 =0.492mm 76、小于 外楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001515/6 = 2.25104mm3； I = 600151515/12 = 1.69105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/77、mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.600.700.90=11.57kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=11.57+0.23+1.51=13.31kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1013.3060.1672=0.0378、7kNm； =0.037106/2.25104=1.643N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.643 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.700+0.35）0.60= 10.92KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度79、计算值: = 0.67710.92166.74/(10095001.69105)=0.036mm；面板的最大挠度计算值: =0.036mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 166.7 / 250 = 0.667mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.70.167=2.975 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.80、167(20.7+0.5)/ 0.5=0.222 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.167=0.75 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.975+1.20.222=3.836 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.75=1.05 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.49cm3 I=10.78cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q =81、 3.836+1.05=4.886 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.14.8860.150.15= 0.011 kN.m；最大应力 = M / W = 0.011106/4490 = 2.448 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 2.448 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.63.8360.6 = 1.381 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 424.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =21380.960/424.000 = 6.51482、 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 6.514 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 2.975 + 0.222 = 3.197 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6773.1971504 /(10020600010.78104)=0mm；钢管的最大允许挠度 =0.1501000/250=0.600 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =0.6 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按83、照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.700= 17.850 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(17.850 + 0.350 )+ 1.44.500 = 28.140 kN/m2；梁底支撑根数为 n，梁底小横杆支撑间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时：84、 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.108 kN，中间支座最大反力Rmax=1.982；最大弯矩 Mmax=0.093 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.041 mm；最大应力 =0.093106/4490=20.641 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 20.641 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑85、钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.108 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.024 kNm ；最大变形 Vmax = 0.028 mm ；最大支座力 Rmax = 0.473 kN ；最大应力 = 0.024106 /(4.49103 )=5.423 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 5.423 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.028mm小于686、00/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.982 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.446 kNm ；最大变形 Vmax = 0.507 mm ；最大支座力 Rmax = 8.673 kN ；最大应力 = 0.446106 /(4.49103 )=99.364 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 99.364 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 20587、 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.507mm小于600/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.673 kN；R 12.8088、 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.473 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1496=1.072 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.60/2+(1.20-0.50)/2)0.600.35=0.164 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.60/2+(1.20-0.50)/2)0.600.120(1.50+24.00)=1.432 kN； N =0.473+1.072+0.164+89、1.432=3.141 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.2 按照表2取值1.0090、7 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.2+0.52) = 2.625 m；Lo/i = 2625.249 / 15.9 = 165 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.259 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3141.267/(0.259424) = 28.605 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 28.605 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 91、=8.673 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(6-0.7)=1.072 kN； N =8.673+1.072=9.62 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a)92、 k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.2 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.2+0.52) = 2.625 m；Lo/i = 2625.249 / 15.9 = 165 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.259 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9619.923/(0.259424) = 87.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 87.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全