1、xxx项目北地库及人防混凝土模板支撑工程专项施工方案 xxx建筑工程集团有限公司2020年11月目录1 编制依据.11.1 施工图.11.2 施工组织设计.11.3 相关规范、标准、图集.11.4 相关法律法规及规范性文件.32 工程概况.52.1 工程总体概况.52.2 设计概况.52.3 专项工程概况.72.4 施工平面布置.82.5 工程重点、难点.113 模架设计.123.1 工艺选型.123.2 设计方案.124 施工计划.214.1 施工进度计划.214.2 材料与设备供应计划.215 施工工艺技术.245.1 工艺流程.245.2 基础处理.255.3 定位测量.255.4 架体2、构造及搭设要求.255.5 模板安装.295.6 混凝土浇筑. 305.7 模架拆除. 315.8 安全防护. 335.9 使用要求. 335.10 检查要求. 336 施工安全技术保证措施. 346.1 组织保障措施.346.2 技术保证措施.416.3 安全保证措施.426.4 季节性施工保证措施.446.5 监测监控要求.457 施工管理及作业人员配备.477.1 管理层人员配置和分工.477.2 作业人员配备和分工.488 验收要求. 498.1 质量标准.498.2 检查与验收项目、部位及相关要求.568.3 验收标识牌.578.4 验收人员.579 应急处置措施. 599.1 应急3、小组责任及组织机构图.599.2 各成员职责.609.3 事故报告程序.619.4 应急救援物资储备. 629.5 架体失稳引起倒塌及造成人员伤亡时的应急措施 .629.6 发生高处坠落和物体打击事故的抢救措施.629.7 触电事故应急救援措施.639.8 机械伤害应急救援措施. 639.9 消防事故应急救援措施.639.10 救援总结.649.11 医院抢救线路.6510 计算书及相关图纸.6610.1 10#地库350厚板模板计算书.6610.2 10#地库梁350*700模板计算书.8010.3 10#地库梁300*700模板计算书.10110.4 15#人防区梁（500*1300）模板4、计算书.12110.5 15#人防区梁（450*1300）模板计算书.14710.6 15#人防区300厚板模板计算书.17210.7 15#人防区250厚板模板计算书.186编制依据1.1 施工图序号图纸类别编号出图日期1建筑xx吾悦广场(地块二B)项目-北地库2020.092结构xx吾悦广场(地块二B)项目-北地库2020.093电气xx吾悦广场(地块二B)项目-北地库2020.094给排水xx吾悦广场(地块二B)项目-北地库2020.095暖通xx吾悦广场(地块二B)项目-北地库2020.091.2 施工组织设计序号名称编制日期审批日期1xx吾悦广场(地块二B)项目-12#-13#、155、#-22#、S5#-S7#、北地库项目施工组织总设计2020年10月2020年10月2混凝土工程施工方案2020年11月2020年11月3钢筋工程施工方案2020年10月2020年10月1.3 相关规范、标准、图集序号类别规范名称编号1国家建筑结构荷载规范GB50009-20122混凝土结构设计规范GB50010-20103建筑地基基础设计规范GB50007-20114工程测量规范GB50026-20075木结构设计标准GB50005-20176钢结构设计标准GB50017-20177钢结构工程施工质量验收规范GB50205-20018建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20139混凝6、土结构工程施工规范GB50666-201110混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-201511建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-201612建筑施工安全技术统一规范GB 50870-201313建筑工程施工现场消防安全技术规范GB50720-201114行业建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201215施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200516建筑施工安全检查标准JGJ59-201117建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201618建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201119建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013建筑施工模板7、安全技术规范JGJ162-200820地方江苏省建筑安装工程施工技术操作规程DGJ32/J37-200621企业建筑分项工程施工工艺标准（第三版）Q/BCEG-401-200722建筑工程项目施工技术质量管理规程Q/KZ BCEG-101-20161.4 相关法律法规及规范性文件序号名称编号1中华人民共和国建筑法 第十三届全国人民代表大会常务委员会第十次会议关于修改中华人民共和国建筑法等八部法律的决定修正2建筑工程质量管理条例国务院令第279号3建设工程安全生产管理条例国务院令第393号4危险性较大的分部分项工程安全管理规定住房与城乡建设部令第37号5关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规8、定建办质（2018）31号6 关于印发江苏省房屋建筑和市政基础设施工程危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则（2019版）的通知苏建质安（2019）378号2 工程概况2.1 工程总体概况序号项目内容1 工程名称xx吾悦广场（地块二B）12#-13、15#-22楼、S5-S7、北地库（包含局部人防区）2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6勘察单位7质量监督单位8施工总承包单位9合同工期开（竣）工日期：2020年11月30日 2022年7月6日，合同总工期为624日历天。10合同质量目标合格质量标准，且按第三方实测实量评估打分在85分以上。2.2 设计概况2.2.1 建筑设计概况序号项目内9、容1建筑功能地下北车库及局部人防区2建筑面积地下北车库及局部人防区21103.25m2 3层 数地下1层4 建筑高度(m)地下3.6m5建筑平面横轴编号7-39纵轴编号XB-Q横轴距离129.6m纵轴距离202.002m2.2.2 结构设计概况序号项目内容1结 构形 式基础筏板+柱墩主体框架2危大部位结构断面尺寸（mm）框架梁300*600/300*700/350*700/400*650/450*1300mm/500*1300mm楼板厚度250mm/300mm/350mm3楼梯、坡道结构形式楼梯结构形式 梁式楼梯 坡道结构形式直线型4电梯井结构形式无5地下内部填充墙蒸压砂加气混凝土砌块6结构转10、换层无无7施工缝设置地下外墙施工缝，留设位置从筏板基础顶面往上不少于300mm.8后浇带位置地下室底板、外墙、顶板（见下图现场区域总体划分各编号地库交接部位）2.3 专项工程概况本工程项目为地下一层车库及人防工程，层高3.6m,根据施工需要结合后浇带位置划分范围为1-12#地库、13#、14#局部地库及15#局部人防区，其中(1)地下外墙为300厚；(2)顶板为250厚、300厚及350厚，350厚板位于10#地库，面积约316平方，其他地库及人防区域板厚为250厚、300厚布置；(3)地库区域梁最大截面尺寸为WKL350*700，15#局部人防区域梁最大截面尺寸为WKL500*1300。 （11、4）框架柱尺寸为500*400，500*500，400*500。根据危险性较大的分部分项工程安全管理规定、关于印发江苏省房屋建筑和市政基础设施工程危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则（2019版）的通知要求，本模板支撑工程10#局部地库区域及15#局部人防区属于超过一定规模危险性较大的分部分项工程，需编制专项施工方案并组织专家论证。验算时，对于10#地库危大区域，板按照350厚进行计算，危大区域梁按照截面尺寸350*700、300*700分别进行计算，10#地库其他区域300厚、200厚板及梁350*700、300*700参照10#地库危大区域进行搭设。对于15#人防局部区域危大梁按截面412、50*1300mm，相应板按照250及危大梁500*1300mm，相应板按照300厚分别进行计算。本工程模板支撑体系采用扣件式满堂脚手架系统，剪刀撑体系采用扣件钢管剪刀撑，立杆下部设50厚木脚手垫板，脚手板宽度200mm。2.3.1 危大工程施工部位判断危大区域编号楼层位置/标高部位（轴）构件类型截面尺寸（mm）跨度(m)支撑体系底标高最大支模高度(m)是否论证10#地库地下车库顶板/-1.510FA-AA/4-6顶板3505-5.113.25是地下车库顶板/-1.510FA-AA/4-6梁350*7005-5.112.9是地下车库顶板/-1.510FA-AA/4-6梁300*7005-5.113、12.9是15#人防区地下车库顶板/-1.51022-23/VA22-23/RA(WKL241a)梁(WKL210a)梁500*13006-5.112.3是450*13006是地下车库顶板/-1.51022-23/QA-SA22-23/UA-AA顶板3006-5.113.3是地下车库顶板/-1.51022-23/SA-RA22-23/RA-QA顶板2506.15-5.113.35是（注：350厚板相关施工总荷载15.966KN/m2 ，500*1300梁集中线荷载23.483KN/m2 ，450*1300梁集中线荷载21.134KN/m2)2.3.2 危大工程施工部位相关参数危大区域编号混凝土14、强度等级框架柱截面尺寸（mm）柱距（m）施工缝、后浇带情况支撑情况梁板柱位置(轴）尺寸（mm）10#地库C30C30500*400/500*500/400*5006.6*5.4/4.8*5.44/HA-Y800扣件式支撑架、U 型顶托15#人防区C35C35450*4505*5.4/6.2*5.4PA-VA/21TA-PA/30800 扣件式支撑架、U 型顶托2.4 施工平面布置2.4.1 危大部位分布图 现场区域总体划分2.4.2 危大部位结构平面图10号地库区域情况（其中未标注明现浇板厚为250厚）配15号人防区域情况（其中对应22、23轴处的WKL241a、WKL210a为截面尺寸较大的15、梁）2.5 工程重点、难点本工程施工工期控制的关键，必须优化施工工序，合理安排施工顺序，尽量缩短施工工期，以保证正常施工。本工程属超长混凝土结构，底板、墙板及顶板均设置后浇带，并且根据后浇带位置划分施工段区域（见现场区域总体划分），后浇带位置单独搭设支撑架，并且保证后期后浇带位置浇筑质量。本工程地库顶板厚度多变，且局部板厚大（荷载大），地库梁截面尺寸多变，且个别梁截面尺寸大（荷载大），导致配模方案多，加大模板支设难度。3 模架设计3.1 工艺选型危大施工区域编号构件类型模板选型次龙骨/次肋主龙骨/ 主肋支撑体系10#地库及15#局部人防区超大截面梁侧模15mm 厚覆膜多层板4080mm木方4816、.33.6双钢管扣件脚手架、U 型顶托底模15mm 厚覆膜多层板4080mm木方500*1300截面梁底立杆顶托上为48.33.6双钢管；450*1300截面梁底立杆顶托上为48.33.6单钢管。超厚板15mm 厚覆膜多层板5080mm木方48.33.6双钢管扣件脚手架、U 型顶托3.2 设计方案3.2.1 技术参数10#地库区域：危大施工区域编号顶板厚板下支撑次龙骨/主龙骨间距(mm)立杆间距(mm）水平步距(mm）支撑高度(m)立杆a 值(mm）10#地库350厚250/750750*75015003.25450mm10#地库350*700梁梁下支撑175/750沿梁跨度方向为750；垂直17、于梁方向，梁底增加一道立杆，梁两侧立杆间距为850。15002.9300mm15#人防区域：危大施工区域编号顶板厚板下支撑次龙骨/主龙骨间距(mm)立杆间距(mm）水平步距(mm）支撑高度(m)立杆a 值(mm）15#局部人防区300250/750750*75012003.3450mm15#局部人防区梁截面梁底支撑 次龙骨/主龙骨间距(mm)立杆间距(mm)水平杆步距(mm)支撑高度(m)立杆a 值(mm)500*1300/450*1300500*1300梁为150/750；450*1300梁为130/750；沿梁跨度方向为750；垂直于梁方向，500*1300梁底增加两道立杆，梁两侧立杆间距18、为1000。450*1300梁底增加两道立杆，梁两侧立杆间距为950。12002.3300mm梁侧模次龙骨/主龙骨间距(mm)对拉螺栓规格、间距(mm)( 从梁底起)300/300mmM14/水平间距400mm3.2.2 具体设计方案10#地库：（1）楼板模板支撑架设计楼板模板与梁侧模的安装为板模压梁模，板底模次梁平行于立杆纵向方向次梁采用50*80木方，主梁垂直于于立杆纵向方向，主梁采用双钢管；板底模板龙骨的安装起始位置与梁侧边为250mm；板底支撑架的上部自由端长度为450mm。立杆纵横向间距为750*750mm,水平步距1500mm，梁跨度方向间距同板立杆纵向距离。（2）梁模板支撑架设计19、梁底模主龙骨平行于梁截面，采用单钢管与梁两侧立杆进行连接，次龙骨垂直于梁截面，采用40*80木方，设置3个；梁底模板支撑立杆设置一根，居梁中设置，沿梁跨度方向间距同板立杆纵向距离。梁侧模主龙骨平行于梁侧面，采用双钢管，次龙骨垂直于梁侧面，采用40*80木方，梁侧模板与梁底模板的安装为侧模夹底模。（3）模板支撑架基础设计架体支撑点落于落于基础结构筏板上，筏板混凝土强度达到100%后，才能进行模架搭设。（4）竖向剪刀撑设计模板支架外围设置连接封闭的剪刀撑，内部纵横向竖向剪刀撑间隔为5.25m（7跨），每个剪刀撑的宽度为5.25m（7跨），剪刀撑与水平面成45，竖向剪刀撑两个方向的斜杆分别设置在立杆20、的两侧，由底至顶连续设置。（5）水平剪刀撑设计水平剪刀撑在架体顶层水平杆处设置一道。（6）顶板、梁模板支撑架示意图（7）剪力墙模板支撑架设计 根据10#地库具体情况，西侧一段剪力外墙取CA柱处-FA北后浇带处/4轴(19m)进行计算，次梁垂直布置，次梁间距180mm,次梁采用40*80木方；主梁间距400mm,主梁采用双钢管，主梁离墙根部第一步起步距离200mm；对拉螺栓横向间距为400mm,竖向间距为400mm。 剪力墙模板下口应设置通长锁扣木方，筏板预留加固模板用地锚，设置侧向支撑杆。墙板示意图如下： （8） 框架柱模板支撑架设计柱模板设置对拉螺栓，小梁截面尺寸50*80mm,长边尺寸布置21、4根，短边尺寸布置4根，柱箍为482.8钢管，间距为400mm,对拉螺栓型号为M14,最低处柱箍筋离底部距200mm。框架柱模板支撑架示意图如下：15#局部人防：（1）楼板模板支撑架设计楼板模板与梁侧模的安装为板模压梁模，板底模次梁平行于立杆纵向方向次梁采用50*80木方，主梁垂直于于立杆纵向方向，主梁采用双钢管；板底模板龙骨的安装起始位置与梁侧边距离250mm；板底支撑架的上部自由端长度为450mm。立杆纵横向间距为750*750mm,水平步距1200mm,梁跨度方向间距同板立杆纵向距离。（2）梁模板支撑架设计梁底模主龙骨平行于梁截面，采用单钢管与梁两侧立杆进行连接，次龙骨垂直于梁截面，采用22、40*80木方，设置4个；梁底模板支撑立杆设置2根，按照梁两侧立杆间距均分设置，沿梁跨度方向间距同板立杆纵向距离。梁侧模主龙骨垂直于梁截面，采用双钢管，次龙骨平行于梁截面，采用40*80木方，梁侧模板与梁底模板的安装为侧模夹底模，次龙骨间距300mm,对拉螺栓水平间距400mm。（3）模板支撑架基础设计架体支撑点落于落于基础结构筏板上，筏板混凝土强度达到100%后，才能进行模架搭设。（4）竖向剪刀撑设计模板支架外围设置连接封闭的剪刀撑，内部纵横向竖向剪刀撑间隔为5.25m（7跨），每个剪刀撑的宽度为5.25m（7跨），剪刀撑与水平面成45，竖向剪刀撑两个方向的斜杆分别设置在立杆的两侧，由底至顶23、连续设置。（5）水平剪刀撑设计在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。（6）15#人防区梁板布置示意图后浇带模板支撑架：后浇带模板支撑体系需独立搭设，本工程后浇带宽度为800mm,后浇带两侧各设置两道立杆，中间设置一道立杆，中间一道立杆底部设置12#槽钢横梁，立杆间距从里往外为750mm、400mm,水平杆设置三道，顶层水平杆步距为950mm,首层水平杆步距为1500mm。横向剪刀撑每5-6m设置一道，纵向剪刀撑沿两侧外立杆连续设置，后浇带龙骨断开设置单独支撑体系，保证后浇带拆模时支撑完整连续。斜坡入口上支模架做法设计：顶板斜坡支模架采用扣件式钢管搭设，立杆底座下设置垫板，垫板尺寸为2024、0mm宽，厚度为50mm，顶板斜坡段与顶板水平段水平杆连通设置，步距为1200mm、1300mm,立杆间距为750mm,在汽车坡道两端设连续剪刀撑。4 施工计划4.1 施工进度计划本工程根据后浇带共划分为15施工区，首先施工主楼区域的地下车库，其中10#地库及15#人防区每个施工区进度如下：结构施工工期安排表栋号施工部位计划开始时间计划完成时间10#地库基础底板2021.1.222021.1.28地下一层结构2021.2.292021.3.9回填土施工2021.3.152021.3.16地下室后浇带施工2021.7.212021.7.2115#人防基础底板2021.5.122021.5.18地25、下一层结构2021.5.192021.5.27回填土施工2021.5.282021.5.29地下室后浇带施工2021.9.212021.9.214.2 材料与设备供应计划钢材的选用1）钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。2）钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。3）每根钢管的最大质量不应大于25.8kg，采用48.33.6钢管。4）新钢26、管的尺寸和表面质量应符合下列规定：钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。5）旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：（1）表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定。（2）钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定。（3）钢管上严禁打孔。6）钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T11352中规定的ZG200-420、ZG230-450、ZG270-500和ZG310-570号钢的要求。7）钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB127、5831的规定。8）扣件的验收应符合下列规定：（1）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（2）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不应发生破坏。9）连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。10）可调托撑（1）可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯型螺纹GB/T 5796.2和梯形螺纹第3部分：基本尺寸GB/T5796.3的规定。（2）可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。（3）可调28、托撑抗压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5mm。11）钢管、扣件、安全网必须经过有资质的检测单位检测合格后方可使用。木材的选用1）模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。2）模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定。3）用于模板体系的方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。4）主要承重构件应选用针叶材；建筑木模板板材的选用1）胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应29、有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于15mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。2）各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。3）胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。4.2.1 材料计划序号材料名称规格数量进场时间备注1多层板15厚覆膜多层板3800m22020.112木方40*8080m32020.113木方50*80160m32020.11- 48 -4U型支托366006000根2020.115扣件/6吨2020.116钢管48.33.30、640吨2020.117对拉螺栓M14600套2020.114.2.2 设备供应计划序号机具名称功率数量进场时间 备注1平刨3KW2台2020.11MB504A2圆盘锯3KW2台2020.11MJ1143压刨机4KW2台2020.11MB104A4电焊机23.4KVA2台2020.11BX-3005台钻2.5KW2台2020.11MK3626砂轮切割机2.2KW2台2020.11YS90L27水准仪1台2020.11DS38力矩扳手20个2020.115 施工工艺技术5.1 工艺流程剪力墙模板支设工序：检查 清理 放模板就位线 安放面角模板 安放内模 安装穿墙止水螺栓 安装外模、固定 调整模板31、间隙、找垂直度 检查、验收模板。柱模板工艺流程：搭设安装架 模板安装就位 检查对角线、垂直和位置 安置柱箍 安装梁口的柱模 全面检查校正 群体固定冲洗封底。梁板模板工艺流程：弹出轴线及标高控制线并复核搭设梁板支撑架架体搭设过程验收安装梁底龙骨安装梁底模板绑扎钢筋安装梁侧模复核梁模板尺寸、位置、起拱高度安装楼板模板主、次龙骨铺设模板板面复核标高、起拱高度模板验收绑扎楼板钢筋梁板钢筋隐蔽验收混凝土浇筑前架体检查验收混凝土浇筑架体监测拆模。5.2 基础处理本工程地库基础为筏板柱墩+抗拔桩基础形式，基础厚度为350厚，基础下设置100厚C15素混凝土垫层，当基础混凝土强度达到100%后方可进行脚手架搭32、设施工，并对筏板基础承载力进行验算，基础平面应保证排水良好。5.3 定位测量5.3.1 按模架支撑设计图，测设立杆定位线，用卷尺拉直，分出立杆位置，并点出立杆标记。5.3.2 在控制立杆的垂直度时，先立两头立杆，设置角点，吊线确保垂直，然后挂线立中间立杆，确保立杆纵横成面。5.3.3 根据控制水准点，用水准仪测出板底及梁底的标高水平控制线，在已浇筑的柱或墙上做好标记。5.3.4 复核放线成果后进行下道工序。5.4 架体构造及搭设要求 5.4.1 垫板 （1）垫板、底座应准确地放在定位线上。垫板尺寸为200mm宽，厚度为50mm,长度为4000mm,垫板必须铺放平整，不得悬空。（2）架体坐落于后33、浇带、采光井等孔洞上时，脚手架底部采用型钢横梁支撑。5.4.2 立杆（1）立杆由地下房间四周向中间排布，第一排立杆距墙面、柱面距离为200300mm。（2）在模板支撑体系搭设前，对立杆布置先进行放样。先布置梁的支撑立杆，而后在两道梁的区间内再平均布置板的支撑立杆。（3）设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆必须连续设置，应采用直角扣件固定在距垫板不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在纵向扫地杆下方的立杆上。（4）模板支架地基高差变化时，在高处扫地杆应与此处的纵横向水平杆拉通。（6）开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，再根据情况拆除。（7）立杆接长除顶层步距外34、可采用搭接外，其余各层步距接头采用对接扣件连接，对接扣件开口朝内交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。顶层步距采用搭接时，搭接长度不应小于1m，且不应少于3个扣件连接。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。（8）可调托撑螺杆伸出长度不大于300mm，插入立杆内的长度不小于150mm；可调托撑螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不大于3mm，安装时上下同轴；可调托撑上的主龙骨（支撑梁）居中。（9）当支架立杆成一定角度倾斜，或其支架立杆的顶表面倾斜时，采取可靠措施确保支点35、稳定，支撑底脚设有防滑移的可靠措施，埋设25钢筋。（10）梁和板的立杆，其纵横向间距相等。5.4.3 水平杆（1） 模板支架的纵、横向水平杆双向拉通。（2）立杆步距的上下两端设置双向水平杆，水平杆与立杆的交错点采用扣件连接，双向水平杆与立杆的连接扣件之间的距离不大于150mm。（3）两根相邻水平杆的接头不得设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于 500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。（a ）接头不在同步内（立面） （b）接头不在同跨内（平面）（4）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接连接时，扣件开口朝架子内侧，螺栓要向上；36、搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。（5）扣件式模板支架顶层水平杆中心线至可调托撑托板顶面的距离h2不大于500mm。可调托座伸出立杆顶层水平杆的悬臂长度h21 可调托座；2 螺杆；3 调节螺母；4 立杆；5 顶层水平杆。（6） 支撑脚手架的水平杆按步距沿纵向和横向通长连续设置，不得缺失。在支撑脚手架立杆底部设置纵向和横向扫地杆，水平杆和扫地杆与相临立杆连接牢固。（7）支撑脚手架顶层两步距范围内架体的纵向和横向水平杆按减小步距加密设置。5.4.4 剪刀撑（1）模板支架在纵向、横向分别布置竖向剪刀撑，均匀对称布置。（2）竖向37、剪刀撑与水平面成4560，模板支架外围设置连接封闭的剪刀撑；竖向剪刀撑两个方向的斜杆分别设置在立杆的两侧，由底至顶连续设置；竖向剪刀撑采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或水平杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。（3）在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。（4）水平剪刀撑采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或水平杆上。（5）剪刀撑接长时可采用搭接或对接。采用搭接接长时，搭接长度不小于1m，并采用不少于3个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。 剪刀撑搭设平面布置示意图5.5 模板安装5.5.1 梁模板安装（1）在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。38、（2）按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。（3）现浇钢筋混凝土梁，当跨度大于4m时，模板应起拱，当梁底跨度8m时，跨中梁底处起拱高度为跨度的2/1000，跨度8m时，跨中梁底处起拱高度为跨度的1/1000。主次梁交接时先主梁起拱，后次梁起拱。拱高度列表跨度m起拱高度mm跨度m起拱高度5106 124.38.66.1 12.2（4）根据墨线安装梁侧模板、斜撑等。顶板模板与梁侧模、梁侧模与梁底模之间接缝要严密，防止漏浆。（5）面板之间的缝要挤严，要注意梁模与柱模的接口处理、主梁模板与次梁模板的接口处理，以及梁模板与楼板模板接口处的处理，谨防在这些部位发生漏浆或构件尺寸偏差等现象39、。（6）安装后校正梁中线、标高、断面尺寸。将梁模板内杂物清理干净，检查合格后办理预验。5.5.2 板模板安装（1）在梁模板的外侧弹水平线，其标高为楼板板底标高减去模板厚和龙骨高度，然后按水平线钉托木。（2）根据模板的平面图架设支撑立杆、水平杆和龙骨。立杆与龙骨的间距，应根据楼板混凝土自重与施工荷载的大小，通过计算确定。按通线调节支柱的高度，将主龙骨找平，架设次龙骨。（3）铺模板时可从四周铺起，在中间收口。楼板模板压在梁侧模时，角位模板通线钉固。（4）模板接缝宽度必须在允许偏差范围内，过宽的应及时修补。（5）楼板铺完后，用水平仪测量模板标高，对角拉通线进行校正、找平。（6）将模板内杂物清扫干净，40、办理预检。5.6 混凝土浇筑5.6.1 混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇灌申请书，方可浇筑混凝土。5.6.2 先完成危大部位相邻结构、竖向结构混凝土的浇筑后，再进行危大部位混凝土浇筑。危大部位梁板同时浇筑，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时，再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，连续向前进行。5.6.3 混凝土柱截面较小，要严控竖向结构混凝土柱强度达到设计要求并将楼板支撑和混凝土构件做好拉结后，方可进行顶板混凝土浇筑。5.6.4 框架结构中，柱、墙混凝土强度比梁、板混凝土强度高一个等级时，经设计单位确认后，节点核心区可41、采用与梁、板混凝土设计强度等级相同的混凝土进行浇筑。墙混凝土强度比梁、板混凝土强度高两个及以上等级时，应按设计和规范要求在交界区域采取钢丝网分隔措施，宜先浇筑强度等级高的混凝土，后浇筑强度等级低的混凝土。5.6.5 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放，浇筑时楼面混凝土堆积不得超过400mm，及时摊平混凝土。5.6.6 浇筑过程应有专人对高大模板支撑系统进行观测，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。5.6.7 混凝土采用汽车泵浇筑，要求连续浇筑、速度均匀。5.6.8 高支模部位先浇梁后42、浇临近楼板。荷载超限梁采用由中部向两侧的浇筑方式，浇筑高度不超过400mm，对所有梁进行循环浇筑，直至浇筑至板下口。混凝土板的施工应采用从中间向两侧对称扩展进行浇筑。5.6.9 操作时振动棒应自然垂直地沉入混凝土，不得用力硬插、斜推，防止钢筋夹住棒头，避免长时间触碰模板板面。5.6.10 混凝土浇筑过程中高支模下严禁站人，高支模混凝土浇筑时，操作面人员不得多于9人，严禁将混凝土布料机设置在高支模位置的模板及支撑系统上。5.7 模架拆除5.7.1 水平构件拆除底模之前，必须执行拆模申请制度。为使模板拆除方便，并不出现提前拆模、错拆现象，本工程要求顶板、梁拆模，均需在同条件养护试块试压后，根据试验43、强度对照规范确定支撑底模拆模时间，拆模时由班组长提出书面申请，必须得到技术负责人审批方可进行。构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%） 板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件1005.7.2 梁侧面模板拆模时，在混凝土强度能保证结构构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除，且预埋件、外露钢筋插铁不得因拆模碰扰而松动。5.7.3 拆模后应及时清理模板，码放整齐防止变形，钢管支撑及配件要分类码放、及时吊运至储存，避免造成运输过程损坏变形。5.7.4 拆除模板的顺序遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，先拆侧44、向支撑，后拆竖向支撑等。5.7.5 拆楼层模板时，先下调支柱顶U形托螺杆，再拆除主龙骨，然后拆除板底模。在原有板底支撑架上适量搭设脚手板，以托住拆下的模板，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。5.7.6 当梁和楼板模板拆除后，再拆除梁柱接头模板。5.7.7 拆除梁底模板的方法与拆除楼板模板相同。但在拆除跨度较大的梁底模板时，从跨中开始下调支柱顶托螺杆，然后向两端逐根下调，再按以上要求做后续作业。5.7.8 拆除梁底模支柱时，也要从跨中向两端作业。5.7.9 模板拆除时，不得对底部地面形成冲击荷载。拆除的模板和支架要分散堆放并及时清运。5.7.10 模板工程作业组织遵循支模与拆模统一由一个作业班组进45、行作业。5.7.11 架体的拆除应从上而下逐层进行，严禁上下同时作业。5.7.12 同层杆件和构配件必须按先外后内的顺序拆除；剪刀撑、斜撑杆等加固杆件必须在拆卸至该部位杆件时再拆除。5.7.13 拆除过程中，凡已松开连接的杆及必须及时拆除运走，避免误扶或误靠已松脱连接的杆件。5.7.14 拆下的杆及配件以安全的方式运出吊下，严禁向下抛掷。5.7.15 拆除过程中应做好配合协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险作业。5.8 安全防护5.8.1 临边部位设置防护架，防护架高出作业层不低于1.5m，立面满挂密目安全网。5.8.2 模板支设及拆除和混凝土浇筑期间，作业人员不得进入支架下，并由安全员在46、现场进行监护。5.9 使用要求5.9.1 施工单位应当在施工现场显著位置公告危大工程名称、施工时间和具体责任人员，并在危险区域设置安全警示标志。5.9.2 危大工程验收合格后，施工单位应当在施工现场明显位置设置验收标识牌，公示验收时间和责任人员。5.9.3 严格控制实际施工荷载不得超过设计荷载。5.9.4 架体使用时，禁止随意拆除杆件，确需临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，在作业完毕后由专业操作人员恢复。5.9.5 在架体上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。5.9.6 架体基础及邻近严禁进行挖掘工作。5.10 检查要求5.10.1 应根据下列技术文件进行模板支撑架检47、查：（1） 规范规定；（2） 专项施工方案及变更文件；（3） 构配件质量检查表。5.10.2 支撑结构使用过程中的检查项目应包括下列主要内容：（1） 基础承载力，立杆底座或垫板与基础面的接触状况；（2） 荷载状况；（3） 节点的连接状况；（4） 可调托撑受力状况；（5） 安全防护措施；（6） 监测记录。6 施工安全技术保证措施6.1 组织保障措施6.1.1项目施工管理人员组织机构图项目各专业分包方操作工人生产经理：施洪兵安全生产管理机构项目经理：孟志坤安全生产部门安全总监：李二瓦项目技术负责人:赵蕴青相关职能部门项目部班组长6.1.2项目施工管理人员明细、分工及职责岗位部门名称安全管理职责项目48、负责人1.对模板及支撑工程的质量、进度、安全、文明施工负全面领导责任，并组织对超重、超高支撑体系进行验收。2.负责内外协调，保证模板及支撑工程施工中的资源供给，合理组织施工，保证施工质量和工期。3.组织制定工程项目安全生产责任制，明确各专业管理部门和关键岗位人员的安全生产责任。4.组织进行危大工程施工监测和安全巡视，发现危及人身安全的紧急情况，应当立即组织作业人员撤离危险区域。5.发生生产安全事故后，迅速组织开展应急救援，妥善保护现场，并及时如实汇报事故情况。积极配合开展事故调查和善后处置，认真落实事故防范措施。项目技术负责人1.组织模板及支撑方案的编制，严格履行危险性较大的分部分项工程安全专49、项施工方案编制、审核、专家论证程序，负责各项交底的组织及审核工作。2.工程项目应用新材料、新技术、新工艺时要及时上报，经上级批准后方可实施。编制相应的安全技术措施和安全操作规程，组织操作人员进行安全技术培训，并进行监督落实。3.对模板及支撑工程质量管理及创优活动进行策划、控制、管理及监督。4.监督安全专项施工方案的实施落实情况，及时解决执行中出现的问题。5.负责从施工前的质量预控，到施工中的质量过程控制，以及施工完的质量检查验评等全过程质量管理工作。6.参加本项目安全生产检查，发现危及人身安全的紧急情况，应当立即组织作业人员撤离危险区域，对施工中存在的生产安全事故隐患，从技术方面提出整改意见和50、处理措施。7. 参加伤亡事故和未遂事故的调查，从技术上分析事故原因，提出防范措施，并落实、检查。项目生产经理1.对模板及支撑工程的质量、进度和安全文明施工负主要领导责任。2.按照施工要求组织现场施工，对施工进度、现场安全文明生产、施工过程进行监控。3.在组织施工生产过程中，负责组织落实安全技术措施和安全防护方案。4.发现危及人身安全的紧急情况，应当立即组织作业人员撤离危险区域。5.发生生产安全事故后，及时如实汇报事故情况，并配合项目经理迅速组织开展应急救援，妥善保护现场。积极配合开展事故调查和善后处置，认真落实事故防范措施。安全员1.对模板及支撑工程的安全、文明施工进行全面监督。2.接受方案交51、底，参与安全技术交底，并签字确认。3.负责对现场机械设备、安全设施、电力设施和消防设施的检查验收工作。4.组织作业人员入场三级安全教育。5.组织定期安全检查，每天巡查，督促隐患整改。6.对专项施工方案实施情况进行现场监督，对未按照专项施工方案施工的，应当要求立即整改，并及时报告项目负责人。7.对危大工程进行安全巡视，发现危及人身安全的紧急情况，应当立即组织作业人员撤离危险区域。8.参与项目模板支撑体系的验收工作。9.组织编制本项目生产安全事故应急救援预案并组织开展应急救援演练。10.参与项目生产安全事故的应急救援和善后处置、配合事故调查处理工作。技术员1.协助项目技术负责人编制安全专项施工方案52、。2.协助指导施工方案的实施，对方案的落实情况进行监督检查，发现危及人身安全的紧急情况，应当立即组织作业人员撤离危险区域。3.配合材料员对进场材料进行验证和标识。4.负责解决新技术应用中的技术问题，并配合工长组织实施。5.负责危大工程安全档案管理，完成相应的专题总结。架子工长1.接受施工方案交底，负责对专业作业人员进行技术交底和安全技术交底。2.组织实施模架施工，对施工作业人员进行登记。3.参与模架施工材料的验收。4.参加模架支撑体系的验收。5.发现危及人身安全的紧急情况，应当立即组织作业人员撤离危险区域。木工工长1.接受施工方案交底，负责施工前对木工工人进行安全和技术交底。2.组织实施木工作53、业，对施工作业人员进行登记。3.在安装过程中加强过程质量安全控制。4.安装完毕要按照施工规范和方案要求进行验收，同时做好检查验收记录。5.参加模架支撑体系的验收。6.发现危及人身安全的紧急情况，应当立即组织作业人员撤离危险区域。混凝土工长1.接受施工方案交底，负责对混凝土工进行安全和技术交底。2.组织实施混凝土浇筑施工，对施工作业人员进行登记。3.浇筑过程中旁站监督控制混凝土浇筑顺序、浇筑速度。4.发现危及人身安全的紧急情况，应当立即组织作业人员撤离危险区域。材料员1. 接受施工方案交底，了解技术及管理要求。2. 根据材料需用计划，组织材料的采购及进场，并按要求严格验收、检测、计量，做到各种材54、料堆放有序，码放整齐，标识无误，记录准确。3. 参与进场材料、设备的开箱验收，并填写相关记录。4. 负责监督现场材料的使用情况，材料进场后应在检验合格后发放。对浪费、损坏材料的行为进行监督制止。质检员1. 接受施工方案交底，了解技术及管理要求。2. 依据对班组的技术交底对施工作业面进行质量巡查，必要时旁站监督。3. 协助专业工程师实施对工序质量进行过程控制。4. 参加原材料及半成品的进场验收，把好质量关，对不合格的材料、半成品提出处置措施。5. 发现工程质量存在隐患或经检查发现质量不合格时，应立即要求停止施工，并向主管领导报告。6. 发现危及人身安全的紧急情况，应当立即组织作业人员撤离危险区域55、。7. 参与项目质量事故的调查和处理。测量员1.认真学习测量知识，熟练掌握基础理论和实际操作技能；2.测量仪器使用过程中做好维护，使用后做好保养。并专人专用，专人保管。3.监测测量过程认真记录，并及时整理上报测量成果。4.对危大工程进行施工监测，发现危及人身安全的紧急情况，应当立即组织作业人员撤离危险区域。6.1.3 项目劳务管理人员明细、分工及职责姓名职务安全管理职责蒋红宇支撑架材料主管1.向项目部的管理层负责人责。2.按照方案实施材料准备供应工作，满足施工使用要求。林运生支撑架搭设劳务现场主管1.向项目部的管理层负责人责。2.按照方案实施施工准备工作，协调生产资源以满足施工要求。3.按照方56、案要求组织安全生产工作。朱天财外架搭设班组长1.向劳务经理和项目部的管理人员负责。2.接受施工作业交底和安全技术交底，并签字。3.按照方案要求施工。4.参与架体施工材料的验收。5.对专业施工提出专业技术要求。6.发现危及人身安全的紧急情况，应当立即组织作业人员撤离危险区域。7.参加验收。6.1.4 安全生产管理制度序号制 度 名 称制 度 内 容1安全生产责任制明确各级人员的安全责任,各级职能部门、人员在各自的业务范围内，对实现安全生产要求负责，做到安全生产工作责任横向到边，层层负责，竖向到底，一环不漏。2安全专项方案编制及审查制根据建设部危险性较大分部分项工程安全管理规定及江苏省安全管理实施57、细则的规定，编写相关专项安全施工方案，并报相应部门论证、审批；做到使编写的方案具有可操作性、可指导性。3安全专项资金保障制度项目经理部落实安全劳防用品资金、安全教育培训专项资金以及保障安全生产的技术措施资金。4安全技术交底制根据安全技术方案要求和现场实际情况，各级管理人员需逐级进行书面交底，并在施工过程中进行指导，检查技术交底的实施情况。5安全活动制安全及文明施工管理部每周组织全体工人进行安全教育，对上一周安全方面存在的问题进行总结，对本周的安全重点和注意事项作必要的交底。安全责任工程师每天督促检查班前是否落实安全防护措施。6定期检查与隐患整改制安全及文明施工管理部每周组织一次由各施工配属队伍58、安全生产责任人共同参加的安全生产联合检查，对查出的安全隐患必须定措施、定时间、定人员整改，并作好隐患整改消项记录。7模板支撑架验收制模板支撑架实行验收制，凡未经验收的一律不得投入使用 。8持证上岗制进场工人和调换工种的职工，必须按规定进行安全教育和技术培训，特殊工种必需持有上岗操作证，严禁无证操作。9特殊工种证书年审制每年由单位统一组织进行，加强施工管理人员的安全考核，增强安全意识，避免违章指挥、违章作业。10安全生产奖罚制与事故报告制对施工生产中安全工作做得好的单位进行奖励，对施工过程中，不按安全生产管理制度、方案措施执行的将进行处罚，以督促整改，对事故将按程序及时进行通报。11危急情况停工59、制一旦出现危及职工生命财产安全险情，要立即停工，及时采取措施排除险情，同时即刻报告单位、业主及监理。12责任领导值班制组织施工过程中，必须保证有本单位施工人员施工作业，就有本单位领导在现场值班，不得空岗、失控。6.2 技术保证措施6.2.1 图纸会审及变更洽商管理（1）由项目技术负责人组织有关人员参加建设单位组织的设计交底和图纸会审。技术部门负责形成设计交底记录和将设计交底内容按专业汇总、整理，并形成“图纸会审记录”；图纸会审记录应由建设单位、设计单位、监理单位和施工单位经法人授权的项目负责人签认，形成正式图纸会审记录。（2）项目部在签收或签认设计单位签发的设计变更通知单时，如对施工进度和施工60、准备等情况产生影响，应及时向建设单位说明情况，并办理补充洽商或索赔手续，洽商应有建设单位、监理单位、设计单位、施工单位经法人授权的项目负责人共同签认后生效。6.2.2 方案及交底管理（1）本专项施工方案由项目负责人主持编制，项目技术负责人组织编写。专项施工方案由施工单位技术负责人审核签字、加盖单位公章，并由总监理工程师审查签字、加盖执业印章后方可实施。（2）本分项为超过一定规模的危大工程，应组织召开专家论证会对专项施工方案进行论证。专家论证前专项施工方案应当通过施工单位审核和总监理工程师审查。专家论证会后，形成论证报告，专家对论证报告负责并签字确认。施工单位应当严格按照专项施工方案组织施工，不61、得擅自修改专项施工方案。因规划调整、设计变更等原因确需调整的，修改后的专项施工方案应当按照规定重新审核和论证。（3）项目技术负责人应当向施工现场管理人员进行方案交底交底内容应当包括施工工艺、材料、设备、工作流程、工作条件、安全技术措施，以及安全管理和应急处置措施等，应由双方共同签字确认；施工方案内容有调整并履行变更手续后，应由原交底人重新进行交底；交底应以书面形式进行，并辅以口头讲解，交底记录应载明交底时间、参加交底的主要人员和人数，由交底人和接受交底人双方签字。6.2.3 方案实施管理（1）项目施工过程中，施工方案的实施管理实行分级负责，编制部门负责组织实施，项目施工管理部门负责具体落实，审62、批部门负责监督检查。（2）按照危大分项施工进度，对专项施工方案实施情况进行检查，由项目技术负责人主持，项目经理部相关人员参加。（3）专项施工方案实施情况的检查，应留有过程检查记录，记录包括文件名称、主持人、参加人、检查内容、检查结果与处理（未落实的工序应及时补做，执行不到位的工序或有偏差的应及时纠正）等。6.2.4 检验批质量自检、申报、签认管理（1）危大分项工程的检验批由质检员、专业工长负责。（2）检验批验收流程：班组长自检专业工长检查专业质检员专项检验填写验收记录并签认专业监理工程师组织验收并签认。6.2.5 档案管理 项目部设专业技术员将专项施工方案及审核、专家论证、交底、现场检查、验收63、及整改等相关资料纳入档案管理。6.3 安全保证措施6.3.1 管理要求（1）安全生产的十二字方针是“安全第一，预防为主，综合治理”，项目部建立健全安全管理组织机构，落实个人责任制。（2）时刻注意进行安全知识教育，对所有施工人员均进行上岗前的安全培训，组织学习上级颁发的文件法规。（3）施工前，施工现场管理人员应当向作业人员进行有针对性的安全技术交底，并由双方和项目专职安全生产管理人员共同签字确认。安全技术交底主要包括两个方面的内容：一是在施工方案的基础上按照施工的要求，对施工方案进行细化和补充；二是要将操作者的安全注意事项讲清楚，保证作业人员的人身安全。（4）施工单位应当严格按照专项施工方案组织64、施工，不得擅自修改专项施工方案。（5）现场应对危大工程施工作业人员进行实名登记，涉及特种作业人员的，应对特种作业人员资格证书进行核验。（6）项目负责人应当在施工现场履职，并巡查危大工程专项施工方案实施情况。（7）安全员逐一检查脚手架、安全网、五口等安全措施落实情况，检查工人劳保用品使用情况。（8）脚手架搭设人员必须经过安全技术交底，具备脚手架操作证，戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。6.3.2 施工要求（1）支撑脚手架严禁与起重机械设备、防护脚手架等连接，使用过程中，严禁拆除构配件。（2）支撑脚手架的水平杆应按步距沿纵向和横向通长连续设置，不得缺失。在支撑脚手架立杆底部应设置纵向和横向扫地杆，水平65、杆和扫地杆应与相邻立杆连接牢固。（3）支撑架安装好后，应及时沿横向和纵向加设竖向剪刀撑、水平剪刀撑，剪刀撑应与支撑立杆扣紧固定牢固。（4）模板的垂直运输由塔吊进行，应配备持证人员操作塔吊，其他任何人不得对塔吊进行任何操作，运输时塔吊应有持证人员指挥。（5）拆模时严禁猛撬硬砸，避免因拆模使混凝土受振动损伤及损坏模板，拆模时注意保护模板表面，减少损伤。（6）模板拆除后应及时起钉，清理模板面的水泥渣，并分类堆放，防止钉子扎脚，保持施工现场畅通无阻，严禁将模板堆放在外架上。（7）模架施工现场作业人员不得从支撑架体爬上爬下。（8）模架搭设、拆除作业，无关人员不得进入模架下，混凝土浇筑期间，任何人均不得进66、入模架下，并由安全员或班组兼职安全员在现场监护。（9）混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支撑架的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全负责人检查同意后方可复工。（10）施工期间，要避免材料、机具与工具集中堆放。（11）恶劣天气时应停止模板支架的搭设与拆除。（12） 混凝土振捣器使用前，检查各部应连接牢固，旋转方向正确。振动棒使用前必须经电工检查，确认无漏电后方可使用。振捣器不得放在初凝的混凝土、楼板、脚手架上进行试振，如检修或作业间断时，应切断电源。（13）振捣器作业时，软管弯曲半径不得小于50cm；软管不得有断裂；操作振捣器作业时，应穿戴好胶鞋和67、绝缘橡皮手套。（14）振动器应保持清洁，不得有混凝土粘结在电动机外壳上妨碍散热。使用振动棒应穿胶鞋，湿手不得接触开关，电源线不得有破皮漏电现象。（15）作业转移时，电动机的导线应保持有足够的长度和松度。严禁用电源线拖拉振捣器。用绳拉平板振捣器时，拉绳应干燥绝缘，移动或转向时不得用脚踢电动机。（16）塔吊吊运混凝土下料时，应慢落慢起，防止吊斗摆动过大伤人。且应协调组织好立体交叉，防止高空坠物伤人。（17）泵送混凝土时，泵送设备的停车制动和锁紧制动应同时使用，轮胎应楔紧，水源供应应正常和水箱应储满清水，料斗内应无杂物，各润滑点应润滑正常。（18）用输送泵输送混凝土，管道接头、安全阀必须完好，固定输68、送管的支撑架采用48钢管，钢管不能直接放在钢筋上，需放在铺设的垫木上，管道的架子必须牢固。泵管转弯处需做加强处理，且应用密目网和防漏彩条布进行围挡，防止泵管爆裂伤人，输送前必须试送。（19）任何班组个人不得在现场乱拉、乱接、乱拆用电线路，所有用电操作应由持证的专职电工进行，临时用电电线应架空，不得将电线放在地面乱拖，发现电源插座损坏、破裂等隐患应及时通知专职电工或管理人员及时予以处理，下班时应及时拉断电源，以防触电事故发生。6.4 季节性施工保证措施本工程模板支撑体系经历冬期与雨期期间，针对特殊环境的使用，采取如下保证措施。冬季施工保证措施冬季施工由于施工条件及环境不利，是工程事故多发季节，针69、对本工程采取如下保证措施：（1）开展教育培训，提高防护意识。各建设、施工、监理单位要高度重视冬季建筑工程质量和安全生产宣传培训工作，及时进行全员冬季施工教育培训，进一步提高作业人员的质量和安全意识。要不断提高事故隐患排查和消除能力，做到培训教育与专项检查相结合，提高冬季施工能力和处置突发事件及自我保护能力。（2）加大安全投入，强化安全防护。施工单位要切实做好模板支撑安装使用防范工作，登高作业人员必须配戴防滑鞋、防护手套等防滑、防冻措施，并按要求戴好安全帽、系好安全带，预防高空坠落事故发生。（3）模板支撑必须经过计算，严格按照方案搭设，并经验收合格后，方能进行下道工序。浇筑过程中应检查各杆件及扣70、件等受力情况，防止坍塌。（4）大雪或冷凝天气应停止施工。雨季施工保证措施雨季施工面临雨多、风大、高温等不利环境因素的影响，并能直接危及生产安全，给企业带来无法估计的损失。因此，科学合理组织施工，采取安全技术措施，积极应对雨季施工面临的各种危险状况，对提高抗风险能力、保障企业生产安全具有重大意义。（1）搞好施工企业的信息化管理。信息是企业科学管理的重要组成部分，雨季施工由于雷暴风雨等不确定性和突发性因素，对破坏程度难以预测，需要加强对气象信息的控制管理，及时采用有效的安全措施，加强防范。（2）下雨天气及五级风以上天气应停止架体上作业。（3）雨后要对架体上的脚手板、安全网等做作业前检查。（4）模板71、存放地面要做好排水措施。对各类模板加强防风紧固措施，在临时停放时防止大风失稳。（5）在混凝土浇筑前应及时准确地掌握天气情况。小雨天气可浇筑墙柱混凝土，梁板尽量避开雨天浇筑混凝土。（6）严格执行各项规章制度、操作规程和质量标准，认真落实施工组织设计和雨期施工技术措施。（7） 雨天不得露天电焊。在潮湿地带作业时，操作人员应站在铺有绝缘物品的地方并穿好绝缘鞋。闸箱防雨漏电接地保护装置应灵敏有效，每星期检查一次线路绝缘情况。对于变压器等在雨期前进行电阻复测，排除隐患。（8） 在雨季施工时，要加固各种防护实施，对模板支撑体系采取有效的加固措施，确保抢险救灾物资和人员到位，发生险情时立即启用应急预案。6.72、5 监测监控措施6.5.1 设备配置水准仪1台，型号：DS3水准仪，检测日期：2020年10月5日。6.5.2 点位设置（1）在模板支架的顶层、底层及每 5 步设置位移观测点；监测点设在角部和四边的中部位置；顶部可采用在立杆上端挂钢丝垂球作为监测点；模板可采用在水平结构钢筋上焊接竖向钢筋作监测点。（2）后浇带两侧位置单独设置观测点，加强混凝土施工时的监测。（3）监测基准点应设置在附近已施工完毕的竖向结构或模板支架上，用红漆做好标识。6.5.3 监测方法沉降观测方法为“视准线法”，即测量读取视准线与后视基点的水平标高，定为初始值。以后每次测值（即视准线与后视基点的水平标高）与初始值的差值即为架体73、沉降量值。6.5.4 监测内容（1）模板支架水平位移；（2）模板支架挠度；（3）模板支架内力。6.5.5 变形限值模板支架变形限值监测项目变形限值模板支架水平位移模板构件跨度的1/1000或模板支架高度1/300模板支架挠度模板构件跨度的1/400模板支架内力设计计算值或近3次读数平均值的1.5倍注：监测报警值应采用监测项目的累计变化量和变化速率值进行控制。6.5.6 监测频率（1）混凝土浇筑期，监测按间隔不超过30min进行，混凝土浇筑完毕可停止监测。（2）当监测数值比前次数值增长时，应进行连续监测，直至数值稳定。（3）混凝土浇筑临近结束阶段，应进行连续监测。6.5.7 监测处置架体搭设、钢74、筋安装、混凝土浇筑过程中，专人对模板支架体系进行监测，模板支架监测数据应及时整理和反馈，当出现下列危险征兆时应立即报警，安全员立即组织施工人员通过安全通道有序撤离：（1）模板支架变形达到变形限值，且有继续增长的趋势；（2）模板支架的荷载突然发生意外变化时；（3）模板支架发出异响；（4）模板标高异常变化。7 施工管理及作业人员配备7.1 管理人员配置和分工搭设过程中，处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定有3名专职安全管理人员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工75、作。危大区域编号姓名职务危大区域编号姓名职务10#地库区孟志坤项目经理15#人防区孟志坤项目经理项目技术负责人赵蕴青赵蕴青项目技术负责人 权学海技术员林辉技术员李二瓦安全总监李二瓦安全总监刘雪枫专职安全员刘雪枫专职安全员王常明专职安全员王常明专职安全员7.2 作业人员配备和分工本工程对高大模板施工投入劳动力原则：素质好、安全意识较强、有较高的技术素质，并有类似工程施工经验的人员。为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和模板支架的工程量，确定本工程模板支架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。另外配置电焊工2名，电工1名。所有操作人员必须此证上岗。危大施工区域编号劳务队伍工种人76、数工种人数危大施工区域编号劳务队伍工种人数工种人数10#地库区放线3钢筋工1515#人防区放线3钢筋工15架子工12混凝土工12架子工12混凝土工10木工20其他3木工20其他3 8 验收要求8.1 质量标准8.1.1 质量目标：合格。8.1.2 材料质量标准构配件质量要求序号材料名称规范质量要求（与计算书一致）1钢管直缝电焊钢管GB/T13793低压流体输送用焊接钢管GB/T3091碳素结构钢GB/T700Q235B钢材，外径为48.3mm，壁厚3.0mm。钢管应平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管应有产品合格证，必须涂有防锈漆。2扣件钢板冲压扣件GB249177、0钢管脚手架扣件GB15831扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。3脚手垫板木结构设计规范GB50005-201750mm厚、200mm宽、4000mm长。4钢丝绳及绳卡一般用途钢丝绳GB/T20118重要用途钢丝绳GB8918钢丝绳用普通套环GB/T5974.1钢丝绳夹GB/T5976-2006直径12.5，应有产品合格证，且表面无毛刺、无锈蚀、无断丝。5安全网 安全网GB5725-2009密目式安全立网1.56m，安全网绳不得损伤和腐朽。6覆膜胶合板混凝土模板用胶合板GB/T17656-2018厚度15mm7木方木结构设计规范GB50005-2017木结构工程施工质78、量验收规范GB50206-2012结构用木材强度等级LY/T2383-201440mm宽、80mm高、3m长及50mm宽、80mm高、3m长无腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。构配件质量检查表（JGJ130-2011 表D）项目要求抽检数量检查方法钢管应有生产许可证、质量检验报告、产品质量合格证、复试报告钢管表面应平整光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷；严禁打孔；钢管使用前必须涂刷防锈漆钢管外径及壁厚外径 48.3mm，允许偏差0.5mm；壁厚 3.6mm，允许偏差0.36，最小壁厚 3.24mm3游标卡尺测量扣件不允许有裂缝、变形、螺栓滑丝；扣件79、与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理全数目测扣件螺栓拧紧扭力矩扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40Nm，且不应大于65NmJGJ130扭力扳手可调托撑可调托撑螺杆外径不应小于36mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不小于30mm，插入立杆内的长度不得小于 150mm，支托板厚不小于5mm，变形不大于 1mm，螺杆与支托板焊接要牢固，焊缝高度不小于6mm3游标卡尺钢板尺测量脚手板木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm；板厚允许偏差-2mm3钢板尺覆膜胶合板外观、规格、尺寸（包括厚度、平整度）符合规80、范要求GB17656检查资料、尺量木方材质等级符合要求，且应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材，方木截面高度、宽度允许偏差-3mm，长度允许偏差10mmGB50005GB50206LY/T2383目测、钢尺量扣件力学性能检测要求（DB11/T583-2015 表8.2.3 ）名称检查项目扣件数量（件）抽查数量（件）检测标准扣件直角扣件：抗滑性能、抗破坏性能、扭转刚度旋转扣件：抗滑性能、抗破坏性能、抗拉性能、抗压性能281500501120012011000081320钢管脚手架扣件GB15831-20068.1.3 模板加工质量标准模板加工质量要求81、模板类型加工偏差（mm）检验方法顶板木模板 接缝宽1.5观察及用木楔型塞尺检查截面尺寸2对角线尺量8.1.4 架体安装质量标准架体搭设的技术要求、允许偏差与检验方法（JGJ130-2011 表8.2.4 ）项次项 目技术要求允许偏差（mm）示 意 图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102满堂支撑架立杆垂直度最后验收垂直度30m-90用经纬仪或吊线和卷尺下列满堂支撑架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度30mH=2H=10H=20H=307306090中间档次用插入法3满堂支撑架间距步距纵距横距-2030钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的82、两端20lalalalalala水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差105剪刀撑斜杆与地面的倾角45-60角尺6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a500mm42aa13钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差ah123a21钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3ala21钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩（40-65）N.m扭力扳手注：图中1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆4-剪刀撑。模板支架扣件抽检要求（JGJ130-2011 表8.2.5)项次检查项目安装扣件数量（个）抽查数量（个）允许的不合格数量（个）1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀83、撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件519011150151280285150050112001201320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）519011150151280285150050112001201320058132032501235710- 65 -8.1.7 模板安装质量标准现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法序号项目名称允许偏差(mm)检查方法国家标准1轴线位置5尺量2底模上表面标高 5水准仪或拉线尺量3模板内部尺寸柱、墙、梁+4，-5尺量4层高垂直度不大于 6m8经纬仪或吊线、尺量大于 6m 105相邻模板表面高差2 尺84、量6表面平整度 5 靠尺，塞尺7阴阳角方正/方尺，塞尺顺直/线尺8预埋铁件中心线位移3 拉线、尺量9预埋螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长度 +10，010预留洞中心线位置10 拉线、尺量尺寸+10，011插筋中心线位移5 尺量外露长度+10，012预留管、预埋孔中心线位置3尺量8.2 检查与验收项目、部位及相关要求8.2.1 材料进场验收验收部位：施工准备阶段，构配件进场时。验收内容：检查钢管、扣件、可调托撑、脚手板、安全网、覆膜胶合板的厂家质量证明文件、现场构配件进场检验记录，以及钢管、扣件的复试报告等。8.2.2 架体基础验收验收部位：地基完工后及支撑脚手架搭设之前。验收内容：检查回填85、土地基的压实系数，湿陷性黄土、膨胀土、软土地基防水措施，寒冷和严寒地区地基防冻胀措施，以及架体基础混凝土强度抗压报告、回顶架体搭设验收情况、基础表面平整度、基础表面积水情况、预埋构件安装位置等。8.2.3 架体阶段施工质量检查验收验收部位：首层水平杆搭设安装后，每搭设2-4步或不大于6m高度。验收内容：专项施工方案及变更文件；周转使用的脚手架构配件使用前的复验合格记录；构配件进场、基础施工、架体搭设、防护设施施工阶段的施工记录及质量检查记录。8.2.4 架体完工验收验收部位：达到设计高度后。验收内容：所用材料、构配件和设备质量现场检验情况；地基不均匀变形，立杆底座或垫板与地基面的接触状况；可调86、托撑受力状况；安全防护措施；防雷接地；扣件拧紧力矩；碗扣式、承插式的水平杆与立杆连接节点锁紧状况；斜杆设置状况；抗倾覆措施设置情况；阶段施工质量验收情况；观感质量检查情况；专项施工方案、产品合格证及型式检验报告、检查记录、测试记录等技术资料完整性。8.2.5 模板安装质量验收验收部位：钢筋安装施工前。验收内容：检查模板及支架材料的技术指标、现浇混凝土模板及支架的安装质量。8.2.6 架体重新检查验收验收部位：遇有六级以上大风或大暴雨后，寒冷地区开冻后，停用超过一个月恢复使用前，对架体重新进行检查验收。验收内容：所用材料、构配件和设备质量现场检验情况；立杆底座或垫板与基础面的接触状况；可调托撑受87、力状况；安全防护措施；防雷接地；扣件拧紧力矩；扣件式的水平杆与立杆连接节点锁紧状况；斜杆设置状况；抗倾覆措施设置情况；阶段施工质量验收情况；观感质量检查情况；专项施工方案、产品合格证及型式检验报告、检查记录、测试记录等技术资料完整性。8.2.7 混凝土浇筑前架体检查验收验收部位：混凝土浇筑前。验收内容：所用材料、构配件和设备质量现场检验情况；地基不均匀变形，立杆底座或垫板与基础面的接触状况；可调托撑受力状况；安全防护措施；防雷接地；扣件拧紧力矩；扣件式的水平杆与立杆连接节点锁紧状况；斜杆设置状况；抗倾覆措施设置情况；阶段施工质量验收情况；观感质量检查情况；专项施工方案、产品合格证及型式检验报告88、检查记录、测试记录等技术资料完整性。8.3 验收标识牌照8.3.1 施工单位、监理单位组织相关人员进行验收。验收合格的，经施工单位项目技术负责人及总监理工程师签字确认后，方可进入下一道工序。8.3.2 危大工程验收合格后，施工单位在施工现场明显位置设置验收标识牌，公示验收时间及责任人员。8.4 验收人员验收人员需参与验收项目材料验收架体基础验收架体定位验收架体搭设过程验收模板安装验收混凝土浇筑前架体检查验收项目负责人项目技术负责人生产经理技术员质检员安全员架子工长木工工长混凝土工长材料员专业监理工程师总监理工程师注：验收项目的组织者，用表示，参与者，用表示。9 应急处置措施9.1 应急小组责89、任及组织机构图应急小组组织机构图9.2 各成员职责（1）组 长： 孟志坤，电话：15801263758，全面负责安全防护应急准备救援工作的启动，负责落实应急的教育、培训、演练工作落实并监督管理工作。项目经理是机械伤害事故应急小组第一责任人，负责事故的救援指挥工作。（2）副组长：赵蕴青，电话：18505101070，全面负责预案的制定落实、培训、演练工作，提供安全防护救援工作所需的各类物品设备清单，负责各类物品的分发使用保管工作的落实，并负责指挥抢救和协调工作。（3）救护人员：由项目部领导和有医学知识的人员全面负责， 李二瓦， 电话： 18652293157，由于遭受高处坠落或物体打击造成人员伤90、害的应急救护工作，要求以上人员学习应急救护的基本知识，确保应急专业救护人员未到情况下组织自救工作，到专业救护人员到位后的协助救援工作。（4）报警员：王常明，电话：18855724662，负责在发生安全防护伤害事故后，负责先报告，有必要时向公司领导报告，如发生火警，再打119电话，如由人员伤亡拨打999或120 急救电话。（5）应急物质员：荣小豪，电话：18815641777 ，负责具体落实，当发生安全防护伤害事故后，负责救护所需的设备物资，物资专人保管、定期检查、维修，确保所需的设备物资的正常使用。（6）电工值班员：章新杰，电话： 15305649645，全面负责临时用电的管理工作，当发生事故91、后，为应急救援工作提供充分的应急照明，同时负责切断抢修应事故造成的电力损坏，防止触电伤人。（7）车辆疏导员：钱文平，电话：13887883348 ，负责现场人员的撤离，保障道路畅通及各类车辆的疏导工作，同时当事故发生后负责救援车辆的引导工作，确保救护工作及时进行。（8）警戒员：刘雪枫，电话： 18555527367，负责事故发生后立即封闭现场，除救护人员和上级有关部门外，无关人员严禁进入现场，控制事态扩大，对事故现场加以保护。9.3 事故报告程序本单位生产安全事故本单位救援小组组长及应急救援人员控制事态保护现场疏导人员组织抢救通道畅通现场急救车辆保证送往最佳医院了解事故及伤员人员简况公司生产经92、营善后工作组公司生产经营事故调查组 公司生产经营应急救援组织集团公司安全监管部 9.4 应急救援物资储备（1）救援物资1）常备药品：消毒药品、急救物品（创可贴、绷带、无菌敷料、仁丹等）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等。2）抢险工具：铁锹、撬棍、气割工具、消防器材、小型金属切割机、电工常用工具等。3）应急器材：架子管、安全帽、安全带、应急灯、对讲机、火器等。4）设备：小轿车2辆。（2）经费保障本单位已对应急专项经费来源做出准备，保障应急状态时应急经费及时到位。（3）培训与演练每年进行应急课程培训两次，有针对性的进行应急事故实战演练一次，并由应急中心办公室进行现场评估和总结。对事故过程中表93、现突出的做出相应的奖惩。9.5 架体失稳引起倒塌及造成人员伤亡时的应急措施9.5.1 一旦发生模板、支撑架坍塌事故，迅速确定事故发生的准确位置、可能波及的范围、模架损坏的程度、人员伤亡情况等，以根据不同情况进行处置。现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤，了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。9.5.2 挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害，人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保94、证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。9.5.3 如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警，并做好救助车辆引导。9.5.4 在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助：争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通；出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏；伤口止血且使用止血带；切忌对压伤进行热敷或按摩。9.6 发生高处坠落和物体打击事故的抢救措施9.6.1 一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。9.6.2 迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻95、内的泥沙、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。9.6.3 检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况，如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按压和人工呼吸。9.7 触电事故应急救援措施9.7.1 如果发生触电事故时首先断开电源，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。9.7.2 电源开关在较远处时，可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。9.7.3 高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。9.7.4 触电者脱离电源后马上进行抢救，同时96、通知110送往最近的医院。9.7.5 由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。9.8 机械伤害应急救援措施9.8.1 一旦发生机械伤害事故好偶，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。9.8.2 对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等，同时尽快送往医院。9.9 消防事故应急救援措施9.9.1 发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！”，并拨打119报警。9.9.2 现场抢救组立即展开扑救防止火灾蔓延，并立即通知公司消防组。9.9.97、3 消防组接到报警后立即到现场组织补救。9.9.4 报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话。9.9.5 拨打110报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作。9.9.6 接到报警后，消防组立即通知医务室人员到达现场组织抢救。9.9.7 安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员。9.9.8 安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生。9.9.9 现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组。9.9.10 发生火灾后立即切断电源，以防止补救过程中造成触电。9.9.11 在火灾现场如有易爆物质，98、首先转移该物质以防止爆炸的发生。9.9.12 如电器起火应首先切断电源再组织补救。9.9.13 如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救。9.9.14 如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救。9.9.15 在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救。9.9.16 在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而直生命于不顾。9.9.17 对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗。9.9.18 消防组值班人员坚守岗位，认真负责，做好下情上达工作，对事件发展情况所采取的措施、存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决。9.9.199、9 事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的向公司汇报。9.10 救援总结应急处置措施已实施，事故处理完毕后，应急救援指挥应组织救援小组进行专题研讨，总结经验，找出不足更深一步的完善应急处置措施，总结教训，教育员工。9.11 医院抢救线路xx市贾汪区人民医院：0516-68901463救援路线图 十 计算书及相关图纸10.1 10号地库板模板计算书板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、建筑结构可靠性设计统一标准GB500100、68-2018 4、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 5、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 6、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土楼板名称10#地库-350厚板新浇混凝土楼板板厚(mm)350模板支架高度H(m)3.6模板支架纵向长度L(m)42模板支架横向长度B(m)33 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时101、的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立杆及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.350.455地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)3.6风压高度变化系数z1风荷载体型系数s1.3 三、模板体系设计主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)750立杆横向间距lb(mm)750步距h(mm)1500小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态102、抗倾覆可变荷载调整系数L10.9-可变荷载的分项系数Q11.5-永久荷载的分项系数G11.3-结构重要性系数01.1 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)8000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q101.103、3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=1.11.3(0.1+(24+1.1)0.35)+1.50.92.51=16.418kN/m q21.11.3G1kb1.11.30.11=0.143kN/m p1.11.50.9Q1k1.11.50.92.53.713kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.35)18.885kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/816.4180.252/80.128kNm M2q2L2/8+pL/40.1430.252/8+3.7130.25/40.233kNm Mmaxm104、axM1，M2max0.128，0.2330.233kNm Mmax/W0.233106/375006.217N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=58.8852504/(3848000281250)=0.201mm 0.201mmL/250250/2501mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)8000小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁计算方式二等跨连续梁 q105、101.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=1.11.3(0.3+(24+1.1)0.35)+1.50.92.50.254.176kN/m 因此，q1静01.3(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.11.3(0.3+(24+1.1)0.35)0.253.248kN/m q1活01.5LQ1kb=1.11.50.92.50.250.928kN/m q21.11.3G1kb=1.11.30.30.250.107kN/m p1.11.50.9Q1k1.11.50.92.53.713kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1253.106、2480.752+0.1250.9280.7520.294kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.1070.752+0.2033.7130.75，0.1250.1070.752+0.1883.7130.750.569kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max4.1760.152/2，0.1070.152/2+3.7130.150.558kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.294，0.569，0.5580.569kNm =Mmax/W=0.569106/53333=10.677N/mm2f=12.8107、7N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6253.2480.75+0.6250.9280.751.958kN V20.625q2L+0.688p0.6250.1070.75+0.6883.7132.604kN V3maxq1L1，q2L1+pmax4.1760.15，0.1070.15+3.7133.729kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.958，2.604，3.7293.729kN max=3Vmax/(2bh0)=33.7291000/(25080)1.398N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +108、(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.35)0.252.271kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5212.2717504/(1008000213.333104)0.219mmL/250750/2503mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=2.2711504/(88000213.333104)0.008mm2l1/2502150/2501.2mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(109、cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式四等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q101.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.35)+1.50.91.50.253.876kN/m q1静01.3(G1k +(G2k+G3k)h)b1.11.3(0.5+(24+1.1)0.35)0.253.319kN/m q1活01.5LQ1kb 1.11.50.91.50.250.557kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=110、(1(0.5+(24+1.1)0.35)0.252.321kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.253.8760.753.634kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1(0.3753.319+0.4370.557)0.75+3.8760.151.698kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.62.18kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.252.3210.752.176kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L +q2l10.3752.3210.111、75+2.3210.151.001kN RmaxRmax，R10.61.306kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.547106/4250=128.73N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=23.8541000/39819.368N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.528mm=750/250=3mm 悬挑段max0.265mm=2112、100/250=0.8mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=4.866kN，R2=7.052kN，R3=6.175kN，R4=7.488kN，R5=2.759kN 图二 支座反力依次为R1=3.737kN，R2=7.37kN，R3=6.125kN，R4=7.37kN，R5=3.738kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N7.488/0.6=12.481kNN30kN 满足要求！ 八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)950立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(113、mm)450顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管截面类型(mm)482.8立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)215支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(950+2450)=2564mm 非顶部立杆段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=2632/16=164.531=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算114、 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.50.9Q1kb=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.35)+1.50.910.25 = 3.691kN/m 同上四六步计算过程，可得： R14.634kN，R27.018kN，R35.88kN，R47.131kN，R53.559kN 顶部立杆段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(950+2450)=2961.535mm 1=l01/i=2961.535/16=185.096 查表得，0.209 不考虑风荷载: N1 =115、MaxR1，R2，R3，R4，R5/0.6=Max4.634，7.018，5.88，7.131，3.559/0.6=11.885kN f N1/(A)11885/(0.209398)142.879N/mm2f215N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw0QLwklah2/101.11.50.90.90.4550.751.52/100.103kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4,R5/0.6+Mw/lb=Max4.634,7.018,5.88,7.131,3.559/0.6+0.103/0.75=12.023kN f N1w/(A)+ Mw/W12023/(0.209398)+0.116、103106/4250168.773N/mm2f215N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： l0=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm =l0/i=3040.537/16=190.034 查表得，1=0.199 不考虑风荷载: N=MaxR1,R2,R3,R4,R5/0.6+1.1GqH=Max4.634,7.018,5.88,7.131,3.559/0.6+1.11.30.153.6=12.657kN f=N/(1A)12.657103/(0.199398)=159.807N/mm2=215N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw0QLwklah2/101.11.117、50.90.90.4550.751.52/100.103kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4,R5/0.6+1.1GqH+Mw/lb=Max4.634,7.018,5.88,7.131,3.559/0.6+1.11.30.153.6+0.103/0.75=12.795kN f=Nw/(1A)+Mw/W12.795103/(0.199398)+0.103106/4250=185.784N/mm2=215N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=3.6/33=0.1093 满足要求，不118、需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)350混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)2000立杆垫板宽b(mm)200 F1=N=12.795kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800119、mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积120、为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h-20=330mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=5720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.911+0.250)15720330/1000=1203.723kNF1=12.795kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定121、，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(2400)(600)/(2000200)1/2=1.897，Aln=ab=400000mm2 F=1.35clfcAln=122、1.3511.8979.686400000/1000=9924.062kNF1=12.795kN 满足要求！10.2 10号地库梁模板计算书梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计标准GB 50017-2017 6、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL350*700混凝土梁截面尺寸(mmmm)350700模板支123、架高度H(m)3.6模板支架横向长度B(m)33模板支架纵向长度L(m)42梁侧楼板厚度(mm)350 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.455地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)3.6风压高度变化系数z1风荷124、载体型系数s1.3 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)750梁两侧立杆横向间距lb(mm)850步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)750、750混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)425梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)425梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距175每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技125、术规范JGJ130-2011 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数L10.9-可变荷载的分项系数Q11.5-永久荷载的分项系数G11.3-结构重要性系数01.1 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)126、+1.5LQ2kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)0.7)+1.50.92128.639kN/m q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb1.11.30.1+(24+1.5)0.7125.669kN/m q1活01.5LQ2kb1.11.50.9212.97kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.7)117.95kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12528.6390.17520.11kNm Mmax/W0.11106/375002.924N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.52127、1q2L4/(100EI)=0.52117.951754/(1005400281250)0.058mmL/250175/2500.7mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37525.6690.175+0.4372.970.1751.912kN R2=1.25q1L=1.2528.6390.1756.265kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37517.950.1751.178kN R2=1.25q2L=1.2517.950.1753.927kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型128、(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.485小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)8500小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.912/11.912kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max6.265/1= 6.265kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.912/11.912kN/m 小梁自重：q21.11.3(0.3-0.1)0.35/2 =0.05kN/129、m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.30.5(0.7-0.35)=0.25kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.30.5(0.7-0.35)=0.25kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.11.3(0.5+(24+1.1)0.35)+1.50.92(0.425-0.35/2)/21=2.031kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.11.3(0.5+(24+1.1)0.35)+1.50.92(0.85-0.425)-0.35/2)/21=2.031kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.912+0.05+0.25+2.031=130、4.243kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.265+0.05=6.315kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.912+0.05+0.25+2.031=4.243kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.243,6.315,4.243=6.315kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.178/11.178kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.927/1= 3.927kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.178/11.178kN/m 小梁131、自重：q21(0.3-0.1)0.35/2 =0.035kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.7-0.35)=0.175kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.7-0.35)=0.175kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.35)(0.425-0.35/2)/21=1.161kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.35)(0.85-0.425)-0.35/2)/21=1.161kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.178+0.035+0.175+1.161=2.132、549kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.927+0.035=3.962kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.178+0.035+0.175+1.161=2.549kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.549,3.962,2.549=3.962kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1256.3150.752，0.56.3150.1520.444kNm =Mmax/W=0.444106/42667=10.407N/mm2f=12.87N/m133、m2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6256.3150.75，6.3150.152.96kN max=3Vmax/(2bh0)=32.961000/(24080)1.388N/mm2=1.485N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5213.9627504/(1008500170.667104)0.45mml1/250750/2503mm 2ql24/(8EI)3.9621504/(88500170.667104)0.017mm2l2/2502150/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限134、状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.256.3150.75,0.3756.3150.75+6.3150.15=5.92kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.978kN,R2=5.92kN,R3=3.978kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253.9620.75,0.3753.9620.75+3.9620.15=3.714kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.39kN,R2=3.714kN,R3=2.39kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)135、482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.325106/4250=76.524N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.104kN max=2Vmax/A=23.1041000/39815.6N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.069136、mmL/250425/2501.7mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.874kN，R2=12.128kN，R3=0.874kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.874,0.8740.874kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR212.128kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd137、(mm)700立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管截面类型(mm)482.8立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)215支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(700+2300)=1802mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l02/i=2632/16=1138、64.5=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw0Lw1.5klah2/101.10.90.91.50.4550.751.52/100.103kNm 3、稳定性计算 R10.874kN，R212.128kN，R30.874kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(700+2300)=2081mm 1l01/i2081.079/16130.067，查表得，10.396 立杆最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.874+1.11.3(0.5+(24+1.1)0.35)+1.50.91(0.75+0.425-0.35/2)/20.7139、5，12.128，0.874+1.11.3(0.5+(24+1.1)0.35)+1.50.91(0.75+0.85-0.425-0.35/2)/20.75+0.103/0.8512.249kN fN/(A)+Mw/W12249.202/(0.396398)+0.103106/4250101.955N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3041mm 2l02/i3040.537/16190.034，查表得，20.199 立杆最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.11.30.15(3.6-0.7)+Mw/lbma140、x0.874+1.11.3(0.5+(24+1.1)0.35)+1.50.91(0.75+0.425-0.35/2)/20.75，12.128，0.874+1.11.3(0.5+(24+1.1)0.35)+1.50.91(0.75+0.85-0.425-0.35/2)/20.75+0.622+0.103/0.8512.871kN fN/(A)+Mw/W12871.252/(0.199398)+0.103106/4250186.747N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/141、B=3.6/33=0.1093 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)350混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200 F1=N=12.871kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集142、中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比143、较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h-20=330mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.911+0.250)12120330/1000=446.135kNF1=12.871kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范G144、B50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F145、=1.35clfcAln=1.35139.68640000/1000=1569.132kNF1=12.871kN 满足要求！梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计标准GB 50017-2017 5、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性新浇混凝梁名称WKL350*700混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350700新浇混凝土梁计算跨度(m)5 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝146、土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数01.1可变荷载调整系数L1混凝土侧压力折减系数0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kcH0.8240.713.44kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承0(1.3G4k+L1.5Q2k)1.1 (1.313.44+11.54)25.819kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k13.44 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距300主梁合并根数2主梁最大悬挑长度147、(mm)100对拉螺栓水平向间距(mm)600结构表面的要求结构表面隐蔽 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)350350梁下挂侧模高度(mm)350350 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1100对拉螺栓2250对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1100对拉螺栓2250对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)6500 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/6375148、00mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承125.81925.819kN/m Mmax0.125q1l20.12525.8190.320.29kNm Mmax/W0.29106/375007.746N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正113.4413.44kN/m max513.443004/(3846500281250)=0.775mm300/250=1.2mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R下挂q1l=25.8190.37.746kN 正常使用极限状态 R下挂ql=13.440.149、34.032kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁弹性模量E(N/mm2)7500小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.485小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁截面惯性矩I(cm4)170.667 1、下挂侧模 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=7.746kN/m Mmax/W0.039106/426670.908N/mm2f12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)30.7751000/(28040)0.363N/mm21.485N/mm2 150、满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=4.032kN/m max0.011mm150/250=0.6mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.356kN 正常使用极限状态 R下挂max0.706kN 六、主梁验算主梁验算方式四等跨连续梁主梁最大悬挑长度(mm)100主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁受力151、不均匀系数0.6 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 承载能力状态：F=maxR下挂max0.6=Max1.3560.6=0.813kN 正常使用状态：F=maxR下挂max0.6=Max0.7060.6=0.423kN 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.112106/425026.311N/mm2f215N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=20.9991000/3985.019N/mm2125N/mm2 满足要求！ 152、3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.060mm=600/250=2.4mm 悬挑段max0.039mm=2100/250=0.8mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=Max1.863,1.8/0.6=1.863/0.6=3.105kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N0.953.1052.95kNNtb17.8kN 满足要求！10.3 10号地库梁模板计算书梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-153、2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计标准GB 50017-2017 6、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL300*700混凝土梁截面尺寸(mmmm)300700模板支架高度H(m)3.6模板支架横向长度B(m)33模板支架纵向长度L(m)42梁侧楼板厚度(mm)350 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN154、/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.455地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)3.6风压高度变化系数z1风荷载体型系数s1.3 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)750梁两侧立杆横向间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)7155、50、750混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)400梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数L10.9-可变荷载的分项系数Q11.5-永久荷载的分项系数G11.3-结构重要性系数01.1 设计简图如下：平面图立面图 四、面板156、验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ2kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)0.7)+1.50.92128.639kN/m q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb1.11.30.1+(24+1.5)0.7125.669kN/m q1活01.5L157、Q2kb1.11.50.9212.97kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.7)117.95kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12528.6390.1520.081kNm Mmax/W0.081106/375002.148N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52117.951504/(1005400281250)0.031mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0158、.437q1活L=0.37525.6690.15+0.4372.970.151.639kN R2=1.25q1L=1.2528.6390.155.37kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37517.950.151.01kN R2=1.25q2L=1.2517.950.153.366kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.485小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)8500小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁 承159、载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.639/11.639kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max5.37/1= 5.37kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.639/11.639kN/m 小梁自重：q21.11.3(0.3-0.1)0.3/2 =0.043kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.30.5(0.7-0.35)=0.25kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.30.5(0.7-0.35)=0.25kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.11.3(0.5+(2160、4+1.1)0.35)+1.50.92(0.4-0.3/2)/21=2.031kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.11.3(0.5+(24+1.1)0.35)+1.50.92(0.8-0.4)-0.3/2)/21=2.031kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.639+0.043+0.25+2.031=3.963kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.37+0.043=5.413kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.639+0.043+0.25+2.031=3.963kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3161、.963,5.413,3.963=5.413kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.01/11.01kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.366/1= 3.366kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.01/11.01kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.7-0.35)=0.175kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.7-0.35)=0.175kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1162、(0.5+(24+1.1)0.35)(0.4-0.3/2)/21=1.161kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.35)(0.8-0.4)-0.3/2)/21=1.161kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.01+0.03+0.175+1.161=2.375kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.366+0.03=3.396kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.01+0.03+0.175+1.161=2.375kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.375,3.396,2.375=163、3.396kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.4130.752，0.55.4130.1520.381kNm =Mmax/W=0.381106/42667=8.92N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6255.4130.75，5.4130.152.537kN max=3Vmax/(2bh0)=32.5371000/(24080)1.189N/mm2=1.485N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql1164、4/(100EI)0.5213.3967504/(1008500170.667104)0.386mml1/250750/2503mm 2ql24/(8EI)3.3961504/(88500170.667104)0.015mm2l2/2502150/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.255.4130.75,0.3755.4130.75+5.4130.15=5.075kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.715kN,R2=5.075kN,R3=3.715kN 正常使用极限状态165、 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253.3960.75,0.3753.3960.75+3.3960.15=3.184kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.227kN,R2=3.184kN,R3=2.227kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN166、m) =Mmax/W=0.283106/4250=66.589N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.029kN max=2Vmax/A=23.0291000/39815.223N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.049mmL/250400/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.686kN，R2=11.134kN，R3=0.686kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1167、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.686,0.6860.686kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR211.134kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)700立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管截面类型(mm)482.8立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截168、面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)215支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(700+2300)=1802mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l02/i=2632/16=164.5=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw0Lw1.5klah2/101.10.90.91.50.4550.751.52/100.103kNm 3、稳定性计算 R10.686kN，R211.134kN，R30.686kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.169、1551.386(700+2300)=2081mm 1l01/i2081.079/16130.067，查表得，10.396 立杆最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.686+1.11.3(0.5+(24+1.1)0.35)+1.50.91(0.75+0.4-0.3/2)/20.75，11.134，0.686+1.11.3(0.5+(24+1.1)0.35)+1.50.91(0.75+0.8-0.4-0.3/2)/20.75+0.103/0.811.262kN fN/(A)+Mw/W11261.915/(0.396398)+0.103106/425095.691170、N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3041mm 2l02/i3040.537/16190.034，查表得，20.199 立杆最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.11.30.15(3.6-0.7)+Mw/lbmax0.686+1.11.3(0.5+(24+1.1)0.35)+1.50.91(0.75+0.4-0.3/2)/20.75，11.134，0.686+1.11.3(0.5+(24+1.1)0.35)+1.50.91(0.75+0.8-0.4-0.3/2)/20.75+0.622+0.103/0.8171、11.884kN fN/(A)+Mw/W11883.965/(0.199398)+0.103106/4250174.282N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=3.6/33=0.1093 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)350混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强172、度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200 F1=N=11.884kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂173、直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h174、-20=330mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.911+0.250)12120330/1000=446.135kNF1=11.884kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab175、/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35139.68640000/1000=1569.132kNF1=11.884kN 满足要求！梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计176、标准GB 50017-2017 5、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性新浇混凝梁名称WKL300*700混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300700新浇混凝土梁计算跨度(m)5 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数01.1可变荷载调整系数L1混凝土侧压力折减系数0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kcH0.8240.713.44kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)177、4 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承0(1.3G4k+L1.5Q2k)1.1 (1.313.44+11.54)25.819kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k13.44 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距300主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)100对拉螺栓水平向间距(mm)600结构表面的要求结构表面隐蔽 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)350350梁下挂侧模高度(mm)350350 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1100对拉螺栓2250对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1100对拉螺栓2250对拉螺栓 178、设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)6500 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承125.81925.819kN/m Mmax0.125q1l20.12525.8190.320.29kNm Mmax/W0.29106/375007.746N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验179、算 qbS正113.4413.44kN/m max513.443004/(3846500281250)=0.775mm300/250=1.2mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R下挂q1l=25.8190.37.746kN 正常使用极限状态 R下挂ql=13.440.34.032kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁弹性模量E(N/mm2)7500小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.485小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁截面惯性矩I(cm4)170.667 1、下挂侧模 计算简图如下： 1、抗弯验算180、 小梁弯矩图(kNm) q=7.746kN/m Mmax/W0.039106/426670.908N/mm2f12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)30.7751000/(28040)0.363N/mm21.485N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=4.032kN/m max0.011mm150/250=0.6mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.356kN 正常使用极限状态 R下挂max0.706kN 六、主梁验算主梁验算方式四等跨连续梁主梁最大悬挑长度(mm)100181、主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁受力不均匀系数0.6 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 承载能力状态：F=maxR下挂max0.6=Max1.3560.6=0.813kN 正常使用状态：F=maxR下挂max0.6=Max0.7060.6=0.423kN 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(182、kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.112106/425026.311N/mm2f215N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=20.9991000/3985.019N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.060mm=600/250=2.4mm 悬挑段max0.039mm=2100/250=0.8mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=Max1.863,1.8/0.6=1.863/0.6=3.105kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型183、M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N0.953.1052.95kNNtb17.8kN 满足要求！10.4 15号人防区梁模板计算书（500*1300）梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计标准GB 50017-2017 6、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性新浇混184、凝土梁名称500*1300混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001300模板支架高度H(m)3.6模板支架横向长度B(m)26模板支架纵向长度L(m)48梁侧楼板厚度(mm)300 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.455地基粗糙程度185、B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)3.6风压高度变化系数z1风荷载体型系数s1.3 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)750梁两侧立杆横向间距lb(mm)1000步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)750、750混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)333,667梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距167每纵距内附加梁底支撑186、主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数L10.9-可变荷载的分项系数Q11.5-永久荷载的分项系数G11.3-结构重要性系数01.1 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=100187、0151515/12281250mm4 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ2kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)1.3)+1.50.92150.518kN/m q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb1.11.30.1+(24+1.5)1.3147.548kN/m q1活01.5LQ2kb1.11.50.9212.97kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.3)133.25kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.147.5480.1672+0.1172.970.1672188、0.142kNm Mmax/W0.142106/375003.779N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67733.25166.6674/(1005400281250)0.114mmL/250166.667/2500.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.447.5480.167+0.452.970.1673.393kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.147.5480.167+1.22.970.1679.311kN 标准值(正常使用189、极限状态) R1=R4=0.4q2L=0.433.250.1672.217kN R2=R3=1.1q2L=1.133.250.1676.096kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.485小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)8500小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.393/13.393kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max9190、.311,9.311/1= 9.311kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=3.393/13.393kN/m 小梁自重：q21.11.3(0.3-0.1)0.5/3 =0.048kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.30.5(1.3-0.3)=0.715kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.30.5(1.3-0.3)=0.715kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.11.3(0.5+(24+1.1)0.3)+1.50.92(0.5-0.5/2)/21=1.807kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.11.3(0.5+(24+191、1.1)0.3)+1.50.92(1-0.5)-0.5/2)/21=1.807kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =3.393+0.048+0.715+1.807=5.962kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=9.311+0.048=9.359kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.393+0.048+0.715+1.807=5.962kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.962,9.359,5.962=9.359kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.217/12.217kN/m192、 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max6.096,6.096/1= 6.096kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=2.217/12.217kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/3 =0.033kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.3-0.3)=0.5kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.3-0.3)=0.5kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.3)(0.5-0.5/2)/21=1.004kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24193、+1.1)0.3)(1-0.5)-0.5/2)/21=1.004kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.217+0.033+0.5+1.004=3.754kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.096+0.033=6.129kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.217+0.033+0.5+1.004=3.754kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.754,6.129,3.754=6.129kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max194、0.1259.3590.3752，0.59.3590.1520.165kNm =Mmax/W=0.165106/42667=3.856N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6259.3590.375，9.3590.152.194kN max=3Vmax/(2bh0)=32.1941000/(24080)1.028N/mm2=1.485N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5216.1293754/(1008500170.667104)0.044mml1/250375/2501.5mm195、 2ql24/(8EI)6.1291504/(88500170.667104)0.027mm2l2/2502150/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.259.3590.375,0.3759.3590.375+9.3590.15=4.387kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.795kN,R2=4.387kN,R3=4.387kN,R4=2.795kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.256.1290.375,0.375196、6.1290.375+6.1290.15=2.873kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.76kN,R2=2.873kN,R3=2.873kN,R4=1.76kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.226106/4250=53.148N/mm2f=215N/mm2 满足要求！197、 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.387kN max=2Vmax/A=24.3871000/39822.045N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.049mmL/250334/2501.336mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.018kN，R2=7.164kN，R3=7.164kN，R4=0.018kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.001kN，R2=4.634kN，R3=4.634kN，R4=0.001kN 七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面198、类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 PmaxR2，R30.6=Max7.164，7.1640.6=4.299kN，PmaxR2，R30.6Max4.634，4.6340.6=2.781kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.564106/4250=132.769N/m199、m2f=215N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax2.794kN max=2Vmax/A=22.7941000/39814.042N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max0.646mmL/250750/2503mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=5.804kN，R2=9.243kN，R3=9.243kN，R4=5.804kN 立杆所受主梁支座反力依次为P2=9.243/0.6=15.405kN，P3=9.243/0.6=15.405kN 八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)200、482.8钢管计算截面类型(mm)482.8钢管截面面积A(mm2)398钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.19钢管截面抵抗矩W(cm3)4.25钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R4=0.018kN，PmaxR1，R40.001kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.002106/42500.556N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.012kN max2Vmax/A201、=20.0121000/3980.059N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0mmL/250750/2503mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=0.024kN，R2=0.039kN，R3=0.039kN，R4=0.024kN 同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R1=0.039kN，R4=0.039kN 九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力设计值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R4max0.039,0.0390.039kN0.858=6.202、8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P315.405kNN=30kN 满足要求！ 十、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管截面类型(mm)482.8立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)215支架自重标准值q(kN/m)0.15 1203、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(500+2300)=1525mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551200=2106mm =maxl01，l02/i=2106/16=131.625=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw0Lw1.5klah2/101.10.90.91.50.4550.751.22/100.066kNm 3、稳定性计算 R10.039kN，P215.405kN，P315.405kN，R40.039kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(500+2300)=1761mm 1l01/i1760.91204、3/16110.057，查表得，10.516 立杆最大受力NwmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+Mw/lbmax0.039+1.11.3(0.5+(24+1.1)0.3)+1.50.91(0.75+0.5-0.5/2)/20.75，15.405，15.405，0.039+1.11.3(0.5+(24+1.1)0.3)+1.50.91(0.75+1-0.5-0.5/2)/20.75+0.066/115.471kN fN/(A)+Mw/W15470.636/(0.516398)+0.066106/425090.861N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2205、h =1.1551.7551200=2432mm 2l02/i2432.43/16152.027，查表得，20.301 立杆最大受力NwmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+1.11.30.15(3.6-1.3)+Mw/lbmax0.039+1.11.3(0.5+(24+1.1)0.3)+1.50.91(0.75+0.5-0.5/2)/20.75，15.405，15.405，0.039+1.11.3(0.5+(24+1.1)0.3)+1.50.91(0.75+1-0.5-0.5/2)/20.75+0.493+0.066/115.964kN fN/(A)+Mw/W15963.986/(0206、.301398)+0.066106/4250148.787N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 十一、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=3.6/26=0.1383 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十二、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)350混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)200立杆207、垫板宽b(mm)200 F1=N=15.964kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有208、效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h-20=330mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=209、2120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.911+0.250)12120330/1000=446.135kNF1=15.964kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积210、，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35139.68640000/1000=1569.132kNF1=15.964kN 满足要求！梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计标准GB 50017-2017 5、建筑结构可靠性设计统一标211、准GB50068-2018 一、工程属性新浇混凝梁名称WKL500*1300mm混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5001300新浇混凝土梁计算跨度(m)6 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数01.1可变荷载调整系数L1混凝土侧压力折减系数0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kcH0.8241.324.96kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承0(1.3G212、4k+L1.5Q2k)1.1 (1.324.96+11.54)42.293kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k24.96 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距300主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)400结构表面的要求结构表面隐蔽 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)300300梁下挂侧模高度(mm)10001000 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2500对拉螺栓3800对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2500对拉螺栓3800对拉螺栓 设计简图如下：模213、板设计剖面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)9000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承142.29342.293kN/m Mmax0.125q1l20.12542.2930.320.476kNm Mmax/W0.476106/3750012.688N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS214、正124.9624.96kN/m max524.963004/(3849000281250)=1.04mm300/250=1.2mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R下挂q1l=42.2930.312.688kN 正常使用极限状态 R下挂ql=24.960.37.488kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁弹性模量E(N/mm2)8000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.485小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁截面惯性矩I(cm4)170.667 1、下挂侧模 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩215、图(kNm) q=12.688kN/m Mmax/W0.254106/426675.947N/mm2f12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)32.6961000/(28040)1.264N/mm21.485N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=7.488kN/m max0.213mm300/250=1.2mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max5.234kN 正常使用极限状态 R下挂max3.089kN 六、主梁验算主梁验算方式四等跨连续梁主梁最大悬挑长度(mm)200主梁类型216、钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁受力不均匀系数0.6 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 承载能力状态：F=maxR下挂max0.6=Max5.2340.6=3.14kN 正常使用状态：F=maxR下挂max0.6=Max3.0890.6=1.853kN 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 217、主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.628106/4250147.765N/mm2f215N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=24.071000/39820.45N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.085mm=400/250=1.6mm 悬挑段max0.530mm=2200/250=1.6mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=Max7.21,5.194/0.6=7.21/0.6=12.016kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴218、向拉力设计值Ntb(kN)17.8 取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N0.9512.01611.415kNNtb17.8kN 满足要求！ 10.5 15号人防区梁模板计算书（450*1300）梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计标准GB 50017-2017 6、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性新浇混219、凝土梁名称WKL450*1300混凝土梁截面尺寸(mmmm)4501300模板支架高度H(m)3.6模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)56梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.455地基粗220、糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)3.6风压高度变化系数z1风荷载体型系数s1.3 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)750梁两侧立杆横向间距lb(mm)950步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)750、750混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)475梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)317,633梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底221、支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数L10.9-可变荷载的分项系数Q11.5-永久荷载的分项系数G11.3-结构重要性系数01.1 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1222、000151515/12281250mm4 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ2kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)1.3)+1.50.92150.518kN/m q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb1.11.30.1+(24+1.5)1.3147.548kN/m q1活01.5LQ2kb1.11.50.9212.97kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.3)133.25kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.147.5480.152+0.1172.970.152223、0.115kNm Mmax/W0.115106/375003.061N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67733.251504/(1005400281250)0.075mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.447.5480.15+0.452.970.153.053kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.147.5480.15+1.22.970.158.38kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4224、q2L=0.433.250.151.995kN R2=R3=1.1q2L=1.133.250.155.486kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.485小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)8500小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.053/13.053kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max8.38,8.38/1= 8.38k225、N/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=3.053/13.053kN/m 小梁自重：q21.11.3(0.3-0.1)0.45/3 =0.043kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.30.5(1.3-0.25)=0.751kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.30.5(1.3-0.25)=0.751kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.11.3(0.5+(24+1.1)0.25)+1.50.92(0.475-0.45/2)/21=1.582kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.11.3(0.5+(24+1.1)0.25)+1.5226、0.92(0.95-0.475)-0.45/2)/21=1.582kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =3.053+0.043+0.751+1.582=5.429kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=8.38+0.043=8.423kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.053+0.043+0.751+1.582=5.429kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.429,8.423,5.429=8.423kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.995/11.995kN/m 梁底面板传递227、给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max5.486,5.486/1= 5.486kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.995/11.995kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.45/3 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.3-0.25)=0.525kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.3-0.25)=0.525kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.475-0.45/2)/21=0.847kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+228、(24+1.1)0.25)(0.95-0.475)-0.45/2)/21=0.847kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.995+0.03+0.525+0.847=3.397kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.486+0.03=5.516kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.995+0.03+0.525+0.847=3.397kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.397,5.516,3.397=5.516kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12229、，0.5ql22max0.1258.4230.3752，0.58.4230.1520.148kNm =Mmax/W=0.148106/42667=3.47N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6258.4230.375，8.4230.151.974kN max=3Vmax/(2bh0)=31.9741000/(24080)0.925N/mm2=1.485N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5215.5163754/(1008500170.667104)0.039mml1/25037230、5/2501.5mm 2ql24/(8EI)5.5161504/(88500170.667104)0.024mm2l2/2502150/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.258.4230.375,0.3758.4230.375+8.4230.15=3.948kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.545kN,R2=3.948kN,R3=3.948kN,R4=2.545kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.255.5160231、.375,0.3755.5160.375+5.5160.15=2.586kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.592kN,R2=2.586kN,R3=2.586kN,R4=1.592kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.193106/4250=45.424N/mm2f=21232、5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.948kN max=2Vmax/A=23.9481000/39819.839N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.042mmL/250317/2501.268mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.072kN，R2=6.565kN，R3=6.565kN，R4=0.072kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.059kN，R2=4.237kN，R3=4.237kN，R4=0.059kN 七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm233、)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 PmaxR2，R3=Max6.565，6.565=6.565kN，PmaxR2，R3Max4.237，4.237=4.237kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.862106/4250=202.751N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax4234、.267kN max=2Vmax/A=24.2671000/39821.444N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max0.984mmL/250750/2503mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=8.863kN，R2=14.115kN，R3=14.115kN，R4=8.863kN 立杆所受主梁支座反力依次为R2=14.115/1=14.115kN，R3=14.115/1=14.115kN 八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)482.8钢管计算截面类型(mm)482.8钢管截面面积A(mm2)398钢管截面回转235、半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.19钢管截面抵抗矩W(cm3)4.25钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R4=0.072kN，PmaxR1，R40.059kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.009106/42502.224N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.047kN max2Vmax/A=20.0471000/3980.235N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠236、度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.014mmL/250750/2503mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=0.097kN，R2=0.155kN，R3=0.155kN，R4=0.097kN 同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R1=0.155kN，R4=0.155kN 九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力设计值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R4max0.155,0.1550.155kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 237、2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R314.115kNN=30kN 满足要求！ 十、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管截面类型(mm)482.8立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)215支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(500+2238、300)=1525mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551200=2106mm =maxl01，l02/i=2106/16=131.625=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw0Lw1.5klah2/101.10.90.91.50.4550.751.22/100.066kNm 3、稳定性计算 R10.155kN，R214.115kN，R314.115kN，R40.155kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(500+2300)=1761mm 1l01/i1760.913/16110.057，查表得，10.516 立杆最大受力NwmaxR1+N边239、1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.155+1.11.3(0.5+(24+1.1)0.25)+1.50.91(0.75+0.475-0.45/2)/20.75，14.115，14.115，0.155+1.11.3(0.5+(24+1.1)0.25)+1.50.91(0.75+0.95-0.475-0.45/2)/20.75+0.066/0.9514.184kN fN/(A)+Mw/W14184.075/(0.516398)+0.066106/425084.596N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551200=2432mm 240、2l02/i2432.43/16152.027，查表得，20.301 立杆最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+1.11.30.15(3.6-1.3)+Mw/lbmax0.155+1.11.3(0.5+(24+1.1)0.25)+1.50.91(0.75+0.475-0.45/2)/20.75，14.115，14.115，0.155+1.11.3(0.5+(24+1.1)0.25)+1.50.91(0.75+0.95-0.475-0.45/2)/20.75+0.493+0.066/0.9514.677kN fN/(A)+Mw/W14677.425/(0.301398)+0.241、066106/4250138.048N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 十一、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=3.6/20=0.183 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十二、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)350混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200 242、F1=N=14.677kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(243、1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h-20=330mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2120mm F=(0.244、7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.911+0.250)12120330/1000=446.135kNF1=14.677kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条245、确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35139.68640000/1000=1569.132kNF1=14.677kN 满足要求！梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计标准GB 50017-2017 5、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-201246、8 一、工程属性新浇混凝梁名称WKL450*1300混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4501300新浇混凝土梁计算跨度(m)6.15 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数01.1可变荷载调整系数L1混凝土侧压力折减系数0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kcH0.8241.324.96kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承0(1.3G4k+L1.5Q2k)247、1.1 (1.324.96+11.54)42.293kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k24.96 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距300主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)400结构表面的要求结构表面隐蔽 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)250250梁下挂侧模高度(mm)10501050 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2550对拉螺栓3850对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2550对拉螺栓3850对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板248、验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)9000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承142.29342.293kN/m Mmax0.125q1l20.12542.2930.320.476kNm Mmax/W0.476106/3750012.688N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正124.9624.9249、6kN/m max524.963004/(3849000281250)=1.04mm300/250=1.2mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R下挂q1l=42.2930.312.688kN 正常使用极限状态 R下挂ql=24.960.37.488kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁弹性模量E(N/mm2)8000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.485小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁截面惯性矩I(cm4)170.667 1、下挂侧模 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=12250、.688kN/m Mmax/W0.254106/426675.947N/mm2f12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)32.8211000/(28040)1.322N/mm21.485N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=7.488kN/m max0.225mm350/250=1.4mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max5.358kN 正常使用极限状态 R下挂max3.162kN 六、主梁验算主梁验算方式四等跨连续梁主梁最大悬挑长度(mm)200主梁类型钢管主梁截面类型(mm251、)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁受力不均匀系数0.6 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 承载能力状态：F=maxR下挂max0.6=Max5.3580.6=3.215kN 正常使用状态：F=maxR下挂max0.6=Max3.1620.6=1.897kN 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm252、) Mmax/W0.643106/4250151.294N/mm2f215N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=24.1671000/39820.938N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.087mm=400/250=1.6mm 悬挑段max0.543mm=2200/250=1.6mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=Max7.382,5.318/0.6=7.382/0.6=12.303kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值253、Ntb(kN)17.8 取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N0.9512.30311.688kNNtb17.8kN 满足要求！10.6 15号人防区板模板计算书（300厚）板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 4、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 5、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 6、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土楼板名称15号人防梁两侧300厚254、板新浇混凝土楼板板厚(mm)300模板支架高度H(m)3.6模板支架纵向长度L(m)48模板支架横向长度B(m)26 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立杆及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.350.455地基粗糙程255、度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)3.6风压高度变化系数z1风荷载体型系数s1.3 三、模板体系设计主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)750立杆横向间距lb(mm)750步距h(mm)1200小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数L10.9-可变荷载的分项系数Q11.5-永久荷载的分项系数G11.3-结构重要性系数01.1 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四256、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q101.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=1.11.3(0.1+(24+1.1)0.3)+1.50.92.51=14.623kN/m q21.11.3G1kb1.11.30.11=0.143kN/257、m p1.11.50.9Q1k1.11.50.92.53.713kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.3)17.63kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/814.6230.252/80.114kNm M2q2L2/8+pL/40.1430.252/8+3.7130.25/40.233kNm MmaxmaxM1，M2max0.114，0.2330.233kNm Mmax/W0.233106/375006.217N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=57.632504/(3849000281250)=0.153mm 0.153mmL/250250/2501mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.485小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)8500小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁计算方式二等