1、正本剪力墙结构商业广场工程住宅模板施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、编制依据12二、工程概况131、工程简介132结构层高13三、施工准备141、材料准备142、施工机具准备，见表二。153、劳动力准备16四、施工部署161、模板的配置162、施工模板选择163、模板的制作与加工174、模板加工及堆放场地的布置17五、模板施工方法171、电梯井172、导墙183、地下室外墙194、短肢剪力墙195墙体模板施工（地上）21（1）安装工艺流程21(2)施工要点21（3）顶板模板施工30六、质量2、保证措施341质量保证措施343、模板施工的一般质量要求36（1） 主控项目：36（2） 一般项目：36（4）通病防范措施394、成品保护措施396）、模板木方子应注意防雨保存，避免受潮变形。40七、安全技术措施411、安全生产措施412、模板安装安全要求423、模板拆除安全要求434、职业健康与安全防护设施455、安全检查456、钢管扣件的抽检措施457、模板支架的监控、监测和验收45计算书：200mm470mm梁计算书47面板验算501、强度验算512、挠度验算513、支座反力计算51小梁验算511、抗弯验算522、抗剪验算523、挠度验算534、支座反力计算53主梁验算531、抗弯验算53、4主梁弯矩图(kNm)542、抗剪验算54Vmax1.43kN543、挠度验算554、扣件抗滑计算55纵向水平钢管验算551、抗弯验算562、抗剪验算563、挠度验算564、扣件计算57立柱验算571、风荷载计算572、稳定性计算571)面板验算572)小梁验算58支撑体系设计59面板验算601、抗弯验算602、挠度验算613、最大支座反力计算61、小梁验算611、抗弯验算622、抗剪验算623、挠度验算624、最大支座反力计算62、主梁验算621、抗弯验算632、抗剪验算63梁左侧剪力图(kN)643、挠度验算64、对拉螺栓验算64计算书：250mm1350mm 梁模板65、参数信息651.4、模板支撑及构造参数652.荷载参数653.材料参数654.梁底模板参数665.梁侧模板参数66、梁侧模板荷载计算66F=0.22t12V1/266、梁侧模板面板的计算671.强度计算67 - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)672.挠度验算68、梁侧模板支撑的计算681.次楞计算68(1)次楞强度验算70(2)次楞的挠度验算712.主楞计算71主楞弯矩图(kNm)71(1)主楞抗弯强度验算72(2)主楞的挠度验算72、穿梁螺栓的计算72、梁底模板计算731.抗弯强度验算732.挠度验算74、梁底支撑的计算741.荷载的计算742.钢管的支撑力验算743.支撑小横杆的强度验算76八、梁跨度方向5、钢管的计算781.梁两侧支撑钢管的强度计算78支撑钢管计算剪力图(kN)792.梁底支撑钢管的强度计算80支撑钢管计算剪力图(kN)81、扣件抗滑移的计算82、立杆的稳定性计算82立杆的稳定性计算公式831.梁两侧立杆稳定性验算832.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算841.模板支架参数842.荷载参数853.材料参数854.楼板参数85、模板面板计算86模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度861、荷载计算87(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：87(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：872、强度计算873、挠度计算87模板支撑方木的计6、算88方木楞计算简图881.荷载的计算882.强度验算883.抗剪验算884.挠度验算89木方支撑钢管计算89扣件抗滑移的计算90模板支架立杆荷载设计值(轴力)90立杆的稳定性计算91立杆的地基承载力计算92梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验931.模板支架的构造要求932.立杆步距的设计933.整体性构造层的设计934.剪刀撑的设计945.顶部支撑点的设计946.支撑架搭设的要求947.施工使用的要求941.模板支架参数952.荷载参数953.材料参数954.楼板参数96模板面板计算97模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度971、荷载计算972、强度计算97、73、挠度计算98、模板支撑方木的计算98方木楞计算简图981.荷载的计算982.强度验算993.抗剪验算994.挠度验算99木方支撑钢管计算100、扣件抗滑移的计算101模板支架立杆荷载设计值(轴力)1011.静荷载标准值包括以下内容1012.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载1013.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算101、立杆的稳定性计算101、立杆的地基承载力计算103、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验1031.模板支架的构造要求1032.立杆步距的设计1043.整体性构造层的设计1044.剪刀撑的设计1045.顶部支撑点的设计1046.支撑架搭设的要求8、1047.施工使用的要求105200厚墙模板计算书106面板布置106面板验算1071、强度验算1072、挠度验算108小梁验算1081、强度验算1092、挠度验算1093、支座反力计算110主梁验算1101、强度验算1102、挠度验算111对拉螺栓验算111350厚墙模板计算书111面板布置112面板验算1121、强度验算1132、挠度验算113小梁验算1131、强度验算1142、挠度验算1143、支座反力计算115、主梁验算1151、强度验算1152、挠度验算116对拉螺栓验算116板模板(扣件式)计算书1161、抗弯验算1212、抗剪验算1213、挠度验算121次楞验算1211、强度验算9、1212、抗剪验算1213、挠度验算1224、支座反力计算122主楞(纵向水平钢管)验算1221、强度验算1242、抗剪验算1243、挠度验算1254、扣件抗滑验算125、立杆验算1251、长细比验算1252、风荷载验算1251) 模板支架风荷载标准值计算1252) 整体侧向力标准值计算1253、稳定性验算1254、整体侧向力验算1261、抗弯验算1292、抗剪验算1293、挠度验算1294、支座反力130次楞验算1301、强度验算1302、抗剪验算1303、挠度验算1304、支座反力计算131、主楞(横向水平钢管)验算1311、强度验算1312、抗剪验算1323、挠度验算1324、支座反力110、32纵向水平钢管验算1321、强度验算1332、抗剪验算1333、挠度验算1334、支座反力134扣件抗滑验算134、模板支架整体高宽比验算134、立杆验算1341、长细比验算134查规程附录C得 =0.2531342、风荷载验算1343、稳定性验算1354、整体侧向力验算135模板支撑体系设计136、模板验算1371、抗弯验算1382、挠度验算1383、最大支座反力计算138次楞验算1381、抗弯验算1392、抗剪验算1393、挠度验算1394、最大支座反力计算139六、主楞验算1391、抗弯验算1402、抗剪验算1403、挠度验算141七、对拉螺栓验算1412501350梁模板(扣件式)计11、算书1421、抗弯验算1452、抗剪验算1453、挠度验算1454、支座反力145次楞验算1451、强度验算1462、抗剪验算1463、挠度验算1464、支座反力计算146主楞(横向水平钢管)验算1471、强度验算1472、抗剪验算1473、挠度验算1484、支座反力148纵向水平钢管验算1481、强度验算1492、抗剪验算1493、挠度验算1494、支座反力150扣件抗滑验算150模板支架整体高宽比验算150立杆验算1501、长细比验算1502、风荷载验算1501) 整体侧向力标准值计算1503、稳定性验算1504、整体侧向力验算150250 1350梁侧模板(1)计算书151模板支撑体系设12、计152模板验算1531、抗弯验算153q1bS承142.89442.894kN/m1532、挠度验算1543、最大支座反力计算154、次楞验算1541、抗弯验算1552、抗剪验算1553、挠度验算1554、最大支座反力计算155主楞验算1551、抗弯验算156主楞弯矩图(kNm)1562、抗剪验算156梁左侧剪力图(kN)1563、挠度验算156梁左侧变形图(mm)157对拉螺栓验算15713002000梁模板（扣件式）计算书158面板验算1601、强度验算161满足要求！1612、挠度验算1613、支座反力计算161小梁验算1611、抗弯验算1622、抗剪验算1623、挠度验算1624、支13、座反力计算162梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)162主梁验算1621、抗弯验算1632、抗剪验算1633、挠度验算1644、扣件抗滑计算164立柱验算1641、风荷载计算1642、稳定性计算1641)面板验算1642)小梁验算164满足要求！165可调托座验算165模板支撑体系设计166模板设计剖面图167模板验算1671、抗弯验算1672、挠度验算1673、最大支座反力计算168次楞验算168悬挑段计算简图1681、抗弯验算1682、抗剪验算1693、挠度验算1694、最大支座反力计算169主楞验算1691、抗弯验算1702、抗剪验算1703、挠度验算170对拉螺栓验算170 一、编制依14、据 序号名 称编 号1混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011年版）2建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20013建筑施工安全检查标准JGJ59-20114建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200861#9#住宅楼施工图纸9月12号电子版7xx广场工程施工组织设计8品茗安全计算软件二、工程概况1、工程简介本工程共有9栋高层住宅，3133层不等，结构形式为剪力墙结构，详见下表：栋号建筑面积（）占地面积（）层数高度（M）结构形式1#33200.31041.13295.3剪力墙2#24111.7484.15、83197.93剪力墙3#33712.81078.53297.93剪力墙4#33621.61078.33297.93剪力墙5#25988.2725.43397.93剪力墙6#34866.43998.443297.93剪力墙7#26063.8762.63397.93剪力墙8#26027532.093297.93剪力墙9#33624.4710.23297.93剪力墙2结构层高栋号负二层负一层一层二层三层标准层顶层屋面层一机房层1#5.055.835.143.572.92.962.72.52#5.055.835.143.572.92.962.72.53#5.055.835.143.572.92.9616、2.42.84#5.055.835.143.572.92.962.42.85#5.055.832.873.042.92.92.72.562.926#3.65.055.835.143.572.92.962.77#3.65.055.832.923.042.92.962.75.052.88#3.65.055.835.143.572.92.962.79#3.65.055.835.143.572.92.962.72.5 单位：米（m）3、墙、柱、板厚构件名称规格（mm）墙200mm、250mm、300mm、350mm梁120300、200400、200300、250500、120300、300700、317、50700、2001350、2501350、120300、200400、200420、200440、200450、200470、200500、200580、200600、200700、200850、2001080、250580、250700、300400、300500、300580、300600、300700、300900、350580、350700、250830、6001400、7001600、7001900、12001800、8002000、11002000、13001850、9501950、13002000等板100mm、110mm、120mm、150mm、180mm4、工程的重点和难点18、本工程住宅楼首层为架空层，大堂等部位需要高支模，另详方案说明；住宅由于外立面较为复杂，有较多的凸窗、阳台、窗飘板和线条装饰柱，这给模板的施工带来很大的困难，且凸窗，窗飘板不能一次施工，飘窗的施工原则是做下甩上，楼面以下的飘窗板同主体一起施工，楼面以上的二次浇注，线条装饰柱全部留筋二次浇注。三、施工准备1、材料准备（1）模板使用前刷脱模剂。破损模板及时修补、截边，不能修补的要更新模板，墙模板加工统一弹线切割。（2）严禁使用弯曲、锈蚀、端口不平的钢管；有裂缝的扣件及松口的螺丝帽必须更换。（3）材料分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合19、格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。（4）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。 本工程模板支撑体系涉及到的主要材料规格见表一。表一：模板支撑20、体系主要材料规格序号名称型号备注1钢管直径48mm，壁厚2.8mm2扣件扣件在螺栓拧紧扭矩力达到65N.m时，不得发生破坏。3柱子模板14mm镜面模板4墙模板14mm镜面模板5梁侧模板14mm镜面模板6梁底模板14mm木胶合板7板模板14mm木胶合板8对拉螺栓M149木方35mm80mm2、施工机具准备，见表二。表二：施工机具准备（以单栋楼为例）序号名称数量规格备注1圆盘锯2台3kw仅供参考,具体数量以实际为准2手电锯8台2kw3电钻12台613mm4铁锤50把5斧头50把6水平尺12把7活动扳手18把另还需吊装索具以及水性脱模剂等，备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。3、劳动力准备根据开工21、日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。 四、施工部署本工程施工工期较紧，根据业主要求先施工首席开盘区域的楼盘，然后根据地下室的完成情况，依次施工一层地下室区域的住宅、二层地下室区域的住宅。由于单体工程高层建22、筑，同时施工则工程投入的模板材料数量较大，为确保工期目标的实现，必须合理配置现场的模板，同时合理组织施工流水。住宅楼结构由于为剪力短肢墙并且有连梁，为保证接缝处砼外观质量，现准备施工时墙柱梁板模板同时支设，砼一次性浇筑。1、模板的配置为达到节省材料的目的，必须合理配置顶板模板、框架柱及剪力墙模板，住宅楼顶板模板配置三层模板，柱、剪力墙配置两层即可满足施工流水段的要求。2、施工模板选择竖向板件采用镜面模板，水平板件采用14mm厚的胶合板模板，墙、柱、梁、板模板纵向背肋采用3580mm的木方，横向背肋为482.8的钢管。框架梁、连梁、顶板模板采用扣件钢管脚手架支撑体系及采用 14mm厚的胶合板。住23、宅楼主体结构部分立杆间距为900mm，用482.8的钢管作主龙骨，3580mm作次龙骨。主龙骨均经过平刨、压刨机通过达到平整顺直。采用这种支撑体系可实现结构施工的优质快捷，劳动强度低，保证工程质量，现场文明和施工进度。楼梯模板主次龙骨均采用3580mm的木方。支撑采用482.8的钢管支撑。3、模板的制作与加工保证混凝土施工后表面平整，并能够达到规范规定的质量要求，对模板的加工制作按如下要求控制：1）模板的配置设专人负责。2）板下料应尺寸准确，下料后应及时刷封边漆，板成型后截面尺寸偏差应控制在2mm以内。3）墙梁柱模板的龙骨应刨平刨直后方可使用，板面拼缝高低差应控制在1mm以内。4)配置好的模板24、应在反面编号并写明规格，分别堆放保管，以免错用。5)使用后的模板应及时清理维修，以备下次使用。4、模板加工及堆放场地的布置 模板加工场选详见平面布置图。五、模板施工方法1、电梯井电梯井或集水井处内则埋置预先拼装好的箱盒，箱盒要有抗浮措施，侧模采用14厚木胶合板,35mm80mm木方300作竖楞，上口采用35mm80mm木方400作压顶，见下图：2、导墙地下室外墙下面导墙和地下室底板一起浇筑，导墙模板采用九夹板，横向龙骨采用3580木方（立用），间距200mm，竖向龙骨采用2482.8钢管，间距450mm；导墙止水穿墙螺杆间距450，上口用482.8钢管加固，见下图：3、地下室外墙地下室墙体采用25、14mm厚木胶合板作模板,3580mm木方200做竖楞、482.8双钢管与M14高强对拉止水螺杆400加固，见下图：4、短肢剪力墙短肢剪力墙木方背楞间距200mm,钢管间距450mm，对拉螺杆竖向间距450mm，水平间距450mm。 5墙体模板施工（地上）本工程由于住宅楼上部结构为剪力墙结构，而且平台底部设计有连梁，施工时墙柱梁板模板整体支设，砼整体浇筑。墙体模板采用胶合板小模板现场进行组装。（1）安装工艺流程墙体模板配置安装一侧模板安装另一侧模板调整固定验收顶板梁模板安装 1）按施工放线所给定的位置安装好洞口模板，完成水电管线预埋件敷设。2）墙体模板面板采用胶合板，直接用整块的915183026、的模板进行加工，背楞采用3580的木方，间距为200mm。加工时先在砼平整度较好的地面上把背楞按间距排好，然后铺上面板，在面板上每根背楞处每隔300500mm钉上铁钉。铺面板时注意板的接缝要平整度，面板与背楞拼订完毕后在面板上弹好螺栓排距线，在交点位置用打孔机进行打眼。3）将已准备好的一侧模板按放线位置就位，初步调整后安装穿墙螺栓等。4）将模板内杂物清扫干净，再安装另一侧模板，使模板靠在已测放出的墙体边线上并调整垂直，安装水平套管，拧紧穿墙螺栓。5)初固定后，用线锤进行双面校正，控制垂直度在允许范围之内。再拧紧螺丝加固。(2)施工要点1)由于本工程考虑墙体和顶板模板整体支设，墙体模板安装同时，27、即进行顶板排架支设和梁、顶板模板安装，故墙体模板安装时为保证墙体与顶板接口的垂直和平整度，必须严格按照墙体控制线进行模板支设。墙体模板采用胶合板配模。先根据墙体配模尺寸将胶合板、木方配成在加工场进行加工：先在地上画好背楞间距线，再排列背愣，铺面板。模板骨架即由胶合板和背楞组成，模板背楞用铁钉将面板与背楞固定牢固。2)为保证模板具有足够的强度和刚度，模板竖向背楞选用3580的木方，间距200mm一道；横向采用482.8双排钢管，间距为450mm。对拉螺栓选用14穿墙螺杆，间距为600450mm（水平间距竖向间距）一个，下面的两排螺栓均为双螺帽。拉顶结合，墙内撑铁600mm间距一个。模板上墙前先按28、照预定的位置打好对拉螺栓孔，并将开孔处用油漆封好，但不能涂在板面上，以免污染墙面。支设模板时先将模板下口清理、找平，贴海绵条防止墙体根部漏浆；墙体模板见以下示意墙体模板示意图3)支模前应先对结构构件进行放线，放出结构的外边线和控制线.4)所有墙体两模板在基本就位后，未穿螺栓紧固前，必须设临时固定，用铁丝将模板与墙体钢筋连接，防止倾倒伤人。5)墙体阴角加工成定型模板，阴角模的尺寸为200200，角模的阴角处用8080的方木作背楞，两侧用3580的方木作背楞，在离阴角130mm处，根据胶合板的孔位打一排14的螺栓孔，便于阴角的固定。安装时，模板的横向钢管背楞应压到阴角8080的方料上。不充许背楞出29、现悬臂的现象。墙体阳角采用模板硬拼，拼缝处用海绵条镶贴。具体做法详见下图。 阴角模节点 模板拼缝节点6)在外侧模板底面200mm处的外墙面上，弹出水平线，用以控制外墙模板安装及窗洞口模板的安装。7)模板的安装与拆除模板的安装按照先横墙后纵墙的安装顺序，将一个流水段的模板用按顺序搬运初步就位,用撬棍按墙位线调整模板位置，用托线板测垂直校正标高，使模板的垂直度、水平度、标高符合设计要求，用穿墙螺栓将两块模板锁紧，最后锁紧钢管支撑扣件。模板合模前检查墙体钢筋、水电管线、预埋件、门窗洞口模板和穿墙螺栓是否遗漏，位置是否准确，安装是否牢固，并清除模板内的杂物。模板安装完毕后，将每道墙的模板上口找直，并检30、查扣件、螺栓是否紧固，拼缝是否严密，墙厚是否合适，与外墙板拉结是否紧固，经检查合格后，方可浇注混凝土。模板的拆除当墙体砼强度达到拆除时不缺愣掉角，可以拆除墙体模板。拆除模板顺序与安装模板顺序相反。墙体模板拆除时，应先拆平模板，再拆阴阳角模。平模板拆除时，先拆除穿墙螺栓及附件，再拆除斜撑，用撬棍在墙体根部轻轻撬动模板，不得撬动墙体上部模板与墙体脱离。阴阳角模拆除时，由于角模两侧的混凝土墙面对其吸附力校大，或因角模移位被混凝土包裹，因此拆除时需先将模板的混凝土剔除，然后用撬棍从下部撬动，将角模脱出，不得用大锤砸角模，以免造成角模及砼墙体破坏，影响后序施工。拆下的模板应及时清理粘结物，进行“一磨、一31、铲、一擦、一涂”四道工序，模板板面及边框、背楞、拼缝处、连接处等部位均要清理到位；拆下的扣件应及时集中收集管理。模板拆除后，将底部凸出部分的混凝土剔除，并对于结构的棱角部位进行保护，以防损伤结构成品。(2)梁模板施工1)工艺流程弹出梁轴线搭设梁模支架放置主龙骨安装梁底楞安装梁底模梁底起拱绑扎梁钢筋安装侧模复核、校正和加固2)施工要点梁模板应先于顶板模板施工，当梁跨度大于4m时，跨中梁底处应起拱2，悬挑梁按悬挑端长度的4起拱，起拱高度不小于20mm。主次梁交接处，先主梁起拱，后次梁起拱。梁的底模与侧模均采用厚14mm厚木胶合板，梁底采用35mm80mm方木立放，跟梁截面平行布置，间距不大于20032、mm，梁侧采用35mm80mm150mm刨光方木，48mm2.8mm钢管作主楞骨及整体支架，当梁高小于500时梁侧采用钢管斜撑固定，间距为400500，当梁高大于500mm小于830mm时，梁侧面采用14mm对拉螺栓拉结加固。当梁高大于830时杆梁底加立杆，支撑上部采用顶托，如下图 项目要求梁规格梁高小于500梁底立杆纵向间距900梁底立杆横向间距900楼板立杆纵向间距900楼板立杆横向间距900梁底次楞3梁侧次楞200梁底增加承重立杆根数0项目要求梁规格梁高大于500小于830梁底立杆纵向间距450梁底立杆横向间距900楼板立杆纵向间距900楼板立杆横向间距900梁底次楞3梁侧次楞150梁侧33、对拉螺杆2道水平间距600梁底增加承重立杆根数0项目要求梁规格梁高大于830且梁宽小于400梁底立杆纵向间距450梁底立杆横向间距900楼板立杆纵向间距900楼板立杆横向间距900梁底次楞3梁侧次楞150梁侧对拉螺杆2道水平间距600梁底增加承重立杆根数1项目要求梁规格梁高大于830且梁宽大于400梁底立杆纵向间距400梁底立杆横向间距1800楼板立杆纵向间距800楼板立杆横向间距800梁底次楞8梁侧次楞150梁侧对拉螺杆2道水平间距600梁底增加承重立杆根数2注：楼板立杆纵横向只在梁所在跨间距为800，其他的按顶板设计立杆间距排布。上部楼层边梁支模见下图：支设梁模板以前应按尺寸先将梁底、梁侧34、模板加工好，并将底模背上木方，所衬木方采用3580mm，按照设计标高调整支架的高度，然后安装梁底模，并拉线找平。梁底模进行循环使用时，必须将梁底模两侧清理干净，以便梁底模、侧模紧密接触，侧模和底模下衬的木方要钉牢。待梁钢筋绑扎完毕，自检合格后，即可安装梁侧模板。根据楼板面已弹好的梁线，安装梁侧板，两侧斜撑用短钢管与满堂脚手架固定，并夹紧梁侧板。梁侧板支好后应对模板的尺寸、标高、板面平整度、模板与支架的牢固情况作全面检查。如出现不符合规范要求的偏差，应及时纠正和加固，并将板面清理干净。在安装完梁侧模后，应在侧模和底模处加一定的预应力，防止角部发生漏浆。模板的拆除同顶板模同时进行，以同条件养护试块35、为参考依据。（3）顶板模板施工主楼标准层的的顶板大部分为100厚，局部110厚、150厚、180厚，本方案按180厚板厚来阐述顶板支模体系，支模体系见下表：序号项目要求1纵向立杆间距900mm2横向立杆间距900mm3垫块100mm100mm4扫地杆离地200mm5步距1800mm6剪刀撑在架体外侧周边及内部纵、横向每4跨（且不大于5米），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为4跨。具体见附图。7主梁（主龙骨）主龙骨选用482.8mm钢管，间距900mm8次梁（次龙骨）次龙骨选用35mm80mm400mm双面刨光木9模板14mm厚木胶合板1）安装工艺流程安装支架安装主龙骨安装次龙骨铺平台36、板涂脱模剂。2）施工要点顶板模板采用14mm厚胶合板，下设两道龙骨，主龙骨为482.8钢管，主龙骨间距同立杆支撑间距，次龙骨为3580木方，次龙骨间距为400mm，次龙骨上铺设14mm厚胶合板。模板四周套边采用3580mm的木方，模板拼缝处采用3580mm的木方。支撑系统采用482.8钢管排架作为顶板支撑系统，立杆下面垫木方。所用方木必须经压刨刨直、刨光成统一尺寸，龙骨的误差要在3mm以内，对不合格材料一律不得使用。支设模板时，应该尽量少切割胶合板，必须切割的，胶合板拼缝前每条侧边应刨直、刨光，刷油漆封边后再投入使用，用钉子钉在木楞上，注意模板拼缝处应有木方，严禁在四周板侧边上即沿板面方向钉钉37、子，从而延长板的周转使用时间。胶合板拼缝采用硬拼缝,拼好后的缝隙不大于1mm。根据开间的大小立好满堂红钢管脚手架。搭设前选好钢管的长度，安装时使顶板下的钢管位于同一水平面上，拉好线，根据楼层控制线直接在顶托上安装水平钢管，再在水平钢管上上放置主龙骨。钢管支撑第1排和第1列距墙边为一般为300mm，其余脚手架间距为900，根据层高间距1800mm设置一道水平杆，需纵横向双向设置。扫地杆距地200mm。支搭设脚手架应从一侧开始，依次进行。主龙骨安放完毕后，安放次龙骨。安装完毕后，铺设胶合板，用1寸铁钉与木方龙骨固定，在胶合板拼缝下面必须垫一块木方，钉紧并塞海绵条贴上胶带，避免漏浆。模板支设完成以后38、，检查模板的各部分尺寸，及预留洞的位置是否准确，检查方法，通过天顶法将轴线控制点引测到顶板模板上，然后将轴线的控制线弹在模板上，检查预留洞的位置及断面尺寸。同时检查模板拼缝的情况，如有拼缝间距过大的情况，应重新拼缝。施工缝处理：采用胶合板制作，胶合板两端按照钢筋间距及钢筋直径做豁口。胶合板与钢筋固定在一起，固定方法，在胶合板背后立钢筋棍，钢筋棍绑在顶板主筋上。平台板表面清理干净，满涂脱模剂，钢筋绑扎前预先清扫一遍。在浇筑砼时，应派专人看模，随时对松动部位进行加固。模板拆除拆模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模而损坏时，方可拆除；一般柱在砼表面温度不低于摄氏7度，经过12小时后即可拆除根据板的跨39、度不同，当砼强度达到规范要求的强度即可拆模，砼强度按同条件试块的强度试验报告为准，拆模时间以技术负责人拆模通知单为准。底模的拆除在强度达到以下标准后，方可拆除。结构类型结构跨度m按设计的砼强度标准值的百分率计%板2502，8758100悬臂构件2100拆模注意事项a.拆模时不要用过猛、过急、拆下来的材料及时整理归堆、运走。b.拆模顺序一般应是后支先拆，先支后拆。先拆非承重部分，后拆除承重部分。c.梁板模板正在浇筑时，下一层楼板支柱不得拆除，再下一层楼板的模板仅可拆除一部分，跨度4m以上的梁下均应保留支撑。d.模板拆除后要逐块递下，不得抛掷，拆下后立即清理干净，分类堆放整齐。模板拆完后，按不同材40、料分类集中码放到出料平台上，注意出料平台放料不得超过2T，另放料不要超出出料平台高度及面积。再集中运出。梁底拆模后必须加临时支撑。5.4楼梯模板施工1）楼梯模板选用14mm厚胶合板模板，主龙骨拟采用482.8钢管，次龙骨为3580木方，次龙骨的间距200mm，楼板模板支撑采用扣件式刚管脚手架支撑系统，在满足承载力的条件下支架应尽量靠近楼梯两侧，以利于施工时通行，且不大于1200mm，楼梯的施工缝设置在楼梯模板上三步位置。2）模板支设前根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模、安装外帮侧模和踏步模板。安装模板时要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定，防止浇筑混凝土时41、模板移动。楼梯转接平台处踏步模板相互错开23cm，确保抹灰面及贴砖面。楼梯模板起步必须注意保证梯段板和底板的交接面模板3）楼梯模板拆模及养护支撑的设置应根据上部的荷载、气温、同条件砼试块强度、跨度等诸因素确定，由技术负责人签发拆模及养护支撑设置的通知单。5）凸窗、飘窗阳台模板施工凸窗、窗飘板及阳台模板的支撑不少于连续三层。支撑立柱应在同一垂直线上。6）电梯井支模图六、质量保证措施1质量保证措施（1）立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于1/3.严禁将上段的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定42、在水平拉杆上。（2）砼浇筑过程中应设专人（原立模操作工）负责检查，发现异常现象及时修整加固。浇筑完成后，应及时复查墙柱的垂直度，发现问题及时纠正。（3）墙模施工时，应检查每边的垂直度是否正确，并及时固定，墙模安装后应拉通线校正，做到纵横贯通。（4）顶板模四周的的通长方料紧贴墙面布置，方木上贴海绵条防止漏浆，方料下应有支撑。（5）所用方木必须刨直、刨光成统一尺寸，对不合格材料一律不予使用在工程上。 （6）模板拼缝前每边侧边应刨直、刨光，拼好后的胶合板缝隙不大于1mm。模板拼缝处应有小横楞，以减少模板的挠度。（7）拆模应按照“后支先拆、先支后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分”的顺序进行。（8）梁、43、板模板正在浇筑砼时，下一层楼板支柱不得拆除，再下一层楼板的模板仅可拆除一部分，且跨度4m以上的梁下均应保留支撑，所有梁、板模板的拆除均应以同条件试块强度标准为依据，严格按照规范施工。（9）胶合板模板的拆除要逐块递下，不得抛掷，拆下后应立即清理干净。（10）拆除模板时严禁碰撞墙体，如发现变形，应及时进行修整。（11）门窗洞口模必须牢固、不变形，拆模后应加以支护。（12)外墙及楼梯间墙模必须保证上下层接槎顺直，不错台，不漏浆。（13)楼板浇筑砼时，应预先留好支撑墙模用的预埋件。（14)在浇筑楼板砼时，在墙根处用4m刮尺刮平，保证墙模板下口平直。（15)浇筑墙、柱砼时，应严格控制标高，误差小于2mm44、，支模时加设海棉条。（16)各种连接件、支撑件、加固配件必须安装牢固，无松动现象，各种预埋件位置要正确，固定要牢固。（17）模板检查的重点要求是：牢固、严密、准确、不变形。重点检查：口角、边线、垂直、施工缝及脱模剂。2、质量控制程序：模板成型交验班组内实行“三检制”，合格后报责任工长检验，然后报质量员进行核查，并按要求填写预检、质量检查记录，要求记载真实，并向监理报验。合格后进行下一道工序的施工。3、模板施工的一般质量要求（1） 主控项目：模板及其支架必须具有足够的承载力、刚度和稳定性，其支架的支承部分应有足够的支承面积，能可靠地承受浇筑砼的重量、侧压力和施工荷载。安装上层模板及其支架，下层楼45、板应具有承受上层荷载的承载能力；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和砼接槎处。底模及其支架拆除时的砼强度应符合下表的规定：构件类型构件跨度（m）达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100顶板的拆除应按照施工技术方案执行。（2） 一般项目：模板的接缝不应漏浆；在浇筑砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不得积水。模板与砼的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净。用作模板的胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或46、起鼓。固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固。 模板安装的偏差应符合下表之规定：项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置3钢尺检查底模上表面标高3水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础5钢尺检查柱、墙、梁3层高垂直度不大于5m3经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m5相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度22m靠尺和塞尺检查阴阳角方正2方尺顺直2线尺预埋铁件中心线位移2拉线、尺量预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长度5，-0预留孔洞中心线位移5拉线、尺量尺寸+5，-0门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线6插筋中心线位移5拉线、尺量外露尺寸+10，0 模板支架安装应符合47、GJG59-99中的表3.0.6(模板工程安全检查评分表)模板支架安装时钢管满堂脚手架的偏差也应符合下表的规定项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查与方法1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫层不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度2080mm100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50cm40cm20cmH=2H=10H=20H=30H=40H=607204060801007255075100760100中间档次用插入法3间距步距纵距横距205020钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺内两根纵向水平杆高差跨148、05双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50钢板尺侧模拆除时的砼强度应保能证其表面及棱角不受损伤。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。模板的下口及模板与角模接缝处要严实，不得漏浆。模板接缝处，接缝的最大宽度不应超过规定。（4）通病防范措施1）板中部下挠，板底混凝土不平采取措施: 模板下支撑料主龙骨选用482.8钢管，次龙骨选用3580mm木方，木方经压刨刨压平整，每一房间选用同等厚度的木方或根据起拱要求选用不同厚度的木方适用不同位置，保证起拱正确。2）顶板下阴角不垂直方正采取措施:阴角角部特殊处理，顶板模板与墙体、柱相交处，采用硬拼的方法，在竹49、胶板的侧面粘贴密封条，避免浇注混凝土时漏浆。3）墙柱模板质量通病防治现象a炸模、倾斜变形。b墙体厚薄不一，墙面高低不同。c墙柱根跑模漏筋，模板底部被混凝土及砂浆裹住，拆模困难。d墙角模板拆不出来。防治措施a墙身设穿墙螺栓拉紧，水平间距为600mm确定 ，两片模板之间根据墙面厚度在穿墙螺栓位置使用钢筋限位控制墙体厚度。 b模板安放处保持平整，如不平整，可先铺砂浆，混凝土分层浇筑，逐层振捣密实，并及时拆除模板。c模板均匀涂刷脱模剂，阴角模板应从上面拆除，如拆不出来，在中间设置拉锚系统，同时使劲，将角模拆除。4、成品保护措施模板工程为本工程关键工序，因此在施工时，既要保护模板正常周转，又要保护其他成50、品。1）、在现场搭设专门区域，存放模板，场地硬化平整，模板存放区域，用于清理模板和刷脱模剂，专门搭设墙柱模板及异形模板存放区。下部放好垫木。2）、配模过程中不得乱锯整料，注意材料节约。拆下的模板及支架、木楞等应堆放整齐。搬运时要轻放，不准碰撞、抛掷。3）、每次拆模后，及时清理模板，保持面板干净及涂刷脱模剂，脱模剂在存放区涂刷。4）、每次拆、支模时，不得硬撬硬拉，以免损坏砼的棱角或模板表面，不得用铁器敲打模板，防止变形。5）、模板安放时，必须轻放，不得震动混凝土，拆模时必须有拆模通知书。6）、模板木方子应注意防雨保存，避免受潮变形。（5）季节性施工措施1、雨季模板施工时，模板表面涂刷脱模剂后应防51、止雨水冲刷。2、雨天过后，禁止使用受雨水浸泡的模板，防止模板失水后回缩。3、雨季施工时模板支撑的基础必须坚实、牢固。防止支撑基础发生沉降，从而造成模板严重跑模，在地下结构施工阶段，雨后需对模板支撑的基础进行检查。4、大雨过后，及时将竖向墙体、柱中的积水排除。5、冬季施工时必须清理模板表面的结冰。5、模板施工的一般安全要求及应急预案（1）基本要求1）现场管理人员应按照本工程的施工组织设计、模板施工方案、安全方案的要求采取行之有效的安全措施，并层层进行安全技术交底，经常进行检查，加强安全施工的宣传教育。2）施工人员进入现场必须戴好安全帽，严禁吸烟，严禁嬉戏打闹。3）模板的堆放场地，必须坚实平整且周52、边有排水沟。4）所有外墙、柱及平台挡板支撑均不得与外脚手架连接。梁、板搭设时，架子必须经过验收。模板拆除以后，及时将地面清理干净，避免朝天钉等物伤人。（2）一般要求1）模板要存放在平整的指定场地，不得靠在其它物体上，防止滑移倾倒。2）五级以上大风应停止模板作业。3）装、拆模时要注意经常检查各配件、支撑的牢固与稳定。4）高处作业时，模板、工具应摆放整齐,谨防落物伤人。5）木料加工点消防设施应齐备，电器设备一定要安装漏电保护器，不得在机械开通的情况下进行检修，调试。6）安装外墙模板时，必须确保脚手板的安装牢固，及时绑好护身栏和安全网，模板安装后，应立即拧紧穿墙螺栓。7）模板安装就位后，应及时将穿墙53、螺栓将模板连成整体，以防倾倒。（3）模板施工应急措施在砼浇筑中，发现模板有严重的跑模，涨模时，需立即对模板进行加固，将钢管间距进行加密。在砼浇筑过程中，发现模板支撑构件发生较大变形的，立即停止砼浇筑作业，撤离危险范围所有人员，由专人看护，并立即报告技术负责人，查明原因，进行处理。七、安全技术措施1、安全生产措施1.1 严格按照有关规定和计算方法进行模板支撑系统的设计计算方能施工。1.2 施工过程中模板支架应充分利用框架柱作为支撑系统的附着体，增强支撑架整体稳定性。1.3 模板支撑搭设过程严格按照施工方案进行施工，不得随意改变支撑间距。1.4 模板安装、拆除前洞口须做好盖板防护，作业面临边须做好54、防护栏杆防护措施。1.5 模板拆除时须按照“先防护，后拆除”的原则，须先进行相关部位的封闭、防护后再进行拆除工作。1.6 模板拆除时拆除区域须设置警戒线、警戒标志，并有专门的监护人进行监护。1.7 现场施工临时用电须严格按照TN-S系统、三相五线制设置，机电设备配备单独开关箱，实行“一机一箱一闸一漏”制，现场用电操作、管理由专职电工负责。1.8 垂直运输机械使用由专门人员持证上岗，避免吊运过程出现安全问题。1.9 严格控制明火，动火须严格执行有关审批手续，对于木工加工产生的锯末应及时进行收集并运到安全地点，禁止工人在现场吸烟，木工作业区、模板堆放区域按规定配置足够的灭火器材。1.10 夜间施工55、应保证照明，现场拟投入使用两盏镝灯作为整体照明，在需要时使用碘钨灯进行局部照明，保证操作区域、施工通道的光线充足，避免由此引起的事故。2、模板安装安全要求2.1 各工序施工前各专业施工员须及时对施工班组进行安全技术交底。2.2 支模应按施工顺序进行，模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。模板支撑系统须及时设置附着设施，防止支架倒塌，保证已搭设支架的稳定和搭设过程中的安全。2.3立杆之间必须每步设纵横双向水平横杆，确保双向足够的设计刚度。支架采用逐排搭设方法，逐排搭设时，应随搭随设置纵横双向水平横杆和剪刀撑。2.4确保立杆的垂直偏差和水平横杆的水平偏差符合扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求。256、.5扣件螺栓拧紧扭力矩应不小于45N.m,且不大于60N.m，支架搭设、梁底、板底主龙骨与立杆的扣件扣接要随时用扭力扳手检查螺栓等配件的连接、拧紧情况，发现有松动、损坏等情况应及时拧紧或撤换。2.6安装模板时，高度在2m及其以上的临边高处作业时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定，作业面孔洞及临边须做好防护措施，高处作业时操作人员必须系安全带。2.7高度超过4米及其以上的模板安装时，外脚手架应随同搭设，并满铺脚手板、设置防护栏杆及张挂安全网。若外脚手架未与施工同步，必须及时设置临边防护措施。施工作业人员上下须从专用施工通道或斜道，禁止利用支架水平横杆攀爬，以防止高处坠落。2.8在支架上进行操57、作时，应在水平横杆上铺设脚手板，以便于支架上作业人员安全地进行扣件拧紧及杆件搭设工作，防止作业人员和物品从架上坠落。2.9 装独立梁、柱模板应搭设操作平台或搭设脚手架，严禁操作人员在独立梁、柱模支架上操作或上下攀爬。2.10 交叉作业尽量避免在同一垂直作业面进行，防止伤人。模板在装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人或作业，无法避免时，应设置隔离防护措施。高处作业时，扣件、工具、小配件等必须放在箱盒或工具袋中，严禁随手乱丢或放在模板或脚手板上，扳手等各类小工具必须系在身上或放在工具袋内，防止掉落。2.11 不得将模板支架等固定在脚手架上，脚手架或作业平台上临时堆放的模板及施工操作人员的总荷载不58、得超过脚手架或作业平台的规定承载值，不得超载；同时，在支撑上面不要集中堆载，以免超过支撑设计荷载而引起支撑变形，造成失稳。2.12 为防止破坏模板成品，施工中应避免让重物冲击支好的模板、支撑；钢筋等材料不能在模板支架上方堆放过高，不准在模板上任意拖拉钢筋；在模板上方进行钢筋焊接时要在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料。2.13 遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止露天的高处作业。雨停止后，应及时清除模架及地面上的积水。2.14 进入施工现场的作业人员必须戴好安全帽，搭设支架的人员必须系安全带、穿防滑鞋。作业人员在施工中，必须站在安全的工作面上操作,精力要集中，不得酒后上岗。2.15 架59、子工等特殊工种必须持证上岗，且不得让非本工种人员从事特种作业。2.16 模板材料堆放分布应均匀，存放高度不要超过1.6m；模板堆放区与其他材料堆放区域隔离开，并设材料标牌、防火警示牌。2.17 不能利用建筑物楼层作过道的模板支架应搭设上下斜道，作为搭设、作业人员上下。3、模板拆除安全要求3.1模板拆除应按有关规定、程序进行，拆模时须及时对施工班组进行安全技术交底，应严格遵守拆模作业要点的规定。3.2拆模时应按顺序逐块拆除，模板拆除应先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分；拆摸必须一次拆清，不得留下无撑模板。拆除顶板时，应设临时支撑，确保安全施工。3.3拆除模板一般应采用长撬杠60、，严禁操作人员站在正拆除的模板上或站在已拆除的模板上进行操作。3.4支架的拆除顺序是从上到下，逐层拆除，自一端开始延伸向另一端，要随支架的拆除逐步拆除加固杆，拆除时不能将拆除的杆件乱丢乱砸，损坏支架。拆模时应先逆时针打松上托的螺栓，让模板与砼脱离，再拆除支架。3.5支拆3m以上模板时，应搭脚手架或操作平台，高度不足3m的可用移动式高凳，并设防护栏杆。3.6拆除时应逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。在门窗洞口边拆卸，更应防止模板突然全部掉落伤人。3.7拆模间隙时，应将已松动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。3.8在楼板上有预留洞时，应在模板拆除后及时将洞口盖严或做好防护栏杆61、防护。3.9拆除时每人应有足够的工作面，数人同时操作时应合理分工，统一信号和行动，严禁在同一垂直面上进行拆除操作。3.10 高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区。3.11 拆除模板、支架时，地面应设围栏或警戒线及明显的警戒标志，并派专人监护，严禁非操作人员入内，避免发生安全事故。3.12 工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时精力要集中，防止钉子扎脚和从高处坠落。3.13 拆除电梯井及大型孔洞模板时，下层必须采取支搭安全网或其他可靠防坠落措施。3.14 已拆除的模板、钢管、扣件等应及时运走或妥62、善堆放，模板或木方上的钉子，应及时拔除或敲平，严禁朝天钉的出现。3.15 遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止室外的高处作业。雨停止后，应及时清除模架及地面上的积水，防止滑倒。3.16 吊运模板时，必须符合下列规定：1）作业前应检查绳索、卡具、模板上的吊环，必须完整有效，在升降过程中应设专人指挥，统一信号，密切配合。2）吊运大块或整体模板时，竖向吊运不应少于两个吊点，水平吊运不应少于四个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。3）吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊。4）严禁起重机在架空输电线路下面工作。5）5级风及其以上应停止63、一切吊运作业。3.17 木方、模板堆放应离火源不得小于30m，且料场四周应设置灭火器材。4、职业健康与安全防护设施4.1 项目部负责安排人员做好各工作部位的安全防护设施，可由专业队组完成。4.2 楼层洞口及高处应进行有效防护，以保证施工人员的安全。4.3 工地设卫生所，可以应付一定程度突发的伤、病事件。4.4 暑期工场提供清凉饮料，防止中暑。4.5 明确要求工人正确使用安全防护用品。高空作业必须系好安全带；使用圆盘锯要戴防护眼镜；进入施工现场必须戴好安全帽。5、安全检查5.1 每天值班工长及安全员必须巡视工地，对存在的安全隐患及潜在的安全因素及时提出，及时整改。5.2 发现违章行为，及时纠正。64、5.3 班组安全员每天对本班工作部位详细检查，发现问题及时处理或报告值班工长处理。6、钢管扣件的抽检措施6.1钢管扣件必须使用合格副产品，且进场后必须按规范要求进行抽样检查，检查合格后方可进行施工，同时要报安监备案；6.2 安装完成后，专职安全员要对扣件进行一定比例(10%)紧固检查，检查合格后方可进行混凝土施工；6.3 在梁节点处必须使用双扣设置，防止扣件滑脱。7、模板支架的监控、监测和验收7.1 严格参照方案搭设要求进行施工7.2 操作人员特殊必须持证上岗。具备一切高空作业的能力，40岁以下，无疾病。7.3 必须服从管理人员的安排，遵守项目各项安全管理规定和制度。7.4 操作人员负责搭设前65、和搭设后的日常检查和修养，听从管理人员安排积极配合项目安全员日常检查，发现问题及时整改。7.5 管理人员要针对高支模部位的支架及模板安装进行专项的安全交底和技术交底，并落实责、权到人。7.6 浇筑混凝土前，项目部先进行自检，然后通知公司质安处会同监理和业主进行检查，检查合格后方可进行下道工序施工。7.7 浇筑混凝土时，必须安排专人对模板及其支架进行观察和维护，发现异常情况（模板下沉等现象），立即停止浇筑砼，并卸载纠正变形模板后，才能继续浇筑砼。计算书：200mm470mm梁计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL17新浇混凝土梁计算跨度(m)7.3混凝土梁截面尺寸(mmmm)200470新浇混凝66、土结构层高(m)2.9梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.25风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度67、方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数2每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)50 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)9000 取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001414/632666.67mm3，Ibh3/1268、=1000141414/12228666.67mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.47)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.47)+1.40.72116.45kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.47112.08kN/m 1、强度验算 Mmaxq1l2/816.450.22/80.08kNm Mmax/W0.08106/32666.672.52N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 69、2、挠度验算 max5qL4/(384EI)=512.082004/(3849000228666.67)0.122mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1l=0.516.450.21.64kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R2=0.5q2l=0.512.080.21.21kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)3580小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)37.33小梁截面惯性矩I(cm4)1470、9.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.64+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.47-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71max0.45-0.2/2，(0.9-0.45)-0.2/2/21，1.64+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2=2.78kN/m q2max1.21+(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.47-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.45-0.2/2，(0.9-0.45)-0.2/271、/21，1.21+(0.3-0.1)0.2/22.02kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1072.780.452，0.52.780.0520.06kNm Mmax/W0.06106/373301.62N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6072.780.45，2.780.050.76kN max3Vmax/(2bh0)=30.761000/(23580)0.41N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.72、024504/(10093501493300)0.04mml/400450/4001.12mm 2q2l24/(8EI)2.02504/(893501493300)0mml/40050/4000.12mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1432.780.45，0.3932.780.45+2.780.051.43kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R21.43kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.73、1432.020.45，0.3932.020.45+2.020.051.04kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R21.04kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.502106/4250118.1N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.474、3kN max2Vmax/A=21.431000/3987.19N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.4mml/400900/4002.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R21.43kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R1.43kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、纵向水平钢管验算钢管类型483.5钢管截面面积A(mm2)489钢管截面回转半径i(mm)15.8钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性75、矩I(cm4)12.19钢管截面抵抗矩W(cm3)5.08钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)215 计算简图如下： RmaxR1，R2=1.43kN，RmaxR1，R21.04kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.22106/425051.71N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax1.918kN max2Vmax/A=21.9181000/3989.64N/mm2170N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.4mml/400900/4076、02.25mm 满足要求！ 4、扣件计算 R3.15kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R3.15kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型482.8立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/16=112.5=150 长细比满足要求！ 查表得，0.5 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/10077、.921.40.250.91.82/100.08kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.47)+0.91.42115.32kN/m 2)小梁验算 q1max1.53+(0.3-0.1)0.2/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.45-0.2/2，(0.9-0.45)-0.2/2/21，1.53+(0.3-0.1)0.2/2=2.41kN/m 同上四七计算过程，可得： R12.73kN，R22.73kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边78、1，R2+N边2+Mw/lbmax2.73+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.45-0.2/2)/20.9，2.73+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.9-0.45-0.2/2)/20.9+0.08/0.95.74kN fN/(A)+Mw/W5744.46/(0.5398)+0.08106/425048.2N/mm2f205N/mm2 满足要求！计算书:200mm470mm 梁侧模板计算书一、工程属性新浇混凝梁名称KL17混凝土梁截面尺寸(mmxmm)200470梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)15079、二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.47振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，240.47min38.4，11.2811.28kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.211.28+1.44，80、1.3511.28+1.40.740.9max19.14，19.150.919.1517.23kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k11.28 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数3主梁间距(mm)900主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000142/632666.67mm3，Ibh3/12=1000143/12228666.67mm4。面板计算简81、图如下： 1、抗弯验算 q1bS承117.2317.23kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3511.28113.71kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmax0.125q1L20.125q10.1620.06kNm Mmax/W0.06106/32666.671.69N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正111.2811.28kN/m max0.521qL4/(100EI)=0.52111.281604/(10010000228666.67)0.02mm160/400=0.4mm 满足要求！ 3、最大支座反力82、计算 承载能力极限状态 Rmax1.25q1l左1.2517.230.163.45kN 正常使用极限状态 Rmax1.25l左G4k1.250.1611.282.26kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)3580小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)37.33小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)149.33 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q3.45kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=m83、ax0.13.450.92，0.53.450.32=0.28kNm Mmax/W0.28106/373307.48N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.63.450.9，3.450.3=1.86kN max3Vmax/(2bh0)=31.861000/(28035)1N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q2.26kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6772.269004/(10093501493300)0.72mm900/400=2.25mm 2maxqL4/(8EI)=2.263004/84、(893501493300)=0.16mm300/400=0.75mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.13.450.9，0.43.450.9+3.450.33.41kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.12.260.9，0.42.260.9+2.260.32.23kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)900主梁最大悬挑长度(mm)300主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁85、截面抵抗矩W(cm3)4.25 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.53kN，R21.71kN，R30.53kN 正常使用极限状态：R10.34kN，R21.12kN，R30.34kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.22106/4250=51.34N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=22.241000/39811.26N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.19m86、m220/4000.55 mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.954.4228.4kNNtb17.8kN 满足要求！计算书：250mm1350mm 梁模板一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：1.35；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.15；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：3.95；梁两侧立杆间距(m)87、：0.90承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为482.8；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc88、(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：14.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，600mm，1100mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.80；主楞合并根数：2；次楞89、材料：木方；宽度(mm)：35.00；高度(mm)：80.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 90、kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.41.4/6=16.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不91、利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (1550-250)/(5-1)= 325mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(1550-250)/(5-1)2 + 0.1172.52(1550-250)/(5-1)2= 1.33105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(1550-250)/(5-1)/192、000+1.22.520(1550-250)/(5-1)/1000=4.428 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.33105 / 1.63104=8.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (1550-250)/(5-1)=325mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/93、mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.41.41.4/12=11.43cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(1550-250)/(5-1)4/(10060001.14105) = 1.061 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1550-250)/(5-1)/250 = 1.3mm；面板的最大挠度计算值 =1.061mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.3mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.428/0.5094、0= 8.857kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度35mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 23.588/6 = 74.67cm3；I = 23.5888/12 = 298.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.221 kNm，最大支座反力 R= 4.871 kN，最大变形 = 0.142 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.21105/7.47104 = 3 N/mm2；次楞的抗弯强度95、设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.142mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.871kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.247=8.49cm3；I = 210.193=20.39cm4；E = 20696、000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.487 kNm，最大支座反力 R= 7.245 kN，最大变形 = 0.288 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.87105/8.49103 = 57.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =57.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.288 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/40097、=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.288mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =7.245 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.245kN 小于 穿梁螺栓最大98、容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 166.671414/6 = 5.44103mm3； I = 166.67141414/12 = 3.81104mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值99、(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.55+0.500.170.90=7.205kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.170.90=0.840kN/m；q=7.205+0.840=8.044kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.1258.0441502=2.26104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3757.2040.15+0.4370.840.15=0.46kNRB=1.25ql=1.258.0440.15=1.508kN =Mmax/W=2.261100、04/5.44103=4.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=6.004kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5217.204101、1504/(10060003.81104)=0.083mm；面板的最大挠度计算值: =0.083mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.508/0.167=9.05kN/m2.钢管的支撑力验算 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.25cm3I102、=10.19cm4钢管强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.19.050.1672 = 0.025 kNm；最大应力 = M / W = 0.025106/4250 = 5.9 N/mm2；抗弯强度设计值 f =205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 5.9 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 2V/Afv其中最大剪力: V =0.67.9840.167 = 0.905 kN；钢管受剪应力计算值 =20.9051000/398.000 = 4.548 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/m103、m2；钢管的受剪应力计算值 4.548 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250钢管最大挠度计算值 = 0.6779.05166.6674 /(10020600010.19104)=0.002mm；钢管的最大允许挠度 =0.1671000/250=0.667 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.002 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =0.667 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.460kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=1.508104、kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.300)/40.167(1.20.25024.000+1.42.000)+1.220.167(1.550-0.250)0.500=0.635kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.094 kN；N2=3.51 kN；最大弯矩 Mmax=0.108 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.046 mm；最大应力 =0.108106/4250=25.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 25.4 N105、/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑钢管的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.25 cm3；I=10.19 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.094 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.013 kNm ；最大变形 max = 0.011 mm ；最大支座力 Rmax = 106、0.307 kN ；最大应力 =M/W= 0.013106 /(4.25103 )=2.9 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 2.9 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.011mm小于500/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.51 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.468 kNm ；最大变形 107、max = 0.4 mm ；最大支座力 Rmax = 11.466 kN ；最大应力 =M/W= 0.468106 /(4.25103 )=110.1 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 110.1 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.4mm小于500/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.108、00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.466 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =0.307kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1293.95=0.612kN；楼板混109、凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.90/2+(1.20-0.30)/4)0.500.50+(0.90/2+(1.20-0.30)/4)0.500.250(1.50+24.00)=2.784kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(1.200-0.300)/40.500=1.890kN；N =N2+N3+N4+N5=0.307+0.612+2.784+1.89=5.593kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.6； A - 立杆净截面面积(cm2)： 110、A = 3.98； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.25； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.15= 2.945m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.15m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo111、/i = 2945.25 / 16 = 184；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.211；钢管立杆受压应力计算值；=5593.367/(0.211398) = 66.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 66.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =11.466kN；脚手架钢管的自重： N3 =1.20.1293.95=0.612kN；N =N1+N3 =11.466+0.612=12.078kN； - 轴心受压112、立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.6； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.98； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.25； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.15= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； 113、- 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.15m； 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2945.25 / 16 = 184；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.211；钢管立杆受压应力计算值；=12077.62/(0.211398) = 143.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 143.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！计算书：标准层楼板1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.80；立杆上端伸114、出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.9；采用的钢管(mm):482.8 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为14mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N115、/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):35.00；木方的截面高度(mm):80.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.42/6 = 29.4 cm3；I = 901.43/12 = 20.58 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.120.9+116、0.50.9 = 3.204 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.204+1.40.9= 5.105kN/m最大弯矩 M=0.15.1052502= 31905 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 31905/29400 = 1.085 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.085 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q 117、=q1=3.204kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.2042504/(100950020.58104)=0.043 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.043 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=3.588/6 = 37.33 cm3；I=bh3/12=3.5888/12 = 149.33 cm4 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.12+0.50.118、25 = 0.89 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.89+1.40.25 = 1.418 kN/m；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.11.4180.92 = 0.115 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.115106/37333.33 = 3.077 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.077 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/m119、m2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.4180.9 = 0.766 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.766103/(2 3580) = 0.41 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.41 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载q = q1 = 0.89 kN/m；最大挠度计算值= 0.6770.899004 /(10090001493333.333)= 0.294 120、mm；最大允许挠度=900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.294 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.276kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.418 kNm ；最大变形 Vmax = 1.092 mm ；最大支座力 Qmax = 5.064 kN ；最大应力 = 418008.019/4250 = 98.355 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 121、f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 98.355 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.092mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.75kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.064 kN；R 6.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重122、(kN)：NG1 = 0.1255.63 = 0.705 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.90.9 = 0.405 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.120.90.9 = 2.479 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.589 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+0.45 ) 0.90.9 = 1.174 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 5.951 k123、N；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 5.951 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.6 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 3.98 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.25 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.8+0.12 = 2 m； a -124、 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 2000 / 16 = 125 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=5951.147/(0.423398) = 35.349 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 35.349 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.006(1.8+0.12) = 2.34 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.16125、3；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.006 ；Lo/i = 2339.956 / 16 = 146 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.324 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=5951.147/(0.324398) = 46.15 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 46.15 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压126、力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =5.951/0.25=23.805 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 5.951 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=23.805 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑127、架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置128、斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；129、大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和130、支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。计算书：地下室顶板1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.87采用的钢管(mm):482.8 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为14mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/131、mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):35.00；木方的截面高度(mm):80.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):180.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.42/6 = 29.4 cm3；I = 901.43/12 = 20132、.58 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.120.9+0.50.9 = 3.204 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.204+1.40.9= 5.105kN/m最大弯矩 M=0.15.1052502= 31905 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 31905/29400 = 1.085 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算133、值为 1.085 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.204kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.2042504/(100950020.58104)=0.043 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.043 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=3.588/6 = 37.33 cm3；I=bh3/12=3.5888134、/12 = 149.33 cm4 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.12+0.50.25 = 0.89 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.89+1.40.25 = 1.418 kN/m；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.11.4180.92 = 0.115 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.115106/37333.33 =135、 3.077 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.077 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.4180.9 = 0.766 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.766103/(2 3580) = 0.41 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.41 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI136、)=l/250均布荷载q = q1 = 0.89 kN/m；最大挠度计算值= 0.6770.899004 /(10090001493333.333)= 0.294 mm；最大允许挠度=900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.294 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.276kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.418 kNm ；最大变形 Vmax = 1.137、092 mm ；最大支座力 Qmax = 5.064 kN ；最大应力 = 418008.019/4250 = 98.355 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 98.355 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.092mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.75kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.064 kN；R 6.00 kN138、 , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1255.63 = 0.705 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.90.9 = 0.405 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.120.90.9 = 2.479 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.589 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 139、NQ = (1+0.45 ) 0.90.9 = 1.174 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 5.951 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 5.951 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.6 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 3.98 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.25 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；140、 f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.8+0.12 = 2 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 2000 / 16 = 125 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=5951.147/(0.423398) = 35.349 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 35.349 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的141、安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.006(1.8+0.12) = 2.34 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.006 ；Lo/i = 2339.956 / 16 = 146 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.324 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=5951.147/(0.324398) = 46.15 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 46.15 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承142、重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =5.951/0.25=23.805 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 5.951 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=23.805 fg=120 kp143、a 。地基承载力满足要求！九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造144、层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度145、不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中146、部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。200厚墙模板计算书一、工程属性新浇混凝土墙名称地上墙体新浇混凝土墙墙厚(mm)200混凝土墙的计算高度(mm)2900混凝土墙的计算长度(mm)5600二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.9倾倒混凝土时对垂147、直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，242.9min38.4，69.638.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)10小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm148、)150主梁间距(mm)450主梁一端悬臂长(mm)200对拉螺栓横向间距(mm)600对拉螺栓竖向间距(mm)450模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.45m，Wbh2/6450142/614700mm3，Ibh3/12450143/12102900mm4 1、强度验算 qbS承0.4548.4221.79kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.11kNm Mmax/W0.11106/147007.41N/mm2f15N/mm2 满足149、要求！ 2、挠度验算 qbS正0.4538.4=17.28kN/m 面板变形图(mm) 0.35mml/400200/4000.5mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)3580小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)37.33小梁截面惯性矩I(cm4)149.33 1、强度验算 qbS承0.2948.4214.04kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.3kNm Mmax/W0.3106/373307.92N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.2150、938.4=11.14kN/m 小梁变形图(mm) 0.2mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=2.69kN，R2=.R27=4.9kN，R28=7.1kN六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.5主梁截面惯性矩I(cm4)20.38 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.97kNm Mmax/W0.97106/8500113.85N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.49mml/151、400450/4001.12mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax600，600/2+200600mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax450，450/2+150450mm N0.95mnS承0.950.60.4548.4212.42kNNtb17.8kN 满足要求！350厚墙模板计算书一、工程属性新浇混凝土墙名称地下室外墙、人防墙体新浇混凝土墙墙厚(mm)350混凝土墙的计算高度(mm)5050混凝土墙的计算长度(mm)8000二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系152、数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.9倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，242.9min38.4，69.638.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正153、常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)10小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)150主梁间距(mm)400主梁一端悬臂长(mm)150对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)400模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.45m，Wbh2/6450142/614700mm3，Ibh3/12450143/12102900mm4 1、强度验算 qbS承0.4548.4154、221.79kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.11kNm Mmax/W0.11106/147007.41N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.4538.4=17.28kN/m 面板变形图(mm) 0.35mml/400200/4000.5mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)3580小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)37.33小梁截面惯性矩I(cm4)149.33 1、强度验算 qbS承0.2948.4214.04kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(k155、N) Mmax0.22kNm Mmax/W0.22106/373305.85N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.2938.4=11.14kN/m 小梁变形图(mm) 0.1mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=2.31kN，R2=.R39=4.2kN，R40=6.09kN六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.5主梁截面惯性矩I(cm4)20.38 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.156、37kNm Mmax/W0.37106/850042.99N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.09mml/400400/4001mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax400，400/2+250450mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax400，400/2+150400mm N0.95mnS承0.950.450.448.428.28kNNtb17.8kN 满足要求！板模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土板特性地下室顶板（地上楼板）新浇混凝土楼板厚度(mm)180模板支架高度157、H(m)5.05模板支架的纵向长度La(m)60模板支架的横向长度Lb(m)19二、模板支撑体系设计立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900纵横向水平杆步距h(mm)1800次楞布置方式垂直于立杆纵向方向次楞间距s(mm)400荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数0.83立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m158、3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期10年一遇0.350.18城市温州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度A类(近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区)1.38模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)10风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.533风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.338四、模板验算模板验算方式简支梁模板类型胶合板模板厚度(mm)14模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值159、fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000142/6=32666.667mm3，I=bh3/12=1000143/12=228666.667mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.20.3+(24+1.1)0.181.0+1.4(1+2)1.0=9.982kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.125ql2=0.1259.9820.42=0.2kNm max=Mmax/W=0.2106/32666.667=6.111N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.5ql=0.59.9820160、.4=1.996kN max=3Qmax/(2bh)=31.996103/(2100014)=0.214N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=5ql4/(384EI)=59.9824004/(3846000228666.667)=2.425mm max=2.425mm=minl/150，10=min400/150，10=2.667mm 符合要求！五、次楞验算次楞验算方式简支梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)3580次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)37.3161、33次楞截面惯性矩I(cm4)149.333次楞弹性模量E(N/mm2)9000 计算简图如下： q=GqGk+1.4qQk=1.2(0.3+(24+1.1)0.18)0.4+0.01+1.4(1+2)0.4=4.005kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125ql2=0.1254.0050.92=0.405kNm max=Mmax/W=0.405106/37333=10.861N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.5ql=0.54.0050.9=1.802kN max=3Qmax/(2bh0)=31.8021000/(23580)=0.965N/mm2 m162、ax=0.965N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=5ql4/(384EI)=54.0059004/(38490001493330)=2.546mm max=2.546mm=minl/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力计算 Rmax=1ql=14.0050.9=3.604kN六、主楞(纵向水平钢管)验算主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)482.8主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(cm2)3.98主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截163、面抵抗矩W(cm3)4.25主楞截面惯性矩I(cm4)10.19主楞弹性模量E(N/mm2)206000 计算简图1如下： 主楞弯矩图(kNm) 主楞剪力图(kN) 主楞变形图(mm) 计算简图1支座反力依次为R1=5.232kN,R2=8.74kN,R3=9.036kN,R4=2.329kN Mmax=0.804 Qmax=5.616 Vmax=1.959 计算简图2如下： 主楞弯矩图(kNm) 主楞剪力图(kN) 主楞变形图(mm) 计算简图2支座反力依次为R5=3.641kN,R6=9.027kN,R7=9.027kN,R8=3.641kN Mmax=0.703 Qmax=5.424 V164、max=2.036 1、强度验算 max=Mmax/W=0.804106/4250=189.075N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 max=2Qmax/A=25.6161000/398=28.223N/mm2 max=28.223N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=2.036mm=minl/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是 最大支座反力Rmax=maxR1,R2,R3,R4,R5,R6,R7,R8=9.036kN 1.05Rmax=1.059.036=9.487kN，9165、.487kN0.8312.0=9.96kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！七、立杆验算钢管计算截面482.8截面面积A(mm2)398截面回转半径i(mm)16截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1800/900=2，h/lb=1800/900=2，查附录D，得k=1.163，=1.272 l0=maxkh，h+2a=max1.1631.2721800，1800+2100=2663mm =l0/i=2663/16=167=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.253 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载166、标准值计算 la=0.9m，h=1.8m，查规程表得w=0.123 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.8=0.5 通过插入法求，得=0.97 z0d2=1.380.350.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1231.2(1-0.9770)/(1-0.97)=4.337 s=wstw=0.1234.337=0.533 k=0.7zs0=0.71.380.5330.35=0.18kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.71.3810.167、35=0.338kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005(5.05-4)=0.995 不组合风荷载时 NutGNGk+1.4NQk=Rmax+0.15GH=9.036+0.151.25.05=9.945kN =1.05Nut/(AKH)=1.059.945103/(0.2533980.995)=104.243N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 组合风荷载时 NutGNGk+0.851.4NQk=Rmax+0.15GH=4.256+0.151.25.05=5.165kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.180.91.82/10=0.063kNm =1168、.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.055.165103/(0.2533980.995)+0.063106/(4.25103)=68.85N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)10.8 F=0.85AFkla/La=0.8510.80.3380.9/60=0.047kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.0475.05/(34+1)19=0.001kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.055.165+0.001)103/(0.2533980.995)=54.147N/mm2f=205N/mm2 符合要求！250830梁169、模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性KL2新浇混凝土楼板厚度(mm)150混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】250830模板支架高度H(m)5.05模板支架的纵向长度La(m)60模板支架的横向长度Lb(m)19二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)450立杆横向间距lb(mm)900模板支架步距h(mm)1800楼板立杆纵向间距la(mm)900楼板立杆横向间距lb(mm)900梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加承重立杆根数0梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)0梁底170、立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数1梁底支撑次楞根数3立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)100 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期50年一遇1.20.335城171、市象山县石浦风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)0.62模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)10风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.643风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.521四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)14模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000142/6=32666.667mm3，I=bh3/12=1000143/12=228666.667mm4 172、q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.5)0.831.0+1.4(1+2)1.0=33.178kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.125ql2=0.12533.1780.1252=0.065kNm max=Mmax/W=0.065106/32666.667=1.984N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.625ql=0.62533.1780.125=2.592kN max=3Qmax/(2bh)=32.592103/(2100014)=0.278N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.521ql4/(100E173、I)=0.52133.1781254/(1006000228666.667)=0.031mm max=0.031mm=minl/150，10=min125/150，10=0.833mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=R3=0.375ql=1.555kN，R2=1.25ql=5.184kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)3580次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)37.333次楞截面惯性矩I(cm4)149.333次楞弹性模量E(N/mm2)9000 174、次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.15)+1.4(1+2)(0.45-0.25/2)/2=1.574kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.15)+1.4(1+2)(0.9-0.45-0.25/2)/2=1.574kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1.350.5(0.83-0.15)=0.459kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1.350.5(0.83-0.15)=0175、.459kN/m q=max1.555/1.0+0.014+1.574+0.459，5.184/1.0+0.014，1.555/1.0+0.014+1.574+0.459=5.198kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.15.1980.2252=0.026kNm max=Mmax/W=0.026106/37333=0.705N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.65.1980.225=0.702kN max=3Qmax/(2bh0)=30.7021000/(23580)=0.376N/mm2 max=0.376N/mm176、2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6775.1982254/(10090001493330)=0.007mm max=0.007mm=minl/150，10=min225/150，10=1.5mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1(1.555+0.014+1.574+0.459)0.225=0.891kN R2=1.1(5.184+0.014)0.225=1.286kN R3=1.1(1.555+0.014+1.574+0.459)0.225=0.891kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材177、质类型钢管主楞材料规格(mm)482.8主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)398主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.25主楞截面惯性矩I(cm4)10.19主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.583kNm max=Mmax/W=0.583106/4250=137.269N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=1178、.554kN max=2Qmax/A=21.5541000/398=7.81N/mm2 max=7.81N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max=2.102mm=minl/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=1.554kN,R2=1.554kN七、纵向水平钢管验算 计算简图如下： 1、强度验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax=0.123kNm max=Mmax/W=0.123106/4250=28.957N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图179、(kN) Qmax=1.022kN max=2Qmax/A=21.022103/398=5.137N/mm2 max=5.137N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max=0.05mm=minl/150，10=min450/150，10=3mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=2.106kN,R2=3.363kN,R3=3.363kN,R4=2.106kN八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0.83 最大支座反力Rmax=3.363kN 1.05Rmax=1.053.363=3.532kN，3.53180、2kN0.8312.0=9.96kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算 H/Lb=5.05/19=0.2665 符合要求！十、立杆验算钢管计算截面482.8截面面积A(mm2)398截面回转半径i(mm)16截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1800/900=2，h/lb=1800/900=2，查附录D，得k=1.163，=1.272 l0=maxkh，h+2a=max1.1631.2721800，1800+2100=2663mm =l0/i=2663/16=167=210 长细比符合要181、求！ 查规程附录C得 =0.253 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.45m，h=1.8m，查规程表4.2.7得w=0.166 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.45m，b/h=0.45/1.8=0.25 通过插入法求，得=0.95 z0d2=0.621.20.0482=0.002，h/d=1.8/0.048=37.5 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1661.2(1-0.9570)/(1-0.95)=3.874 s=wstw=0.1663.874=0.643 k=0.7zs0=0.70.620.6431.2=182、0.335kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.70.6211.2=0.521kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005(5.05-4)=0.995 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=3.363+1.35(0.3+(24+1.1)0.15)0.45+1.4(1+2)0.45(0.9/2+(0.45-0.25/2)/2)+1.350.155.05=7.056kN R2=3.363+1.35(0.3+(24+1.1)0.15)0.45+1.4(1+2)0.45(0.9/2+(0.9-0.45-0.25/2)/2)+1.183、350.155.05=7.056kN Nut=maxR1,R2=max7.056, 7.056=7.056kN 1.05Nut/(AKH)=1.057.056103/(0.2533980.995)=73.967N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=6.788kN, R2=6.788kN Nut=maxR1,R2=max6.788, 6.788=6.788kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.3350.451.82/10=0.058kNm 1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1184、.056.788103/(0.2533980.995)+0.058106/(4.25103)=84.826N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)49.8 F=0.85AFkla/La=0.8549.80.5210.45/60=0.165kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.1655.05/(34+1)19=0.004kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.056.788+0.004)103/(0.2533980.995)=71.192N/mm2f=205N/mm2 符合要求！250830梁侧模板计算书一、工程概况新浇混凝梁185、名称KL2混凝土梁截面尺寸(mmxmm)250830梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)5外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)取小值：12振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22245112.51/186、2，240.5min41.74，1212kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.212+1.44，1.3512+1.40.740.9max20，20.120.920.1218.108kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k12 kN/m2三、模板支撑体系设计次楞布置方式水平向布置次楞道数4主楞间距(mm)900主楞合并根数2次楞最大悬挑长度(mm)320对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为150，450 设计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)14模板抗弯强187、度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000142/632666.667mm3，Ibh3/12=1000143/12228666.667mm4。模板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承118.10818.108kN/m q1静0.91.3512114.58kN/m q1活0.91.40.7413.528kN/m Mmaxmax(0.08q静l2+0.101q活l2，0.1q静l2-0.117q活l2)=max(0.0814.580.2172+0.1013.5280.2172，0.114.580.2172-0.188、1173.5280.2172)0.071kNm Mmax/W0.071106/32666.6672.188N/mm2f15N/mm2 符合要求！ 2、挠度验算 qbS正11212kN/m max0.677ql4/(100EI)=0.67712216.6674/(1006000228666.667)0.13mm216.667/400=0.542mm 符合要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax(1.1q1静+1.2q1活)l=1.114.580.217+1.23.5280.2174.392kN 正常使用极限状态 Rmax1.1ql=1.1120.2172.86kN五、次楞验算次楞189、最大悬挑长度(mm)320次楞计算方式简支梁次楞类型方木次楞材料规格(mm)3580次楞弹性模量E(N/mm2)9600次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)37.333次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞截面惯性矩I(cm4)149.333 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q4.392kN/m Mmaxmax0.125ql2，0.5ql12=max0.1254.3920.92，0.54.3920.322=0.445kNm Mmax/W0.445106/3733311.912N/mm2f13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Vm190、axmax0.5ql，ql1=max0.54.3920.9，4.3920.32=1.976kN max=3Qmax/(2bh0)=31.9761000/(28035)1.059N/mm2 max1.059N/mm21.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 q2.86kN/m 1max5ql4/(384EI)=52.869004/(38496001493330)1.704mm900/400=2.25mm 2maxql4/(8EI)=2.863204/(896001493330)=0.261mm320/400=0.8mm 符合要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax14.3191、920.9，0.54.3920.9+4.3920.323.953kN 正常使用极限状态 Rmaxmax12.860.9，0.52.860.9+2.860.322.574kN六、主楞验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主楞类型钢管主楞材料规格(mm)482.8主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)10.19主楞截面抵抗矩W(cm3)4.25共同作用系数0.5 因主楞2根合并，验算时次楞传递共同作用系数为0.5。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R192、10.723kN，R21.976kN，R31.976kN，R40.723kN 正常使用极限状态：R10.468kN，R21.287kN，R31.287kN，R40.468kN 1、抗弯验算 主楞弯矩图(kNm) maxMmax/W0.145106/4250=34.024N/mm2f=205 N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Qmax/A=22.4251000/39812.183N/mm2=120 N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.193mm300/4000.75 mm 符合要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计193、值Ntb(kN)17.8 同主楞计算过程，可知对拉螺栓受力N0.953.148/0.55.98kNNtb17.8kN 符合要求！2501350梁模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性KL新浇混凝土楼板厚度(mm)150混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】2501350模板支架高度H(m)5.05模板支架的纵向长度La(m)60模板支架的横向长度Lb(m)19二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)450立杆横向间距lb(mm)900模板支架步距h(mm)1800楼板立杆纵向间距la(mm)900楼板立杆横向间距lb(mm)900梁左侧194、立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加承重立杆根数1梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)450梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数1梁底支撑次楞根数3立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)100 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准195、值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期50年一遇1.2城市象山县石浦风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)0.62模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)10风荷载体型系数s模板10.521四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)14模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000142/6=32666.667mm3，I=bh3/12=1000143196、/12=228666.667mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.5)1.351.0+1.4(1+2)1.0=51.079kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.125ql2=0.12551.0790.1252=0.1kNm max=Mmax/W=0.1106/32666.667=3.054N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.625ql=0.62551.0790.125=3.991kN max=3Qmax/(2bh)=33.991103/(2100014)=0.428N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=197、0.521ql4/(100EI)=0.52151.0791254/(1006000228666.667)=0.047mm max=0.047mm=minl/150，10=min125/150，10=0.833mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=R3=0.375ql=2.394kN，R2=1.25ql=7.981kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)3580次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)37.333次楞截面惯性矩I(cm4)149.333次楞弹性模198、量E(N/mm2)9000 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.15)+1.4(1+2)(0.45-0.25/2)/2=1.574kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.15)+1.4(1+2)(0.9-0.45-0.25/2)/2=1.574kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1.350.5(1.35-0.15)=0.81kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1.350.5199、(1.35-0.15)=0.81kN/m q=max2.394/1.0+0.014+1.574+0.81，7.981/1.0+0.014，2.394/1.0+0.014+1.574+0.81=7.995kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.17.9950.2252=0.04kNm max=Mmax/W=0.04106/37333=1.084N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.67.9950.225=1.079kN max=3Qmax/(2bh0)=31.0791000/(23580)=0.578N/mm2 max=0200、.578N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6777.9952254/(10090001493330)=0.01mm max=0.01mm=minl/150，10=min225/150，10=1.5mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1(2.394+0.014+1.574+0.81)0.225=1.186kN R2=1.1(7.981+0.014)0.225=1.979kN R3=1.1(2.394+0.014+1.574+0.81)0.225=1.186kN六、主楞(横向水平钢管)验201、算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)482.8主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)398主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.25主楞截面惯性矩I(cm4)10.19主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.093kNm max=Mmax/W=0.093106/4250=21.972N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qma202、x=1.074kN max=2Qmax/A=21.0741000/398=5.397N/mm2 max=5.397N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max=0.025mm=minl/150，10=min450/150，10=3mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=0.132kN,R2=4.127kN,R3=0.132kN七、纵向水平钢管验算 计算简图如下： 1、强度验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax=0.326kNm max=Mmax/W=0.326106/4250=76.637N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 203、2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Qmax=2.695kN max=2Qmax/A=22.695103/398=13.542N/mm2 max=13.542N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max=0.132mm=minl/150，10=min450/150，10=3mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=5.579kN,R2=8.895kN,R3=8.896kN,R4=5.579kN八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0.83 最大支座反力Rmax=8.896kN 1.05Rmax=1.0204、58.896=9.34kN，9.34kN0.8312.0=9.96kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算 H/Lb=5.05/19=0.2665 符合要求！十、立杆验算钢管计算截面482.8截面面积A(mm2)398截面回转半径i(mm)16截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1800/900=2，h/lb=1800/900=2，查附录D，得k=1.163，=1.272 l0=maxkh，h+2a=max1.1631.2721800，1800+2100=2663mm =l0/i=2663/205、16=167=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.253 2、风荷载验算 1) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.70.6211.2=0.521kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005(5.05-4)=0.995 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=0.306+1.35(0.3+(24+1.1)0.15)0.45+1.4(1+2)0.45(0.9/2+(0.45-0.25/2)/2)+1.350.155.05=3.999kN R2=8.896+1.350.15(5.05-1.35)=9.645kN R3=0.306+206、1.35(0.3+(24+1.1)0.15)0.45+1.4(1+2)0.45(0.9/2+(0.9-0.45-0.25/2)/2)+1.350.155.05=3.999kN Nut=maxR1,R2,R3=max3.999, 9.645, 3.999=9.645kN 1.05Nut/(AKH)=1.059.645103/(0.2533980.995)=101.101N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)81 F=0.85AFkla/La=0.85810.5210.45/60=0.269kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.2695.207、05/(34+1)19=0.006kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.059.645+0.006)103/(0.2533980.995)=101.162N/mm2f=205N/mm2 符合要求！250 1350梁侧模板(1)计算书一、工程概况新浇混凝梁名称KL混凝土梁截面尺寸(mmxmm)2501350梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)150二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)5外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位208、置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.35新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)取小值：32.4振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22245112.51/2，241.35min41.74，32.432.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.232.4+1.44，1.3532.4+1.40.740.9max44.48，47.660.947.6642.894kN/m2 正常使用极限状态设计209、值S正G4k32.4 kN/m2三、模板支撑体系设计次楞布置方式水平向布置次楞道数8主楞间距(mm)600主楞合并根数2次楞最大悬挑长度(mm)170对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为150，600，1050 设计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)14模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000142/632666.667mm3，Ibh3/12=1000143/12228666.667mm4。模板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承142.89442210、.894kN/m q1静0.91.3532.4139.366kN/m q1活0.91.40.7413.528kN/m Mmaxmax(0.077q静l2+0.1q活l2，-0.107q静l2+0.121q活l2，-0.071q静l2-0.107q活l2)=max(0.07739.3660.1672+0.13.5280.1672, -0.10739.3660.1672+0.1213.5280.1672,-0.07139.3660.1672-0.1073.5280.1672)0.095kNm Mmax/W0.095106/32666.6672.894N/mm2f15N/mm2 符合要求！ 2、挠度211、验算 qbS正132.432.4kN/m max0.632ql4/(100EI)=0.63232.4167.1434/(1006000228666.667)0.116mm167.143/400=0.418mm 符合要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax(1.143q1静+1.223q1活)l=1.14339.3660.167+1.2233.5280.1678.242kN 正常使用极限状态 Rmax1.143ql=1.14332.40.1676.19kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度(mm)170次楞计算方式简支梁次楞类型方木次楞材料规格(mm)3580次楞弹性模量E(N/mm2212、)9600次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)37.333次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞截面惯性矩I(cm4)149.333 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q8.242kN/m Mmaxmax0.125ql2，0.5ql12=max0.1258.2420.62，0.58.2420.172=0.371kNm Mmax/W0.371106/373339.934N/mm2f13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql，ql1=max0.58.2420.6，8.2420.17=2.473kN max=3Qma213、x/(2bh0)=32.4731000/(28035)1.325N/mm2 max1.325N/mm21.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 q6.19kN/m 1max5ql4/(384EI)=56.196004/(38496001493330)0.729mm600/400=1.5mm 2maxql4/(8EI)=6.191704/(896001493330)=0.045mm170/400=0.425mm 符合要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax18.2420.6，0.58.2420.6+8.2420.174.945kN 正常使用极限状态 Rmaxmax16.1214、90.6，0.56.190.6+6.190.173.714kN六、主楞验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主楞类型钢管主楞材料规格(mm)482.8主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)10.19主楞截面抵抗矩W(cm3)4.25共同作用系数0.5 因主楞2根合并，验算时次楞传递共同作用系数为0.5。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.855kN，R22.473kN，R32.034kN，R42.034kN，R52.034kN，R62.03215、4kN，R72.473kN，R80.855kN 正常使用极限状态：R10.638kN，R21.857kN，R31.508kN，R41.508kN，R51.508kN，R61.508kN，R71.857kN，R80.638kN 1、抗弯验算 主楞弯矩图(kNm) maxMmax/W0.268106/4250=63.114N/mm2f=205 N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Qmax/A=23.7131000/39818.661N/mm2=120 N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.112mm450/4001.125 mm 符合216、要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主楞计算过程，可知对拉螺栓受力N0.956.148/0.511.682kNNtb17.8kN 符合要求！13002000梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL14新浇混凝土梁计算跨度(m)6混凝土梁截面尺寸(mmmm)13002000新浇混凝土结构层高(m)5.14梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1217、施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.25风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)400梁两侧立柱间距lb(mm)1800步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)900梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按218、梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600,1200梁底支撑小梁根数8梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)9000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001414/632666.67mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666.67mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7219、Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2)+1.40.72163.85kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2162.09kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)2151.1kN/m 1、强度验算 Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.10762.090.192+0.1211.760.1920.22kNm Mmax/W0.22106/32666220、.676.79N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63251.1185.714/(1009000228666.67)0.187mml/400185.71/4000.46mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39362.090.19+0.4461.760.194.68kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14362.090.19+1.2231.760.1913.58kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活221、l=0.92862.090.19+1.1421.760.1911.07kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39351.10.193.73kN R2=R4=1.143 q2l=1.14351.10.1910.85kN R3=0.928 q2l=0.92851.10.198.81kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)3580小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)37.33小梁截面惯性矩I(cm4)149.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别222、计算，如下图： q1max4.68+0.91.35(0.3-0.1)1.3/7+0.5(2-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.71max0.9-1.3/2，(1.8-0.9)-1.3/2/21，13.58+0.91.35(0.3-0.1)1.3/7=13.62kN/m q2max3.73+(0.3-0.1)1.3/7+0.5(2-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.9-1.3/2，(1.8-0.9)-1.3/2/21，10.85+(0.3-0.1)1.3/710.88kN/223、m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10713.620.42，0.513.620.220.27kNm Mmax/W0.27106/373307.3N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60713.620.4，13.620.23.308kN max3Vmax/(2bh0)=33.3081000/(23580)1.77N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.63210.884004/(10093501493300)0.13m224、ml/400400/4001mm 2q2l24/(8EI)10.882004/(893501493300)0.16mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14313.620.4，0.39313.620.4+13.620.26.23kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R83.06kN，R2R76.23kN，R3R4R5R65.08kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.225、14310.880.4，0.39310.880.4+10.880.24.98kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R82.63kN，R2R74.98kN，R3R4R5R64.05kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.868106/4250204.29N/mm2f=20226、5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax10.16kN max2Vmax/A=210.161000/39851.06N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.58mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R42.01kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R2.01kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200227、8钢管类型482.8立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/16=112.5=150 长细比满足要求！ 查表得，0.5 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.250.41.82/100.04kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)2)+0.91.42157.46kN/m 2)小梁验算 q1max4.22+(0.3-0.1)1.3/7+0.91.2(228、0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41max0.9-1.3/2，(1.8-0.9)-1.3/2/21，12.23+(0.3-0.1)1.3/7=12.27kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.86kN，R215.78kN，R315.78kN，R41.86kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax1.86+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.8+0.9-1.3/2)/20.8，15.78，15.78，1.86+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.8+1.8-0.9-229、1.3/2)/20.8+0.04/1.815.83kN fN/(A)+Mw/W15825.17/(0.5398)+0.04106/425087.85N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3117.44kNN30kN 满足要求！13002000梁侧模板计算书一、工程概况新浇混凝梁名称KZL14混凝土梁截面尺寸(mmxmm)13002000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇230、混凝土初凝时间t0(h)5外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)取小值：41.74振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22245112.51/2，242min41.74，4841.74kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.241.74+1.44，1.354231、1.74+1.40.740.9max55.688，60.2690.960.26954.242kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k41.74 kN/m2三、模板支撑体系设计次楞布置方式水平向布置次楞道数12主楞间距(mm)500主楞合并根数2次楞最大悬挑长度(mm)70对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为150，650，1150，1650 设计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)14模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000142/632666.66232、7mm3，Ibh3/12=1000143/12228666.667mm4。模板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承154.24254.242kN/m q1静0.91.3541.74150.714kN/m q1活0.91.40.7413.528kN/m Mmaxmax(0.077q静l2+0.1q活l2，-0.107q静l2+0.121q活l2，-0.071q静l2-0.107q活l2)=max(0.07750.7140.1652+0.13.5280.1652, -0.10750.7140.1652+0.1213.5280.1652,-0.07150.7140.1652-0.1073.528233、0.1652)0.117kNm Mmax/W0.117106/32666.6673.568N/mm2f15N/mm2 符合要求！ 2、挠度验算 qbS正141.7441.74kN/m max0.632ql4/(100EI)=0.63241.74165.4554/(1006000228666.667)0.144mm165.455/400=0.414mm 符合要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax(1.143q1静+1.223q1活)l=1.14350.7140.165+1.2233.5280.16510.305kN 正常使用极限状态 Rmax1.143ql=1.14341.74234、0.1657.894kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度(mm)70次楞计算方式简支梁次楞类型方木次楞材料规格(mm)3580次楞弹性模量E(N/mm2)9600次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)37.333次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞截面惯性矩I(cm4)149.333 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q10.305kN/m Mmaxmax0.125ql2，0.5ql12=max0.12510.3050.52，0.510.3050.072=0.322kNm Mmax/W0.322106/373338.626N/mm2f13235、N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql，ql1=max0.510.3050.5，10.3050.07=2.576kN max=3Qmax/(2bh0)=32.5761000/(28035)1.38N/mm2 max1.38N/mm21.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 q7.894kN/m 1max5ql4/(384EI)=57.8945004/(38496001493330)0.448mm500/400=1.25mm 2maxql4/(8EI)=7.894704/(896001493330)=0.002mm70/400=0.175mm 符合要求！ 4、最大支座反236、力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax110.3050.5，0.510.3050.5+10.3050.075.152kN 正常使用极限状态 Rmaxmax17.8940.5，0.57.8940.5+7.8940.073.947kN六、主楞验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主楞类型钢管主楞材料规格(mm)482.8主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)10.19主楞截面抵抗矩W(cm3)4.25共同作用系数0.5 因主楞2根合并，验算时次楞传递共同作用系数为0.5。 计算简237、图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.889kN，R22.576kN，R32.113kN，R42.113kN，R52.113kN，R62.113kN，R72.113kN，R82.113kN，R92.113kN，R102.113kN，R112.576kN，R120.889kN 正常使用极限状态：R10.679kN，R21.973kN，R31.602kN，R41.602kN，R51.602kN，R61.602kN，R71.602kN，R81.602kN，R91.602kN，R101.602kN，R111.973kN，R120.679kN 1、抗弯验算 主楞弯矩图(kNm) maxMmax/W0.277106/4250=65.195N/mm2f=205 N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Qmax/A=24.2051000/39821.133N/mm2=120 N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.172mm500/4001.25 mm 符合要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主楞计算过程，可知对拉螺栓受力N0.956.726/0.512.779kNNtb17.8kN 符合要求！