1、钢铁公司热电分厂扩建锅炉工程脚手架专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录一、编制依据5二、工程概况5三、施工部署5四、构造要求及技术措施51、 一 般 规 定52、材 料63、1地基处理73、2立杆73、3大横杆73、4小横杆73、5纵横向扫地杆73、6剪刀撑73、7 脚手板83、8连墙件83、9防护设施84、拆除脚手架85、脚手架出入口构造9五、质量保证措施9六、安全防护措施91、结构临边防护措施92、楼梯间防护措施93、防雷避电措施9七、安全施工措施91、材质及其使用的安全技术措施102、脚手架搭设的2、安全技术措施103、脚手架上施工作业的安全技术措施104、脚手架拆除的安全技术措施11八、文明施工措施11五、计算书：12一、参数信息:131.脚手架参数132.活荷载参数133.风荷载参数134.静荷载参数135.地基参数14二、大横杆的计算:151.均布荷载值计算152.强度验算163.挠度验算:16三、小横杆的计算:171.荷载值计算172.强度验算173.挠度验算18四、扣件抗滑力的计算:18五、脚手架立杆荷载计算:19不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式20六、立杆的稳定性计算:20考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式21七、连墙件的稳定性计算:23八、立杆的地基承载力计算:23、4一、编制依据1、XXXX环保工程技术股份有限公司提供的XXXX钢铁有限公司热电分厂扩建0#锅炉工程图纸2、依据建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-91）、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）、XX建设有限公司颁发的工程项目安全生产标准（2004）等规范标准，以及国家现行的有关安全操作规程,钢管脚手架等安全技术规范编制。3、依据XX特钢热电分厂扩建0#锅炉工程施工方案以及有关施工手册,实用建筑施工安全手册编制而成。二、工程概况1、建设单位：XXXX钢铁有限公司2、设计单位：XXXX环保工程技术股份有限公司3、监理单位：XX监理公司4、施工单位：XXXX建设有限公司5、本工程0.00相4、当于绝对标高4.200米。6、工程施工范围：包括主厂房、除尘系统等。基础部分：基础底标高为-4.30m。主体部分：主厂房BC跨高+14.790m，内部设计有+4.17、+7.97平台；CD跨高31.20，内部设计有+7.97、+14.97、+23.97.00、+30.00。7、本工程各建筑物具有占地面积小，垂直高度高，楼层预留洞多的特点。8、本工程根据施工需要，配备4t塔吊一台，用于主厂房混凝土结构施工。三、施工部署结合本工程结构形式、实际施工特点，主厂房四周搭设落地式、全高、全封闭的扣件双排钢管脚手架。此架主要用于装饰装修工程和安全防护。考虑建筑高度较高的，主厂房12米一下采用双排双立杆外，5、其他建、构筑物外脚手架，均采用双排单立杆。立杆距结构0.30米，排距（横距）为1.05米，纵距为1.5米，大横杆步距为1.8米。四、构造要求及技术措施1、 一 般 规 定1.1 建筑登高作业(架子工)，必须持XX作业操作证上岗作业。1.2 架子工凡患有高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够以及不适合于登高作业的，不得从事登高架设作业。1.3 正确使用个人安全防护用品，必须着装灵便(紧身紧袖)，在高处(2m以上)作业时，必须佩戴安全带与已搭好的立、横杆挂牢，穿防滑鞋。作业时精神要集中，团结协作、互相呼应、统一指挥、不得“走过档”和跳跃架子，严禁打闹玩笑、酒后上班。1.4 班组(队)接受任务后，必6、须组织全体人员，认真领会脚手架专项安全施工方案和安全技术交底，研讨搭设方法，明确分工，并派1名技术好、有经验的人员负责搭设技术指导和监护。1.5 风力六级以上(含六级)强风和高温、大雨、大雾、下雪等恶劣天气，应停止高处露天作业。风、雨、雪过后要进行检查，发现倾斜下沉、松扣、崩扣要及时修复，合格后方可使用。1.6 脚手架要结合工程进度搭设，搭设未完的脚手架，在离开作业岗位时，不得留有未固定构件和不安全隐患，确保架子稳定。1.7 脚手架搭设到高于在建建筑物顶部时，里排立杆要低于沿口4050mm，外排立杆高出沿口11.5m，搭设两道护身栏，并挂密目安全网。1.8 脚手架搭设、拆除、维修和升降必须由架7、子工负责，非架子工不准从事脚手架操作。2、材 料2.1 钢管：钢管采用外径4851mm，壁厚33.5mm的管材。钢管应平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管必须涂有防锈漆并严禁打孔。 2.2 扣件：采用可锻造铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB158311995)的规定。 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。2.3 脚手板：脚手板采用竹帘。竹帘与钢管间采用14#16#镀锌铁丝扎牢2.4 安全网：宽度不得小于3m，长度不得大于6m，网眼不得大于10cm，必须使用维纶、锦纶、尼龙等材料，严禁使用损坏或腐朽8、的安全网和丙纶网。密目安全网只准做立网使用。3、扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施3、1地基处理地基地坑回填后，必须进行碾压夯实，密实度达到90以上，搭设脚手架部位应确保表面平整，脚手架钢管底部应设置不低于50厚木板垫脚，垫脚板布置必须平稳、不得悬空。如达不到要求需要C20浇筑混凝土垫层100mm，宽1.3m，已保证脚手架地基满足规范要求。3、2立杆立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接，接头交错布置。两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度错开方向不小于50，各接头中心距主节点的距离不大于60。3、3大横杆大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧，其长9、度大于3跨，不小于6米，同一步大横杆四周要交圈。3、4小横杆每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主接点间距不大于15，小横杆间距应与立杆柱距相同。且根据作业层脚手架搭设的需要，可在两立柱之间再等距设置增设1-2根小横杆，其最大间距不大于75。3、5纵横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。3、6剪刀撑脚手架采用剪力撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每6米跨设置一道，斜杆与地面夹角为45 o - 610、0 o间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上。另一根斜杆在小横杆件的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣结点。所有的固定点距主节点的距离不大于15cm，最下部的斜杆的连接点距地面的高度控制在30 cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度不小于100 cm，并不得少于2个旋转固定扣件，端部扣件的盖板的边缘至杆端的距离不小于10 cm。横向斜撑搭设，在同一节点内，由底至顶层呈“八”字型，在里外立杆之间上下连续布置。斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上，除拐角处设横向撑外，中间应每6米设置一道。3、7 脚手板脚手板采用11、竹帘，短横杆必须加密，每竹帘下面至少应有三根短向钢管。竹帘应用12#-16#铁丝扎牢，竹帘或脚手板应同时铺设两层，行人及上料脚手板必须设护栏及安全网。脚手板或竹帘应重叠放置，不得有探头脚手板或竹帘出现。3、8连墙件连墙件应采用刚性连接，垂直间距为每层楼面，水平间距 5.0米，连接杆用483.5钢管，脚手架连接与建筑物连接采用直角扣件。3、9防护设施脚手架要满挂封闭式密目安全网，密目安全网采用1.86.0米的规格,用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧,作业层网应高于平台1.2米,并在作业层下步架处设一道水平兜网,在架内高度3.6处设首层平网。4、拆除脚手架4.1 脚手架拆除程序，应由上而下按层按步的拆除12、，先拆护身栏、脚手板和横向水平杆，再依次拆剪刀撑的上部扣件和接杆。拆除全部剪刀撑、抛撑以前，必须搭设临时加固斜支撑，预防架倾倒。4.2 拆脚手架杆件，必须由23人协同操作，拆纵向水平杆时，应由站在中间的人向下传递，严禁向下抛掷。4.3 拆除作业区的周围及进出口处，必须派专人了望，严禁非作业区人员进入危险区域，拆除大片架子应加临时围栏。作业区内电线及其他设备有妨碍时，应事先与有关部门联系拆除、转移或加防护。4.4 拆除全部过程中，应指派1名责任心强、技术水平高的工人担任指挥和监护，并负责任拆除撤料和监护操作人员的作业。4.5 已拆下的材料必须及时清理，运至指定地点码放。4.6 拆至底部时，应先加13、临时固定措施后，再拆除。5、脚手架出入口构造脚手架出入口处，向外设置一个辅立杆,并高于门洞12步,立杆的短管斜撑相互联系,上方悬跳立柱处增加两根斜杆。斜杆与主节点相交处用扣件固定，洞口两侧分别增加两根腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心至主节点的距离在15 cm以内，当斜腹杆在1跨内越2个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在伸出端上。斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接。五、质量保证措施1、钢管必须保证其壁厚，壁厚误差不得大于0.5。2、扣件质量应符合国家有关规范标准。3、脚手架外伸长度不得大于500。4、横距、步距高差不大于20，纵距14、不得大于50。5、纵向水平杆高差平整度，同跨内两根水平杆高差不大于10，一根杆两端不大于20。6、杆的垂直度，总高度40米内不得大于50。六、安全防护措施1、结构临边防护措施详见四口五临边防护专项施工方案2、楼梯间防护措施详见四口五临边防护专项施工方案3、防雷避电措施采用避雷针与大横杆连通，接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施，避雷针沿脚手架方向每30米，设置一根采用12镀锌圆钢制作，高度不少于1.0米，并将上层所有大横杆全部连通。接地线采用404扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体，接地线应连接可靠，接地线按脚手架长度设置，每50米不得少于1个，避雷接地线尽量避开人行通道15、，且不得与电缆线之类的金属物过近，一般安全距离应不小于3米。七、安全施工措施1、材质及其使用的安全技术措施（1）扣件的紧固程度应在4050NM，并不大于65 NM，对接扣件的抗拉承载力为3KN，扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。（2）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。（3）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。2、脚手架搭设的安全技术措施（1）脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75以上16、才能施工。（2）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。（3）开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。（4）脚手架应及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前一定要确保架子稳定。（5）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件两步。（6）在搭设过程中应有安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。3、脚手架上施工作业的安全技术措施（1）结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格17、后方可使用。任何班组长和个，未经同意不得任职地意拆除脚手架部件。（2）严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3KN/，确保较大安全储备。（3）结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。（4）当作业层高出其下连件3.6米以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。（5）各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落伤人。（6）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、脚手架拆除的安全技术措施（1）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖警戒标志，地面应设专人指挥，18、禁止非作业人员进入。（2）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的扣时，应先通知对方，以防坠落。（3）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（4）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。（5）拆架时严禁碰撞脚手架附近的电缆线，以防触电事故。（6）所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆上附着扣件或两杆连着送到地面。（7）所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处伤人。（8）拆下的零配件要装入容器内，用吊篮下；拆下的钢管绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。八、文明施工措施根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求19、施工时做到如下：1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等。2、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要精力集中、禁止开玩笑和打闹。3、脚手架搭设人员必须持证上岗，上岗人员定期体检，体验合格者方可上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。4、上架子作业人员上下均应走人行通道不准爬架子。5、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，须经项目部同意后由架子工来完成，任何人不得任意拆改。6、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经项目部同意后由架子工操作。7、不准利用脚手架起吊运重物；作业人员不准攀登架子上20、下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。8、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。9、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。10、拆除脚手架而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，防止火星和切割物溅落。11、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。12、要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。13、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运21、输，不得乱扔。14、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。15、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退手续。16、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。17、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。18、六级以上大风、大雾、大雨、下雪天气停止脚手架作业。在雨、雪天气要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积水、积雪等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。五、计算书：XX特钢电厂0#锅炉工程； 工程建设地点:XX特钢滨江厂区内；22、属于框架结构；地上5层；建筑高度：31.2m。本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 33 m，12米以下采用双管立杆，12米至33米采用单立杆。搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m。内排架距离墙长度为0.30m23、；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏无锡，基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN24、/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:4；单立杆脚手板铺设层数:0；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):115.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:0.40。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载25、作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=26、0.080.1721.52+0.100.981.52 =0.251 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.52-0.1170.981.52 =-0.297 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.251106,0.297106)/5080=58.465 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 58.465 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.27、105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9900.715004/(1002.06105121900) = 1.593 mm；大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自28、重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.05 = 1.728 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.7281.05/3 = 0.605 29、kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.611 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.611106/5080=120.313 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =120.313 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: qmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.30、05 = 1.265 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = 1265.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105121900) = 2.07 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm；小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接31、时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.41.575=2.582 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力32、的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.80(33.00-33.00) = 0.000kN； NGL1 = 0.1248+0.038+(1.502/2)0.038/1.8033.00 = 6.442kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.301.5(1.05+0.3)/2 = 0 kN； NGL2= 0.341.5(1.05+0.3)/2 = 133、.215 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1501.5/2 = 0 kN； NGL3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.5(33-33) = 0 kN； NGL4 = 0.0051.533 = 0.248 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 0 kN； NGL =NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4 = 8.354 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵34、距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 21.051.52/2 = 3.15 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4511.13 = 0.356 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 35、1.28.354+ 1.43.15= 14.435 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.20+ 1.43.15= 4.41 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Ns = 1.2 NGL+0.851.4NQ = 1.28.354+ 0.851.43.15= 13.773 kN； Nd = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.20+ 0.851.43.15= 3.749 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3561.5 1.82/10 = 0.206 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 外脚手架36、采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。1. 33.00米以上立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 4.41 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截37、面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 4410/(0.186489)=48.486 N/mm2；立杆稳定性计算 = 48.486 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 3.749 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比:38、 L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 3748.5/(0.186489)+205860.123/5080 = 81.737 N/mm2；立杆稳定性计算 = 81.737 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2. 33.00米以下立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 7.217 kN39、；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 7217/(0.186489)=79.353 N/mm2；立杆40、稳定性计算 = 79.353 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =6.887 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵41、抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 6886.71/(0.186489)+205860.123/5080 = 116.24 N/mm2；立杆稳定性计算 = 116.24 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.356 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；42、风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 8.073 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.073 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 13.073 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 13.073小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 46 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 115 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =22.05 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 4.41 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=22.05 fg=46 kPa 。地基承载力满足要求！