1、钢铁公司高炉大修工程梁、板支撑脚手架搭设、模板安拆施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目录一、工程概况10二、编制依据10三、施工部署及管理机构111、模板施工顺序112、进度计划113、组织机构12组织机构框架12四、方案的确定13五、梁、板支撑脚手架的搭设构造131、支撑脚手架立杆基础13立杆15六、模板安装181、 柱模板施工182、梁、板模板20模板安装顺序20七、模板拆除235、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。24八、模板体系技术保证措施241、进场模板质量管理242、外观质量检查标准（通过观察检验）242、进场脚手架钢管、扣件管理243、支撑体系地基254、模板安装质量控制措施265、其他注意事项286、模板堆放及维修28九、安全、环保文明施工措施281、安全技术措施282、安全保证体系29十、危险源识别及管理措施311、重大危险源的识别312、危险源的综合预防、危险源的综合预防、控制措施31十一、现场文明施工措施322、在拆架、拆模及清理建筑垃圾时，严禁野蛮作业。32十二、安全应急预案331、重要风险（重要环境因素）332、目的333、适用范围334、应急工具准备33对应急现场人员进行岗位教育和消防知识的教育33项目部要组织一支义务消防队，并组织一次义务3、消防演习，检验应急准备工作的充分性。34制定切实可行的安全施工方案及安全技术交底，备足备好应急工具和应急用品，作好预防准备。345、项目部应急救援机构组成34成立生产安全事故应急救援小组：346、应急响应34一般事故的应急响应34重大事故的应急响应34报警35紧急事故发生时，发现人应立即报警。357、施工安全事故应急准备与响应措施35高处作业发生高处坠落的应急措施35检修电器、使用电动机械、工具等发生的触电事故的应急措施。36机械伤害事故的应急措施37坍塌事故的应急措施37食物导致中毒的应急措施38火灾、爆炸与爆燃388、应急事故发生处理流程图41十二、计算书41、0.4米宽1.5米高梁模板支4、撑计算书42一、计算依据421、计算参数422、施工简图44二、面板验算451、强度验算462、挠度验算48三、次梁验算491、强度验算512、抗剪验算513、挠度验算52四、主梁验算52（图16）次梁承载能力极限状态受力简图541、抗弯验算552、抗剪验算563、挠度验算564、支座反力计算57五、端支座扣件抗滑移验算57六、可调托座验算57七、立柱验算571、长细比验算572、立柱稳定性验算(顶部立杆段)58梁两侧立杆承受的楼板荷载583、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)58此处还应考虑架体的自重产生的荷载58八、立柱地基基础计算59、0.4米宽1米高梁模板支撑计算书59一、计算依据601、5、计算参数602、施工简图62二、面板验算631、强度验算642、挠度验算66三、次梁验算671、强度验算69（图12）次梁弯矩图(kNm)692、抗剪验算693、挠度验算70四、主梁验算70（图16）次梁承载能力极限状态受力简图721、抗弯验算73（图16）主梁弯矩图(kNm)732、抗剪验算743、挠度验算744、支座反力计算75五、端支座扣件抗滑移验算75六、可调托座验算75七、立柱验算751、长细比验算752、立柱稳定性验算(顶部立杆段)76梁两侧立杆承受的楼板荷载763、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)76此处还应考虑架体的自重产生的荷载76八、立柱地基基础计算77、0.4米宽3.1米高6、梁模板支撑计算书77一、计算依据781、计算参数782、施工简图80二、面板验算811、强度验算822、挠度验算84三、次梁验算851、强度验算87（图12）次梁弯矩图(kNm)872、抗剪验算873、挠度验算88四、主梁验算88（图16）次梁承载能力极限状态受力简图901、抗弯验算91（图16）主梁弯矩图(kNm)912、抗剪验算923、挠度验算924、支座反力计算93五、端支座扣件抗滑移验算93六、可调托座验算93七、立柱验算931、长细比验算932、立柱稳定性验算(顶部立杆段)94梁两侧立杆承受的楼板荷载943、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)94此处还应考虑架体的自重产生的荷载94八、立7、柱地基基础计算95、0.4米宽3.4米高梁模板支撑计算书95一、计算依据961、计算参数962、施工简图98二、面板验算991、强度验算1002、挠度验算102三、次梁验算1031、强度验算105（图12）次梁弯矩图(kNm)1052、抗剪验算1053、挠度验算106四、主梁验算106（图16）次梁承载能力极限状态受力简图1081、抗弯验算109（图16）主梁弯矩图(kNm)1092、抗剪验算1103、挠度验算1104、支座反力计算111五、端支座扣件抗滑移验算111六、可调托座验算111七、立柱验算1111、长细比验算1112、立柱稳定性验算(顶部立杆段)112梁两侧立杆承受的楼板荷载1128、3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)112此处还应考虑架体的自重产生的荷载113八、立柱地基基础计算113一、计算依据1141、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081141、计算参数1152、施工简图116二、面板验算1171、强度验算1172、挠度验算119三、次梁验算1201、强度验算1222、抗剪验算1223、挠度验算123四、主梁验算1231、抗弯验算1262、抗剪验算1263、挠度验算1274、支座反力计算127五、端支座扣件抗滑移验算127六、可调托座验算127七、立柱验算1281、长细比验算1282、立柱稳定性验算(顶部立杆段)128梁两侧立杆承受的楼板荷载1283、立柱9、稳定性验算(非顶部立杆段)128八、立柱地基基础计算129一、计算依据129二、计算参数130三、荷载统计131承载能力极限状态设计值131四、面板验算1321、强度验算1322、挠度验算133五、次梁验算1331、抗弯强度验算1342、抗剪强度验算1353、挠度验算1354、支座反力计算136六、主梁验算1361、抗弯强度验算1362、抗剪强度验算1373、挠度验算1374、支座反力计算138七、对拉螺栓验算138一、计算依据138二、计算参数139三、荷载统计140承载能力极限状态设计值140四、面板验算1411、强度验算1412、挠度验算142五、次梁验算1421、抗弯强度验算1422、10、抗剪强度验算1433、挠度验算1434、支座反力计算144六、主梁验算1441、抗弯强度验算1442、抗剪强度验算1453、挠度验算1454、支座反力计算145七、对拉螺栓验算146、1.1米长0.5米宽框架柱计算书146一、计算依据146二、计算参数147三、荷载统计149新浇混凝土对模板的侧压力149四、面板验算150（图3）承载能力极限状态受力简图1501、强度验算150（图4）面板弯矩图(kNm)1512、挠度验算151五、小梁验算152a1=H-a-eb=5000-300-9500=200mm1521、强度验算1532、抗剪验算1533、挠度验算154=0.743mm500/400=11、1.25mm1544、支座反力计算154六、柱箍验算155（图12）承载能力极限状态受力简图1551、强度验算1552、抗剪验算1563、挠度验算1564、支座反力计算157七、对拉螺栓验算157 、0.6米长0.6米宽框架柱计算书158一、计算依据158二、计算参数158三、荷载统计161新浇混凝土对模板的侧压力161四、面板验算162（图3）承载能力极限状态受力简图1621、强度验算162（图4）面板弯矩图(kNm)1632、挠度验算163五、小梁验算164a1=H-a-eb=8500-250-16500=250mm1641、强度验算1652、抗剪验算1653、挠度验算166=0.254m12、m500/400=1.25mm1664、支座反力计算166六、柱箍验算167（图12）承载能力极限状态受力简图1671、强度验算1672、抗剪验算1683、挠度验算168（图15）正常使用极限状态受力简图1684、支座反力计算169七、对拉螺栓验算169、1米长0.7米宽框架柱计算书170一、计算依据170二、计算参数170三、荷载统计173新浇混凝土对模板的侧压力173四、面板验算174（图3）承载能力极限状态受力简图1741、强度验算174（图4）面板弯矩图(kNm)1752、挠度验算175max=1.019mm500/400=1.25mm176五、小梁验算176a1=H-a-eb=80013、0-300-15500=200mm1761、强度验算1772、抗剪验算1773、挠度验算178（图11）次梁变形图1784、支座反力计算178六、柱箍验算179（图12）承载能力极限状态受力简图1791、强度验算1792、抗剪验算1803、挠度验算180（图15）正常使用极限状态受力简图1804、支座反力计算181七、对拉螺栓验算181、1.4米长1.4米宽框架柱计算书182一、计算依据182二、计算参数182三、荷载统计185新浇混凝土对模板的侧压力185四、面板验算186（图3）承载能力极限状态受力简图1861、强度验算186（图4）面板弯矩图(kNm)1872、挠度验算187max=0.14、55mm400/400=1mm188五、小梁验算188a1=H-a-eb=6200-300-14400=300mm1881、强度验算1892、抗剪验算1893、挠度验算190（图11）次梁变形图1904、支座反力计算190六、柱箍验算191（图12）承载能力极限状态受力简图1911、强度验算1912、抗剪验算1923、挠度验算192（图15）正常使用极限状态受力简图1924、支座反力计算193七、对拉螺栓验算193、楼板计算书194一、计算依据194二、计算参数194（图3）横向剖面图2197三、面板验算1971、强度验算198q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb198215、挠度验算200=0.083mm=200/400=0.5mm200四、次梁验算200（图10）可变荷载控制的受力简图12011、强度验算203（图13）次梁弯矩图(kNm)2032、抗剪验算2033、挠度验算204五、主梁验算204（图17）次梁承载能力极限状态受力简图2061、抗弯验算207（图21）主梁弯矩图(kNm)2072、抗剪验算2083、挠度验算2084、支座反力计算209六、立柱验算2091、长细比验算2092、立柱稳定性验算(顶部立杆段)2093、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)210七、可调托座验算210八、立柱地基基础计算210立柱底垫板的底面平均压力210一、计算依据21116、二、计算参数212（图1） 剖面图214三、荷载统计214新浇混凝土对模板的侧压力214四、面板验算2141、强度验算215（图2）承载能力极限状态受力简图2152、挠度验算216（图4）正常使用极限状态受力简图216五、次梁验算2161、抗弯强度验算217（图6）承载能力极限状态受力简图2172、抗剪强度验算218（图8）次梁剪力图(kN)2183、挠度验算218（图9）正常使用极限状态受力简图2184、支座反力计算219Rmaxk=5.26KN219六、主梁验算219（图11）承载能力极限状态受力简图2191、抗弯强度验算220（图12）主梁弯矩图2202、抗剪强度验算220（图13）主梁17、剪力图2203、挠度验算221（图14）正常使用极限状态受力简图2214、支座反力计算221七、对拉螺栓验算222N15.454kNNtb=24.5kN222一、计算依据222二、计算参数223（图1） 剖面图225三、荷载统计225新浇混凝土对模板的侧压力225四、面板验算2261、强度验算227（图2）承载能力极限状态受力简图2272、挠度验算227（图4）正常使用极限状态受力简图228五、次梁验算2281、抗弯强度验算229（图6）承载能力极限状态受力简图2292、抗剪强度验算230（图8）次梁剪力图(kN)2303、挠度验算230（图9）正常使用极限状态受力简图2304、支座反力计算218、31六、主梁验算231（图11）承载能力极限状态受力简图2311、抗弯强度验算232（图12）主梁弯矩图2322、抗剪强度验算232（图13）主梁剪力图2323、挠度验算233（图14）正常使用极限状态受力简图2334、支座反力计算233七、对拉螺栓验算234N19.559kNNtb=24.5kN234一、计算依据234二、计算参数235（图1） 剖面图237三、荷载统计237新浇混凝土对模板的侧压力237四、面板验算2381、强度验算239（图2）承载能力极限状态受力简图2392、挠度验算239（图4）正常使用极限状态受力简图240五、次梁验算2401、抗弯强度验算241（图6）承载能力极限19、状态受力简图2412、抗剪强度验算242（图8）次梁剪力图(kN)2423、挠度验算242（图9）正常使用极限状态受力简图2424、支座反力计算243Rmax=4.639KN243六、主梁验算243（图11）承载能力极限状态受力简图2431、抗弯强度验算244（图12）主梁弯矩图2442、抗剪强度验算244（图13）主梁剪力图2443、挠度验算245（图14）正常使用极限状态受力简图2454、支座反力计算245七、对拉螺栓验算246N11.047kNNtb=24.5kN246一、计算依据246二、计算参数247（图1） 剖面图249三、荷载统计249新浇混凝土对模板的侧压力249四、面板验算220、501、强度验算251（图2）承载能力极限状态受力简图2512、挠度验算251（图4）正常使用极限状态受力简图252五、次梁验算2521、抗弯强度验算253（图6）承载能力极限状态受力简图2532、抗剪强度验算254（图8）次梁剪力图(kN)2543、挠度验算254（图9）正常使用极限状态受力简图2544、支座反力计算255六、主梁验算255（图11）承载能力极限状态受力简图2551、抗弯强度验算256（图12）主梁弯矩图2562、抗剪强度验算256（图13）主梁剪力图2563、挠度验算257（图14）正常使用极限状态受力简图2574、支座反力计算257七、对拉螺栓验算258N13.288kN21、Ntb=24.5kN258满足要求258一、工程概况高炉风口平台及出铁场平台为“xx钢铁（集团）有限公司2#高炉大修工程”中的工程构成部分。该工程平台6轴线10轴线交A轴线B轴线范围梁板高度最高为8.6米，最低处高度为6.4米，1轴线6轴线交A轴线B轴线范围梁板高度最高为5.25米，最低处高度为4.9米。板厚均为250mm，梁截面最大尺寸为0.4米4.85米（最大单跨5米），其余主要为0.4米0.8米（最大单跨5.4米）、0.4米1 米（最大单跨5.1米）、0.4米1.2米（最大单跨4.6米）、0.4米1.5米（最大单跨4.35米）、0.4米3.1米（最大单跨3.05米）、0.4米3.4米（最22、大单跨2.25米）。根据以上特点，特编制该工程平台梁板模板施工专项方案。二、编制依据建设单位（xx钢铁（集团）有限公司）提供的施工图纸；本单位对施工现场情况实际考察；建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011混凝土结构设计规范GB50010-2010混凝土结构工程施工规范GB50666-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013施工手册（第五版）三、施工部署及管理机构1、模板施工顺序基坑土方23、回填梁、板、柱施工放线支撑架体位置放线铺设立杆垫板搭设支撑架安装梁底模板安装板模板安装柱子模板安装梁侧模板2、进度计划根据呈钢公司炼铁项目部现在所确定的该工程开始、结束时间要求，编制模板安装进度计划。根据对施工现场环境、材料等因素研究分析，该工程模板安装所用时间确定为7天。进度计划详见下图为保证工期，我公司组织相关人员每天实行16小时工作，夜间加班时考虑到高空作业的安全性，因此夜间加班不进行高处作业。晚上加班不超过10点，并配备碘钨灯照明，保证每4人至少一盏照明灯具。3、组织机构组织机构框架管理人员序号姓名职务职责1项目经理负责工程全过程实施、运作2副项目经理辅助项目经理对工程的实施、运作及现24、场管理3技术负责人负责工程技术运用工作、编写施工组织设计、专项方案、技术及安全交底工作4安全员负责现场安全监督管理、组织安全教育培训工作、落实安全方案内容5施工员负责现场施工管理6质量员负责日常施工质量检查、监督工作及质量资料编制7质检员对进场材料进行抽样送检及检验资料编制8材料员负责管理工程材料9机电员负责现场用电管理、机械设备维护劳动力组织序号工种数量负责事项1模板工30模板安装、拆除2架子工15支撑满堂架搭设、拆除3普工10配合模板工、架子工材料转运4焊工2配合模板工用电设备序号设备名称数量使用要求1手持木工电动锯8严格相关机械操作规程操作2手持电钻5严格相关机械操作规程操作3焊机1严格25、相关机械操作规程操作4碘钨灯15四、方案的确定针对本工程的施工特点，梁板模板支撑脚手架采用由普通规格483扣件式钢管脚手架。模板采用木模。五、梁、板支撑脚手架的搭设构造1、支撑脚手架立杆基础本平台工程在基础施工完成后对基坑进行分层夯填至-0.7米标高位置，采用机械夯填。从基底向上每填0.3米整平后，采用20t自震式压路机碾压3至5遍，再向上继续回填，保证回填土承载力100N/mm，在脚手架立杆位置下设置木垫板，采用4米长硬木板，厚度不小于50mm，以此增加受力面积。2、满堂脚手架布置图（见下页）3、杆件连接与偏差 本工程框架柱先将混凝土施工至各框架梁底标高以下0.3米处，再施工梁板，因此在框架26、柱模板拆除后，梁板支撑满堂架应用抱箍与各框架柱附着，以此增加满堂架抗水平荷载能力及其稳定性。立杆立杆间距严格按照上图要求进行排设，允许左右偏差不得大于0.15米。图中6轴线、7轴线、8轴线、9轴线梁断面尺寸较大，梁底部立杆间距排设按0.45米至0.55米，其余梁断面高度1.5米的均按0.9米排设。板支撑立杆均按0.9米至1.2米排设。立杆自由端按0.2米考虑。主要承重立杆（框架梁模板支撑立杆）上下连接不得采用搭接，应使用直接扣件进行对接，对接时扣件相互应交错布置，相邻两立杆的连接点不应设在同步跨上，相邻两立杆的连接点在高度方向应错开不小于500mm，且连接点距离大、小横杆不大于距的1/3。其他27、立杆搭接时，应采用不少于3个回转扣件固定，搭接长度不小于1000mm。立杆接长时，其接头不得设置在下部，应设置在顶部。水平横杆以地面向上0.2米开始搭设水平扫地横杆，步距1.5米，6轴线、7轴线、8轴线、9轴线梁支撑步距按1.2米搭设，且向梁两侧延伸不小于3跨。横杆之间连接一般采用直接扣件对接，如果采用搭接时，搭接长度不小1米，且用3个活动扣件等距连接。接点位置严禁设置在纵向框架梁中范围1米内。横杆自由端应超出立杆外侧不小于0.15米。横杆的连接点应相互错开，水平距离不小于500mm，且距离立杆的水平距离不大于1/3柱距，也即对连接点不应处在跨中部分。纵横剪刀撑及水平剪刀撑纵横剪刀撑的设置为按28、照上图所示布置，水平剪刀撑位置按下图所示布置。剪刀撑钢管连接应采用搭接，搭接长度不小于400mm，且不少于两个扣件紧固，当采用对接形式时，应双管并联使用，且双管连接点不能同时出现在同步跨内。水平剪刀撑从满堂架扫地横杆高度开始设置，沿架体高间距3米，距离不足3米时，应上下各设一道。剪刀撑内夹角不得小于45，不得大于60。水平剪刀撑不得与水平横杆连接，必须与立杆连接，自由端无立杆时，应加设立杆。纵横剪刀撑斜角下端应与扫地横杆高度位置的立杆连接，纵横剪刀撑不得与水平横杆连接，必须与立杆连接，自由端无立杆时，应加设立杆。水平剪刀撑平面位置示意图杆件搭设允许偏差立杆垂直度偏差：纵向不大于H/200，且不29、大于100mm；横向不大于H/400，且不大于50mm。纵向水平杆的水平偏差不得大于总长度的1/300，且不大于50mm。六、模板安装 模板均采用木模，1.8米长0.9米宽0.012米厚层板为面板，100mm50mm方木及1米1.5米长4.83.5钢管作为模板加劲楞。对拉采用6钢筋及16对拉丝杆。梁、板底模用满堂支撑架支撑，采用28顶托作为满堂支撑架顶部托座。1、 柱模板施工主体结构柱子采用木模板支设、钢管抱箍、方木背楞、加对拉丝杆支模，与板面满堂支撑架相互拉结稳固。柱子最小断面尺寸为500500、600600、7001000、5001100、14001400。先将各柱子几何尺寸及高度确定，按30、照图纸要求的几何尺寸将层板加工好，模板做上编号，以免混用。然后按照施工放线的位置放置模板，在层板外柱子四角及中间顶上方木以作为层板加固。加固时用双钢管及脚手扣件四边对拉形成柱箍，间距按示意图。当然加固前还应用吊线锤吊死线检查模板垂直度是否达到规范要求。500500的柱子模板不考虑对拉，其余截面尺寸的柱子均考虑用螺栓对拉。各截面尺寸柱子模板安装按下图示意施工。2、梁、板模板模板安装顺序搭设和调平模板支架(包括安装水平杆和剪刀撑)按标高铺梁底模板拉线找直绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板技术要点按设计要求起拱(跨度大于4m时，按13)，并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包仆侧模。本工程由部分梁断面31、相对较大，最大达到400mm宽4850mm高，跨度达到5.5米，根据施工经验，梁底起拱应按上述要求适当增加50%左右。模板组装模板组装要严格按照图纸尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设木卡子，以防漏浆。拼装的精度要求如下： 1、两块模板之间拼缝 1 2、相邻模板之间高低差 1 3、模板平整度 2 4、模板平面尺寸偏差 3模板定位根据轴线位置放出梁中线位置线，在搭设好的支撑架立杆上抄测控制标高，并用油漆标记，以便于梁模板的安装和校正。梁、板混凝土施工顺序及要求a、混凝土施工顺序4.900米及5.250米梁板6.400米及7.000米梁板8.600米梁板。b32、浇筑要求 浇筑梁时，浇筑速度不得大于每小时1米高，且应分层浇筑，每层不得大于0.5米，并从一边向另一边顺序浇筑。梁、板模板支撑及模板安装、浇筑施工顺序示意图七、模板拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求：在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。构造类型构件跨度达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%）梁8758100悬臂构件/100 由于该工程特殊性，梁33、截面高度3米以上的，混凝土强度满足100%方可拆除。3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。6、支撑架体拆除时，应从高到低、逐层的拆的顺序拆除，严禁先拆除与架体连接的柱箍及剪刀撑，应逐层拆除。八、模板体系技术保证措施1、进场模板质量管理技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓34、泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2、进场脚手架钢管、扣件管理、采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门35、颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。、搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。钢管外观质量要求：a、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；b、钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度c、钢管应进行防锈处理。扣件外观质量要求：a、有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；b、扣件应进行防锈处理。经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和36、质量检验等情况。3、支撑体系地基满堂支撑脚手架坐落在回填土上，回填基坑土方时每0.3米作为一层，每层用20t自震压路机进行不少于5遍碾压，每遍碾压过后应取样，检测其回填质量，并做击实实验，以确保回填土承载力不小于80N/mm。土方回填好后，用人工在施工区域四周挖排水沟，用水泥砂浆硬化沟底、沟壁，沟顶应比四周深50mm以上，以保证水流可以进入沟内，在施工区域中间适当增设副水沟与四周主沟连接，主沟四角设置集水坑，以便抽排水。混凝土浇筑时，不得直接用水冲洗、湿润模板，以免水量过大落到地面浸泡地基造成架体下沉等不利影响。应用扫帚或风机对模板清理，用小桶提水，手洒湿润模板。4、模板安装质量控制措施模板及37、其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。主控项目a、安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。b、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。一般项目a、模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：38、观察。b、对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。c、固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁应抽查构件数量的10，且不应少于3 件)。检验方法：钢尺检查。现浇结构模板安装的偏差应符合附表1 的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁应抽查构件数量的10，且不应少于3 件)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横39、两个方向量测，并取其中的较大值。）模板垂直度控制a、对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。b、模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；c、模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。模板的变形控制a、浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在300以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。b、模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；c、浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；d、模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实40、时，用塑料密封条堵塞。跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。混凝土浇筑时，边浇筑边校正模板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。5、其他注意事项在模板工程施工过程中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案41、和书面形式的技术交底。胶合板（层板）选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。6、模板堆放及维修模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。九、安全、环保文明施工措施1、安全技术措施拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。支模前必须搭好相关脚手架。浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人42、看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前43、需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运，不允许一次吊运二块模板。2、安全保证体系 说明： 三 无：无工伤死亡事故，负伤率10以下 无重大机械伤人事故 无火灾事故一杜绝：杜绝重伤事故安全领导小组组长：副组长：安全方针：安全第一预防为主安全目标：三无、一杜绝、一创建安全责任制安全教育组织机构安全控制安全检查安全活动经费安全管理措施安全奖惩条例入场三级教育事故预防教育防 食物中毒防机械伤人防高空坠落定期检查不定期检查防火灾防 触电钢筋班长、木工班长、瓦工班长、其他分包班长现场安全生产确保施工全过程安全目标实现奖惩兑现提高安全意识提高预防、预 测能力防44、塌方消除事故隐患十、危险源识别及管理措施1、重大危险源的识别项目经理部从工程实际出发，结合本项目特点，归纳处以下几类可能造成人身伤害、财产损失的重大危险源：机械伤害：机械运转工作时，因机械意外故障或违规操作可能造成人身伤害或机械损害的。高处坠落：凡在基准面2 米（含 2 米）以上作业，建筑物临边、攀登、悬空作业及雨天进行的高处作业，可能导致人身伤害的作业点和工作面。触电：工程外侧边缘距外电高压线路未达到安全距离、用电设备未做接零或接地保护、保护设备性能失效、移动或照明使用高压、违规使用和操作电气设备等对人身造成伤害或损害的。物体打击：高空坠落及水平崩溅物体造成人身安全伤害的。火灾：电气设备线路45、安装不符合规定、绝缘性能达不到要求、未按规定明火作业、易燃易爆物品存放不符合要求等对人体造成人身伤害及财产损失的。中毒：指化学危险品的气体、物体、粉尘、一氧化碳、电焊废气等、由呼吸、接触、误食及食用变质或含有有害药品的食物造成的中毒等并对人身造成伤害的。2、危险源的综合预防、危险源的综合预防、控制措施对重大危险源要采取“两个控制” ，即前期控制、施工过程控制。a、前期控制：工程开工前在编制施工组织设计和专项施工方案时，针对工程的各种危险源制定出防控措施。b、施工过程控制：在工程施工过程中，严格按照规定监督检查，认真落实整改。加强安全生产的综合管理。a、认真落实各级安全生产责任制，建立健全各项管46、理制度，杜绝一切人为事故的发生b、加强对施工人员队伍的安全教育，提高作业人员的素质和安全生产自我保护意识。c、增强各级管理人员的安全责任意识，加强安全专业知识培训。d、加强各种危险源和管理工作，结合工程特点，针对确认的增强各级管理人员安全责任意识，加强安全专业知识培危险源实施相应的预防控制措施。十一、现场文明施工措施1、安排专人对现场平面布置进行管理，保证交通畅通。施工现场的施工设备、工程材料堆放整齐，稳固有序，各种机具、材料标识清楚。2、在拆架、拆模及清理建筑垃圾时，严禁野蛮作业。3、施工现场设置各类警示标志，并醒目齐全，及有相应的防护措施。4、施工现场所有管理人员应佩带颜色一致的安全帽，穿47、统一服装，并在胸前戴好表明身份的工作证卡。5、施工现场必须设有保证施工安全要求的夜间照明，根据不同环境使用合适的电压，金属壳体接地电阻4。6、制订实施环境管理制度。施工现场合理布置排水沟和污水井，妥善处理好施工现场的建筑污水和生活污水，废水、废液经过沉沉淀净化后排入业主指定的下水管网中。十二、安全应急预案1、重要风险（重要环境因素）可能发生的安全事故：高坠落、物体打击、触电事故、机械伤害、坍塌等。2、目的预防和减少各类事故，对可能发生的火灾、高坠、坍塌、机械事故、触电事故等危险物可能发生的事故进行预防控制、尽量减少对安全环境造成危害和影响，保证人员和物品的安全。3、适用范围施工现场、职工生活区48、民工生活区。4、应急工具准备防火、防爆、防高坠、防触电、防机械伤害工具，灭火器、消防水带，消防钩，水桶、抽水泵，砂，管钳、十字镐、铁铲、电话等。应急工具担架、医药箱、急救箱等。对应急现场人员进行岗位教育和消防知识的教育对扑救火灾、救护人员的知识能力教育；对抢救摔伤人员知识能力教育；对紧急切断电源、抢救触电人员知识能力教育；对控制机械事故损坏或伤害，排除机械设备危害、防止机械事故继续扩大教育。做好培训计划和培训工作记录。项目部要组织一支义务消防队，并组织一次义务消防演习，检验应急准备工作的充分性。制定切实可行的安全施工方案及安全技术交底，备足备好应急工具和应急用品，作好预防准备。5、项目部应急49、救援机构组成成立生产安全事故应急救援小组：姓 名岗 位联系电话组长副组长组员组员组员组员组员兼应急车辆驾驶员6、应急响应一般事故的应急响应a、当事故或紧急情况发生后，当事人立即向项目部应急救援小组，公司生产安全管理部、公司领导汇报，并采取应急措施，防止事态扩大。b、应急救援小组及时组织应急成员对事故进行处理，并在24小时内向上级领导及公司安全管理部门报告。重大事故的应急响应a、重大施工安全事故发生后，当事人或发现人，立即向项目部应急小组报告，同时采取应急措施，防止事态扩大。b、项目经理部组织应急小组人员对事故按应急措施进行处理，并立即报告上级领导、公司生产安全管理部门、甲方监理及当地政府相关部50、门。报警紧急事故发生时，发现人应立即报警。a、向内部报警，简述：出事地点、事故状况、报警人姓名b、向外部报警，详细准确报告：出事地点、单位、电话、事态状况及报警人姓名、单位、地址、电话。发生火灾时还要派人到主要路口迎接消防车。7、施工安全事故应急准备与响应措施可能发生的安全事故有：高处坠落、物体打击、触电事故、机械伤害以及坍塌事故等。各种事故的报告、调查、处理按公司应急准备和响应工作程序执行。高处作业发生高处坠落的应急措施重点作好施工现场的“外防护、内封闭”各项防护设施的设备，加强“四口”、“五临边”的防护，并正确使用“三宝”。高处坠落可能造成的伤害有：颅脑损伤、胸部创伤（如肋骨骨折）、胸腔储51、器损伤、腹部创伤等。当发生物体打击事件和有人自高处坠落摔伤时，应注意保护摔伤及骨折部位，避免因不正确的抬运使骨折错位造成二次伤害，并及时向工地负责人报告，拔打急救电话“120”或送医院救治，送医院途中不要乱转病人的头部，应该将病人的头部略抬高一些，昏迷病人取昏迷体位，防止呕吐物吸入肺内。检修电器、使用电动机械、工具等发生的触电事故的应急措施。必须执行三级配电两级保护，各种机械设备必须做到“一机、一闸、一箱、一漏”，作好用电防护。严禁乱拉乱搭电线及各种照明灯具，带电作业的机械设备专人负责制，经常检查施工用电设施，及时处理事故隐患。a、有人触电时，抢救者首先要立即断开近处电源（拉闸、拔插头），如触52、电距开关太远，用电工绝缘钳或干燥木柄铁锹、斧子等切断电线断开电器，或用绝缘物如木板、木棍等不导电材料拉开触电者或挑开电线，使之脱离电源，切忌直接用手或金属材料及潮湿物件直接去拉电线和触电的人，以防止解救的人再次触电。b、触电人脱离电源后，如果触电人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身无力；或者触电人在触电过程中曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电人安静休息，不要走动，严密观察，必要时送医院诊治。c、触电人已失去知觉，但心脏还在跳动，还有呼吸，应使触电人在空气清新的地方舒适、安静地平躺，解开妨碍呼吸的衣扣、腰带，若天气寒冷要注意保持体温，并迅速请医生（或打120）到现场诊治。d、如果触电人已失去知53、觉、呼吸停止，但心脏还在跳动，尽快把他仰面放平进行人工呼吸。e、如果触电人呼吸和心脏跳动完全停止，应立即进行人工呼吸和心脏胸外按压急救。机械伤害事故的应急措施a、各种机械设备必须按规定配置齐全有效的各种安全保护装置，按要求办理验收证（必要时办理准用证）。b、发生断手（足）、断指（趾）的严重情况时，现场要对伤口包扎止血、止痛、进行半握拳状的功能固定。将断手（足）、断指（趾）用消毒和清洁的敷料包好，切忌将断指（趾）浸入酒精等消毒液中，以防细胞变质。然后将包好的断手（足）、断指（趾）放在无泄露的塑料袋内，扎紧袋口，在袋周围放些冰块，或用冰棍代替（切忌将断手（足）、断指（趾）直接放入冰水中浸泡），速随54、伤者送医院抢救。c、发生头皮撕裂伤时，必须及时对受伤者进行抢救，采取止痛及其他对症措施；用生理盐水冲洗有伤部位涂红汞后用消毒大纱布块、消毒棉花紧紧包扎，压迫止血；同时打120或者送医院进行治疗。坍塌事故的应急措施坍塌事故往往伤害人员多，后果严重，多为重大或特大人身伤亡事故，发生坍塌事故后，应立即报告分公司和公司主管领导和生产安全科（部）。a、基坑支护、模板工程发生的坍塌事故的应急措施必须严格制定单项安全施工方案，并认真执行。对各种意外事故的发生应预先给予充分考虑，如地下不明水管破裂，跑水可能造成塌方；模板支撑系统失稳或早拆，造成塌方等。施工中必须做好监护工作，如发现边坡附近土体裂纹掉土、模板支55、撑系统变形等有塌方险情时，应停止作业。作业人员立即撤离危险地段，查明原因采取补救措施后，再决定可否进行下方作业。因塌方造成人身事故后，应同时采取两个方面的措施，一方面立即扒挖，抢救伤员并密切注意伤员情况，防止二次受伤；另一方面对伤员上部的土体（模板、构件）采取临时支撑措施，防止因二次塌方伤及抢救者或加重事故后果。排险和抢救应由有经验的人指挥进行。对危害大的复杂塌方（如危及建筑物、构筑物基础等），应由生产安全部门及有关技术部门共同商定处理措施。b、脚手架坍塌事故的应急措施防止脚手架坍塌事故的主要方法是脚手架搭拆必须按审核、审批的单项施工方案进行，并加强日常检查维护，重点检查架体各种支撑及结构连接56、的受力情况。一旦发生脚手架坍塌事故，要积极作好伤员的抢救工作，尽快与医院联系和送医院治疗。食物导致中毒的应急措施警惕误食亚硝酸盐中毒，亚硝酸盐常作为工业用防冻剂，在建筑施工中常见。施工现场要加强亚硝酸盐的保管，防止误食；不吃腐烂变质的蔬菜水果瓜果；不用温锅水和枯井水煮粥、作饭；不吃未腌透的咸菜。发现饭后多人有呕吐、腹泻等不正常症状时，要让病人大量饮水，刺激喉部使其呕吐，立即送往医院，及时向当地卫生防疫部门报告，并保留剩余食品以备检验。火灾、爆炸与爆燃施工现场应根据施工作业条件制定消防措施，成立消防组织，并记录落实效果，并按照不同作业条件，合理配备灭火器材，现场动火执行动火审批制度，设专人监护。57、 对易燃易爆等危险物品分库存放，设专职保管员；储存易燃易爆物的仓库必须严禁吸烟，严禁烟火，违者罚款50300元；存放应分类、分堆，并标明名称。受太阳照射易燃易瀑的物品，不能露天存放；库存内外设置防火标志，仓库外要留出不小于3.5米宽的消防通道，并结合储存物品性质，设置相应消防器材。a、火灾火灾按照可燃物类别，一般分为五类：A、可燃气体火灾 B、可燃液体火灾 C、固体可燃物火灾 D、电器火灾 E、金属火灾。应分清哪些火灾不能用水扑救：三酸（硫酸、硝酸、盐酸）引起的火灾；轻于水和不溶解于水的易燃液体；熔化的铁水、钢水；高压电器装置的火灾，在没有良好接地设备或没有切断电源的情况下引起的火灾。具体应急58、措施为：发现者立即向周围的人发出警报。在安全的情况下设法灭火和抢救伤员。要及时疏散被火围困人员，并对受伤人员进行必要的抢救。控制火势蔓延：建筑物起火，一端向另一端蔓延，应从中间控制；中间着火，两侧控制；楼层着火，上下控制，以上层为主。火势严重的应立即拨打119火警电话，报警时应说明：起火场所的详细地址，火势大小，着火物品，有无爆炸危险，是否有人被困，报警用的电话号码和报警人的姓名。派人到主要路口迎接消防车。尽快与上级部门及医疗部门取得联系，以便迅速、妥善地得到后续治疗。b、爆炸与爆燃爆炸与爆燃主要有：A、锅炉爆炸事故 B、易燃易爆的液体燃爆：柴油、汽油、油漆、稀料、氧气、乙炔气、天然气。存放易59、燃易爆液（气）体的仓库或化学危险品的场所，要按国家规定配备隔爆设施；严格控制各类火源；着火周围如有油罐，防止温度升高爆炸；配备好应有的灭火器材、防毒用具，专人负责管理，确保随时都能有效使用。发生爆炸爆燃事故后，要迅速将烧伤人员脱离火源，剪掉着火衣服，采取有效措施，防止伤员休克、窒息、创面污染，必要时可用止痛剂，喝淡盐水。在现场除化学烧伤，对创面一般不做处理，有水疱一般不要弄破，用洁净衣服覆盖，把重伤员及时送医院救治。8、应急事故发生处理流程图十二、计算书、0.4米宽1.5米高梁模板支撑计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J60、GJ130-20113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20131、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)1500混凝土梁宽b(mm)400混凝土梁计算跨度L(m)4.6新浇筑混凝土结构层高FH(m)8.6计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度250斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.9垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m61、)1水平杆步距h(m)1.3梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.9梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.9立杆自由端高度a(mm)200梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m3次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露架体底部布置类型垫板材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型普通槽钢次梁规格5(50374.5)面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483荷载参数基础类型地基土地基土类型素填土地基承载力特征值fak(N/mm2)80架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否（选择夜间及风小天气浇筑）架体搭设省份、城市云南(省)曲靖市马龙 (县)地面粗62、糙度类型/2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)1500/1000)1+1.42.51=50kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)63、hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.5+(24+1.5)1500/1000)1+1.40.72.51=54.763kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(50,54.763)=54.763kN/m（图3）面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)1500/1000)1=46.5kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)1500/1000)1=52.3164、3kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图5）面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.407kNm=Mmax/W=0.407106/24000=16.979N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)1500/1000)1=38.75kN/m（图7）简图（图8）挠度图=0.487mm=400/(3-1)400)=0.5mm满足要求三、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.5+(2465、+1.5)1500/1000)400/1000/(3-1)+1.42.5400/1000/(3-1)=10kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.5+(24+1.5)1500/1000)400/1000/(3-1)+1.40.72.5400/1000/(3-1)=10.953kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(10,10.953)=10.953kN/m计算简图：（图9）简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.5+(24+1.5)166、500/1000)400/1000/(3-1)=9.3kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图10）简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35(0.5+(24+1.5)1500/1000)400/1000/(3-1)=10.463kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图11）简图1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kNm)Mmax=1.166kNm=Mmax/W=1.166106/(10.41000)=112.079N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)Vmax=6.14167、kNmax=VmaxS/(Ib)=6.1411036.4103/(261040.4510)=33.591N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)1500/1000)400/1000/(3-1)=7.75kN/m（图14）变形计算简图（图15）次梁变形图(mm)max=0.442mm=0.91000/400=2.25mm满足要求四、主梁验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型68、简化为2+2-1=3跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:3跨距为：(等跨)0.333根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1500/1000)400/(3-1)1000)+1.41.5400/(3-1)1000)=8.748kN/mB.由永久荷载控制的69、组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)1500/1000)400/(3-1)1000)+1.40.71.5400/(3-1)1000)=9.681kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(8.748,9.681)=9.681kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)1500/1000)400/(3-1)1000)=7.75kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态70、受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=9.381kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=7.51kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 32.65/1000=0.033 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.232.65/1000=0.035kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图16）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.44kNm=Mmax/W=0.44106/(4.4931000)=98.017N/mm2f=2071、5N/mm2满足要求2、抗剪验算（图17）主梁剪力图(kN)Vmax= 9.475kNmax=QmaxS/(Ib)=9.47510003.042103/(10.7831040.610)=44.548N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图18）主梁变形图(mm)max=0.09mm=11000/(2+1)/400=0.833mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=0.082kN非端支座最大支座反力为：R2=14.171kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计72、算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.082kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=14.171kNN=150kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h+2a)=11.659(1.3+2200/1000)=2.821ml02=k2h=12.1781.3=2.832m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.821,2.832)=2.832m=l0/i=2.8321000/(1.5910)=178.103=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立73、杆段)1=l01/i=1.1551.659(1.3+2200/1000)1000/(1.5910)=204.912根据1查JGJ130-2011附录得到=0.225梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)la1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)250/1000)+1.4(1+2)0.90.9=10.085kN由第五节知，梁两侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=0.082kN由于梁中间立杆和两侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=14.171kNf=NA/(A)=14.1711000/(0.74、225(4.24100)=148.543N/mm2=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=1.1552.1781.31000/(1.5910)=205.709根据1查JGJ130-2011附录得到=0.171此处还应考虑架体的自重产生的荷载NC=NA+1.2Hgk=14.171+1.20.033(4.45+(1500-250)/1000)=14.394kNf=NC/(A)=14.3941000/(0.171(4.24100)=198.194N/mm2=205N/mm2满足要求八、立柱地基基础计算由上节知，立柱底部承受的最大荷载为N=max(NC，ND)= 175、4.394kN立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)14.394/0.80.2=3.599kPafak80kPa满足要求、0.4米宽1米高梁模板支撑计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20131、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)1000混凝土梁宽b(mm)400混凝土梁计算跨度L(m)5.1新浇筑混凝土结构层高FH(m)76、8.6计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度250斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.9垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)1水平杆步距h(m)1.5梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.9梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.9立杆自由端高度a(mm)200梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m7次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露架体底部布置类型垫板材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规77、格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483荷载参数基础类型地基土地基土类型素填土地基承载力特征值fak(N/mm2)80架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否（选择夜间及风小天气浇筑）架体搭设省份、城市云南(省)曲靖市马龙 (县)地面粗糙度类型/2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷78、载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)1000/1000)1+1.42.51=34.7kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.5+(24+1.5)1000/1000)1+1.40.72.51=37.55kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(34.7,37.55)=37.55kN/m（图3）面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+79、(24+1.5)1000/1000)1=31.2kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)1000/1000)1=35.1kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图5）面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.076kNm=Mmax/W=0.076106/24000=3.153N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)1000/1000)1=26kN/m80、（图7）简图（图8）挠度图=0.004mm=400/(7-1)400)=0.167mm满足要求三、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.5+(24+1.5)1000/1000)400/1000/(7-1)+1.42.5400/1000/(7-1)=2.313kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.5+(24+1.5)1000/1000)400/1000/(7-1)+1.40.72.5400/1000/(7-1)=2.503kN81、/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(2.313,2.503)=2.503kN/m计算简图：（图9）简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.5+(24+1.5)1000/1000)400/1000/(7-1)=2.08kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图10）简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35(0.5+(24+1.5)1000/1000)400/1000/(7-1)=2.34kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（82、图11）简图1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0.94kNm=Mmax/W=0.94106/(85.3331000)=11.016N/mm2f=13N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)Vmax=4.02kNmax=VmaxS/(Ib)=4.0210362.5103/(341.333104510)=1.472N/mm2=1.5N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)1000/1000)400/1000/(7-1)=1.733kN/m（图14）变形计算简图（图15）次梁变形图(mm)83、max=0.155mm=0.91000/400=2.25mm满足要求四、主梁验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2+2-1=3跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:3跨距为：(等跨)0.333根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控84、制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1000/1000)400/(7-1)1000)+1.41.5400/(7-1)1000)=1.998kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)1000/1000)400/(7-1)1000)+1.40.71.5400/(7-1)1000)=2.194kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(1.998,2.194)=2.194kN此时次梁的荷载简图如下（图185、6）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)1000/1000)400/(7-1)1000)=1.733kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=2.126kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=1.68kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 32.65/1000=0.033 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.232.65/1000=0.035kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常86、使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图16）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.256kNm=Mmax/W=0.256106/(4.4931000)=56.937N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图17）主梁剪力图(kN)Vmax= 5.322kNmax=QmaxS/(Ib)=5.32210003.042103/(10.7831040.610)=25.021N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图18）主梁变形图(mm)max=0.084mm=11000/(2+1)/400=0.833mm满足87、要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=0.398kN非端支座最大支座反力为：R2=7.857kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.398kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=7.857kNN=150kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h+2a)=11.54(1.5+2200/1000)=2.92688、ml02=k2h=11.9511.5=2.926m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.926,2.926)=2.926m=l0/i=2.9261000/(1.5910)=184.057=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=1.1851.54(1.5+2200/1000)1000/(1.5910)=218.07根据1查JGJ130-2011附录得到=0.211梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)la1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)250/1000)+1.4(1+2)0.90.989、=10.085kN由第五节知，梁两侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=0.398kN由于梁中间立杆和两侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=10.482kNf=NA/(A)=10.4821000/(0.211(4.24100)=117.165N/mm2=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=1.1851.9511.51000/(1.5910)=218.107根据1查JGJ130-2011附录得到=0.153此处还应考虑架体的自重产生的荷载NC=NA+1.2Hgk=10.482+1.20.033(8.3+(1000-290、50)/1000)=10.837kNf=NC/(A)=10.8371000/(0.153(4.24100)=167.164N/mm2=205N/mm2满足要求八、立柱地基基础计算由上节知，立柱底部承受的最大荷载为N=max(NC，ND)= 10.837kN立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)10.837/0.80.2=2.709kPafak80kPa满足要求、0.4米宽3.1米高梁模板支撑计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB5091、009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20131、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)3100混凝土梁宽b(mm)400混凝土梁计算跨度L(m)3.05新浇筑混凝土结构层高FH(m)8.6计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度250斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.45垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)1水平杆步距h(m)0.9梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.9梁侧楼板立杆的横距lb1(92、m)0.9立杆自由端高度a(mm)200梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m5次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露架体底部布置类型垫板材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型普通槽钢次梁规格5(50374.5)面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483荷载参数基础类型地基土地基土类型素填土地基承载力特征值fak(N/mm2)80架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否（选择夜间及风小天气浇筑）架体搭设省份、城市云南(省)曲靖市马龙 (县)地面粗糙度类型/2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支93、跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)3100/1000)1+1.42.51=98.96kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.5+(24+1.5)3100/1000)194、+1.40.72.51=109.843kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(98.96,109.843)=109.843kN/m（图3）面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)3100/1000)1=95.46kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)3100/1000)1=107.393kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN95、（图5）面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.207kNm=Mmax/W=0.207106/24000=8.618N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)3100/1000)1=79.55kN/m（图7）简图（图8）挠度图=0.063mm=400/(5-1)400)=0.25mm满足要求三、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.5+(24+1.5)3100/1000)400/1000/(5-1)+1.4296、.5400/1000/(5-1)=9.896kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.5+(24+1.5)3100/1000)400/1000/(5-1)+1.40.72.5400/1000/(5-1)=10.984kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(9.896,10.984)=10.984kN/m计算简图：（图9）简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.5+(24+1.5)3100/1000)400/1000/(5-1)=9.5497、6kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图10）简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35(0.5+(24+1.5)3100/1000)400/1000/(5-1)=10.739kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图11）简图1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kNm)Mmax=1.173kNm=Mmax/W=1.173106/(10.41000)=112.818N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)Vmax=6.227kNmax=VmaxS/(Ib)=6.227103698、.4103/(261040.4510)=34.065N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)3100/1000)400/1000/(5-1)=7.955kN/m（图14）变形计算简图（图15）次梁变形图(mm)max=0.141mm=0.451000/400=1.125mm满足要求四、主梁验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2+2-1=3跨梁计算。这样简化符合工况99、，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:3跨距为：(等跨)0.333根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)3100/1000)400/(5-1)1000)+1.41.5400/(5-1)1000)=8.78kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3100、k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)3100/1000)400/(5-1)1000)+1.40.71.5400/(5-1)1000)=9.798kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(8.78,9.798)=9.798kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)3100/1000)400/(5-1)1000)=7.955kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下101、在支座反力：R=5.056kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=4.105kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 32.65/1000=0.033 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.232.65/1000=0.035kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图16）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.413kNm=Mmax/W=0.413106/(4.4931000)=91.852N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图17）102、主梁剪力图(kN)Vmax= 7.59kNmax=QmaxS/(Ib)=7.5910003.042103/(10.7831040.610)=35.688N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图18）主梁变形图(mm)max=0.129mm=11000/(2+1)/400=0.833mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=0.527kN非端支座最大支座反力为：R2=13.185kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力103、R1=0.527kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=13.185kNN=150kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h+2a)=12.251(0.9+2200/1000)=2.926ml02=k2h=13.2510.9=2.926m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.926,2.926)=2.926m=l0/i=2.9261000/(1.5910)=184.044=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=1.1552.251(104、0.9+2200/1000)1000/(1.5910)=212.571根据1查JGJ130-2011附录得到=0.211梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)la1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)250/1000)+1.4(1+2)0.90.9=10.085kN由第五节知，梁两侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=0.527kN由于梁中间立杆和两侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=13.185kNf=NA/(A)=13.1851000/(0.211(4.24100)=147.383N/105、mm2=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=1.1553.2510.91000/(1.5910)=212.542根据1查JGJ130-2011附录得到=0.16此处还应考虑架体的自重产生的荷载NC=NA+1.2Hgk=13.185+1.20.033(6.2+(3100-250)/1000)=13.54kNf=NC/(A)=13.541000/(0.16(4.24100)=199.018N/mm2=205N/mm2满足要求八、立柱地基基础计算由上节知，立柱底部承受的最大荷载为N=max(NC，ND)= 13.54kN立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)1106、3.54/0.80.2=3.385kPafak80kPa满足要求、0.4米宽3.4米高梁模板支撑计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20131、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)3400混凝土梁宽b(mm)400混凝土梁计算跨度L(m)2.25新浇筑混凝土结构层高FH(m)8.6计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J107、GJ130-2011模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度250斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.45垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)1水平杆步距h(m)0.5梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.9梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.9立杆自由端高度a(mm)200梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m5次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露架体底部布置类型垫板材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型普通槽钢次梁规格5(50374.5)面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格108、483荷载参数基础类型地基土地基土类型素填土地基承载力特征值fak(N/mm2)80架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否（选择夜间及风小天气浇筑）架体搭设省份、城市云南(省)曲靖市马龙 (县)地面粗糙度类型/2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组109、合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)3400/1000)1+1.42.51=108.14kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.5+(24+1.5)3400/1000)1+1.40.72.51=120.17kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(108.14,120.17)=120.17kN/m（图3）面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)3400/110、1000)1=104.64kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)3400/1000)1=117.72kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图5）面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.218kNm=Mmax/W=0.218106/24000=9.096N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)3400/1000)1=87.2kN/m（图7）简图（111、图8）挠度图=0.069mm=400/(5-1)400)=0.25mm满足要求三、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.5+(24+1.5)3400/1000)400/1000/(5-1)+1.42.5400/1000/(5-1)=10.814kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.5+(24+1.5)3400/1000)400/1000/(5-1)+1.40.72.5400/1000/(5-1)=12.017kN/m取最不利112、组合得：q=maxq1,q2=max(10.814,12.017)=12.017kN/m计算简图：（图9）简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.5+(24+1.5)3400/1000)400/1000/(5-1)=10.464kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图10）简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35(0.5+(24+1.5)3400/1000)400/1000/(5-1)=11.772kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN113、（图11）简图1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kNm)Mmax=1.202kNm=Mmax/W=1.202106/(10.41000)=115.577N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)Vmax=6.472kNmax=VmaxS/(Ib)=6.4721036.4103/(261040.4510)=35.401N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)3400/1000)400/1000/(5-1)=8.72kN/m（图14）变形计算简图（图15）次梁变形图(m114、m)max=0.155mm=0.451000/400=1.125mm满足要求四、主梁验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2+2-1=3跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:3跨距为：(等跨)0.333根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可115、变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)3400/1000)400/(5-1)1000)+1.41.5400/(5-1)1000)=9.607kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)3400/1000)400/(5-1)1000)+1.40.71.5400/(5-1)1000)=10.727kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(9.607,10.727)=10.727kN此时次梁的荷载116、简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)3400/1000)400/(5-1)1000)=8.72kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=5.536kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=4.5kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 32.65/1000=0.033 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.232.65/1000=0.035kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18117、）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图16）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.452kNm=Mmax/W=0.452106/(4.4931000)=100.563N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图17）主梁剪力图(kN)Vmax= 8.31kNmax=QmaxS/(Ib)=8.3110003.042103/(10.7831040.610)=39.071N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图18）主梁变形图(mm)max=0.141mm=11000/(2+1)/400=0.833118、mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=0.578kN非端支座最大支座反力为：R2=14.435kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.578kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=14.435kNN=150kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h+2a)=12.846(0.5+2200/1000119、)=2.561ml02=k2h=14.7440.5=2.372m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.561,2.372)=2.561m=l0/i=2.5611000/(1.5910)=161.094=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=1.1552.846(0.5+2200/1000)1000/(1.5910)=186.064根据1查JGJ130-2011附录得到=0.271梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)la1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)250/1000)+1.4(1120、+2)0.90.9=10.085kN由第五节知，梁两侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=0.578kN由于梁中间立杆和两侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=14.435kNf=NA/(A)=14.4351000/(0.271(4.24100)=125.628N/mm2=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=1.1554.7440.51000/(1.5910)=172.306根据1查JGJ130-2011附录得到=0.239此处还应考虑架体的自重产生的荷载NC=NA+1.2Hgk=14.435+1.20.033(5.121、9+(3400-250)/1000)=14.79kNf=NC/(A)=14.791000/(0.239(4.24100)=145.897N/mm2=205N/mm2满足要求八、立柱地基基础计算由上节知，立柱底部承受的最大荷载为N=max(NC，ND)= 14.79kN立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)14.79/0.80.2=3.697kPafak80kPa满足要求、0.4米宽4.85米高梁下半段（5.25米施工缝以下）梁满堂支撑架计算书。一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、混凝土结构设计规范GB122、50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20131、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)1500混凝土梁宽b(mm)400混凝土梁计算跨度L(m)5新浇筑混凝土结构层高FH(m)8计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/梁两侧楼板情况梁一侧有板梁侧楼板厚度250斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.45垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)0.9水平杆步距h(m)0.5梁侧楼板立杆的纵距l123、a1(m)0.9梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.9立杆自由端高度a(mm)300梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m5次梁悬挑长度a1(mm)50结构表面要求表面外露架体底部布置类型垫板材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型普通槽钢次梁规格5(50374.5)面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483荷载参数基础类型地基土地基土类型素填土地基承载力特征值fak(N/mm2)80架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市云南(省)曲靖市沾益(市)地面粗糙度类型/2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定124、面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)1500/1000)1+1.42.51=50kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.5+(24+1.5)1500/100125、0)1+1.40.72.51=54.763kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(50,54.763)=54.763kN/m（图3）面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)1500/1000)1=46.5kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)1500/1000)1=52.313kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图5）面126、板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.146kNm=Mmax/W=0.146106/24000=6.068N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)1500/1000)1=38.75kN/m（图7）简图（图8）挠度图=0.03mm=400/(5-1)400)=0.25mm满足要求三、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.5+(24+1.5)1500/1000)400/1000/(5-1)+1.42.5400/127、1000/(5-1)=5kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.5+(24+1.5)1500/1000)400/1000/(5-1)+1.40.72.5400/1000/(5-1)=5.476kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(5,5.476)=5.476kN/m计算简图：（图9）简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.5+(24+1.5)1500/1000)400/1000/(5-1)=4.65kN/mp1=1.4Q1k=1.4128、2.5=3.5kN（图10）简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35(0.5+(24+1.5)1500/1000)400/1000/(5-1)=5.231kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图11）简图1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0.302kNm=Mmax/W=0.302106/(10.41000)=29.072N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)Vmax=3.732kNmax=VmaxS/(Ib)=3.7321036.4103/(261040.4510)=129、20.417N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)1500/1000)400/1000/(5-1)=3.875kN/m（图14）变形计算简图（图15）次梁变形图(mm)max=0.018mm=0.451000/400=1.125mm满足要求四、主梁验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2+2-2=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为130、:2跨距为：(等跨)0.45根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1500/1000)400/(5-1)1000)+1.41.5400/(5-1)1000)=4.374kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(131、1.35(0.5+(24+1.5)1500/1000)400/(5-1)1000)+1.40.71.5400/(5-1)1000)=4.84kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(4.374,4.84)=4.84kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)1500/1000)400/(5-1)1000)=3.875kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=2.466kN正常使用极限状132、态下在支座反力：Rk=1.974kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图16）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.49kNm=Mmax/W=0.49106/(8.9861000)=54.54N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图17）主梁剪力图(kN)Vmax= 6.194kNmax=Q133、maxS/(Ib)=6.19410006.084103/(21.5661041.210)=14.561N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图18）主梁变形图(mm)max=0.165mm=0.91000/(2+1)/400=0.75mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=6.169kN非端支座最大支座反力为：R2=6.907kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=6.169kNN=8kN满足要求六、可调托座134、验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=6.907kNN=150kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h+2a)=12.51(0.5+2300/1000)=2.761ml02=k2h=14.7440.5=2.372m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.761,2.372)=2.761m=l0/i=2.7611000/(1.5910)=173.671=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=1.1552.51(0.5+2300/1000)1000/(1.5910)=135、200.59根据1查JGJ130-2011附录得到=0.237梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)la1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)250/1000)+1.4(1+2)0.90.9=10.085kN由第五节知，梁两侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=6.169kN由于梁中间立杆和两侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=16.254kNf=NA/(A)=16.2541000/(0.237(4.24100)=161.748N/mm2=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部136、立杆段)2=l02/i=1.1554.7440.51000/(1.5910)=172.306根据1查JGJ130-2011附录得到=0.239此处还应考虑架体的自重产生的荷载NC=NA+1.2Hgk=16.254+1.20.065(4.05+(1500-250)/1000)=16.669kNf=NC/(A)=16.6691000/(0.239(4.24100)=164.436N/mm2=205N/mm2满足要求八、立柱地基基础计算由上节知，立柱底部承受的最大荷载为N=max(NC，ND)= 16.669kN立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)16.669/0.80.2=4.167kPafa137、k80kPa满足要求、0.4米宽4.85米高梁下半段（5.25米施工缝以下）梁侧模计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003二、计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁一侧有板梁计算跨度楼板厚度h(mm)250梁计算跨度L（m）5混凝土梁截面高度H(mm)1500混凝土梁截面宽度B(mm)400次梁布置方向次梁横向次梁布置根数n5次梁悬挑长度b1(mm)150对拉螺栓道数m2对拉螺栓横向间距X(mm)800主梁间距b(mm)600主梁悬挑长138、度b2(mm)150混凝土初凝时间t0(h)3混凝土浇筑速度V（m/h)1混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)对拉螺栓规格M16（图1） 剖面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222431.21.1510.5=21.859kN/m2F2=cH241500/1000=36kN/m2标准值G4kminF1,F221.859kN/m2承载能力极限状态设计值根据梁139、厚的大小确定组合类型：当梁厚大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k当梁厚不大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k则：S=0.9max(1.221.859+1.4(12+(1-1)4),1.3521.859+1.40.7(12+(1-1)4)=28.323kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k21.859kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=1140、44000mm4其中的h为面板厚度。面板的计算跨度为a=(H-h-次梁截面宽度)/n=(1500-250-50)/1000/5=0.241、强度验算（图2）承载能力极限状态受力简图qbS128.323=28.323kN/m（图3）面板弯矩图(kNm)Mmax0.204kNmMmax/W0.204106/24000=8.497N/mm2f31N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=121.859=21.859kN/m（图4）正常使用极限状态受力简图（图5）面板变形图max0.57mm375/400=0.938mm满足要求五、次梁验算次梁承受的荷载为：qaS37528.323=10621.098141、N/mqkaSk37521.859=8197.2N/m由于次梁为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。1、抗弯强度验算（图6）承载能力极限状态受力简图（图7）梁弯矩图Mmax0.306kNmMmax/W0.306106/(85.3331000)=3.588N/mm2f15N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图8）次梁剪力图(kN)Vmax3.497kN=VmaxS0/(Ib)= 3.49710362.5103/(341.333104510)=1.281N/mm2fv2N/mm2满足要求3、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）次梁变形图0.472mm600/40142、0=1.5mm满足要求4、支座反力计算Rmax=5.987KNRmaxk=7.851KN六、主梁验算主梁按连续梁计算，又因为主梁端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图11）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图12）主梁弯矩图Mmax0.599kNmMmax/W0.599106/(8.9861000)=66.624N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图13）主梁剪力图Vmax5.987kNm=VmaxS0/(Ib)= 5.98710006.084103/(21.5661041.210)=14.075N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算143、（图14）正常使用极限状态受力简图（图15）主梁变形图0.221mm800/400=2mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=2.3815.987=14.255kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N14.255kNNtb=24.5kN满足要求、0.4米宽4.85米高梁下半段（5.25米施工缝以上）梁侧模计算书（按剪力墙模板计算）一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范144、JGJ162-2008混凝土墙厚度h(mm)400混凝土墙计算高度H(mm)3100混凝土墙计算长度L(mm)5000次梁布置方向水平方向次梁间距a(mm)250次梁悬挑长度a1(mm)50主梁间距b(mm)600主梁悬挑长度b1(mm)50次梁合并根数1主梁合并根数2对拉螺栓横向间距(mm)600对拉螺栓竖向间距(mm)600混凝土初凝时间t0(h)3混凝土浇筑速度V（m/h)1混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M16荷载参数混凝土塌145、落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2（图1）纵向剖面图（图2）立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222431.21.1510.5=21.859kN/m2F2=cH243100/1000=74.4kN/m2标准值G4kminF1,F221.859kN/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型：当墙厚大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k当墙厚不大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k则：S=0.9max(1.221.859+146、1.4(12+(1-1)4),1.3521.859+1.40.7(12+(1-1)4)=28.323kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k21.859kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。1、强度验算qbS128.323=28.323kN/m（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.221kNmMmax/147、W0.221106/37500=5.901N/mm2f30N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=121.859=21.859kN/m（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）面板变形图max0.344mm250/400=0.625mm满足要求五、次梁验算qaS250/100028.323=7.081kN/mqkaSk250/100021.859=5.465kN/m1、抗弯强度验算（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）梁弯矩图Mmax0.271kNmMmax/W0.271106/(83.3331000)=3.247N/mm2f15N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图9）次梁剪力图(kN)V148、max2.56kN=VmaxS0/(Ib)=2.5610362.5103/(416.667104510)=0.768N/mm2fv2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图0.107mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.83KNRmaxk=3.728KN六、主梁验算因主梁的跨度一般是较大的，为了方便计算且保证安全，可以按有悬挑的四跨连续梁计算，计算简图如下：（图12）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图13）主梁弯矩图Mmax0.718kNmMmax/W0.718106/(8.9861000)=79.853N/m149、m2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图14）主梁剪力图Vmax6.511kN=VmaxS0/(Ib)=6.51110006.084103/(21.5661041.210)=15.306N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）主梁变形图0.21mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的支座反力：N=12.537KN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N0.95XYFs0.95XY(1.2G4k+1.4Q3k)0.95600/1000600/1000(1.221.859+1.42)=9.929kNNtb=24150、.5kN满足要求、1.1米长0.5米宽框架柱计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20136、施工手册（第五版）二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)1100混凝土柱边宽B(mm)500混凝土柱计算高度H(mm)5000柱长边次梁根数m6柱短边次梁根数n4最低处柱箍距底部距离a(mm)300柱箍间距b(mm)500柱箍合并根数2柱长151、边对拉螺栓根数X2柱短边对拉螺栓根数Y1混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)3混凝土浇筑速度V（m/h)4混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2结构表面要求表面外露材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格483.0次梁类型圆钢管次梁规格483.0面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)对拉螺栓规格M16（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222431.21.1540.5=43.718kN/m2F2=cH245000/1000=120kN/m2标准值G4kminF1,F24152、3.718kN/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k =0.9max(1.243.718+1.42,1.3543.718+1.40.72)=54.882kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k43.718kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。（图3）承载能力极限状态153、受力简图1、强度验算qbS154.882=54.882kN/m（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.332kNmMmax/W0.332106/24000=13.835N/mm2f31N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qkbSk=143.718=43.718kN/m（图6）面板变形图(mm)max=0.805mm500/400=1.25mm满足要求五、小梁验算柱箍的道数：e=e(H-a)/b,eZ=9次梁上部悬挑长度a1=H-a-eb=5000-300-9500=200mm根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际154、情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载qMax(L/m,B/n)S183.333/100054.882=10.062kN/mqkMax(L/m,B/n)Sk183.333/100043.718=8.015kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax0.453kNmMmax/W0.453106/(4.4931000)=100.773N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=3.132kN=VmaxS0/(Ib) = 3.1321033.042103/(10.7831040.610)=14.725N/mm2fv120N/mm2满足要155、求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图=0.743mm500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算Rmax=6.15kNRmaxk=4.899kN六、柱箍验算取s=MaxL/(X+1),B/(Y+1)=max(1100+(48+48)2)/(2+1),(500+(48+48)2)/(1+1)=430.667mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。（图12）承载能力极限状态受力简图1、强度验算（图13）弯矩图(kNm)Mmax0.585kNmMmax/W0.585106/(8.9861000)=65.131N/mm2f205N/m156、m2满足要求2、抗剪验算（图14）剪力图(kNm)Vmax=7.243kN=VmaxS0/(Ib)= 7.2431036.084103/(21.5661041.210)=17.027N/mm2fv125N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图0.128mm430.667/400=1.077mm满足要求4、支座反力计算Rmax=13.393kN七、对拉螺栓验算NRmax=13.393kN24.5kN满足要求 、0.6米长0.6米宽框架柱计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑157、结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20136、施工手册（第五版）二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)600混凝土柱边宽B(mm)600混凝土柱计算高度H(mm)8500柱长边次梁根数m4柱短边次梁根数n4最低处柱箍距底部距离a(mm)250柱箍间距b(mm)500柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X1柱短边对拉螺栓根数Y1混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)3混凝土浇筑速度V（m/h)4混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修158、正系数1.2结构表面要求表面外露材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格483.0次梁类型圆钢管次梁规格483.0面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)对拉螺栓规格M16（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222431.21.1540.5=43.718kN/m2F2=cH248500/1000=204kN/m2标准值G4kminF1,F243.718kN/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.159、7Q3k =0.9max(1.243.718+1.42,1.3543.718+1.40.72)=54.882kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k43.718kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算qbS154.882=54.882kN/m（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.274kNmMmax/W0.274106/24000=11.434160、N/mm2f31N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qkbSk=143.718=43.718kN/m（图6）面板变形图(mm)max=0.55mm500/400=1.25mm满足要求五、小梁验算柱箍的道数：e=e(H-a)/b,eZ=16次梁上部悬挑长度a1=H-a-eb=8500-250-16500=250mm根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载qMax(L/m,B/n)S150/100054.882=8.232kN/mqkMax(L/m,B161、/n)Sk150/100043.718=6.558kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax0.257kNmMmax/W0.257106/(4.4931000)=57.258N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=2.279kN=VmaxS0/(Ib) = 2.2791033.042103/(10.7831040.610)=10.714N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图=0.254mm500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.337kNRmaxk=3.455kN162、六、柱箍验算取s=MaxL/(X+1),B/(Y+1)=max(600+(48+48)2)/(1+1),(600+(48+48)2)/(1+1)=396mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。（图12）承载能力极限状态受力简图1、强度验算（图13）弯矩图(kNm)Mmax0.479kNmMmax/W0.479106/(8.9861000)=53.322N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）剪力图(kNm)Vmax=5.503kN=VmaxS0/(Ib)= 5.5031036.084103/(21.5661041.210)=12.937N/mm2f163、v125N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图0.056mm396/400=0.99mm满足要求4、支座反力计算Rmax=11.006kN七、对拉螺栓验算NRmax=11.006kN24.5kN满足要求、1米长0.7米宽框架柱计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20136、施工手册（第五版）二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JG164、J162-2008混凝土柱边长L(mm)1000混凝土柱边宽B(mm)700混凝土柱计算高度H(mm)8000柱长边次梁根数m6柱短边次梁根数n4最低处柱箍距底部距离a(mm)300柱箍间距b(mm)500柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X1柱短边对拉螺栓根数Y1混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)3混凝土浇筑速度V（m/h)4混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2结构表面要求表面外露材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格483.0次梁类型圆钢管次梁规格483.0面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)对拉螺栓规格M16（图1）模板设计平面图（图2165、）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222431.21.1540.5=43.718kN/m2F2=cH248000/1000=192kN/m2标准值G4kminF1,F243.718kN/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k =0.9max(1.243.718+1.42,1.3543.718+1.40.72)=54.882kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k43.718kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支166、跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算qbS154.882=54.882kN/m（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.374kNmMmax/W0.374106/24000=15.563N/mm2f31N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qkbSk=143.718=43.718kN/m（图6）面板变形图(mm)max=1.019mm500/400=1.25mm满足要167、求五、小梁验算柱箍的道数：e=e(H-a)/b,eZ=15次梁上部悬挑长度a1=H-a-eb=8000-300-15500=200mm根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载qMax(L/m,B/n)S175/100054.882=9.604kN/mqkMax(L/m,B/n)Sk175/100043.718=7.651kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax0.432kNmMmax/W0.432106/(4.4931000)=96.193N/mm2f205N/mm2168、满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=2.989kN=VmaxS0/(Ib) = 2.9891033.042103/(10.7831040.610)=14.055N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图=0.709mm500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算Rmax=5.871kNRmaxk=4.676kN六、柱箍验算取s=MaxL/(X+1),B/(Y+1)=max(1000+(48+48)2)/(1+1),(700+(48+48)2)/(1+1)=596mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨169、作用两个集中力。（图12）承载能力极限状态受力简图1、强度验算（图13）弯矩图(kNm)Mmax1.377kNmMmax/W1.377106/(8.9861000)=153.194N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）剪力图(kNm)Vmax=11.057kN=VmaxS0/(Ib)= 11.0571036.084103/(21.5661041.210)=25.993N/mm2fv125N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图0.372mm596/400=1.49mm满足要求4、支座反力计算Rmax=22.113kN七、对拉螺栓验算N170、Rmax=22.113kN24.5kN满足要求、1.4米长1.4米宽框架柱计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20136、施工手册（第五版）二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)1400混凝土柱边宽B(mm)1400混凝土柱计算高度H(mm)6200柱长边次梁根数m8柱短边次梁根数n8最低处柱箍距底部距离a(mm)300柱箍间距b171、(mm)400柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X2柱短边对拉螺栓根数Y2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)3混凝土浇筑速度V（m/h)4混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2结构表面要求表面外露材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格483.0次梁类型圆钢管次梁规格483.0面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)对拉螺栓规格M16（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222431.21.1540.5=43.718kN/m2F2=cH246200/1000=148.8kN172、/m2标准值G4kminF1,F243.718kN/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k =0.9max(1.243.718+1.42,1.3543.718+1.40.72)=54.882kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k43.718kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h173、为面板厚度。（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算qbS154.882=54.882kN/m（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.274kNmMmax/W0.274106/24000=11.434N/mm2f31N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qkbSk=143.718=43.718kN/m（图6）面板变形图(mm)max=0.55mm400/400=1mm满足要求五、小梁验算柱箍的道数：e=e(H-a)/b,eZ=14次梁上部悬挑长度a1=H-a-eb=6200-300-14400=300mm根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四174、跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载qMax(L/m,B/n)S175/100054.882=9.604kN/mqkMax(L/m,B/n)Sk175/100043.718=7.651kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax0.432kNmMmax/W0.432106/(4.4931000)=96.193N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=2.898kN=VmaxS0/(Ib) = 2.8981033.042103/(10.7831040.610)=13.628N/mm2fv120N/175、mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图=0.723mm400/400=1mm满足要求4、支座反力计算Rmax=5.78kNRmaxk=4.604kN六、柱箍验算取s=MaxL/(X+1),B/(Y+1)=max(1400+(48+48)2)/(2+1),(1400+(48+48)2)/(2+1)=530.667mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。（图12）承载能力极限状态受力简图1、强度验算（图13）弯矩图(kNm)Mmax0.81kNmMmax/W0.81106/(8.9861000)=90.165N/mm2f205N176、/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）剪力图(kNm)Vmax=11.198kN=VmaxS0/(Ib)= 11.1981036.084103/(21.5661041.210)=26.327N/mm2fv125N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图0.295mm530.667/400=1.327mm满足要求4、支座反力计算Rmax=16.978kN七、对拉螺栓验算NRmax=16.978kN24.5kN满足要求、楼板计算书一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020112、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构177、荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013二、计算参数基本参数楼板厚度h(mm)250楼板边长L(m)21楼板边宽B(m)6模板支架高度H(m）9.05主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la(m)0.9立柱横向间距lb(m)0.9水平杆步距h1(m)1.8计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011次梁间距a(mm)200次梁悬挑长度a1(mm)100主梁悬挑长度b1(mm)100可调托座内主梁根数2结构表面要求表面外露剪刀撑(含水平）布置方式普通型模板荷载传递方式可调托座立杆自178、由端高度a(mm)200材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管类型483荷载参数基础类型地基土地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)80架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否（选择夜间及风小天气浇筑）架体搭设省份、城市云南(省)曲靖市沾益(市)地面粗糙度类型/简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。179、W=bh2/6=1000122/6=24000mm3, I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)1+1.42.51=11.39kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.3+(24+1.1)250/1000)1+1.40.72.51=11.326kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(11.39,11.326)=11.180、39kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)1=7.89kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.3+(24+1.1)250/1000)1=8.876kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN取最不利组合得：（图6）永久荷载控制的受力简图（图7）面板弯矩图Mmax= 0.214kNm=Mmax/W=0181、.214106/24000=8.935N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)250/1000)1=6.575kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图=0.083mm=200/400=0.5mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka =1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)200/1000+1.42.5200/1000=2.278kN/m由永久荷载控制的组182、合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka =1.35(0.3+(24+1.1)250/1000)200/1000+1.40.72.5200/1000=2.265kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(2.278,2.265)=2.278kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)200/1000=1.578kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2183、k+G3k)ha=1.352(0.3+(24+1.1)250/1000)200/1000=1.778kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.541kNm=Mmax/W=0.541106/(83.333103)=6.491N/mm2f=13N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图(kN)Vmax= 3.658kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.65810362.5103/(341.333104510)=1.34N/mm2= 1.5N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算184、荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)250/1000)200/1000=1.315kN/m （图15）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图(mm)max=0.156mm=0.91000/400=2.25 mm满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。根据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008）第条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值(Q1k）可185、取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)200/1000+1.41.5200/1000)=1.798kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)250/1000)200/1000+1.40.71.5200/1000)=1.862kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.79186、8,1.862)=1.862kN此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)250/1000)200/1000=1.315kN/m此时次梁的荷载简图如下（图18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=1.898kNRkmax=1.34kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态187、受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图21）主梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.78kNm=Mmax/W= 0.78106/(8.9861000)=86.852N/mm2f= 205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图22）主梁剪力图(kN)Vmax= 5.116kNmax=QmaxS/(Ib0)=5.11610006.084103/(21.5661041.210)=12.026 N/mm2=120 N/mm2满足要求3、挠度验算（图23）主梁变形图(mm)max=0.696 mm=0.9103/400=2.25mm满足要求4、支座反188、力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=9.507kN六、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1, 1、2按JGJ130-2011附录C取用l01= k1(h+2a)=11.388(1.8+2200/1000)=3.054ml02=k2h =11.6971.8=3.055m取两值中的大值l0=max(l01, l02)=max(3.054,3.055)=3.055m=l0/i=3.0551000/(1.5910)=192.113=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=3.0541000/(1.5910)=192.05根据1查JGJ1189、30-2011附录得到=0.195N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)+1.4(1+2)0.90.9=8.814kNf=N1/(A)=8.8141000/(0.195(4.24100)=106.654N/mm2=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=3.0551000/(1.5910)=192.113根据1查JGJ130-2011附录得到=0.195N3=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+0.91.2H190、gk =0.9(1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)+1.4(1+2)0.90.9+0.91.29.050.141=10.192kNf=N3/(A)=10.1921000/(0.195(4.24100)=123.411N/mm2=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=9.507 kNN=9.507 kNN=150kN满足要求八、立柱地基基础计算立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)max(8.814,0)/(0.80.2)=55.085kPafak80kPa满足要求、0.4米宽1米高梁侧边模板计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技191、术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003二、计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁计算跨度楼板厚度h(mm)250梁计算跨度L（m）6.1混凝土梁截面高度H(mm)1000混凝土梁截面宽度B(mm)400次梁布置方向次梁横向次梁布置根数n4次梁悬挑长度b1(mm)0对拉螺栓道数m2对拉螺栓横向间距X(mm)600主梁间距b(mm)600主梁悬挑长度b2(mm)150混凝土初凝时间t0(h)3混凝土浇筑速度V（m/h)1混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系192、数1.2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)对拉螺栓规格M16（图1） 剖面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222431.21.1510.5=21.859kN/m2F2=cH241000/1000=24kN/m2标准值G4kminF1,F221.859kN/m2承载能力极限状态设计值根据梁厚的大小确定组合类型：当梁厚大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k当193、梁厚不大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k则：S=0.9max(1.221.859+1.4(12+(1-1)4),1.3521.859+1.40.7(12+(1-1)4)=28.323kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k21.859kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。面板的计算跨度为a=(H-h-次梁截面宽度)/n=(1000-250-50)/1000194、/4=0.1751、强度验算（图2）承载能力极限状态受力简图qbS128.323=28.323kN/m（图3）面板弯矩图(kNm)Mmax0.108kNmMmax/W0.108106/24000=4.518N/mm2f31N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=121.859=21.859kN/m（图4）正常使用极限状态受力简图（图5）面板变形图max0.161mm333.333/400=0.833mm满足要求五、次梁验算次梁承受的荷载为：qaS333.33328.323=9440.967N/mqkaSk333.33321.859=7286.393N/m由于次梁为水平向，所以可以按三跨连续梁195、计算，跨度取对拉螺栓横向间距。1、抗弯强度验算（图6）承载能力极限状态受力简图（图7）梁弯矩图Mmax0.393kNmMmax/W0.393106/(85.3331000)=4.61N/mm2f15N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图8）次梁剪力图(kN)Vmax3.737kN=VmaxS0/(Ib)= 3.73710362.5103/(341.333104510)=1.369N/mm2fv2N/mm2满足要求3、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）次梁变形图0.162mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算Rmax=6.491KNRmaxk=5.26KN六、主梁196、验算主梁按连续梁计算，又因为主梁端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图11）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图12）主梁弯矩图Mmax1.298kNmMmax/W1.298106/(8.9861000)=144.461N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图13）主梁剪力图Vmax7.572kNm=VmaxS0/(Ib)= 7.57210006.084103/(21.5661041.210)=17.802N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）正常使用极限状态受力简图（图15）主梁变形图0.829mm600/400=1.5mm197、满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=2.3816.491=15.454kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N15.454kNNtb=24.5kN满足要求、0.4米宽1.5米高梁侧边模板计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003二、计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁计算跨度楼板厚度h(mm)250梁计算跨度L（m）4.85混凝土梁截面高度H(mm)1500混凝土梁截面宽度B(mm)400次梁布置方向次梁198、横向次梁布置根数n5次梁悬挑长度b1(mm)0对拉螺栓道数m2对拉螺栓横向间距X(mm)600主梁间距b(mm)600主梁悬挑长度b2(mm)150混凝土初凝时间t0(h)3混凝土浇筑速度V（m/h)1混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)对拉螺栓规格M16（图1） 剖面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222431.21.1510.5=21.859kN/m199、2F2=cH241500/1000=36kN/m2标准值G4kminF1,F221.859kN/m2承载能力极限状态设计值根据梁厚的大小确定组合类型：当梁厚大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k当梁厚不大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k则：S=0.9max(1.221.859+1.4(12+(1-1)4),1.3521.859+1.40.7(12+(1-1)4)=28.323kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k21.859kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算200、，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。面板的计算跨度为a=(H-h-次梁截面宽度)/n=(1500-250-50)/1000/5=0.241、强度验算（图2）承载能力极限状态受力简图qbS128.323=28.323kN/m（图3）面板弯矩图(kNm)Mmax0.204kNmMmax/W0.204106/24000=8.497N/mm2f31N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=121.859=21.859kN/m（图4）正常使用极限状态受力简图（图5）面板变形图m201、ax0.57mm375/400=0.938mm满足要求五、次梁验算次梁承受的荷载为：qaS37528.323=10621.098N/mqkaSk37521.859=8197.2N/m由于次梁为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。1、抗弯强度验算（图6）承载能力极限状态受力简图（图7）梁弯矩图Mmax0.56kNmMmax/W0.56106/(85.3331000)=6.564N/mm2f15N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图8）次梁剪力图(kN)Vmax4.73kN=VmaxS0/(Ib)= 4.7310362.5103/(341.333104510)=1.732N/202、mm2fv2N/mm2满足要求3、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）次梁变形图0.183mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算Rmax=8.215KNRmaxk=5.917KN六、主梁验算主梁按连续梁计算，又因为主梁端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图11）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图12）主梁弯矩图Mmax1.643kNmMmax/W1.643106/(8.9861000)=182.834N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图13）主梁剪力图Vmax8.747kNm=VmaxS0/(Ib)= 8.747203、10006.084103/(21.5661041.210)=20.563N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）正常使用极限状态受力简图（图15）主梁变形图0.97mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=2.3818.215=19.559kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N19.559kNNtb=24.5kN满足要求、0.4米宽3.1米高梁侧边模板计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范G204、B50017-2003二、计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁计算跨度楼板厚度h(mm)250梁计算跨度L（m）3.05混凝土梁截面高度H(mm)3100混凝土梁截面宽度B(mm)400次梁布置方向次梁横向次梁布置根数n12次梁悬挑长度b1(mm)0对拉螺栓道数m6对拉螺栓横向间距X(mm)600主梁间距b(mm)600主梁悬挑长度b2(mm)150混凝土初凝时间t0(h)3混凝土浇筑速度V（m/h)1混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面205、板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)对拉螺栓规格M16（图1） 剖面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222431.21.1510.5=21.859kN/m2F2=cH243100/1000=74.4kN/m2标准值G4kminF1,F221.859kN/m2承载能力极限状态设计值根据梁厚的大小确定组合类型：当梁厚大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k当梁厚不大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k则：S=0.9max(1.221206、.859+1.4(12+(1-1)4),1.3521.859+1.40.7(12+(1-1)4)=28.323kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k21.859kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。面板的计算跨度为a=(H-h-次梁截面宽度)/n=(3100-250-50)/1000/12=0.2331、强度验算（图2）承载能力极限状态受力简图qbS128.323=28.323kN/m（图3）面板弯矩图(kNm207、)Mmax0.193kNmMmax/W0.193106/24000=8.031N/mm2f31N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=121.859=21.859kN/m（图4）正常使用极限状态受力简图（图5）面板变形图max0.509mm281.818/400=0.705mm满足要求五、次梁验算次梁承受的荷载为：qaS281.81828.323=7981.911N/mqkaSk281.81821.859=6160.316N/m由于次梁为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。1、抗弯强度验算（图6）承载能力极限状态受力简图（图7）梁弯矩图Mmax0.238kNmMmax/208、W0.238106/(85.3331000)=2.786N/mm2f15N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图8）次梁剪力图(kN)Vmax2.671kN=VmaxS0/(Ib)= 2.67110362.5103/(341.333104510)=0.978N/mm2fv2N/mm2满足要求3、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）次梁变形图0.137mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.639KNRmaxk=4.447KN六、主梁验算主梁按连续梁计算，又因为主梁端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图11）承载能力极限状态受力简图1209、抗弯强度验算（图12）主梁弯矩图Mmax1.16kNmMmax/W1.16106/(8.9861000)=129.075N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图13）主梁剪力图Vmax8.185kNm=VmaxS0/(Ib)= 8.18510006.084103/(21.5661041.210)=19.242N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）正常使用极限状态受力简图（图15）主梁变形图1.217mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=2.3814.639=11.047kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N210、：N11.047kNNtb=24.5kN满足要求、0.4米宽3.4米高梁侧边模板计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003二、计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁计算跨度楼板厚度h(mm)250梁计算跨度L（m）2.25混凝土梁截面高度H(mm)3400混凝土梁截面宽度B(mm)400次梁布置方向次梁横向次梁布置根数n12次梁悬挑长度b1(mm)0对拉螺栓道数m5对拉螺栓横向间距X(mm)600主梁间距b(mm)600主梁悬挑211、长度b2(mm)150混凝土初凝时间t0(h)3混凝土浇筑速度V（m/h)1混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)对拉螺栓规格M16（图1） 剖面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222431.21.1510.5=21.859kN/m2F2=cH243400/1000=81.6kN/m2标准值G4kminF1,F221.859kN/m2承载能力极限状态设计值212、根据梁厚的大小确定组合类型：当梁厚大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k当梁厚不大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k则：S=0.9max(1.221.859+1.4(12+(1-1)4),1.3521.859+1.40.7(12+(1-1)4)=28.323kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k21.859kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/1213、2=144000mm4其中的h为面板厚度。面板的计算跨度为a=(H-h-次梁截面宽度)/n=(3400-250-50)/1000/12=0.2581、强度验算（图2）承载能力极限状态受力简图qbS128.323=28.323kN/m（图3）面板弯矩图(kNm)Mmax0.236kNmMmax/W0.236106/24000=9.845N/mm2f31N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=121.859=21.859kN/m（图4）正常使用极限状态受力简图（图5）面板变形图max0.765mm309.091/400=0.773mm满足要求五、次梁验算次梁承受的荷载为：qaS309.09128214、.323=8754.362N/mqkaSk309.09121.859=6756.482N/m由于次梁为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。1、抗弯强度验算（图6）承载能力极限状态受力简图（图7）梁弯矩图Mmax0.314kNmMmax/W0.314106/(85.3331000)=3.675N/mm2f15N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图8）次梁剪力图(kN)Vmax3.213kN=VmaxS0/(Ib)= 3.21310362.5103/(341.333104510)=1.177N/mm2fv2N/mm2满足要求3、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10215、）次梁变形图0.151mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算Rmax=5.581KNRmaxk=4.877KN六、主梁验算主梁按连续梁计算，又因为主梁端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图11）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图12）主梁弯矩图Mmax1.116kNmMmax/W1.116106/(8.9861000)=124.213N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图13）主梁剪力图Vmax7.551kNm=VmaxS0/(Ib)= 7.55110006.084103/(21.5661041.210)=17.752N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）正常使用极限状态受力简图（图15）主梁变形图0.656mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=2.3815.581=13.288kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N13.288kNNtb=24.5kN满足要求