1、正本国际广场商业办公项目剪力墙柱模板支设高支摸安拆维修施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录1 工程概况82 施工准备103 模板支设施工123.1 梁模板铺设123.1.3 梁模板支设的质量保证措施：132 工艺流程：143 操作要求143.2.2.1 普通平台模板工程板底脚手架、木方设置见表3.1.2142、本表数据采用PKPM软件计算，经调整、整理后所得。153.2.2.2 平台模板接缝处下方必须有木枋。153.2.2.4 平台满堂脚手架沿全高加剪刀撑。154 楼板模板支设的质量保证措施：153.2.3.2、2 模板块较大时, 应增加纵横楞。153.2.3.5 楼板模板支设如图3.1.2所示：153.1.3.2 墙柱模板根部要用水泥砂浆堵严，以防漏浆。173.4.2.1 梯板模板接缝处下方必须有木枋。193.4.2.3 梯板满堂脚手架沿全高加剪刀撑。194 模板及支架的设计计算205 高支摸技术措施203.1.4 施工部位203.1.5 高支模整体稳定措施203.1.6 高支模安全技术措施216 模板的拆除和维修217 模板安装质量要求227.1 组装的模板必须符合施工设计的要求。228 本工程主要模板材料安排239.计算书24梁模板(扣件式)计算书241、抗弯验算272、抗剪验算273、挠度验算3、274、支座反力27五、次楞验算28六、主楞(横向水平钢管)验算291 工程概况1.1 XX国际广场商业办公项目概况详表1.1.1。表1.1.1 XX国际广场商业办公项目概况工程概况工程名称XX国际广场商业办公项目工程位置XX市XX区XX镇XX村建设单位XXXX房地产开发有限公司施工单位设计单位质监单位XX区建设工程质量监督站监理单位安监单位XX区建设工程安全监督站建筑面积61390m2建筑总高度95.4m建筑用地3640 m2结构层数地下2层/地上26（22）层地下室15138 m2层高地下二层3.6米。地下一层3.7米、5.45米。地上主体46252 m2层高1层5m，二层4.95m，A楼4、3层4.4m，标准层3.3m；B楼3层4.75m，标准层3.95m；二层商铺同主楼1、2层。1.2 模板分项工程概况见表1.1.2楼层层高（m）对应的楼层板厚mm类别地下1层梁板模板3.6150、250、350普通、高支模工程首层梁板模板3.7250、300普通模板工程5.45180高支模工程2层、3层、4层梁板模板5、4.95、4.75、4.4100、120、130、140、200普通模板工程局部高支模工程5层-22（26）层梁板模板3.3、3.9590、100、120、140、150普通模板工程屋面梁板模板33、3.95120、150普通模板工程表1.1.2 模板分项工程概况针对本工程的实5、际情况，高支模及超高支模工程我司将按相关规定另行编制专项方案，具体内容详见高支模（超高支模）工程施工方案。从创优目标考虑，本工程为提高现浇混凝土工程质量进而达到优良混凝土效果；同时根据本工程的结构特点，结合我公司在高层施工中的经验，考虑木模板具有应用简单，布置灵活，拆装方便，工作效率高等优点，决定采用木模板体系与钢管支撑系统相结合的模板体系。本工程地下室范围内共有横向后浇带2条、纵向后浇带1条，后浇带所在跨模板及支架须留至其封闭后方可拆除，故其支架为单独设置，与相邻跨支架采用“一”字扣连接，且后浇带下与板带同宽模板采用“抽芯”法单独设置，以便于后浇带封闭前垃圾清理。本工程所需模板体系主要包括：6、框架柱模板、剪力墙模板、梁板模板，其主要支模方式及体系选择如表1.1.3表1.1.3 主要部位模板体系 工 程 部 位模 板 体 系1梁、板、柱 七夹板、6080mm木枋、钢管支撑、螺杆2. 剪力墙七 夹 板、60800mm木枋、钢管支撑、螺杆2楼 梯 七 夹 板、6080mm木枋、钢管支撑、螺杆 2 施工准备2.1 材料及主要机具：2.1.1 18厚模板，木方（6080），螺杆、薄钢板等。模板进场后要码放整齐，防上变形；所有进场木枋均需刨直使用，且规格大小一致。螺杆加工根据要求分类加工，如普通螺杆、防水螺杆、一次性螺杆等。2.1.2 支撑系统：48的钢管、各种规格扣件、小型型钢。支撑杆要整理7、，有破损、大范围裂缝（特别是焊缝脱开）、弯曲度较大的支撑杆均需替换。连接、固定支撑杆用的卡扣应整理，有破损等缺陷的均需替换。2.1.3 具备锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。2.1.4 脱模剂：水质脱模剂。2.1.5 海绵条：2mm厚及20mm厚。2.2 划分所建工程施工区、段：根据工程结构的形式、特点及现场条件，决定以横向后浇带为界分为3个作业区，每区各安排一套班组进行模板作业。竖向划分为地下室主体及地上主体两个施工段，施工分段的划分以水平施工缝为界，水平施工缝的留设位置为：每层楼板面或梁底。2.3 测量定位主体结构整体效果是通过施工的各道工序来保证的，测量放线8、作为先导工序贯穿于各施工环节。本工程放线时凡为保证精度需要提供的基准线、轴线、墙柱定位尺寸线都及时给出，凡有关工序需要配合的检测都及时予以满足。此外，为保证测量放线自身的精度，施工现场测量人员须经挑选并经过培训，在放线工作中正确合理使用仪器和钢尺，按规定检验仪器，检定钢尺，从而保证测量放线工作顺利进行。2.3.1 投点放线用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出其他各条轴线,然后根据施工图墨线弹出模板的内边线和中心线，以便于模板的安装和校正。2.3.2 标高测量根据模板实际的要求用水准仪把建筑物水平标高直接引测到模板安装位置。在无法直接引测时，可采取间接引测的方法，即用水准仪将9、水平标高先引测到过渡引测点，作为上层结构构件模板的基准点，用来测量和复核其标高位置。2.3.3 找平模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。常用的找平方法是沿模板内边线用1:3水泥砂浆抹找平层，另外，在外墙、边柱部位，继续安装模板前，要设置模板承垫条带，并用仪器校正，使其平直。3 模板支设施工3.1 梁模板铺设复核梁底标高，校正轴线位置无误后，搭设和调平梁模支架(包括安装水平拉杆和剪刀撑)，在横楞上铺放梁底板固定，然后绑扎钢筋，安装并固定两侧模板。对于跨度L4米或悬挑长度L2米的梁，支模时按设计要求起拱，其中跨度L4米的梁底起拱为L/400，悬臂梁自由端起拱L/300，曲10、梁跨中预起拱L/400。3.1.1 工艺流程复核梁底标高校正轴线位置搭设梁模支架安装梁模底板绑扎梁钢筋安装两侧梁模穿对拉螺栓按设计要求起拱复核梁模尺寸、位置与相邻梁模连接固定。3.1.2 操作要求3.1.2.1 普通模板工程梁底脚手架、梁木方及穿梁螺栓设置见表3.1.1表3.1.1 梁底脚手架、梁木方及穿梁螺栓设置注：1、脚手架步距为1.5m，扫地杆距地200。纵向或横向水平杆与立杆连接时，采用双扣件。2、截面大于0.45m2的梁，脚手架、梁木方及螺栓设置见高支模（超高支模）工程专项施工方案。3、本表数据采用PKPM软件计算，经调整、整理后所得。梁规格（截面高度）梁底两侧立杆间距(mm)梁底增11、加承重立杆根数(根)梁底立杆纵距(mm)梁底80*60木方间距(mm)梁侧80*60木方间距(mm)12穿梁螺栓排数及计算跨度(mm)7009000950300400150070010009000950300350155010001500900080030035026501500900080030030026503.1.2.2 梁高700，必须使用穿梁螺栓。3.1.2.3 梁板交接处下方必须用木枋支撑，以板模压梁侧模。3.1.2.4 梁斜撑用板条或短木枋，角度在4560，支撑在侧模上部横木枋上，间距为1000。3.1.2.5 高低跨吊模根部用马凳将木枋垫起，马凳用的钢筋直径应不小于16，马凳间12、距为1000。3.1.2.6 梁板跨度超过4m的均应起拱，起拱高度为全跨长度的L/400；跨度大于2m的悬臂梁应起拱L/300；曲梁跨中预起拱L/400。3.1.3 梁模板支设的质量保证措施：3.1.3.1 梁口与柱头模板的连接特别重要,要求拼装准确，加固牢靠。3.1.3.2 起拱应在铺设梁底之前按设计要求进行。3.1.3.3 模板支柱纵横方向的水平拉杆、剪刀撑等，均应按模板设计要求布置。纵横方向的水平拉杆的上下间距不宜大于1.5m，纵横方向的垂直剪刀撑的间距不宜大于6m。3.1.3.4 采用扣件钢管脚手架作支撑时，扣件要拧紧，梁底支撑间隔用双卡扣，横杆的步距要按设计要求设置。粱摸板支设示意图13、见图3.1.1所示图3.1.1梁底支撑示意3.2 平台铺设2 工艺流程：搭设支架、调整标高安装板底木方调整楼板下皮标高及起拱铺设模板检查模板上皮标高、平整度3 操作要求3.2.2.1 普通平台模板工程板底脚手架、木方设置见表3.1.2表3.1.2 平台模板工程板底脚手架、木方设置楼层立杆横距(mm)立杆纵距(mm)板底横向钢管间距(mm)木方间距(mm)-1层、顶板8008008002002层、3层1000100010002004顶层、屋面100010001000200其它见高支模（超高支模）工程施工方案注：1、脚手架步距为1.5m，扫地杆距地200。2、本表数据采用PKPM软件计算，经调整、14、整理后所得。3.2.2.2 平台模板接缝处下方必须有木枋。3.2.2.3 平台木枋搭接处，应错开或加间距400mm的木枋来加强。3.2.2.4 平台满堂脚手架沿全高加剪刀撑。4 楼板模板支设的质量保证措施：3.2.3.1 单块就位组拼时，每个跨从四周先用模板与墙、梁模板连接,，然后向中央铺设。3.2.3.2 模板块较大时, 应增加纵横楞。3.2.3.3 检查模板的尺寸、对角线、平整度以及预埋件和预留孔洞的位置。安装就位后，立即与梁、墙模板连接。3.2.3.4 采用钢管脚手架作支撑，在支柱高度方向每隔1.5m（第一步为1.8m），设一道双向水平拉杆。3.2.3.5 楼板模板支设如图3.1.2所示15、：图3.1.3 楼板模板支设示意图3.3 剪力墙、柱模板支设3.3.1 墙柱模板施工工艺流程为：弹墙柱定位尺寸线做找平层、定位墩安装墙柱模板安装墙柱水平、竖向木方及柱箍安装对拉螺杆及加固班组自检项目部联合质检，合格后进行下一道工序墙柱模板安装完后，再进行一次全面检查，质检合格后方可与满堂脚手架拉结固定。3.3.2 操作要求3.1.1.2 本工程墙柱模板外龙骨、内龙骨及对拉螺栓设置见表3.1.3，3.1.4.表3.1.3柱模板双钢管柱箍、木方及对拉螺栓设置柱规格(边长)柱高均按5.5m计柱箍间距(mm)B方向H方向50*100木方(根)12对拉螺栓(道)50*100木方（根）12对拉螺栓(道)616、005504162600100050055110001400表3.1.4墙模板外龙骨、内龙骨及对拉螺栓设置注：本表数据采用PKPM软件计算，经调整、整理后所得。墙的规格高按5.5m计50*100内龙骨间距(mm)双钢管外龙骨间距(mm)12对拉螺栓断面内水平间距(mm)断面跨度方向间距(mm)550、500厚300400400550420厚300450450550400、350厚300450450550300、250厚3004504505503.1.1.3 墙柱模板均采用18mm厚模板，配置12高强螺栓、6080木枋及钢管进行加固，支设方法，先对墙柱模板进行定位放线，内置砼支撑杆或钢筋以控制墙17、柱截面尺寸，然后将拼好的大模板按模板定位线进行安装，钉好竖向木枋（300mm间距），并沿螺杆孔穿上螺杆，待水平钢管装上之后，将螺杆紧固，并支设支撑或进行拉结，以防倾倒。同时用支撑或拉杆上的螺栓进行墙柱模垂直度的调节。墙柱模板支设见图3.1.3、3.1.4所示。3.1.1.4 墙柱根部预留钢筋头定位1000，柱根部每侧不少2个。3.1.1.5 墙柱竖向木枋间距为300mm，螺杆间距水平距离为400450及竖向均为550mm。3.1.1.6 墙柱根部第一排螺杆离地小于200mm，最上一排螺杆离平台距离小于500mm.。3.1.1.7 内墙两侧斜撑对顶间距不超过3000mm，斜撑顶在水平钢管上。3.18、1.1.8 墙柱模板根部应预留清扫口，清扫口大小为150150，墙体清扫口间距不超过3m，每根柱模底部均应设置一个清扫口；在混凝土浇筑前、清扫完模板后，将清扫口钉牢封闭。3.3.3 墙柱模板制安的质量保证措施：3.1.3.1 支设的墙柱模板，其标高、位置应准确，支设应牢固。3.1.3.2 墙柱模板根部要用水泥砂浆堵严，以防漏浆。3.1.3.3 墙模板支设过程中板与板之间的立缝外，钉一道50100的木方，模板的拼装如图3.1.5、3.1.6所示。图3.1.5 墙模板拼装图图3.1.6 板缝处理示意图3.1.3.4 上层模板与已浇筑的墙体搭接200mm，为了防止混凝土浇筑时漏浆，模板底部用双面胶粘19、贴海绵条，海绵条大小为2020，根部处理示意图如图3.1.7所示。3.1.3.5 在模板竖楞与钢管横楞之间的空隙，用木方楔子塞紧。图3.1.7 墙体根部模板塞缝示意图3.4 楼梯模板支设3.4.1 楼梯模板安装施工工艺流程如下：搭设支架及拉杆调节支架坡度支设底模（绑扎钢筋）支设楼梯侧模支设全封闭式踏步模板。3.4.2 操作要求3.4.2.1 梯板模板接缝处下方必须有木枋。3.4.2.2 梯板木枋搭接处，应错开或加间距400mm的木枋来加强。3.4.2.3 梯板满堂脚手架沿全高加剪刀撑。3.4.3 楼梯模板支设的质量保证措施：3.4.3.1 支设之前，对楼梯模板进行计算，利用楼梯的坡度值和坡度系20、数，进行各部分尺寸的计算。3.4.3.2 平台梁里侧模、梯段板底模、梯段侧模、踏步模板下料应准确，减少误差，支设应牢固。3.4.3.3 踏步模板采用全封闭式支设，踏步阴阳角应保证方正、顺直。踏步模板支设如图3.1.8所示。图3.1.8 楼梯踏步全封闭式模板支设示意图4 模板及支架的设计计算根据本工程结构特点，本方案编制时对所有模板及其支撑均进行了设计计算，现选取框架梁（4001000，3001400，500700）、次梁（200800）、剪力墙（5300高500厚墙，4100高500厚墙，5000高300厚墙），柱（5000高9001400柱、10001100柱，5300高900900柱，4521、00高800800柱，6000高800600柱）进行验算及160mm，120 mm，150 mm厚楼板模板及支架计算书附后。具体详见附件一附件五，本设计计算采用PKPM专业软件进行。截面大于0.45m2梁、4.1m层高250厚的板及层高大于等于4.5m板详细的计算详见高支模（超高支模）施工方案。5 高支摸技术措施3.1.4 施工部位见表1.1.2（模板分项工程概况），施工时应经过严格的验算，并编制详细的专项作业施工方案，呈报公司总工程师和监理单位审批后，方可进行施工。本工程的高支模结构重点是梁板的支撑体系。3.1.5 高支模整体稳定措施3.1 高支模支撑体系的水平纵横拉杆严格按1500mm 的22、竖向间距设置。立杆严格按设计计算所得间距进行。3.2 纵横向均应设置垂直剪刀撑，其间距为6m；同时主梁支撑立杆也必须设置剪刀撑。3.3 单块梁板的模板支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。3.1.6 高支模安全技术措施1.3 应遵守高处作业安全技术规范有关规定。1.4 模板及支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。1.5 施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。1.6 高支模上空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在后浇带处应加强防护。1.7 模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。1.8 不准架设探头板及未固定的立杆。1.23、9 拆摸应严格遵守从上而下的原则，先拆非承重模板，后拆承重模板，禁止抛掷模板。6 模板的拆除和维修a) 模板的拆除，非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时(大于1.2N/mm2)方可拆除，承重模板应按混凝土结构工程施工质量验收规范的有关规定执行。b) 对墙柱模板，要求在砼浇筑三天后，且强度达到1.2N/mm2后拆除。对一般梁板，要求在砼强度达到设计强度的75%后拆除。对大跨度梁板及悬挑板，必须待砼强度达到100%后拆除，如因需要必须提前拆除，则必须加钢顶撑支撑加固。c) 模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、后支先拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则，24、拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。本工程因楼层高，拆下的模板用绳系住吊下并及时运离现场，然后清理残渣污物，将损伤模板挑出及时修理。模板经检验后涂刷隔离剂备用。6.3.1 墙柱模：先拆除支撑件螺栓、大小楞及连接件后, 再由上而下逐步拆除模板。 6.3.2 梁、楼板模板：应先拆梁侧模,再拆楼板底模,最后拆除梁底模。d) 梁板模板拆模的顺序如下：拆除部分水平拉杆、剪刀撑拆除梁连接件及侧模松动支架柱头调节螺栓,使模板下降23cm分段分片拆除楼板模板及支承件拆除底模和支承件e) 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。拆下的模板等配件，严25、禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷脱模剂，以备待用。f) 梁、板底模，其拆模时间参见表6.1.1：表6.1.1 拆模时间表结构类型结构跨度(m)砼设计强度标准值的百分率()板2502,8758100梁8758100悬臂构件-1007 模板安装质量要求模板安装完毕后，应按混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）的有关规定，进行全面检查，合格验收后方能进行下一道工序。质量要求如下：7.1 组装的模板必须符合施工设计的要求。7.2 各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。模板拼缝要严密。各种预埋件、预留孔洞位置要准确，固定要牢固。7.326、 模板必须方正，其对角线的偏差应控制在短边的1/300以内，四边成直线,表面要平整，用2m长靠尺检查，其凸凹度应小于4mm。7.4 模板安装容许偏差符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）中的最低要求。8 本工程主要模板材料安排本工程一次性配3层梁板模板、2层墙柱板。以便有效地保证工期。模板每隔一至二层刷一次脱模剂，保证模板与砼能良好分离。模板工程质量控制程序详见图8.1.1所示：学习图纸和技术资料 模板选择与加工制作 准备工作 模板涂隔离剂与钢筋工序交接学习操作规程和质量标准 检查脚手架，脚手板书面交底 底部标高，中心线 技术交底操作人员学习作业指导书 断面尺寸钢筋，砼27、工序交接检查 班组工序管理 交模浇灌留人看模 质量员专业检查 按梁柱的件数，各抽查10%执行验评标准 但不应小于3件，梁每30 质量评比 50M抽查1处，但不应少于不合格的处理 3处，墙板按有代表性的自然 间抽查10%，但不应少于3处按试块强度确定拆 拆模注意保护棱角自检记录，质评记录 整理资料 清洁现场，文明施工施工记录图8.1.1 模板工程质量控制程序图9.计算书梁模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性-1层35轴交J轴KL43新浇混凝土楼板厚度(mm)250混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】500900模板支架高度H(m)5.15模板支架的纵向长度La(m)16.8模板支架的横28、向长度Lb(m)16.2二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)400立杆横向间距lb(mm)900模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la(mm)800楼板立杆横向间距lb(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加承重立杆根数0每纵距内附加梁底支撑主楞根数3梁底支撑小楞根数3立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)100 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧29、模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期30年一遇0.40城市XX市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)0.62模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)5风荷载体型系数s支架模板支架状况封闭式0模板10.174四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性30、模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.5)0.91.0+1.4(1+2)1.0=35.588kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.125ql2=0.12535.5880.252=0.278kNm max=Mmax/W=0.278106/54000=5.149N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.625ql=0.62535.5880.25=5.561kN max=31、3Qmax/(2bh)=35.561103/(2100018)=0.463N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.521ql4/(100EI)=0.52135.5882504/(1006000486000)=0.248mm max=0.248mm=minl/150，10=min250/150，10=1.667mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=R3=0.375ql=3.336kN，R2=1.25ql=11.121kN五、次楞验算次楞验算方式二等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm232、)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.25)+1.4(1+2)(0.45-0.5/2)/2=1.308kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.25)+1.4(1+2)(0.9-0.45-0.5/2)/2=1.308kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk33、=1.350.5(0.9-0.25)=0.439kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1.350.5(0.9-0.25)=0.439kN/m q=max3.336/1.0+0.014+1.308+0.439，11.121/1.0+0.014，3.336/1.0+0.014+1.308+0.439=11.135kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.125ql2=0.12511.1350.12=0.014kNm max=Mmax/W=0.014106/64000=0.217N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.625ql=0.62534、11.1350.1=0.696kN max=3Qmax/(2bh0)=30.6961000/(26080)=0.217N/mm2 max=0.217N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.521ql4/(100EI)=0.52111.1351004/(10090002560000)=0mm max=0mm=minl/150，10=min100/150，10=0.667mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.25(3.336+0.014+1.308+0.439)0.1=0.637kN R2=1.25(11.121+0.014)035、.1=1.392kN R3=1.25(3.336+0.014+1.308+0.439)0.1=0.637kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.445kNm max=Mmax/36、W=0.445106/4490=99.116N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=1.353kN max=2Qmax/A=21.3531000/424=6.383N/mm2 max=6.383N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max=1.511mm=minl/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=1.353kN,R2=1.353kN七、纵向水平钢管验算 计算简图如下： 1、强度验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax=0.204kNm 37、max=Mmax/W=0.204106/4490=45.364N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Qmax=2.548kN max=2Qmax/A=22.548103/424=12.017N/mm2 max=12.017N/mm2fv=205N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max=0.07mm=minl/150，10=min400/150，10=2.667mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=2.882kN,R2=5.939kN,R3=5.939kN,R4=2.882kN八、扣件抗滑验算是否考虑38、荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数1 最大支座反力Rmax=5.939kN 1.05Rmax=1.055.939=6.236kN，6.236kN112.0=12kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算 H/Lb=5.15/16.2=0.3185 符合要求！十、立杆验算钢管类型483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1500/400=3.75，h/lb=1500/900=1.667，查附录D，得k=1.167，=1.356 l039、=maxkh，h+2a=max1.1671.3561500，1500+2100=2374mm =l0/i=2374/15.9=150=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.308 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 k=0kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.70.6210.4=0.174kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005(5.15-4)=0.994 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=5.939+1.35(0.3+(24+1.1)0.25)0.4+1.4(1+2)0.4(0.8/2+(40、0.45-0.5/2)/2)+1.350.155.15=9.597kN R2=5.939+1.35(0.3+(24+1.1)0.25)0.4+1.4(1+2)0.4(0.8/2+(0.9-0.45-0.5/2)/2)+1.350.155.15=9.597kN Nut=maxR1,R2=max9.597, 9.597=9.597kN 1.05Nut/(AKH)=1.059.597103/(0.3084240.994)=77.61N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33 F=0.85AFkla/La=0.85330.1740.4/16.8=41、0.116kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.1165.15/(9+1)16.2=0.011kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.059.597+0.011)103/(0.3084240.994)=77.695N/mm2f=205N/mm2符合要求！梁侧模板计算书一、工程概况新浇混凝梁名称-1层，35轴交J轴KL43混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500900梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)250二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4.44外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土42、侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.9振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22244.441.21.152.51/2，240.9min51.15，21.621.6kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.221.6+1.44，1.3521.6+1.40.740.9max31.52，33.080.933.0829.772kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k21.6 kN/m2三、模板支43、撑体系设计次楞布置方式水平向布置次楞道数3主楞间距(mm)400主楞合并根数2次楞最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)400支撑距梁底距离依次为0，400 设计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。模板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承129.77229.772kN/m q1静0.91.3521.6126.244kN/m q44、1活0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.125q1l2=0.12529.7720.32520.393kNm Mmax/W0.393106/540007.279N/mm2f15N/mm2 符合要求！ 2、挠度验算 qbS正121.621.6kN/m max0.521ql4/(100EI)=0.52121.63254/(1006000486000)0.431mm325/400=0.812mm 符合要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.25q1l=1.2529.7720.32512.095kN 正常使用极限状态 Rmax1.25lG4k=1.250.3252145、.68.775kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度(mm)200次楞计算方式二等跨连续梁次楞类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞弹性模量E(N/mm2)9600次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)13次楞截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q12.095kN/m Mmaxmax0.125ql2，0.5ql12=max0.12512.0950.42，0.512.0950.22=0.242kNm Mmax/W0.242106/640003.78N/mm2f13N/mm2 符合要46、求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql，ql1=max0.62512.0950.4，12.0950.2=3.024kN max=3Qmax/(2bh0)=33.0241000/(28060)0.945N/mm2 max0.945N/mm21.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 q8.775kN/m 1max0.521ql4/(100EI)=0.5218.7754004/(10096002560000)0.048mm400/400=1mm 2maxql4/(8EI)=8.7752004/(896002560000)=0.071mm200/400=0.5mm 符合要求！ 4、最大支座47、反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.2512.0950.4，0.37512.0950.4+12.0950.26.047kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.258.7750.4，0.3758.7750.4+8.7750.24.388kN六、主楞验算对拉螺栓水平向间距(mm)400主楞类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49荷载折减系数0.6 因主楞2根合并，验算时次楞传递荷载折减系数为048、.6。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.11kN，R23.628kN，R31.11kN 正常使用极限状态：R10.79kN，R22.632kN，R30.79kN 1、抗弯验算 主楞弯矩图(kNm) maxMmax/W0.278106/4490=61.804N/mm2f=205 N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Qmax/A=23.641000/42417.168N/mm2=120 N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.376mm400/4001 mm 符合要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型49、M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主楞计算过程，可知对拉螺栓受力N0.954.75/0.67.52kNNtb12.9kN 符合要求！墙模板计算书1一、工程属性新浇混凝土墙名称A楼-2层地下室wQ2新浇混凝土墙墙厚(mm)550混凝土墙的计算高度(mm)3600混凝土墙的计算长度(mm)8400二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.6倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模50、板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，243.6min38.4，86.438.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)400主梁一端悬臂长(mm)251、00对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)400模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.4m，Wbh2/6400182/621600mm3，Ibh3/12400183/12194400mm4 1、强度验算 qbS承0.448.4219.37kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.1kNm Mmax/W0.1106/216004.48N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.438.4=15.36kN/52、m 面板变形图(mm) 0.16mml/400200/4000.5mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 1、强度验算 qbS承0.2248.4210.89kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.34kNm Mmax/W0.34106/640005.32N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.2238.4=8.64kN/m 小梁变形图(mm) 0.36mml/40053、200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=4.57kN，R2=.R41=4.06kN，R42=3.55kN六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面惯性矩I(cm4)21.56 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.44kNm Mmax/W0.44106/898049.02N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.13mml/400400/4001mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M1254、轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 对拉螺栓横向验算间距mmax400，400/2+200400mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax400，400/2+250450mm N0.95mnS承0.950.40.4548.428.28kNNtb12.9kN 满足要求！墙模板计算书2一、工程属性新浇混凝土墙名称A楼-1层地下室nQ3新浇混凝土墙墙厚(mm)300混凝土墙的计算高度(mm)3700混凝土墙的计算长度(mm)8400二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力55、计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.6倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，243.6min38.4，86.438.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模56、板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)400主梁一端悬臂长(mm)200对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)400模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.4m，Wbh2/6400182/621600mm3，Ibh3/12400183/12194400mm4 1、强度验算 qbS承0.448.4219.37kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.1kNm Mmax/W0.1157、06/216004.48N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.438.4=15.36kN/m 面板变形图(mm) 0.16mml/400200/4000.5mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 1、强度验算 qbS承0.2248.4210.89kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.34kNm Mmax/W0.34106/640005.32N/mm2f15.44N/m58、m2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.2238.4=8.64kN/m 小梁变形图(mm) 0.36mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=5.52kN，R2=.R41=4.91kN，R42=4.29kN六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面惯性矩I(cm4)21.56 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.53kNm Mmax/W0.53106/898059.24N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、59、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.16mml/400400/4001mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 对拉螺栓横向验算间距mmax400，400/2+200400mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax400，400/2+250450mm N0.95mnS承0.950.40.4548.428.28kNNtb12.9kN 满足要求！板模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土板特性-1层板新浇混凝土楼板厚度(mm)350模板支架高度H(m)3.25模板支架的纵向长度La(m)16.8模板支架的横向长度Lb(m)16.2二、模板支撑体系设计立杆纵向间60、距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)800纵横向水平杆步距h(mm)1500次楞布置方式垂直于立杆纵向方向次楞间距(mm)200荷载传递至立杆方式可调托座立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(k61、N/m2)基本风压0(kN/m2)重现期30年一遇0.40城市XX市风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)5风荷载体型系数s支架模板支架状况封闭式0模板10.28四、模板验算模板验算方式二等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4 q=62、GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.1)0.351.0+1.4(1+2)1.0=16.465kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.125ql2=0.12516.4650.22=0.082kNm max=Mmax/W=0.082106/54000=1.525N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.625ql=0.62516.4650.2=2.058kN max=3Qmax/(2bh)=32.058103/(2100018)=0.172N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.521ql4/(100EI)=0.5211663、.4652004/(1006000486000)=0.047mm max=0.047mm=minl/150，10=min200/150，10=1.333mm 符合要求！五、次楞验算次楞验算方式二等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000 计算简图如下： q=GqGk+1.4qQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.35)0.2+0.01+1.4(1+2)0.2=3.3064、6kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125ql2=0.1253.3060.82=0.265kNm max=Mmax/W=0.265106/64000=4.133N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.625ql=0.6253.3060.8=1.653kN max=3Qmax/(2bh0)=31.6531000/(26080)=0.517N/mm2 max=0.517N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.521ql4/(100EI)=0.5213.3068004/(10090002560000)=0.306mm max=0.365、06mm=minl/150，10=min800/150，10=5.333mm 符合要求！ 4、支座反力计算 Rmax=1.25ql=1.253.3060.8=3.306kN六、主楞验算主楞验算方式三等跨连续梁可调托座内主楞根数2主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(cm2)4.24主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000荷载折减系数0.6 因可调托座内主楞根数为2，验算时取荷载折减系数0.666、。 计算简图如下： 主楞弯矩图(kNm) 主楞剪力图(kN) 主楞变形图(mm) 支座反力依次为R1=4.23kN,R2=8.72kN,R3=8.72kN,R4=4.23kN 1、强度验算 max=Mmax/W=0.598106/4490=133.207N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 max=2Qmax/A=23.7421000/424=17.649N/mm2 max=17.649N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=1.215mm=minl/150，10=min800/150，10=5.333mm 符合要求！ 4、可调托座验算是否考虑67、荷载叠合效应是可调托座承载力设计值f(kN)30 最大支座反力Rmax=maxR1,R2,R3,R4/0.6=14.533kN 1.05Rmax=1.0514.533=15.259kN，15.259kN30kN 符合要求！七、立杆验算钢管类型483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1500/800=1.875，h/lb=1500/800=1.875，查附录D，得k=1.167，=1.325 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.3251500，1500+2100=268、319mm =l0/i=2319/15.9=146=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.324 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 k=0kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.7110.4=0.28kN/m2 3、稳定性验算 KH=1 不组合风荷载时 NutGNGk+1.4NQk=Rmax+0.15GH=14.533+0.151.353.25=15.191kN =1.05Nut/(AKH)=1.0515.191103/(0.3244241)=116.108N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板横向挡风面积AF(m269、)33 F=0.85AFklb/Lb=0.85330.280.8/16.2=0.388kN N1=3FH/(m+1)La=30.3883.25/(9+1)16.8=0.023kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0515.191+0.023)103/(0.3244241)=116.272N/mm2f=205N/mm2 符合要求！八、拆模时间验算楼板的长边长度(m)15楼板的短边与长边的比值0.54楼板活荷载标准值(kN/m2)2钢筋的级别HRB400混凝土强度等级C35混凝土设计强度(N/mm2)16.7楼板支座配筋14配筋的间距(mm)150浇注层的实测强度(N/mm2)12下70、一层的实测强度(N/mm2)25下二层的实测强度(N/mm2)28下三层的实测强度(N/mm2)30 参考建筑施工安全手册(杜荣军主编，中国建筑工业出版社出版)，各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。 1、支架所受各类荷载的取值 附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为：N板i=1.350.350.80.8(24+1.1)=7.59kN 模板自重为：N模i=1.350.150.80.8=0.13kN 支架自重为：N支gi=1.350.153.25=0.658kN 混凝土浇筑施工荷载为：N浇i=1.4(1+2)0.80.8=2.688kN 楼盖总的设计荷载为：NQ=1.420.80.8+ 7.571、9 =9.382kN 2、浇筑层的荷载计算(设当前浇筑层为第i层) 浇筑层荷载强度达到12/16.7100=71.9设计强度 N支i = N板i+N模i+N支gi+N浇i=7.59+0.13+0.658+2.688=11.066kN 3、下一层立杆的荷载计算 下一层荷载强度达到25/16.7100=149.7设计强度 N支i-1=N支i+N模i+N支gi+N板i-NQ=11.066+0.13+0.658+0.257.59-9.382=4.369kN 其中，为楼盖荷载计入比例，=0.25 0.4N支i-1 NQ,下一层的模板支架可以试拆除 拆除后浇注层的立杆荷载由下一层的楼盖分担60，分担后的下72、一层楼盖承担的荷载为0.6N支i-1Mmax=116.824 所以，下一层楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载，模板支持可以拆除梁模板(扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特性地上A楼三层78轴交B轴KL21新浇混凝土楼板厚度(mm)200混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】350900模板支架高度H(m)4.8模板支架的纵向长度La(m)16.8模板支架的横向长度Lb(m)16.2二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)900模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la(mm)800楼板立杆横向间距lb73、(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加承重立杆根数0每纵距内附加梁底支撑主楞根数3梁底支撑小楞根数3立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)100 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基74、本风压0(kN/m2)重现期30年一遇0.40城市XX市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)0.62模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)5风荷载体型系数s支架模板支架状况封闭式0模板10.174四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+75、1.5)0.91.0+1.4(1+2)1.0=35.588kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.125ql2=0.12535.5880.1752=0.136kNm max=Mmax/W=0.136106/54000=2.523N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.625ql=0.62535.5880.175=3.892kN max=3Qmax/(2bh)=33.892103/(2100018)=0.324N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.521ql4/(100EI)=0.52135.5881754/(1006000486076、00)=0.06mm max=0.06mm=minl/150，10=min175/150，10=1.167mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=R3=0.375ql=2.335kN，R2=1.25ql=7.785kN五、次楞验算次楞验算方式二等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： 77、q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.2)+1.4(1+2)(0.45-0.35/2)/2=1.565kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.2)+1.4(1+2)(0.9-0.45-0.35/2)/2=1.565kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1.350.5(0.9-0.2)=0.472kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1.350.5(0.9-0.2)=0.472kN/m q=max2.335/1.0+0.014+1.565+0.472，7.785/1.078、+0.014，2.335/1.0+0.014+1.565+0.472=7.798kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.125ql2=0.1257.7980.22=0.039kNm max=Mmax/W=0.039106/64000=0.609N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.625ql=0.6257.7980.2=0.975kN max=3Qmax/(2bh0)=30.9751000/(26080)=0.305N/mm2 max=0.305N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.521ql4/(100EI)=79、0.5217.7982004/(10090002560000)=0.003mm max=0.003mm=minl/150，10=min200/150，10=1.333mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.25(2.335+0.014+1.565+0.472)0.2=1.097kN R2=1.25(7.785+0.014)0.2=1.95kN R3=1.25(2.335+0.014+1.565+0.472)0.2=1.097kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)42480、主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.745kNm max=Mmax/W=0.745106/4490=166.018N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=2.092kN max=2Qmax/A=22.0921000/424=9.869N/mm2 max=9.81、869N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max=2.556mm=minl/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=2.092kN,R2=2.092kN七、纵向水平钢管验算 计算简图如下： 1、强度验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax=0.63kNm max=Mmax/W=0.63106/4490=140.423N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Qmax=3.944kN max=2Qmax/A=23.944103/424=18.60482、N/mm2 max=18.604N/mm2fv=205N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max=0.868mm=minl/150，10=min800/150，10=5.333mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=4.46kN,R2=9.192kN,R3=9.192kN,R4=4.46kN八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数1 最大支座反力Rmax=9.192kN 1.05Rmax=1.059.192=9.652kN，9.652kN112.0=12kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高83、宽比验算 H/Lb=4.8/16.2=0.2965 符合要求！十、立杆验算钢管类型483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1500/800=1.875，h/lb=1500/900=1.667，查附录D，得k=1.167，=1.377 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.3771500，1500+2100=2410mm =l0/i=2410/15.9=152=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.301 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 k=84、0kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.70.6210.4=0.174kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/1+0.005(4.8-4)=0.996 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=9.192+1.35(0.3+(24+1.1)0.2)0.8+1.4(1+2)0.8(0.8/2+(0.45-0.35/2)/2)+1.350.154.8=15.058kN R2=9.192+1.35(0.3+(24+1.1)0.2)0.8+1.4(1+2)0.8(0.8/2+(0.9-0.45-0.35/2)/2)+1.350.154.8=185、5.058kN Nut=maxR1,R2=max15.058, 15.058=15.058kN 1.05Nut/(AKH)=1.0515.058103/(0.3014240.996)=124.386N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33 F=0.85AFkla/La=0.85330.1740.8/16.8=0.232kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.2324.8/(9+1)16.2=0.021kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0515.058+0.021)103/(0.3014240.996)=124.54886、N/mm2f=205N/mm2符合要求！梁侧模板计算书一、工程概况新浇混凝梁名称A楼3层，78轴交B轴KL21混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350900梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)200二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4.44外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.9振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22244.441.21.152.87、51/2，240.9min51.15，21.621.6kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.221.6+1.44，1.3521.6+1.40.740.9max31.52，33.080.933.0829.772kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k21.6 kN/m2三、模板支撑体系设计次楞布置方式水平向布置次楞道数3主楞间距(mm)400主楞合并根数2次楞最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)400支撑距梁底距离依次为0，400 设计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板模88、板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)6000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。模板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承129.77229.772kN/m q1静0.91.3521.6126.244kN/m q1活0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.125q1l2=0.12529.7720.3520.456kNm Mmax/W0.456106/540008.442N/mm2f15N/mm2 符合要求！ 2、挠度验算 89、qbS正121.621.6kN/m max0.521ql4/(100EI)=0.52121.63504/(1006000486000)0.579mm350/400=0.875mm 符合要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.25q1l=1.2529.7720.3513.025kN 正常使用极限状态 Rmax1.25lG4k=1.250.3521.69.45kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度(mm)200次楞计算方式简支梁次楞类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞弹性模量E(N/mm2)9600次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞抗弯强度设90、计值f(N/mm2)13次楞截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q13.025kN/m Mmaxmax0.125ql2，0.5ql12=max0.12513.0250.42，0.513.0250.22=0.261kNm Mmax/W0.261106/640004.07N/mm2f13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql，ql1=max0.513.0250.4，13.0250.2=2.605kN max=3Qmax/(2bh0)=32.6051000/(28060)0.814N/mm2 max0.814N/mm2191、.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 q9.45kN/m 1max5ql4/(384EI)=59.454004/(38496002560000)0.128mm400/400=1mm 2maxql4/(8EI)=9.452004/(896002560000)=0.077mm200/400=0.5mm 符合要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax0.513.0250.4，0.513.0250.4+13.0250.25.21kN 正常使用极限状态 Rmaxmax0.59.450.4，0.59.450.4+9.450.23.78kN六、主楞验算对拉螺栓水平向间距(mm)40092、主楞类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值(N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49荷载折减系数0.6 因主楞2根合并，验算时次楞传递荷载折减系数为0.6。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.956kN，R23.126kN，R30.956kN 正常使用极限状态：R10.68kN，R22.268kN，R30.68kN 1、抗弯验算 主楞弯矩图(kNm) maxMmax/W0.287106/4490=63.93、875N/mm2f=205 N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Qmax/A=23.4521000/42416.284N/mm2=120 N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.673mm400/4001 mm 符合要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主楞计算过程，可知对拉螺栓受力N0.954.408/0.66.98kNNtb12.9kN符合要求！柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB94、50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 4.75m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍95、信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按施96、工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、114.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.97、036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 270 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最98、大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 10.871270270= 7.93104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)；99、 W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.93104 / 2.43104 = 3.261N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.261N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm； q-作100、用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62510.871270.0 = 1834.565N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1834.565N； b-构件的截面宽度(mm)：b 101、= 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31834.565/(245018.0)=0.340N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.34N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.459.02 k102、N/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 270 / 250 = 1.08 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.02270.04/(1006000.02.19105) = 0.190 mm；面板的最大挠度计算值 =0.19mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.08mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小103、楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.750m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/61 = 64cm3；I = 60808080/121 = 256cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2700.900=5.842kN/m； 倾倒混凝104、土侧压力设计值q2：1.42.0000.2700.900=0.680kN/m； q = 5.842+0.680=6.523 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.16.523450.0450.0= 1.32105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.32105/6.40104 = 2.064N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.064N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度105、设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2700.900=5.842kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2700.900=0.680kN/m； q = 5.842+0.680=6.523 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.66.523450.0 = 1761.182N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2b106、hn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.66.523450=1761.182N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31761.182/(260.080.01)=0.550N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.55N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，107、满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.27 = 6.52 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6776.52450.04/(1009000.02.56106) = 0.079 mm；竖楞的108、最大挠度计算值 =0.079mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 1= 64cm3；I = 60808080/12 1= 256cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.27 0.45 = 2.94 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.380 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 109、0.104 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.041 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/Wf其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 104370.31 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 1.63 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.04108/6.40107=1.63N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.041 mm；柱箍最大容许挠度: = 300110、 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.041mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 1761.182N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =31761.182/(260.080.01)=0.550N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.55N/mm2 111、小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.38 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.38kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验112、算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 1= 64cm3；I = 60808080/12 1= 256cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.27 0.45 = 2.94 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.380 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.104 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.041 mm；1.柱箍抗113、弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/Wf其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 104370.31 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 1.631 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.04108/6.40107=1.631N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.041 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.041mm 小于 柱箍最大容许挠114、度 =1.2mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 1761.182N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =31761.182/(260.080.01)=0.550N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.55N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式115、如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.38 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=4.38kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求! 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板116、的总计算高度:H = 4.75m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.117、00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.750m； 1- 外加剂影响修118、正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、114.000 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 313119、 mm，且竖楞数为 4，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =313.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.450.90=11.198kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =11.120、198+1.134=12.332 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.112.332313313= 1.21105N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.21105 / 2.43104 = 4.972N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.972N/mm2 小121、于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =313.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.450.90=11.198kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =11.198+1.134=12.332 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.612122、.332313.0 = 2316.027N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2316.027N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32316.027/(245018.0)=0.429N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.429N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 123、fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 23.040.4510.37 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =313.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 313 / 250 = 1.252 mm；面板的最大挠度124、计算值: = 0.67710.37313.04/(1006000.02.19105) = 0.513 mm；面板的最大挠度计算值 =0.513mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.252mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.750m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/61 = 64cm3；I = 60808080/121 = 256cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M125、=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.3130.900=7.789kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.3130.900=0.789kN/m； q = 7.789+0.789=8.578 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.18.578450.0450.0= 1.74105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.401126、04； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.74105/6.40104 = 2.714N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.714N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.3130.900=7.789kN/m； 倾倒混凝土侧压力设127、计值q2：1.42.0000.3130.900=0.789kN/m； q = 7.789+0.789=8.578 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.68.578450.0 = 2316.027N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.68.578450=2316.027N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受128、剪应力计算值: =32316.027/(260.080.01)=0.724N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.724N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =23.040.31 = 8.58 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/129、mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6778.58450.04/(1009000.02.56106) = 0.103 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.103mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 1= 64cm3；I = 60808080/12 1= 256cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖130、楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 23.040.9 + 1.4 20.9)0.313 0.45 = 3.86 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.327 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.520 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.292 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/Wf其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 519696.79 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 8.12 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f131、 = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =5.20108/6.40107=8.12N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.292 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.292mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 2316.027N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80132、.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =32316.027/(260.080.01)=0.724N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.724N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对133、拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.327 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=8.327kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 1= 64cm3；I = 60808080/12 1= 256cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.223.040.9+1.420.9134、)0.313 0.45 = 3.86 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.327 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.520 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.292 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/Wf其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 519696.79 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 8.12 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =5.20108/6.40107=8.1135、2N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.292 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.292mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 2316.027N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；136、柱箍截面最大受剪应力计算值: =32316.027/(260.080.01)=0.724N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.724N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓137、所受的最大拉力: N = 8.327 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=8.327kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求! 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1400.00；柱截面高度H(mm):1400.00；柱模板的总计算高度:H = 4.75m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖138、楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混139、凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、114.000 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件140、，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 335 mm，且竖楞数为 5，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =335.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土141、侧压力设计值q1: 1.223.040.450.90=11.198kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =11.198+1.134=12.332 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.112.332335335= 1.38105N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.4142、3104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.38105 / 2.43104 = 5.695N/mm2；面板的最大应力计算值 =5.695N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =335.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.450.90=11.198kN/m； 倾143、倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =11.198+1.134=12.332 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.612.332335.0 = 2478.815N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2478.815N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13144、.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32478.815/(245018.0)=0.459N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.459N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 23.040.4510.37 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =335.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：145、E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 335 / 250 = 1.34 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.37335.04/(1006000.02.19105) = 0.674 mm；面板的最大挠度计算值 =0.674mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.34mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.750m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算146、。本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/61 = 64cm3；I = 60808080/121 = 256cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.3350.900=8.337kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.3350.900=0.844kN/m； q = 8.337+0.844=9.1147、81 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.19.181450.0450.0= 1.86105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.86105/6.40104 = 2.905N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.905N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中148、， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.3350.900=8.337kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.3350.900=0.844kN/m； q = 8.337+0.844=9.181 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.69.181450.0 = 2478.815N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.69.1149、81450=2478.815N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32478.815/(260.080.01)=0.775N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.775N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，150、q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =23.040.34 = 9.18 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6779.18450.04/(1009000.02.56106) = 0.111 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.111mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱151、箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 1= 64cm3；I = 60808080/12 1= 256cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 23.040.9 + 1.4 20.9)0.335 0.45 = 4.13 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 11.627 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.784 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 1.020 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗152、弯强度验算公式 =M/Wf其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 784259.78 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 12.25 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =7.84108/6.40107=12.25N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.02 mm；柱箍最大容许挠度: = 700 / 250 = 2.8 mm；柱箍的最大挠度 =1.02mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.8mm，满足要求153、!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 2478.815N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =32478.815/(260.080.01)=0.775N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.775N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N154、 - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 11.627 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=11.627kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面155、抵抗矩W分别为:W = 608080/6 1= 64cm3；I = 60808080/12 1= 256cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.223.040.9+1.420.9)0.335 0.45 = 4.13 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 11.627 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.784 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 1.020 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/Wf其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 784156、259.78 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 12.254 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =7.84108/6.40107=12.254N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.02 mm；柱箍最大容许挠度: = 700 / 250 = 2.8 mm；柱箍的最大挠度 =1.02mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.8mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪157、应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 2478.815N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =32478.815/(260.080.01)=0.775N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.775N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 11.627 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=11.627kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!