1、河电厂异地扩建机组工程侧煤仓间模板支撑施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录1 工程概况及目的61.1 工程概况：61.2 目的：62 适用范围63 技术文件及编制依据63.5 建筑施工手册（第五版）；64 作业项目概述75 作业准备76 进度目标、进度计划与保证措施86.2 进度保证措施：87 作业条件88 工艺流程及工艺说明98.1 工艺流程98.2 施工方法：98.2.4 剪刀撑布置：98.2.6 一般规定108.2.7 立柱及其他杆件108.2.8 水平拉杆108.2.9 周边拉结128.2、3 脚手架拆除128.3.1 脚手架拆除一般要求：129 质量目标、质量关键分析与质量保证措施139.2 脚手管检查和验收139.2.1 钢管的检查符合下列规定：139.2.2 扣件的验收符合下列规定：139.2.3 符合下表的规定139.3 脚手架搭设检查与验收149.3.1 脚手架及其地基基础在下列阶段进行检查与验收：149.3.2 进行脚手架检查、验收时根据下列技术文件：159.3.3 脚手架使用中，定期检查下列项目：159.3.4 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，符合下表的规定159.4 模板支设技术要点179.4.1 准备工作179.4.2 模板支设179.4.3 模板支架3、搭设的构造要求189.4.4 模板拆除199.5 质量管理措施2010 安全管理、文明施工2110.1 安全管理2110.1.7 施工用电应符合规定采用三相五芯电源线。2110.1.12 应急措施:2110.2 危险源辨识及预防措施23作业的安全危害因素辩识及措施清单2410.3 文明施工2710.3.9 材料堆放2710.3.10 现场防火2713 有关计算和分析3013.1 侧煤仓30.4m层板计算书30模板设计剖面图(模板支架纵向)33四、面板验算341、强度验算352、挠度验算35五、小梁验算351、强度验算362、抗剪验算363、挠度验算37六、主梁验算371、小梁最大支座反力计算34、72、抗弯验算38主梁弯矩图一(kNm)383、抗剪验算38主梁剪力图一(kN)394、挠度验算39主梁变形图一(mm)395、支座反力计算39七、可调托座验算39八、立柱验算391、长细比验算392、立柱稳定性验算40九、高宽比验算40满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！40十、立柱支承面承载力验算411、受冲切承载力计算41um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm422、局部受压承载力计算4213.2 侧煤仓30.4m层梁底模板计算书（6502200）42四、面板验算451、强度验算462、挠度验算463、支座反力计算46五、小梁验算471、抗弯验算482、抗剪验算483、挠度验算5、494、支座反力计算49六、主梁验算491、抗弯验算50主梁弯矩图(kNm)502、抗剪验算50Vmax11.686kN503、挠度验算514、支座反力计算51七、可调托座验算511、扣件抗滑移验算512、可调托座验算51八、立柱验算511、长细比验算522、风荷载计算523、稳定性计算52九、高宽比验算52满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！53十、立柱支承面承载力验算53F1=N=15.585kN531、受冲切承载力计算53um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm542、局部受压承载力计算5413.3 侧煤仓30.4m层梁侧模板计算书（6502200）54三、支撑体系设计55四、面6、板验算561、抗弯验算57q1bS承153.6153.61kN/m572、挠度验算57qbS正141.2241.22kN/m573、最大支座反力计算57五、小梁验算571、抗弯验算58q12.927kN/m582、抗剪验算583、挠度验算59q9.894kN/m594、最大支座反力计算59六、主梁验算591、抗弯验算60主梁弯矩图(kNm)602、抗剪验算60梁左侧剪力图(kN)603、挠度验算60梁左侧变形图(mm)61七、对拉螺栓验算611 工程概况及目的1.1 工程概况：本工程为电厂异地扩建2100万千瓦机组上大压小侧煤仓间16.95m以上模板支撑工程，侧煤仓间为混凝土框架结构,南北向M7、AMJ轴中心线总长80m，东西向M1M4轴中心线总长20m；16.95m以上六层即：30.4m层、37m层、44.45m层、49.5m层、54.65m层、62.5m层，共45.55m高。脚手架纵向立杆间距1200mm，横向立杆间距1200mm，根据各层钢梁及混凝土梁布置情况进行间距调整，梁板根据支撑情况加设横向水平杆及顶杆。1.2 目的：为满足设计和施工的需要，为客户提供满意的产品。特编制本施工方案来指导沁阳电厂一期工程侧煤仓间16.95m以上模板支撑工程施工。使管理人员及作业人员了解施工内容、作业流程、技术措施、质量及进度目标、安全文明施工等。2 适用范围 2.1 主要工作内容有：梁板脚手架8、搭设、模板支设及拆除等。2.2 适用于电厂一期工程侧煤仓间16.95m以上模板支撑工程施工。3 技术文件及编制依据3.1 煤仓间框架图41-FA12881S-T0230；3.2 煤仓间楼面图41-FA12881S-T0231；3.3 煤仓间楼体结构图41-FA12881S-T0232；3.4 危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号文)；3.5 建筑施工手册（第五版）；3.6 电力建设安全工作规程 第1部分:火力发电（DL5009.1-2014）；3.7 建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；3.8 混凝土结构设计规范（GB500102010）；3.9 建筑施工扣件式钢9、管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；3.10建筑施工临时支撑结构技术规范（JGJ 300-2013）；3.11建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2011）；3.12建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；3.13安全网（GB5725-2009）；3.14钢管脚手架扣件（GB15831-2006）；3.15施工组织总设计(中国能源建设集团安徽电力建设第二工程有限公司)。4 作业项目概述4.1 30.4m层楼层板厚100mm，混凝土梁尺寸分别为650mm2200mm、600mm2000mm、500mm2000mm、600mm1600mm、500mm1400mm、350mm10、1300mm、400mm1200mm、350mm1200mm、400mm1000mm、350mm900mm、400mm800mm，根据以上梁的尺寸，将梁分为3种型号进行验算，详见8.2.3；其余各楼层模板支设参照30.4m层进行支设。4.2 脚手架搭设在16.95m层混凝土结构面上，从16.95m以上分别为16.95m30.4m共13.45m，30.4m37m共6.6m，37m44.45m共7.45m，44.45m49.5m层共5.05m，49.5m54.65m共5.15m，54.65m62.5m共7.85m；因30.4m层MHMJ轴无楼板，固板模板支撑结构应从16.95m37m共20.05m11、，综上所述板的支撑结构最大高度按20.05m计算，详见13.1板计算书；立杆纵横间距1200mm根据实际情况进行调整保证间距不大于1200mm。4.3 剪刀撑：脚手架内在竖向纵横方向距不大于5m设置剪刀撑，水平方向每4步设置水平剪刀撑。4.4 外侧悬挑脚手架与模板支撑脚手架两步两跨做为连墙杆用双扣件连接。4.5 在皮带层下有钢煤斗区域洞口处增加160645的工字钢，间距1200mm，作为皮带层梁底、板底立杆支撑面，并在煤斗上口洞口处增加安全防护平网，防止人或物坠落，在下口设置安全防护栏杆，并悬挂警示标志，防止落物伤人。5 作业准备5.1 人力资源计划序 号工 种职 责人 数备 注1项目经理全面12、负责12项目副经理负责现场生产工作13技术负责人负责本工程的技术管理工作14技术员负责本工程的技术工作15施工员负责本工程的现场协调工作16质检员负责工程质量检查、验收17安全员负责工程安全检查、监督28材料员负责材料的供应29电 工负责现场施工用电210测量员负责测量定位标高控制211架子工负责脚手架搭设3012木工负责模板支设6012电焊工负责预埋件的制作513汽车吊操作工负责汽车吊操作114塔吊操作工负责塔吊操作215起重机械指挥负责塔吊指挥316普 工负责材料清理105.2 施工机械、工器具配备：序号机具名称单位数量备注1水准仪台2用来控制标高2钢卷尺把1用来测量水平尺寸3材料运输车辆13、1运送钢管、扣件其他4塔吊台2材料垂直运输5镝灯盏2夜间照明5.3 技术及其他准备5.3.1 施工计划已编制完成并生效发放到施工队。5.3.2 施工方案已获批准。5.3.3 技术、安全交底编制完成并由技术员、施工员、质检员等全体施工人员参加已交底。6 进度目标、进度计划与保证措施6.1 进度目标：侧煤仓间16.95m以上模板支撑工程施工总工期安排为90个日历天（不考虑天气影响）。6.2 进度保证措施：严格按照施工总进度计划执行，施工期间安排专人与管理公司及业主、监理协调，实行奖惩制度；每周定期召开安全、质量、生产进度会议。发现现场进度不能满足要求，立即组织增加专业人员、机械。合理安排作业时间，14、满足进度要求。7 作业条件7.1 施工道路畅通、平整，便于施工车辆、设备、人员通行。7.2 脚手架搭设位置经验收合格。7.3 脚手管、扣件、顶撑、脚手板及安全网均到现场并验收合格。7.4 经工程管理部、安全环境部确认现场具备施工条件。7.5 施工人员安全用品配置齐全，现场安全设施齐全并合格有效。8 工艺流程及工艺说明8.1 工艺流程8.1.1 板模板：搭支架 测水平放置主梁及板底小梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。8.1.2 梁模板：弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁放置主梁及梁底小梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高15、加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。8.1.3 梁侧模板：安装梁一侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检。8.2 施工方法：8.2.1 在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。8.2.2 柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢16、固。经项目工程部人员组织项目安环部、监理公司、管理公司相关人员对模板支撑架进行整体验收合格后方可浇捣梁板砼。8.2.3 梁底支撑布置：5001400、6502200、6002000、5002000、6001600沿梁跨度方向立杆间距600，梁底双顶杆600； 3501300、4001200、3501200、4001000沿梁跨度方向立杆间距1200，梁底单顶杆500，（因在侧煤仓间17m以下已经计算3501400的梁，固不再单独计算）；350900、400800沿梁跨度方向立杆间距1200，梁底单顶杆1200，（因在侧煤仓间17m以下已经计算3501000的梁，固不再单独计算）；梁底顶杆均使用17、可调托撑，抗压承载力设计值不应小于40KN，支托板厚不应小于5mm。8.2.4 剪刀撑布置：横向剪刀撑：在MAMJ轴线横梁底每四跨且不大于5m设置连续剪刀撑，在每两轴线间（居中位置）每四跨且不大于5m设置连续剪刀撑（MGMH间可不设）；纵向剪刀撑：在M1M4轴线纵梁底每四跨且不大于5m设置连续剪刀撑，在M2M3轴线间（居中位置）每四跨且不大于5m设置连续剪刀撑；水平剪刀撑：在沿高度方向每4步且不大于6m设置连续水平剪刀撑。8.2.5 板底立杆纵横间距1200mm，铺设小梁后进行板底模铺设。8.2.6 一般规定(1). 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2). 具有足够的承载能力18、，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3). 不同支架立柱不得混用。(4). 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5). 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(6). 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(7). 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(8). 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。8.2.7 立柱19、及其他杆件(1). 扣件式A. 立柱平面布置图（详见附图）；B. 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：C. 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。8.2.8 水平拉杆(1). 每步纵横向水平杆必须拉通；(2). 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：(3). 当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆；如下图示意：8.2.9 周边拉结(1). 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；(2). 模板支撑脚手架与外侧悬挑脚手架两步两跨做为连墙件用双扣件连接；(320、). 用抱柱的方式如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。8.3 脚手架拆除8.3.1 脚手架拆除一般要求：(1). 参加拆除的人员必须全部持证上岗；(2). 脚手架拆除前，应对参加拆除的人员进行详细的技术安全交底，使每个操作人员都能详细的了解拆除的顺序流程及安全注意事项；(3). 参加拆除的人员必须正确的佩戴安全帽、安全带及正确使用安全防护设施；(4). 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故；(5). 脚手架拆除应自上而下、后搭设的先拆、先搭设的后拆的顺序进行，一般先拆安全网、栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后是小横杆、大横杆、抛撑、立杆等；(6). 脚手架拆除之前，划定危险21、作业范围，并进行警戒线围圈，设监护人员；(7). 统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先告知对方，以防坠落；(8). 所有连柱件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙杆加固；(9). 拆除作业中应随时注意作业位置可靠；(10). 在局部拆除区域和末拆除区域交接处，及时搭设好不拆除脚手架的端头护身安全栏杆；(11). 拆除前进行混凝土外观质量的检查验收；(12). 注重成品保护工作，脚手架拆除过程中，要轻拿慢放，避免碰撞梁柱，对其造成破坏。外脚手架在拆除时，其钢管和脚手板要用人力传至地面，严禁直接撒22、手顺便滑下，砸伤下部地面和碰撞外墙，给下部清理人员造成安全隐患；(13). 拆除脚手架时，应一步一清，不准采用踏步式拆除方法。纵向剪刀撑应先拆除中间扣，然后拆除两边扣，拆下来的钢管用绳索人力送至地面，严禁从高空抛掷，运至地面的材料、配件应及时检查整修与保养，并按照品种、规格随时堆放整齐，统一运回准备区；(14). 没有拆完的脚手架在每天收工时，一定要确保架子的稳定，并有临时附墙和加固措施，以免发生意外；(15). 在拆除过程中，最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚，以免发生事故；(16). 拆除下来的材料及时运走，保持施工场地通道畅通无阻。9 质量目标、质量关键分析与质量保证措23、施9.1 质量目标：脚手架搭设横平竖直，间距均匀，踢脚板布置整齐；模板尺寸准准确，拼缝严密，支撑脚手架牢靠稳定。9.2 脚手管检查和验收9.2.1 钢管的检查符合下列规定：(1). 有产品质量合格证；(2). 有质量检验报告，钢管材质检验方法符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定；(3). 钢管表面平直光滑，没有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。(4). 检查时，在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时严禁使用；(5). 钢管弯曲变形符合本方案规定。9.2.2 扣件的验收符合下列规定：(1). 扣件有生产许24、可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定抽样检测；(2). 扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。9.2.3 符合下表的规定序号项目允许偏差(mm)示意图检查工具1焊接钢管尺寸(mm)外径 48.3壁厚 3.60.50.36游标卡尺2钢筋两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.18游标卡尺4钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4m2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100A. 侧模在混凝土强度能保证构件表25、面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；B. 底模拆除梁长8m，混凝土强度达到100%；8m,混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；C. 板底模2m，混凝土强度达到50%；2米、8m,混凝土强度达到75%；8m，混凝土强度达到100%方可拆除。D. 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。E. 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集26、中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除螺杆，再拆除梁侧模和底模。F. 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。G. 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。9.5 质量管理措施9.5.1 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各27、项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015和其它有关规定施工和验收，并随时接受管理公司及业主、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；9.5.2 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；9.5.3 严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；9.5.4 混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生28、移位应及时调整，加固支撑；9.5.5 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；9.5.6 为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵条；9.5.7 所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用双面胶带贴缝，楼板缝要严密，以确保混凝土不漏浆；9.5.8 模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；9.5.9 严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；9.5.10 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记29、录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录梁柱成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；9.5.11 所有竖向结构的阳角均须加设塑料角线条，保证角部不漏浆；9.5.12 为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。10 安全管理、文明施工10.1 安全管理10.1.1 进入施工现场的人员必须进行体检、审核合格后进行三级安全教育培训，并考试合格，进入施工现场正确佩戴安全帽和防护用品。10.1.2 施工人员必须体检合格后方可施工，30、严禁使用老弱病残或未满18周岁的童工。10.1.3 开好每天的站班会，做到“三交三查”，责任落实到人。10.1.4 所有作业人员应服从安全部门的统一安全管理，特殊工种作业人员应持有效的特殊工种证件证上岗，禁无证人员违规作业。10.1.5 施工前对全体作业人员进行安全技术交底,作业项目危害和环境因素辨识要清楚、彻底，安全技术交底要有针对性。并对施工作业环境条件进行安全检查确认，合格后方可施工。10.1.6 施工用电应由专业电工接线、检查、维修，必须有绝缘手套等防护措施，尤其雨天和潮湿处更应作好防护工作；夜间施工应有足够的照明，使用草地灯必须用木杆与钢筋等金属物隔离。10.1.7 施工用电应符合规31、定采用三相五芯电源线。10.1.8 高处作业人员的安全防护应使用安全带，做好“四口五临边”的防护工作。10.1.9 危险作业区域的防护。应使用安全围栏或临时使用红白带；危险作业区域的警示，应使用安全标志。10.1.10 消防措施，应使用消防器材及消防水桶, 消防器材采用干粉灭火器,在钢筋场、木工场各配置两个灭火器箱,施工现场配置四个灭火器箱。10.1.11 夜间施工要有足够的照明，照明灯具、线严禁直接搭设在钢筋、脚手架上。 10.1.12 应急措施:（1） 发现火情，必须正确选用消防器材，全力组织扑救，并视火情大小向项目部或直接拨打119火警电话，抢救被围人员和救护伤员；（2） 发现人员触电，32、应立即截断电源，关上插座上的开关或拔除插头，切勿触摸电器用具的开关；若无法关上开关，可站在绝缘物体上，用扫帚或木棍等将伤者剥离电源，把伤者拖离电源，切勿用手触及伤者，也不要用潮湿的工具或金属物质把伤者拨开，也不要用潮湿的物件拖动伤者，同时组织人员立即进行人工呼吸及外伤处理，并立即向就近的医院或直接向120急救中心求救。（3） 发生高处坠落事故，应立即组织人员救护，根据受伤程度，如发现外伤出血，应采取绷带止血；如出现四肢骨折，应采取夹板、绷带固定，一般不宜大幅度翻动和搬运。（4） 物理伤害：施工过程中，吊装作业起吊物未绑扎牢固、偏拉斜吊或施工机械使用过程中造成人员碰撞受伤，立即向就近的医院或直接33、向120急救中心求救。（5） 高温应急措施：考虑到暑期施工，现场作业人员出现头昏、乏力、目眩现象时，作业人员应立即停止作业，防止出现二次事故，其他周边作业人员应将症状人员安排到通风良好的区域休息，供应其水、湿毛巾等。并通知医疗救护人员进行观察、诊治；症状严重者应立即向就近的医院或直接向120急救中心求救。应急组织（1）应急领导小组：组 长：许守华副组长：叶结红 罗富玲组 员：邢志兴 平云 赵俊杰 顾春阳 吴恒飞 魏利军 祝晓晓 琚现虎 任帅（2）应急小组应配备下列救援器材：A、 药品：感冒药、发烧药、腹泻药、消炎药等治疗药品；B、 救护器具：单架、救护汽车、小型氧气瓶、听筒、病床、毛巾、药用药34、箱、冷冻柜（冰 块）等；C、 照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具；D、 通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器；E、 交通工具：工地常备一辆值班应急车辆，该车轮值班时不应跑长途；F、 灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用。10.1.14模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。10.1.15登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。10.1.16装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷35、。10.1.17装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。10.1.18安装柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。10.1.19对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。10.1.20对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。10.1.21在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10.1.22在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有36、隔离防护措施。10.1.23搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。10.1.24模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。10.2 危险源辨识及预防措施作业的安全危害因素辩识及措施清单序号作 业活 动危险点描述具体描述可导致的事故作业中危险性评价控 制 措 施评价结果LECD1脚手架施工高处作业操作平台跳板铺设不足高处坠落3315135双跳或满铺并绑扎牢固2脚手架上下通道设置不规范未垂直封闭，未设防滑条，架板铺设不够高处坠落3315135监督检查、脚手架必须经验收挂牌后投入使用3剪刀撑设置不够，立杆不垂37、直、基底不密实或未加底座、木枋架杆间距超过设计值坍塌3315135严格按施工方案执行、同时加强脚手架验收检查，合格后投入使用4操作层四周安全设施搭设不符合要求高处坠落1340120设置隔离措施，并专人监管5操作层跳板不够及固定不牢高处坠落321590跳板按照要求满铺用专用件固定牢固6交叉作业层间安全隔离措施设置不完善高处坠落161590采取隔离措施、检查验收到位7高处作业工具包、工具保险绳配置不全物体打击321590完善设施及时配合到位8高处作业不使用安全带或不正确使用安带高处 坠落161590过程监督检查、加强宣传教育9临边、移动或操作平台四周防护措施不完善，孔洞封闭不严高处坠落16159038、加强防护和巡查、整改力度10钢跳板固定不牢或未固定、跳板、扣件有裂纹高处坠落161590立即更换11脚手架施工交叉作业任意上下抛掷物件、材料机械伤害36354严格监管12脚手架搭设后未挂牌使用其他伤害131545脚手架经验收合格挂牌后方可使用13脚手架搭设无方案和措施其他伤害131545严格监控方案和相关审批措施14作业人员精神不集中高处坠落131545加强“三交三查”和班前学习15架体拆除顺序不对坍塌131545按方案执行16夜间照明不足或恶劣气候施工其他伤害16742保证照明设施、恶劣天气尽量少施工或停止危险作业17穿硬底鞋、衣袖、裤脚未扎紧高处坠落16742加强培训教育18雨天防滑措施不39、全其他伤害16742防滑措施到位，雨天上高空不带泥、及时修理通道19高处作业平台、走道、斜道材料局部超过允许荷载坍塌32742随时检查、及时清理、严格执行规定20作业处废料未及时清除物体打击16742及时清除21在单梁上行走无手扶绳高处坠落16742水平扶绳布置到位、不落实不施工22不走通道任意攀登或翻越栏杆等高处坠落32742设置提示加强过程控制23高处作业危险区未设围栏和标志高处坠落16742围栏和标志工作进度同步到位24高处作业移动点焊物件高处坠落16742监督检查25随意拆除隔离层、孔洞盖板、栏杆、安全网高处坠落16742加强教育和巡查力度、及时考核和整改26架体上局部堆放材料超过允许40、荷重坍塌16742加强现场巡查和整改考核力度27脚手架施工在栏杆上工作使用栏杆吊物件物体打击16742加强教育和处罚力度28作业时上下抛掷扣件物体打击33327监督检查29杆件、扣件有磨损损伤现象高处坠落33327立即更换30作业人员衣、袖未扎好高处坠落3319加强培训教育31起重吊装施工卡环有裂纹等缺陷起重伤害367126立即更换32起吊时卡环未卡到位起重伤害321590加强培训力度33钢丝绳捆绑不牢起重伤害32742加强巡检力度34钢丝绳缺丝少股，不符合作业要求起重伤害31721加强巡检力度，不符合要求的钢丝绳立即更换35吊车司机起吊时错误操作起重伤害111515加强培训力度36吊点位置布41、置不当起重伤害1339加强培训教育力度37起重工与吊车司机间信号不一致起重伤害3319加强联系，保证作业通讯的畅通L-发生事故的可能性大小；E-暴漏与危险环境的频繁程度；C-发生事故产生的后果；D-危险源的危险程度10.3 文明施工10.3.1 施工现场做到“一日一清、一日一净”,定期实行文明施工大检查, 并做到 “ 工完、料尽、场地清”，争取做到“随手清”。10.3.2 施工现场材料应定制化堆放，周转材料和半成品材料应按区域平面布置图的要求堆放整齐。10.3.3 施工现场排水通畅，地面无积水；施工现场材料要定置化堆放，标识清楚。运输道路随时安排人员对遗撒的土进行清理，以保持道路平整干净。1042、.3.4 现场设置足够数量的废料、垃圾筒并安排专人清扫，保持现场施工环境的清洁。10.3.5 所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识。10.3.6 搭、拆模板时必须进行围挡并派专人看守。10.3.7 进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一，建筑物内外的零散料及时清理，施工及生活垃圾要分开堆放，及时外运，做到活完场清；10.3.8 通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场的成品采取相应的保护措施，施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内43、进行绿化布置。建立严格的管理责任制，划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人。10.3.9 材料堆放(1). 建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求；(2). 构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐，堆放平稳；(3). 现场工人操作做到活完料净脚下清；(4). 现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理；(5). 现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。10.3.10 现场防火(1). 加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂及其他场合要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使44、用；(2). 严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。11 环境保护、绿色施工序号作业活动环境因素环境影响类别采取措施1机械设备作业噪音、油料消耗、尾气排放噪声、资源浪费、大气污染IV在规定时间作业，提高作业效率2物料运输扬尘大气污染IV及时清理现场，洒水降尘3模板加工废料、废屑环境污染IV设置废料池、每天定时清扫工作场所12 强制性条文要求建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116.2.3主节点处必须设置一根横向水平杆，并用直角扣件扣件且严禁拆除。6.3.5单排、双排与满堂脚手架立杆接长处顶层顶步外，其余接头必须采用对接扣件连接。6.6.3高度在24m及以上的双排脚手架，应45、在外排全立面连续设置剪刀撑，高度在24m以下单、双排脚手架，均必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上，各设置剪刀撑，并由底至顶连续。7.4.2单、双排脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件加固。7.4.5卸料时各构配件严禁抛掷至地面。8.1.4扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定。扣件在使用前应逐各挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。9.0.1扣件式钢管脚手架安装与拆除人员是经考46、核合格后的专业架子工。架子工应持证上岗。9.0.4钢管上严禁打孔9.0.5作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。9.0.13在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件 1 主节点处的纵横向水平杆，纵、横向扫地杆；2 连墙件建筑模板安全技术规范JGJ162-20085.1.6模板结构构件的长细比应符合下列规定：1 受压构件长细比：支架立柱及桁架，不应大于150；拉条、缀条、斜撑等连系构件，不应大于200；2 受拉构件长细比：钢杆件，不应大于350；木杆件，不应大于250。6.1.9支47、撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定： 1 梁和板的立柱，纵横向间距应相等或成倍数。2钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。3在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道48、水平拉杆；当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。4钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。木扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用搭接，并应用铁钉钉牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。1 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。 6.2.4当采用扣件式钢管作立柱支撑时，其安装构造应符合下列规定：1 钢管规格、间距、扣件应符合设49、计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。2 钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合本规范第6.1.9条的规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于两跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。3 立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。4 严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆上。1）。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45603）。（图略）13 有关计算和分析13.1 侧煤仓350、0.4m层板计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称侧煤仓间30.4m层新浇混凝土楼板板厚(mm)100模板支架高度H(m)13.45模板支架纵向长度L(m)20模板支架横向长度B(m)10.5 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载51、(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)30.4风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)13.45主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)0主梁最大悬挑长度l2(mm)0结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)52、15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)4200面板计算方式四等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以四等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.1)+1.53、40.72.5 1=5.969kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.1)1=2.819kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.1)12.61kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1072.8190.22+0.121354、.150.220.027kNm M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.1080.22+0.213.150.2，0.1070.1080.22+0.1813.150.20.133kNm MmaxmaxM1，M2max0.027，0.1330.133kNm Mmax/W0.133106/375003.537N/mm2f12N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632ql4/(100EI)=0.6322.612004/(1004200281250)=0.022mm 0.022mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 五、小55、梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm)483.25小梁计算截面类型(mm)483.25小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.79小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)11.5小梁计算方式四等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.1)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.1)+1.40.72.50.2=1.237kN/m 因此，56、q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.1)0.2=0.607kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1070.6071.22+0.1210.631.220.203kNm M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0651.22+0.213.157、51.2，0.1070.0651.22+0.1813.151.20.801kNm MmaxmaxM1，M2max0.203，0.8010.801kNm =Mmax/W=0.801106/4790=167.22N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6070.6071.2+0.620.631.20.911kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0651.2+0.6813.152.192kN VmaxmaxV1，V2max0.911，2.1922.192kN max=2Vmax/A=22.1921000/4579.595N58、/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.1)0.20.562kN/m 挠度,跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.56212004/(10020600011.5104)0.311mmL/2501200/2504.8mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.25主梁计算截面类型(mm)483.25主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.79主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性59、矩I(cm4)11.5主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.710.20.908kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.1)0.20.731kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.710.20.176kN/m q2(G(60、G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.1)0.20.602kN/m 承载能力极限状态 按四等跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1430.7311.2+1.2230.1761.21.262kN RRmax1.262kN; 正常使用极限状态 按四等跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1430.6021.20.826kN RRmax0.826kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.884106/4790=184.47N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力61、图一(kN) max=2Vmax/A=23.8911000/45717.03N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max2.445mmL/250=4.8mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=3.681kN，R2=8.308kN，R3=8.308kN，R4=3.681kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力N8.308kNN40kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483.25钢管计算截面类型(mm)483.25钢材等级Q23562、立柱截面面积A(mm2)457立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.79抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 =h/i=1500/15.9=94.34=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q10.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.910.2 = 0.877kN/m 同上四六步计算过程，可得： R13.573kN，R28.065kN，R38.065kN，R43.573kN =l0/i=1500.000/15.63、9=94.34 查表得，1=0.634 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH=Max3.573,8.065,8.065,3.573+0.91.20.1513.45=10.244kN f=N/(1A)10.244103/(0.634457)=35.356N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw0.9Qcklah2/100.91.40.90.151.21.52/100.046kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH+Mw/lb=Max3.573,8.065,8.065,3.573+0.91.20.1513.45+0.046/1.2=64、10.282kN f=Nw/(1A)+Mw/W10.282103/(0.634457)+0.046106/4790=45.09N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=13.45/10.5=1.2813 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C50混凝土的龄期(天)3混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.392混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.605立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)65、200 F1=N=10.282kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=66、min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.605N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm F67、=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.605+0.250)11200100/1000=50.82kNF1=10.282kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.68、2条确定 可得：fc=7.392N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.39240000/1000=1197.504kNF1=10.282kN 满足要求！13.2 侧煤仓30.4m层梁底模板计算书（6502200）一、工程属性新浇混凝土梁名称30.4m层KL1混凝土梁截面尺寸(mmmm)6502200模板支架高度H(m)13.45模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)80梁侧楼板厚度(mm)100 二、荷载69、设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.084地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)30.4风压高度变化系数z1.395风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨70、方向梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)492,708梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距162每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)0结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12面板抗71、剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)4200 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.2)+1.40.72170.047kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)272、.2168.283kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)2.2)156.2kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10768.2830.1632+0.1211.7640.16320.199kNm Mmax/W0.199106/375005.295N/mm2f12N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63256.2162.54/(1004200281250)0.21mmL/40016273、.5/4000.406mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39368.2830.163+0.4461.7640.1634.489kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14368.2830.163+1.2231.7640.16313.033kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92868.2830.163+1.1421.7640.16310.624kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39356.20.1633.589kN R2=R4=1.174、43q2L=1.14356.20.16310.438kN R3=0.928q2L=0.92856.20.1638.475kN 五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm)483.25小梁计算截面类型(mm)483.25小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.79小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)11.5小梁计算方式四等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=4.489/14.489kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b =75、 Max13.033,10.624,13.033/1= 13.033kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=4.489/14.489kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.65/4 =0.039kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(2.2-0.1)=1.276kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(2.2-0.1)=1.276kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.72(0.6-0.676、5/2)/21=0.793kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.72(1.2-0.6)-0.65/2)/21=0.793kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =4.489+0.039+1.276+0.793=6.597kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=13.033+0.039=13.073kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =4.489+0.039+1.276+0.793=6.597kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q77、中,q右=Max6.597,13.073,6.597=13.073kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.589/13.589kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max10.438,8.475,10.438/1= 10.438kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=3.589/13.589kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.65/4 =0.032kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(2.2-0.1)=1.05kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(2.78、2-0.1)=1.05kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.1)(0.6-0.65/2)/21=0.414kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.1)(1.2-0.6)-0.65/2)/21=0.414kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =3.589+0.032+1.05+0.414=5.085kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=10.438+0.032=10.471kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.589+0.032+1.05+0.414=5.085kN/m 小79、梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.085,10.471,5.085=10.471kN/m 为简化计算，按四等跨连续梁计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107ql12，0.5ql22max0.10713.0730.62，0.513.073020.504kNm =Mmax/W=0.504106/4790=105.13N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607ql1，ql2max0.60713.0730.6，13.07304.761kN max=2Vmax/A=24.7611000/45720.837N/mm2=125N/mm2 满80、足要求！ 3、挠度验算 10.632ql14/(100EI)0.63210.4716004/(10020600011.5104)0.362mml1/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.143qL1,0.393qL1+qL2=max1.14313.0730.6,0.39313.0730.6+13.0730=8.965kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.524kN,R2=8.965kN,R3=7.313kN,R4=8.965kN,R5=4.524kN 正常使用极限状态 Rmax=1.143qL1,0.393qL1+81、qL2=max1.14310.4710.6,0.39310.4710.6+10.4710=7.181kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.487kN,R2=7.181kN,R3=5.834kN,R4=7.181kN,R5=3.487kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.25主梁计算截面类型(mm)483.25主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.79主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.5可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =82、Mmax/W=0.584106/4790=121.953N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax11.686kN max=2Vmax/A=211.6861000/45751.143N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.311mmL/400492/4001.23mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.803kN，R2=15.343kN，R3=15.343kN，R4=1.803kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)40扣件抗滑移83、折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max1.803,1.8031.803kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R315.343kNN40kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483.25钢管计算截面类型(mm)483.25钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)457回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.79抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 =h/i=1500/84、15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.0840.61.52/100.013kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)2.2)+1.40.92162.964kN/m 2)小梁验算 q1max4.041+0.91.2(0.3-0.1)0.65/4+0.5(2.2-0.1)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91max0.6-0.65/2，(1.2-0.6)-085、.65/2/21，11.724+0.91.2(0.3-0.1)0.65/4=11.759kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.595kN，R213.751kN，R313.751kN，R41.595kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.91.20.15(13.45-2.2)+Mw/lbmax1.595+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91(1.2+0.6-0.65/2)/20.6，13.751，13.751，1.595+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91(1.2+1.2-0.6-0.65/2)/20.686、+1.823+0.013/1.215.585kN fN/(A)+Mw/W15584.543/(0.634457)+0.013106/479056.502N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=13.45/20=0.6723 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C50混凝土的龄期(天)28混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)23.1混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.89立柱垫板长a(mm)20087、立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=15.585kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截88、面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.89N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)89、=1200mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.89+0.250)11200100/1000=158.76kNF1=15.585kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，90、按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=23.1N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351323.140000/1000=3742.2kNF1=15.585kN 满足要求！13.3 侧煤仓30.4m层梁侧模板计算书（6502200）一、工程属性新浇混凝梁名称30.4m层KL1混凝土梁截面尺寸(mmxmm)6502200梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)6.4楼板厚度(mm)100 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑91、施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，242.2min41.218，52.841.218kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.92、21.1521/2，242.2min41.22，52.841.22kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.241.22+1.44，1.3541.22+1.40.740.9max55.064，59.5670.959.56753.61kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k41.22 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数11主梁间距(mm)400主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)400支撑距梁底距离依次为0，600，120093、，1800，2100 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)4200 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承153.6153.61kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3541.22150.082kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.94、107q1静L2+0.121q1活L2=0.10750.0820.212+0.1213.5280.2120.255kNm Mmax/W0.255106/375006.804N/mm2f12N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正141.2241.22kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63241.222104/(1004200281250)0.429mm210/400=0.525mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14350.0820.21+1.2233.5280.2112.927kN 正常使用95、极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.2141.229.894kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式四等跨连续梁小梁类型钢管小梁截面类型(mm)483.25小梁计算截面类型(mm)483.25小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.79小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁截面惯性矩I(cm4)11.5 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q12.927kN/m Mmaxmax0.107ql2,0.5ql12=max0.10712.9270.42，0.512.9296、70.22=0.259kNm Mmax/W0.259106/479053.976N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607ql,ql1=max0.60712.9270.4，12.9270.2=3.139kN max=2Vmax/A=23.1391000/45713.736N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q9.894kN/m 1max0.632qL4/(100EI)=0.6329.8944004/(100206000115000)0.068mm400/400=1mm 2maxqL4/(8EI)=9.8942004/(820600011597、000)=0.084mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.14312.9270.4，0.39312.9270.4+12.9270.25.91kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1439.8940.4，0.3939.8940.4+9.8940.24.524kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)400主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.25主梁计算截面类型(mm)483.25主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩98、I(cm4)11.5主梁截面抵抗矩W(cm3)4.79主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时主梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R12.041kN，R25.91kN，R34.849kN，R44.849kN，R54.849kN，R64.849kN，R74.849kN，R84.849kN，R94.849kN，R105.91kN，R112.041kN 正常使用极限状态：R11.555kN，R24.524kN，R33.673kN，R43.673kN，R53.673kN，R63.673kN，R73.673kN，R83.673kN，R9399、.673kN，R104.524kN，R111.555kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.876106/4790=182.787N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=29.0311000/45739.521N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.901mm600/4001.5 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M16轴向拉力设计值Ntb(kN)24.5 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.9515.953/115.155kNNtb24.5kN 满足要求！