1、发电厂新建工程机组除氧煤仓间施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一：编制依据21、建筑施工手册（第四版）23、火电施工质量检验及评定标准 焊接篇2二、工程概况2三、主要工程量3四、施工准备3五：施工作业计划4六、施工顺序及方法51.施工顺序52、施工工艺56.3、轴线及高程控制56.4 、模板工程5A、参数信息86.5、脚手架工程31剪刀撑跨越立杆的最多根数336.6、钢筋工程336.7、钢梁安装工程346.8、 预埋件工程356.8.1、预埋件制作356.8.2、预埋件的安装356.8.3、预埋2、件处外观质量保证措施356.9、 混凝土工程366.10、施工缝的处理及混凝土养护366.11、混凝土成品保护37七、质量目标和保证措施377.7、模板及脚手架支撑系统拆除应符合以下规定：387.8、脚手架搭设应符合以下规定：38、剪刀撑设置40八、安全及环境管理保证措施418.1、作好各级安全培训工作428.2、加强施工环境的安全防范措施428.3、施工用电安全428.4、施工机械安全428.5、认真作好安全技术交底工作438.6、认真作好施工安全监督检查工作438.9、环境保护措施43九、文明施工保证措施499.8、现场施工用的各种气瓶、管道要有明显分色。49一：编制依据1、建筑施工手册（3、第四版）2、DL/T5210.1-2005电力建设施工质量验收及评定规程第一部分：土建工程3、火电施工质量检验及评定标准 焊接篇4、DL5009.1-2002电力建设安全工作规程.第一部分.火力发电厂5、GB50204-2010混凝土结构工程施工及验收规范6、JGJ18-2012钢筋焊接及验收规范7、JGJ52-2006普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准8、JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范9、JGJ107-2010钢筋机械连接通用技术规程10、JGJ162-2008建筑施工模板安全技术规范11、GB50205-2001钢结构工程施工及验收规范 12、建筑工程质量通病4、防治手册13、现行建筑施工规范大全14、建筑材料手册（第四版）陕西省建筑设计研究院编15、50-F222S-T0210除氧煤仓间框架结构图16、建筑施工计算手册（2001年版.江正荣编著）17、国家电网公司电力建设安全健康与环境管理工作规定二、工程概况xxxx发电厂新建工程由xx设计。2号机组除氧煤仓间上部结构设计为现浇钢筋混凝土框架结构，地震设防为6度，抗震措施按7度采用，除氧间BC轴线跨度为9m，煤仓间CD轴线跨度为11.5m，共8个轴线，总长为9m6+12m=66m，除氧煤仓间上部结构总高度为37.445m。除氧煤仓间共分为五层，其中12.550m为运转层，21.970m为煤斗层，29.5、97030.200m为运煤皮带层，37.10037.445m为屋面层。各层梁柱混凝土为C40，各层楼板混凝土为C30。B轴线框架柱+0.000m21.970m的截面尺寸为7001500mm，21.970m28.100m的截面尺寸为7001300mm，28.100m33.000m的截面尺寸为700800mm；C轴线框架柱+0.000m21.970m的截面尺寸为7001800mm，21.970m37.445m的截面尺寸为7001500mm；D轴线框架柱+0.000m21.970m的截面尺寸为7001800mm，21.970m37.445m的截面尺寸为7001500mm。钢筋品种为HPB300、HR6、B335和HRB400三种，钢材品种为Q235B。三、主要工程量C40砼： 1798m3 C30砼： 630m3 钢筋制安： 560t埋件制安： 32t 金属结构制安： 65t模板安拆： 6500m2满堂脚手架搭拆： 7000m2四、施工准备1、主要施工机具准备序号名 称型 号单位数量备 注1自动拌合站HZS60套12振动器台103振动棒50型，8/12m长各根104断钢机GJ40台25弯钢机WJ40台26闪光对焊机VN100台17钢筋调直机CT4-14台18圆盘锯MJ225台29刨木机台110交流电焊机X3-300-1台611砼运输罐车8m3台312砼输送泵车（柴油型）台1137030塔吊台7、114砼料斗2m3个115全站仪台116钢卷尺把2017水平仪台118钢筋套丝机套22、主要材料准备序号材料名称型号单位数量备注1塑料薄膜m230002跳板=50mm块3003钢管48*2.7吨4004扣件套400005竹踩板m25006密目网1.5m*6mm220007木胶合模板1.22m*2.44mm225008方木48mm*50mmm3109方木48mm*100mmm31510水平安全网3m*6mm230003、施工人员准备序号职位人数（名）序号职位人数（名）1生产负责人17木工502技术员28钢筋工303材料员19焊工64安全员110钳工65浇筑工1211杂工106电工2以上各工种人员8、必须能够胜任本工种的工作，技术好、责任心强，特殊工种（如电工、焊工等），必须经专业培训后持证上岗。五：施工作业计划计划开工时间2013年03月01日， 2013年07月31日完成。各层施工控制计划如下：6.27m层框架梁板柱施工：2013年03月01日31日（共30天）12.55m层框架梁板柱施工：2013年04月01日04月30日（共30天）21.970m层框架梁板柱施工：2013年05月01日06月15日（共45天）29.970/30.200m层框架梁板柱施工：2013年06月16日07月15日（共30天）37.100至37.445米层屋面层施工：2013年07月16日07月31日（共159、天）六、施工顺序及方法 1.施工顺序+0.00m至6.27m层框架梁上口100mm处6.28m至12.55m层框架梁上口100mm处12.65m至21.970m层框架梁上口100mm处22.07m层至29.97/30.200m层框架梁上口100mm处30.070/31.200m至37.100/37.445m层。2、施工工艺测量放框架柱轴线 弹出框架柱外边框线 6.270m层框架梁板柱承重脚手架搭设 6.27m层框架梁底找平脚手架施工 6.27m层以下框架柱钢筋施工 6.27m层框架柱预埋件施工6.27m层框架柱模板施工6.27m层框架梁底模施工6.27m层框架梁梁底预埋件施工 6.27m层框架10、梁钢筋施工 6.27m层框架梁侧模板施工 6.27m层框架钢梁安装施工 6.27m层框架梁梁顶预埋件施工 6.27m层框架楼板底模板施工6.27m层框架楼板板底预埋件施工6.27m层框架楼板钢筋施工6.27m层框架楼板板顶预埋件施工6.27m层框架梁柱板四级验收 6.27m层框架柱梁板砼施工(37.445m层梁板柱施工工艺同前)。 6.3、轴线及高程控制轴线控制用测量小组专用的电子全站仪，用极坐标法测量。定出B、C、D轴线主要控制轴线和标高，每施工完一层，将控制轴线和高程测设在已浇筑完的框架柱上口外表面上，弹好墨线，并作好油漆标记，以备上一层施工使用。6.4 、模板工程由于除氧煤仓间各轴线均采11、用砌体封闭，除氧煤仓间除砌体表面外其余框架结构梁柱混凝土表面不考虑装饰；故除氧煤仓间框架柱梁板结构均采用清水混凝土结构，柱子模板统一在木工加场制作，现场组合，框架柱梁板均采用15mm厚覆膜木胶合模板，模板背楞采用482.7mm钢管、48mm50mm及48mm100mm方木进行。模板接缝质量要求：a、木胶合板厚度偏差2mm；b、模板面板接缝处采用手工刨刨直；c、在模板间的拼缝处用双面泡沫粘胶条密封，拼缝间隙要求用肉眼看不过光；d、安装好的模板平直度优良，误差不超过2mm。e、除氧煤仓间结构施工时要求梁板柱模板在施工前进行配模设计，要求每层每根梁柱模板接缝配设一致，具体要求为柱模板按照高度为24012、0mm的级数进行配制、非级数模板放置在柱顶端，梁柱交接处柱模板齐平梁下口，梁两侧柱模板单独配制；框架梁模板按照长度为2400mm的级数进行配制、非级数模板放置在梁中部；如有钢梁牛腿的框架梁模板配制应按照同层或相邻同规格相同为宜。模板用背楞质量要求：a、482.7mm钢管背楞必须顺直，不能有压扁、焊疤和弯曲现象；b、作为背楞用的方木必须顺直，方木进场后在使用前必须上木工刨床进行压刨，48mm50mm的方木必须确保短边尺寸为48mm，48mm100mm的方木必须确保短边尺寸为48mm，每边尺寸不足的方木作为退场处理，严禁在施工现场使用。c、背楞接长采用搭接处理，搭接长度不得小于500mm；d、作为13、保证模板表面平整度用的接缝方木在板面的间距不得大于500mm；且每边必须保证至少有3根以上。、柱模板柱模板采用482.7mm钢管与48mm100mm方木作背楞，其中48mm100mm方木背楞仅作为保证模板拼缝连接质量之用；当连接模板用方木背楞两边均为钢管背楞时与相邻钢管背楞间距应控制在7590mm之间。柱模板竖向背楞用 20槽钢作柱箍固定，槽钢柱箍B向和H向上下错开，每根柱从已浇混凝土顶面往下50mm处开始加设第一道槽钢柱箍，每对槽钢为一道柱箍，槽钢柱箍在柱下部4000mm范围内间距400mm，高度4000mm以上部分间距500mm。槽钢翼缘紧靠柱模竖向背楞，柱外边槽钢端头用16对拉螺杆锁定，14、每根对拉螺杆端部戴双螺帽，在槽钢端头穿螺杆位置焊一块10mm厚加强钢板。为了保证框架柱施工缝接缝质量，要求框架柱施工缝留设在框架梁顶面100mm高度处，要求在施工上层框架前，先将混凝土顶面凿毛并用手提混凝土切割机将接头混凝土切割水平和顺直，在已切割的混凝土接缝上四周粘贴双面泡沫粘胶条，上层框架柱模板支设时与已浇混凝土搭接50mm；柱根部第一道柱箍上口齐平框架柱混凝土接缝以保证每层框架柱施工缝接缝处光滑、平直和不漏浆。框架柱施工缝的留设详见框架柱梁板结构施工缝留设示意图。柱模板采用规格为1220mm2440mm，厚度为15mm的覆膜木胶合板，胶合板的背部第一层支撑采用48100方木和482.7钢15、管作为竖向背楞，框架柱四角方木背楞与该板面相邻钢管背楞间距为100mm，钢管背楞间距按150180mm布置，柱板面中间部位48100方木与相邻背楞间距为100mm；第二层支撑采用槽钢抱箍和対拉螺杆组成，B短方向以及 H长方向均采用20#槽钢和M16対拉螺杆组成，槽钢抱箍沿柱竖直方向按间距400mm或500mm重叠布置组成。第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度最大尺寸：B(mm):700；柱截面高度H(mm):1800；柱模板的总计算高度:H =9.42m；根16、据规范，振捣混凝土时对垂直面模板产生的荷载标准值：取4.0kN/m2。根据规范，本工程采用地泵输送并用导管在框架柱钢筋笼内下料，倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值：取4.0kN/m2 本工程中由于除氧煤仓间层高较大，层间最大高度为9420mm，混凝土施工采用地泵置于固定端0m地面上进行输送浇筑，故模板在高度方向分2段进行设计计算。.1、第1段（柱底至柱身高度4.00米位置；分段高度为4.00米）:A、参数信息a、基本参数柱截面宽度B方向M16对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；竖楞间距172.5mm。柱截面高度H方向M16对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:11；17、竖楞间距179mm。b、柱箍信息柱箍材料:钢楞（采用槽钢）；截面类型: 柱截面宽度B方向及H方向均采用20a#槽钢。20a#槽钢力学性能：截面面积A0=2883.7 mm2，截面抵抗距Wx=1.78105mm3，截面惯性矩Ix=1.78107mm4，ix=78.6mm，弹性模量E=2.06105 N/mm2，抗弯强度f=215 N/mm2，挠度=400/250=1.6 mm。c、竖楞信息竖楞材料:48mm100mm方木和48mm2.7mm钢管。d、 覆膜板参数覆膜板类型: 15mm厚度覆膜木胶合板覆膜板弹性模量：E=6103 N/mm2 覆膜板抗弯强度设计值：f=12N/mm2 覆膜板抗剪强度18、设计值：fv=1.3N/mm2 e、方木和钢楞48mm50mm方木：截面抵抗距W=1.8432104mm2，截面惯性矩I=4.42368105mm4，弹性模量E=9.5103 N/mm2，抗弯强度设计值f=12N/mm2，抗剪强度设计值ft=1.30N/mm2。48mm100mm方木：截面抵抗距W=3.84104mm2，截面惯性矩I=9.216105mm4，弹性模量E=9.5103 N/mm2，抗弯强度设计值f=12N/mm2，抗剪强度设计值ft=1.30N/mm2。48mm2.7mm钢管：截面抵抗距W=4121mm3，截面惯性矩I=98910mm4，弹性模量E=2.06105 N/mm2，抗19、弯强度f=215 N/mm2。B、柱模板荷载标准值计算新浇混凝土对框架柱模板侧面的压力F：F1=0.22C.t0.1.2.V1/2F2=H=249.42式中：F新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/ m2 ) 。C混凝土的重力密度（KN/ m3），取C =24KN/ m3 。t0新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺试验资料时，可采用t=200/(T+15)计算。根据现场实测，取t0=4h。T混凝土的温度（），取T=30 。 V混凝土的浇筑速度（m/h），取V =4.5m/h。H混凝土侧压力的计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m），取H=9.42m。1外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取20、1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。取1=1.0。 2混凝土塌落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取0.85；5090mm时，取1.0；110150mm时，取1.15。本现场坍落度采用140180mm，取2=1.3。 新浇混凝土对模板侧面的压力F：F1=0.22C.t0.1.2.V1/2=0.222441.0 1.3 4.51/2 =58.243kN/ m2F2=H=249.42=226.08 kN/ m2F=minF1 ，F2=58.243kN/ m2振捣混凝土时对垂直面模板产生的荷载标准值：取4.00kN/m2。 倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值：取4.00kN/ m21、2 C、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度H方向竖楞间距最大，为l= 179mm，且竖楞数为11，面板为10跨并且大于 3 跨，因此柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。179 179179板面计算简图 q=30.197KN/ma、面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 式中：22、 M面板计算最大弯距(Nmm)； l计算跨度(竖楞间距) ： l =179mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1：1.258.2430.4=27.957kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.440.4=2.24kN/m； q = q1 + q2 =27.957+2.24=30.197kN/m；面板的最大弯距：M =0.130.197179179=9.675104N.mm；面板最大应力按下式计算： 式中， 面板承受的应力(N/mm2)； M面板计算最大弯距(Nmm)； W面板的截面抵抗矩 : b面板截面宽度，h面板截面厚度； W= 4001515/6=123、.5104 mm3； f面板的抗弯强度设计值(N/mm2) ：f=12.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 9.675104 / 1.5104=6.45N/mm2；由于 =6.45N/mm2 f=12N/mm2，故模板抗弯强度满足要求！b、面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V面板计算最大剪力(N)； l计算跨度(竖楞间距) ：l=179mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1：1.258.2430.4=27.957kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.440.4=2.24kN/m； q = q24、1 + q2 =27.957+2.24=30.197 kN/m；面板的最大剪力：V= 0.630.197179 =3243.16N；截面抗剪强度必须满足下式: 式中， 面板承受的剪应力(N/mm2)； V面板计算最大剪力(N)：V=3243.16N； b构件的截面宽度(mm)：b=400mm； hn面板厚度(mm)：hn =15mm； fv面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv =1.3N/mm2；面板截面受剪应力计算值： =33243.16/(240015.0)=0.811N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：fv =1.300N/mm2；由于=0.811N/mm2fv=1.3N/mm2，故模25、板抗剪强度满足要求！c、.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 式中：q作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q =58.2430.40.49.319kN/m； 面板最大挠度(mm)； l计算跨度(竖楞间距): ： l =179mm ； E面板弹性模量（N/mm2）：E = 6.0103 N/mm2； I面板截面的惯性矩(mm4)； I= 40015.015.015.0/12 = 1.125105 mm4；面板最大容许挠度： =179/250 =0.716mm；面板的最大挠度计算值：= 0.6779.3191794/(10060001.125105) =26、 0.096mm；由于=0.096 mm= 0.782mm，故模板挠度验算满足要求！D、竖楞（方木）的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本段柱高度为4.0m，柱箍间距为400mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，48 mm 100 mm方木主要用于保证模板拼缝质量，而不作为模板支撑背楞使用，但为了杜绝在混凝土施工过程中作为保证模板拼缝质量的方木不发生断裂进而影响混凝土结构的外观质量，在施工过程中要求方木背楞与相邻钢管背楞中心间距不得大于100mm，并作如下受力计算：48mm100mm方木：截面抵抗距W=3.84104mm2，截面惯性矩I27、=9.216105mm4，弹性模量E=9.5103 N/mm2，抗弯强度设计值f=12N/mm2，抗剪强度设计值ft=1.30N/mm2。方木竖楞计算简图 400 400 400 a、抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M竖楞计算最大弯距(Nmm)； l计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1：1.258.2430.1=6.989kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.440.1=0.56kN/m； q = (6.989+0.56)/1=7.549kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.549400400=12028、784N.mm； 其中， 竖楞承受的应力(N/mm2)； M竖楞计算最大弯距(Nmm)； W竖楞的截面抵抗矩(mm3) ：W =3.84104mm3； f竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2) ：f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值：=M/W=120784/38400=3.145N/mm2；由于=2.145/mm2f=12N/mm2，故方木竖楞抗弯强度满足要求！b、抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V竖楞计算最大剪力(N)； l计算跨度(柱箍间距): l =400mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1：1.258.29、2430.1=6.989kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.440.1=0.56kN/m； q = (6.989+0.56)/1=7.549kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.67.549400 =1811.76N；截面抗剪强度必须满足下式: 式中： 竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V竖楞计算最大剪力(N)：V=1811.76N； b竖楞的截面宽度(mm)：b=48mm； hn竖楞的截面高度(mm)：hn=48mm； fv竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv =1.3N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值： =31811.76/(210048)=0.566N/mm2；竖楞截30、面抗剪强度设计值： fv=1.3N/mm2；由于=0.566N/mm2fv=1.3N/mm2，故方木竖楞抗剪强度满足要求！c、挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 式中：q作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =58.2430.1=5.8243kN/m； 竖楞最大挠度(mm)； l计算跨度(柱箍间距)： l =400.0mm； E竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9.5103 N/mm2； I竖楞截面的惯性矩(mm4)：I=9.216105mm4；竖楞最大容许挠度： = 400/250 = 1.6mm；竖楞的最大挠度计算值：= 0.6775.82434004/(100950092131、600) = 0.12mm；由于=0.12mm=1.6mm，故方木竖楞挠度验算满足要求！E、竖楞（钢管）的计算48mm2.7mm钢管力学性能：截面抵抗距W=4121mm3，截面惯性矩I=98910mm4，弹性模量E=2.06105 N/mm2，抗弯强度f=215 N/mm2。q=14.759KN/m钢管竖楞计算简图 400 400 400 a、抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 式中： M竖楞计算最大弯距(Nmm)； l计算跨度(柱箍间距): l =400mm； q作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.258.2430.179=12.510kN/m； 倾倒混凝土侧压32、力设计值：q2=1.440.179=1.002kN/m； q = (12.510+1.002)/1=13.512 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.113.512400400=2.162105N.mm； 式中： 竖楞承受的应力(N/mm2)； M竖楞计算最大弯距(Nmm)； W竖楞的截面抵抗矩(mm3)：W =4121mm3； f竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)：f=215N/mm2；竖楞的最大应力计算值： = M/W =2.162105/4121 =52.463N/mm2；由于=52.463N/mm2f=215N/mm2，故钢管竖楞抗弯强度满足要求！b、挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，33、公式如下: 式中，q作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q1=58.2430.179=10.425kN/m； 竖楞最大挠度(mm)； l计算跨度(柱箍间距) ： l =400mm ； E竖楞弹性模量（N/mm2）：E=2.06105 N/mm2； I竖楞截面的惯性矩(mm4) ：I=98910mm4；竖楞最大容许挠度： =400/250=1.6mm；竖楞的最大挠度计算值：= 0.67710.4254004/(1002.0610598910) =0.087mm；由于=0.087mm=1.6mm，故钢管竖楞挠度验算满足要求！F、对拉螺栓的计算计算公式如下: 式中： N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉34、螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查建筑施工计算手册表8-11得： 对拉螺栓的型号：M16 对拉螺栓的有效直径：13.55mm 对拉螺栓的有效面积：A0=144mm2柱模板受到水平荷载最大值为：F=1.2F恒+1.4F活=1.258.243+1.44=75.492kN/m2对拉螺栓所受的最大拉力: N=FA =75.4920.70.4= 21.138kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N =2A0fy =2144170=48960N=48.96kN；由于N= 21.138kNN=48.96kN，故采用2M16对拉螺栓强度验算满足要求！.2、第2段（柱身35、高度4.007.02米位置；分段高度为3.02米）:框架柱4.007.02米高度段模板系统除柱箍竖向间距按照500mm设置外，其余均与第1段相同。（力学计算原理与第1段相同，计算经过略）、梁模板除氧煤仓间上部框架结构纵横梁规格有350*800、350*1000、350*1200、400*1400、400*1500、600*1400、600*1500、600*1600、600*2400、600*2800共十种规格；由于梁高度较高(350*800梁除外)，需在梁两侧模板设置对拉螺杆，每种规格框架梁模板施工详见断面图；现以600*2800横向煤斗大梁为例进行力学计算。对拉螺杆设置在距梁底模板100m36、m高处，水平间距为600 mm，螺杆规格为16，对拉螺杆外套PVC管，便于拆模后螺杆可抽出，PVC管的长度与梁截面宽度相等，模板的螺栓孔与对拉螺栓等径，PVC管兼做内撑。梁顶锁口钢管距离梁顶混凝土顶面为50mm以保证混凝土收面质量。梁底模采用搭设脚手架作为支撑系统， 梁底模板背楞采用482.7mm钢管及48mm50mm方木，梁底小横杆背楞与梁底模板背楞垂直布置，间距为440mm，为防止梁浇筑完以后因自重产生下饶，故底模起拱15mm。梁模板(扣件钢管架)力学性能计算：高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑37、结构荷载规范(GB50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。6.4.2.1、横向煤斗大梁侧面支撑验算：A、参数信息a、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(mm):600；梁截面高度 D(mm):2800；混凝土板厚度(mm):120；梁底立杆横向间距La(m):400；纵向间距Lb (mm):480mm；楼板立杆横向间距La(m):1200mm；纵向间距Lb (mm):15038、0mm；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(mm):100mm；立杆步距h(mm):1500；梁底承重立杆横向间距Lb(mm)400mm；纵向(梁跨度方向)间距La (mm):480mm；梁支撑架搭设高度H(mm)：6620；承重架支撑形式:梁底模板支撑主楞垂直梁跨度方向。梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为482.7；立杆承重连接方式:立管顶部设置可调节顶托，通过立管轴心受压承受煤斗大梁所有荷载；b、荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 44.78；倾倒混凝土侧压力(kN39、/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；c、材料参数48mm100mm方木：截面抵抗距W=3.84104mm2，截面惯性矩I=9.216105mm4，弹性模量E=9.5103 N/mm2，抗弯强度设计值f=12N/mm2，抗剪强度设计值ft=1.30N/mm2。15mm厚木胶合板：弹性模量E=6.0103 N/mm2，抗弯强度设计值f=12N/mm2，抗剪强度设计值f=1.30N/mm2。d、梁底模板参数梁底模板纵向支撑小楞根数：6，间距97mm；面板厚度(mm)：15；梁底纵向小楞支撑主楞间距440mm；e、梁侧模板参数次楞(水平向)竖向间距(mm)：150，根数：1840、；主楞间距为：600mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管482.7；主楞合并根数：2；次楞材料：48 mm100mm木楞和482.7钢管组合；B、梁模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。式中：F新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/ m2 ) 。C混凝土的重力密度（KN/ m3），取C =24KN/ m3 。t0新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺试验资料时，可采用t=200/(T+15)计算。根据现场实测，取t0=4h。T混凝土的温度（），取T=341、0 。 V混凝土的浇筑速度（m/h），取V =2.66m/h。H混凝土侧压力的计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m），取H=9.42m。1外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。取1=1.0。 2混凝土塌落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取0.85；5090mm时，取1.0；110150mm时，取1.15。本现场坍落度采用140180mm，取2=1.3。 新浇混凝土对模板侧面的压力F：F1=0.22C.t0.1.2.V1/2=0.222441.0 1.3 2.661/2 =44.78kN/ m2F2=H=249.42=226.08kN/ m2F=mi42、nF1 ，F2=44.78kN/ m2C、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。150 150150 板面计算简图 q=8.9KN/ma 、强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W面板的净截面抵抗矩，W =1501515/6=5625mm3； M面板的最大弯距(Nmm)； 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q-作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.1544.78=8.06043、4kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.154=0.84kN/m；q = q1+q2 =8.0604+0.84=8.9kN/m；计算跨度(主楞间距): l =600mm；面板的最大弯距 M= 0.18.91502 =20025Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: =M/W=20025/5625=3.56N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 12N/mm2；由于=3.56N/mm2f =12 N/mm2，故梁侧模板抗弯强度验算满足要求！b、面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V面板计算最大剪力(N)； l计算跨度(竖楞间距) ：44、l=150mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，q = 8.9kN/m；面板的最大剪力：V= 0.68.9150=801N；截面抗剪强度必须满足下式: 式中， 面板承受的剪应力(N/mm2)； V面板计算最大剪力(N)：V=801N； b构件的截面宽度(mm)：b=150mm； hn面板厚度(mm)：hn =15mm； fv面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv =1.3N/mm2；面板截面受剪应力计算值： =3801/(215015.0)=0.534N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：fv =1.300N/mm2；由于=0.534N/mm2fv=1.3N/mm2，故梁侧模板抗剪强度满足要求！45、c、挠度验算 q作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=8.0604N/mm； l计算跨度(内楞间距): l =150mm； E面板材质的弹性模量: E =6000N/mm2； I面板的截面惯性矩: I =150151515/12=42187.5mm 4；面板的最大挠度计算值: = 58.06041504/(384600042187.5) =0.21mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =150/250 =0.6mm；由于=0.21mm=0.6mm，故梁侧模板挠度验算满足要求！D、梁侧模板内外楞的计算（A）、内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计46、算。本工程中，龙骨采用48mm2.7mm钢管：截面抵抗距W=4121mm3，截面惯性矩I=98910mm4，弹性模量E=2.06105 N/mm2，抗弯强度f=215 N/mm2。600 600600 内楞计算简图 q=8.9KN/ma、内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中，内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M内楞的最大弯距(Nmm)； W内楞的净截面抵抗矩(mm3)； f内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q=8.9KN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l =600mm； 内楞的最大弯距: M=0.18.96002=320400Nmm47、； 最大支座力:R=0.6178.90.6=3.295kN；内楞的最大受弯应力计算值 =M/W =320400/4121 =77.75N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f =205N/mm2；由于=77.75N/mm2f=205N/mm2，故梁侧内楞钢管抗弯强度满足要求!b、内楞的挠度验算 其中 l计算跨度(外楞间距)：l =600mm； q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=8.9KN/m； E内楞的弹性模量： 206000N/mm2； I内楞的截面惯性矩：I =98910mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6778.96004/(10020600098910) =0.383mm；内48、楞的最大容许挠度值: =600/250=2.4mm；由于=0.383mm=2.4mm，故梁侧内楞钢管挠度验算满足要求！（B）、外楞计算外楞为2根48mm2.7mm钢管,主要承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.295kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外楞采用248mm2.7mm钢管：截面抵抗距W=4121mm3，截面惯性矩I=98910mm4，弹性模量E=2.06105 N/mm2，抗弯强度f=215 N/mm2。P=3.295KN1503=4501503=4506007575757575外楞计算简图 DCB1503=45075A600600a、外楞抗弯强度验算 其中 49、外楞受弯应力计算值(N/mm2) M外楞的最大弯距(Nmm)； W外楞的净截面抵抗矩； f外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁和跨内等集中荷载近似算法求得最大的弯矩为:M=nPL/8=43295600/8=988500Nm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: =988500/4121/2=119.93N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f =205N/mm2；由于=119.93N/mm2f=205N/mm2，故梁侧外楞钢管抗弯强度满足要求!b、外楞的挠度验算 外楞的最大挠度计算值:max=(5n2+2)PL3/(384nEI)= (542+2) 32956003/(3844206050、00989102)=0.933mm其中：E外楞的弹性模量：206000N/mm2；P作用在外楞上的集中力标准值：P=3.295kN； n等集中荷载跨数：n=4；l计算跨度：l=600mm； I外楞的截面惯性矩：I=989102=197820mm4；外楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；由于=0.933mm=1.5mm，故梁侧外楞钢管挠度验算满足要求！E、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N穿梁螺栓所受的拉力； A穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 16mm； 穿梁螺栓有效直径: 13.55mm； 穿51、梁螺栓有效面积: A=144mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.244.78+1.44)0.60.6=21.361kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170144/1000 =24.48kN；由于N=21.361kNN=24.48kN，故采用M16对拉螺栓强度验算满足要求！.2、横向煤斗大梁底模板计算：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面52、板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =971515/6 =3637.5mm3； I =97151515/12 =27281.25mm4；9797 97 板面计算简图 q=45.57KN/ma、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M计算的最大弯矩 (kNm)； l计算跨度(梁底支撑间距): l =97mm； q作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1=1.22.8(24+1.5)0.44 =37.67kN/m模板结构自重荷载：q2=1.20.350.44(0.6+2.82)/0.6=1.91k53、N/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3=1.44.000.44=2.464kN/m；q = q1+q2+q3=37.67+1.91+2.464=42.044kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1042.044972=39559.12kNm；=M/W=39559.12/3637.5=10.875N/mm2；由于=10.875N /mm2f=12N/mm2，故模板板面抗弯强度满足要求！b、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q作用在模板上的压力线荷载: q =37.67+1.91=39.58KN/m； l计算跨54、度(梁底支撑间距): l=97mm； E面板的弹性模量: E =6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =97/250 =0.39mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67739.58974/(100600027281.25)=0.145mm；由于max =0.145mm =0.39mm，故模板板面挠度验算满足要求！.3、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管脚手架；强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。A、荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=2.8(2455、+1.5)0.097 =6.93kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350.097(0.6+2.82)/0.6 =0.351kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+4)0.097=0.631kN/m；B、梁底模板钢管背楞的支撑力验算静荷载设计值 q =1.2*(6.93+0.351)=8.737kN/m；活荷载设计值 P =1.4*0.631=0.883kN/m；板底背楞计算简图 440 440440 q=9.181KN/m钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I=98910mm4；56、截面抵抗矩W=4121mm3。a、钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q =8.737+0.883=9.62kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.19.62440440=186243.2kN.m；最大应力 =M/W =186243.2/4121=45.19N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；由于=45.19N/mm2f=205N/mm2，故板底钢管背楞抗弯强度满足要求!b、钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q =6.93+0.351=7.281kN/m；钢管57、最大挠度计算值: = 0.6777.2814404 /(10020600098910)=0.091mm；钢管的最大允许挠度 =440/250=1.76mm；由于max =0.091mm =1.76mm，故钢管挠度验算满足要求！c、垂直于梁底模板背楞的支撑水平钢管抗弯强度验算：支撑梁底模板背楞的水平钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)2.8=71.4kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+58、4.000)=6.500 kN/m2；q = 1.2(71.4 + 0.350（2.82+0.6）/0.6 )+1.46.500=96.23kN/m2；P2 P2 P2 P1 P2 P2 P1 10471138RD=0.1KN C A B D91 400 6691 97*4=388 RC=14.16KN RB=12.96KN RA=0.05KN 800 709支撑钢管计算简图 P1=96.23*(9+48.5)/1000*0.48=2.66KNP2=96.23*97/1000*0.48=4.48KN弯矩图:KN.m剪力图:KN0.592-0.279-0.37610.13-11.21-2.83-59、0.050.12.95挠度图:mm1.97mm经过连续梁的计算得到：支座反力 RA =-0.258KN, RB=13.004kN，RC=12.342 kN，RD=0.08 kN.最大弯矩 Mmax=0.592kN.m；最大应力 =M/W=0.592106/4121=143.65N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205N/mm2；由于=143.65N /mm2f=205N/mm2，故垂直于梁底模板背楞的支撑水平钢管抗弯强度满足要求!d、垂直于梁底模板背楞的支撑水平钢管挠度验算：本题，可近似按照单跨简支梁多个等距离相同集中荷载值考虑，按照如下近似计算公式可得：max= (5n2+2)pl3/(3860、4nEI)= (542+2) 4.041034803/(38442.0610598910)=1.17mm；（n取4个，即为偶数）钢管最大容许挠度: = 450/250=1.8mm；由于max =1.17mm =1.8mm，故钢管挠度验算满足要求！C、支撑煤斗大梁模板系统的脚手架用扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的十字双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc当直角扣件的拧紧力矩达4061、65N.m时，试验表明：单扣件在12KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.80 kN； R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中RB支座最大反力，根据前面计算结果得到RB=13.004 kN；由于R=14.16RB=12.80；说明煤斗大梁底部施工支撑脚手架采用钢管双扣件支撑不能满足抗滑承载力验算要求，故采用在横向间距为400mm；纵向间距为480mm的煤斗大梁底部双排支撑架立杆顶部设置可调节顶托通过立杆轴心受压的受力方式支撑施工荷载。D、支撑煤斗大梁模板系统的脚手架立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 式中 N立杆62、的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =14.16kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.13948.16=1.365kN； N =14.16+1.365+0=15.525kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i计算立杆的截面回转半径 (cm)：i =1.604； A立杆净截面面积 (cm2)： A =3.842； W立杆净截面抵抗矩(cm3)：W =4.121； 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo 63、= kuh k计算长度附加系数，取值为：1.155； u计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.70；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = kuh = 1.1551.71.5 =2.9453m；Lo/i =2945.3/16.04 =183.62；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.211；钢管立杆受压应力计算值 ；=N/（ A） =15525/(0.211384.2) =191.51N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =191.51N/mm2 f =205 N/mm2，故梁底承重脚手架立杆的稳定性验算满足要求！、楼板模板除氧煤仓间上部框架结构各层楼板均采用15木胶合64、模板进行支设；各层楼板模板采用搭设满堂脚手架作为支撑系统；满堂脚手架横向间距为1200mm,纵向间距为1500mm，步高为1500mm。 、模板工程施工注意事项：模板施工过程中不能随意抛掷或乱放，防止碰坏边角或损伤板面；钉元钉时榔头尽量避免敲击板面，从而导致面板凹陷，不能将铁制工具或钢管扣件等搁置在面板上致使面板损坏。二次使用的模板将表面水泥浆打磨干净，损坏处用原子灰修补，均匀涂刷隔离剂（隔离剂采用食用调和油）禁止使用废机油和柴油，以免影响砼表面工艺。二次使用的模板尽可能用于相同的结构构件或相同板块的构件，以此提高工作效率。加工完毕的模板用油漆在反面标注板块编号，平整地堆放于方木上，并分类挂牌65、标识。6.5、脚手架工程除氧煤仓间上部结构各楼层搭设的满堂脚手架作为框架梁、楼板结构砼（钢）次梁、楼层板模板的支撑系统,脚手架管采用482.7钢管进行搭设。本施工方案脚手架分为框架主次梁承重脚手架和楼层结构板承重脚手架。脚手架搭设前必须办理搭设许可证，并对脚手架材料质量进行认真检查，凡弯曲、变形、压扁或严重锈蚀的钢管和扣件严禁使用。脚手架搭设基本要求为：横平竖直，连接紧固，搭设好的脚手架经验收合格后方能挂牌使用。框架主次梁承重脚手架按照本方案章节中各规格梁的支撑脚手架搭设排架，然后将框架主次梁承重排架间用横向间距1200mm,纵向间距为1500mm，步高为1500mm的满堂脚手架连接成整体作为66、楼板结构的承重脚手架。在搭设脚手架时，脚手架要有一定的强度，刚度和稳定性，要求在搭设脚手架立杆时，每根立杆下必须加底托支撑在地基上。由于本单位工程底层脚手架从砂卵石回填层上开始搭设，要求在立杆下设置通长的枕木或跳板以保证立杆不下沉。连接钢管的扣件一定要把螺丝拧紧，脚手架接长采用对接扣件，相邻两根立杆、水平杆接头必须错开，不得在同一步距、同一水平跨距内，无法错开时，立杆搭接长度不得小于1倍步距，水平杆的搭接长度不得小于1倍水平跨距。脚手架的小横杆置于大横杆之上，用扣件扣紧；横向剪刀撑在上下施工通道的两侧和脚手架的另一侧设置，纵向剪刀撑在排架的两外侧设置，剪刀撑与水平面夹角控制在4560之间。上下67、施工通道采用之字型，靠D列16轴线7030旁边设置，宽度为1.5米，高1.5米，走道斜长4米，拐弯处设置平台，宽度为1.5米；上下施工通道两侧、平台周边设置栏杆和挡脚板，栏杆高度为1.2米，挡脚板高度180mm。上下施工通道铺设4000mm长的木跳板并在其上间隔300mm设置一根50mm25mm的防滑木条。在施工通道两侧、平台外围和端部应设剪刀撑。施工通道的外边用密目安全立网做垂直封闭。在脚手架施工过程中，在每层梁板底脚手架形成后设置水平安全兜网、在四周梁侧挑架形成后,铺设木跳板作为施工周边梁的作业面和施工通道；同时沿挑架外侧四周挂设密目安全立网做垂直封闭。在脚手架工程施工过程中按照JGJ1368、0-2001之规定，特对除氧煤仓间各层满堂脚手架作如下要求：a、首先必须按照方案要求搭设各层框架主次梁承重脚手架，在搭设楼板满堂脚手架时，满堂脚手架的其中一个方向必须利用主次梁承重脚手架的大小横杆之一并与之形成整体，保证各层脚手架的整体稳定性。b、立杆接长除顶层顶步可搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置；两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各接头中心至主节点的距离不宜小于步距1/3；搭接长度不应小于1m，应采用3个旋转扣件固定，脚手架端部扣件盖板的边缘至杆件端部距离不应小于100。c、剪刀撑设69、置：横向在每个轴线框架横梁承重架两侧通长设置，每跨中通长设置一道；纵向剪刀撑在框架纵梁承重架两侧通长设置，每跨中通长设置一道；剪刀撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，底层剪刀撑斜杆下端必须支承在垫木上。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560之间。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，斜杆搭接用3个旋转扣固定，搭接长度不应小于1 m。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角a455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n765d、立于框架梁板上的立杆底板必须支设150150的垫板；以保护框架梁板混凝土的外观质量。e、在脚手70、架施工过程中，每层梁底脚手架形成后设置水平安全兜网，脚手架上下施工通道每隔300mm用3050木条做防滑条。f、进场的脚手架扣件必须进行质量抽查，有裂缝变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m 时不得发生破坏，新旧扣件均应进行防锈处理。g、进场的脚手架管必须进行质量抽查，钢管表面应平直光滑、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外表面锈蚀深度0.5mm，总长在1.5m内的钢管端部弯曲值5mm，总长在34m内的立管端部弯曲值12mm，总长在46m内的立管端部弯曲值20mm，总长在6m内的水平杆和斜杆的端部弯曲值30mm。h、在脚手架搭设过程中连71、接扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m， 且不应大于65N.m。i、在脚手架搭设过程中每层脚手架立杆垂直度偏差不得大于50mm。6.6、钢筋工程钢筋的制作：钢筋按施工图、03G101、11G101、11G329等系列图集相关要求进行放样制作，下料长度以钢筋放样表为准，同时钢筋制作要符合相关规范要求，具体加工要求如下：本工程框架结构采用三级抗震；箍筋弯钩采用1350，弯钩平直长度10d；框架梁拉钩两端弯钩采用1350，弯钩平直长度3d，为了方便现场拉钩就位，制作时可一端采用1350，另一端采用900，待现场绑扎成型后用手工将900扳至1350；纵向受力钢筋的接长采用直螺纹连接，纵向受力钢筋的锚固72、长度大于35d，构造螺纹钢筋搭接长度大于30d，制作时要加工准确，制作好的钢筋要编好号，并分类堆码整齐。纵向受力钢筋采用直螺纹套筒连接，钢筋直螺纹接头现场加工应符合下列规定：a、钢筋端部应用切割机切平后加工螺纹；b、钢筋丝牙长度应满足企业标准中产品设计要求，长度公差应为02p（p为螺距）；c、钢筋丝头应满足6f级精度要求，应用专用直螺纹量规检验，通规能顺利旋入并达到要求的拧入长度，止规旋入不得超过3p，抽检数量10%，检验合格率不应小于95%。直螺纹钢筋接头的安装质量应符合下列规定：a、安装接头时用管钳扳手拧紧，应使钢筋丝头在套筒中央位置相互顶紧，标准型接头安装后的外露螺纹不应超过2p（p为螺73、距）；b、安装后应用扭力扳手校核拧紧扭矩，拧紧扭矩值应符合下列规定：钢筋直径（mm）161820222528323640拧紧扭矩（N.mm）100200260320360c、校核用扭力扳手的准确度级别可选用10级。钢筋的绑扎：纵向受力钢筋采用直螺纹套筒连接，同一截面钢筋接头百分率不大于50%，且至少错开35d。梁主筋采用直螺纹套筒接长，同一截面的接头百分率不能大于50%，并错开35d。梁上层筋接头设置在梁的中间位置，下层筋接头设置在离梁端1/3位置。钢筋直径小于18mm的钢筋，采用焊接或搭接。钢筋的绑扎严格按规范要求，柱、梁的主筋和箍筋交叉点要绑扎牢固，钢筋绑扎前，要核对钢筋的规格、品种、数量74、是否符合设计要求，按设计保护层厚度制作好砼垫块。在绑扎时，要注意主筋的穿插顺序：梁柱交接处梁钢筋应在柱筋内侧，主次梁交接处，主梁筋在下，次梁筋在上，箍筋接头要错开，底板钢筋在绑扎前应先对基层认真清理，做到无泥浆、无杂物、无积水。钢筋与模板之间每隔1500mm要绑上一个混凝土垫块。钢筋的绑扎在相邻两个绑扎点要交叉绑扎，严禁绑一顺风，钢筋的绑扎要做到无松扣、缺扣。为了保证清水混凝土外观质量，在钢筋骨架绑扎时要求将所有绑扎点的铅丝头子全部压向钢筋骨架内侧，严禁发生绑扎点的铅丝头子朝向钢筋骨架外侧。为了保证结构施工的清水混凝土外观质量，对于建筑封闭砌体采用的构造柱、圈梁、砌体拉结筋、抹灰用的钢筋网等插75、筋均采用植筋。6.7、钢梁安装工程除氧煤仓间各层的钢梁由金属加工厂制作并防腐，由土建按照施工图进行安装，因钢梁自重较大，搁置钢梁的支撑采用在框架梁施工承重脚手架的相应位置用双立杆和顶托进行，并与之形成整体。剪力钉根据设计图采用HVB80，剪力钉与钢梁的焊接采用埋伏压力焊，剪力钉与钢筋焊接连接必须牢固，且符合相关规定要求。6.8、 预埋件工程除氧煤仓间每层预埋件安装数量较多、外观工艺质量要求高，特采取以下措施：6.8.1、预埋件制作由建筑分公司根据设计图纸提出预埋件钢板的计划，交金属加工厂采用剪板机下料。既确保预埋件的几何尺寸及外观工艺，又可以利用金属加工的边角废料，达到节约材料的目的。钢板运回76、后，为了便于预埋件安装，根据预埋件的尺寸大小，在钢板上埋件钻孔以便预埋件安装时采用将埋件螺栓固定在模板上。预埋件的锚脚焊接过程中，应严格按对称施焊的原则，焊接电流不能过大，尽量减少焊接变形。焊接完成后，除必要的实验外，要求逐个进行表面平整度的检查，检查合格后，在预埋件表面用油漆注明型号及使用部位，防止错用。对于超标的部分必须采取自制的校正台进行校直后再作标识。6.8.2、预埋件的安装 在预埋件安装前，首先要校正钢筋，然后按设计标高及中心线将预埋件的位置在模板上弹线，用电钻在模板上钻预埋件四个角的固定螺栓孔，将预埋件四周贴自粘胶带后固定在模板上再进行模板的安装，以避免混凝土污染预埋件表面。M8固77、定螺栓覆膜胶合模板自粘密封条预埋件预埋件安装中线位移偏差控制在10mm以内，外露偏差在3mm以内。埋件安装时要牢固，无变形、损害现象。预埋件按设计图纸制作和安装，埋件制作根据预埋件图集分别采用T型焊和塞焊，制作埋件必须进行T型焊和塞焊的焊前试焊，试焊合格以后才能进行埋件制作。埋件安装定位应准确、固定应牢固可靠，并要反复检查和验收。6.8.3、预埋件处外观质量保证措施a、预埋件、预埋螺栓和预埋盒处加固钢筋（或型钢）在浇筑前为了保证混凝土施工后外观质量要求所有固定的金属材料不能直接接触或露出模板表面。b、预埋件、预埋螺栓和预埋盒制作后安装前应用红丹防锈漆将与接触模板表面的金属进行表面防腐，拆模后立78、即派专人用红丹防锈漆和鲜红调和漆进行预埋件（或预埋螺栓）表面防锈处理，以杜绝随时间的推移金属表面的锈水污染混凝土表面。c、所有预埋件表面必须与模板表面紧密接触，严禁两者之间出现间歇而影响混凝土结构外观质量。6.9、 混凝土工程混凝土在集中搅拌站拌制，要求级配良好，砂的含泥量控制在3%以内、石的含泥量控制在1%以内。水泥必须要有合格证和复测检验报告，且必须在有效期内，受潮后的水泥不能使用。混凝土在拌制时，必须严格按配合比配料，计量必须准确；砂石骨料每盘称量误差不能超过3%，水泥、掺合料、水及外加剂每盘称量误差不能超过2%，确保砼施工时的坍落度、稠度及和易性。严格控制混凝土拌制混凝土的搅拌时间，初79、凝后的混凝土不能再使用。砼浇筑前应全面检查模板支撑系统是否牢固可靠，并复核轴线、标高。柱底、柱顶处施工缝应严格处理，凿毛并打掉浮浆，清理干净并充分湿润，浇灌前先在底部铺一层50100mm厚与砼同配合比砂浆，捣实后再继续浇灌，振捣采用8米或12米长插入式振捣棒。混凝土在浇筑时，下料高度不应超过2米，高出3m的加串筒浇筑，砼振捣应充分，每一振点的振捣持续时间，应使混凝土表面呈现浮浆和不再显著下沉为止，振动棒的插点要布置均匀，砼振捣时要做到快插慢拔，浇筑层厚度不应超过振捣器作用部分长度的1.25倍；混凝土分层浇筑厚度不大于500mm。混凝土的振捣应快插慢拔，振捣时应尽量避免碰到钢筋、埋件、模板。振捣80、按顺序逐点进行，点距300mm，每点振捣时间为20-30秒，要求表面不泛浆不冒气泡为止，振动棒伸入下层混凝土50mm左右。混凝土在地面上的水平运输采用2台混凝土罐车，混凝土下料和垂直运输采用汽车泵或扩建端7030塔吊进行。 每一层梁、板、柱做一次混凝土浇筑，将楼板混凝土标号提高至该层框架梁柱混凝土标号，浇筑顺序从框架的一端向另一端推进，浇筑时每一层的柱子不允许出现施工缝，梁的施工缝只能留在离梁中部1/3范围内。梁板砼施工时，梁柱交接处及主次梁交接处，由于钢筋较密，要加强砼的振捣，以保证砼密实，必要时该处用同等强度的细石砼浇灌。6.10、施工缝的处理及混凝土养护框架柱施工缝留设在框架每层梁顶面181、00mm高度处，砼浇筑初凝后，应派专人进行洒水养护，并作好砼养护记录。砼的自然养护在砼浇筑完毕后12时内进行,洒水养护的时间不得少于7天，每天的洒水次数应能保证砼随时处于润湿状态。砼终凝后，将施工缝表面全打麻，并凿去表面浮浆及松动的石子，用水冲洗施工缝表面，浇筑前润湿24小时，浇筑时与施工缝结合的混凝土采用减半石混凝土。为保证施工缝接缝的平整，将施工缝表面全打麻后，用手提混凝土切割机将施工缝上口切平直，然后用泡沫粘胶条沿四周粘贴,以保证模板紧贴已浇混凝土外表面，杜绝混凝土浆沿模板与混凝土之间缝隙流下污染下部混凝土表面，这样就可以保证接缝的平直、顺畅。6.11、混凝土成品保护框架柱梁模板拆除后，82、应派专人用塑料薄膜和粘胶带将框架柱梁混凝土缠裹严密，以保证混凝土外观质量不受污染。对于离楼地面1500mm高以内的柱脚应用7575模条保护角进行保护，防止碰撞框架柱棱角。脚手架及模板拆除时严禁乱甩材料,杜绝乱甩材料碰伤框架梁柱混凝土棱角。七、质量目标和保证措施一级二级三级项目经理项目副经理项目总工程师物资管理部质量管理部工程队长工程队技术负责人工程质检员工程材料员木工班钢筋班浇筑班钳工班综合班质量管理组织机构：牢固树立“质量第一、用户之上”，切实贯彻执行“质量重于泰山”和“质量责任终身负责制”的质量管理方针。 7.1、施工现场所有材料应严格按照ISO19002标准要求分类堆码整齐，并做好品种、83、规格、数量和使用状态标识。7.2、施工过程中应做好施工隐蔽工程验收记录、材质跟踪记录、施工验收记录、班组自检记录、施工交底记录等施工技术资料。技术负责人负责施工现场的所有技术资料的收集、汇总、整理和检查工作。7.3、所有施工用材料进场时必须具有出厂质量证明书并经试验室取样复试合格，方可用于工程施工中。7.4、加强施工过程质量控制力度，切实贯彻落实“三级检查、四级验收制度”；严格杜绝将上道工序的质量隐患带入下道工序中，切实贯彻落实“上道工序不清、下道工序不接”的质量管理方针。7.5、除氧煤仓间框架主梁施工质量按照清水混凝土标准进行施工。7.6、模板的平整度不得超过3mm，相邻两板高差不得大于2m84、m，模板加固优良，不充许存在着变形。7.7、模板及脚手架支撑系统拆除应符合以下规定：、各部位混凝土构件底模拆除时，其同条件养护试件强度必须满足下表规定后方可进行；构件类型 构件跨度(m) 达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%) 板 2 50 2,875 8100 梁、拱、壳 8 75 8100 悬臂构件 100 7.7.2、侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。7.7.3、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。7.8、脚手架搭设应符合以下规定：、用于脚手架工程中的新钢管应符合下列规定:a、应有产品质量合格证；b、应有质量检验报告，钢85、管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T 228）的有关规定，质量应符合现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T 13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T 3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T 700)中Q235-A 级钢的规定；c、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；d、钢管外径和壁厚偏差超过-0.5mm的脚手架钢管其受力应降级使用；e、钢管两端面切斜偏差超过1.7mm的脚手架钢管不得使用于脚手架工程中；f、钢管必须涂有防锈漆。、用于脚手架工程中的旧钢管应符合下列规定:a、锈蚀检查应每年一次，86、检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当表面锈蚀深度超过0.5mm的脚手架钢管不得使用于脚手架工程中；b、长度在1.5m以内的钢管端部弯曲变形超过5mm的脚手架管不得使用；c、长度在34m以内弯曲变形超过12mm的脚手架钢管不得使用于立杆部位；d、长度在46m以内弯曲变形超过20mm的脚手架钢管不得使用于立杆部位；e、长度在6m以内弯曲变形超过30mm的脚手架钢管不得使用于水平杆和斜杆部位。、用于脚手架工程中的扣件应符合下列规定:a、新扣件应有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 187、5831)的规定抽样检测；b、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；c、新旧扣件均应进行防锈处理。、纵向水平杆的构造应符合下列规定：a、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3 跨；b、纵向水平杆采用对接扣件连接时，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；c、纵向水平杆接长采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；d、当使用木脚88、手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。、横向水平杆的构造应符合下列规定：a、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm;b、作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；c、当使用木脚手板、竹串片脚手板时，脚手架的横向水平杆均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；d、使用竹笆脚手板时，脚手架的横向水平杆应用直角扣件固定在立杆上。、脚手板的设置应89、符合下列规定:a、作业层脚手板应铺满、铺稳；b、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。当脚手板采用对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；当脚手板采用搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm；c、竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm 的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上；d、作业层端部脚手板探头长度应取150m90、m，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。、立 管a、底层立杆底部应在回填土地面上铺设50mm厚木跳板并在木跳板上设置钢管设置底托；其它各层立杆底部置于混凝土之上时应在立杆底部设置150150mm的木垫板，防止立管损伤混凝土表面质量；高度大于或等于1800mm的框架梁，立杆底部设置底座，立杆顶部设置可调节顶托。b、 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度上时必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。c、立杆接长除顶层顶步可采用搭接91、外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。、剪刀撑设置a、各楼层满堂脚手架横向剪刀撑沿横向框架梁两侧及跨中布置三道剪刀撑，每道横向剪刀撑应连续设置；b、各楼层满堂脚手架纵向剪刀撑沿纵向框架梁两侧及跨中布置三道剪刀撑；每道纵向剪刀撑应连续设置；c、剪刀撑设置宽度不得小于4跨且不小于6m，剪刀92、撑设置夹角为45600为宜。7.9、埋件中心偏差正负不得大于10mm，埋件标高误差为2mm，7.10、工程质量管理和施工质量控制，必须遵守“事事有章可循，事事有据可查，事事有人负责，事事有人监督”的原则。八、安全及环境管理保证措施为了达到安全目标，本单位建立了完善的安全保证体系： 项目经理项目总工项目副经理工程部主任工程队队长工程队技术负责人班组长安全监督体系：项目经理 项目副经理项目总工安全部主任工程队队长工程队安全员 牢固树立“安全第一、预防为主”的生产方针，严格贯彻执行各项施工管理规章制度，建立健全各项施工生产安全措施，明确各工种岗位操作规程，确保施工生产安全。根据本施工现场实际情况，特93、采用以下措施：8.1、作好各级安全培训工作施工人员入场时必须经过施工班组、工程队和项目经理部安全部三级安全教育培训并经考试合格。施工人员必须经过体格检查合格并办理上岗证。8.2、加强施工环境的安全防范措施除氧煤仓间上部框架结构在施工过程中应注意以下几个方面：8.2.1、除氧煤仓间各层脚手架四周满挂设1500目立式密目网。8.2.2、在各层梁搭设垂直和水平安全通道，并在施工过程中保持畅通，施工人员只能从安全通道通行，8.2.3、垂直和水平安全通道满铺木跳板，并在通道两侧设置180mm高的挡脚板，操作平台要铺设跳板。8.2.4、底层施工期间，在雨后以及每周定期必须派专人检查脚手架立杆脚是否悬空和垂94、直度的偏差，并派人调节底托进行处理，确保脚手架的安全稳定。8.2.5、每层框架梁板模板底模和脚手架拆除必须经过试验室试压同条件的混凝土试块，其强度满足本方案7.7之规定，并由主管技术干部下达拆除施工工序许可证方可进行。8.3、施工用电安全在施工用电过程中，施工操作人员必须持证上岗，严禁非本工种作业人员从事本工种作业。所有用电机械设备必须安装漏电保护器，严禁“一闸多用”、“一漏多用”现象发生。电工从事作业时，必须有专人进行监护。带电盘柜应上锁，打开配电盘柜时应挂设安全警示牌，并派专人守护。8.4、施工机械安全严禁玩操作非本工种所使用的机械，更不允许不懂机械的人员操作施工机械。所有施工机械必须设置95、漏电保护器和接地装置；未采取保护措施的施工机械严禁投入使用。施工机械应挂设施工操作规程牌，并标明施工机械的工况。在施工过程中应严格控制施工机械的安全作业范围。8.5、认真作好安全技术交底工作施工前应严格按照施工方案和作业指导书进行安全技术交底工作，使其每位施工人员都能熟习和掌握施工工艺流程和安全注意事项，在施工过程中怎样作好自己的工作。8.6、认真作好施工安全监督检查工作施工过程中坚持施工安全巡检、日检、周检制度和力度。对施工环境、安全防护设施和作业人员的安全用具佩带情况进行检查监督；对施工机械设备的使用、保养和运行情况进行检查。及时发现和消除安全隐患。8.7、脚手架按规范搭设，必须严格验收挂96、牌。8.8、夜间施工照明加强夜间施工照明管理工作，采取有效措施确保夜间施工有充足的照明，本工程施工过程中采取在四周脚手架上搭设镝灯平台，布置广度照明的镝灯并辅以固定钠灯和活动低压行灯作为夜间施工照明设施。加强夜间施工照明线路、灯具的安全管理工作，确保施工用电线路的安全。8.9、环境保护措施按照公司环境保护有关文件做好废弃物等处置工作，注重环境保护，拉杆焊接的电焊条头子每班集中回收于垃圾池中，砼施工过程中散落的砼在砼浇筑完毕后用泥土覆盖，泵车清洗水排放于旁边的集水坑中。8.10、严格遵守业主方有关施工现场的各项安全和文明施工管理规章制度，并服从管理。除氧煤仓间上部框架结构施工危害因素台帐 序号施97、工阶段作业活动危害因素可能导致的事故作业条件危险性评价危险等级LECD1脚手架工程脚手架搭设材料搭设的脚手架不符合要求人身伤害66310832脚手架作业人员作业人员无证上岗；违章作业。人身伤害66725243脚手架超载违章作业人身伤害设备事故66310834脚手架铺设材料不合要求；脚手板未铺满；脚手板未绑扎人身伤害66310835脚手架的拆除违章作业人身伤害66310836平台、楼梯、通道、栏杆设施不规范人身伤害66310837高处及交叉作业高处及交叉作业违反安规人身伤害66725248施工用电施工用电1、人员无证作业；2、设备材料不合格；3、管理措施不完善；4、违章作业人身伤害667320598、9砼工程混凝土的浇捣防范措施不完善人身伤害663108310模板工程模板安装违章作业人身伤害36354211模板拆除违章作业人身伤害663108312钢筋工程钢筋加工1、劳保用品不完善2、措施不全3、违章作业人身伤害36354213电焊作业电焊作业1、劳保用品不完善2、措施不全3、违章作业人身伤害363542除氧煤仓间上部框架结构施工重大危害因素清单序号作业活动危害因素可能导致的事故危险等级控制措施负责人1脚手架搭设材料搭设的脚手架不符合要求人身伤害31、搭设脚手架的材料应符合规范规定。立杆应垂直，钢管立杆应设置金属底座或垫木。2、脚手架的两端、转角处以及每隔6-7根立杆，应设支杆及剪刀撑，支99、杆和剪刀撑与地面的夹角不得大于600。不倾斜、不变形；3、脚手架的承受荷载：脚手架使用荷载不超过2KN/m2。脚手架搭设后应检验合格并挂牌后方可使用；4、非架子工不得搭设脚手架。5、钢管脚手架应用外径48mm、壁厚3.5mm的钢管。6、立杆、大横杆的接头应错开，搭接长度不得小于50cm。承插式的管接头不得小于8cm。7、凡弯曲、压扁、有裂纹或已严重锈蚀的钢管严禁使用；2脚手架作业人员1、作业人员无证上岗；2、违章作业。人身伤害43脚手架超载违章作业人身伤害设备事故34脚手架铺设1、材料不合要求；2、脚手板未铺满；3、脚手板未绑扎人身伤害31、脚手板应铺满，不应有空隙和探头板。脚手板与墙面的间距100、不得大于20cm。在架子转弯处，脚手板应交错搭接，脚手板应铺设平稳并绑牢；2、脚手板的搭接长度不得小于20cm。对头搭接处应设双排小横杆，双排小横杆的间距不得大于20cm；3、在架子上翻脚手板时，应由两人从里向外按顺序进行。工作时必须挂好安全带，下方应设安全网。5脚手架的拆除违章作业人身伤害31、拆除脚手架应自上而下顺序进行，严禁上下同时作业或将脚手架整体推倒；2、拆除作业区周围应设围栏或警告标志，并由专人值班，严禁无关人员入内；3、任何物品一律不得随意抛掷。6平台、楼梯、通道、栏杆设施不规范人身伤害31、所有平台、楼梯、通道及升降口均应设置防护栏杆，栏杆高度为1.2m的双层栏杆，栏杆刷红、白101、相间油漆，并挂好警示牌；2、所有通道两边必须设置180mm高的挡脚板。3、栏杆搭设牢固可靠，任何人不得随意拆除。 序号作业活动危害因素可能导致的事故危险等级控制措施负责人7高处作业违反安规人身伤害41、凡参加高处作业的人员应经体检合格，经医生诊断患有不宜从事高处作业病症的人员不得参加高处作业；2、高处作业必须系好安全带，戴好安全帽。安全带应挂在上方的牢固可靠处。夜间作业应有足够的照明；3、高处作业人员应衣着灵便，衣袖、裤脚应扎紧，穿软底鞋。凡饮酒后、精神不振者，禁止攀高作业；4、高处作业人员应配带工具袋，较大的工具应系保险绳。传递物品时严禁抛掷，防止高处坠落；5、高处作业平台、走道、斜道等应装102、设1.05m高的防护栏杆和18cm高的挡脚板，或设防护立网。高度超过4m以上的空档作业时，应增设水平安全网；6、特殊高处作业的危险区应设围拦并挂“严禁靠近”的警告牌，危险区域内严禁人员逗留和通行。8施工用电1、人员无证作业；2、设备材料不合格；3、管理措施不完善；4、违章作业人身伤害51、施工电源应按规定搭设，使用完毕后应及时拆除。所有施工电缆应绝缘良好，中间接头绝缘包扎应符合按规”要求，严禁使用不防水的黑胶布包扎；2、配电室、开关柜及配电箱应加锁并挂警告标志。室外照明线路应使用双层绝缘的电线，严禁使用单层绝缘的绞织线；3、所有电气设备外壳应可靠接地，且接地电阻符合要求。电气设备应使用经试验合103、格的漏电保护器或自动空气“开关。电工应持证上岗。9混凝土的浇捣防范措施不完善人身伤害31、当操作人员进入钢筋骨架内浇灌混凝土时应加强通风，上下应有联系信号；2、电动震动器应用绝缘良好的四芯橡皮软线并应接地良好，开关及插头应完整、良好。严禁直接将电线插入插座；3、由高处向结构内浇灌混凝土时，应使用溜槽或串筒，串筒之间应连接牢固。严禁攀登串筒疏通混凝土。序号作业活动危害因素可能导致的事故危险等级控制措施负责人10模板安装违章作业人身伤害21、模板安装应按工序进行。支柱和拉杆应随模板的铺设及时固定，拉杆不得钉在不稳的物件上。模板未固定前不得进行下道工序；2、模板顶撑应垂直，底部应平整并加垫木，木楔应104、钉牢，支撑必须用横杆和剪刀撑固定，支撑处必须坚实；3、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。在高处装模必须遵守高处作业的有关规定。严禁在高处独木或悬吊试模板上行走；4、模板安装应自下而上进行。模板就位后应及时连接固定。支撑应与模板面垂直，斜撑角度不得小于600。11模板拆除违章作业人身伤害31、拆模工作应有安全技术措施，并经技术负责人同意；2、拆模场附近及设在模板上的临时电线、管道等应通知拆除后，方可拆模；3、拆除模板时应选择稳妥可靠的立足点。高处拆模时必须系好安全带；12钢筋加工1、劳保用品不完善2、措施不全3、违章作业人身伤害21、钢筋应按规格、品种分类堆放整齐，制作场地平整，工作台稳固105、，照明灯具应加设网罩。2、在工作台上弯钢筋时应防止铁屑飞溅入眼；3、室内进行钢筋碰焊时，其顶棚、墙面应为防火材料，并应配灭火设备。4、碰焊机外壳必须接地良好，严禁带电调整电流。电源设备安全可靠，并有防触电措施。5、冷拉设备应试拉合格并经验收后方可使用。冷拉卷扬机的前面应设防护挡板，否则应将卷扬机与冷拉方向成900布置，并用封闭式导向滑轮；6、冷拉时，沿线两侧各2m为特别危险区，严禁一切人员和车辆通行。13电焊作业1、劳保用品不完善2、措施不全3、违章作业人身伤害21、电焊机机壳要有良好接地保护，防护罩齐全，不漏电。接地电阻不得超过4。2、电焊钳、电焊导线的绝缘必须良好。发现破损应及时处理。各电106、路对机壳热态绝缘电阻不得低于0.4M。3、在容器内作业，或在狭小场地及金属构件上作业时，人与焊接件要绝缘，不骑靠在焊件上。4、焊工要使用防护面罩，戴好电焊手套，且手套干燥完好；穿耐火防烫的棉制工作服，防止衣服潮湿触电。衣着不得敞领卷袖；穿橡胶底的绝缘防护鞋。九、文明施工保证措施9.1、现场做到有规范、科学的施工组织和合理的平面布置。实行安全文明施工区域责任制，责任明确，检查考核项目落实，确保安全文明施工。9.2、施工现场材料堆放区实行定置化管理，材料分内堆码整齐；标识和标牌整齐美观，标语醒目。9.3、施工现场做到材料、机具和周转性材料按平面布置定点整齐堆放，地下排水，道路通畅无阻，施工场地平整107、干净。9.4、施工场所的剩余材料、机械要及时回收，做到“工完、料尽、场地清”。9.5、施工现场严格正确使用安全“三宝”即安全帽、安全带、安全网，做到定期检验、更换，确保安全。脚手架搭设有设计验收合格牌并挂牌使用。9.6、施工现场配置足够的防火设施和健全的防火制度，责任到人，配备足够的消防器材。 9.7、临时施工用电路线路架设符合安全要求，电源盘箱设置较永久的标准化标准盘箱，照明布置合理。9.8、现场施工用的各种气瓶、管道要有明显分色。9.9、施工现场作到机械设备整洁，电器开关柜（盘）按规定制作，完整带锁，安全保护措施齐全可靠，并按规定设置，有岗位职责挂牌和安全操作规程挂牌，垂直运输机械有验收合格挂牌。9.10、加强现场安全保卫工作，组建保卫值勤组，昼夜值勤保卫。9.11、严格遵守社会公德、职业道德、职业纪录、妥善处理施工现场周围的公共关系。