1、编号：SJHN.JZY-XX单体厂房、附属用房塔吊基础施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、编制依据3二、工程概况31、基本概况32、地质、水文资料3三、塔吊选型及技术性能指标41、塔吊选型42、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技术参数4四、土方开挖及塔基施工71、土方开挖72、塔吊基础施工7五、塔吊的变形观察7六、接地装置7七、QTZ63塔吊基础配筋验算（平面布置见总平图）7、6*6m矩形板式基础计算书（1m厚承台）7、6*6m矩形板式基础计算书厚)17、6*6m矩形板式基础计算书厚)22、5八、QTZ40塔吊基础配筋验算35厂房塔吊基础施工方案一、编制依据1、建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20122、施工现场临时用电安全技术规程 JGJ46-20053、QTZ63塔式起重机使用说明书、QTZ40塔式起重机使用说明书4、 工程现有图纸5、 地质勘探报告。二、工程概况1、基本概况xx(xx)有限公司厂区一期新建工程(H区)位xx，场地占地面积131278.89,总建筑面积261031.73平方米。本工程共由12栋单体厂房，11栋附属用房组成。本工程建设单位是xx(xx)有限公司,监理单位是xx市建设工程监理咨询中心有限公司，总承包单位是xxxx建设(集团)工程有限公司，工程开3、工日期为20xx年3月21日.为了加快施工进度,提高垂直运输效率，本工程拟选用18台QTZ63塔吊(三种型号)，二台QTZ40塔吊（一种型号）。2、地质、水文资料地耐力允许值：根据勘探报告各层土的平均厚度见地勘报告,地基承载力见下表三、塔吊选型及技术性能指标1、塔吊选型现场实际情况以及本工程工期要求为平行施工，本工程设置18台QTZ63塔式起重机。考虑到塔吊的利用率，本工程选用臂长为55m长，高度根据楼层高度不同分别设置高度在28m-35m。2、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技术参数2.1、QTZ63塔机为水平起重臂、小车变幅，该机的特色有：.性能参数及技术指标国内领先，最大工作幅度55m，最4、大起重量为6t。2.2.2.该机有地下浇注基础固定式、底架固定独立式、外墙附着等工作方式，适用各种不同的施工对象，独立式的起升高度为28m，附着式的起升高度为120m。该机主要特点如下：2.1.3、塔机的自身加节采用液压顶升,使塔身能随着建筑物高度的升高而升高，塔机的起重性能在各种高度下保持不变。2.1.4、刚性双拉杆悬挂大幅度起重臂，起重臂刚度好，自重轻，断面小，风阻小，外形美观，长度有几种变化，满足不同施工要求； 2.1.5、安全装置具有起高限制器、变幅小车行程限位器、力矩限制器、起重量限制器装置等安全保护装置，可保证工作安全可靠。2.2、QTZ63塔吊主要技术参数 2.3、QTZ40塔吊5、主要技术参数 部 件单 位参 数400最大起重量T4最大幅度下的额定起重量T工作幅度M3 42起升高度独立式M28附着式M120起升速度倍率24起升速度M/min703535最大起重量T122244转速R/min变速M/min38/19起升速度M/min重量平衡重T整机重量T最大回转半径M后臂回转半径M最大工作风速M/s20爬升风速M/s13工作环境温度-20+40四、土方开挖及塔基施工1、土方开挖本工程基础开挖过程中，进行塔吊位置确定，考虑到基坑的开挖深度以及放坡要求,因此各栋楼塔吊基础中心距承台外边线距离确保在5m范围以外，位置详见总平面布置图。2、塔吊基础施工2.1、楼塔吊基础根据塔吊基6、础图施工,塔基上表面要求平整，其最大误差5mm。2.2、塔吊基础周边预留集水坑，并做好排水沟，便于基础排水工作。五、塔吊的变形观察塔吊在安装完及安装后每星期进行一次垂直度观测，并做好垂直度观测记录；在每次大风或连续大雨后应对塔吊的垂直度、基础标高等作全面观测，发现问题及时与项目技术部及安全部联系解决。六、接地装置塔机避雷针的接地和保护接地采用-40*3镀锌扁铁，利用48钢管打入地下（埋深至少3米），扁铁与钢管及塔身的连接采用焊接，要求塔吊的接地电阻不得大于4。七、QTZ63塔吊基础配筋验算（平面布置见总平图）7.1、6*6m矩形板式基础计算书（1m厚承台） 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础7、工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ63塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kNm)非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kNm) 2、塔机传递至基础荷载设计值8、工作状态塔机自重设计值F1(kN)k1起重荷载设计值FQ(kN)Qk1.356081竖向荷载设计值F(kN)541.89+81水平荷载设计值Fv(kN)vk倾覆力矩设计值M(kNm)k1.非工作状态竖向荷载设计值F(kN)k水平荷载设计值Fv(kN)vk倾覆力矩设计值M(kNm)k 三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b(m)6基础高度h(m)1基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基参数修正后的地基承载力特征值fa(kPa)100软弱下卧层基础底面至软弱下9、卧层顶面的距离z(m)5地基压力扩散角()20软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk(kPa)130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kPa)3地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc 基础及其上土的自重荷载设计值：k 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=674.077kNm Fvk=Fvk 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=910.004kNm Fv=Fv 基础长宽比：，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=6610、2/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)=674.0776/(62+62)=476.644kNm Mky=Mkl/(b2+l2)=674.0776/(62+62)=476.644kNm 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+2815.2)/36-476.644/36-476.644/36=64.536kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压力计算 Pkmin Pkm11、ax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=91.017kPafa=100kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmaxa=1.2100=120kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1000-(40+25/2)=948mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/36.000-(674.077+15.7731.000)/36.000)2 P12、xmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(42 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy2 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x2 py=(Pymax+P1y 基础所受剪力： Vx=|px Vy=|py X轴方向抗剪： h0/l=948/6000=0.1584cfclh0=0.25116.76000948=23747.4kNVx 满足要求！ Y轴13、方向抗剪： h0/b=948/6000=0.1584cfcbh0=0.25116.76000948=23747.4kNVy 满足要求！ 6、软弱下卧层验算 基础底面处土的自重压力值：pc=dm 下卧层顶面处附加压力值： pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan) 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z=519=95kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 faz=fazk+b(b-3)+dm(d+z-0.5) 作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=24.22+95=119.22kPafaz 满足要求！ 7、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2 满足要求14、！ 四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB335 25200基础底部短向配筋HRB335 25200基础顶部长向配筋HRB335 25200基础顶部短向配筋HRB335 25200 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)235.2576/8=511.932kNm 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)235.2576/8=511.932kNm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=511.932106/(116.760009482 1=1-(1-2S1)=1-(1-20.006) S1=1-1 A15、S1=|M|/(S1h0fy1)=511.932106/(0.997948300)=1805mm2 基础底需要配筋：A1=max(1805，bh0)=max(1805，0.00156000948)=8532mm2 基础底长向实际配筋：As1=15209mm2A1=8532mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=511.932106/(116.760009482 2=1-(1-2S2)=1-(1-20.006) S2=1-2 AS2=|M|/(S2h0fy2)=511.932106/(0.997948300)=1805mm2 基础底需要配筋：A2=max(16、1805，lh0)=max(1805，0.00156000948)=8532mm2 基础底短向实际配筋：AS2=15209mm2A2=8532mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=15209mm2S1=0.515209=7605mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=15209mm2S2=0.515209=7605mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。 五、配筋示意图基础配筋图7.2、6*6m矩形板式基础计算书厚) 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T18717、-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ63塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kNm)非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kNm) 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(18、kN)k1起重荷载设计值FQ(kN)Qk1.356081竖向荷载设计值F(kN)541.89+81水平荷载设计值Fv(kN)vk倾覆力矩设计值M(kNm)k非工作状态竖向荷载设计值F(kN)k水平荷载设计值Fv(kN)vk倾覆力矩设计值M(kNm)k 三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b(m)6基础高度h(m)基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基参数修正后的地基承载力特征值fa(kPa)100软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)5地基压力扩19、散角()20软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk(kPa)130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kPa)地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc 基础及其上土的自重荷载设计值：k 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=674.077kNm Fvk=Fvk 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：04kNm Fv=Fv 基础长宽比：，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=3620、m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)=674.0776/(62+62)=476.644kNm Mky=Mkl/(b2+l2)=674.0776/(62+62)=476.644kNm 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+3265.2)/36-476.644/36-476.644/36=77.036kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压力计算 Pkmin Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy21、 =(461 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pkfa=100kPa (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmaxa=1.2100=120kPa 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1500-(40+20/2)=1450mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/22、Wy2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy2 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x2 py=(Pymax+P1y 基础所受剪力： Vx=|px Vy=|py X轴方向抗剪： h0/l=1450/6000=0.2424cfclh0=0.25116.760001450=36322.5kNVx 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1450/6000=0.2424cfcbh0=0.25116.760001450=36322.5kNVy 满足要求！ 6、软弱下卧层验算 基础底面处土的自重压力值：pc=dm23、 下卧层顶面处附加压力值： pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan) 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z=519=95kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 faz=fazk+b(b-3)+dm(d+z-0.5) 作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=29.063+95=124.063kPafaz 满足要求！ 7、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2 满足要求！ 四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB335 20180基础底部短向配筋HRB335 20180基础顶部长向配筋HRB335 20180基础顶部短向配筋HRB335 20180 1、基24、础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)235.4996/8=515.439kNm 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)235.4996/8=515.439kNm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=515.439106/(116.7600014502 1=1-(1-2S1)=1-(1-20.002) S1=1-1 AS1=|M|/(S1h0fy1)=515.439106/(0.9991450300)=1186mm2 基础底需要配筋：A1=max(1186，bh0)=max(1186，0.00156025、001450)=13050mm2 基础底长向实际配筋：As1=13450mm2A1=13050mm2 (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=515.439106/(116.7600014502 2=1-(1-2S2)=1-(1-20.002) S2=1-2 AS2=|M|/(S2h0fy2)=515.439106/(0.9991450300)=1186mm2 基础底需要配筋：A2=max(1186，lh0)=max(1186，0.001560001450)=13050mm2 基础底短向实际配筋：AS2=13450mm2A2=13050mm2 (3)、顶面长向配筋面积 基础26、顶长向实际配筋：AS3=10781mm2S1=0.510781=5390mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=10781mm2S2=0.510781=5390mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。 五、配筋示意图基础配筋图7.3、6*6m矩形板式基础计算书厚) 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ63塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态27、的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kNm)非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kNm) 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)k1起重荷载设计值FQ(kN)Qk1.356081竖向荷载设计值F(kN)541.89+81水平荷载设计值Fv(kN)vk倾覆力矩设计值M(kNm)k非工作状态竖向荷载设计值F(kN)k28、水平荷载设计值Fv(kN)vk倾覆力矩设计值M(kNm)k 三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b(m)6基础高度h(m)基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基参数修正后的地基承载力特征值fa(kPa)100软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)5地基压力扩散角()20软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk(kPa)130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kPa)地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S29、2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc 基础及其上土的自重荷载设计值：k 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=674.077kNm Fvk=Fvk 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=910.004kNm Fv=Fv 基础长宽比：，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)=674.0776/(62+62)=476.644kNm Mky=Mkl/(30、b2+l2)=674.0776/(62+62)=476.644kNm 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+3130.2)/36-476.644/36-476.644/36=73.286kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压力计算 Pkmin Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=99.767kPafa=131、00kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=117.247kPaa=1.2100=120kPa 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1350-(40+18/2)=1301mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy2 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax2 基32、底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x2 py=(Pymax+P1y 基础所受剪力： Vx=|px Vy=|py X轴方向抗剪： h0/l=1301/6000=0.2174cfclh0=0.25116.760001301=32590.05kNVx 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1301/6000=0.2174cfcbh0=0.25116.760001301=32590.05kNVy 满足要求！ 6、软弱下卧层验算 基础底面处土的自重压力值：pc=dm 下卧层顶面处附加压力值： pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan) 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz33、=z=519=95kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 faz=fazk+b(b-3)+dm(d+z-0.5) 作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=27.61+95=122.61kPafaz 满足要求！ 7、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2 满足要求！ 四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB335 18180基础底部短向配筋HRB335 18180基础顶部长向配筋HRB335 18180基础顶部短向配筋HRB335 18180 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)235.4266/8=514.387kNm 基础Y向弯矩： M=34、(l-B)2pyb/8=(6-1.6)235.4266/8=514.387kNm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=514.387106/(116.7600013012 1=1-(1-2S1)=1-(1-20.003) S1=1-1 AS1=|M|/(S1h0fy1)=514.387106/(0.9981301300)=1320mm2 基础底需要配筋：A1=max(1320，bh0)=max(1320，0.001560001301)=11709mm2 基础底长向实际配筋：As1=12932mm2A1=11709mm2 (2)、底面短向配筋面积 S2=35、|M|/(1fclh02)=514.387106/(116.7600013012 2=1-(1-2S2)=1-(1-20.003) S2=1-2 AS2=|M|/(S2h0fy2)=514.387106/(0.9981301300)=1320mm2 基础底需要配筋：A2=max(1320，lh0)=max(1320，0.001560001301)=11709mm2 基础底短向实际配筋：AS2=11832mm2A2=11709mm2 (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=8732mm2S1=0.58732=4366mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：36、AS4=8732mm2S2=0.58732=4366mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。 五、配筋示意图基础配筋图八、QTZ40塔吊基础配筋验算十字梁式基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB 50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ40塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)28塔机独立状态的计算高度H(m)31塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值37、Fk1(kN)起重荷载标准值Fqk(kN)40竖向荷载标准值Fk(kN)水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kNm)非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)水平荷载标准值Fvk(kN)倾覆力矩标准值Mk(kNm) 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)起重荷载设计值FQ(kN)1.354054竖向荷载设计值F(kN)541.89+54水平荷载设计值Fv(kN)倾覆力矩设计值M(kNm)非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk倾覆力矩设计值M(kNm) 三、基础验算基础布置十字梁长b(m)十字梁宽l(m)加腋部分宽度a38、(m)1基础梁高度h(m)基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重C(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基属性地基承载力特征值fak(kPa)100基础埋深的地基承载力修正系数d基础底面以下的土的重度(kN/m )20基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)基础埋置深度d(m)修正后的地基承载力特征值fa(kPa)软弱下卧层软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kPa)地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)30基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)20000基39、础布置图（见总平面布置图） 基础底面积： 基础中一条形基础底面积： 基础及其上土的自重荷载标准值： 基础及其上土的自重荷载设计值： 1、偏心距验算 条形基础的竖向荷载标准值： 满足要求！ 2、基础偏心荷载作用应力 (1)、荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 基础底面抵抗矩： (2)、荷载效应基本组合时，基础底面边缘压力值 3、基础轴心荷载作用应力 4、基础底面压应力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 (2)、轴心作用时地基承载力验算 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=H-D/2=1250-40-16/2=1202mm 塔身边缘40、至基础底边缘最大反力处距离： 塔身边缘处基础底面地基反力标准值： 假设Pkmin=0,偏心安全 基础自重在基础底面产生的压力标准值： 基础底平均压力设计值： 基础所受剪力： h0/l=1202/1400=0.8594 满足要求！ 6、软弱下卧层验算 基础底面处土的自重压力值： 下卧层顶面处附加压力值： pz=lb(Pk-pc)/(2(b+2ztan)2) 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z=220=40kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 作用在软弱下卧层顶面处总压力： 满足要求！ 7、地基变形验算 倾斜率： 满足要求！ 四、基础配筋验算基础底部配筋HRB335 1016基础41、上部配筋HRB335 1016基础腰筋配筋HPB300 412基础箍筋配筋HPB300 8200基础箍筋肢数n双 1、基础底弯矩计算 基础底均布荷载设计值： 塔吊边缘弯矩：M=q1a12/2=143.6781.9692/2=278.412kNm 2、基础配筋计算 (1)、基础梁底部配筋 As1=M/(S1h0fy1)=278.412106/(0.9961202300)=775mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/300)=max(0.2,0.236)=0.236% 基础底需要配筋：A1=max(775，lh0)=max(775，0.002414001202)=3963mm2 基础梁底实际配筋：As1=3972mm2A1=3963mm2 (2)、基础梁上部配筋 基础梁上部实际配筋：As2=2010mm20.5As1=1005mm2 满足要求！ (3)、基础梁腰筋配筋 梁腰筋按照构造配筋HPB300 412 (4)、基础梁箍筋配筋 箍筋抗剪 截面高度影响系数： 按构造规定选配钢筋！ 配箍率验算 sv=nAsv1/(ls)=250.24/(1400200)=0.143%sv， (5)、基础加腋处配筋 基础加腋处，顶部与底部配置水平构造筋12200mm、竖向构造箍筋8200mm，外侧纵向筋10200mm。 五、配筋示意图基础配筋图