1、编号：SJHN.JZY-XX钢筋混凝土框架结构建筑物工程模板专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录一、编制依据3二、工程概况3(一)、建筑概况3(二)、模板支撑工程概况4(三)、支承层概况4三、模板体系设计5(A)、地下室模板体系设计5(一)、楼板模板支撑体系设计5(二)、梁模板支撑体系设计5(三)、柱模板支撑体系设计5(四)、墙模板支撑体系设计6(B)、地上2段、3段23层模板体系设计6(一)、楼板模板支撑体系设计6(二)、梁模板支撑体系设计6(三)、柱模板支撑体系设计7(一)、楼板模板支2、撑体系设计（按3-5层46轴间）7(二)、梁模板支撑体系设计8(三)、柱模板支撑体系设计8四、施工方法8(一)、施工工艺流程8(二)、施工准备工作9(三)、施工方法9(四)、检查验收13五、施工安全保证措施15(一)、组织保障15(二)、技术措施16(三)、监测监控19六、应急救援预案19(一)、应急救援组织机构191、应急救援预案的目的192、项目部应急救援小组名单203、应急响应204、事故的类别215、救援器材及设备216、应急救援演练22(二)、应急救援措施221、发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施222、发生高处坠落事故的应急救援措施：223、发生物体打击伤害事故的应急救援措施：23、34、发生机械伤害事故的应急救援措施：235、发生火灾事故的应急救援措施：236、发生触电事故的应急救援措施：23七、梁、顶板、柱、墙板模板支模大样25(A)、地下室模板体系29(一)、6001500梁模板计算书29(二)、1100900梁模板计算书47(三)、300厚顶板模板计算书66(四)、400厚顶板模板计算书76(五)、900900柱模板计算书87(六)、1200800柱模板计算书100(七)、500厚墙模板计算书114(B)、地上2段、3段23层模板体系125(一)、5001500梁模板计算书125(二)、120mm厚顶板模板计算书143(三)、800600mm柱模板计算书155(一4、)、400900梁模板计算书168(二)、150mm厚顶板模板计算书186(三)、1600800柱模板计算书197一、编制依据1、木结构设计规范GB 50005-2003 2、建筑结构荷载规范GB 50009-20013、混凝土结构设计规范GB 50010-20024、钢结构设计规范GB 50017-20035、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-20026、钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-20017、建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20018、施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-20059、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-200810、建筑5、施工安全检查标准JGJ59-9911、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ809112、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文13、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）14、本工程施工图纸15、本工程施工组织设计16、本公司以往所施工的同类工程施工经验。二、工程概况 本工程建筑面积58848m2，地下两层，地上12层，其中地下二层建筑面积9843，地下一层建筑面积6367m2，建筑高度51.9m（室外地坪至建筑屋面面层高度）；建筑结构形式为框架剪力墙结构，结构安全等级为二级，设计使用年限50年，抗震设防烈度7度，建筑耐火等级一级；地下二层为人防6、地下室，抗力等级为核6级。 按照危险性较大的分部分项工程安全管理办法中的规定，本工程中部分模板工程属于超过一定规模的危险性较大的分项工程范围，具体部位有：1、地下室部分（施工总荷载大于15KN/m2，集中线荷载大于20KN/m）；2、地上部分2段、3段中23层（模板高度大于8米，搭设跨度大于18米，施工总荷载大于15KN/m2，集中荷载大于20KN/m）；3、地上312层中46轴和2527轴间（模板搭设跨度大于18米，施工总荷载大于15KN/m2，集中荷载大于20KN/m），以及23层中1417轴（模板高度大于8米）。 本施工方案主要针对以上部位模板支撑，为确保模板体系施工质量安全而编制。(一7、)、建筑概况1、地下室部分：地下人防车库共地下2层，地下二层建筑面积9843，地下一层建筑面积6367m2，为现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构，基础底板板面标高-10.5m，地下室负二层顶板板面标高-5.9m和-5.11m，负一层顶板板面标高-0.3m和-0.11m，主要柱网柱距8.28.5m。2、地上部分2段、3段中23层：钢筋混凝土框架结构，此处为2层与3层连通部分，底部板面标高4.54米，上部板面标高16.35m；2段此空间东西方向1/2轴7轴共32.3m，南北方向A轴E轴共25.5m。3段情况与2段相似。3、地上312层中46轴和2527轴间以及23层中1417轴：钢筋混凝土框架结构，其中8、3-5层上4-6轴和25-27轴在三层底标高9.34m五层底标高17.14m连通，形成4-6轴间长16.4m，南北G-M轴间21米的空间，25-27轴间与此相似； 2-4层中14-17轴间在二层底标高4.54m四层底标高13.24m连通，形成14-17轴间长24.6m，南北L-M轴间17m的空间；因在14-17轴、4-6轴和25-27轴间在其他楼层模板的搭设高度，跨度，荷载均未超过3-5层的连通部位，以下模板支撑慨况和设计均以3-5层上4-6轴间进行编制，其他部位以此为准进行施工。(二)、模板支撑工程概况1、地下室部分：负二层顶板梁截面主要有500900 mm、5001000 mm、600119、00 mm等，最大梁截面为6001500 mm和1100900mm；顶板板厚有300 mm、400 mm两种；框架柱截面有600600 mm、700700 mm、800800mm、900900mm、8001200mm，最大两根为8001600mm；外墙墙板厚度为500 mm，其余一般墙板厚度为300 mm，局部厚度为400mm。负一层顶梁截面主要有400600 mm、400700 mm、400800 mm等，最大梁截面为1100600mm；顶板板厚为220 mm；框架柱截面有600600 mm、800800 mm、800700mm、900900mm、8001200mm等，最大为8001600m10、m；外墙墙板厚度为400 mm，内墙墙板一般厚度为300 mm，局部厚度为500mm。顶板、梁、柱待钢筋和模板安装完成后同时浇筑，外围脚手架及上人施工梯与支撑系统同步进行施工。2、地上2段、3段中23层：2段中主梁截面有400700mm，最大5001500mm，柱间跨度25.5m，两头弯折并挑出长2400mm至标高12.7m，次梁300500mm；顶板厚120mm；框架柱截面有600600mm，600800mm。此处先浇筑至2层顶9.34m处，上部先行浇筑框架柱至梁底，然后在完成顶部梁板施工。3段中情况与2段相似。3、地上312层中46轴和2527轴间以及23层中1417轴：梁截面有4006011、0mm、400700mm、 400900mm、4001000mm、4001090mm、700450mm，最大4001090mm，柱间跨度最大21m；顶板厚120mm、150mm，以及预应力空心板450mm；框架柱截面有600600mm、700700mm、800800mm、900900mm，最大8001600mm。46轴和2527轴先浇筑至4层13.24m处，然后在完成顶部梁、板、柱施工，顶板、梁、柱待钢筋和模板安装完成后同时浇筑。(三)、支承层概况1、地下室：顶板梁板混凝土施工时，由模板支撑体系将梁板的施工荷载传至地下室底板结构支承层，其承载力满足模板设计要求。地下一层混凝土施工时，下面负二层12、顶板已达到设计强度，其承载力也满足模板设计要求。模板体系设计按负二层设计，负一层模板设计参照施工。2、地上2段、3段中23层：16.35m处梁板浇筑时，下面4.54m板强度已达到设计强度，其承载力满足模板设计要求。3、地上312层中46轴和2527轴间以及23层中1417轴：每一层顶梁板柱浇筑时，下面梁、板强度已达到设计强度80%，其承载力满足模板设计要求。三、模板体系设计 (A)、地下室模板体系设计 (一)、楼板模板支撑体系设计1、支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑体系，钢管采用Q235钢材483.0钢管，顶板厚有300 mm、400 mm两种，其支模高度为4.3m、4.99m，剪刀撑、水平纵13、横拉杆、扫地杆均选用483.0mm钢管。2、楼板模板均采用14mm厚覆面木胶合板。覆面木胶合板下设一层4080方木支承，间距250mm；方木搁置于立杆顶部的水平钢管上，水平钢管将两侧间隙顶紧。400mm厚板底立杆横距为730mm、纵距为700 mm；300mm厚板底立杆横距为800mm、纵距为800 mm。3、支撑体系的纵横水平拉杆的设置：立杆在距地梁上面150mm处按纵下横上的程序设一道纵横扫地杆；立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆，水平杆步距不大于15014、0mm。4、满堂模板支架四边及中间梁底位置设置垂直剪刀撑，由底至顶连续设置。5、荷载传递方式：板底模板方木立杆顶部水平钢管扣件式钢管脚手架支承层。 (二)、梁模板支撑体系设计1、支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑体系，400mm板厚处立杆纵距是同板的立杆间距一致,为730 mm或700mm；300mm板厚处立杆纵距同板的立杆间距一致,为800 mm，其中1100mm宽梁两侧立杆间距与板的立杆间距是板的立杆间距的1/2,为400 mm；立杆横距为11001700 mm（按梁宽每边不大于300mm），梁底增设23根立杆（500mm、600mm梁宽加两根，1100梁宽加三根）。所有钢管包括剪刀撑、水平15、纵横拉杆、扫地杆均选用483.0钢管。2、梁底、梁侧模板均采用14mm厚覆面木胶合板。梁底设压脚板，侧板设4080压楞方木，间距不大于200mm，梁高1500mm每侧设8根方木。梁底板下设一层4080支承方木，梁截面为6001500时设5根方木；500mm宽截面梁设4根方木；1100mm宽截面梁设9根方木。对于梁高为1500mm的梁，在梁侧模板设三排穿梁12螺栓加固；对于梁高为9001100的梁，在梁侧模板设两排穿梁12螺栓加固，间距同两侧立杆间距；梁侧板斜支撑间距随立杆设置。3、支撑体系的纵横水平拉杆的设置：立杆在距地梁面上150mm处设一道纵横扫地杆；立杆在扫地杆以上每隔1.5米分别加设一16、道纵横水平拉杆；立杆在距梁底模板方木下设一道钢管纵横水平杆。4、荷载传递方式：梁底模纵向梁底方木钢管水平横杆扣件式钢管脚手架支承层。(三)、柱模板支撑体系设计柱子采用14mm厚覆面木胶合板，4080mm方木作为纵向支撑，方木间距中到中不超过200mm，柱宽800mm、900mm宽用6道，700mm宽用5道，1200mm宽用9道，1600mm宽用10道；800800及以上框架柱柱箍采用50100槽钢加固，间距450mm，用14拉丝螺栓对拉，中间增加埋管穿14拉丝对拉；600600与800800之间框架柱柱箍每边采用50100槽钢加固，间距500mm，采用14拉丝杆对拉。中间增加埋管穿14拉丝螺栓17、，柱宽1600mm每排设三根，柱宽1200mm每排设置两根，其他柱每排设置一根；施工前，按柱子截面尺寸进行模板的制作加工，按轴线位置进行编号，红油漆标注，施工时，柱子四面模板与连接角模、柱箍安装完毕，应严格校正其轴线位移、垂直偏差、截面尺寸和对角线，并做斜向及水平支撑。(四)、墙模板支撑体系设计墙板采用14mm厚覆面木胶合板，4080mm方木间距200mm作为内竖向支撑，483.0钢管间距450mm作为外横向支撑，M12对拉螺栓纵横向间距450mm。 (B)、地上2段、3段23层模板体系设计 (一)、楼板模板支撑体系设计1、支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑体系，钢管采用Q235钢材483.0钢18、管，顶板厚有120mm，其支模高度为11.69m，剪刀撑、水平纵横拉杆、扫地杆均选用483.0mm钢管。2、楼板模板均采用14mm厚覆面木胶合板。覆面木胶合板下设一层4080方木支承，间距250mm；方木搁置于立杆顶部的水平钢管上，水平钢管将两侧间隙顶紧。立杆横距为660mm、纵距为650 mm。3、结构挑出2400mm长400700斜梁、120厚板及600宽天沟下部模版支撑做法如下：在4.54m处结构层上设置16号槽钢，挑出3m，建筑内锚固长度3m，每根槽钢提前在结构内预设3道22做为锚固点，槽钢间距1.3m（按内侧立杆2倍设置）。槽钢距墙3m处设置支撑，下部钢管支撑，支撑点固定在-0.1119、结构层上，上部钢丝绳拉结，拉结点在9.34m结构层上；在水平支撑槽钢上搭设钢管架，立杆间距和平杆布距与房间内一致，并拉结。结构层及梁模板设置与房间内一致。 4、支撑体系的纵横水平拉杆的设置：立杆在距地梁上面150mm处按纵下横上的程序设一道纵横扫地杆；立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆，水平杆步距不大于1500mm。5、满堂模板支架四边及中间梁底位置设置垂直剪刀撑，由底至顶连续设置。6、荷载传递方式：板底模板方木立杆顶部水平钢管扣件式钢管脚手架支承层。(二)20、梁模板支撑体系设计1、支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑体系，梁立杆纵距是同板的立杆间距一致,为650mm立杆横距为800 mm（按梁宽每边150mm），梁底增设2根立杆。所有钢管包括剪刀撑、水平纵横拉杆、扫地杆均选用483.0钢管。2、梁底、梁侧模板均采用14mm厚覆面木胶合板。梁底设压脚板，侧板设4080压楞方木，间距不大于200mm，梁高1500mm每侧设10根方木。梁底板下设一层4080支承方木，梁截面为,5001500时设5根方木；400mm宽截面梁设4根方木；对于梁高为1500mm的梁，在梁侧模板设四排穿梁12螺栓加固；对于梁高为700mm的梁，在梁侧模板设两排穿梁12螺栓加固，间21、距同两侧立杆间距；3、支撑体系的纵横水平拉杆的设置：立杆在距地梁面上150mm处设一道纵横扫地杆；立杆在扫地杆以上每隔1.5米分别加设一道纵横水平拉杆；立杆在距梁底模板方木下设一道钢管纵横水平杆。4、荷载传递方式：梁底模纵向梁底方木钢管水平横杆扣件式钢管脚手架支承层。(三)、柱模板支撑体系设计柱子采用14mm厚覆面木胶合板，4080mm方木作为纵向支撑，方木间距中到中不超过200mm，柱宽800mm用6道，600mm宽用5道；框架柱柱箍采用50100槽钢加固，间距500mm，用14拉丝螺栓对拉，中间增加埋管穿114拉丝对拉；施工前，按柱子截面尺寸进行模板的制作加工，按轴线位置进行编号，红油漆标22、注，施工时，柱子四面模板与连接角模、柱箍安装完毕，应严格校正其轴线位移、垂直偏差、截面尺寸和对角线，并做斜向及水平支撑。(C)、地上312层中46轴和2527轴间以及23层中1417轴模板体系设计 (一)、楼板模板支撑体系设计（按3-5层46轴间）1、支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑体系，钢管采用Q235钢材483.0钢管，顶板厚有120mm、150mm，其支模高度为7.68m，剪刀撑、水平纵横拉杆、扫地杆均选用483.0mm钢管。2、楼板模板均采用14mm厚覆面木胶合板。覆面木胶合板下设一层4080方木支承，间距250mm；方木搁置于立杆顶部的水平钢管上，水平钢管将两侧间隙顶紧。立杆横距为923、00mm、纵距为910 mm。3、支撑体系的纵横水平拉杆的设置：立杆在距地梁上面150mm处按纵下横上的程序设一道纵横扫地杆；立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆，水平杆步距不大于1800mm。5、满堂模板支架四边及中间梁底位置设置垂直剪刀撑，由底至顶连续设置。6、荷载传递方式：板底模板方木立杆顶部水平钢管扣件式钢管脚手架支承层。(二)、梁模板支撑体系设计1、支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑体系，梁立杆纵距是同板的立杆间距一致,为910mm立杆横距为1000 24、mm（按梁宽每边300mm），梁底增设1根立杆。所有钢管包括剪刀撑、水平纵横拉杆、扫地杆均选用483.0钢管。22、梁底、梁侧模板均采用14mm厚覆面木胶合板。梁底设压脚板，侧板设4080压楞方木，间距不大于200mm，梁高1000mm和1090mm每侧设7根方木，梁高,900mm每侧设6根方木，梁高,700mm、600mm、690mm每侧设4根方木；梁底板下设一层4080支承方木，梁底宽400时设4根方木；对于梁高为1090mm、1000mm、900mm的梁，在梁侧模板设两排穿梁12螺栓加固；对于梁高为600mm的梁，在梁侧模板设一排穿梁12螺栓加固，低于高600mm的梁不再设置。螺栓间距同25、两侧立杆间距；3、支撑体系的纵横水平拉杆的设置：立杆在距地梁面上150mm处设一道纵横扫地杆；立杆在扫地杆以上每隔1.8米分别加设一道纵横水平拉杆；立杆在距梁底模板方木下设一道钢管纵横水平杆。4、荷载传递方式：梁底模纵向梁底方木钢管水平横杆扣件式钢管脚手架支承层。(三)、柱模板支撑体系设计柱子采用14mm厚覆面木胶合板，4080mm方木作为纵向支撑，方木间距中到中不超过200mm，柱宽1600mm用10道，柱宽900mm、800mm用6道，700mm、600mm宽用5道；框架柱柱箍采用50100槽钢加固，间距500mm，用14拉丝螺栓对拉，中间增加埋管穿14对拉螺栓。柱宽1600mm每排设三根26、，柱宽1200mm每排设置二根，其他柱每排设置一根；施工前，按柱子截面尺寸进行模板的制作加工，按轴线位置进行编号，红油漆标注，施工时，柱子四面模板与连接角模、柱箍安装完毕，应严格校正其轴线位移、垂直偏差、截面尺寸和对角线，并做斜向及水平支撑。四、施工方法(一)、施工工艺流程1、柱：搭设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子片模安装柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定办预检。2、墙：1）单块就位组拼安装工艺流程：组装前检查安装门窗口模板安装第一步模板(两侧)安装内楞调整模板平直安装第二步至顶部两侧模板安装内楞调平直安装穿墙螺栓安装外楞加斜撑并调模板平直与柱、墙、楼板模板连接。2）预拼装墙27、模板工艺流程：安装前检查安装门窗口模板一侧墙模吊装就位安装斜撑插入穿墙螺栓清扫墙内杂物安装就位另一侧墙模板安装斜撑穿墙螺栓穿过另一侧墙模调整模板位置紧固穿墙螺栓斜撑固定与相邻模板连接。3、板：搭支架 测水平摆主梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷隔离剂 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。4、梁：弹梁轴线并复核 搭支模架调整顶托摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。(二)、施工准备工作1编制专项施工方案，并经施工单位技术负责人、项目总监理工程师签字后，方可组织实施。2支撑体系搭设前，工程技术、安全负责28、人向施工作业班组、作业人员作出详细说明，对其进行技术和安全作业的书面交底，并由双方签字确认。3对扣件式钢管脚手架、配件、加固件按规范要求进行检查、验收；严禁使用不合格的钢管、扣件及构配件。4测量放线（1）模板放线时，应先清理好现场。（2）首先用经纬仪根据施工图测出每条轴线，然后用墨线弹出梁模板的内边线和中心线，以便于模板安装和校正。（3）用水准仪把建筑物水平标高引到模板安装位置，定好水平控制标高。（4）用墨线弹出立杆的位置线，垫板、底座安放位置应准确。(三)、施工方法1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，29、便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、先搭设钢管支撑架，安装梁底，然后绑扎梁钢筋，再封梁帮，安装顶板模板，最后封墙柱模板。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。4、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用柱模板、墙模板、扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。5、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有30、足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(7) 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱31、，其纵横向间距应相等或成倍数。(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11) 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转32、扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。6、立柱及其他杆件1) 立柱平面布置图（详见附图二）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：水平拉杆如下图示意：8、剪刀撑在所有主梁部位设置垂直剪刀撑。9、周边拉结1) 竖向结构柱与水平结构的支撑架体应充分连接，形成可靠整体；2) 当支架立柱高度超过533、m时，应在立柱周边外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3) 采用抱柱的方式(如下图)，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。 (四)、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，建立问责制度，总监、专业监理工程师、项目经理、项目技术负责人、施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费，确保一次验收通过。3、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项 目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线34、位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，04、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查5、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001。脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距35、）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣36、件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求6、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件进行100%检查。7、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。五、施工安全保证措施(一)、组织保障安全保证体系(二)、技术措施1、准备工作(1) 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(37、2) 模板的基准定位工作：1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设(1) 基础及地下工程模板：1) 地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当38、深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；2) 距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；3) 斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。4) 在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。(2) 楼梯模板1) 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；2) 楼梯模板39、支撑用钢管架支设牢固；3) 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(3) 柱模板1) 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为保证柱子的截面尺寸，设置50100mm槽钢柱箍，支撑杆与楼板支架连接；2)角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如下图。(4) 墙模板1) 当采用拼装定型模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装。当下层不能独立安装支撑件时，应采取临时40、固定措施；2) 对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一致，墙厚尺寸应正确；3) 墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。(5) 梁、板模板1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5) 梁高300的梁侧模板底部的41、压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢。(6) 后浇带部位梁、板模板1)留置梁板后浇带时，后浇带两侧模板支撑不仅要牢固紧密，还应形成独立的支撑体系。后浇带跨内的梁板在后浇砼尚未浇注前，两侧结构长期处于悬臂受力状态，在施工期间本跨内的模板和支撑不能拆除，必须待后浇带内砼强度达到其设计强度值的75%后，由上往下的顺序进行拆除。2)后浇带部位梁板的底模上预留可以拆卸的活板，以方便后浇带内的落地灰等杂物清理。3、模板支架搭设的一般构造要求(1)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托或整根钢管于板下平管连接，U形支托与楞梁两侧如有间隙，必须顶紧，42、其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。(3)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(4)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm x2.75mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀43、撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 (5)对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。(6)高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。(7)搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高设施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。(8)模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体44、相连接。4、模板拆除(1) 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2) 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。1) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2) 底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3) 板底模2米，混凝土强度达到50%，2米8米混凝45、土强度达到75%，8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。(6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。(7) 当立柱的水平拉杆超过246、层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(8) 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。(9) 后浇带跨内的梁板模板应当在后浇带混凝土浇筑完成，其强度达到设计强度的100%以后，方可拆除。(三)、监测监控1、监测措施(1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动47、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量厂家经纬仪LDT-102L1天津徕众全站仪一台ATS1201苏州迅威自动安平水准仪APO-322天津赛特激光垂直仪DZJ2苏州一光对讲机4(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超48、过2030分钟一次，在混凝土初凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程支架水平位移监测预警值为10mm，支架沉降监测预警值为5mm；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。六、应急救援预案(一)、应急救援组织机构1、应急救援预案的目的为了保证本工程的施工安全工作落实到实处，根据建设工程安全生产管理条例等有关法律、法规和标准，针对本工程的特点，结合本工程的实际情况制定模板工程应急救援预案。制定本应急救援预案的目的是当发生紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困49、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度。2、项目部应急救援小组名单组 长： XX副组长： 组员： 组长副组长组员现场设备维护组现场保护警卫组现场排除险情组现场抢救伤员组后勤物质供应组3、应急响应发生四级以下的一般事故时，由现场应急救援小组实施应急响应，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；发生四级以上重大安全事故时，由公司应急救援小组指挥现场应急救援小组实施应急响应。（1）工程项目部现场应急救援小组：工地现场发生事故后，现场应急救援小组应立即组织人员展开抢救伤员和排除险情，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；如发生人员伤亡或火警等，应分别第一时间直接打电话报120急救中心或50、119报火警救助。由现场应急救援小组组长负责事故现场应急的指挥工作，进行应急任务分配和人员调度，以便有效利用各种应急资源，保证在最短时间内完成对事故现场的应急行动，防止事故的扩大和蔓延，力求将损失减少至最低程度，同时注意安排保护好事故现场。指挥调动工地现场的一切所需的应急救援排险物资和人员参与抢救救援，确保救援工作在统一指挥下有序地进行。协助公司和上级部门开展事故调查，接受公司及政府有关部门对事故的调查处理。协助公司及上级有关部门分析事故原因和性质，吸取事故教训“举一反三”地制定并落实相应的预防措施，切实防止类似的事故重复发生。负责安排专人做好事故的善后处理工作，使各级人员都受到安全教育，在切51、实做好预防措施和确保安全的情况下，上报有关上级部门，争取尽快批准恢复工地的正常生产。（2）公司应急救援小组：公司应急救援小组接到工地重大事故报告后，应立即赶赴现场，同时将事故概况（包括伤亡人员、发生事故时间、地点、原因等）分别用电话和快报的办法报告上级应急救援组织以及政府有关部门。指挥现场应急救援组织，首先抢救伤员和排除险情，防止事故蔓延扩大。同时协同现场保护好事故现场。负责协调指挥调动公司的应急救援力量，包括应急物质资源和人员支持、技术支持，全力保障应急行动的顺利完成。协助和接受政府有关部门对事故的调查处理。协助政府有关部门分析事故原因和性质。 吸取事故教训，制定并落实相应的预防措施，防止类52、似事故的重复发生。协同现场做好事故的善后处理工作，在做好预防措施确保安全的情况下，上报有关部门复检认可后，努力争取尽快恢复正常生产。（3）应急响应中必须遵循的原则紧急事故发生后，发现人应立即报警。项目部急救援小组在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事先制定的应急方案立即自救；若事态情况严重，难以控制和处理，应立即在自救的同时向专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍。事故发生时，应立即疏散人群，保证现场道路畅通，确保救援工作顺利进行。在急救过程中，遇到威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。截断发生事故的区域或场所处电源，防止事态扩大。项目部设紧急联络53、员一名，负责紧急事物的联络工作。紧急事故处理结束后，部门负责人应填写事故有关记录，并召集相关人员研究防止事故再次发生的对策。4、事故的类别根据高支模施工的特点，确定以下为可能发生的事故类别：（1）模板及支架坍塌事故；（2）高处坠落事故；（3）物体打击伤害事故；（4）机械伤害事故；（5）火灾事故；（6）触电伤害事故。5、救援器材及设备（1）应急救援装备应急救援装备包括值班电话、无线对讲机、消防灭火器材、应急药箱、塔吊、铁撬及担架等。（2）应急救缓药品外用药品：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫伤膏、急救包等。内服药品：云54、南白药等。6、应急救援演练项目部应根据施工现场实际情况定期组织有关人员演习预案，同时应定期检查施工现场内的设施、机具及消防器材。演习或事故发生后，项目部应组织人员对应急预案的实际效果进行评价，必要时进行修订。(二)、应急救援措施1、发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施（1）当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排人员快速疏散到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。（2）当发生倒塌事故，应急救援小组全员上岗，除应立即逐级报告给上级主管部门之外，还应保护好现场。（55、3）当发生施工人员被埋、被压或受困的情况下，应先对支架进行观察，如需局部加固的立即组织人员进行加固后，在确认安全的前提下，方可组织人员进行相应的抢救。（4）被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，然后送医院进行治疗。（5）当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。2、发生高处坠落事故的应急救援措施：（1）当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。处理后，迅速送往邻近医院进行检查治疗。（2）抢救伤员时，56、应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。（3）对于处于休克状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分泌物、呕吐物，防止影响呼吸；让其保持安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，然后尽快送医院抢救治疗。（4）对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。 （5）对于脊椎受伤的伤员，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包57、扎。搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（6）对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。（7）对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。3、发生物体打击伤害事故的应急救援措施：（1）发生物体打击伤害事故时，必须立即对伤者进行救治。抢救的重点应放在对颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上。（2）抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸。（3）对于颅脑外伤的伤员，必58、须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。（4）对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。处理后，应立即送往邻近医院进行检查治疗。（5）对于头部受伤或怀疑骨折的伤员，即使没有明显流血也要送医院治疗。4、发生机械伤害事故的应急救援措施：（1）发生机械伤害事故时，要立即采取拉闸断电等措施，停止机械运转，然后应立即对伤员采取包扎止血措施。（2）对于手、脚趾被切断的伤员，立即将被切断部分用干净布包好，与伤员同时59、送到医院，以便做接驳手术。（3）对于手脚骨折、重伤休克等伤员的处理方法同上。进行处理后，应组织车辆尽快将伤者送医院检查治疗。5、发生火灾事故的应急救援措施：（1）发生火灾时，首先是迅速扑灭火源，及时疏散有关人员，并对伤者进行救治；同时拨打“119”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。报警后必须始终有人在现场门口等待并引导救火车入场救火。（2）火灾发生初期是扑救的最佳时机，火灾现场的人员要及时把握好这一时机，尽快把火扑灭。（3）现场的消防管理人员，应立即指挥人员将火场附近的可燃物搬走，避免火灾区域扩大；同时指挥、引导无关人员按预定的线路、方法疏散、撤离事故区域。（4）如有人员受伤，要马上将伤60、员撤离危险区域进行施救，并立即打“120”电话求救或用车把伤员送到医院救治。6、发生触电事故的应急救援措施：（1）触电急救的要点是动作迅速，救护得法。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。（2）当触电者位于高处时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（3）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。（4）触电者未失去知觉时，应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。（5）触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸时，应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，保持空气流通，61、冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送医院诊治。（6）若发现触电者呼吸困难、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止时，应首先为其通畅气道，然后立即采取人工呼吸及胸外心脏挤压方法进行抢救。七、梁、顶板、柱、墙板模板支模大样支撑立杆设计平面图梁模板设计剖面图示意顶板模板设计剖面图梁侧模设计剖面图1900900柱模板设计平面图墙板模板设计立面图八、计算书(A)、地下室模板体系 (一)、6001500梁模板计算书因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KL02（62、4）。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.60；梁截面高度 D(m):1.50混凝土板厚度(mm):400.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.73；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.99；梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.73；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋63、自重(kN/m3):3.21；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：664、；面板厚度(mm)：14.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：8；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，350mm，350mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.065、00kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强66、度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.41.4/6=16.33cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混67、凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 157.14mm；面板的最大弯距 M= 0.110.98157.1432 = 2.71104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.71104 / 1.63104=1.66N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.66N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 68、= 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 157.14mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.41.41.4/12=11.43cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779157.144/(10095001.14105) = 0.034 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =157.143/250 = 0.629mm；面板的最大挠度计算值 =0.034mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.629mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三69、跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408021/6 = 42.67cm3；I = 408031/12 = 170.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.157=3.45kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500m70、m； 内楞的最大弯距: M=0.13.45500.002= 8.63104N.mm； 最大支座力:R=1.13.4510.5=1.898 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 8.63104/4.27104 = 2.022 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.022 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.16= 2.83 N/mm； l-计算跨度(外楞间71、距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 3.41106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6772.835004/(100100003.41106) = 0.035 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.035mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.898kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I 72、= 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.461 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.61105/8.98103 = 51.329 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =51.329N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/m73、m2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.254 mm外楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；外楞的最大挠度计算值 =0.254mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.375 =3.375 74、kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.375kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7301414/6 = 2.38104mm3； I = 7301475、1414/12 = 1.67105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =120.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+3.21）0.731.500.90=32.18kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.730.90=0.28kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.730.90=1.84kN/m；q = q1 + q2 + 76、q3=32.18+0.28+1.84=34.29kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1034.2940.122； =0.049106/2.38104=2.071N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.071 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+3.21)1.500+0.35）0.73= 30.05KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =120.00mm； E-面板的弹性模量77、: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =120.00/250 = 0.480mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67730.051204/(10095001.67105)=0.027mm；面板的最大挠度计算值: =0.027mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 120 / 250 = 0.48mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (2478、+3.21)1.50.12=4.898 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.12(21.5+0.6)/ 0.6=0.252 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.12=0.54 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.24.898+1.20.252=6.18 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.54=0.756 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=488/6 = 42.67 cm79、3； I=4888/12 = 170.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 6.18+0.756=6.936 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.16.9360.730.73= 0.37 kN.m；最大应力 = M / W = 0.37106/42666.7 = 8.663 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.663 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V80、 = 0.66.9360.73 = 3.038 kN； 方木受剪应力计算值 = 33037.863/(24080) = 1.424 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.424 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 4.898 + 0.252 = 5.150 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6775.157304 /(10010000170.667104)=0.58mm；方木的最大允许挠度 =0.7301000/250=281、.920 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.58 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.92 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+3.210)1.500= 40.815 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(40.815 + 0.350 )+ 1.44.500 = 55.698 kN/m2；梁底支撑根82、数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.098 kN，中间支座最大反力Rmax=11.559；最大弯矩 Mmax=0.421 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.29 mm；支撑钢管的最大应力 =0.421106/4490=93.775 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 93.775 N/mm2 小于 支撑钢管的83、抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.559 kN；R 12.84、80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.098 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.99=0.773 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.73/2+(1.20-0.60)/2)0.730.35=0.204 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.73/2+(1.20-0.60)/2)0.730.400(3.21+24.00)=6.340 kN； N =1.098+0.773+0.285、04+6.34=8.416 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式86、的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8415.661/(0.209424) = 94.968 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 94.968 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系87、数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.003(1.5+0.12) = 1.99 m；Lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8415.661/(0.423424) = 46.923 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 46.923 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计88、值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =11.559 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(4.99-1.5)=0.773 kN； N =11.559+0.773=12.1 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件89、式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12100.077/(0.205424) = 139.209 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 139.209 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 90、N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.003(1.5+0.12) = 1.99 m；Lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12100.077/(0.423424) = 67.466 N/mm2；钢管立杆稳91、定性计算 = 67.466 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(二)、1100900梁模板计算书因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KL-022。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):1.10；梁截面高度 D(m):0.90混凝土板厚度(mm):300.92、00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.30；梁两侧立柱间距(m):1.70；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:3；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):2.52；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压93、力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：9；面板厚度(mm)：14.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：800；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：800；穿梁螺栓竖向根94、数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混95、凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照96、均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 801.41.4/6=26.13cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.8180.9=15.55kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.820.9=2.02kN/m；q = q1+q2 = 15.552+2.016 = 17.5697、8 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 200mm；面板的最大弯距 M= 0.117.5682002 = 7.03104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.03104 / 2.61104=2.689N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.689N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.8 = 14.4N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的98、截面惯性矩: I = 801.41.41.4/12=18.29cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67714.42004/(10095001.83105) = 0.09 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.09mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408021/6 = 42.67cm3；99、I = 408031/12 = 170.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.2=4.39kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 800mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.39800.002= 2.81105N.mm； 最大支座力:R=1.14.3920.8=3.865 kN；经计算得到，内楞的最100、大受弯应力计算值 = 2.81105/4.27104 = 6.588 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 6.588 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.20= 3.60 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 800mm； I-面板的截面惯性矩：I = 3.41106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.68004/(100100003.4110101、6) = 0.292 mm；内楞的最大容许挠度值: = 800/250=3.2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.292mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =3.2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.865kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 102、外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.774 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 7.74105/8.98103 = 86.165 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =86.165N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.436 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度103、计算值 =0.436mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.80.3 =4.32 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.32kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92k104、N，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001414/6 = 1.31104mm3； I = 400141414/12 = 9.15104mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (105、kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =137.50mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+2.52）0.400.900.90=10.31kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.400.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.400.90=1.01kN/m；q = q1 + q2 + q3=10.31+0.15+1.01=11.47kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1011.470.1382； =0.022106/1.31104=1.66106、N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.66 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+2.52)0.900+0.35）0.40= 9.69KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =137.50mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =137.50/250 = 0.550mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.687137.54/(100950107、09.15104)=0.027mm；面板的最大挠度计算值: =0.027mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 137.5 / 250 = 0.55mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+2.52)0.90.138=3.282 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.138(20.9+1.1)/ 1.1=0.127 kN/m；108、 (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.138=0.619 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.23.282+1.20.127=4.09 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.619=0.866 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=488/6 = 42.67 cm3； I=4888/12 = 170.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 4.109、09+0.866=4.957 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.14.9570.40.4= 0.079 kN.m；最大应力 = M / W = 0.079106/42666.7 = 1.859 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.859 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.64.9570.4 = 1.19 kN； 方木受剪应力计算值 = 31189.613/(24080) = 0.558 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =110、 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.558 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 3.282 + 0.127 = 3.409 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6773.4094004 /(10010000170.667104)=0.035mm；方木的最大允许挠度 =0.4001000/250=1.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.035 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.6 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下111、荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+2.520)0.900= 23.868 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(23.868 + 0.350 )+ 1.44.500 = 35.362 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN)112、 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.587 kN，中间支座最大反力Rmax=6.348；最大弯矩 Mmax=0.24 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.207 mm；支撑钢管的最大应力 =0.24106/4490=53.558 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 53.558 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技113、术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.348 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：114、 横杆的最大支座反力： N1 =0.587 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1464.3=0.754 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(1.70-1.10)/2)0.400.35=0.118 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.80/2+(1.70-1.10)/2)0.400.300(2.52+24.00)=2.673 kN； N =0.587+0.754+0.118+2.673=4.131 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立115、杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/116、i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4131.259/(0.209424) = 46.62 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 46.62 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.001(1.5+0.12) = 1.98117、6 m；Lo/i = 1985.884 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4131.259/(0.423424) = 23.034 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 23.034 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =6.348 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.146(4.3-0.9)=0.754 kN； N =6.348118、+0.754=6.944 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的119、计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6944.331/(0.205424) = 79.893 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 79.893 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数120、，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.001(1.5+0.12) = 1.986 m；Lo/i = 1985.884 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6944.331/(0.423424) = 38.719 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 38.719 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上121、表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 (三)、300厚顶板模板计算书因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.30；采用的钢管(mm):483.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参122、数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为14mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20M123、nSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C45；每层标准施工天数:20；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):4857.000；楼板的计算宽度(m):7.60；楼板的计算厚度(mm):300.00；楼板的计算长度(m):8.10；施工平均温度():15.000； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.42/6 = 32.667 cm3；I = 1001.43/12 = 22.867 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(124、1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.31+0.351 = 7.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.27.85+1.42.5= 12.92kN/m最大弯矩M=0.112.920.252= 0.081 kNm；面板最大应力计算值 = 80750/32666.667 = 2.472 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.472 N/mm2 小于面板的抗弯强度设125、计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 7.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6777.852504/(10095001706666.667)=0.013 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.013 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6 = 42.67 cm3；I=4888/12 = 170.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.3126、 = 1.875 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)0.80.25 = 0.9 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(1.875 + 0.088) = 2.355 kN/m；集中荷载 p = 1.40.9=1.26 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.260.8 /4 + 2.3550.82/8 = 0.44 kN.m；最大支座力 127、N = P/2 + ql/2 = 1.26/2 + 2.3550.8/2 = 1.572 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.44106/42.667103 = 10.322 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 10.322 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.82.355/2+1.26/2 = 1.572 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1572128、/(2 40 80) = 0.737 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.737 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.875+0.088=1.962 kN/m；集中荷载 p = 0.9 kN；方木最大挠度计算值 V= 51.9628004 /(38495001706666.67) +9008003 /( 4895001706666.67) = 1.238 mm；方木最大允许挠度值 129、V= 800/250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 1.238 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.2 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.3550.8 + 1.26 = 3.144 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.846 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.632 mm ；最大支座力 Qmax = 11.157 kN ；支撑钢管最大130、应力 = 0.846106/4490=188.322 N/mm2 ；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 188.322 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.632 mm 小于800/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 11.157 kN；131、R Mmax= 85.292所以第20天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。 (四)、400厚顶板模板计算书因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.73；纵距(m):0.70；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.99；采用的钢管(mm):483.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0132、.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为14mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；5.楼板参数钢筋级别133、:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C45；每层标准施工天数:20；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):8607.000；楼板的计算宽度(m):7.60；楼板的计算厚度(mm):400.00；楼板的计算长度(m):8.10；施工平均温度():15.000； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.42/6 = 32.667 cm3；I = 1001.43/12 = 22.867 cm4；模板面板的按134、照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.41+0.351 = 10.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.210.35+1.42.5= 15.92kN/m最大弯矩M=0.115.920.252= 0.1 kNm；面板最大应力计算值 = 99500/32666.667 = 3.046 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为135、 3.046 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 10.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.67710.352504/(10095001706666.667)=0.017 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.017 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6 = 42.67 cm3；I=4888/12 = 170.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混136、凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.4 = 2.5 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)0.70.25 = 0.788 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(2.5 + 0.088) = 3.105 kN/m；集中荷载 p = 1.40.788=1.102 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.1020.7 /4 + 3.1137、050.72/8 = 0.383 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.102/2 + 3.1050.7/2 = 1.638 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.383106/42.667103 = 8.979 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 8.979 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.73.105/2+1.102/2 = 138、1.638 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1638/(2 40 80) = 0.768 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.768 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 2.5+0.088=2.588 kN/m；集中荷载 p = 0.788 kN；方木最大挠度计算值 V= 52.5887004 /(38495001706666.67) +787.57003 /( 48950017139、06666.67) = 0.846 mm；方木最大允许挠度值 V= 700/250=2.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.846 mm 小于 方木的最大允许挠度值 2.8 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.1050.7 + 1.102 = 3.276 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.691 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.149 mm140、 ；最大支座力 Qmax = 10.574 kN ；支撑钢管最大应力 = 0.691106/4490=153.98 N/mm2 ；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 153.98 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.149 mm 小于730/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向141、水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.574 kN；R Mmax= 106.282所以第20天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。 (五)、900900柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板142、支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):900.00；柱截面高度H(mm):900.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:6；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:轻型槽钢100503.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):88.52；钢楞截面抵抗矩W(cm3):12.20；柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:1143、；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:1；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):14.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝144、土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工145、程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 172 mm，且竖楞数为 6，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度146、B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =172.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.500.90=25.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大弯距：M =0.127.021172172= 7.99104N.mm；面板最大应力按下式计147、算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50014.014.0/6=1.63104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.99104 / 1.63104 = 4.894N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.894N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计148、算跨度(竖楞间距): l =172.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.500.90=25.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大剪力： = 0.627.021172.0 = 2788.536N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 2788.536N； b-构件的截149、面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 14.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32788.536/(250014.0)=0.598N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.598N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 47.710150、.5023.85 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =172.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 50014.014.014.0/12 = 1.14105 mm4；面板最大容许挠度: = 172 / 250 = 0.688 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67723.85172.04/(1009500.01.14105) = 0.130 mm；面板的最大挠度计算值 =0.13mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.688mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受151、弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408080/6 = 42.67cm3；I = 40808080/12 = 170.67cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.170.90=8.862kN/m； 倾倒混凝152、土侧压力设计值q2: 1.42.000.170.90=0.433kN/m； q = (8.862+0.433)/1=9.295 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.19.295500.0500.0= 2.32105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.27104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.32105/4.27104 = 5.446N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =5.446N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设153、计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.170.90=8.862kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.170.90=0.433kN/m； q = (8.862+0.433)/1=9.295 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.69.295500.0 = 2788.536N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/154、mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 2788.536N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32788.536/(240.080.0)=1.307N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.307N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm155、)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =47.710.17 = 8.21 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.71106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6778.21500.04/(1009500.01.71106) = 0.214 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.214mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为轻型槽钢10156、0503.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 12.2 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 88.52 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 47.70.9 + 1.4 20.9)0.172 0.5/1 = 4.65 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 17.363 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.953 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.062 mm；1. 柱箍157、抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.95 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 12.2 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 74.39 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =74.39N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.062 mm；柱箍最大容许挠度: = 450 / 250 = 1.8 mm；柱箍的最大挠度 =0.062mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.8mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的158、计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 17.363 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=17.363kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和159、截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为轻型槽钢100503.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 12.2cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 885.2cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.247.70.9+1.420.9)0.172 0.5/1 = 4.65 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 17.363 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.953 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大160、变形: V = 0.062 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.95 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 12.2 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 74.389 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =74.389N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.062 mm；柱箍最大容许挠度: V = 450 / 250 = 1.8 mm；柱箍的最大挠度 V =0.062mm 小于 柱161、箍最大容许挠度 V=1.8mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 17.363 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=17.363kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算 (六)、1200800柱模板计162、算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1200.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产163、生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:8；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:轻型槽钢100503.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):88.52；钢楞截面抵抗矩W(cm3):12.20；柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:1；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):14.00；面板弹性模量(N/mm2):9164、500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/165、(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简166、支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 166 mm，且竖楞数为 8，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =166.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷167、载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.450.90=23.185kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大弯距：M =0.124.319166166= 6.70104N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45014.014.0/6=1168、.47104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 6.70104 / 1.47104 = 4.559N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.559N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =166.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.450.90=23.185kN/m； 倾倒混凝土侧169、压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大剪力： = 0.624.319166.0 = 2422.136N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 2422.136N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 14.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算170、值: =32422.136/(245014.0)=0.577N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.577N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 47.710.4521.47 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =166.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；171、 I= 45014.014.014.0/12 = 1.03105 mm4；面板最大容许挠度: = 166 / 250 = 0.664 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67721.47166.04/(1009500.01.03105) = 0.113 mm；面板的最大挠度计算值 =0.113mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.664mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度40mm，高度80mm，截面惯性172、矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408080/6 = 42.67cm3；I = 40808080/12 = 170.67cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.170.90=8.553kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.170.90=0.418kN/m； q = (8.553+0.418)/1=8.971 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.18.971450.0173、450.0= 1.82105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.27104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.82105/4.27104 = 4.258N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =4.258N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；174、 q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.170.90=8.553kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.170.90=0.418kN/m； q = (8.553+0.418)/1=8.971 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.68.971450.0 = 2422.136N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 2422.136N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖175、楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32422.136/(240.080.0)=1.135N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.135N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =47.710.17 = 7.92 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E176、 = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.71106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6777.92450.04/(1009500.01.71106) = 0.136 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.136mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为轻型槽钢100503.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 12.2 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 88.52 cm4；柱箍为大于 3 跨，按集中荷载三跨连续梁177、计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 47.70.9 + 1.4 20.9)0.166 0.45/1 = 4.04 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 11.519 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.497 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.052 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.5 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 12.2 cm3；B边柱箍的178、最大应力计算值: = 38.78 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =38.78N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.052 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.052mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的179、型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 11.519 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=11.519kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为轻型槽钢100503.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 12.2cm3；钢柱箍截面惯性矩180、 I = 885.2cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.247.70.9+1.420.9)0.152 0.45/1 = 3.7 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 14.048 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.695 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.037 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.7 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗181、矩: W = 12.2 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 54.288 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =54.288N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.037 mm；柱箍最大容许挠度: V = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 V =0.037mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.6mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓182、的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 14.048 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=14.048kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求! (七)、500厚墙模板计算书墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，183、每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞(外龙骨)间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；次楞肢数:1；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):184、14.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇185、混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。186、三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.450.90=23.185kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4187、2.000.450.90=1.134kN/m； q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大弯距：M =0.124.319200.0200.0= 9.73104N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45014.014.0/6=1.47104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 9.73104 / 1.47188、104 = 6.617N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =6.617N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.450.90=23.185kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大剪力： = 0.624.319200189、.0 = 2918.236N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 2918.236N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 14.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =32918.236/(245014.0)=0.695N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.695N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2190、，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.70.45 = 21.47N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.41.41.4/12=10.29cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.8mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67721.472004/(10095001.03105) = 0.238 mm；面板的最大挠度计算值: =0.238mm 小于等于面板的最大允许挠度值 191、=0.8mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408080/6 = 42.67cm3；I = 40808080/12 = 170.67cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.200.90=10.304192、kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(10.304+0.504)/1=10.808 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.110.808450.0450.0= 2.19105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.27104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 2.19105/4.27104 = 5.13 N/mm2；内楞193、的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 5.13 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.200.90=10.304kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(10.304+0.5194、04)/1=10.808 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.610.808450.0 = 2918.236N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 2918.236N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =32918.236/(240.080.0)=1.368N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；内楞截面的受195、剪应力计算值 =1.368N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 47.710.20/1=9.54 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=1.71106；内楞的最大挠度计算值: = 0.6779.54/14504/(10095001.196、71106) = 0.163 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.163mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！ (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.247.7+1.42)0.20.45/2=2.43kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓197、水平间距): l = 450mm；外楞最大弯矩:M = 0.1752431.86450.00= 1.92105 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 1.92105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 4.49103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 1.92105/4.49103 = 42.652 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的最大应力计算值 =42.652N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设198、计值 f=205N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中， -外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =450.0mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.247.7+1.42)0.20.45/2=2.432kN；外楞的最大剪力： = 0.652431.863 = 7.11102N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 7.11102N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度199、设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =37.11102/(250.0100.0)=0.213N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.213N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中， -外楞最大挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 47.710.200.45/22200、.15 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =450.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.08105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1464.29100/24503/(1002100001.08105) = 0.099mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；外楞的最大挠度计算值 =0.099mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计201、值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =47.7050.450.45 = 9.66 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=9.66kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！(B)、地上2段、3段23层模板体系 (一)、5001500梁模板计算书因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工202、技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:WKLD-405（2B）。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):1.50混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.65；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：11.69；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.65；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量203、及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参204、数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：5；面板厚度(mm)：14.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：8；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，300mm，300mm，300mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手205、册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m206、2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401.41.4/6=13.07cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作207、用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4180.9=7.78kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.420.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 7.776+1.008 = 8.784 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 197.14mm；面板的最大弯距 M= 0.18.784197.1432 = 3.41104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.41104 / 1.31104=2.613N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.613N/mm2 小于 面板的抗弯强度208、设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.4 = 7.2N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 197.14mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.41.41.4/12=9.15cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.2197.144/(10095009.15104) = 0.085 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =197.143/250 = 0.789mm；面板的最大挠度计算值 =0.085mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.209、789mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408021/6 = 42.67cm3；I = 408031/12 = 170.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q210、 = (1.2180.9+1.420.9)0.197=4.33kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.33400.002= 6.93104N.mm； 最大支座力:R=1.14.3290.4=1.905 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 6.93104/4.27104 = 1.623 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.623 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/m211、m2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.20= 3.55 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； I-面板的截面惯性矩：I = 3.41106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.554004/(100100003.41106) = 0.018 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.018mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.905kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，212、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.691 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 6.91105/8.98103 = 76.971 N/mm2； 外楞的抗弯强度设213、计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =76.971N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.691 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；外楞的最大挠度计算值 =0.691mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.214、85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.40.43 =3.096 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.096kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例215、中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6501414/6 = 2.12104mm3； I = 650141414/12 = 1.49105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =125.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.651.500.90=26.85kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.650.90=0.25kN/216、m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.650.90=1.64kN/m；q = q1 + q2 + q3=26.85+0.25+1.64=28.74kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1028.7350.1252=0.045kN.m； =0.045106/2.12104=2.115N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.115 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+217、1.50)1.500+0.35）0.65= 25.09KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =125.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =125.00/250 = 0.500mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.091254/(10095001.49105)=0.029mm；面板的最大挠度计算值: =0.029mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 125 / 250 = 0.5mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土218、时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.50.125=4.781 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.125(21.5+0.5)/ 0.5=0.306 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.125=0.562 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.24.781+1.20.306=6.105 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.562=219、0.788 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 6.105+0.788=6.892 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.16.8920.650.65= 0.291 kN.m；最大应力 = M / W = 0.291106/83333.3 = 3.494 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计220、算值 3.494 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.66.8920.65 = 2.688 kN； 方木受剪应力计算值 = 32688.075/(250100) = 0.806 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.806 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 4.781 + 0.306 = 5.088 kN221、/m；方木最大挠度计算值 = 0.6775.0886504 /(10010000416.667104)=0.148mm；方木的最大允许挠度 =0.6501000/250=2.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.148 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.6 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.500= 38.250 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)222、：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(38.250 + 0.350 )+ 1.44.500 = 52.620 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.263 kN，中间支座最大反力Rmax=7.698；最大弯矩 Mmax=0.203 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.068 mm；支撑钢管的最大应力 =0223、.203106/4490=45.181 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 45.181 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件224、抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.698 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.263 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12911.69=1.811 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.65/2+(0.80-0.50)/2)0.650.35=0.130 kN； 楼板钢筋混225、凝土自重荷载: N4=1.2(0.65/2+(0.80-0.50)/2)0.650.120(1.50+24.00)=1.134 kN； N =1.263+1.811+0.13+1.134=4.337 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件226、式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4336.977/(0.209424) = 48.941 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 48.941 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 20227、5 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.027 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.027(1.5+0.12) = 2.037 m；Lo/i = 2037.465 / 15.9 = 128 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4336.977/(0.406424) = 25.194 N/mm2；钢管立228、杆稳定性计算 = 25.194 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =7.698 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(11.69-1.5)=1.811 kN； N =7.698+1.811=9.276 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(c229、m3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆230、受压应力计算值 ；=9276.328/(0.205424) = 106.723 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 106.723 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.027 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.027(1.5+0.12) = 2.037 m；Lo/i = 2037.465 / 15.9 = 231、128 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9276.328/(0.406424) = 53.887 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 53.887 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(二)、120mm厚顶板模板计算书因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式232、钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.66；纵距(m):0.65；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):11.69；采用的钢管(mm):483.0 ；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为14mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面233、板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C40；每层标准施工天数:20；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):918.000；楼板的计算宽度(m):3.60；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m)234、:17.90；施工平均温度():5.000； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.42/6 = 32.667 cm3；I = 1001.43/12 = 22.867 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑235、为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大弯矩M=0.17.520.252= 0.047 kNm；面板最大应力计算值 = 47000/32666.667 = 1.439 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.439 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.352504/(10095004166666.667)=0.002 mm； 面板最大允许挠度 236、V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.12 = 0.75 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)0.65237、0.25 = 0.731 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.75 + 0.088) = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 1.40.731=1.024 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.0240.65 /4 + 1.0050.652/8 = 0.219 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.024/2 + 1.0050.65/2 = 0.839 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.219106/83.333103 = 2.633 N/238、mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.633 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.651.005/2+1.024/2 = 0.839 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 838.5/(2 50 100) = 0.252 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.252 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm239、2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.75+0.088=0.838 kN/m；集中荷载 p = 0.731 kN；方木最大挠度计算值 V= 50.8386504 /(38495004166666.67) +731.256503 /( 4895004166666.67) = 0.155 mm；方木最大允许挠度值 V= 650/250=2.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.155 mm 小于 方木的最大允许挠度值 2.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作240、用下的三跨连续梁计算；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.0050.65 + 1.024 = 1.677 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.297 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.372 mm ；最大支座力 Qmax = 4.844 kN ；支撑钢管最大应力 = 0.297106/4490=66.215 N/mm2 ；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 66.215 N/mm2 小于 241、支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.372 mm 小于660/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 4.844 kN；R Mmax= 20.845所以第20天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。(三)、800600mm柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009242、-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1243、；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:轻型槽钢100503.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):88.52；钢楞截面抵抗矩W(cm3):12.20；柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:1；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):14.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.244、50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速245、度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计246、算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 190 mm，且竖楞数为 5，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =190.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.500.90=25.761kN/m； 247、倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大弯距：M =0.127.021190190= 9.75104N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50014.014.0/6=1.63104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的248、最大应力计算值： = M/W = 9.75104 / 1.63104 = 5.972N/mm2；面板的最大应力计算值 =5.972N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =190.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.500.90=25.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的249、临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大剪力： = 0.627.021190.0 = 3080.360N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3080.360N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 14.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33080.360/(250014.0)=0.660N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv250、=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.66N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 47.710.5023.85 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =190.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 50014.014.014.0/12 = 1.14105 mm4；面板最大容许挠度: = 190251、 / 250 = 0.76 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67723.85190.04/(1009500.01.14105) = 0.194 mm；面板的最大挠度计算值 =0.194mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.76mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408080/6 = 42.67cm3；I = 40808080/12 =252、 170.67cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.190.90=9.789kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.190.90=0.479kN/m； q = (9.789+0.479)/1=10.268 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.110.268500.0500.0= 2.57105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距253、(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.27104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.57105/4.27104 = 6.016N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =6.016N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.190.9254、0=9.789kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.190.90=0.479kN/m； q = (9.789+0.479)/1=10.268 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.610.268500.0 = 3080.360N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 3080.360N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =33080.360/(240.080.0)=1.444N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.444N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满