1、电子平板电脑生产基地模板安装工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录1工程概况21.1工程概况21.2各单体概况22综合说明33施工分区34施工准备44.1技术准备44.2现场准备44.3材料准备54.4机械设备准备55模板选型56施工方法66.1模板工程施工目标及原则66.2施工工艺流程66.3模板安装76.4模板拆除及维护167模板工程质量要求及保证措施187.1质量要求187.2质量保证措施197.3质量通病防治措施208模板工程安全文明施工218.1安全施工218.2文明施工219模板2、支撑体系验算239.1研发楼模板计算书239.2厂房装配箱肋梁楼盖结构模板支撑计算481 工程概况1.1 工程概况本工程位于XX市XX区XX高新区，位于起步区规划支路四以北，起步区规划次干路四以南，起步区规划支路一以东，起步区规划干路五以西。本工程设多层厂房、研发楼各一栋，均为框架结构，其中厂房共4层，建筑功能为生产车间，首层层高为6米，其余三层层高均为5米，最大高度24米，建筑面积57055。研发楼共2层，首层层高为4.8米，二层层高为4.2米，最大高度9米，建筑面积24720，无地下室。门卫共1层，层高4.1m,建筑面积27。工业厂房框架结构具有跨度大，层高大，空间大，上部荷载大等特点，本3、工程工业厂房的楼板结构采用装配箱密肋楼盖结构。1.2 各单体概况插表 1.21研发楼概况研发楼层数2层层高4.67m、4.33m结构形式框架结构构件截面尺寸楼板100mm，120mm，150mm梁300mm700mm，300mm800mm，250mm500mm等柱600mm600mm插表 1.22厂房概况厂房层数4层层高6m、5m结构形式框架结构构件截面尺寸楼板600mm高装配箱密肋楼盖板梁次肋梁120mm600mm，主肋梁900mm600mm等柱1000mm1000mm；900mm900mm2 综合说明本工程体量大、构件截面尺寸规格多、形状多变、结构跨度大、设计图纸要求和业主合同质量标准高，4、在本工程总体部署和施工原则基础上，专门编制地下室结构模板工程作业指导书，以指导和规范现场实际施工，科学合理、安全、优质、高效地完成施工任务。本方案的编制依据如下：序号名称编号1业主提供的本工程施工蓝图2工程测量规范GB50026-20073混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20024建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-20015建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-20086建筑工程质量验收统一标准GB50300-20017建筑施工安全检查标准JGJ59-998建筑施工模板安全技术规范JGJ16220089建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91其他国家、5、行业以及XX市规范、标准。3 施工分区本工程主体施工阶段，根据后浇带布置将研发楼和厂房分层下图所示两个大区，分别组织平行施工。4 施工准备4.1 技术准备1、得到施工图纸后应组织总包及分包单位的有关技术人员熟悉图纸，参加图纸会审，将图纸中的问题与现场不便施工的地方以书面形式报至设计院，与其协商解决方法。2、在熟悉图纸的基础上，项目部进行逐级技术交底，即技术负责人管理人员施工班组长操作工人，交底内容及要求包括进度质量目标、施工部署、技术操作要领及注意事项、质量要求、安全防护、成品保护等；木工工长应根据施工图纸、施工规范及施工方案针对柱、梁板、楼梯等不同部位进行有针对性的技术交底，技术交底重点突出6、施工工艺及操作方法，尽量采用数字及图形说明问题。3、根据主体结构形式和现场施工条件，本着科学、合理、经济的原则，在满足规范要求的前提下，对模板和支撑体系进行力学验算。4、进行模板、钢管、扣件及对拉螺杆等材料的一次投入量的详细计算，以保证模板的周转使用，并降低模板工程成本。4.2 现场准备1、按照施工总平面部署做好模板加工房的布置及搭设，及其半成品、架料堆场，并就近布置，材料转运及预制模板的吊装由塔吊完成。2、按照总体施工计划组织模板、木枋、钢管、模板加工机械设备。4.3 材料准备序号名称规格单位数量备注1模板1220244015mm双面覆膜模板10万梁板柱模板2木枋4090mmm32500模板7、体系3钢管普通架483.0mm/碗扣架483.5mm吨3000用于满堂架及外架4扣件三种规格配齐万个60扣件按三种类型备齐5油丝顶长50cm以上万个3立杆加长6木跳板3m长、50厚m3120脚手架及安全通道7安全网兜网3m6m张300外架操作面防护8立网20000用于外架封闭9对拉螺杆12万根5柱墙加固注：本表数据不作结算依据，已现场实际为准。4.4 机械设备准备本工程木工机械设备需用情况见下表：序号机械名称型号单位数量备注1圆 锯M3Y-500/250台4模板割据2压 刨MB104-1台4木枋加工3平 刨MB504A台4木枋加工4电 钻把8模板穿孔5手提电锯台10模板割据5 模板选型模板体系8、的选型是关系到本工程的施工进度和质量目标实现的重点。因此，必须根据工程结构特点和现场实际情况，对模板进行选型。插表 4.41模板及支撑体系表部 位模板体系支撑体系柱散拼模板普通钢管扣件满堂脚手架/碗口式钢管满堂脚手架梁板散拼模板梁柱接头散拼模板6 施工方法6.1 模板工程施工目标及原则6.1.1 施工目标混凝土表面颜色均匀一致，无蜂窝麻面、露筋、夹渣、粉化、锈斑和明显气泡存在；结构阳角部位无缺棱掉角，梁柱、墙梁的接头平滑方正，模板拼缝基本无明显痕迹，有痕迹的应具有规律性，便于处理；表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确，外观尺寸允许偏差在规范允许范围内。6.1.2 施工原则选择适当的模板体系，以9、最少的投入满足施工要求，尽可能减少损耗。6.2 施工工艺流程模板工程施工工艺流程见下图：插图 6.21模板工程施工工艺流程图6.3 模板安装6.3.1 满堂架搭设研发楼及厂房首层满堂架需搭设在基础回填土上，因此首先必须控制好土方回填质量，分层夯实后在满堂架立杆下满布木脚手板，保证架体基础稳固。本工程研发楼满堂架立杆纵横间距为1.2m，横杆步距均为1.5m，高度不足处加设“快拆头”。满布扫地杆距地200mm（碗扣式为300mm）。工业厂房由于施工荷载较大，经过验算（见后附计算书），因此采用满堂架立杆纵横间距为0.9m，横杆步距为1.5m，高度不足处加设“快拆头”。1、工艺流程：摆放扫地杆逐根树立10、杆定标高安装第一步横杆安装第二步横杆。2、施工要点：（1）支撑体系应设置扫地杆，纵、横向水平拉杆及水平、竖向剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉结。立杆（柱）接长必须采用对接，严禁搭接；扫地杆，纵、横向水平拉杆及水平、竖向剪刀撑接长必须采用搭接，严禁对接，搭接长度不得小于1m。（2）模板支撑系统应为独立的受力结构系统，严禁与非建筑结构的临时设施连接。（3）立杆间距应根据所承受的荷载确定，并满足下列要求：1) 梁底应设置主承立杆，梁侧设置辅助立杆。当梁底为单根主承立杆时应设置在梁宽中心线处；当梁高宽比大于2.5、且梁宽大于300mm时，沿梁纵向主承立杆应适当加密、沿梁宽度主承立杆不应少于2根，并对11、称设置；2) 沿梁纵向的立杆间距应与同向板底立杆间距相等或成倍数；3) 沿梁横向连续设置梁板立杆时，应从梁支架开始向板中央双向布设，但板中央两相邻立杆间距不得大于板底设计立杆间距。（4）支撑架体周圈及中间纵、橫向应从底到顶设置竖向连续式剪刀撑，并应满足下列要求：1) 剪刀撑的宽度宜为4m6m，剪刀撑的斜杆与地面夹角为450600之间，底端与地面顶紧，并与之相交的横向水平拉杆或立杆扣接固定。剪刀撑的双向杆件宜分开设置在立杆两侧，并保证与每步立杆扣接；2) 两相邻剪刀撑之间净距：扣件式钢管支架不应大于10m、碗扣式钢管支架不应大于4.5m；（5）支撑架体内应设置水平剪刀撑，并应满足下列要求： 当支12、架高度4m8m时，在底部扫地杆和顶端封顶杆有竖向剪刀撑的部位分别设置水平剪刀撑；本工程研发楼1-16轴采用碗扣式钢管支撑架。17-31轴采用扣件式钢管支撑架。厂房1-11轴采用碗扣式钢管支撑架。12-22轴采用扣件式钢管支撑架。剪刀撑布置平面布置图如下。6.3.2 柱模板施工流程：放线搭设灯笼架安装柱模板初步加固校正垂直度加固预检矩形柱施工方法：在柱钢筋绑扎前，测放模板定位线；根据定位线焊接模板下口限位钢筋，在柱四个侧面各焊两根，距地面高度为100。柱钢筋绑扎验收，并将柱头施工缝处理完毕并冲洗干净后封闭柱模。确定模板拼缝严密后，采用双钢管（或双槽钢）加12对拉螺杆加固模板，利用满堂架支撑固定模13、板，用可调托撑调整柱模板垂直度，并复核模板上口尺寸。柱模可一次安装到位，离地200mm安装第一道柱箍，往上400mm安装第二至第五道柱箍，然后每间隔500mm安装一道柱箍。柱箍就位后，调整定位及垂直度后，用螺帽拧紧。插图 6.31典型方柱模板支撑加固流程图柱模板安装及加固注意事项：1、柱模板安装前检查钢筋是否绑扎校正完毕,电线管、电线盒、预埋件、门窗洞口等预埋是否完毕，钢筋保护层垫块是否安装到位、是否完成钢筋隐蔽工程的验收。2、墙柱模板拼缝必须严密，模板拼缝间宜铺贴海棉胶条；为防止柱墙根部出现烂根现象，在模板安装时，所有墙柱根部均要用1:3水泥砂浆封严以防止根部漏浆。4、模板之间的连接处、墙体14、的转角处,必须严密牢固可靠,防止出现砼表面错台和漏浆、烂根现象。模板底部的缝隙，要用海棉条堵严，同时采用1：3水泥砂浆抹45斜角进行封堵。5、模板校正必须通过检查模板安装位置、垂直度检查、拉通线检查、模板上口位置等各项检查；6、模板支装加固完毕后，必须进行模板校正，校正无误后将柱加固体系与整体满堂架相连，根据层高计算但不得少于三道，以保证其整体稳定性；7、模板校正完毕后仔细检查加固钢管是否与木枋紧靠，特别是墙阴角处应仔细检查，空隙位置采用木楔楔入。6.3.3 梁、板模板安装本工程研发楼主体结构部分顶板板厚100mm。研发楼梁截面尺寸主要为300700、250500等；厂房主体结构楼板厚600m15、m，采用装配箱密肋楼盖结构，其中装配箱高度为540mm，现浇叠合层高度为60mm。厂房梁截面尺寸主要为900600（主肋梁）、120600（次肋梁）等。梁底模、侧模、楼板模板均采用15mm厚双面覆膜黑木模板。插图 6.32研发楼梁板支撑体系大样图插图 6.33厂房密肋楼盖梁板支撑体系大样图梁模安装施工工艺：弹线搭设满堂脚手架(底部垫木枋)调整梁底钢管标高安装梁底模安装顶撑并调平安装梁侧模梁边木枋(贴密封条)就位摆设主次龙骨铺设楼板模板支撑架加固梁板模板安装及加固要点：1、采用梁侧模包底模，楼板模压梁侧模法施工。2、楼板模板应与梁模板相对独立，拆除板底模板时，梁的支撑体系可以保持不变。3、楼板底16、模下设4090mm木枋作为纵向搁栅，间距为250mm,大搁栅采用48钢管，间距为500mm左右，放置于支撑立柱上部的调节支撑头或直接与立杆用扣件相连。4、梁侧模采用4090mm木枋做背楞（平放），梁底模大横杆、小横杆均采用48钢管，梁底模用扣件锁死定位梁底板模板；当梁高小于700mm时,可以不设置对拉螺杆；当梁高大于700mm时沿梁高方向设置对拉螺杆（竖向间距300mm）抵抗砼的侧压力，f14对拉螺杆水平应穿设f20PVC管以保证周转使用，对拉螺杆水平间距沿梁方向1000mm左右。插图 6.34梁截面加固大样图梁柱接头加固示意图 5、梁侧模上口、下口要求拉通线找直。6、梁底模支设在钢管小搁栅上17、，按照设计及规范要求进行起拱。7、边梁外侧必须搭设钢管斜撑，且与水平夹角不得大于60，加固牢靠。8、要注意梁模与柱模的接口处理、主梁楼板与次梁模板的接口处理，以及梁模板与楼板模板接口处的处理，谨防在这些部位发生漏浆、错台或构件尺寸偏差等现象。9、当梁高超过700mm时，梁侧模只封一侧，待梁钢筋绑扎完毕后,并清除杂物后安装，普通梁内应适当留置清渣口。10、楼板模板采用双面覆膜木模板，按楼板尺寸，铺设楼板模板，从一侧开始铺设,尽可能将边角或小块模板铺设在板中央。11、楼板模板拼缝应保证严密，且必须硬拼，楼板模板间拼缝不允许采用海绵胶条。13、楼板模板铺设完毕,应用水平仪测量模板标高,进行校正。1418、支撑搭设时,应尽量保证上下层支撑在同一垂直线上。15、梁、板模板支设时应注意各种预留洞、盒的留置，加腋梁的留置。6.3.4 楼梯模板安装施工流程：放线支设平台模板支设楼梯底模支设楼梯侧模、踏步模板调整复核预检楼梯模板的支设采用封闭式支模，采用15mm厚木模板，普通钢管架支撑，对拉螺栓拉固，即斜梯段支底模、（梯井）侧模，踏步封立板及面板，整个斜梯段模板形成封闭整体，以斜板与楼板、休息平台等平板交接处作为混凝土浇捣口。沿斜板纵向设两道钢管木枋支撑踏步板，横向用双钢管配对拉螺栓锁紧，在每级踏步面板上钻两个14孔作混凝土浇捣排气孔用。加固大样如下图。详见下图。插图 6.35楼梯模板加固示意图900m19、m900mm6.3.5 后浇带处理措施后浇带两侧的模板与大面积区域的模板应分开支设，且在后浇带封堵前不拆除。插图 6.36后浇带处理示意图1500钢管间距9004090距150mm5005006.4 模板拆除及维护6.4.1 模板拆除模板拆除顺序与安装顺序相反，一般先支后拆，后支先拆，先拆除非承重模板，后拆除承重模板。模板拆除时间以同条件养护试块强度为准。竖向结构模板拆除时混凝土强度应达到1.2MP。水平结构模板拆除时混凝土强度要求见下表：插表 6.41现浇结构拆模时所需砼强度结构类型结构跨度（ m ）按设计的砼强度标准值的百分率计板2502, 8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-20、100本工程厂房梁板跨度均8m，因此需砼强度标准值100方可拆模。模板拆除施工要点及注意事项：1、模板拆除需由工长填写模板拆除申请单，由项目技术负责人签发后方可实施；插表 6.42拆模申请表拆除班组砼浇捣日期年 月 日拆除部位同条件养护试块强度砼强度要求%实际强度%申 请 人日 期年 月 日试验员质检员审批意见技术负责人审批意见2、模板拆除时应首先拆除梁侧模板,再拆除楼板模板,楼板模板拆除时，将可调螺旋旋向下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，再拆次龙骨，最后取顶板模。拆除时人站在碗扣架下，待顶板上木料拆完后，再拆钢管架。3、拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。当局部有砼吸21、附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动，禁止敲击模板。4、模板拆除严禁使用大锤等，应用钩子或扁铲撬棍将未拆下的模板撬下,等模板全部落下之后,再集中运出并堆放指定地点,分规格码放好。模板及支撑架拆除时严禁对楼板产生过大冲击荷载，严禁伤害模板或砼面层、柱墙角部；5、梁模加设拉杆螺栓时,应先拆掉拉杆和背楞之后,再拆除侧模和底模,梁底模拆除时砼强度必须满足规定的要求才可以拆除。6、墙柱模板拆除完毕后，应对墙柱阳角部位设置护角，防止损害；7、模板拆除时应有专人指挥、统一作业，同时应注意临边维护、防止钢管扣件等下落砸伤人员。6.4.2 模板的维护与管理1、使用注意事项（1）预先制作的模板，应进行编号22、管理，模板宜分类堆放，以便于使用。（2）模板安装及拆除时，起钩或落钩应轻起轻放，不准碰撞，不得使劲敲砸模板，以免模板变形。（3）加工好的模板不得随意在上面开洞，如确需开洞必须经过主管工长同意。（4）木模板根据尺寸不同分类堆放，需用何种模板直接拿取，不得将大张模板锯成小块模板使用。（5）拆下的模板应及时清理，如发现翘曲、变形、应及时修理，损坏的板面应及时进行修补。2、木模板的维护（1）木模板应放在室内或干燥通风处，露天堆放时要加以覆盖，模板底层应设垫木，使空气流通，防止受潮。（2）拆除后的多层板应将模板面上的混凝土清理干净，将留在上面的钉子起出。并分类堆码整齐。7 模板工程质量要求及保证措施7.23、1 质量要求1、主控项目（1）模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性。（2）现浇结构的上层模板及支架安装时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架，上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。2、一般项目（1）跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，模板应进行起拱，起拱高度为跨度的1/10003/1000。（2）模板安装的允许偏差见下表。插表 7.11模板安装允许偏差表项次项目允许偏差值（mm）检查方法1轴线位移基础5钢尺检查柱、墙、梁32底模上表面标高3水准仪或拉线、钢尺检查3截面尺寸基础5尺量柱、墙、梁24每层垂直度32m托线板5相邻两板表面高低差2直尺、尺量6表面平整度22m靠尺24、楔形塞尺7阴阳角方正2方尺、楔形塞尺顺直25m线尺8预埋铁件预埋管中心线位移2拉线、尺量9预留洞口中心线位移5拉线、尺量内孔洞尺寸+5，-010门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线67.2 质量保证措施1、模板支设前，由工长根据施工方案对操作班组长进行详细技术交底，并落实责任。2、认真执行自检、互检、交接检“三检”制度，认真执行公司质量管理条例，对质量优劣进行奖罚。3、模板支设过程中，木屑、杂物必须清理干净，在顶板下口墙根部每段至少留二个清扫口，将杂物及时清扫后再封上，避免产生质量事故。4、各类模板制作须严格要求，应经质量部门验收合格后方可投入使用；模板支设完后先进行自检，其允许偏差25、必须符合要求，凡不符合要求的应返工调整，合格后方可报验。5、模板验收重点控制刚度、垂直度、平整度和接缝，特别应注意外围模板、楼梯间模板等处轴线位置正确性。并检查水电预埋箱盒、预埋件位置及钢筋保护层厚度等。6、为保证模板拼缝严密而不产生漏浆，以下拼缝部位应贴海面双面胶条：梁模板与柱墙模板之间的搭接面；梁侧模与梁底模之间的接缝；柱阳角模板搭接缝；7、在所有交叉梁梁底部及门窗洞口上部过梁梁底加设钢管立杆顶撑，避免结构挠度过大及保证洞口方正。8、做好各项质量通病防治，对易产生质量通病部位进行预先控制。7.3 质量通病防治措施插表 7.31质量通病防治表序号项 目防治措施1墙柱烂根模板下口缝隙用海绵条塞26、严，切忌将其深入墙体位置，外围敷设砂浆2墙体不平、粘连控制拆模时间，清理模板和涂刷隔离剂必须认真，要有专人检查验收3垂直度偏差支模时要反复用线锤吊靠，完成加固后另行复查，及时调整；支模完毕如遇有较大冲撞应重新校正4墙体凹凸不平加强模板维修保养5墙、柱钢筋位移钢筋保护层采用塑料垫块来控制、加强墙柱钢筋定位6门窗洞偏斜洞口设木枋做水平、竖向支撑7墙体阴角不方正、不垂直控制阴角部位模板垂直度偏差，砼浇筑前仔细检查角部位是否固定牢靠8电梯井内壁及外墙上下层接茬不平、漏浆确保模板支撑架的牢固，预埋螺杆一排、下口用海绵条封堵9板下挠板支撑材料应有足够强度和刚度8 模板工程安全文明施工8.1 安全施工1、建27、立健全安全施工岗位责任制，实行木工房、堆放场地安全负责人制度，落实专人负责。进行安全教育，严格实行安全奖罚措施。2、施工现场注意防火，及时清理刨花、木屑等易燃物品，严禁施工人员吸烟，明确责任人。3、施工现场入口处及现场所有危险作业区域要挂安全生产宣传画、标语、安全危险警示牌，提醒施工人员注意安全。4、施工前要根据本工程特点进行安全技术交底。5、进入现场区域必须戴好安全帽，不准穿拖鞋，高跟鞋或赤脚，从事高空作业要系好安全带，安装外模板的操作人员必须挂好安全带。6、模板加工、堆放区域要远离钢筋加工车间，动火作业前，填写“动火申请表”，保证足够的安全防火措施后在项目安全员负责督促下进行。7、加强现场28、临电管理，经常检查配电设备的安全可靠性，发现问题及时解决，模板操作区域严禁电线穿过。8、模板要堆放在指定地点，必需有可靠的安全防护措施，不得随意堆放。9、模板安装前要检查吊装用绳索，卡具及每块模板上的吊环是否完整有效，并设专人指挥，统一信号，密切配合。10、模板起吊应做到稳起稳落，就位准确，禁止用人力搬运模板，严防模板大幅度摆动或碰到其它模板。11、在模板拆、装区域周围，设置围栏，禁止非作业人员入内。12、严禁交叉作业。13、模板加工用电锯等应设置有防护板，电锯、压刨作业应严格按照操作规程执行。14、未尽事宜严格按照项目有关安全规定、安全操作规程及国家有关规定执行。8.2 文明施工1、现场按总29、平面布置图确定的位置堆放各种材料，设置临时设施等，不得随意摆设或堆放。2、木工电锯作业严禁在夜间进行。3、施工中尽量减少噪音、粉尘、振动、烟雾和强光等对园区内环境及邻近工程造成影响。4、安排专人负责现场卫生工作，搞好现场清洁工作。楼层中严禁大小便。5、模板清理维修完毕立即清除垃圾。6、施工层不准采用电锯，只能采用手锯。7、木工房内每日清扫。8、注意现场文明施工，做到工完场清，树立企业的良好形象。9、各种材料分类堆码整齐，分类挂牌。10、建立来客登记制度，对进入施工现场的车辆及人员进行实名登记。并由门卫控制进入施工现场车辆流量，避免运送物资、材料等车辆过多进入现场造成拥堵。11、对驶出现场的车辆30、由门卫负责在门口洗车槽处对车辆进行清洗。严格遵循“泥不上路”原则进行控制。9 模板支撑体系验算计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-2008、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。本计算书均对研发楼及厂房首层层高6m进行梁板柱模板、支撑体系进行验算。9.1 研发楼模板计算书9.1.1 柱子模板计算书柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 6.00m31、；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:木模板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):1332、.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；柱模板设计示意图计算简图二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；33、T - 混凝土的入模温度，取20.000；V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取6.000m；1- 外加剂影响修正系数，取1.000；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 54.861 kN/m2、144.000 kN/m2，取较小值54.861 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.861kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截34、面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 140 mm，且竖楞数为 5，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =140.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q135、: 1.254.860.450.90=26.662kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =26.662+1.134=27.796 kN/m；面板的最大弯距：M =0.127.796140140= 5.45104N.mm；面板最大应力按下式计算：其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板的抗弯强度36、设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 5.45104 / 1.69104 = 3.229N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.229N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =140.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.450.90=26.662kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.437、50.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =26.662+1.134=27.796 kN/m；面板的最大剪力： = 0.627.796140.0 = 2334.901N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)；-面板计算最大剪力(N)： = 2334.901N；b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ；hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ；fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32334.901/(245015.038、)=0.519N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.519N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.500N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 54.860.4524.69 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =140.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 45015.015.015.0/1239、 = 1.27105 mm4；面板最大容许挠度: = 140.0 / 250 = 0.560 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67724.69140.04/(1009500.01.27105) = 0.053 mm；面板的最大挠度计算值 =0.053mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.560mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为6.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 40940、090/6 = 54.00cm3；I = 40909090/12 = 243.00cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.140.90=8.295kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.140.90=0.353kN/m； q = (8.295+0.353)/2=4.324 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.14.324450.0450.0= 8.76104N.mm；其中41、， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 8.76104/5.40104 = 1.621N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.621N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包42、括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.140.90=8.295kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.140.90=0.353kN/m； q = (8.295+0.353)/2=4.324 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.64.324450.0 = 1167.451N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1167.451N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv43、 = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31167.451/(240.090.0)=0.486N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.486N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =54.860.14 = 7.68 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ；44、 I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.43106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.800mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6777.68450.04/(1009500.02.43106) = 0.092 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.092mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.800mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其45、中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 54.860.90 + 1.4 2.000.90)0.140 0.45/2 = 1.95 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.198 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.212 kN.m； B方向柱箍变形图(kN.m)最大变形: V = 0.068 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.21 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 446、4.96 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205.000 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =44.96N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.068 mm；柱箍最大容许挠度: = 300.0 / 250 = 1.200 mm；柱箍的最大挠度 =0.068mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.200mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力；A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：对47、拉螺栓的型号: M12 ；对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm；对拉螺栓的有效面积: A= 76.00 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.198 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.920 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.198kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!9.1.2 梁模板验算梁段:L1（15轴-16轴）。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.70混凝土板厚度(mm):0.10；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.48、20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立柱间距(m):0.70；承重架支设:木方支撑平行梁截面B；立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；采用的钢管类型为483.00；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):16.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03梁底模板参49、数梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：15.0；4梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：200；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度90mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.0050、0kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m；1- 外加剂影响修正系数，取1.000；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 42.495 kN/m2、16.800 kN/m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度51、。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50.001.51.5/6=18.75cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5016.800.90=9.07kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q52、2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.072+1.260 = 10.332 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 200.00mm；面板的最大弯距 M= 0.110.33200.002 = 4.13104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.13104 / 1.88104=2.204N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.204N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 16.53、800.50 = 8.40N/mm；l-计算跨度(内楞间距): l = 200.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.501.501.50/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.40200.004/(1009500.001.41105) = 0.068 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200.000/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值 =0.068mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.800mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢54、)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/6 = 54.00cm3； I = 40909090/12 = 243.00cm4； 内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)；W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.216.8000.90+1.42.0000.90)0.200/55、1=4.13kN/m；内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；内楞的最大弯距: M=0.14.13500.002= 1.03105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.03105/5.40104 = 1.913 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.913 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =16.800.20/1= 3.36 N/m56、m； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； I-面板的截面惯性矩：E = 2.43106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.36500.004/(10010000.002.43106) = 0.059 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.059mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞57、截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图（1）外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.216.800.90+1.42.000.90)0.500.40/2=2.07kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 400mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1752066.400400.000 = 1.45105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.45105/4.49103 = 58、32.216 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =32.216N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 210000.00N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =16.800.500.40/1= 1.68 KN；l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 400.00mm； I-面板的截面惯性矩：I = 1.08105mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1461.68103400.003/(100210000.001.08159、05) = 0.054mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.000mm；外楞的最大挠度计算值 =0.054mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.000mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径: 12 mm；穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =16.8000.5000.4002 =6.720 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.00076/60、1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.720kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 300.0015.0015.00/6 = 1.13104mm3； I = 300.0015.0015.0015.061、0/12 = 8.44104mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.300.700.90=5.78kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.300.90=0.11kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.300.90=0.76kN/m；q = q1 + q2 + q3=562、.78+0.11+0.76=6.65kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.106.6530.2002=0.027kN.m； =0.027106/1.13104=2.365N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.365 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.700+0.35）0.30= 5.46N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-63、面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6775.460200.04/(1009500.08.44104)=0.074mm；面板的最大挠度计算值: =0.074mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200.0 / 250 = 0.800mm，满足要求！七、梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24.000+1.500)0.3000.7000.200=1.071 kN64、；(2)模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.3500.200(20.700+0.300) =0.119 kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3000.200=0.270 kN；2.木方楞的传递均布荷载验算： P = (1.2(1.0710.119)+1.40.270)/0.300=6.020 kN/m；3.支撑钢管的强度验算：按照均布荷载作用下的简支梁计算均布荷载，q=6.020 kN/m； 计算简图如下支撑钢管按照简支梁的计算公式M = 0.125qcl(2-c/l) Q = 0.5qc经65、过简支梁的计算得到:钢管最大弯矩 Mmax=0.1256.0200.3000.700(2-0.300/0.700)=0.248 kN.m；钢管最大应力 =248325.000/4490.000=55.306 N/mm2；钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；水平钢管的最大应力计算值 55.306 N/mm2 小于 水平钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2，满足要求！钢管支座反力 RA = RB=0.56.0200.300=0.903 kN；八、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N1 =0.903 kN 66、；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1296.000=0.930 kN； N =0.903+0.930=1.833 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2；lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1)k1 - 计算长度67、附加系数，取值为：1.155 ；u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.730；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7301.500 = 2.997 m； Lo/i = 2997.225 / 15.900 = 189.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.201 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1832.520/(0.201424.000) = 21.502 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 21.502 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支68、撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.500+0.1002) = 1.998 m； Lo/i = 1997.787 / 15.900 = 126.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1832.520/(0.417424.000) = 10.364 N/mm2；钢管立杆稳定69、性计算 = 10.364 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！9.1.3 板模板计算一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):483.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.200；施工均布荷载标准70、值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.0009.0009.000/6 = 54.00 cm3；I=4.0009.0009.0009.000/12 = 243.00 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(71、kN/m)：q1= 25.0000.2500.200 = 1.250 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000+2.000)1.2000.250 = 0.900 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2(1.250 + 0.088) = 1.605 kN/m；集中荷载 p = 1.40.900=1.260 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.2672、01.200 /4 + 1.6051.2002/8 = 0.667 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 + 1.6051.200/2 = 1.593 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.667106/54.000103 = 12.350 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 12.350 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 73、1.2001.605/2+1.260/2 = 1.593 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1593.000/(2 40.000 90.000) = 0.664 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.664 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 1.250+0.088=1.337 kN/m；集中荷载 p = 0.900 kN；方木最大挠度计算值 V= 51.3371200.00074、4 /(3849500.0002430000.00) +900.0001200.0003 /( 489500.0002430000.00) = 2.968 mm；方木最大允许挠度值 V= 1200.000/250=4.800 mm；方木的最大挠度计算值 2.968 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.800 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.6051.200 + 1.260 = 3.186 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(k75、N) 最大弯矩 Mmax = 1.876 kN.m ；最大变形 Vmax = 8.261 mm ；最大支座力 Qmax = 16.883 kN ；钢管最大应力 = 1.876106/4490.000=417.924 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 417.924 N/mm2 约等于 钢管的抗压强度设计值 205.0002=410N/mm2,满足要求!四、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1296.000 = 76、0.775 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.2001.200 = 0.504 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.0000.2001.2001.200 = 7.200 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.479 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 1.2001.200 = 4.320 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 16.22277、 kN；五、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 16.222 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度78、附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.730； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=16222.320/（0.537424.000） = 71.248 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 71.248 N/mm2 小于 79、钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.500+0.1002) = 2.029 m； Lo/i = 2028.602 / 15.900 = 128.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=162280、2.320/（0.406424.000） = 94.237 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 94.237 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！9.1.4 研发楼碗扣式钢管支撑架验算研发楼碗扣式钢管脚手架立杆间距1.2m，横杆步距1.2m。搭设高度6m。1、基本条件本工程位于郊区，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范中规定，地面粗糙类别属于B类。根据设计参数及气象资料，基本风压为0.50KN/m2。2、水平风荷载k=0.7zs0=0.71.00.80.5=0.28KN/m2式中：k风荷载标准值 z风压高度变化系数，根据建筑施工碗81、扣式钢管脚手架安全技术规范中规定采用1.25。 s脚手架风荷载体型系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB50009-2001）规定的竖直面取0.8。 0基本风压，根据设计参数及气象资料，取0.50KN/m2。3、水平杆计算由于水平杆不直接承受荷载，故不产生弯矩及挠度。4、立杆计算（1）单肢立杆轴向力计算 N=1.2（永久荷载）+0.91.4（可变荷载+风荷载）永久荷载产生的单肢立杆轴向力： 模板及支撑架自重产生的轴向力：N1=Q1LxLy=0.51.21.2=0.72KN 混凝土自重（包括钢筋）产生的轴向力：N2=Q2V=251.21.20.1=3.6KN可变荷载产生的单肢立杆轴向力： 施82、工人员及设备产生的轴向力：N3=Q3LxLy=1.01.21.2=1.44KN振捣混凝土产生的轴向力：N4=Q4LxLy=1.01.21.2=1.44KN风荷载产生的轴向力：Nw=WkLxLy=0.281.21.2=0.4032KN式中：Q1模板及支撑架自重标准值，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范采用0.5 KN/m2 Q2新浇混凝土及钢筋自重标准值，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范采用25 KN/m3 Q3施工人员及设备荷载标准值，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范采用1.0KN/m2 Q4浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范采用83、1.0KN/m2Lx、Ly单肢立杆纵向及横向间距（m）VLx、Ly段混凝土体积（m3）单肢立杆轴向力：N=1.2（永久荷载）+0.91.4（可变荷载+风荷载） =1.2（N1+ N2）+0.91.4（N3+N4+Nw） =1.2(0.72+3.6)+0.91.4(1.44+1.44+0.4032) =9.3208KN（2）轴心受压杆件稳定系数的确定立杆计算长度：l0=h+2a=1.2+20.2=1.6m式中：h支架立杆的步距。 a模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。长细比：= l0/i=1.6/1.5810-2=101式中：i截面回转半径，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技84、术规范采用1.58cm。查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范附录E取=0.5803）单肢立杆轴向承载力计算Af=0.580424205=50.4136KNN=9.3208KN，结构安全。9.2 厂房装配箱肋梁楼盖结构模板支撑计算一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):483.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；85、混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.100；施工均布荷载标准值(kN/m2):10.000；（JGJ/T207-2010）3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):100.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.0009.0009.000/6 = 54.00 cm3；I=4.86、0009.0009.0009.000/12 = 243.00 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.1000.100 = 0.250 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.3500.100 = 0.035 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (10.000+2.000)0.9000.100 = 1.080 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2(0.250 + 0.035) = 0.87、342 kN/m；集中荷载 p = 1.41.080=1.512 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.5120.900 /4 + 0.3420.9002/8 = 0.375 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.512/2 + 0.3420.900/2 = 0.910 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.375106/54.000103 = 6.941 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 6.941 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最88、大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.9000.342/2+1.512/2 = 0.910 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 909.900/(2 40.000 90.000) = 0.379 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.379 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.250+89、0.035=0.285 kN/m；集中荷载 p = 1.080 kN；方木最大挠度计算值 V= 50.285900.0004 /(3849500.0002430000.00) +1080.000900.0003 /( 489500.0002430000.00) = 0.816 mm；方木最大允许挠度值 V= 900.000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 0.816 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.600 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.3420.900 + 1.512 = 1.90、820 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.456 kN.m ；最大变形 Vmax = 3.673 mm ；最大支座力 Qmax = 17.996 kN ；钢管最大应力 = 1.456106/4490.000=324.265 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 324.265 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.0002=410 N/mm2,满足要求!四、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静91、荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1296.000 = 0.775 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1000.9000.900 = 2.025 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.083 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (10.000+2.000 ) 0.9000.992、00 = 9.720 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 17.308 kN；五、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 17.308 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =2093、5.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=17307.72094、/（0.537424.000） = 76.015 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 76.015 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.007(1.500+0.1002) = 2.128 m； Lo/i = 2127.892 / 15.900 = 13495、.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=17307.720/（0.376424.000） = 108.564 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 108.564 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！9.2.1 厂房碗扣式钢管支撑架验算厂房碗扣式支撑架立杆间0.9m，横杆步距1.2m。搭设高度6m。1、基本条件本工程位于郊区，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范中规定，地面粗糙类别属于B类。根据设计参数及气象资料，基本风压为0.50KN/m2。2、水平风荷载96、k=0.7zs0=0.71.00.80.5=0.28KN/m2式中：k风荷载标准值 z风压高度变化系数，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范中规定采用1.25。 s脚手架风荷载体型系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB50009-2001）规定的竖直面取0.8。 0基本风压，根据设计参数及气象资料，取0.50KN/m2。3、水平杆计算由于水平杆不直接承受荷载，故不产生弯矩及挠度。4、立杆计算（1）单肢立杆轴向力计算 N=1.2（永久荷载）+0.91.4（可变荷载+风荷载）永久荷载产生的单肢立杆轴向力： 模板及支撑架自重产生的轴向力：N1=Q1LxLy=0.30.90.9=0.243KN97、 混凝土自重（包括钢筋）产生的轴向力：N2=Q2V=250.90.90.06=1.215KN可变荷载产生的单肢立杆轴向力： 施工人员及设备产生的轴向力：N3=Q3LxLy=10.00.90.9=8.1KN振捣混凝土产生的轴向力：N4=Q4LxLy=1.00.90.9=0.81KN风荷载产生的轴向力：Nw=WkLxLy=0.280.90.9=0.2268KN式中：Q1模板及支撑架自重标准值，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范采用0.3 KN/m2 Q2新浇混凝土及钢筋自重标准值，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范采用25 KN/m3 Q3施工人员及设备荷载标准值，根据装配箱混凝土空心98、楼盖结构技术规程采用10.0KN/m2 Q4浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范采用1.0KN/m2Lx、Ly单肢立杆纵向及横向间距（m）VLx、Ly段混凝土体积（m3）单肢立杆轴向力：N=1.2（永久荷载）+0.91.4（可变荷载+风荷载） =1.2（N1+ N2）+0.91.4（N3+N4+Nw） =1.2(0.243+1.215)+0.91.4(8.1+0.81+0.2268) =13.2620KN（2）轴心受压杆件稳定系数的确定立杆计算长度：l0=h+2a=1.2+20.2=1.6m式中：h支架立杆的步距。 a模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。长细比：= l0/i=1.6/1.5810-2=101式中：i截面回转半径，根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范采用1.58cm。查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范附录E取=0.580（3）单肢立杆轴向承载力计算Af=0.580424205=50.4136KNN=13.2620KN，结构安全。