1、编号：SJHN.JZY-XX安全避险废水处理系统改造工程脚手架专项施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1 编制依据22 工程概况23 材料及要求34 脚手架搭设形式35.脚手架荷载计算46. 小横杆的计算:67、大横杆的计算:88、扣件抗滑力的计算:109、脚手架立杆荷载计算:1010、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）:1211、立杆的稳定性计算:1412、最大搭设高度的计算:1513、连墙件的计算:1714、立杆的地基承载力计算:1815、脚手架配件数量匡算:1916、 扣2、件式钢管脚手架的搭设要求2017 脚手架的检查验收2118、 脚手架安全管理2119、 对操作人员的要求2220、 脚手架使用与维护2321、 脚手架的拆除231 编制依据1.1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)1.2 建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)1.3 建筑施工手册（第四版）1.4 钢结构设计规范(GB 50017-2003)1.5 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)1.6 XX铀业有限公司安全避险工程、XX废水处理改造系统工程图纸2 工程概况XX铀业有限公司安全避险废水处理系统改造工程位于XXXX矿，该工程中包含尾渣库渗水处理3、设施、尾渣除氟除锰设施、尾渣拌石灰设施、XX矿井水预处理设施、工艺废水处理设施、工艺废水除氟除锰设施等多个子项工程，各子项工程均包含各类建筑物与构筑物，最高建筑物12米，以其中石灰消化间与除氟除锰设施间相对较高，经核工业赣州工程勘察院现场勘察，石灰消化间座落于岩石之上，地基础与基础开挖需履带式液压油锺开凿，除氟除锰设施间地基与基础落于老土层，XX矿井预处理设施落于岩石之上，依据现场图纸、施工情况，该工程中除氟除孟设施间、石灰消化间等多处需要搭设双排落地式外脚手架，为确保该工程脚手架工程的安全实施，特拟定此方案。3 材料及要求3.1 扣件直角扣件重量（1.2kg/个）；旋转扣件重量（1.5kg/4、个）；对接扣件重量（1.6kg/个）。附件：T型螺栓、螺母、垫片、铆钉的采用材料应符合GB700T9普通碳素结构钢技术条件A3钢的规定。螺栓MR总长75mm螺母MR对边宽为22mm，厚度为14mm（螺栓、螺母丝纹均应符合GB196-81普通螺纹的规定）垫片MR应符合GB95-76垫圈的规定。旋转扣件，中心铆钉直径为14mm，其他铆钉直径为8mm，其他材料符合GBT8-6的机械性能不低于KT33-8的技术要求。3.2 钢管外径48mm，壁厚3.5mm的高频焊接钢管，其质量应符合GB3092-82规定，有严重锈蚀弯曲压偏、损坏和裂纹者均应剔除。3.3 脚手板本工程所采用的脚手板为松木，其宽度为205、0mm，厚度为50mm，长度为4000mm，在施工过程中可根据需要进行调整。4 脚手架搭设形式本工程石灰消化间、除氟除锰设施间中建筑物、构筑物无采用钢管扣件落地式双排脚手架进行防护。 5.脚手架荷载计算51 脚手架参数 双排脚手架搭设高度为11.0米,立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80米； 内排架距离墙长度为0.30米； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根； 采用的钢管类型为483.50； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用一步二跨，竖向间距1.80 米，水平间距3.00 米，6、采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 5.2 活荷载参数 施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2； 脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； 5.3 风荷载参数 本工程地处江西省赣州市，基本风压为0.30 kN/m2； 风荷载高度变化系数z 为0.96； 风荷载体型系数s 为 1.32； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 5.4 静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值:0.1248 kN/m2； 脚手板自重标准值:0.300 kN/m2； 栏杆挡脚板自重标准值:0.150 kN/m2 安全设施与安全网:0.005 kN/m2； 脚手板铺设层数:7 脚手板类别:竹笆片脚手板； 栏杆7、挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值:0.038 kN/m2； 5.5 地基参数 地基土类型:岩石 地基承载力标准值:160.000 kpa 立杆基础底面面积:0.250 m2 地面广截力调整系数:1.00 6. 小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 6.1 均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1 = 0.038 kN/m； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3001.500/3 = 0.150 kN/m； 活荷载标准值:Q = 3.0001.500/3 8、= 1.500 kN/m； 荷载的计算值:q = 1.20.038 +1.20.150 +1.41.500 = 2.326 kN/m；小横杆计算简图 6.2 强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩Mqmax = 2.3261.0502/8 = 0.321 kN.m； 最大应力计算值 = Mqmax /W = 63.216 N/mm2； 小横杆的最大弯曲应力 = 63.216N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f = 205.0 N/mm2，满足要求！ 6.3 挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q = 0.038+0.159、0+1.500 = 1.688 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.6881050.04/(3842.060105121867.040255516) = 1.064 mm； 小横杆的最大挠度 1.064 mm 小于 小横杆的最大容许挠度1050.0/150 = 7.000与10 mm，满足要求！ 7、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 7.1 荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.050 = 0.040 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3001.0501.500/3 = 0.158 kN； 活荷载标准值: Q =10、 3.0001.0501.500/3 = 1.575 荷载的设计值: P = (1.20.040+1.20.158+1.41.575)/2 = 1.221 kN；大横杆计算简图 7.2 强度验算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:Mmax = 0.08(0.0381.2)1.5002 = 0.008 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:Mpmax = 0.2671.2211.500 = 0.489 kN.m； M = Mmax+Mpmax = 0.008+0.489 = 0.497 kN.m 最大应11、力计算值 = 0.497106/5077.8 = 97.877 N/mm2 ； 大横杆的最大应力计算值 = 97.877N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f = 205.0 N/mm 2，满足要求！ 7.3 挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax = 0.6770.0381500.04/(1002.060105121867.0) = 0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 小横杆传递荷载 P = (12、0.038+0.150+1.500)/2 = 0.844 kN Vpmax = 1.8830.8441500.03/(1002.060105121867.0) = 2.137 mm； 最大挠度和：V = Vmax+Vpmax = 0.052+2.137 = 2.189 mm； 大横杆的最大挠度 2.189 mm 小于 大横杆的最大容许挠度1500.0/150 = 10.000与10 mm，满足要求。 8、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40 kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接13、时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.5002/2 = 0.057 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.050/2 = 0.020 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3001.0501.500/2 = 0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500/2 = 2.363 kN； 荷载的设计值: R = 1.2(0.057+0.020+0.236)+1.42.3614、3 = 3.684kN； R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!9、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.052/2+1.502)0.038/1.8011.00 = 2.313 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹笆片脚手板,标准值为0.30 NG2 = 0.30071.500(1.050+0.30)/2 = 2.126 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板标准值为0.15、150 NG3 = 0.15071.500/2 = 0.788 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2);0.005 NG4 = 0.0051.50011.000 = 0.082 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.310 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-200116、)的规定采用： Wo = 0.300 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz = 0.960； Us - 风荷载体型系数：取值为1.320； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.70.3000.9601.320 = 0.266 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ = 1.25.310+1.44.725 = 12.987 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2NG+0.851.4NQ = 1.25.310+0.851.44.725 = 11.917、95 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw为 Mw = 0.851.4WkLah2/10 = 0.851.40.2661.5001.8002/10 = 0.154 kN.m；10、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）: 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 a1 = arctg3.000/(1.050+0.300) = 65.772度 a2 = arctg3.000/0.300 = 84.289度 吊点处立杆轴向力为： P1 = P2 18、= KxN/nd = 1.510.035/2 = 7.526kN； kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)： T1 = P1/sina1 = 7.526/0.912 = 8.253 kN； T2 = P2/sina2 = 7.526/0.995 = 7.564 kN； G1 = P1/tana1 = 7.526/2.222 = 3.387 kN； G2 = P2/tana2 = 7.526/10.000 = 0.753 kN； 其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg = T1 = 8.253 kN。 钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg19、- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg = 0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。 计算中Fg取8.253， = 0.820，K = 6.000，得到： 选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d = (28.2536.000/0.820)0.5 = 10.990 mm。 吊环强度计算公式为： = N / A f 其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等20、于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A = 0.5d2； 选择吊环的最小直径要为：d = (2Fg/f/)0.5 = (28.253103/50/3.142)0.5 = 10.253 mm。 钢丝绳最小直径为 10.990，必须拉紧至 8.253 kN，吊环直径为 10.253 mm。 钢丝绳作用在扣件上产生的分力G = 3.387kN小于扣件抗滑承载力12.800kN，符合要求。 脚手架竖向荷载P = 7.526kN小于扣件抗滑承载力12.800kN，符合要求。 11、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.9821、7/2.000 = 6.494 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500 ； 计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：lo = 3.119 长细比 Lo/i = 198 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ： = 0.184； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f = 205.000 N/mm2； = 6493.500/(0.18448922、.30) = 72.130N/mm2； 立杆稳定性计算 = 72.130N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.995/2.000 = 5.998 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500 ； 计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：lo = 3.119 长细比 Lo/i = 198 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表23、得到 ： = 0.184； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f = 205.000 N/mm2； = 5997.50/(0.184489.30)+153900/5077.793 = 113.901N/mm2； 立杆稳定性计算 = 113.901N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 12、最大搭设高度的计算: 按规范条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公24、式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.996； 活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs = 0.1844.89310-4205.000103-(1.22.996+1.44.725)/(1.20.125) = 55.062m； 按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 55.062 /(1+0.00155.062) = 52.188 m； H = 52.188 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H = 50 m，满足要求！ 按规范条考虑风荷载时,25、采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.996； 活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk = Mw/(1.40.85) = 0.154 /(1.4 0.85) = 0.129 kN.m； Hs = 0.1844.89310-4205.000103-(1.22.996+0.85*1.4(4.725+0.1844.8930.154/5.078)/(126、.20.125) = 61.470 m； 按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 61.470 /(1+0.00161.470) = 57.911 m； H = 57.911 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H = 50 m，满足要求！13、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： N2 = N1w+N0 风荷载标准值 Wk = 0.266kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 5.400m2； 按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0 = 5.000kN； 风荷载产生27、的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： N1w = 1.4WkAw = 2.011 kN； 连墙件的轴向力设计值 N1 = N1w+N0 = 7.011 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 L/i = 300.000/15.782 的结果查表得到 = 0.949 ，L为内排架距离墙的长度； 又： A = 4.893 cm2；f = 205.00 N/mm2 连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.89310-4205.000103 = 95.191 kN； N1 = 7.011 N f = 95.191,连墙件的28、设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 N1 = 7.011小于双扣件的抗滑力12.800kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 14、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkkc = 160.000 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk = 160.000kpa； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A = 23.990 kpa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.995/2 = 5.997 kN； 基础底面面积 ：A29、 = 0.250 m2。 p = 23.990fg = 160.000kpa 。地基承载力满足要求！ 15、脚手架配件数量匡算: 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要， 因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： L - 长杆总长度(m)； N1 - 小横杆数(根)； N2 - 直角扣件数(个)； N3 - 对接扣件数(个)； N4 - 旋转扣件数(个)； S - 脚手板面积(m2)； n - 立杆总数(根) n = 42； H - 搭设高度(m) H = 11； h - 步距(m) h = 1.800； la - 立杆纵距(m) la = 130、.500； lb - 立杆横距(m) lb = 1.050； 长杆总长度(m) L = 1.1 11.00 (42 + 1.50 42/1.80 - 2 1.50/1.80) = 911.53； 小横杆数(根) N1 = 1.1 (11.00 /1.80 1/2 + 1) 42 = 187； 直角扣件数(个) N2 = 2.2 (11.00 / 1.80 + 1) 42 = 657； 对接扣件数(个) N3 = 911.53 / 6.00 = 152； 旋转扣件数(个) N4 = 0.3 911.53 / 6.00 = 46； 脚手板面积(m2) S = 1.1 ( 42-2) 1.50 / 31、1.05 = 62.86。 根据以上公式计算得长杆总长911.53m；小横杆187根；直角扣件657个；对接扣件152个；旋转扣件46个；脚手板62.86m2。16、 扣件式钢管脚手架的搭设要求基本要求是：横平竖直，整齐、清晰、图形一致，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。具体要求如下:16.1 脚手架搭设前应向搭设人员及使用人员做好脚手架施工方案的交底；对脚手架所用钢管、扣件等认真组织检查验收，经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水，不合格产品不得用于脚手架的搭设。16.2 脚手架的基础回填土的回填密实度不得小于95%。16.3 立32、杆下均垫宽度为300宽木胶板。16.4 每搭完一步脚手架后，应按规范允许偏差要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。16.5 立杆的搭设应符合以下规定：严禁将其它规格的钢管用于本脚手架中；相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离不得小于500；开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙杆。16.6 纵向水平杆的搭设：纵向水平杆布置在立杆的内侧，其长度不宜小于3跨；接长宜采用对接扣件连接，如采用搭接应采用三个旋转扣件固定，搭接长度不得小于1m，搭接或对接点应交错布置，两33、根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100。16.7 横向水平杆：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150，靠墙一端的外伸长度为300，不应大于360。16.8 剪刀撑按7.27.2m方格沿脚手架全高、全长连续布置。剪刀撑接头采用搭接，搭接长度不小于1m，采用两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100。16.9 在主节点处的固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心34、点的相互距离不应大于150mm；对接扣件的开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100。16.10 栏杆和踢脚板均布置在立杆的内侧。17 脚手架的检查验收17.1 脚手架搭设钢管若采用新钢管：应有产品合格证，质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合碳素结构钢中Q235中A3钢的要求；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管的外径、壁厚、端面等的偏差，应符合相关规定；钢管必须涂有防锈漆。如采用旧钢管，应符合下列规定：表面锈蚀深度不大于0.5；弯曲变形符合相关要求，并做好防35、锈蚀处理。17.2 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。17.3 脚手架搭设在下列阶段进行检查验收：脚手架搭设前；作业层上施加荷载前；达到设计高度后；遇有六级大风与大雨后；停用超过一个月。17.4 脚手架的检查验收应根据下列技术文件：规范、施工方案、技术交底文件。17.5 脚手架使用过程中，应定期检查下列项目：杆件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造是否符合要求；立杆基础是否沉陷；立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；安全防护措施是否符合要求；是否超载。18、 脚手架安全管理18.1 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安36、全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。18.2 搭设脚手架人员必须戴好安全帽，系好安全带，穿防滑鞋。18.3 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规范规定进行检查验收，合格后方可使用。18.4 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。18.5 当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。18.6 脚手架应按规定要求进行检查与维护。18.7 在脚手架使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，连37、墙杆。18.8 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。18.9 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行。18.10 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入。19、 对操作人员的要求19.1 凡是参加外架搭设的人员，必须是经过专业技术培训，并考核合格取得蹬高作业操作证的人员，非持证人员不得参加操作。19.2 凡经医院检查，证明患有高血压、贫血、冠心病、心脏病以及其他不能从事高空作业的同志不得参加操作。19.3 进入施工现场必须正确戴好安全帽，高空作业时必须按要求正确系38、好安全带且应系紧挂牢。19.4 搭设时必须遵守操作规程，按外架设计和交底方法进行，不得图方便，偷工省料。19.5 操作时，手应抓紧抓牢，所用板手应用绳链系挂在腰部，扛管时应注意前后左右的行人，架子操作还应注意下方有无其他人员操作，行走或停留，以免发生事故。19.6 拆除时，应事先确定好高作业区、用红、绿色绳带或红、白双色栏杆进行围护，并设置明显警示牌，且有专人监护，以防发生扎伤事故。20、 脚手架使用与维护根据工程实际需要设计并通过计算的，因此必须按照规定和设计要求进行搭设，施工中的脚手架，不准堆放大量的钢管，模板木楞、钢筋等材料，操作前应先检查扣件等铆固有无松动，发现情况应及时处理，不留隐患39、，雨后应将雨水清扫干净，任何人不得擅自拆除脚架管和安全网拉作他用，不得任意拆除脚手架上的任何部位的扣件和其他附件及保险装置。以免造成事故。21、 脚手架的拆除拆除脚手架时，必须经过施工技术负责人同意后方可拆除，未经批准的脚手架不得擅自拆除。21.1 拆除脚手架前，应清除脚手架上杂物及地面障碍物。21.2 拆除脚手架的方法和顺序应按照搭设时的相反顺序进行，即后搭的先拆，先搭的后拆，搭时由下而上，拆时由上而下，但在拆除前必须先对整个架体进行检查和加固，以免脚手架在使用期间因检查加固不到位，存在隐患而造成事故。21.3 拆除时严禁上下同时作业。21.4 连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙杆加固。21.5 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆。21.6 拆除下来的脚手管应用绳系或用塔机吊运，严禁乱扔，事前必须在地面划好高空作业区，并派专人监护，作业区内不准人员行走或停留，钢管上的扣件应及时拆卸干净，钢管应按长短分规格堆放到指定位置，而且要堆放整齐，扣件按种类型号堆放到指定地点，保持现场整洁和文明施工。