1、正本国际商贸城展厅模板工程高支模框架梁、顶板施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录一、主要编制依据5二、工程概况5三、高支模施工的基本情况61/30-33交M-S轴高支模部位平面图93、混凝土采用砼输送泵输送。10四、施工准备10（一）材料及主要机具11（二）作业条件11（三）4501200梁模板和支撑体系验算111、工程属性112、荷载设计113、模板体系设计124、面板验算145、小梁验算166、主梁验算197、立柱验算218、可调托座验算249、立柱地基基础计算24（四）300550边梁梁模板和支2、撑体系验算251、工程属性252、荷载设计253、模板体系设计264、面板验算285、小梁验算306、主梁验算33RR40.17kN8kN357、立柱验算358、可调托座验算379、立柱地基基础计算38（五）、楼板验算381、工程属性382、荷载设计383、模板体系设计394、面板验算425、小梁验算446、主梁验算467、立柱验算498、可调托座验算519、立柱地基基础验算52五、施工工艺流程521、框架梁522、顶板52六、施工方案及保证措施52（一）、模板的安装525、一般规定536、立柱及其他杆件557、水平拉杆568、剪刀撑579、周边拉结57（二）、施工要点591、梁模板单块就位安3、装施工要点592、楼板模板单块就位安装工艺施工要点59（三）、模板的拆除601、模板拆除的一般要点60七、质量控制及保证措施61八、安全文明施工措施626.1、吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。636.7、木工操作电锯，必须严格按照木工机械操作规程操作。64九、模板及支架倒塌事故的应急救援641、目的642、应急领导小组及其职责64(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。65(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。653、应急反应预案65(1) 事故报告程序65(2) 事故报告65(3) 现场事故应急处理654、应急通信联络66十、安全监测监控661、监测措施64、6(1) 监测控制66(2) 监测点设置67(3) 监测措施67(6) 监测频率68一、主要编制依据建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB 502042002)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 1302011)建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 1282000)建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 钢结构设计规范 (GB 50017-2003)工程设计图及上级的有关文件及标准等二、工程概况本分项工程为xxxx国际商贸城一期展厅模板工程，工程特点为：地下室四周有大面积挡土5、墙，室内为大空间框架结构，屋面为现浇混凝土屋面。本分项工程质量控制的难点在于墙柱高支模、现浇钢筋砼建筑造型和屋面梁板模的支设；质量控制的重点在于模板的垂直度、平整度、标高、几何尺寸。结构概况序号项目内容1基础形式筏板基础2结构形式地下室为框架剪力墙结构，地下室四周外墙为钢筋砼挡土墙，梁板为框架梁；地上部分为框架结构。4层高部位-1层1层2层3层4层层高56005400520052005200三、高支模施工的基本情况1、本高支模工程为四个边角1-4轴交A-1/D轴、1-5轴交1/M-T轴、1/30-33交M-S轴、30-33交A-1/D轴。最高高度为27m，该面层最大的梁截面尺寸为45012006、，最小梁截面尺寸为300550，板厚度均120。拟采用钢管满堂红支撑方式搭设模板支撑体系。本方案专为该区域高支模施工而编制。1-5轴交1/M-T轴高支模部位平面图1-4轴交A-1/D轴高支模部位平面图30-33交A-1/D轴高支模部位平面图1/30-33交M-S轴高支模部位平面图2、施工顺序：在1-4轴交A-1/D轴结构及结构柱施工完成后，必须待混凝土强度达到允许条件后，在楼板上铺设木枋，模板支架落在木枋上进行搭设。其余部位基础采用C20砼浇筑200mm厚，立杆下垫50mm木板。具体如下图3、混凝土采用砼输送泵输送。4、现场平坦运输条件较好，模板水平运输采用手推车，垂直运输利用塔吊。5、外脚手7、架搭设采用落地式双排钢管架，随施工进度搭设，保证工作面离地超过1.5米以上有安全围护。四、施工准备研究图纸根据结构特点和工期要求选择合理的模板体系和支撑系统。墙、柱、梁用15木质胶合多层板，楼面板用12木质胶合多层板。支撑体系为钢木体系，即用48、3.0钢管搭设满堂支撑脚手架，板底、梁底铺设4090的白松木方作为次龙骨，钢管为主龙骨。（一）材料及主要机具1、木模板、竹胶板、木方、穿墙螺栓及套管、钢管、扣件、顶托。2、脱模剂、双面胶条、塑料胶带、钉子、铁丝等。3、一般性手工工具：锤子、斧子、打眼电钻、活动扳子、手锯、水平尺、线坠、撬棍、吊装索具等。加工机具：圆盘锯、压刨、套丝机、砂轮切割机。（二8、）作业条件1、按工程结构设计图进行模板设计，确保强度、刚度及稳定性。2、弹好楼层的墙身线、门窗洞口位置线及标高线。3、墙身钢筋绑扎完毕，水电箱盒、预埋件、门窗洞口预埋完毕，检查保护层厚度应满足要求，办完隐蔽工程验收手续。（三）4501200梁模板和支撑体系验算本验算高度为27米，采用品茗软件验算。1、工程属性新浇混凝土梁名称WKLc12新浇混凝土梁计算跨度(m)4.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)4501200新浇混凝土结构层高(m)27梁侧楼板厚度(mm)1202、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准9、值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.45非自定义:0.32风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)600、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁10、左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)525,675梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16面板弹性模量E(N/mm2)4700取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，111、.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.72139.06kN/mq1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.2137.3kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/mq2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.2130.7kN/m4.1、强度验算Mmax-0.1q1静L2+0.117q1活L2-0.137.30.152+0.1171.760.152012、.08kNmMmax/W0.08106/240003.3N/mm2f16N/mm2满足要求！4.2、挠度验算max0.677qL4/(100EI)=0.67730.71504/(1004700144000)0.155mml/400150/4000.38mm满足要求！4.3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.437.30.15+0.451.760.152.36kNR2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.137.30.15+1.21.760.156.47kN标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4 q2l=0.430.713、0.151.84kNR2=R3=1.1 q2l=1.130.70.155.07kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.36+0.91.35(0.3-0.1)0.45/3+0.5(1.2-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71max0.14、6-0.45/2，(1.2-0.6)-0.45/2/21，6.47+0.91.35(0.3-0.1)0.45/3=6.51kN/mq2max1.84+(0.3-0.1)0.45/3+0.5(1.2-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.6-0.45/2，(1.2-0.6)-0.45/2/21，5.07+(0.3-0.1)0.45/35.1kN/m5.1、抗弯验算Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1076.510.62，0.56.510.320.29kNmMmax/W0.29106/540005.42N/mm2f15.44N/mm2满足要求！5.215、抗剪验算Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6076.510.6，6.510.32.37kNmax3Vmax/(2bh0)=32.371000/(24090)0.99N/mm21.78N/mm2满足要求！5.3、挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.6325.16004/(10093502430000)0.18mml/400600/4001.5mm2q2l24/(8EI)5.13004/(893502430000)0.23mml/400300/4000.75mm满足要求！5.4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmaxmax1.14316、q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1436.510.6，0.3936.510.6+6.510.34.46kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.75kN，R2R34.46kN正常使用极限状态Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1435.10.6，0.3935.10.6+5.10.33.49kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.4kN，R2R33.49kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主17、梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：6.1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.172106/449038.37N/mm2f=205N/mm2满足要求！6.2、抗剪验算 主梁剪力图(kN)Vmax2.284kNmax2Vmax/A=22.2841000/42410.77N/mm2125N/mm2满足要求！6.3、挠度验算 主梁变形图(mm)max0.13mml/400525/4001.31mm满足要求！6.4、扣件抗滑计算RmaxR1,R40.47kN8kN单扣件在扭矩达到4065N18、m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R0.47kN8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)2057.1、长细比验算顶部立杆段：l01=k1(hd19、+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm=l0/i=2633.4/15.9=165.62=210长细比满足要求！7.2、风荷载计算Mw0.921.4klah2/100.921.40.320.61.52/100.05kNm7.3、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.2)+0.91.42135.42kN/m2)小梁验算q1max2.14+(0.3-0.1)0.45/3+0.91.2(0.5+(24+1.20、1)0.12)+0.91.41max0.6-0.45/2，(1.2-0.6)-0.45/2/21，5.88+(0.3-0.1)0.45/3=5.91kN/m同上四六计算过程，可得：R10.44kN，R26.22kN，R36.22kN，R40.44kN顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2911.386(1500+2200)=3399.719mm1l01/i3399.719/15.9213.819，查表得，10.16立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.44+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.6-0.21、45/2)/20.6，6.22，6.22，0.44+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+1.2-0.6-0.45/2)/20.6+0.05/1.26.3kNfN/(A)+Mw/W6299.55/(0.16424)+0.05106/4490103.77N/mm2f205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=k2h =1.2911.7551500=3398.557mm2l02/i3398.557/15.9213.746，查表得，20.16立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.44+0.91.2(0.75+(24+22、1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.6-0.45/2)/20.6，6.22，6.22，0.44+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+1.2-0.6-0.45/2)/20.6+0.05/1.26.3kNfN/(A)+Mw/W6299.55/(0.16424)+0.05106/4490103.77N/mm2f205N/mm2满足要求！8、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R316.74kNN30kN满足要求！9、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)120立23、柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)6.3/(10.15)42kPafak120kPa满足要求！（四）300550边梁梁模板和支撑体系验算1、工程属性新浇混凝土梁名称La101新浇混凝土梁计算跨度(m)13.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)300550新浇混凝土结构层高(m)27梁侧楼板厚度(mm)1202、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标24、准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、600混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增25、加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550,650梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)50 设计简图如下：平面图立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(226、4+1.5)0.55)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.55)+1.40.72118.93kN/mq1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.55117.16kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/mq2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.55114.12kN/m4.1、强度验算Mmax0.125q1L20.125q1l20.12518.930.1520.05kNmMmax/W0.05106/375001.42N/mm2f15N/mm2满足要求！4.2、挠度验算ma27、x0.521qL4/(100EI)=0.52114.121504/(10010000281250)0.013mml/400150/4000.38mm满足要求！4.3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37517.160.15+0.4371.760.151.08kNR2=1.25q1l=1.2518.930.153.55kN标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375 q2l=0.37514.120.150.79kNR2=1.25q2l=1.2514.120.152.65kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)409028、小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.08+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.50.55+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71(1.2-0.6-0.3/2)/21，3.55+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=3.59kN/m q2max0.79+(0.3-0.1)0.3/29、2+0.50.55+(0.5+(24+1.1)0.12)(1.2-0.6-0.3/2)/21，2.65+(0.3-0.1)0.3/22.68kN/m5.1、抗弯验算Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.590.92，0.53.590.0520.31kNmMmax/W0.31106/540005.75N/mm2f15.44N/mm2满足要求！5.2、抗剪验算Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6073.590.9，3.590.051.959kNmax3Vmax/(2bh0)=31.9591000/(24090)0.82N/mm21.78N/mm230、满足要求！5.3、挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.6322.689004/(10093502430000)0.49mml/400900/4002.25mm2q2l24/(8EI)2.68504/(893502430000)0mml/40050/4000.12mm满足要求！5.4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.590.9，0.3933.590.9+3.590.053.69kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R11.49kN，R23.69kN，R32.6131、kN正常使用极限状态Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.680.9，0.3932.680.9+2.680.052.76kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R11.2kN，R22.76kN，R32.32kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.0可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下：6.1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm)Mm32、ax/W0.167106/508032.83N/mm2f=205N/mm2满足要求！6.2、抗剪验算 主梁剪力图(kN)Vmax2.603kNmax2Vmax/A=22.6031000/48910.65N/mm2125N/mm2满足要求！6.3、挠度验算 主梁变形图(mm)max0.06mml/400550/4001.38mm满足要求！6.4、扣件抗滑计算RR40.17kN8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水33、平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 7.1、长细比验算顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm=l0/i=2633.4/15.9=165.62=210长细比满足要求！7.2、风荷载计算Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.91.52/100.034、5kNm7.3、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.55)+0.91.42117.52kN/m2)小梁验算q1max1.01+(0.3-0.1)0.3/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1.2-0.6-0.3/2)/21，3.29+(0.3-0.1)0.3/2=3.32kN/m同上四六计算过程，可得：R10.1kN，R22.27kN，R34.82kN，R40.16kN顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2911.386(1500+2200)=3335、99.719mm1l01/i3399.719/15.9213.819，查表得，10.16立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+N边+Mw/lbmax0.1，2.27，4.82，0.16+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.6+1.2-0.6-0.3/2)/20.9+0.05/1.24.87kNfN/(A)+Mw/W4866.74/(0.16424)+0.05106/449082.99N/mm2f205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=k2h =1.2911.7551500=3398.557mm2l02/i3398.557/15.9213.74636、，查表得，20.16立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+N边+Mw/lbmax0.1，2.27，4.82，0.16+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.6+1.2-0.6-0.3/2)/20.9+0.05/1.24.87kNfN/(A)+Mw/W4866.74/(0.16424)+0.05106/449082.99N/mm2f205N/mm2满足要求！8、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R315.05kNN30kN满足要求！9、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值f37、ak(kPa)120立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4.87/(10.15)32.44kPafak140kPa满足要求！（五）、楼板验算1、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高20.95m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)4.5新浇混凝土楼板边宽B(m)1.52、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板38、及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.450.32风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83、模板体系设计模板支架高度(m)27立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)600水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)450立柱距混凝土板长边的距离(mm)150主梁布置方向平行楼板长39、边小梁间距(mm)200小梁距混凝土板短边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长度(mm)150，150 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16面板弹性模量E(N/mm2)4700根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm44.1、强度验算q10.940、max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/mq20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/mp0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kNMmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.22/8，0.110.22/8+3.150.2/4= 0.16kNmMmax/W0.16106/240006.58N/mm2f1641、N/mm2满足要求！4.2、挠度验算q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kN/m5ql4/(384EI)53.112004/(3844700144000)0.1mml/400200/4000.5mm满足要求！5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243因B/lb取整1500/600取整2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利42、组合，计算简图如下：5.1、强度验算q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.21.35kN/m因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.20.72kN/mq1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/mM10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.720.62+043、.1250.630.620.06kNmq20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.06kN/mp0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/mM20.07q2L2+0.203pL0.070.060.62+0.2033.150.60.39kNmM3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.350.152/2，0.060.152/2+3.150.150.47kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0.06，0.39，0.470.47kNmMmax/W0.47106/540008.76N/mm2f15.44N/mm2满足要求！5.2、抗剪验算V10.625q1静L+44、0.625q1活L0.6250.720.6+0.6250.630.60.5kNV20.625q2L+0.688p0.6250.060.6+0.6883.152.19kNV3maxq1L1，q2L1+pmax1.350.15，0.060.15+3.153.16kNVmaxmaxV1，V2，V3max0.5，2.19，3.163.16kNmax3Vmax/(2bh0)=33.161000/(29040)1.32N/mm21.78N/mm2满足要求！5.3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.66kN/m跨中max0.521qL4/(100E45、I)=0.5210.666004/(10093502430000)0.02mml/400600/4001.5mm悬臂端maxqL4/(8EI)=0.661504/(893502430000)0mml1/400150/4000.38mm满足要求！6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.496.1、小梁最大支座反力计算Q1k1.5kN/m2q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G246、k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.21.14kN/mq1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.20.76kN/mq1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.38kN/mq2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.2=0.7kN/m承载能力极限状态按二跨连续梁，Rmax1.5q1L1.51.147、40.61.02kN按悬臂梁，R1q1l=1.140.150.17kNRmaxRmax，R11.02kN;同理，R0.64kN，R0.64kN正常使用极限状态按二跨连续梁，Rmax1.5q2L1.50.70.60.63kN按悬臂梁，R1q2l=0.70.150.11kNRmaxRmax，R10.63kN;同理，R0.4kN，R0.4kN6.2、抗弯验算计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm)Mmax0.46kNmMmax/W0.46106/4490102.45N/mm2f205N/mm2满足要求！6.3、抗剪验算 主梁剪力图(kN)Vmax2.23kNmax2Vmax/A=22.231000/4248、410.51N/mm2125N/mm2满足要求！6.4、挠度验算 主梁变形图(mm)max0.96mm跨中max=0.27mm=900/400=2.25mm悬挑段max0.96mm=400/400=1mm满足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(49、N/mm2)2057.1、长细比验算顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm=l0/i=2633.4/15.9=165.62=210长细比满足要求！7.2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2911.386(1500+2200)=3399.719mm1l01/i3399.719/15.9213.819，查表得，10.16Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.320.91.52/100.07kNmNw0.91.2NGik+0.91.450、(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.75+0.921.40.07/0.63.47kNf Nw/(A)+ Mw/W3466.32/(0.16424)+0.07106/449067.67N/mm2f205N/mm2满足要求！Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.320.91.52/100.07kNmNw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.75+0.921.40.07/0.63.65kNf Nw/(A)+ Mw/W36451、8.57/(0.16424)+0.07106/449070.35N/mm2f205N/mm2满足要求！8、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力N3.47kNN30kN满足要求！9、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)120立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)3.65/(10.1)36.49kPafak120kPa满足要求！五、施工工艺流程1、框架梁弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模支架安装梁底楞或梁卡具 安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装侧梁模安装另一侧梁模 安装上下52、锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连固 2、顶板搭设支架安装横纵钢(木)楞调整楼板下皮标高及起拱铺设模板块检查模板上皮标高、平整度 六、施工方案及保证措施（一）、模板的安装模板及支架的施工要求：1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。53、经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。4、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。5、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑54、混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，梁跨中按2/1000起拱。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离55、，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。6、立柱及其他杆件(1)扣件式1) 立柱平面布置图（详平面图）；2) 搭接56、要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间分别增加一道水平拉杆。如下图示意：8、剪刀撑(1)扣件式、门式剪刀撑设置应满足扣件式钢管脚手架安全技术规范要求，剪刀撑应与所交叉的杆件全部连接。9、周边拉结1) 在每层浇筑砼的边梁上埋设短钢管，间距3跨，与支撑架连接；2)当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m57、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。4）第二步架、操作层梁底、及中间不大于10m的部位增加水平兜网。10、梁底模的铺设，在梁底两侧的立杆上设置横杆并预留模板和木楞高度，同时注意梁底板应按设计要求起拱。梁底木楞要求按梁的长度方向立起设置，中心间距150。梁侧板应包住梁底板，方便拆模，梁侧木楞按中心距300设置。当梁高大于700时应在距梁底300高处按纵横600间距设置M14对拉螺栓。如纵横向主梁表面贯通钢筋直径较大，在柱头位置纵横向钢筋重叠交叉使得上层钢筋保护层减小，可将同一方向主框梁梁底统一降低3050（258、层钢筋交叉降30）。11、板底模的铺设，在支撑好的立杆顶端设置可调节顶托，顶托之间架设483钢管并调节标高至板底（预留模板和木方高度），板底木方按中心距250侧放设置。12、如模板拼缝不严必须加海面胶条封堵，防止漏浆造成蜂窝麻面。（二）、施工要点1、梁模板单块就位安装施工要点1.1、在楼地面混凝土上弹出梁的轴线，将标高引测到支架立杆上。1.2、安装梁模支架之前，首层为土壤地面时应平整夯实，无论首层是土壤地面或楼板地面，在专用支柱下脚要铺设通长脚手板，并且楼层间的上下支座应在一条直线上。支柱采用双排，间距以90100cm。支柱上连固5cm10cm木楞或梁卡具。支柱中间和下方加横杆或斜杆，立杆加可59、调底座。1.3、在支柱上调整预留梁底模板的厚度，符合设计要求后，拉线安装梁底模板并找直，底模上应拼上连接角模。1.4、在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装粱侧模板，将两侧模板与底板连接。用梁卡具或安装上下锁口楞及外竖楞，附以斜撑，其间距一般宜为75cm。当粱高超60cm时，需加腰楞，并穿对拉螺栓（或穿墙螺栓）加固。侧梁模上口要拉线找直，用定型夹子固定。1.5、复核检查梁模尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。有楼板模板时，在梁侧上口与板模拼接固定。2、楼板模板单块就位安装工艺施工要点2.1、支架搭设前楼地面及支柱托脚的处理同3.2的有关内容。支架的支柱（可用早拆翼托支柱从边垮一侧开始，依次逐60、排安装，同时安装钢（木）楞及横拉杆，其间距按模板设计的规定。一般情况下支柱间距为90120cm，板底木楞立放中心间距为30cm。2.2、支架搭设完毕后，要认真检查板下钢（木）楞与支柱连接及支架安装的牢固与稳定，根据给定的水平线，认真调节支模翼托的高度，将钢（木）楞找平。2.3、先将板模与墙模或梁模连接，然后向垮中铺设平模。最后对于不够整模数的模板和窄条缝，采用拼缝模或木方嵌补，但拼缝应严密，所有板模拼缝必须用塑料胶条封闭。2.4、平模铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板底标高，并进行校正。（三）、模板的拆除1、模板拆除的一般要点1.1、侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆61、除模板而受损后，方可拆除。1.2、底模及冬季施工模板的拆除，必须执行混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）的有关条款。作业班组必须进行拆模申请经技术部门批准后方可拆除。1.3、预应力混凝土结构构件模板的拆除，除执行4.1.2条的规定外，侧模应在预应力张拉前拆除；底模应在结构构件建立预应力后拆除。1.4、已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。1.5、拆装模板的顺序和方法，应按照模板设计的规定进行。若无设计规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的62、模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。1.6、模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统由一个作业班组执行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。1.7、后浇带模板要求其支模架子一次性安装成型，待后浇带混凝土浇筑好以后再进行拆除，确保板底平整。在后浇带混凝土浇筑前，在后浇带跨内的梁板两侧结构长期处于悬臂受力状态，因此要求在施工期间本跨内的模板和支撑不能拆除，否则可能引起各部分结构的承载能力和稳定问题。这部分模板支撑体系必须待后浇带混凝土养护28天，砼试压强度达到100%才可以拆除。按由上向下顺序拆除63、。七、质量控制及保证措施模板的制作要严格按照指定的板的厚度进行制作，梁、顶板的木模均为原材板，板的厚度不同所用在构件的部位也不同，所以制作加工模板时，一定要根据各构件的尺寸、截面精确下料并分别编上号，对于墙体的大拼模板，要注上轴线、跨距及尺寸，便于周转使用时不易混淆，模板的对拉螺栓孔可根据实际情况，提前打好孔或现场打孔，不管前者或是后者，原则上要保证两侧模板的孔在同一条水平线上。模板在支设施工中，要按模板支设的工艺流程进行施工，每完成一道工序先进行自检，经监理、现场施工员、技术员复验无误后方可进行下道工序的施工。顶板模板的板缝间用透明胶带封闭缝隙，梁柱接头及柱四角板缝应在合模前用海棉条封堵，支64、模中依据测量工所给的控制轴线，放出墙、柱、梁的平面尺寸线，控制好轴线、标高，模板接缝要严密并保证每一加固点牢固及支撑的稳定，对于大跨度框架梁按设计要求起拱。模板支设的偏差（标高、轴线、垂直度、平整度）控制在规范允许的范围之内，并注意与水、电、暖通的施工配合，包括预埋件、预留洞口、穿墙管埋设等是否正确，经有关部门检查验收之后方可进行下步工序的施工。在施工过程中应设专人看护模板，发现问题现场及时处理，并随时固定校正松动部位。模板的偏差应符合以下要求：项 目允许误差(mm)检验方法轴线移位柱、墙、梁5尺量检查截面尺寸柱、墙、梁+4、-5尺量检查底模标高5水准仪、尺量表面平整度22m靠尺、塞尺层高垂直65、度不大于5M6吊线大于5M8吊线八、安全文明施工措施 安全保证体系6.1、吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。6.2、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。6.3、预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。6.4、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时椅靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和66、平整产生偏差。6.5、工人上班必须穿胶鞋，头戴安全帽，雨天上架必须带安全带。6.6、严禁工人酒后上架作业，高空架必须在作业层下2米范围设置水平安全兜网。6.7、木工操作电锯，必须严格按照木工机械操作规程操作。6.8、模板安装、拆除完毕之后必须将落地的扣件、螺帽、螺杆、钢管、木方、模板清理干净。九、模板及支架倒塌事故的应急救援1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急67、小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事68、故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发69、红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人： 手机：安全员： 手机：技术负责人： 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。十、安全监测监控1、监测措施(1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。70、(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度精密水准仪12”全站仪一台NST-5212” ，最大允许误差20”红外线水准仪1对讲机3检测板手1(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。