1、目 录一、编制依据1二、工程概况1三、模板及支撑系统材料选用1四、施工工艺及操作要求14.1 矩形框架柱模板施工24.2梁模板施工34.3楼板模板施工4五、模板的拆除4六、成品保护措施4七、质量保证措施及施工注意事项5八、安全施工注意事项5九、文明施工及环保措施6十、模板系统验算610。1 模板支撑架计算书610.2 梁模板计算书11十一、高支撑模板施工安全防范措施2111.1 预防坍塌事故安全技术措施2111。2 预防高空坠落事故安全技术措施2111。3 监测措施22xxxx国际商贸城超高模板工程施工方案一、编制依据1.1建筑结构荷载规范GB5000920011.2混凝土结构设计规范GB502、01020021.3建筑施工计算手册江正荣著1.4建筑施工手册第四版1.5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20011。6混凝土结构工程施工技术标准 ZJQ08-SGJB 2042005混凝土结构工程施工质量验收规范GB5020420021.7建筑施工脚手架实用手册杜荣军著1。8高大模板扣件式钢管支撑系统施工安全管理规定1.9建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082.0建筑工程重大危险源监控技术规范DBJ1391-20072.1建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80912。2贵州省建筑工程技术规范二、工程概况xxxx国际商贸城，框架结构,层数为两层，首层高度为：7.723、5米，外挑梁板面层高7.625，板厚120mm，梁板砼标号为C30,最大主梁截面为300mm700mm,此部分满堂脚手架搭设高度为7。725m，7.625米.首层结构脚手架立杆基础为C20砼垫层，外挑梁板面层原土夯填层。二层结构脚手架立杆直接搭设在现浇楼屋面板上。三、模板及支撑系统材料选用本工程模板采用18mm厚木胶合板，方木采用4080mm2，模板支撑体系采用483.5mm扣件式钢管脚手架。四、 施工工艺及操作要求4。1矩形框架柱模板施工矩形框架柱模板采用12mm厚覆膜木胶板,模板支撑体系由竖向6080150-250木方及横向2483。5500钢管配合M14对拉螺栓组成，柱根部1米范围内间距4、减半，第一道柱箍距楼面最大为200MM。当柱截面大于大于700mm，小于900m时，在中间设两道M14对拉螺栓；当柱面大于等于900mm，小于等于1350mm时，在中间设两道对拉螺栓；对拉螺栓水平最大间距不得大于500mm，在柱底1/3层高部分的钢管及对拉螺栓竖向间距适当加密为400mm.对于钢骨架柱部位,框架柱的对拉螺栓直接一次性焊接与钢骨柱的栓钉上。 工艺流程：配置柱模并将木方与之钉在一起弹柱位置线焊接螺纹18钢筋内限位定位钢筋清理柱根部垃圾、浮浆及松散砼进行凿毛处理，清理干净安装前的再次检查安装柱模板检查对角线长度安装柱模钢管外撑及M14对拉螺栓加斜撑校正主体固定预检合格后报验.柱模安装5、时同排柱必须先安装两短柱，经校正、固定验收合格后，挂通线校正、安装中间各柱。模板斜撑采用钢顶柱，底部顶在预埋在板内的短钢筋头上，钢筋头规格为螺纹18，成都300mm，外露6cm，钢筋头与柱距离为3/5柱高。柱模板与满堂脚手架应可靠连接固定,每隔1500mm纵横向均设置一道钢管与满堂脚手架连接。柱与梁板的砼分开浇筑时，为保证柱头钢筋位置的准确及控制砼浇筑高度,现场制作35*40mm的限位木条,将此木条直接钉在柱模上口内侧，比柱子浇筑砼高度高20mm处;梁板柱砼一次性浇筑时，柱头部位设置水泥砂浆垫块，保证钢筋的保护层厚度。为控制住四角漏浆、砂棱角、柱头与主次梁交接处不顺直、涨模等质量通病,本工程柱6、模板配置成企口形式,梁、柱交接处采用梁模定柱模、次梁模顶主梁模的方法。施工时候要注意施工现场垃圾的处理。柱模板的根部应预留清扫口,以排除和清理杂物，清理好后，合上清扫孔盖板密封.4.2梁模板施工4。2。1 工艺流程：抄平、弹线(轴线、水平线）支撑架搭设支柱头模板铺设底板拉线找平封侧模预检合格后报验。4.2.2 根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。4.2。3 梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为1。0m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距(上下水平杆间距）不大于1500mm；.立杆顶端必须设置纵横7、双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。4。2.4 剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。4。2。5 梁模板安装大龙骨采用483.5mm双钢管,其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm80mm方木,间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架8、立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2，主次梁交接时,先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固,对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。4.3楼板模板施工4.3.1 工艺流程：支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装预检合格后报验。4.3。2 支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置.立杆顶部如设置顶托,其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100.4。3。3 模板安装:采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块9、拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用483.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨,铺设模板。4。3.4楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。五、 模板的拆除当模板支撑的顶板、柱砼强度达到设计要求后，填写砼拆模申请单，经监理批准后，方可拆除满堂红脚手架.满堂红脚手架拆除施工时间应选择在白天施工，严格进行夜间施工。拆除前应清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物。5。1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆10、除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板最后拆梁底模板。5.2 柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度.柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时,方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。5.3 模板拆除的顺序和方法.应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位,自上而下的原则.拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。5。4 拆模时,操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片(段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。5。5 拆下的模11、板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放,并做到及时清理,维修和涂刷好隔离剂，以备待用。六、成品保护措施6.1 模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。6。2 模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。6。3 搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。6。4 不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形.浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。6。5 拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。七、质量保证措施及施工注意事12、项7.1 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工,安装完毕,经高支模管理机构有关人员组织验收合格后,通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业7。2 现浇结构模板安装允许偏差:序号项 目允许偏差（mm）1轴线位移52底模上表面标高53截面内部尺寸柱、梁4，-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高底差26表面平整度5注;检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测,并取其中的较大值。7。3 确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4065Nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。7。4 模板施工前，对班组进行书面13、技术交底,拆模要有项目施工员签发拆模通知书.7。5 浇筑混凝土时，木工要有专人看模。7。6 认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。7。7 严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。7.8 在封模以前要检查预埋件是否放置,位置是否准确。八、安全施工注意事项8.1 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底.8。2 支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。8.3 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下,应从施工电梯进入工作面.8。4 高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关14、人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。8。5 混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性,发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。8.6 正在施工浇筑的楼板,其下一层楼板的支撑不准拆除，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。8。7 拆模时应搭设脚手架,废烂木方不能用作龙骨。8。8 在4m以上高空拆模时,不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落,操作时必须注意下方人员动向。8.9 拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。8。10 拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠15、下伤人.九、文明施工及环保措施9。1 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。9.2 模板每次使用后清理板面,涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏,以免污染环境.9。3 模板安装时,应注意控制噪声污染.9。4 模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。9.5 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理,避免污染环境.9.6 每次下班时保证工完场清.十、模板系统验算10.1 模板支撑架计算书10.1.1参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m）：1。00;纵距(m）:1.00；步距(m)：1。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m):016、。10；脚手架搭设高度(m）：8。7m、12。6m；采用的钢管(mm)：483.5；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0。80；板底支撑连接方式：40mm80mm方木支撑,间距300mm；钢材弹性模量E=206103（N/mm2）;钢管抗压强度设计值f=205.0 N/mm2钢管截面惯性矩I=11.357104mm4，截面抵抗矩W=4。732103mm3。2。荷载参数（1）模板及木楞自重标准值(kN/m2）：0。350；荷载分项系数i=1.2（2）混凝土与钢筋自重标准值(kN/m3)：板26。0;i=1。2(3）施工人员及设备均布荷载标准值(kN/m2）；i=1.417、a。计算模板时取2.50；b。计算支撑小楞构件时取1。5；c计算支架立柱时取1。0；(4)砼振捣时产生的荷载标准值（kN/m2） ：水平模板2。0;垂直面模板4.0；i=1.4（5)倾倒砼产生的荷载标准值取：2KN/m2；i=1。43.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9。5103；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.400;木方的间隔距离(mm）：300.000；木方的截面宽度（mm）：40.00；木方的截面高度（mm）：80。00；图2 楼板支撑架荷载计算单元10。1。2支撑模板的方木的计算：方木按照简支梁计算，其截面抵抗矩W和惯性矩I18、分别为：W=bh2/6=4。08。02/6 = 42。67cm3；I= bh3/12=4.08。03/12 =170。67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m）：q1= 26。000.300.12 = 0.94 kN/m(2)模板的自重线荷载（kN/m)：q2= 0。3500.30 = 0。105kN/m ；(3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：p1 =（1。5+2.0）1.000.30=1。05kN；2.方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 1。2(0.94+0。10519、) = 1.254 kN/m;集中荷载 p = 1.41.05=1。47kN;最大弯距M = Pl/4 + ql2/8 = 1。471。0 /4 + 1.2541.02/8 = 0.524kN。m方木的最大应力值= M / W =0。524106/(42。67103）=12。28N/mm2;方木抗弯强度设计值 f=13。0 N/mm2;f，满足要求。3。方木抗剪验算:最大剪力的计算公式如下: V = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足： T = 3 V /（2bh) T其中最大剪力: V = 1。2541。0/2 + 1.47/2 = 1。362 kN；方木受剪应力计算值T = 31.320、62103/(240.080。0) = 0。638N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1。400 N/mm2；T T,满足要求。4。方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载： q = 1.2（q1 + q2）= 1。254kN/m；集中荷载：p = 1.4P1=1。47 kN;方木最大挠度计算值： Vmax= 14701000.03 /( 489500.0170.67104） +51.2541000.04/（3849500。0170.67104）=2.896 mm;方木最大允许挠度值：V= 1000。0/250=4。0mm；Vmax V，21、满足要求10.1.3支撑木方的钢管的计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =1.2541。0 + 1.47 =2。724 kN;支撑钢管计算简图最大弯矩Mmax = 0.267PL=0.2672。7241。0=0。727kN.m ；最大挠度Vmax = 1。883PL3/（100EI）=4.768mm;最大支座力Nmax = 1.267P+1.000P=5.74kN ；钢管最大弯曲应力=M/W=0。727106/4732.0=153。63N/mm2 ;钢管抗压强度设计值 f=205。0 N/mm2； f,满足要求。支撑钢管的最大挠度Vmax小于122、000。0/150与10 mm,满足要求.10。1.4扣件抗滑移的计算：双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= Nmax=5。74 kN；R 12。80 kN,双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 10。1.5模板支架立杆荷载标准值(轴力）：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.1.静荷载标准值包括以下内容:（1)脚手架的自重（kN)： NG1 = 0。1167。725 = 0.8961kN;NG1 = 0。11612.6 = 1。462kN；(2)模板的自23、重(kN): NG2 = 0.3500。31。0 =0。105kN;(3)钢筋混凝土楼板自重（kN): NG3 = 26。00。121。01。00 = 3.12kN;经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 =4.687kN; 2.活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1。0+2。0+2.0 )1。01.0 = 5.0 kN；3。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1。2NG + 1。4NQ = 12.624kN10.1。6立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式:其中 N立杆的轴心压力设计值（kN） ：N =5.658 kN24、；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i计算立杆的截面回转半径（cm) ：i = 1。58 cm;A-立杆净截面面积（cm2)：A = 4.502cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)（cm3):W=4.732cm3； 钢管立杆最大应力计算值 （N/mm2)； f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205.0 N/mm2; l0计算长度 (m)；l0 = h+2a k1计算长度附加系数，取值为1。155； u-计算长度系数，参照扣件式规范表5。3。3;u = 1。70； a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。10 m；上式的计算结果：立杆计算长度l0 = 25、h+2a = 1。500+0。102 = 1.7 m; l0/i =1.7103/ 15.8 = 107.6；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。537；钢管立杆的最大应力计算值；=5。658103/（0。537450.2)= 23。4 N/mm2； f = 205.000 N/mm2，立杆稳定性满足要求。10.2 梁模板计算书10。2.1参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)： 0。30梁截面高度 D(m)： 0.70混凝土板厚度（mm)： 0.12梁支撑架搭设高度H(m)： 7。025m立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0。10;脚手架步距（m）：126、。50;立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m）:1。00；立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00;采用的钢管类型为483。50;扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力折减系数：0.80;承重架支设:木方支撑平行梁截面A；2.荷载参数模板自重(kN/m2)：0.35;新浇混凝土自重: 260N/m3；钢筋自重(kN/m3)：6。0;施工均布荷载标准值(kN/m2)：a。计算模板时取2.50;b。计算支撑小楞构件时取1。5；c计算支架立柱时取1.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2）：水平模板取2.0，垂直面板取4。0;倾倒混凝土侧压力（kN/m2）：2.0；新浇筑砼对模板侧面的压力标准值：F、F中27、较小值；i=1.2F=0。22ct01 2V1/2F=cH3.材料参数木材弹性模量E（N/mm2）：9500。0；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2):13.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板弹性模量E(N/mm2）：9500。0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13.0；钢材弹性模量E(N/mm2)：2。06105;钢材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：205。0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距（mm）:250.0;面板厚度（mm）：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm）：500；次楞间距(mm）：300;穿梁螺栓水平间距（mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(28、mm）：300；穿梁螺栓直径(mm）：M12；主楞龙骨材料:木楞，宽度80mm，高度40mm；次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm,高度40mm；10。2。2梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值:式中: c-混凝土的密度，取28KN/m3；t-新浇筑砼的初凝时间（h)： t=200/（T+15）=5。714；T混凝土的入模温度，取20。01外加剂修正系数；无泵送故取1。02砼坍落度影响系数,2取为1.15;V-浇筑速度（m/h),V=2.5m/h；H砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；梁取0.9；则F=0.22ct1 229、V1/2=0.22285。7141。01.152.51/2=63.96KN/m2F=cH=280.9=25。2KN/m2取两者较小值，则标准值为F = F=25.2KN/m2；10。2.3梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,龙骨采用木楞，截面宽度80mm,截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =80402/6 = 21。33cm3;I=80403/12 = 42。67cm4;内楞计算简图（1）。内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中， -内楞弯曲应力计算值（N/mm2)； M -内楞的最大弯距(N。mm)；30、 W -内楞的净截面抵抗矩；f -内楞的强度设计值（N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载q=(1.225。20.90+1。42.00.90)0.30=8.92kN/m;内楞计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；内楞的最大弯距： M=0。18。92500.02=2.23105N.mm；内楞的最大受弯应力计算值=2.23105/2.133104=10.45N/mm2；内楞的抗弯强度设计值： f = 13。0N/mm2； f，内楞抗弯强度满足要求。（2）内楞的挠度验算其中 E 木材的弹性模量：E =9500.0N/mm2； q作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q=131、.225。20.3=9.072KN/m; l计算跨度(外楞间距):l = 500。0mm； I-内楞的截面惯性矩：I =4.267105N/mm2；内楞的最大挠度计算值:=0.6779。072500。04/（10095004。267105)=0。95mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm; ，内楞挠度满足要求。2.外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W =80402/6 = 21.33cm3；I=80403/12 = 42.67cm4；外楞计算简图（1）。外32、楞抗弯强度验算其中 外楞受弯应力计算值（N/mm2） M 外楞的最大弯距(N.mm）； W 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值（N/mm2)。最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载： P = （1.225。20。90+1.42.00.90）0。500。30=4。46kN;外楞计算跨度（对拉螺栓竖向间距）： l = 300mm；外楞的最大弯距: M = 0。1754。46103300。0 = 2.34105N。mm外楞的受弯应力计算值： = 2。34105/2.133104 = 10。97N/mm2；外楞的抗弯强度设计值：f = 13.0N/mm2; f,内楞抗弯强度满足要求。（33、2）.外楞的挠度验算其中 E 外楞的弹性模量，其值为9500。0N/mm2； P-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: p=25.20。50.3=3.78KN； l计算跨度(对拉螺栓间距）：l = 300。00mm； I面板的截面惯性矩：I = 4.267105mm4；外楞的最大挠度计算值： = 1。1463。78103300.03/（1009500。04。267105） = 0。29mm外楞的最大容许挠度值： = 1。20mm; ，满足要求。10。2。4穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中 N -穿梁螺栓所受的拉力; A -穿梁螺栓有效面积 （mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170。034、N/mm2;查表得：穿梁螺栓的直径： 12 mm；穿梁螺栓有效直径： 9。85 mm；穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =25。20.500.302 =7。56kN穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 170.076/1000 =12.920 kN；N N，满足要求！10。2.5梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.本算例35、中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =250。018。02/6 = 1.35104mm3； I = 250。018.03/12 = 1。215105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:其中， 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2）；M -计算的最大弯矩 （kN.m）；L计算跨度(梁底支撑间距)： l =250。00mm;Q-作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）;新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.225.20。301。00.90=11.4kN/m；模板结构自重荷载：q2： 1。20。350.300.90=0.11kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值36、：q3： 1.42.00。300。90=0.76kN/m;q = q1 + q2 + q3=11.4+0。11+0.76=12。27kN/m跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 0。1012.270。252=0。077kN.m =0.077106/1.35104=5.703N/mm2 f=13。0，满足要求。2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用.最大挠度计算公式如下:其中,q作用在模板上的压力线荷载：q =（26.0+6.0）0.9+0。350.30=8。745N/mm；l计算跨度（梁底支撑间距）: l =250。0mm； E-面板的弹性模量： E = 937、500.0N/mm2;面板的最大允许挠度值： =250.0/250 = 1。0mm;面板的最大挠度计算值:=0.6778.745250.04/(1009500。01。215105）=0。2mm；，满足要求。10。2。6梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：q1= （26。0+6.0)0。30。90.25=2。16kN；（2）模板的自重荷载（kN)：q2 = 0。350.25(20。9+0.3) =0。184 kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN）:经计算得到，活荷载标准值P1 = (1.50+2。0)0.300.250=0。26kN；2。38、木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2（q1+q2）=1。2（2.16+0.184）=2.81kN；活荷载设计值P2=1.4 P1=1。40.26=0。36 kN；P=2.81+0。36=3。17kN本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4。08.02/6 = 42。67 cm3；I=4.08.03/12 = 170。67 cm4；3。支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩,跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距M=3。170.5/4=0。40kN。m；方木最大应力计算值=M/W=0。4106/4。267104=9.37N/mm2；方39、木抗弯强度设计值 f=13。0 N/mm2；f，满足要求！4。支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足:T = 3 V /(2bh）其中最大剪力V=3.17/2=1。59 kN；方木受剪应力计算值T =31.59103/（24080）=0.745N/mm2；方木抗剪强度设计值 T=1。400 N/mm2;T T，满足要求.5。支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：集中荷载P = 1。2（q1 + q2）+ 1.4p1 = 3。17kN；方木最大挠度=3.17103500.03/（489500。01.7067106)=0。640、58mm；方木的挠度设计值 =500/250=2。0 mm;，满足要求.10。2.7梁底支撑钢管的计算在原满堂架的基础上在梁底再加一排立杆,间距1.0m,作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.支撑钢管的抗弯强度计算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力， P =1.2（q1 + q2)+ 1。4p12/3=2。11 kN;计算简图如下：支撑钢管按照简支梁的计算公式其中 n=1。0/0.250=4经过简支梁的计算得到:钢管支座反力RA = RB=（4-1）/22。11+2。11=5.28kN;钢管最大弯矩Mmax=PL/4=2.110.5/41、4=0。264kN。m；支撑钢管的最大应力计算值= Mmax /W=0.264106/4732。0=55.79N/mm2支撑钢管的抗弯强度的其设计值 T=205.0 N/mm2；T，满足要求10。2。8扣件抗滑移的计算：双扣件承载力设计值取16。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0。80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN .纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5）： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取12。80 kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6。838N；R R42、c，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 10.2.9立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式其中 N -立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N1 =6。838kN ；脚手架钢管的自重: N2 = 1.20.13211.7=1。853kN；N =6.838+1.853=8。691 kN;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -计算立杆的截面回转半径 （cm)：i = 1.58； A 立杆净截面面积 （cm2)： A = 4。502； W -立杆净截面抵抗矩(cm3）：W = 4。732； 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2）； f -钢管立杆抗压强度43、设计值：f =205。0 N/mm2; lo计算长度 (m)；参照扣件式规范考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下列公式计算 l0 = k1k2（h+2a） k2计算长度附加系数，h+2a=1。70,k2按照表2取值为1.020；lo/i =2。024103/ 15.80 =128.1；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406；钢管立杆受压应力计算值=8.691103/(0。406450.2)=47。55N/mm2f钢管立杆稳定性满足要求！模板承重架应尽量利用柱子作为连接连墙件,否则存在安全隐患。表1 模板支架计算长度附加系数 k1步距h（m)h0。90.9h1.2144、。2h1.51.5h2。1k11.2431.1851。1671.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2H(m）h+2a(m)468101214161820253035401。351。01.0141。0231。0391。0421。0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551。1731。441.01。0121。0221。0311.0391.0471.0561.0641.0721。0921。1111。1291。1491.531.01.0071。0151。0241。0311。0391.0471。0551.0621。0791。0971.1141。1321。621.01.0045、71。0141。0211.0291.0361。0431.0511.0561.0741。0901.1061.1231。801.01。0071。0141。0201。0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811。0961.1111。921.01.0071.0121.0181.0241.0301。0351。0421.0481。0621。0761.0901。1042.041。01。0071.0121。0181。0221.0291。0351。0391.0441。0601.0731。0871。1012.251。01。0071.0101.0161.0201。0271。0321。037146、。0421。0571.0701.0811.0942。701。01.0071。0101.0161。0201.0271.0321.0371.0421.0531。0661。0781。091以上表参照杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全10。2.10立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P fgP=N/A =8。184/1.0=8。184KN/m2其中 P-立杆基础底面的平均压力（KN/m2) N-上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN）；N=8。184 A基础底面面积（m2)；A=1。01。0=1。0地基承载力设计值应按下式计算:fg = kc fgk=48.0其中f47、g地基承载力设计值(KN/m2) kc-脚手架地基承载力调整系数；kc= 0.40 fgk地基承载力标准值（KN/m2)；fgk =120P=8.184fg=48.0，地基承载力的计算满足要求.十一、高支撑模板施工安全防范措施11.1 预防坍塌事故安全技术措施11.1.1模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。11。1.2模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件,不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件.支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载力验算合格。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要48、求的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体.11.1。3模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业.11。1.4堆放模板时，严格控制数量、重量,防止超载.堆放数量较多时,应进行荷载计算,并对模板进行加固。11.1。5装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生.11。1。6安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网,脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。11.1.7拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固,严防突然掉落、倒塌伤人。11.2 预防高空坠落事49、故安全技术措施11.2.1高支模安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业.11.2.2所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续.特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的,应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。11。2.3项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。11.2。4高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗.对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为50、作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。11。2。5安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用.作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带.安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触,以防摩擦割断。11.2。6支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点,作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置,并不得超过设计允许荷载。11。2。7已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好,护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1。5m，然后在护栏上再铺一层密目安全网.11。2。8高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验51、收,经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字,并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。11。2。9浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。11.2。10混凝土泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。11.3 监测措施梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：11。3。1班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查,所有安全检查记录必须形52、成书面材料。11.3。2日常检查、巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2)地基是否积水,底座是否松动，立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动.4)架体是否有不均匀的沉降,垂直度偏差是否超出规范要求.5）施工过程中是否有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。11.3.3脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。11。3。4在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇砼。浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查,随时观测架体变形。发现隐患,立即停工整改，隐患消除后再施工。构件允许偏差53、见下表：序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆全高垂直度绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺11。3。5高大模板施工过程中，施工单位进行监测,每次监测结果必须由监测人、项目经理、项目总监签字,提供给施工、监理、设计及业主等相关单位。11.3。6监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结果评述。11.3.7监测数据接近或达到报警值时,应组织有关各方采取应急或抢险措施,同时须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建筑委员会报告。11.3.8本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形.11.3。9观测点的布设：根据图纸情况，该部位雨篷的最大截面梁为5001000mm，故观测点需尽量选择在受力最大位置，即5001000mm梁的跨中,每个监测坡面布设不少于3个支架沉降观测点（如下图).监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。11.3。10监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过2030分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。