1、光电公司污水处理系统现浇混凝土模板安拆施工组织设计编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录1.工程建设概况32.编制依据33.1 模板配置方案总体安排43.2 施工准备43.3模板施工工艺:53.4模板安装：6碗扣式钢管脚手架性能指标7、主要构配件制作质量及形位公差要求73.5 模板工程质量保证措施：103.6现浇混凝土模板的拆除103.7安全技术要求113.8 模板的设计123.8.1 剪力墙.模板设计123.8.2 梁模板设计：173.8.3 柱模板设计27剪力墙计算（墙的模板安装见下图）28采用碗扣式2、钢管脚手架353.9 模板的安装要求373. 9. 1 碗扣式脚手架模板支撑的安装要求37、柱模板安装要求373.9.3 独立梁和整体楼盖梁结构模板安装要求38、其他结构模板安装要求383.10 模板拆除一般要求39地下室模板支撑设计401.工程建设概况表1.1工程名称xxxx光电有限公司新建污水处理系统工程地址建设单位勘察单位设计单位总包单位主要分包单位无 建设工期工程主要功能和用途污水处理站表1.2结构模板设计概况结构形式结构层高一层底板厚度底板厚0.5。墙体厚度300mm柱截面尺寸梁截面尺寸2.编制依据2.1拟建工程的设计图纸。2.2施工组织设计中主要施工方法与进度计划。2.3本公司现有3、的技术物质条件。2.4有关设计施工规范3.1 模板配置方案总体安排本工程质量目标为：符合工程施工质量验收规范合格标准。结合本工程特点，比照施工质量目标，模板方案以实用、经济、科学、先进性作为编制要求。模板作为一种周转性材料，对施工工期、成本投入、质量控制均是重要性项目。通过对已施工工程的统计，模板的用工量将占到总用工量的三分之一左右，工期约占结构的5070，可见其在施工中的关键性作用。模板配置安排为保证工程质量，针对本工程特点，确定如下施工方案：剪力墙采用胶合板模板（183091518），压骨采用方木，墙体采用止水螺栓对拉，框架柱用一般螺栓对拉。底板外侧模板采用240砖墙胎模，砖胎模每隔6m及4、在转角处断开，缝宽20mm，缝内填充卷材条，两侧边用沥青麻丝封堵。为了保证砖胎模在底板砼浇筑时不移位，浇筑底板砼之前，将砖胎模高度的回填土回填完。砖墙内侧面用M5水泥砂抹灰，干燥后作防水。墙体模板是模板工程中最大的部分，墙体采用胶合板。顶板有梁板单梁支撑用碗扣式钢管支撑体系。3.2 施工准备审图施工前认真查阅图纸（包括与建筑图对应情况）、做好图纸审查记录、设计变更洽商记录、设计交底记录、方案及相关安全质量规范，找出模板工程中施工难点（柱和墙、墙和墙截面变化处、柱头处等）、安全质量施工注意点等，做到施工中重点突出。管理人员及劳务人员研讨及交底会项目部除按规定对项目相关部门及配属队伍进行方案措施研5、讨、交底（包括书面和口头）外，由配属队伍管理层向其模板操作层进行方案、措施交底（包括书面和口头），并由项目技术组参加。测量准备根据平面控制网线，在垫层（包括防水保护层）上放出底板控制轴线。板（包括底板）砼浇注完成支设竖向模板前，在板（包括底板）上放出该层平面控制轴线。待竖向钢筋绑扎完成后，在每层竖向钢筋上部标出标高控制点流水段划分施工区段均以后浇带为界划分。3.3模板施工工艺:模板放样 墙柱板模板制作柱模板安装模板清理运输模板技术复核梁板模板安装梁板钢筋绑扎模板加固浇水养护梁板周边侧模及预留孔洞模板安装同条件养护砼试块达到设计要求拆模砼结构的模板工程是砼构件成型的一个十分重要的组成部分。因此施6、工管理人员应严格按照设计图纸及规范和模板设计方案，认真准确做好模板放样、安装工作，做到工程结构和构件各部份形状尺寸和相互位置的正确，并具有足够的强度、刚度和稳定性接缝严密、装拆方便。3.4模板安装：3.4.1 模板安装时，应先在基础面上弹柱轴线及边线，同一柱列应先弹两端柱轴及边线，然后拉通线弹出中间部份柱的轴线及边线。按照边线先把底部方盘固定好，然后再对准边线安装柱模板，为了保证柱模的稳定，柱箍之间要用水平支撑、剪刀撑等互相接结固定。剪力墙安装是为了保证其保护层厚度每隔500mm安装内撑条。3.4.2 梁模板安装时要校正柱模的位置，安装后要拉中线进行检查、复核梁模中心，校正是否对正，校正后才进7、行次梁模板安装。3.4.3 梁板模板安装时，要校正柱模板的两侧外侧弹水平线，水平线的标高应为平板底标高减去平板模板厚度及搁栅高度，然后按水平线钉上托木，托木上口与水平线相齐，再把搁栅在托木与牵杠之上，等分搁栅间距，最后在搁栅上铺钉楼板模板同时要调整钢管可调螺旋栓使楼板模平整度达到要求。3.4.4柱模的施工顺序及施工要点：（1）弹轴线及边线测定标高搭设支架立柱模加柱箍支设侧面斜撑浇捣砼拆柱模（2）柱模施工的要点及细部要求为保证断面尺寸，在柱断面四个角用25253mm角钢焊接在柱筋上作限位，用水准仪将相邻的水准点转移到柱钢筋上后，以此标高来控制柱模顶的标高。墙与梁板的接头尺寸准确与否是影响结构外观8、的主要因素，在施工中也是难点之一。首先在安装墙模时，控制好垂直度与断面尺寸大小，梁板模安装基本结束时，在梁板模上做二次放样，核对柱头是否偏位，对柱施工缝留设较低的柱头应加设一道柱箍，防止涨模。在柱模接头处，用电钻钻出两个孔洞，排除柱头积水，以保证砼质量。清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，从而保证砼浇捣质量。3.4.5墙模板的施工要点及细部处理：墙模板安装时，根据边线先立一侧模板，临时用支撑撑住，用线锤校正模板的垂直，然后钉牢，再用斜撑和平撑固定。为了保证墙体的厚度正确，在内墙两侧模板之间，上下两道采用3cm短角钢加焊10钢筋做撑头，水平间距500，中间对拉螺栓两头加焊垫片。 针对墙模与梁板模板接9、缝处，以往工程出现砼表面平整度偏差较大，有蜂窝、砂带夹层现象。因此，本工程将采取如下几点措施，来避免此现象发生：在施工缝处模板增设钢管斜撑；碗扣式钢管脚手架性能指标主要构配件性能指标应符合下列要求：1、 上碗扣抗拉强度不应小于30KN；2、 下碗扣组焊后剪切强度不应小于60KN；3、 横杆接头剪切强度不应小于50 KN；4、 横杆接头焊接剪切强度不应小于25KN；5、 底座抗压强度不应小于100KN。3.4.7、主要构配件制作质量及形位公差要求主要构配件制作质量及形位公差要求：名称检查项目公称尺寸(mm)允许偏差检测量具立杆长度（L）9000.70钢卷尺12000.8518001.15240010、1.4030001.65碗扣节点间距6000.50钢卷尺下碗扣与定位销下端间距1141游标卡尺杆件直线度-1.5L/1000专用量具杆件端面对轴线垂直度-0.3角尺（端面150mm范围内）下碗扣内圆锥与立杆同轴度-0.5专用量具下碗扣与立杆焊缝高度40.50焊接检验尺下套管与立杆焊缝高度40.50焊接检验尺横杆长度（L）3000.40钢卷尺6000.509000.7012000.8015000.9518001.1524001.40横杆两接头弧面平行度-1.00-横杆两接头与杆件焊缝高度焊接检验尺上碗扣螺旋面高端53+1.00深度游标卡尺螺旋面底端400-1.0上碗扣内圆锥大端直径67+0.8-11、0.6游标卡尺上碗扣内圆锥大端圆度670.35游标卡尺内圆锥底圆孔圆度500.30游标卡尺内圆锥与底圆孔同轴度-0.5杠杆百分表下碗扣高度（H）28（铸造件）25（冲压件）+0.8+0.1深度游标卡尺底圆柱孔直径49.50.25游标卡尺内圆锥大端直径69.4+0.5-0.2游标卡尺内圆锥与底圆孔同轴度69.40.25游标卡尺内圆锥与底圆孔同轴度-0.5游标卡尺横杆接头高度20（18）0.50游标卡尺与立杆贴合曲面圆度48+0.50-3.5 模板工程质量保证措施：3.5.1 模板制作安装必须按计划设计、按交底进行，所有柱、梁、板、模板均要由木部施工员进行画图设计，班组制作后应予以妥善按图编号，施12、工班组应按设计拼装就位，不得随便乱装、乱改或任意更改拼装位置。3.5.2 进场原材料经质检人员检查认可，不合格材料绝不允许进场。3.5.3 施工班组在模板制作时对原材料必须进行挑选或修改；松板、松滑应过刨；同柱、同梁、同板松方木断面尺寸应一致，九夹板应挑选，同柱、同梁、同跨楼板的九夹板厚度应基本一致，偏差应在控制在1mm以内。拼装缝隙应严密、平整、为防止漏浆，板模拼缝应贴胶纸带。3.5.4 模板安装前及安装过程中应注意板面清理及涂刷隔离剂这两道工序，木部施工人员对此应予以认真检查监督。3.5.5 模板制作安装质量须经班组自检，施工员复检，质检员复核三关，质检内容包括：模板原材料；制作安装工艺；13、模板支撑；模板整体刚度和稳定性；模板外观和接缝；轴线、标高、截面尺寸、表面平整实测等。模板工程完工后必须要有自检记录和质量评定，方可进行下一道工序的施工。3.5.6 木部施工员必须配合管道施工员进行管道预埋工作，木部施工员必须在柱查设计时标明墙柱拉结钢筋及其他构造预埋钢筋、钢管、铁件的位置、木工班组必须按设计给予钻洞或设置，拉结钢筋位置不得漏设，否则将给予重罚。3.6现浇混凝土模板的拆除3.6.1现浇混凝土结构的模板及其支架拆除时，混凝土强度应符合有关规定要求：1）侧模：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后，方可拆除。2）底模：在砼强度符合下表规定后，方可拆除。现浇砼结构底模拆除时砼强14、度要求结构类型结构跨度（m）达到设计的混凝土立方体强度标准植的百分率（%）梁8758100悬臂构件100拆模时间确定：根据砼所用的水泥为普通硅酸盐PO42.5水泥，和当前安溪地区的气温，砼强度在浇筑4天后可达设计值的50%，7天后可达70%，20天可达到100%，但为了确保安全起见和贯彻执行强制性标准文件，应在砼浇筑时多留两组试块，进行同条件养护；一组用于达到设计的混凝土立方体强度标准值的75%以上拆模，申请另一组用于悬挑构件的拆模申请，关键部位的模板拆除具体时间以试块的试验强度为准。3.6.3拆模程序一般是后支先拆，先支后拆，先拆除非承重部位，后拆承重部位，拆除跨度较大的梁下支撑时，应先从跨15、中开始，分别拆向两端。3.6.4在模板拆除过程中，如发现同砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，近处理后方可继续拆除。3.6.5已拆模板及其支撑的结构，应在砼强度达到设计强度后，才允许承受全部计算荷载，当承受施工荷载大于设计荷载时，必须经过验算，加设临时支撑。3.6.6拆模时不要过急，不可用力过猛，拆下来的模板要及时清运；拆下来后，分类堆放整齐。3.7安全技术要求3.7.1进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须系好安全带，并绑扎牢固；高空作业人员应进行体格检查，不适宜高空作业的人员不得安排高空作业；高空作业人员工作时应穿软底鞋，防止高空滑落和钉子扎脚。3.7.2工作前应先检查是用16、的工具是否牢固，扳手等工具须用绳链系在身上，以免滑落伤人。3.7.3进入操作面后，应先检查操作面是否安全，如悬浮钢管、探头板等安全隐患，要及时消除。3.7.4五级以上大风，应停止模板的吊运作业；六级以上大风应停止室外高空作业；雨天施工，应检查操作面是否光滑，雨过大时应停止作业。3.7.5高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有可行的施工方法和安全措施。3.7.6满堂支撑搭设完毕应严格检查，发现严重变形、扣件松动等情况及时修复。3.7.7转送模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔；材料吊运时，应上下有人，指挥得当；起吊前应检查钢丝绳是否损伤，并将卸扣拧紧，材料栓牢；一次起吊不要过重；不17、得在钢管脚手架上和模板平台上堆放大批材料；对于在浇筑完毕时间不长的砼板面上起吊材料，应轻起轻放已防损伤砼。3.7.8支模过程中，如中途间歇，应将支撑、搭头、面板、柱子板等固定牢靠，防止突然滑落，倒塌伤人；已拆模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。3.7.9拆除模板应有施工技术人员同意，操作时应按顺序分段进行，拆除模板一般应用长撬杆。严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒，严禁操作人员站在正在拆除的模板上，完工前，不得留有松动和悬挂的模板；拆下的模板应及时运到指定地点或堆放，防止钉子扎脚。3.7.10模板上留有预留孔洞者，应在安装后将洞口盖好，砼拆除后，随即将洞口盖好。3.818、 模板的设计3.8.1 楼板模板设计本工程板厚有：0.m ，根据具体情况对120mm的板进行计算楼板的模板及支撑设计：（1）、对于板厚为120mm的模板采用18厚胶合板（9151830），次龙骨采用100100松木顺胶合板短边方向布置间距366mm，主龙骨采用100100松木条间距1000，支撑采用碗扣式钢管进行支撑，支撑间距12001500mm。E：木材弹性模量取（9-10）103 N/mm2,：木材抗弯强度设计值，松木取13 N/mm2。各材料的验算如下：1、胶合板验算荷载（KN/m2）取1米板宽进行计算 模板结构自重：0.51=0.5 新浇钢筋砼自重： 250.12=3 施工人员及施工设19、备荷载：2.5恒荷载：q=1.2（0.5+3）=4.2（KN/m）活荷载：1.42.5=3.5(KN/m）楼板模板是双向板（按三跨连续梁），其计算简图如下: q(恒载) 366 366 366(1)、活荷载按均布荷载考虑, (按最不利组合进行布置), 其计算简图如下: q1(活荷载) 366 366 366Mmax=(0.14.2+0.1173.5) 0.3662=0.11（KN.m）Vmax=(0.6004.2+0.6173.5) 0.366=1.71（KN）(2)、活荷载按集中力考虑按弯矩最不利组合布置其计算简图如下: F（活荷载） F（活荷载） 366 366 366按剪力最不利组合布置20、 F（活荷载）F（活荷载） 366 366 366Mmax=0.08ql2+0.213FL=0.084.20.3662+0.2133.50.366=0.32（KN.m）Vmax=0.600ql+0.675F=0.6004.20.366+0.6753.5=3.28（KN）故取（1）（2）的大值M=0.32(KN.m) V=3.28(KN)进行强度验算(3）抗弯强度的验算Wx=(bh2 )/6=(915182 ) /6=49410(mm3)= Mmax/Wx=0.32106/49410=6.48(MPa)fm=13 (MPa) 所以抗弯强度满足要求（4）抗剪强度的验算=(Vs)/(Ib)=(3V)21、/(2bh)= 33.28103/(291518)=0.30(MPa)ft=1.4 (MPa)所以抗剪强度满足要求（5）挠度的验算，其计算简图如下：q（活荷载不考虑振捣砼产生的荷载） 366 366 366q=4.5 KN/m2 I=(bh3)/12=(915183)/12=444690 (mm4)， Kw查建筑施工手册第四版缩印本P51-52W=(Kwql4)/(100EI)=0.6774.23664/（1009000444690）=0.13mm366/400=0.915mm所以挠度满足要求2、次龙骨验算次龙骨采用100100，间距366mm恒荷载的计算简图如下： q(恒荷载) 1500 122、500 1500（1） 活荷载按均布考虑：其计算简图如下： q(活荷载) 1500 1500 1500q=4.20.366=1.54(KN/m)q=3.50.366=1.28(KN/m)查表得Mmax=(0.1001.54+0.1171.28) 1.52=0.68（KNm）Vmax=(0.6001.54+0.6171.28) 1.5=2.06（KN）（2） 活荷载按集中力考虑按弯矩最不利组合布置,计算简图如下 F F 1500 1500 1500按剪力最不利组合布置,计算简图如下 F F 1500 1500 1500查表得Mmax=0.08ql2+0.213FL=0.081.541.52+0.23、2131.281.5=0.69（KNm）Vmax=0.600ql+0.675F=0.6001.541.5+0.6751.28=2.25（KN）故取(1)、（2）的大值M=0.69(KNm) V=2.25（KN)进行强度验算 (3)、抗弯强度的验算Wx=(bh2 )/6=(1001002 ) /6=166666.67(mm3)= Mmax/Wx=(0.69106)/166666.67=4.14(MPa)fm=13 (MPa)所以抗弯强度满足要求(4)、抗剪强度的验算：=(Vs)/(Ib)=(3V)/(2bh)=32.25103/(2100100)=0.34(MPa)ft =1.4 (MPa)所以24、抗剪强度满足要求（5）、挠度的验算，其计算简图如下（本工程存在单跨的现象，单跨的挠度最大，按单跨计算）q（活荷载不考虑振捣砼产生的荷载） 1500 q=4.20.366=1.54 KN/m I=(bh3)/12=(1001003)/12=8333333.33 (mm4)， Kw查建筑施工手册第四版缩印本P51-52W=(5ql4)/(384EI)=51.5415004/（38490008333333.33）=1.35 mmw=1500/400=3.75mm所以挠度满足要求3、主龙骨的验算主龙骨采用100100， S=1500(mm)6、 恒荷载计算简图如下： F F F F F F FFFF 25、1200 1200 1200（2）活荷载a、按弯矩最不利布置组合 F F F F FFFF 1200 1200 1200b、按剪力最不利布置组合 F F F F F F F 1200 1200 1200（3）强度验算F=4.20.3661.5=2.31KNF活=3.50.3661.5=1.92KNMmax =(0.2442.31+0.2891.92) 1.2=1.34（KNm）Vmax=(1.2672.31+1.3111.92) =5.44（KN）max= Mmax/Wx=1.34106/ 1/61001002=8.04(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(326、5.44103)/(2100100) =0.82(MPa)ft=1.4 (MPa)故强度满足要求（4）挠度的验算，其计算简图如下：（本工程存在单跨的现象，单跨的挠度最大，按单跨计算）F F F F 1200 Wmax=(Fa(3l2-4a2)/(24EI)=2.310.4103(312002-44002/249000（1/12）1001003=1.31 (mm ) w=1200/400=3 (mm)所以挠度满足要求3.8.2 梁模板设计：本工程的梁截面尺寸有：200600、500900等梁模板采用18厚胶合板，底模横楞采用100100mm的中方，纵楞采用100mm100mm，碗扣式钢管支撑1527、00mm，横楞采用100mm100mm,具体详梁模板构造图，穿梁螺栓的水平间距为1000mm。本组织针对两种梁进行200600 mm2、500900 mm2进行验算。（其计算简图按三跨连续梁计算）一、针对200600mm2的梁进行计算1、底模计算(1)底模验算a.强度验算：底板承受荷载：底模板自重：0.50.20=0.10（KN/m）钢筋砼自重：250.200.6=3 (KN/m)振动荷载：2.00.20=0.4 (KN/m)恒载:：q=（0.10+3）1.21=3.72(KN/m)活载：q1=0.41.41=0.56 (KN/m) Q=q+q1=3.72+0.56=4.28(KN/m)按单跨28、计算，其计算简图如下：（500mm为梁宽各边加100mm）300Mmax=（1/8）ql2=（1/8）(3.72+0.56)0.32=0.05（KNm）Vmax=0.5ql=0.54.280.3 =0.64（KN）max= Mmax/Wx=(0.05106)/（1/6）915182=1.01(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(30.64103)/(291518) =0.06(MPa)ft =1.4 (MPa)所以强度满足要求b. 挠度验算Wmax= 5ql4 /(384EI)= 53.723004/3849000（1/12）915183=0.10(mm ) 29、w=300/400=0.75(mm)所以挠度满足要求（2）次龙骨验算a. 强度验算： F=0.64（KN）按单跨计算，其计算简图如下： F F1200Mmax=Fa=0.640.45 =0.29（KNm）Vmax=F=0.64（KN）max= Mmax/Wx=(0.29106)/（1/6）1001002=1.73(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(30.64103)/(2100100) =0.1(MPa)ft =1.4 (MPa)所以强度满足要求b. 挠度验算Wmax= Fa(3l2-4a2)/(24EI)= 0.644504(312002-44502)/230、49000（1/12）1001003=0.05(mm ) w=450/400=1.13(mm)所以挠度满足要求所以挠度满足要求（3）主龙骨验算其计算简图如下： q(恒载) 1500 1500 1500a、 强度的验算（活荷载最不利荷载布置）其计算简图如下： q1(活荷载) 1500 1500 1500Mmax=Kmql2=(0.13.72+0.1170.56) 1.52=0.98（KNm）Vmax=Kvql=(0.63.72+0.6170.56) 1.5=3.87（KN）Wx=(bh2 )/6=(1001002 ) /6=166666.67 (mm3)max= Mmax/Wx=(0.9810631、)/166666.67=5.88(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(33.87103)/(2100100) =0.58(MPa)ft =1.4 (MPa)所以强度满足要求b、挠度的验算，其计算简图如下： q(活载) 1500 1500 1500Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.6773.7215004/10090001001003（1/12）=1.70 mmw=1500/400=3.75mm所以挠度满足要求2、侧模的验算（1）胶合板的验算a.侧压力F=0.22rct012V1/2=0.2224(200)/(20+15)1.1521/2=49.0732、（KN/m2）P=25H=250.6=15 （KN/m2）取二者较小值 P=15（KN/m2）计算振捣荷载 4（KN/m2）恒载 q=1.215=18（KN/m2）活载 q1=1.44=5.6（KN/m2）b.强度验算：按二跨连续梁进行计算，其计算简图如下： q(恒荷载) 250 250 弯矩活荷载最不利荷载布置，其计算简图如下： q1(活荷载) 250 250 剪力活荷载最不利荷载布置，其计算简图如下： q(恒荷载) 250 250 Mmax=Kmql2=(0.12518+0.0635.6) 0.252=0.16（KNm）Vmax=Kvql=(0.62518+0.6255.6) 0.25=333、.69（KN）Wx=(bh2 )/6=(600182 ) /6=32400 (mm3)max= Mmax/Wx=(0.16106)/32400=4.93(MPa) fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(33.69103)/(260018) =0.51(MPa)ft =1.4 (MPa)所以强度满足要求c. 挠度验算，其计算简图如下： q(恒荷载) 250 250 Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.521182504/1009000（1/12）1001003=0.49 (mm ) w=l/400=250/400=0.63 (mm)所以挠度满足要求（2）横楞的验34、算恒载 q=0.3151.2/2=2.7（KN/m）活载 q1=0.341.4/2=0.84（KN/m）强度验算：按三跨连续梁进行计算，其计算简图如下： q(恒荷载) 1000 1000 1000活荷载最不利荷载布置，其计算简图如下： q1(活荷载) 1000 1000 1000Mmax=Kmql2=(0.12.7+0.1170.84) 12=0.37（KNm）Vmax=Kvql=(0.62.7+0.6170.84) 1=2.14（KN）Wx=(bh2 )/6=(1001002 ) /6=166666.67 (mm3)max= Mmax/Wx=(0.37106)/166666.67=2.22(35、MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(32.14103)/(2100100) =0.32(MPa)ft =1.4 (MPa)所以强度满足要求挠度验算，其计算简图如下： q(恒荷载) 1000 1000 1000Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.6772.710004/1009000（1/12）1001003=0.24(mm ) w=1000/400=2.5 (mm)所以挠度满足要求(3)穿梁螺栓的计算验算公式如下：NN=fAN穿梁螺栓所受的拉力A穿梁螺栓有效面积（mm2）f穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.00N/mm2查表得：穿梁螺栓的直径：1236、mm穿梁螺栓有效面积：9.85mm穿梁螺栓有效面积：A=76mm2穿梁螺栓所受的最大拉力：N=180.61=10.8KN穿梁螺栓最大容许拉力值：N=17076/1000=12.92 KNN三、针对500900mm2的梁进行计算1、底模计算(1)底模验算a.强度验算：底板承受荷载：底模板自重：0.50.5=0.25（KN/m）钢筋砼自重：250.50.9=11.25 (KN/m)振动荷载：2.00.5=1 (KN/m)恒载:：q=（0.25+11.25）1.21=13.8(KN/m)活载：q1=0.91.41=1.26 (KN/m)18mm胶合板100100松方木12对拉螺栓100100方木4037、0483.510001000100100松方木其计算简图如下： q(恒载) 400 400 400a、强度的验算（活荷载最不利荷载布置）其计算简图如下： q1(活荷载) 400 400 400Mmax=Kmql2=(0.113.8+0.1171.26) 0.42=0.24（KNm）Vmax=Kvql=(0.613.8+0.6171.12) 0.4=3.59（KN）Wx=(bh2 )/6=(915182 ) /6=49410(mm3)max= Mmax/Wx=(0.24106)/49410=4.86(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(33.59103)/(2938、1518) =0.33(MPa)ft =1.4 (MPa)所以强度满足要求b、 挠度的验算，其计算简图如下： q(活载) 400 400 400Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.67713.84004/1009000915183（1/12）=0.60mmw=400/400=1mm所以挠度满足要求（2）次龙骨验算b. 强度验算： q=13.8+1.26=15.06（KN/m）q,=13.8（KN/m）（用于挠度计算）按单跨计算，其计算简图如下：1000Mmax=（1/8）ql2=（1/8）15.0612=1.88KNm）Vmax=0.5ql=0.515.061 =7.53（KN）ma39、x= Mmax/Wx=(1.88106)/（1/6）1001002=11.28(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(37.23103)/(2100100) =1.08(MPa)ft =1.4 (MPa)所以强度满足要求b. 挠度验算Wmax= 5ql4 /(384EI)= 513.810004/3849000（1/12）1001003=2.4(mm ) w=1000/400=2.5(mm)所以挠度满足要求（3）主龙骨验算其计算简图如下： q(恒载) 1000 1000 1000a、 强度的验算（活荷载最不利荷载布置）其计算简图如下： q1(活荷载) 1000 40、1000 1000Mmax=Kmql2=(0.113.8+0.1171.26) 1.02=1.53（KNm）Vmax=Kvql=(0.613.8+0.6171.26) 1.0=9.06（KN）Wx=(bh2 )/6=(1001002 ) /6=166666.67 (mm3)max= Mmax/Wx=(1.53106)/166666.67=9.18(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(39.06103)/(2100100) =1.36(MPa)ft =1.4 (MPa)所以强度满足要求b、挠度的验算，其计算简图如下： q(活载) 1000 1000 1000Wm41、ax=(Kwql4)/(100EI)=0.67713.810004/10090001001003（1/12）=1.25mmw=1200/400=2.5mm所以挠度满足要求2、侧模的验算（1）胶合板的验算a.侧压力F=0.22rct012V1/2=0.2224(200)/(20+15)1.1521/2=49.07（KN/m2）P=25H=250.9=22.5（KN/m2）取二者较小值 P=22.5（KN/m2）计算振捣荷载 4（KN/m2）恒载 q=1.222.5=27（KN/m2）活载 q1=1.44=5.6（KN/m2）b.强度验算：按二跨连续梁进行计算，其计算简图如下： q(恒荷载) 4042、0 400 弯矩活荷载最不利荷载布置，其计算简图如下： q1(活荷载) 400 400 剪力活荷载最不利荷载布置，其计算简图如下： q(恒荷载) 400 400 Mmax=Kmql2=(0.12527+0.0635.6) 0.42=0.60KNm）Vmax=Kvql=(0.62527+0.6255.6) 0.4=8.15（KN）Wx=(bh2 )/6=(900182 ) /6=48600 (mm3)max= Mmax/Wx=(0.6106)/48600=12.34(MPa) fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(38.15103)/(290018) =0.75(MPa)43、ft =1.4 (MPa)c. 挠度验算，其计算简图如下： q(恒荷载) 400 400 Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.521274004/1009000（1/12）1001003=0.05 (mm ) w=l/400=400/400=1 (mm)所以挠度满足要求（2）横楞的验算恒载 q=0.422.51.2/2=5.4（KN/m）活载 q1=0.441.4/2=1.12（KN/m）强度验算：按三跨连续梁进行计算，其计算简图如下： q(恒荷载) 800 800 800活荷载最不利荷载布置，其计算简图如下： q1(活荷载) 800 800 800Mmax=Kmql2=(0.15.44、4+0.1171.12) 0.82=0.54（KNm）Vmax=Kvql=(0.65.4+0.6171.12) 0.8=3.14（KN）Wx=(bh2 )/6=(1001002 ) /6=166666.67 (mm3)max= Mmax/Wx=(0.54106)/166666.67=3.24(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(33.14103)/(2100100) =0.47(MPa)ft =1.4 (MPa)所以强度满足要求挠度验算，其计算简图如下： q(恒荷载) 800 800 800Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.6775.48004/145、009000（1/12）1001003=0.20(mm ) w=800/400=2 (mm)所以挠度满足要求(3)穿梁螺栓的计算验算公式如下：NN=fAN穿梁螺栓所受的拉力A穿梁螺栓有效面积（mm2）f穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.00N/mm2查表得：穿墙螺栓螺栓的直径： 14mm螺栓有效面积：11.55mm螺栓有效面积：A=105mm2穿梁螺栓所受的最大拉力：N=22.50.90.8=16.2KN穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2螺栓最大容许拉力值：N=170105/1000=17.85（KN）N3.8.3 柱模板设计柱的尺寸有：400400、400500、500500、546、00600、等。柱模板采用18mm厚胶合板，竖楞采用100100mm2；对拉螺栓12，并用两根100100方木加顶托和底座进行拉模板支撑，柱箍间距600mm，对拉螺栓间距400、600mm；在浇楼面砼时在离柱边2500mm处预埋216钢筋，具体柱模板构造图1、本组织仅对500600的柱模进行验算：柱模板采用18mm厚胶合板，竖楞采用100100mm2，间距250mm、200mm；对拉螺栓14，并用两根100100方木加顶托和底座进行拉模板支撑，柱箍间距600mm，对拉螺栓间距600mm，具体柱模板构造图由于本工程的底层、标准层、顶层层高有多种类型，所以取较矮的3.0m进行计算。（1）柱模受到的47、砼侧压力为：F=0.22rct012V1/2=0.2224(200)/(20+15)1.1521/2=49.07（KN/m2）P=25H=25（3.0-0.4）=65 （KN/m2）取二者较小值 F=49.07 （KN/m2） 作为计算值恒载 q=1.249.07=58.88（KN/m2）活载 q1=1.44=5.6（KN/m2）（2）胶合板验算a.强度验算，其计算简图如下： q(恒荷载) 250 250 250活荷载最不利荷载布置，其计算简图如下： q1(活荷载) 250 250 250查表得Mmax=Kmql2=(0.158.88+0.1175.6) 0.252=0.41（KNm）Vmax48、=Kvql=(0.658.88+0.6175.6) 0.25=9.70（KN）Wx=(bh2 )/6=(915182 ) /6=49410 (mm3)max= Mmax/Wx=(0.41106)/49410 =8.30(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(39.70103)/(291518) =0.88(MPa)ft =1.4 (MPa)所以强度满足要求b. 挠度的验算，其计算简图如下： q(恒荷载) 250 250 250Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.67758.882504/1009000915183（1/12）=0.39mmw=250/449、00=0.625mm所以挠度满足要求（1） 竖楞的验算（按三跨连续梁），其计算简图如下： q(恒荷载) 600 600 600活荷载最不利荷载布置，其计算简图如下： q1(活荷载) 600 600 600次龙骨采用100100，间距200mm、250mm恒载 q=58.880.25=14.72（KN/m2）活载 q1=5.60.25=1.4（KN/m2）a.强度的验算：Mmax= (0.114.72+0.1171.4) 0.62=0.59（KNm）Vmax= (0.614.72+0.6171.4) 0.6=5.82（KN）max= Mmax/Wx=(0.59106)/（1/6）1001002=50、3.54(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(35.82103)/(2100100) =0.87 (MPa)ft =1.4 (MPa)所以强度满足要求b. 挠度的验算，其计算简图如下： q(恒荷载) 600 600 600Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.67714.726004/10090001001003（1/12）=0.17mmw=600/400=1.5 mm所以挠度满足要求（4）柱箍验算，其计算简图如下：F=（14.72+1. 4）0.6=9.67（KN）F F F F F F418 418为了计算方便将其转化为均布力进行计算： q(恒荷载51、) 418 418 q=9.673/0.418=69.4（KN）a.强度验算：Mmax=0.12569.40.4182=1.52（KNm）Vmax=0.62569.40.418=18.14（KN）max= Mmax/Wx=(1.52106)/ （1/6）bh =(1.77106)/（1/6）10010022=4.56(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(318.14103)/(21001002) =136(MPa) ft =1.4 (MPa)所以强度满足要求（5）对拉螺栓验算柱箍用214螺栓固定，每根受到拉力为N=（58.88+5.6）0.4180.4=10.52、78（KN）穿墙螺栓螺栓的直径： 14mm螺栓有效面积：11.55mm螺栓有效面积：A=105mm2穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2螺栓最大容许拉力值：N=170105/1000=17.852=35.7（KN）N所以对拉螺栓满足要求。c. 胶合板验算，其计算简图如下： q(恒载) 457 457 457恒载q=(0.5+250.266) 1.2=8.58(KN/ m2)活载q=2.51.4=3.5(KN/ mm2)1） 活载按均布荷载考虑，按三跨连续梁计算，其计算简图如下：活荷载最不利荷载布置，其计算简图如下： q1(活荷载) 457 457 4573.8.4用碗扣式钢管脚手架1、53、楼板的模板支撑1、对于层高为3米，采用碗扣式钢管脚手架，支撑间距为12001500.查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008可得钢管截面几何特性参数为A=4.24cm2 ，i=（I/A）1/2=1.59cm , f=205 N/mm2支架立杆步距h=1800mm （根据层高设置一步距） 取 a=650mmh+2a=1800+2650=3100mmk1=1.167 k2=1.000， k1 ,k2系数查建筑施工手册第四缩印本中脚手架结构模板的构造和设计P240。l0= k1k2(h+2a)=3618mm= l 0/i=3618/15.9=228查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技54、术规范JGJ166-2008可得=0.14Nd=Af=0.1442420510-3=12.17KNN=11.7KN2、 梁的模板支撑 (3.72+1.43)1.5=11.88KN（2）、对于层高为3米，可采用483.5的碗扣式钢管脚手架模板支架支撑，其计算如下（假设梁的高度为400mm）：查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008可得截面几何特性A=4.24cm2，i=（I/A）1/2=1.59cm,f=205 N/mm2支架立杆步距h=1800mm 取 a=350mmh+2a=1800+2350=2500mmk1=1.167 k2=1.000, k1 ,k2系数查建筑施工手55、册第四缩印本中脚架结构模板支撑的构造和设计P240。l0= k1k2(h+2a)=2918mm= l 0/i=2918/15.9=183查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008可得=0.214Nd=Af=0.21442420510-3=18.60KNN=7.68KN所以钢管支撑稳定性满足要求。3.9 模板的安装要求3. 9. 1 碗扣式脚手架模板支撑的安装要求（1）模板支撑采用碗扣式钢管脚手架，钢管的规格应为483.5mm，钢管壁厚应不小于3.5mm。（2）可调底座底板的钢板厚度不得小于6mm，可调托撑钢板厚度不得小于5mm。（3）可调底座及可调托撑丝杆与调节螺母合长度不得56、少于6扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。（4）悬挑板、悬挑梁的模板支撑应独立进行支撑，悬挑结构部位严禁出现短木支撑的现象。（5）模板支撑架立杆上端伸出顶层横向水平杆的长度小于或等于0.7m。（6）模板支撑应按要求设置扫地杆（纵横向）形成井字型，高度为楼面上来250mm处。（7）模板安装、模板支撑的设置，拆模时间，拆模顺序和方法，应严格按模板设计方案及相关的规范规定要求进行，如有新规定应严格按新规定执行。（8）对模板支撑架斜杆设置要求，当立杆间距大于1.5m时，应在拐角处设置通高专用斜杆，中间每排每列应设置通高八字形斜杆或剪刀撑；当立杆间距小于或等于1.5m时，模板支撑架四周从底到顶连续设57、置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m。(9)当模板支撑架高度大于4.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。（10）剪刀撑的斜杆与地面夹角应在450600之间，斜杆应每步与立杆扣接。3.9.2、柱模板安装要求柱模板的安装应符合下列要求：1）、现场拼装柱模时，应及时加设备临时支撑进行固定，斜撑与地面的倾角宜为60，不能将大片模板系于柱子钢筋上。2）、四片柱模就位组拼经对角线校正无误后，应立即自下而上安装柱箍。3）、若为整体预组合柱模，吊装时应采用卡环和柱模连接，不得用钢筋钩代替。4）、柱模校正，应采用斜撑或水平58、撑进行四周支撑，以确保整体稳定。当柱模高度超过4m时，应群体或成列同时支模，并应将支撑连成一体，形成整体框架体系。当需单根支模时，柱宽大于500mm应每边在同一标高上不得少于两根斜支撑或水平撑。斜撑与地面的夹角为4560，下端还应有防滑移的措施。5）、边、角柱模板的支撑，除满足上述要求外，在模板里面还应于外边对应的点设置既能承拉又能承压的斜撑。3.9.3、其他结构模板安装要求其他结构模板的安装应符合下列要求：1）、安装挑檐等模板进，其支撑应独立设置，不得支搭在施工脚手架上。2）、安装悬挑结构模板时，应搭设脚手架或悬挑工作台，并应设置防护栏杆。作业处的下方不得有人通行或停留。3）、在悬空部位作业59、时，操作人员应系好安全带。3.10 模板拆除一般要求3.10.1 拆模时混凝土的强度应符合设计要求；当设计无要求时，应符合下列规定：（1）不承重的侧模板，包括梁、柱的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，即可拆除。（2）在拆模过程中，如发现实际混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆模，经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。（3）已拆除模板及其支架的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度 标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。3.10.2 拆模之前必须有拆模申请，60、并根据同条件养护试块强度记录达一规定时，技术负责人方可批准拆模。3.10.3 各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果模板设计无规定时，可按先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重的模板、后拆承重的模板及支呆的顺序进行拆除。3.10.4 拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。3.10.5 拆模时下方不能有人，拆模区应设警区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。3.10.6 拆除的模板向下运传递，要上下呼应，不能随取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重机吊运拆除的模板时，模板应堆码整齐并捆牢，才可吊运，否则在空中造成“天女散花”是很危险的。3.107 现浇柱模板拆除柱模板拆除顺序如下：拆除斜撑或拉杆（或钢拉条）自上而下拆除柱箍或横楞拆除紧楞并由上向下拆除模板连接件、模板面。