1、面积1万平米框架结构公寓建设项目模板安装工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一节、工程概况7一、工程概况：7工程基本情况7二、施工平面布置8三、施工要求9四、技术保证条件9第二节、编制依据10第三节、施工计划11一、施工进度计划11室外工程11二、材料与设备计划111、钢材的选用112、木材的选用133、竹、木胶合模板板材的选用13第四节、施工工艺技术15一、技术参数15二、工艺流程18梁模板安装（扣件式）18三、施工方法185、一般规定196、立柱及其他杆件207、水平拉杆218、剪刀撑2、229、周边拉结23四、检查验收248、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；25第五节、施工安全保证措施26一、组织保障26安全保证体系26二、技术措施271、准备工作272、模板安装273、模板支架搭设的一构造要求284、模板拆除29三、监测监控301、监测措施30四、应急预案311、目的312、应急领导小组及其职责313、应急反应预案314、应急通信联络32第六节、劳动力计划33一、专职安全生产管理人员33二、所需劳动力安排33第七节、计算书及相关图纸34【计算书】34A、梁模板（扣件式）300800计算书34一、构件属性34二、荷载设计34三、模板体系设计34四、面板验算3、361、抗弯验算372、挠度验算373、支座反力计算37五、小梁验算371、抗弯验算392、抗剪验算393、挠度验算394、支座反力计算40六、主梁验算401、抗弯验算412、抗剪验算413、挠度验算414、支座反力验算42七、纵向水平钢管验算421、抗弯验算432、抗剪验算433、挠度验算434、扣件抗滑计算44八、立柱验算44查表得，0.6344九、可调托座验算44B、梁侧模板300800计算书45一、构件属性45二、荷载组合45三、支撑体系设计45四、面板验算461、抗弯验算472、挠度验算473、支座反力验算47五、小梁验算471、抗弯验算482、抗剪验算483、挠度验算494、主梁所4、受支座反力计算49六、主梁验算491、抗弯验算502、抗剪验算503、挠度验算514、最大支座反力计算51七、对拉螺栓验算51C、梁模板（扣件式）300800计算书51一、构件属性51二、荷载设计51三、模板体系设计52四、面板验算541、抗弯验算552、挠度验算553、支座反力计算55五、小梁验算551、抗弯验算572、抗剪验算573、挠度验算574、支座反力计算58六、主梁验算581、抗弯验算592、抗剪验算593、挠度验算594、支座反力验算60七、纵向水平钢管验算601、抗弯验算612、抗剪验算613、挠度验算614、扣件抗滑计算62Rmax22.55kN8kN62八、立柱验算62查表5、得，0.6362九、可调托座验算62D、梁侧模板250600计算书63一、构件属性63二、荷载组合63三、支撑体系设计63模板设计剖面图64四、面板验算641、抗弯验算652、挠度验算653、支座反力验算65五、小梁验算651、抗弯验算652、抗剪验算663、挠度验算664、主梁所受支座反力计算67Rmax5.26kN67六、主梁验算671、抗弯验算672、抗剪验算683、挠度验算684、最大支座反力计算69Rmax12.21kN69七、对拉螺栓验算69E、板模板（扣件式）计算书69一、构件属性69二、荷载设计69三、模板体系设计70四、面板验算721、强度验算732、挠度验算73五、小梁验算6、731、强度验算742、抗剪验算743、挠度验算74六、主梁验算751、小梁最大支座反力计算752、抗弯验算763、抗剪验算764、挠度验算77max0.85mm77七、立柱验算77h/i1800/15.911415077八、可调托座验算77F、支撑层数计算78（1）转换层梁板砼浇筑时，传给下层楼面的荷载设计值q设78（2）下一层楼板允许承受的荷载设计值q允78（3）下二层楼板允许承受的荷载设计值q允78（4）支撑设置层数78第一节、工程概况一、工程概况：工程基本情况工程名称XXXX工业集聚区XX公寓工程地点XX县XX镇周边环境属山地地貌类型建筑面积（m2）10490m2建筑高度（m）32.67、m基础形式独立柱基主体结构框架结构抗震等级不抗震抗震设防烈度小于6度地上层数地上（局部7层）地下层数1层（局部）标准层层高（m）3.6m高支模层结构情况高支模所在层-1脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）794.9柱砼强度等级C30高支模层顶标高（m）0.000梁板砼强度等级C30最大板跨（m）9.07.8普通板跨（m）4.23.6最大板厚（mm）120普通板厚（mm）100最大柱截面尺寸（mm）700700普通柱截面尺寸（mm）200400最大梁跨（m）9.0普通梁跨（m）3.6最大梁断面尺寸（mm）300800普通梁断面尺寸（mm）250600各责任主体名称建设单位设计单位施工单位监理8、单位项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师主要特点：根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定，本模板工程属高大模板工程。难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。二、施工平面布置三、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。四、技术保证条件1、安全网络2、模板的安装和拆除需严格执行该专项施工方案。第二节、编制依据建筑结构荷载规范GB50009-2001（06年版）混凝土结构设计规范GB509、010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）本工程施工图纸本工程施工组织设计第三节、施工计划一、施工10、进度计划分部分项工程名称开始时间完成时间劳动力人数基础工程2013.11.16451层主体工程72013.12.260二层主体工程2013.12.32013.12.1860三层主体工程2013.12.192014.1.460四层主体工程2014.1.52014.1.1540五层主体工程2014.1.162014.1.2840六层主体工程2014.2.82014.2.1840七层主体工程2014.2.192014.2.2840装饰工程2014.3.12014.3.3045室外工程2014.4.1 30二、材料与设备计划1、钢材的选用(1) 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金11、高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2) 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3) 每根钢管的最大质量不应大于25.8kg，采用48.33.6以上的钢管。(4) 新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1) 应有产品质量合格证；2) 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；3) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯12、毛刺、压痕和深的划道；4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径48.3壁厚3.60.50.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.18游标卡尺5) 钢管必须涂有防锈漆。(5) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1) 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈13、蚀深度超过规定值时不得使用；2) 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a. 各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢板尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板a. 板面挠曲L4mL4m1216钢板尺b.板面扭曲（任一角翘起）53) 钢管上严禁打孔。(6) 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。(7) 钢管扣件应符合现行14、国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(8) 扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：1) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2) 新、旧扣件均应进行防锈处理；3) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。(9) 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(10) 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。2、木材的选用(1) 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况15、选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2) 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。(3) 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4) 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5) 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6) 当需要对模板结构或木材的强度16、进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。(7) 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：1) 制作的原木、方木结构，不应大于15%；2) 板材和规格材，不应大于20%；3) 受拉构件的连接板，不应大于18%；4) 连接件，不应大于15%。3、竹、木胶合模板板材的选用(1) 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。(2) 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于517、%。(3) 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4) 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。材料与设备计划如下表：施工机械机具配备计划表序号机械设备名称规格型号单位数量功率/单件备注1塔吊台175kw2钢筋弯曲机3钢筋切断机40 m3/h台1110KW4钢筋调直机D-40台13.5KW5木工刨床D-40台15.0KW6木工园盘锯D-14台13.0KW7对焊机台13.0KW8交流电焊机500台13.0KW9加压泵75台175KVA10振动棒20KVA台120KVA11平板振动器120m台27.5KW12型钢18、矫直器50-35台31.1KW13手动葫芦小型台115KW14砂轮切割机5T，3T台115KW，15焊条、焊箱1-3T台116压弯管机400台11.5KW17电动套丝机300oC台12KW18气割工具套11.5KW19喷涂设备DN15-150台13.5KW20全站仪套1521经纬仪套1022水准仪台123激光垂直仪J2台124计算机S3台125对讲机台126砼输送泵2728（二）、施工周转材料需用计划序号名称规格型号单位数量1竹胶板2440x1220M23002木跳板4000x200x50块3003木枋4000x100x50M31004层板2000x200x20M31005竹跳板2000x3019、0x50块1006钢管48x3.5吨8007直通扣件个15008回转扣件个10009对接扣件个100010U形卡个750011安全网6000x1800M2300012消防器材套2第四节、施工工艺技术一、技术参数【梁模板（扣件式）300-800】新浇混凝土梁计算跨度(m)9结构层高(m)4.5混凝土梁截面尺寸(mm)300800梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)支撑立柱钢管型号(mm)48.33.6梁跨度方向立柱间距(mm)500梁两侧立柱间距(mm)1200步距(mm)1600楼板立柱间距(mm)1000、1000梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱20、根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)6080梁底支撑小梁间距250面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)16主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483.5主梁一端悬挑长度(mm)1200【梁侧模板300-800】梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)9梁截面尺寸(mm)300800梁侧楼板厚度(mm)120面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)16小梁材料方木小梁材质规格(mm)6080小梁布置方式竖直向布置小梁间距(mm)185主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)1主梁计算方式四等跨连续21、梁对拉螺栓类型M12对拉螺栓水平向间距(mm)370支撑距梁底距离依次为(mm)200，600，1100，1600【梁模板（扣件式）250-600】新浇混凝土梁计算跨度(m)9结构层高(m)4.5混凝土梁截面尺寸(mm)250600梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)500梁两侧立柱间距(mm)950步距(mm)1600楼板立柱间距(mm)1000、1000梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)475梁底增加立柱根数1梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)475梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)6080梁底支22、撑小梁间距250面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)16主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483.5主梁一端悬挑长度(mm)100【梁侧模板250-600】梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)9梁截面尺寸(mm)250600梁侧楼板厚度(mm)120面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)16小梁材料方木小梁材质规格(mm)6080小梁布置方式竖直向布置小梁间距(mm)225主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)100主梁计算方式四等跨连续梁对拉螺栓类型M12对拉螺栓水平向间距(mm)450支撑距梁底距离依次为(mm)200，650，1050，14523、0【梁模板（扣件式）200-400】新浇混凝土梁计算跨度(m)3.6结构层高(m)4.5混凝土梁截面尺寸(mm)200400梁侧楼板厚度(mm)100支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)500梁两侧立柱间距(mm)850步距(mm)1850楼板立柱间距(mm)1000、1000梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)425梁底增加立柱根数1梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)425梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)6080梁底支撑小梁间距250面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)16主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483.5主梁一端悬24、挑长度(mm)200【梁侧模板200-400】梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)6.3梁截面尺寸(mm)200400梁侧楼板厚度(mm)180面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)16小梁材料方木小梁材质规格(mm)6080小梁布置方式竖直向布置小梁间距(mm)185主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)5主梁计算方式四等跨连续梁对拉螺栓类型M12对拉螺栓水平向间距(mm)370支撑距梁底距离依次为(mm)150，650，1150，1650二、工艺流程梁模板安装（扣件式）弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋25、 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。梁侧安装梁一侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检。三、施工方法1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距尽量一致或成倍数，便于立杆纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部26、门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下1层支顶不允许拆除。4、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用梁侧模板、扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。5、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇27、筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座或垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的3/1000。(7) 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立杆成一定角度倾斜，或其支架立杆的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立杆，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设28、置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11) 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。6、立柱及其他杆件(29、1)扣件式1) 立杆平面布置图（详见附图）；2) 搭接要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图： 当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：8、剪刀撑(1)扣件式、门式9、周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2) 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置四大角的结点拉结30、；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。四、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置131、0尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立杆、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m5032、mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其33、拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；第五节、施工安全保证措施一、组织保障安全保证体系二、技术措施1、准备工作(1) 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2) 模板的基准定位工作：1) 首先引测建筑的边34、柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板安装(1) 基础及地下工程模板：1) 地面一下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；2) 距基槽35、（坑）上口边缘2m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；3) 斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；4) 在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。(2) 楼梯模板1) 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，36、必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；2) 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；3) 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(3) 柱模板1) 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；2)角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如下图。(4) 墙模板1) 当采用拼装定性模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装。当下层37、不能独立安装支撑件时，应采取临时固定措施；2) 安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板；3) 对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一直，墙厚尺寸应正确；4) 墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。(5) 梁、板模板1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封38、贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5) 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1001) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2) 底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3) 板底模2米，混凝土强度达到50%；2米、8米混凝土强度达到75%；8米，混凝土强度达到100%方可拆除。4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递39、到地面。5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除楼板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。7) 当立柱的水平拉杆超过2层时40、，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。8) 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、监测监控1、监测措施(1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”41、全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手3(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土初凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每42、天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)43、 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火、疏散物资、控制火势蔓延44、。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害45、事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目经理： 唐海清 手机：安全员： 常廷富 手机：技术负责人： 手机医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的46、安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下 （项目经理）：唐海清 组长，负责协调指挥工作，电话：（施工员）：赵映明 组员，负责现场施工指挥，技术交底，电话：（安全员）：常廷富 组员，负责现场安全检查工作，电话：（架子工班长）： 李红 组员，负责现场具体施工，电话：二、所需劳动力安排高支模开始时间2013.11.1高支模工期（天）15作息时间（上午）7：0012：00作息时间（下午）13：0019：00砼工程量（m3）800高支模建筑面积（m2）2264木工（人）30钢筋工（人）25砼工（人）30架子工（人）25水电工（人）5其它工种（人）7第七节、计算书及相关图47、纸【计算书】A、梁模板（扣件式）300800计算书一、构件属性新浇混凝土梁名称KZL7新浇混凝土梁计算跨度(m)9混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800新浇混凝土结构层高(m)4.5梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体48、系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800每跨距内梁底支撑小梁根数3梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)100 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/m49、m2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=3001818/616200mm3，Ibh3/12=300181818/128100mm3 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2)+1.40.720.8554.27kN/M q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)20.8552.77kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.4050、.720.851.5kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)20.8543.44kN/m 1、抗弯验算 Mmax/Wmax0.07752.770.252+0.11.50.252，-0.10752.770.252+0.1211.50.252，-0.07152.770.252-0.1071.50.252106/36266.679.42N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.63243.442504/(10010000290133.33)0.37mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 3、支座反力计算51、 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14352.770.25+1.2231.50.2515.54kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.14343.440.2512.41kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q115.54/0.8518.2852、kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.250.06kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.18)+1.40.72)(0.6-0.85/2)/20.25+0.91.350.5(2-0.18)0.250.44kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.18)+1.40.72)(1.2-0.6-0.85/2)/20.25+0.91.350.5(2-0.18)0.250.44kN 正常53、使用极限状态： 面板传递给小梁q112.41/0.8514.6kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.250.05kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.18)(0.6-0.85/2)/20.25+0.5(2-0.18)0.250.33kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.18)(1.2-0.6-0.85/2)/20.25+0.5(2-0.18)0.250.33kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.25106/640003.95N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vma54、x3.758kN max3Vmax/(2bh0)=33.7581000/(26080)1.17N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.05mml/400400/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.73kN，R27.43kN，R37.43kN，R40.73kN 正常使用极限状态 R10.57kN，R25.92kN，R35.92kN，R40.57kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值55、(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 主梁计算简图 由上节可知RmaxR1，R2，R3，R4/23.71kN，RmaxR1，R2，R3，R4/22.96kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.31106/508061.95N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.97kN max2Vmax/A=24.971000/48920.32N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(56、mm) max0.16mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、支座反力验算 承载能力极限状态 立柱2：R216.43kN，同理可得 立柱1：R11.62kN，立柱3：R316.45kN，立柱4：R41.62kN 正常使用极限状态 立柱2：R213.11kN，同理可得 立柱1：R11.26kN，立柱3：R313.11kN，立柱4：R41.26kN七、纵向水平钢管验算钢管类型483.5钢管截面面积A(mm2)489钢管截面回转半径i(mm)15.8钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)12.19钢管截面抵抗矩W(cm3)5.08钢管抗剪强度设计值(N/57、mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)215 由小梁验算一节可知RmaxR1，R40.73kN，RmaxR1，R40.57kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.06106/449013.79N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.978kN max2Vmax/A=20.9781000/4244.61N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.03mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 Rmax21.62kN8kN 单扣58、件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1600/15.9=100.63=150 长细比满足要求！ 查表得，0.63 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2max1.62+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.18)+1.40.71(1+0.6-0.85/2)/21，16.45，1.62+0.9max1.59、2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.71(1+1.2-0.6-0.85/2)/2116.45kN fN/(A)16.45103/(0.63424)61.2N/mm2f205N/mm2 满足要求！九、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NRmax16.45kNN30kN 满足要求！B、梁侧模板300800计算书一、构件属性新浇混凝梁名称KZL10，标高4.5m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m60、3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)5外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222451.21.152.51/2，242min57.6，4848kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.248+1.44，1.3548+1.40.740.9max63.2，68.7261、0.968.7261.85kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k48 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距185主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)5对拉螺栓水平向间距(mm)370支撑距梁底距离依次为200，600 设计简图如下： 模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)16面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000162/642666.67mm3，Ibh3/12=1000163/12341333.33mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS62、承161.8561.85kN/m Mmax0.125q1l20.12561.850.1820.26kNm Mmax/W0.26106/42666.676.2N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正14848kN/m max5481854/(38410000341333.33)=0.21mm185/400=0.46mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1l=61.850.1811.44kN 正常使用极限状态 Rq2l=480.188.88kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/m63、m2)1.66小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=11.44kN/m Mmax/W0.28106/640004.33N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)32.981000/(28060)0.93N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=8.88kN/m max0.17mm500/400=1.25mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 R64、max5.77kN 正常使用极限状态 Rmax=4.48kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) q=2.89kN/m Mmax/W0.26106/449057.41N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) max2Vmax/A=23.5910065、0/42416.92N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) q=4.48kN/m max0.14mm370/400=0.92mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax13.42kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 可知对拉螺栓受力N0.9513.4212.75kNNtb12.9kN 满足要求！C、梁模板（扣件式）300800计算书一、构件属性新浇混凝土梁名称KZL10新浇混凝土梁计算跨度(m)9混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800新浇混凝土结构层高(m)4.5梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重66、标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)950步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位67、置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)475梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)475每跨距内梁底支撑小梁根数3梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)100 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)16面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=6001616/625600mm3，Ibh3/12=600161616/12204800mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k68、+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2)+1.40.720.638.31kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)20.637.25kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.61.06kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)20.630.66kN/m 1、抗弯验算 Mmax/Wmax0.07737.250.252+0.11.060.252，-0.10737.250.252+0.1269、11.060.252，-0.07137.250.252-0.1071.060.252106/256009.42N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.63230.662504/(10010000204800)0.37mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14337.250.25+1.2231.060.2510.97kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.14330.660.258.76kN五、小梁验算70、小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q110.97/0.618.28kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.250.06kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.18)+1.40.72)(0.48-0.6/71、2)/20.25+0.91.350.5(2-0.18)0.250.44kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.18)+1.40.72)(0.95-0.48-0.6/2)/20.25+0.91.350.5(2-0.18)0.250.44kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q18.76/0.614.6kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.250.05kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.18)(0.48-0.6/2)/20.25+0.5(2-0.18)0.272、50.33kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.18)(0.95-0.48-0.6/2)/20.25+0.5(2-0.18)0.250.33kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.42106/640006.56N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax4.825kN max3Vmax/(2bh0)=34.8251000/(26080)1.51N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.12mml/400475/4001.19mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承73、载能力极限状态 R11.13kN，R29.63kN，R31.15kN 正常使用极限状态 R10.89kN，R27.67kN，R30.91kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 主梁计算简图 由上节可知RmaxR1，R2，R3/24.81kN，RmaxR1，R2，R3/23.83kN 1、74、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.41106/508080.32N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.44kN max2Vmax/A=26.441000/48926.35N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.21mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、支座反力验算 承载能力极限状态 立柱2：R221.3kN，同理可得 立柱1：R12.5kN，立柱3：R32.55kN 正常使用极限状态 立柱2：R216.96kN，同理可得 立柱1：R11.97kN，立柱3：R32.0275、kN七、纵向水平钢管验算钢管类型483.5钢管截面面积A(mm2)489钢管截面回转半径i(mm)15.8钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)12.19钢管截面抵抗矩W(cm3)5.08钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)215 由小梁验算一节可知RmaxR1，R31.15kN，RmaxR1，R30.91kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.1106/449021.73N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax1.54kN max2Vmax/A=276、1.541000/4247.26N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.05mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 Rmax22.55kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1600/15.9=100.63=150 长细比满足要求！ 查表得，0.63 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1，Rma77、x2右+N边2max2.5+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.18)+1.40.71(1+0.48-0.6/2)/21，21.3，2.55+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.71(1+0.95-0.48-0.6/2)/2121.3kN fN/(A)21.3103/(0.63424)79.24N/mm2f205N/mm2 满足要求！九、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NRmax21.78、3kNN30kN 满足要求！D、梁侧模板250600计算书一、构件属性新浇混凝梁名称KZL9，标高4.5m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)250600梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.8振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.152.51/2，24179、.8min46.08，43.243.2kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.243.2+1.44，1.3543.2+1.40.740.9max57.44，62.240.962.2456.02kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k43.2 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距225主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)100对拉螺栓水平向间距(mm)450支撑距梁底距离依次为200，450 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)16面板抗弯强度80、设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000162/642666.67mm3，Ibh3/12=1000163/12341333.33mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承156.0256.02kN/m Mmax0.125q1l20.12556.020.2220.35kNm Mmax/W0.35106/42666.678.31N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正143.243.2kN/m max543.22254/(38410000341333.33)=0.42mm225/40081、=0.56mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1l=56.020.2212.6kN 正常使用极限状态 Rq2l=43.20.229.72kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=12.6kN/m Mmax/W0.25106/640003.94N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) m82、ax3 Vmax/(2bh)32.991000/(28060)0.93N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=9.72kN/m max0.12mm450/400=1.12mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax5.26kN 正常使用极限状态 Rmax=4.06kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合83、并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) q=2.63kN/m Mmax/W0.29106/449063.54N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) max2Vmax/A=23.261000/42415.4N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) q=4.06kN/m max0.23mm450/400=1.12mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax12.21kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 可知对拉螺栓受力N0.9512.2184、11.6kNNtb12.9kN 满足要求！E、板模板（扣件式）计算书一、构件属性新浇混凝土楼板名称LB1，标高4.5m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)8.2新浇混凝土楼板边宽B(m)4.4二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇85、筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计模板支架高度(m)4.5立柱纵向间距la(mm)950立柱横向间距lb(mm)950水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)300主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)400小梁距混凝土板短边的距离(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)300，300 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm86、)16面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001616/642666.67mm3，Ibh3/12=1000161616/12341333.33mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(087、.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.14kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.140.42/8，0.110.42/8+3.150.4/4= 0.32kNm Mmax/W0.32106/42666.677.43N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=4.62kN/m 5ql4/(384EI)54.624004/(3841000088、341333.33)0.45mml/400400/4001mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 因B/lb取整4400/950取整4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为300mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max89、1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.43.34kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.42.08kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.41.26kN/m M10.077q1静L2+0.1q1活L20.0772.080.952+0.11.260.9520.26kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.40.13kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.07790、q2L2+0.21pL0.0770.130.952+0.213.150.950.64kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.340.32/2，0.130.32/2+3.150.30.95kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.26，0.64，0.950.95kNm Mmax/W0.95106/6400014.86N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6072.080.95+0.621.260.951.94kN V20.607q2L+0.681p0.6070.130.95+0.6813.152.91、22kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.340.3，0.130.3+3.153.19kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.94，2.22，3.193.19kN max3Vmax/(2bh0)=33.191000/(28060)1N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.41.93kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.939504/(10093502560000)0.41mml/400950/4002.37mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.93392、004/(893502560000)0.08mml1/400300/4000.75mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+93、1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.42.97kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.42.44kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.40.76kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.18)0.4=2.01kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1432.440.95+1.2230.760.953.53kN 按悬臂梁，R1q1l=2.970.30.8994、kN RmaxRmax，R13.53kN; 同理，R2.2kN，R2.2kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1432.010.952.18kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=2.180.30.65kN RmaxRmax，R12.18kN; 同理，R1.36kN，R1.36kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.72kNm Mmax/W0.72106/4490159.66N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.66kN max2Vmax/A=25.661000/42426.68N/mm212595、N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.85mm 跨中max=0.85mm=950/400=2.37mm 悬挑段max0.26mm=200/400=0.5mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i1800/15.9114150 满足要求！ 查表得，0.51 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.18)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.18)+1.40.710.950.95100096、/(0.51424)=6.571000/217.09=30.28N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.57kNN30kN 满足要求！F、支撑层数计算经计算，本层梁板砼共1400 m3，单层面积3219m2，即19.40KN/m2。（1）转换层梁板砼浇筑时，传给下层楼面的荷载设计值q设新浇钢筋砼自重 F1=1.219.40KN/m2=23.80KN/m2 模板支撑自重 F2=1.21.5 KN/m2 =1.8 KN/m2施工人员及设备荷载 F3=1.42.5 KN/m2 =3.5 KN/m2q设= F1+97、F2 +F3=23.80+1.8+3.5=29.10 KN/m2（2）下一层楼板允许承受的荷载设计值q允下1层楼板设计活荷载标准值 F1=3.5 KN/m2下1层楼梁板自重 F2=7.2KN/m2永久荷载分项系数 r1=1.2 可变荷载分项系数 r2=1.4q允= F1r2+F2 r1=3.51.4+7.21.2=13.54 KN/m2 （3）下二层楼板允许承受的荷载设计值q允下2层楼板设计活荷载标准值 F1=10.0KN/m2下2层楼梁板自重 F2=7.2KN/m2永久荷载分项系数 r1=1.2 可变荷载分项系数 r2=1.4q允= F1r2+F2 r1=10.01.4+7.21.2=22.644 KN/m2 （4）支撑设置层数通过计算：q设=29.10 KN/m2q允：13.54 KN/m2+22.644 KN/m236.18 KN/m2下2层楼板具有承受转层施工荷载的能力。满足转换层在浇筑砼时的施工荷载，必须保留两层结构支撑。