1、筏板基础商住楼剪力墙及现浇板模板工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录一、编制依据3二工程概况3三、模板方案的选择41、基础底板模板42、地下外墙模板43、剪力墙模板54、现浇板模板65、柱模板76、梁模板77、楼梯模板7四、模板配置7五、质量标准81、一般规定82、模板安装83、模板拆除10六、模板制作与安装111、柱模板制作安装112、梁模板制作安装113、剪力墙模板制作安装124、现浇板模板制作安装135、楼梯模板制作安装13七、模板的拆除13八、支、拆模板和砼浇筑时的注意事项：14九、安全施工措施12、5十、模板系统验算（包括地下、地上全部模板）151、350mm宽墙体模板验算152、梁模板系统验算233、梁模板支架验算294、楼板模板支架验算385、柱模板系统验算48十一、模板节点施工措施561、模板加工下料注意事项572、柱、墙交合处的模板施工573、剪力墙模板安装及砼浇筑注意事项57十二、梁和楼板模板的构造和施工要求:58一、编制依据1、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）2、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）3、混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）4、建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范（JGJ130-2011）5、建筑施工安全检查标准(JGJ59-23、011)6、XX第一生活区C区CS01#、CS02#、CS03#、CS09#楼施工图纸。7、 本工程施工组织设计。二工程概况序号项 目内 容1工程名称XX第一生活区C区CS01#、CS02#、CS03#、CS09#楼2建设单位3设计单位4勘察单位5监理单位6施工单位7建筑面积CS01#：5399.34，CS02#：36782.7，CS03#：1558.14，CS09#：355.478工程地点10结构形式商业：框架；主楼：框架、剪力墙结构1、本工程采用基础为筏板基础，车库持力层为强风化花岗闪长岩，承载力特征值为500KPa。2、混凝土等级为：基础垫层为C15砼、筏板基础为C40P6砼、-1层至34、层梁板、剪力墙为C45砼；4层至9层梁板、剪力墙为C40砼；10层至15层梁板、剪力墙为C35砼；16层至屋面层梁板、剪力墙为C30砼。三、模板方案的选择1、基础底板模板基础砖外模的砌筑：垫层施工完后在墙基、防水底板基础四周砌筑240砖模，M5水泥砂浆砌筑。在砖模施工过程中，确保基础底板的几何尺寸，考虑粉刷层及防水保护层的厚度。杜绝因几何尺寸不准确，造成返工现象。最上面三皮砖用石灰砂浆砌筑，可使上部做防水层搭接时便于拆砖。砖模的抹灰，在阴角、阳角处抹成圆角，表面光滑，无毛细孔及抹子痕迹，保证防水施工顺利进行。2、地下外墙模板（1）防水底板与混凝土外墙之间留水平施工缝，墙体水平施工缝高出底板305、0mm，施工缝处用止水钢板。（2）地下室外墙模板采用15mm厚木胶合模板。支模采用50x100木方、钢架管与对拉止水螺栓相结合，外墙螺栓12，长度为墙厚加420mm，螺栓中部焊480100止水钢片，木方间距不大于250mm，竖向钢管间距不大于350mm，横向钢管间距不大于450mm。具体作法如下图所示： 对拉螺栓在高度1m以下垂直间距300mm，水平间距500mm；1m以上垂直间距450mm，水平间距600mm。钢管排架立杆间距500mm800mm，注意跨中加强部位间距小、加密。立杆架设扫地杆，底部设垫铁或木板。排架应有剪刀撑加固，保证其稳定性和刚度。 （3）由于主楼筏板与防水底板连接，考虑到6、主楼防水筏板施工完成后与车库防水底板有施工缝，混凝土防水底板与主楼筏板施工缝处设3mm300mm止钢板，按设计施工图纸留置。3、剪力墙模板 剪力墙模板采用15mm厚木胶合模板。支模采用50x100木方、钢架管与对拉螺栓相结合，墙体螺杆12，长度为墙厚加360mm，木方间距不大于250mm，竖向钢管间距不大于250mm，横向钢管间距不大于450mm。对拉螺栓垂直间距不大于450mm，水平间距不大于450mm。4、现浇板模板（1）现浇顶板采用15mm厚木胶合模板，在木胶合板下采用5cm10cm方木，间距不大于400mm，方木下钢管间距不大于700mm，立杆间距与方木下的横向钢管一致，模板支撑系统采7、用满堂钢管脚手架，纵横水平杆间距900mm，立杆间距900mm，设扫地杆，扫地杆距地面高为200mm，自由端高度500mm，水平杆步距1.5m。为了保证架子的刚度和稳定性，立杆之间须设剪刀撑，其间距不大于4m。（2）现浇楼板采用15mm厚木胶合模板，5cm10cm方木内楞，外楞采用483.5的钢管组成。木胶板必须采用尺寸规格一致，无起壳分层的优质木胶板。方木无翘曲变形，经平刨、压刨加工成统一规格后使用。5、柱模板柱模板采用15mm厚木胶板模板，5cm10cm方木内楞，外楞采用483.5的钢管组成。柱箍采用483.5单钢管，每间隔450mm加一道柱箍，大截面柱采用对拉螺栓，具体详见验算书。6、梁8、模板梁模板采用15mm厚木胶板模板，5cm10cm方木内楞，外楞采用483.5的钢管组成。支撑采用扣件式钢管脚手架支撑，顶部用顶托，梁底模板采用方木龙骨和钢管组合形式，大截面梁侧面模板采用对拉螺栓，具体详见验算书。7、楼梯模板楼梯模板采用15mm厚木胶合模板，在木胶合板下采用5cm10cm方木龙骨，用5cm10cm方木作为支撑，踏步挡板采用模板按设计图纸尺寸加工制作。四、模板配置模板配置量按地下整体梁、顶板模板展开面配置，能够满足本工程的使用需要；进入冬期施工期，根据需求配置模板，满足工程施工需求。五、质量标准1、一般规定 、模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料9、供应等进行设计。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 、在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收。 模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时，应按施工技术方案及时进行处理。 、模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工方案执行。2、模板安装1）主控项目a、安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工方案观察。b、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。10、检验方法：观察。2)一般项目a、模板安装应满足下列要求： 、模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水； 、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂； 、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。b、用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。检查数量：全数检查。检验方法：观察。检查数量：在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10，且不少于3面。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。c11、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表规定。预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔洞中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺 寸+10，0检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立柱基础，应抽查构件数量的10，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10，且均不少于3面。检验方12、法：钢尺检查。d、现浇结构模板安装的偏差应符合下表规定： 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基 础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立柱基础，应抽查构件数量的10，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m13、左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10，且均不少于3面。3、模板拆除1)主控项目、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表规定。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100检查数量：全数检查检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。、后浇带模板的拆除和支顶，应按施工技术方案执行。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2)一般项目、侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。 、模板14、拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。六、模板制作与安装1、柱模板制作安装(1)按图纸尺寸制作柱侧模板后，按放线位置钉好压脚板再安装柱模板，两垂直向加斜拉顶撑，校正垂直度及柱顶对角线。(2)安装柱箍：柱箍应根据柱模尺寸、侧压力的大小等因素进行设计选择(有木箍、钢箍、钢木箍等)。柱箍间距、柱箍材料及对拉螺栓直径应通过计算确定。2、梁模板制作安装(1)在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。(2)梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，15、起拱高度为梁跨度的1100031000。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。(3)梁下支柱支承在基土面上时，应对基土平整夯实，满足承载力要求，并加木垫板或混凝土垫板等有效措施，确保混凝土在浇筑过程中不会发生支撑下沉。(4)支撑楼层高度在45m以下时，应设二道水平拉杆和剪刀撑，若楼层高度在45m以上时要另行作施工方案。(5)梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板来确定。(6)当梁高超过750mm时，梁侧模板宜加穿梁螺栓加固。3、剪力墙模板制作安装(1)按位置线安装门洞模板，设置预埋件或木砖。(2)把一面模板按位置线就位，然后安装拉杆或斜撑，安装塑料16、套管和穿墙螺栓，穿墙螺栓规格和间距在模板设计时应明确规定。(3)清扫墙内杂物，再安另一侧模板，调整斜撑(拉杆)使模板垂直后，拧紧穿墙螺栓。(4)模板安装完毕后，检查一遍扣件、螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密。(5)墙模板宜将木方作竖肋，双根4835钢管或双根槽钢作水平背楞。 (6)墙模板立缝、角缝宜设于木方和胶合板所形成的企口位置，以防漏浆和错台。墙模板的水平缝背面应加木方拼接。(7)墙模板的吊钩，设于模板上部，吊钩铁件的连接螺栓应将面板和竖肋木方连接在一起。4、现浇板模板制作安装(1)根据模板的排列图架设支柱和龙骨。支柱与龙骨的间距，应根据楼板混凝土重量与施工荷载的大小，在模板设计中确定17、。一般支柱为8001200mm，大龙骨间距为6001200mm，小龙骨间距为400600mm。支柱排列要考虑设置施工通道。(2)底层地面应夯实，地基承载力符合设计要求，并铺垫脚板。采用多层支架支模时，支柱应垂直，上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑要认真加强。(3)通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。(4)铺模板时可从四周铺起，在中间收口。楼板模板压在梁侧模时，角位模板应通线钉固。 (5)楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。5、楼梯模板制作安装楼梯模板采用竹胶板模板，下用50mm100mm 木方作格栅，每400 一道，下面由木立杆18、支撑，木胶合板与50mm100mm木方要用铁钉钉牢，木方用18号钢丝扎牢，竹胶板使用前涂脱模剂。七、模板的拆除1、非承重模板的拆除如柱模和梁的侧模可在保证不损坏砼棱角的强度前提下拆除，具体时间要根据当时砼的强度来确定。2、底模模板拆除必须遵循规范中规定砼强度达到设计强度的百分比后方可进行拆模，对重大复杂的模板的拆除需有详细的技术及安全交底，拆除前需经项目技术负责人同意。在砼强度符合下表后方可拆除。现浇结构拆模时所需砼强度结构类型结构跨度（M）设计砼强度的百分率%板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件1003、拆除时严禁用大锤硬砸，以免损伤模板边框，每次拆除后，必须进行清理、19、涂刷隔离剂、分类堆放，拆下的模板发现有变形、短角、损坏等现象，应及时修理。八、支、拆模板和砼浇筑时的注意事项：1、在模板面进行钢筋等焊接工作时，必须用石棉板或薄钢板隔离，泵送混凝土的布料架脚和输送混凝土支架脚下应加垫板等有效措施。2、模板支设时，须仔细检查埋件及各类预留洞口的位置和数量标高、几何尺寸等是否正确、牢固可靠，安装工作检查无误后方可合模，封模前还必须作好墙底部的清理工作，杂物清除干净后方可合模。3、模板支设完毕后，在浇筑前必须经技术、质量、安全部门和监理部门验收合格，签发砼浇筑令后方可浇筑，并且在浇筑过程中须派专人看护模板及支撑的变化情况，发现异常，应立即停止砼的浇筑，并在砼初凝前将20、问题处理完毕，继续浇筑砼。4、成品保护，吊装模板时轻起轻放，不许碰撞已安装好的模板，随安随吊，模板拆除时不得用大锤或撬棍强行拆模，以免损坏砼棱角，钢模及竹胶模板在使用过程中及时涂刷隔离剂，并且不得污染钢筋，施工过程中及时维修模板，保证砼截面的几何尺寸的正确性。九、安全施工措施1、模板堆放和安装完毕时，要将模板进行串联，并与地面做好有效措施，防止机电设备漏电和雷击伤人。 2、模板放置时要保证自稳角的要求，采用面对面放置，模板临时放置在施工层楼面时，要设置必要的防护措施，禁止模板长时间停放在施工层面上。 3、模板吊装时，要调整好吊车的位置，稳起稳落，禁止模板大幅度摆动或碰撞其他物体，根据需要设置揽21、风绳，禁止人力搬运大模板。 4、模板起吊前，应复检模板的穿墙螺栓是否拆除干净，模板上是否有可坠落物体，模板与墙体是否完全脱离，方可将模板安全吊走，放置在模板场地，禁止模板长时间滞留在空中。 5、模板拆除和安装时，指挥和操作人员要协调统一，保证安全。 6、模板配件必须齐全，不得随意更换或拆卸。 7、模板支模时，在没有固定前，要采取临时固定措施。 8、五级以上大风，禁止进行模板吊装作业。 9、底座平台吊装时，禁止平台上站人。 10、模板必须定期检修，模板吊钩和斜支撑随时检查，不合适马上更换。十、模板系统验算（包括地下、地上全部模板）1、350mm宽墙体模板验算1）墙模板基本参数计算断面宽度350m22、m，高度4800mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置16道，内龙骨采用50100mm木方。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。对拉螺栓布置11道，在断面内水平间距300+400+400+400+400+400+400+400+400+500+500mm，断面跨度方向间距450mm，直径12mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 3033033033033033033033033033023、33033033033033033004004004004004004004004005005004800350mm 模板组装示意图2）、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.800m24、； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.900。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.150kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.934.560=31.104kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.94.000=3.600kN/m2。3）、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值 q = 1.231.1040.450+1.403.6000.450=19.064kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截25、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.501.50/6 = 16.88cm3； I = 45.001.501.501.50/12 = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.305kN N2=6.630kN N3=5.636kN N4=5.903kN N5=5.831kN N6=5.850kN N7=5.845kN N8=5.847kN N9=5.847kN N10=5.845kN N11=5.850kN N12=26、5.831kN N13=5.903kN N14=5.636kN N15=6.630kN N16=2.305kN最大变形 V = 1.049mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.18910001000/16875=11.200N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33540.0/(2450.00015.000)=0.787N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v27、 = 1.049mm面板的最大挠度小于306.7/250,满足要求!4）、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3131.10+1.40.313.60=12.992kN/m挠度计算荷载标准值q=0.3131.10=9.549kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 5.846/0.450=12.992kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.45012.992=3.508kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.45012.992=6.431kN截面力学参数为本28、算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.263106/83333.3=3.16N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33508/(250100)=1.052N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变29、形 v=0.677ql4/100EI=0.6779.539450.04/(1009000.004166667.0)=0.071mm最大挠度小于450.0/250,满足要求!5）、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 10 290 400 400 400 400 400 400 400 400 500 500 90 10 6.43kN 6.43kN 6.43kN 6.43kN 6.43kN 6.43kN 6.43kN 6.43kN 6.43kN 6.43kN 6.43kN 6.43kN 6.30、43kN 6.43kN 6.43kNAB 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 0.000.005.57 0.860.866.576 .570.140.146.306.302.342.344.094.094.194.192.242.246.186.180.250.256.686.681.741.744.6 94. 693.643.642.792.795.665.660.770.777.207.200.950.955.485.483.873.872.562.568.568.562.132.134.304.304.374.370.000.00 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采31、用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 10 290 400 400 400 400 400 400 400 400 500 500 90 10 4.72kN 4.72kN 4.72kN 4.72kN 4.72kN 4.72kN 4.72kN 4.72kN 4.72kN 4.72kN 4.72kN 4.72kN 4.72kN 4.72kN 4.72kNAB 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.066mm最大支座力 Qmax=11.124kN抗弯计算强度 f = M/W =0.402106/10160.0=39.57N/mm32、2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!6）、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.124对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！2、梁模板系统验算梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 33、H=700mm，梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=15mm。梁侧模面板厚度h=15mm。 （1）、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)34、，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=13.460kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.916.800=15.120kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。（2）、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.201.2035、/6 = 14.40cm3； I = 60.001.201.201.20/12 = 8.64cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 200 200 20013.59kN/mAB 梁底模面板计算简图1）.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W f其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.91.2(0.200.60+24.000.600.70+1.500.600.70) + 0.91.402.500.60=13.59kN/m最大弯矩计算公式如下: M=-0.1013.58636、0.2002f=0.054106/14400.0=3.774N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2）.抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.20013.586=1.630kN截面抗剪强度计算值 T=31630/(260012)=0.340N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3）.挠度计算最大挠度计算公式如下: 其中q =0.9(0.200.60+24.000.600.70+1.500.600.70)=9.747N/mm三跨连续梁均37、布荷载作用下的最大挠度v=0.677ql4/100EI=0.6779.747200.04/(1006000.0086400.0)=0.204mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.204mm，小于 v = 200/250,满足要求!（3）、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！（4）、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.215.12+1.405.40)0.70=17.993N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.8038、1.80/6 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4；1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.16210001000/37800=4.284N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.539、84+1.43.780)0.300=3.239kN截面抗剪强度计算值 T=33239.0/(2700.00018.000)=0.386N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67710.5843004/(1006000340200)=0.284mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!（5）、穿梁螺栓计算1）.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式: f = M/W f其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 梁侧竖楞的最大弯40、距(N.mm)； W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 83.33cm3； f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8其中 q 作用在模板上的侧压力； q = (1.215.12+1.405.40)0.30=7.71kN/m l 计算跨度(梁板高度),l = 700mm；经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值7.7110.7000.700/8/83333.340=5.668N/mm2；梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求!2）.梁侧竖楞挠度计算计算公式: v = 5ql4 / 384EI v = l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 15.1200.41、300=4.536N/mm； l 计算跨度(梁板高度),l = 700mm； E 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2； I 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 416.67cm4；梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 54.536700.04/(38495004166667.0)=0.358mm；梁侧竖楞的最大允许挠度值,v = 2.800mm；梁侧竖楞的挠度验算 v v,满足要求!3）、穿梁螺栓强度计算没有布置穿梁螺栓，无须计算!（6）、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！3、梁模板支架验算计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ42、162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.8m，梁截面 BD=600mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度12mm，木方50100mm。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆5根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.643、0+0.20)+1.402.00=21.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.60+0.71.402.00=22.615kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.5。（1）、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1）荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6000.400=6.120kN/m模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(44、20.600+0.600)/0.600=0.240kN/m活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.400=0.480kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.356.120+1.350.240)=7.727kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.480=0.423kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.8045、/12 = 19.44cm4； 200 200 200 0.42kN 7.73kN/mAB 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 200 200 200 6.36kN/mAB 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.586kN N2=1.943kN N3=1.943kN N4=0.586kN最大变形 V = 0.059mm1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.03710001000/21600=1.713N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/m46、m2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3984.0/(2400.00018.000)=0.205N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.059mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!(2)、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.943/0.400=4.859kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.60.4004.859=1.166kN最大支座力 N=1.10.4004.847、59=2.138kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.078106/83333.3=0.93N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31166/(250100)=0.350N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.3048、N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=3.498kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.498400.04/(1009000.004166667.0)=0.016mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!(3)、梁底支撑钢管计算1) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 0.090.090.5049、0.501.491.490.460.460.460.461.491.490.500.500.090.09 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.012mm最大支座力 Qmax=1.982kN抗弯计算强度 f = M/W =0.048106/5080.0=9.40N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!2) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁50、计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 120012001200 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kN 1.98kNAB 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 120012001200 1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.56kNAB 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大51、变形 vmax=2.048mm最大支座力 Qmax=6.475kN抗弯计算强度 f = M/W =0.634106/5080.0=124.86N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!(3)、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.48kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 52、N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.475kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1764.800=1.027kN N = 6.475+1.027=7.502kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长53、细比，为2100/15.8=133 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；经计算得到=7502/(0.386489)=39.699N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3002.1700.126=0.082kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向54、的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0821.2001.5001.500/10=0.025kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=6.475+0.91.20.845+0.90.91.40.025/1.200=7.526kN经计算得到=7526/(0.386489)+25000/5080=44.769N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！4、楼板模板支架验算计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强55、度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.8m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，木方50100mm，间距300mm.梁顶托采用双钢管483.5mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.20)+1.402.50=9.764kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.56、100.20+0.71.402.50=9.227kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.5。(1)、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.2001.200+0.2001.200)=5.638kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)1.200=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W 57、= 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4；1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09510001000/64800=1.465N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.58、600(1.205.638+1.42.700)0.300=1.898kN截面抗剪强度计算值 T=31898.0/(21200.00018.000)=0.132N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6775.6383004/(1006000583200)=0.088mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计59、算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.2001.200+0.2001.200)=5.638kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.23810001000/64800=3.668N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1).荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.300=1.506kN/m模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.3060、0=0.060kN/m活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.506+1.200.060)=1.691kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m计算单元内的木方集中力为(0.945+1.691)1.200=3.163kN（2）.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.164/1.200=2.636kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力61、 Q=0.61.2002.636=1.898kN最大支座力 N=1.11.2002.636=3.480kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.380106/83333.3=4.56N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 62、T=31898/(250100)=0.569N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.409kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.4091200.04/(1009000.004166667.0)=0.528mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.0863、ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 抗弯计算强度 f = M/W =0.951106/83333.3=11.41N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!（3）、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 3.480kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 5.575.552.072.051.431.464.944.978.458.467.027.003.523.490.010.013.493.527.007.028.468.454.974.94164、.461.432.052.075.555.57 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 15.477kN经过计算得到最大变形 V= 1.828mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.735106/1.05/10160.0=162.64N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.828mm顶托梁的最大挠度小于165、200.0/400,满足要求!（4）、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1）.静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1764.800=0.845kN模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.2001.200=0.288kN钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2001.2001.200=7.229kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 7.526kN。2).活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得66、到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.2001.200=3.240kN3).不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ(5)、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 13.57kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=67、1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.8=133 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；经计算得到=13567/(0.386489)=71.795N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.1700.126=0.044kN/m2 h 立杆的68、步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0441.2001.5001.500/10=0.014kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.27.526+0.91.43.240+0.90.91.40.014/1.200=13.126kN经计算得到=13126/(0.386489)+14000/5080=72.128N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=116.00所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来69、的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！5、柱模板系统验算（1）、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 4800mm，柱箍间距计算跨度 d = 400mm。柱箍采用单钢管48mm3.5mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。面板厚度15mm，木方50*100. 柱模板支撑计算简图（2）、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇70、混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.800m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=35.480kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.945.160=40.644kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的71、荷载标准值: F2=0.93.000=2.700kN/m2。（3）、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。荷载计算值 q = 1.240.6440.400+1.402.7000.400=21.021kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4；1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/72、mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13110001000/21600=6.082N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2016.258+1.41.080)0.250=3.153kN截面抗剪强度计算值 T=33153.0/(2400.00018.000)=0.657N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm273、面板抗剪强度验算 T T，满足要求!3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67716.2582504/(1006000194400)=0.369mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!（4）、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.250m。荷载计算值 q = 1.240.6440.250+1.402.7000.250=13.138kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 5.274、55/0.400=13.138kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.40013.138=3.153kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.40013.138=5.781kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.210106/83333.3=2.52N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!2)抗剪计算最大剪力的计算公式如75、下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33153/(250100)=0.946N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.67710.161400.04/(1009000.004166667.0)=0.047mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!（5）、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.240.64+1.402.70)0.250 0.400 = 5.26kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方76、传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.188mm最大支座力 Qmax=11.942kN抗弯计算强度 f = M/W =0.629106/5080.0=123.82N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于530.0/150与10mm,满足要求!（6）、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积77、 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.942B方向对拉螺栓强度验算满足要求!（7）、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.240.64+1.402.70)0.250 0.400 = 5.26kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的78、计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.188mm最大支座力 Qmax=11.942kN抗弯计算强度 f = M/W =0.629106/5080.0=123.82N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于530.0/150与10mm,满足要求!（8）、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(m79、m): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.942H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！十一、模板节点施工措施1、模板加工下料注意事项（1）模板加工下料时须注意在楼层标高往下，门、窗所对应的位置模板须加入梁底模板的厚度为该处的模板下料实际宽度，在楼层模板接高处模板均须考虑模板在施工中为便于加固及防止砼浇筑时漏浆所加入的包墙边尺寸，该尺寸考虑 5060 毫米高，其它位置均按实际尺寸进行下料组合，但在初次下料时还应考虑模板在80、组合时的加工尺寸，该尺寸考虑 34 毫米为宜。（2）模板下料时的模板组合方案模板在下料时须考虑模板组合方案，确定模板在包边组合时模板包边位置，则该处模板须加入包边模板厚度才是实际下料尺寸。2、柱、墙交合处的模板施工柱、墙模板在交合处易造成胀模、跑模现象，因此优化组合该处的模板固定体系尤为重要，柱、墙模板组合固定如下图： 柱、墙交合处模板加固图3、剪力墙模板安装及砼浇筑注意事项剪力墙模板安装时须同楼层梁底模板相互对撑，对撑体系以钢管相互顶紧。在顶撑施工过程中，控制设计尺寸，不得影响楼层梁标高。在进行砼浇筑时，须对所浇窗台位置上的梁内先注入一定量的砼，对窗上梁进行配重处理，防止窗台封口模板因振捣而81、上浮，导致模板变形，影响砼成形质量。十二、梁和楼板模板的构造和施工要求:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构82、造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横83、杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。