1、编号：SJHN.JZY-XX建筑住宅外架、施工升降机通道架体及卸料平台工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、主要编制依据及参考7二、结构概况7三、脚手架选型及施工部署：83.1、脚手架的选型83.1.1、外架选型83.1.2、施工升降机通道架体选型83.2、施工部署83.2.1、外架施工部署83.2.2、施工升降机通道架体施工部署93.3、材料计划9四、构配件质量要求114.1、钢管114.1.3、新钢管：114.1.4、旧钢管：124.2、扣件124.2.1、新扣件的检查：124.2.2、2、旧扣件的检查：124.3、脚手板124.4、连墙件124.5、支承架124.6、钢丝绳134.6.1、钢丝绳夹134.6.2、钢丝绳13五、脚手架的搭设值135.1、16楼及17楼悬挑式脚手架搭设值135.2、16楼及17楼落地式双排脚手架搭设值135.3、16楼及17楼施工升降机通道架体搭设值145.4、构造要求145.4.1、立杆构造要求：145.4.2、纵向水平杆构造要求：145.4.3、横向水平杆构造要求：155.4.4、连墙件构造要求：155.4.5、剪刀撑构造要求：155.4.6、横向斜撑构造要求：155.4.7、脚手板构造要求：15六、安全网构造166.1、密目安全网166.2、3、水平兜网166.3、踢脚板166.4、其它16七、脚手架的搭设、检查与验收167.1、脚手架的搭设167.1.1、脚手架的搭设准备167.1.2、脚手架搭设顺序177.1.3、搭设注意事项187.2、脚手架检查与验收187.2.1、脚手架的检查187.2.2、脚手架的验收19八、脚手架的使用198.4、施工人员应严格按工长进行的安全技术交底进行操作。20九、脚手架的拆除21十、安全通道入口构造21十一、卸料平台构造、安拆及使用要求2211.1、卸料平台布置2211.2、卸料平台搭设2211.3、卸料平台构造要求2211.3.9、卸料平台门向外进行开启。2211.4、卸料平台安装及使用要求2314、1.4.8、钢丝绳、绳卡使用注意事项：2311.4.10、卸料平台钢丝绳与卸料平台通过固定环抱接连接。2411.5、卸料平台的拆卸24十二、环境、职业健康、安全措施2412.1、外架及施工升降机通道架体工程施工管理24外架及施工升降机通道架体搭设主要责任人2412.2、安全标准化2512.3、管理措施25十三、方案的执行2613.3、现场还应严格执行本企业上级对本方案的审核审批意见。26十四、建议2616楼、17楼悬挑脚手架计算书261.脚手架参数262.活荷载参数263.风荷载参数264.静荷载参数27一、自有参数271.水平悬挑支撑梁272.拉绳与支杆参数27二、小横杆的计算:281.均布5、荷载值计算282.强度计算293.挠度计算:29三、大横杆的计算:291.荷载值计算292.强度验算303.挠度验算30四、扣件抗滑力的计算:31五、脚手架立杆荷载的计算:31不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式32六、立杆的稳定性计算:33考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式33七、连墙件的计算:34八、悬挑梁的受力计算:35经过连续梁的计算得到36九、悬挑梁的整体稳定性计算:37十、拉绳的受力计算:38十一、拉绳的强度计算:38十二、锚固段与楼板连接的计算:39一、自有参数:401、水平悬挑支撑梁402.拉绳与支杆参数40二、小横杆的计算:411.均布荷载值计算412.强度计算4136、.挠度计算:42三、大横杆的计算:421.荷载值计算422.强度验算423.挠度验算43四、扣件抗滑力的计算:43五、脚手架立杆荷载的计算:44不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式45六、立杆的稳定性计算:45考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式46七、连墙件的计算:46八、悬挑梁的受力计算:48经过连续梁的计算得到48九、悬挑梁的整体稳定性计算:50十、拉绳的受力计算:50各支点的支撑力 RCi=RUisini50十一、拉绳的强度计算:50RU=7.212 kN51十二、锚固段与楼板连接的计算:51一、自有参数:521.水平悬挑支撑梁522.拉绳与支杆参数52二、小横杆的计算:531.7、均布荷载值计算532.强度计算533.挠度计算:54三、大横杆的计算:541.荷载值计算542.强度验算553.挠度验算55四、扣件抗滑力的计算:56五、脚手架立杆荷载的计算:56不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式57六、立杆的稳定性计算:57考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式58七、连墙件的计算:58八、悬挑梁的受力计算:60经过连续梁的计算得到61九、悬挑梁的整体稳定性计算:62十、拉绳的受力计算:62各支点的支撑力 RCi=RUisini62十一、拉绳的强度计算:63十二、锚固段与楼板连接的计算:63一、工字钢的受力计算:643截面内力65四、支撑梁的整体稳定性计算:6616#8、17#楼外架、施工升降机通道架体及卸料平台施工方案一、主要编制依据及参考1.1、16#楼、17楼施工蓝图（武汉中建建筑设计有限公司）1.2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2001）（2002版）1.3、悬挑式脚手架安全技术规程（DGTJ08-2002-2006）1.4、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）1.5、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）1.6、XX安全技术规程（试行）（二00八年四月）1.7、建筑施工手册（第四版）（中国建筑工业出版社）1.8、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号文）注：不仅限于以上二、结构概况楼栋号项目19、6#楼17#楼16楼所属商铺建筑物长建筑物宽建筑物高标准层层高约地上层数层层层地下层数共东区地下室：层标高相当于黄海高程三、脚手架选型及施工部署：3.1、脚手架的选型3.1.1、外架选型外架功能为安全围护及外墙装修用脚手架。根据本楼栋结构形式，并结合工程进度及施工组织安排：楼栋型式标高16#楼17#楼标高层以下双排落地扣件式钢管脚手架标高层工字钢悬挑式脚手架3.1.2、施工升降机通道架体选型施工升降机通道架体仅作为安全维护用脚手架。楼栋型式标高16#楼17#楼标高层以下双排落地扣件式钢管脚手架标高层工字钢悬挑式脚手架3.2、施工部署3.2.1、外架施工部署、悬挑式脚手架、16#楼悬挑架及17楼10、悬挑架均采用五次悬挑，均分别在标高层、标高层、标高层进行悬挑。具体布置见“16楼及17楼外脚手架平面布置图”，相应标高层结构施工时应做好钢筋环锚固件的预埋、定位工作。、悬挑式钢管脚手架底部采用工字钢支承悬挑架。随着主体结构施工的进度，外脚手架逐层向上搭设；在外墙装修施工阶段，随外墙装修施工进度，逐层从上至下分层分片拆除。、落地式脚手架落地式脚手架在地下室顶板上进行搭设，16#楼落地式脚手架搭设高度从（局部地方从），17#楼落地式脚手架搭设高度从（局部地方从）。随着主体结构施工的进度，外脚手架逐层向上搭设；在外墙装修施工阶段，随外墙装修施工进度，逐层从上至下分层分片拆除。3.2.2、施工升降机通11、道架体施工部署、悬挑式脚手架16#楼施工升降机通道悬挑架及17#楼施工升降机通道悬挑架均采用五次悬挑，分别在标高层、标高层、标高层进行悬挑。具体布置见相应楼栋“外脚手架平面布置图”，相应标高层结构施工时应做好钢筋环锚固件的预埋、定位工作。、落地式脚手架落地式脚手架在地下室顶板上进行搭设，16#楼施工升降机通道落地架搭设高度从（局部地方从）。17#楼施工升降机通道落地架搭设高度从（局部地方从）。3.3、材料计划3.3.1、16楼外脚手架主要需用材料计划如下：16楼外悬挑架及其施工升降机通道悬挑架主要需用材料计划序号名称规格单位数量备注148标准钢管6m根1050一次悬挑33.5m根525一次悬挑12、22.5m根1850一次悬挑1.21.5m根675一次悬挑2扣件直角颗3125一次悬挑3对接颗1000一次悬挑4旋转颗400一次悬挑5安全网1.5m6m床250一次悬挑6钢丝绳米300一次悬挑716号工字钢3m根5一次悬挑3.2m根1一次悬挑3.5m根7一次悬挑4m根28一次悬挑4.5 m根9一次悬挑5m根37一次悬挑6m根31一次悬挑注：以上各表中的材料数量为匡算数量,具体以实际用量为准16楼落地式双排钢管脚手架及其施工升降机通道落地架主要需用材料计划序号名称规格单位数量备注148标准钢管6m根55033.5m根26922.5m根9501.21.5m根2062扣件直角颗16133对接颗51613、4旋转颗2105安全网1.5m6m床65注：以上各表中的材料数量为匡算数量,具体以实际用量为准3.3.2、17楼外脚手架主要需用材料计划如下：17楼外悬挑架及其施工升降机通道悬挑架主要需用材料计划序号名称规格单位数量备注148标准钢管6m根2100一次悬挑33.5m根1050一次悬挑22.5m根3700一次悬挑1.21.5m根1350一次悬挑2扣件直角颗6250一次悬挑3对接颗2000一次悬挑4旋转颗800一次悬挑5安全网1.5m6m床500一次悬挑6钢丝绳米600一次悬挑716号工字钢3m根10一次悬挑3.2m根2一次悬挑3.5m根14一次悬挑4m根56一次悬挑4.5 m根18一次悬挑5m根14、74一次悬挑6m根62一次悬挑注：以上各表中的材料数量为匡算数量,具体以实际用量为准17楼落地式双排钢管脚手架及其施工升降机通道落地架主要需用材料计划序号名称规格单位数量备注148标准钢管6m根107533.5m根53822.5m根19001.21.5m根4122扣件直角颗32253对接颗10324旋转颗4205安全网1.5m6m床130注：以上各表中的材料数量为匡算数量,具体以实际用量为准四、构配件质量要求进场材料由生产经理、材料负责人、质检员共同验收，不符合要求的材料，经生产经理、材料负责人、质检员共同评审后退货处置。4.1、钢管4.1.1、钢管应为力学性能适中的Q235钢，其力学性质应符15、合国家现行标准碳素结构钢（GB/T 700-2006）中Q235A钢的规定。4.1.2、钢管的截面尺寸应为外径，壁厚以上。用于立杆、纵向水平杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为。用于横向水平杆的钢管长度为左右。4.1.3、新钢管： 、应有产品质量合格证； 、应有质量检验报告。 、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道； 、钢管必须涂有防锈漆。4.1.4、旧钢管：、表面锈蚀深度应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2001）（2002版）的规定，当锈蚀深度超过规定值时不得使用； 、钢管弯曲变形也应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ116、30-2001）（2002版）的规定。4.2、扣件4.2.1、新扣件的检查：新扣件应有生产许可证。法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。 4.2.2、旧扣件的检查：旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换； 4.2.3、新、旧扣件均应进行防锈处理。4.2.4、应使用与钢管管径相配合的可锻铸铁制作的扣件；4.2.5、铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有缩松、砂眼或其它影响使用的铸铁缺陷；4.2.6、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；4.2.7、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于；4.2.8、当扣件紧夹钢管时，开口处的最小距17、离应；4.2.9、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。4.2.10、扣件质量还应符合钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规定4.3、脚手板本工程选用竹脚手板27002304，竹脚手板采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板，两端使用号镀锌钢丝捆紧。4.4、连墙件连墙件采用普通钢管连接。4.5、支承架悬挑式外脚手架采用16#热轧工字钢作为支承架，支承架与钢筋桩焊接采用E43焊条。悬挑工字钢与联梁工字钢采用焊接连接。其中16楼、17楼16#热轧工字钢为6楼、10楼、11楼16#热轧工字钢周转使用。4.6、钢丝绳4.6.1、钢丝绳夹钢丝绳夹应符合钢丝绳夹（GB/T5976-2018、06）及相关规范要求。4.6.2、钢丝绳钢丝绳应符合一般用途钢丝绳（GB/T20118-2006）及相关规范要求。五、脚手架的搭设值5.1、16楼及17楼悬挑式脚手架搭设值项目搭设值所用材料连接方式连墙件设置方式二步三跨，菱形布置钢管 钢管连接 支承架设置间距16号热轧工字钢用两道钢筋环锚固件在结构板上进行固定立杆横距钢管架体内部用扣件连接，立杆与支承架上点焊的钢筋桩套接立杆纵距钢管架体内部用扣件连接，立杆与支承架上点焊的钢筋桩套接立杆步距钢管架体内部用扣件连接具体见“工字钢悬挑脚手架侧立面图”和“工字钢悬挑梁设置详图”5.2、16楼及17楼落地式双排脚手架搭设值项目搭设值所用材料连接方式连墙19、件设置方式二步三跨，菱形布置钢管钢管连接 立杆横距钢管架体内部用扣件连接 立杆纵距钢管架体内部用扣件连接 立杆步距钢管架体内部用扣件连接具体见“落地式双排脚手架侧立面图”5.3、16楼及17楼施工升降机通道架体搭设值项目搭设值所用材料连接方式连墙件设置方式二步二跨钢管钢管连接 立杆横距钢管架体内部用扣件连接 立杆纵距（通道口处）钢管架体内部用扣件连接 立杆步距钢管架体内部用扣件连接施工升降机通道架体搭设时与两侧外架断开，成为独立架体搭设。5.4、构造要求5.4.1、立杆构造要求： 、每根立杆底部应设置底座或垫板。 、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于处20、的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 、立杆必须用连墙件与建筑物进行连接。、各层各步接头必须采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，同步立杆上两个相隔对接扣件的高差，立杆上的对接扣件至主节点的距离。5.4.2、纵向水平杆构造要求：、脚手架外侧纵向水平杆在每层处增加一道拦腰杆。、纵向水平杆设置于立杆的内侧、横向水平杆之下，并采用直角扣件与立杆扣紧。、纵向水平杆应采用对接扣件连接，至边角处也可采用搭接。对接、搭接应符合以下要求：、对接接头应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不应设在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于，各接头中心至最近21、主节点的距离不应大于、搭接长度不应小于，应等间距设置个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于。、纵向水平杆的长度不小于跨，转角处伸出长度不能超过。、在脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。5.4.3、横向水平杆构造要求：、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。、作业层上非主节点处的横向水平杆，应根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于。5.4.4、连墙件构造要求： 、应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于。 、应从底层第一步纵向水平杆处开始设置。 5.4.5、剪刀撑构造要求：、剪刀撑设置脚手架应在外侧立面22、整个长度和高度上连续设置剪刀撑。、剪刀撑跨越宽度不应小于跨，且不应小于，斜杆与地面的倾斜角度宜在之间。、剪刀撑主要采用长钢管，搭接长度不小于，且不少于只扣件紧固。5.4.6、横向斜撑构造要求： 、横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。 、除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。5.4.7、脚手板构造要求： 、作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面。 、脚手板应设置在三根横向水平杆上，当脚手板长度小于时，可采用两根横向水平杆支承，并应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。、脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取 23、，两块脚手板外伸长度的和不应大于；、脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于，其伸出横向水平杆的长度不应小于。构造见下图：、作业层端部脚手板探头长度应取 。、脚手板应铺设严密、牢固、平稳，脚手板两端用号镀锌钢丝固定牢靠。六、安全网构造6.1、密目安全网脚手架外立面必须自上而下封挂绿色密目式安全网，安全网必须设置在外排立杆里侧。网体竖向连接采用网眼对接，每个网眼用号铁丝与钢管固定，网体横向连接时采取搭接，搭接长度不小于。架体转角处应设置木枋，以保证架体转角部分安全网线条美观。6.2、水平兜网除悬挑层外每隔两层必须满兜一层水平安全网。6.3、踢脚板脚手架施工层、建筑结构地上第二层24、必须满铺脚手板并设置踢脚板，兜网层必须设置踢脚板。6.4、其它脚手板、安全网必须铺挂至建筑物结构，以保证脚手架内立杆和建筑物之间封闭后的间隙小于。七、脚手架的搭设、检查与验收7.1、脚手架的搭设7.1.1、脚手架的搭设准备、落地外架立杆下面必须铺设垫板。、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。、按本方案进行立杆位置的放线，并铺设垫板及底座。、脚手架应角部开始向两边延伸交圈搭设。7.1.2、脚手架搭设顺序、外架搭设顺序、落地式脚手架搭设顺序搭设准备放线摆放立管底座（垫木）放置纵向扫地杆安装立杆安装横向扫地杆安装第一步大横杆安装第一步小横杆安装第二步25、大横杆安装第二步小横杆连墙件与内立杆进行连接重复横杆安装步骤加设剪刀撑、脚手板固定挡脚板挂密目安全网。、悬挑式脚手架搭设顺序搭设准备放线按搭设值摆放工字钢支承架用钢筋环锚固件将工字钢固定在结构层上用钢丝绳将工字钢悬挑端与上层结构预埋件拉紧放置纵向扫地杆安装立杆安装横向扫地杆安装第一步大横杆安装第一步小横杆安装第二步大横杆安装第二步小横杆连墙件与内立杆进行连接重复横杆安装步骤加设剪刀撑、脚手板固定挡脚板挂密目安全网。、施工升降机通道架体搭设顺序、落地式脚手架搭设顺序搭设准备放线摆放立管底座（垫木）放置纵向扫地杆安装立杆安装横向扫地杆安装第一步大横杆安装第一步小横杆安装第二步大横杆安装第二步小横杆26、连墙件与内立杆进行连接重复横杆安装步骤加设斜撑、脚手板固定挡脚板挂密目安全网。、悬挑式脚手架搭设顺序搭设准备放线按搭设值摆放工字钢支承架用钢筋环锚固件将工字钢固定在结构层上用钢丝绳将工字钢悬挑端与上层结构预埋件拉紧放置纵向扫地杆安装立杆安装横向扫地杆安装第一步大横杆安装第一步小横杆安装第二步大横杆安装第二步小横杆连墙件与内立杆进行连接重复横杆安装步骤加设斜撑、脚手板固定挡脚板挂密目安全网。7.1.3、搭设注意事项、每搭完一步脚手架后，应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上二步。工字钢钢丝绳根根拉结。、剪刀撑、斜撑搭设应随立杆、纵向和27、槽向水平杆等同步搭设。、当作业层高出其下连墙件步或以上、且其上尚无连墙件时，应采取临时撑拉措施。、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方能持证上岗。、搭设人员必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。、脚手架搭设必须严格按本方案搭设值进行。7.2、脚手架检查与验收7.2.1、脚手架的检查脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合下表规定：7.2.2、脚手架的验收、现场应严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-20028、1）（2002版）、图纸设计、本施工方案及国家、地方相关要求对脚手架进行验收。脚手架搭设完毕后由生产经理管国贺组织技术负责人、技术内业及楼栋工长王涛、胡凯、张剑平三人、项目安全部门黄利俊、李扬、二人、施工班组长对脚手架进行验收，验收合格后，外架施工班组与外架使用班组办理交接手续。、脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查和验收：、基础完工后及脚手架搭设前；、作业层上施加荷载前；、每搭完高度后；、达到设计高度后；、遇有六级大风、大雨后。、悬挑架每月不少于一次进行安全检查。八、脚手架的使用脚手架的使用应遵守以下规定：8.1、外架仅作为安全围护及外墙装修用脚手架，施工升降机通道架体仅作为安全围护用脚手29、架，严禁将外架及施工升降机通道架体作为模板支架使用。8.2、外架及施工升降机通道架体在使用过程中，要经常检查，确保安全可靠。六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，仔细检查确认安全后，方可上人操作。8.3、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。8.4、施工人员应严格按工长进行的安全技术交底进行操作。8.5、脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆、纵、横向扫地杆及连墙件。8.6、作业人员在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏30、闹和坐在栏杆上等不安全处休息。8.7、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。8.8、架上作业时应注意随时清理落到架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料工具，以免影响自己作业的安全和发生掉物伤人。8.9、在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的的结构或支持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。8.10、在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以免火星点着易燃物，并同时准备防火措施。一旦着火时，及时予以扑灭。8.11、在每步31、架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落人安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。8.12、本方案外架按“施工荷载均布”荷载使用，外架在使用过程中，装修施工阶段不得超过两层同时作业，在一个跨距内各操作层施工均布荷载标准值总和不得超过，集中荷载不得超过，外架严禁超载使用。8.13、本方案施工升降机通道架体仅作为安全围护使用。8.14、脚手架使用过程中，严禁进行下列违章作业：8.14.1、利用架体吊运物料。8.14.2、任意拆除架体结构件和连接件。8.132、4.3、任意拆除或移动架体上的安全防护措施。8.14.4、其它影响脚手架使用安全的违章作业。九、脚手架的拆除9.1、拆除作业应遵循“先搭后拆、后搭先拆”顺序进行。9.2、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。9.3、拆除作业时，设置警戒区，严禁无关人员进入施工现场。9.4、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于步，如高差大于步，应增设连墙件加固。9.5、当脚手架拆至下部最后一根长立杆时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。对于悬挑式脚手架，拆除最后一根立杆时应先拆除立杆，后拆除连墙件。9.6、当脚手架采取分段、分立面拆除33、时，对不拆除的脚手架两端，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2001）（2002版）规定设置连墙件和横向斜撑加固。十、安全通道入口构造安全通道防护棚采用钢管扣件搭设，两侧搭设剪刀撑并满挂密目安全网。安全通道顶棚搭成双层结构，上层满铺双层竹笆，下层满铺木脚手板，层间距离，安全通道防护棚两侧立杆应高出顶棚以上，棚顶四周满挂密目安全网。具体见“安全通道入口立面示意图”和“安全通道平面示意图”。十一、卸料平台构造、安拆及使用要求11.1、卸料平台布置卸料平台主要用途为：把模板、木枋、钢管等材料卸转至所需楼层。16楼、17楼卸料平台为10楼、11楼卸料平台周转使用。根据现场平面布置34、及结构特点，16#楼卸料平台每层设置一个、17#楼卸料平台每层设置四个，具体位置见“16外脚手架平面布置图”及“17外脚手架平面布置图”。16、17楼卸料平台均从层开始设置，层间进行周转使用。11.2、卸料平台搭设具体见“卸料平台立面示意图”和“卸料平台平面示意图”。11.3、卸料平台构造要求、卸料平台周边搭设高防护栏杆，并在处设扫地杆、高度设一道护身栏杆，外侧设安全防护门，平台板采用厚花纹钢板满铺设。、卸料平台防护栏杆必须与平台焊接成为一个整体，不得采用扣件搭设，立柱间距应。、防护栏杆内侧满挂钢板网或层板，并与平台牢固连接。采用钢板网围护的，其孔径直径、卸料平台采用钢丝绳及钢筋环（或钢管）与35、建筑物混凝土结构相连，卸料平台严禁与外脚手架进行连接。、卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。、钢丝绳构造上应两边各设置前后两道。、卸料平台应设置4个吊环。吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环。吊环应用甲类3号沸腾钢制作。、建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，卸料平台外口应略高于内口。11.3.9、卸料平台门向外进行开启。11.3.10、卸料平台遇剪力墙时，均用木盒预留洞口，以便卸料平台主钢梁在建筑物内锚固及钢丝绳上部点的固定；在剪力墙砼强度达到以上时，方能进行卸料平台及其固定钢丝绳用工字钢的安装，详见“卸料平台遇剪力墙处钢丝绳固定示意图”。36、11.4、卸料平台安装及使用要求、卸料平台在地面制作成定型件后再吊运至相应楼层安装，采用的原材料材质及性能应合格，对进场原材料进行进场验收和检验，合格后方可使用。对制作成型的卸料平台由生产经理管国贺组织技术负责人、技术内业及楼栋工长王涛、胡凯、张剑平三人、项目安全部门黄利俊、李杨二人进行验收，验收合格后才允许吊至楼层进行安装。卸料平台安装前应对安装人员进行安全技术交底，并在楼栋工长王涛、胡凯、张剑平及项目安全部门黄利俊、李杨二人监督下实施。卸料平台在吊运时应有专人指挥，平稳吊运、严禁碰撞外架。、卸料平台吊装，必须横梁支撑点电焊固定、接好钢丝绳、经过检验才能松卸起重吊钩。、卸料平台安装时，钢丝绳37、应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口。、卸料平台安装完成后，由原参与验收人员及使用队伍负责人共同验收合格后，交由使用队伍使用。、使用前，在卸料平台明显处设置安全警示标志牌，标明使用要求和限载重量，本工程卸料平台限重为。在使用过程中，楼栋工长王涛、胡凯、张剑平三人及项目安全部门黄利俊、李杨二人应经常检查卸料平台上人员和物料的总荷载是否满足限载要求，若发现超载，应立即制止。、卸料平台上料时，应使堆载物均置在平台上，以保证其受力均衡，堆载高度不应超过。11.4.7、卸料平台使用时，由项目安全部门黄利俊、李杨二人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝38、脱焊应及时修复。11.4.8、钢丝绳、绳卡使用注意事项：、绳卡不得在钢丝绳上交替布置。、绳卡不得少于三个，间距为钢丝绳直径的倍。、绳卡在实际使用中受载次后，螺母要进一步拧紧。11.4.9、卸料平台节点构造应符合建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）附录五的要求。11.4.10、卸料平台钢丝绳与卸料平台通过固定环抱接连接。11.5、卸料平台的拆卸、卸料平台拆卸前，应对卸料平台完好性进行检查；拆卸工作需按专项方案及安全操作规程要求进行；拆卸前应对作业人员进行安全技术交底。拆卸时应有可靠防止人员、物料坠落措施，严禁抛掷物料。、卸料平台搭设、拆卸时，应设置警戒区，禁止无关人员进入施工现场。施39、工现场由负责统一指挥的人员和专职监护的人员，各工序应当定岗、定人、定责，作业人员应严格执行施工方案和有关安全技术规定。夜间或遇六级以上大风及雷雨等天气，不得进行搭设与拆卸作业。十二、环境、职业健康、安全措施12.1、外架及施工升降机通道架体工程施工管理外架及施工升降机通道架体搭设主要责任人序号项目人员1项目协调2东区工程协调3现场指挥及方案执行4对作业单位的资质审核、作业人员资格审核5材料质量验收6方案编制7方案交底8工字钢搭设验收9中间指挥10整改监控11现场施工管理12外架搭设队伍16楼17楼13质量检查14安全监督15安全交底16方案实施现场监督、监测17物资保证18后勤保证12.2、安40、全标准化、外脚手架外排钢管必须刷蓝色油漆，剪刀撑必须刷间距为的红白相间的警示油漆，踢脚板必须刷间距为的红白相间的警示油漆。、工字钢刷黄色油漆。、卸料平台中：槽钢刷黄色油漆，栏杆刷蓝色油漆。 12.3、管理措施、噪音控制办法针对噪音排放产生的原因, 施工现场提倡宣传文明施工，尽量减少不必要的人为的大声喧哗。在施工前，加强全体作业人员入场的教育，增强全体人员防噪声扰民的自觉意识。严格控制作业时间，施工时禁止随手乱抛乱扔，以免造成钢管相互碰撞引起噪声。 拆除后运至地面的构配件及时进行检查、整修与保养，并按品种、规格堆码整齐，以免影响现场环境。、高空坠落、物体打击控制办法搭设脚手架前对操作人员进行安全41、技术交底，拆除脚手架时，项目经理组织人员进行安全技术交底，增强操作人员安全意识。患有心脏病、高血压等病人不得从事外架施工操作。在落地架一层楼面处及悬挑架底层，立杆之间以及内立杆到结构边的范围内采用模板及木枋进行全封闭，并设高挡脚板，防止坠物伤人，除悬挑层外每隔两层必须满兜一层水平安全网，水平安全网接口处必须连接严密，安全网必须与结构连接严密牢固。严禁使用损坏和腐朽的安全网。十三、方案的执行13.1、16楼、17楼外架、施工升降机通道架体及卸料平台施工方案必须在已遵守和满足国家相关强制性条款的前提下（即相关国标、行标、地标及法律、法规）执行。13.2、现场严禁擅自更改方案，不按方案要求进行搭设，42、项目安监部门应对搭设全过程进行安全监控，对违规处应及时采取监督整改或停工等有效措施。13.3、现场还应严格执行本企业上级对本方案的审核审批意见。十四、建议工字钢、槽钢等钢构件的加工与制作、焊接等工序建议委托具有相应钢结构资质的单位进行。16楼、17楼悬挑脚手架计算书共通参数:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.30 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 482.7； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件43、布置取两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处湖北武汉市，查荷载规范基本风压为0.350kN/m2，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为1.130；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8 层；脚44、手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；A、工字钢悬挑1.30m：一、自有参数1.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长度 3.7 m。2.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.03 kN/m ；脚手板的荷45、载标准值: P2= 0.31.5/3=0.15 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.03+1.20.15+1.41.5 = 2.316 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.3160.92/8 = 0.235 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =56.922 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =56.922 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载46、标准值q=0.03+0.15+1.5 = 1.68 kN/m ； 最大挠度 = 5.01.689004/(3842.0610598900)=0.705 mm；小横杆的最大挠度 0.705 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.030.9=0.027 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.30.91.5/3=0.135 kN；活荷载标准值: Q= 30.91.5/3=1.35 kN；荷载的设计值: P=(1.20.027+47、1.20.135+1.41.35)/2=1.042 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.031.51.5=0.005 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.0421.5= 0.417 kN.m；M = M1max + M2max = 0.005+0.417=0.423 kN.m最大应力计算值 = 0.423106/4120=102.641 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 102.641 N/mm2 小于 大横杆的48、抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.0315004 /(1002.0610598900) = 0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.027+0.135+1.35）/2=0.756kN = 1.8830.75615003/ ( 100 2.0610598900) = 2.358 mm；最大挠度和：= max + pm49、ax = 0.051+2.358=2.409 mm；大横杆的最大挠度 2.409 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.030.92/2=0.027 kN50、；大横杆的自重标准值: P2 = 0.031.5=0.045 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.91.5/2=0.202 kN；活荷载标准值: Q = 30.91.5 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.027+0.045+0.202)+1.42.025=3.165 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m NG1 = 0.1394+(0.902/2)0.030/1.501851、.00 = 2.835kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.381.5(0.9+0.3)/2 = 2.16 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1581.5/2 = 0.9 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.03 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，52、活荷载标准值 NQ= 30.91.52/2 = 4.05 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3511.13 = 0.277 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.03+ 1.44.05= 12.90653、 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.03+ 0.851.44.05= 12.056 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2771.5 1.52/10 = 0.111 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.906 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.6 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件54、式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.599 m；长细比 Lo/i = 162 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.268 ；立杆净截面面积 ： A = 3.84 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.12 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12906/(0.268384)=125.412 N/mm2；立杆稳定性计算 = 125.412 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力55、设计值 ：N = 12.056 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.6 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: L0/i = 162 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.268立杆净截面面积 ： A = 3.84 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.12 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12055.932/(0.268384)+111189.881/56、4120 = 144.136 N/mm2；立杆稳定性计算 = 144.136 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.277 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 5.232 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 57、10.232 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 300/16的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 3.84 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9493.8410-4205103 = 74.705 kN；Nl = 10.232 Ru16.708KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=16.708kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f58、 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(167084/3.14250) 1/2 =21mm；十二、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.198 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=198.1174/(3.142502)1/2 =1.588 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以59、上锚固长度。B、工字钢悬挑3.00m：一、自有参数:1、水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度3m，建筑物内锚固段长度 3 m。2.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物 2.9 m。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.03 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.5/3=0.15 kN/m 60、；活荷载标准值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.03+1.20.15+1.41.5 = 2.316 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.3160.92/8 = 0.235 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =56.922 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =56.922 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.03+0.15+1.5 = 1.68 kN/61、m ； 最大挠度 = 5.01.689004/(3842.0610598900)=0.705 mm；小横杆的最大挠度 0.705 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.030.9=0.027 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.30.91.5/3=0.135 kN；活荷载标准值: Q= 30.91.5/3=1.35 kN；荷载的设计值: P=(1.20.027+1.20.135+1.41.35)/2=1.042 kN；62、 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.031.51.5=0.005 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.0421.5= 0.417 kN.m；M = M1max + M2max = 0.005+0.417=0.423 kN.m最大应力计算值 = 0.423106/4120=102.641 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 102.641 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度63、验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.0315004 /(1002.0610598900) = 0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.027+0.135+1.35）/2=0.756kN = 1.8830.75615003/ ( 100 2.0610598900) = 2.358 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.051+2.358=2.409 mm；大横杆64、的最大挠度 2.409 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.030.92/2=0.027 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.031.5=0.0465、5 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.91.5/2=0.202 kN；活荷载标准值: Q = 30.91.5 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.027+0.045+0.202)+1.42.025=3.165 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m NG1 = 0.1394+(0.902/2)0.030/1.5018.00 = 2.835kN；(2)脚手板的自重标准值；采用66、竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.381.5(0.9+0.3)/2 = 2.16 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1581.5/2 = 0.9 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.03 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 30.91.52/2 = 4.05 67、kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3511.13 = 0.277 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.03+ 1.44.05= 12.906 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.68、2 NG+0.851.4NQ = 1.26.03+ 0.851.44.05= 12.056 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2771.5 1.52/10 = 0.111 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.906 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.6 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo =69、 kh 确定 ：l0 = 2.599 m；长细比 Lo/i = 162 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.268 ；立杆净截面面积 ： A = 3.84 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.12 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12906/(0.268384)=125.412 N/mm2；立杆稳定性计算 = 125.412 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.056 kN；计算立杆的截面回转半70、径 ：i = 1.6 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: L0/i = 162 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.268立杆净截面面积 ： A = 3.84 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.12 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12055.932/(0.268384)+111189.881/4120 = 144.136 N/mm2；立杆稳定性计算 71、= 144.136 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.277 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 5.232 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.232 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf 72、= Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 300/16的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 3.84 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9493.8410-4205103 = 74.705 kN；Nl = 10.232 Ru7.212KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=7.212kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 50N/mm2；所需要的73、钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(72124/3.14250) 1/2 =14mm；十二、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=1.437 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=1437.2954/(3.142502)1/2 =4.278 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。C、工字钢悬挑3.50m：一、自有参数:1.水平悬74、挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度3.5m，建筑物内锚固段长度 2.5m。2.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 2 m。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.03 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.5/3=0.15 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷载75、的计算值: q=1.20.03+1.20.15+1.41.5 = 2.316 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.3160.92/8 = 0.235 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =56.922 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =56.922 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.03+0.15+1.5 = 1.68 kN/m ； 最大挠度 = 5.01.689004/(3842.76、0610598900)=0.705 mm；小横杆的最大挠度 0.705 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.030.9=0.027 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.30.91.5/3=0.135 kN；活荷载标准值: Q= 30.91.5/3=1.35 kN；荷载的设计值: P=(1.20.027+1.20.135+1.41.35)/2=1.042 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷77、载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.031.51.5=0.005 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.0421.5= 0.417 kN.m；M = M1max + M2max = 0.005+0.417=0.423 kN.m最大应力计算值 = 0.423106/4120=102.641 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 102.641 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计78、值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.0315004 /(1002.0610598900) = 0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.027+0.135+1.35）/2=0.756kN = 1.8830.75615003/ ( 100 2.0610598900) = 2.358 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.051+2.358=2.409 mm；大横杆的最大挠度 2.409 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 79、1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.030.92/2=0.027 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.031.5=0.045 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.91.80、5/2=0.202 kN；活荷载标准值: Q = 30.91.5 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.027+0.045+0.202)+1.42.025=3.165 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m NG1 = 0.1394+(0.902/2)0.030/1.5018.00 = 2.835kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3881、1.5(0.9+0.3)/2 = 2.16 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1581.5/2 = 0.9 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.03 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 30.91.52/2 = 4.05 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风82、压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3511.13 = 0.277 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.03+ 1.44.05= 12.906 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.03+ 0.883、51.44.05= 12.056 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2771.5 1.52/10 = 0.111 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.906 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.6 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.599 m；长细比 Lo/i84、 = 162 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.268 ；立杆净截面面积 ： A = 3.84 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.12 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12906/(0.268384)=125.412 N/mm2；立杆稳定性计算 = 125.412 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.056 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.6 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范85、表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: L0/i = 162 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.268立杆净截面面积 ： A = 3.84 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.12 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12055.932/(0.268384)+111189.881/4120 = 144.136 N/mm2；立杆稳定性计算 = 144.136 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值86、 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.277 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 5.232 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.232 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/87、i = 300/16的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 3.84 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9493.8410-4205103 = 74.705 kN；Nl = 10.232 Ru19.332KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=19.332kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(193324/88、3.14250) 1/2 =23mm；十二、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.773 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=773.1214/(3.142502)1/2 =3.137 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。D、采光井处工字钢：一、工字钢的受力计算:采光井处脚手架的水平钢梁按照两端简支梁计算。水平支撑梁的截面惯89、性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.26.03 +1.44.05 = 12.906 kN；取13kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.10.000178.5 = 0.246 kN/m；取0.25 kN/m；连续梁结构信息：跨序号跨度(mm)截面惯性矩(106mm4)第1跨2200.011.3材料弹性模量(N/mm2)：E = 206000.0 二、荷载数据三、内力计算结果1弯矩包络图2剪力包络图3截面内力第一跨1234567正弯矩(kN.m)0.008.6011.8815.1211.888.600.00负弯矩90、(kN.m)0.000.000.000.000.000.00-0.00正剪力(kN)26.709.028.900.000.000.000.00负剪力(kN)0.000.000.00-8.78-8.90-9.02-26.70挠度(mm)0.001.151.962.271.961.150.00正弯矩最大值(kN-m)：15.12位置(m)：1.100负弯矩最大值(kN-m)：-0.00位置(m)：2.200剪力最大值(kN)： -26.70位置(m)：2.200挠度最大值(mm)： 2.27位置(m)：1.100最大弯矩 Mmax= 15.12 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 15.12106 /( 1.05 141000 )+ 13103 / 2610 =107.11 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值107.11N/mm2 小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！四、支撑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B.2，得到 b值为20.6,采用公式 计算b代替b经过计算得到最大应力 = 15.12106 /( 0.929141000 )= 115.43 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 =115.43小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!