1、正本度假公寓AB座工程超高支模及钢管脚手架施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 一、工程概况1、建筑概况工程名称：XXXX温泉XXXX度假公寓AB座工程地点：XXXX市新会区XXXX镇设计单位：广东XXXX建筑设计有限公司 建设单位：广东XXXX旅游集团有限公司建筑结构及层数：框架结构，A座主楼10层，裙楼四层，建筑面积23460.67m2。B座主楼10层，建筑面积16747.78m2建筑高度：30.50米监理单位：XXXX市新会区监理有限公司本工程为十层现浇钢筋混凝土框架结构，首层高3.5米，二十层高均为3.0米2、，闷顶层面标高30.5米，四周飘出2.5米宽的飘板。本方案以A座AB区搭设、计算为例，同样适用A座CD区及B座AB、CD区。A座AB区闷顶层及飘板平面如下图：现浇钢筋混凝土飘板采用扣件式钢管作为模板支撑系统，支撑基层面为首层砼地板及五层砼楼面，地板面标高为0.00，支模高度为30.5米，属超高支模。2、结构概况飘板为C25现浇钢筋混凝土结构，飘板梁截面bh=200600mm，楼板厚度h=100mm。结构如下图。3、地基情况本模板支架支承在首层地板面及裙楼五层面上，该地板面为现浇C20混凝土120mm，五层楼板厚度h=120mm，砼强度C30二、编制说明及依据（一）编制说明根据建设部2009年53、月13日颁发的危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号），施工单位应当在危险性较大的分部分项工程施工前编制专项方案；对于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。（二）编制依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑工程大模板技术规范3、广东省建筑工程高支撑安全管理办法4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020115、钢结构设计规范GB50017-20036、混凝土结构施工质量验收规范GB5024-20027、木结构工程施工质量验收规范GB50206-20028、建筑地基处理技术规范JGJ79-20029、建4、筑施工安全检查标准JGJ59-201110、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 11、设计图纸XXXX温泉XXXX度假公寓A、B座三、搭设方案本方案支架采用扣件式钢管脚手架。立杆、水平拉杆、剪刀撑以及大楞均采用483.0mm钢管，小楞采用TB13B松木，模板采用胶合板。支架各构件的规格及间距如下表1。表1 支架构件的规格及间距序号构件名称用料规格（mm）间距（mm）备注1底模胶合板=182侧模胶合板=183竖档松木60603004水平压带钢管483.0300（竖向）5小楞松木80803006大楞钢管483.07立杆钢管483.01500、8008水平杆钢管483.01000（步距）95、垂直剪刀撑钢管483.0垂直剪刀撑沿框架梁下两侧由底至顶连续设置10水平剪刀撑钢管483.0水平剪刀撑于架体底部和顶部水平杆均设置一道，中间每四步水平杆设置一道，本方案共设8道材料要求1、钢管须符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793和低压流体输送用焊接钢管GB/T3092中规定的Q235普通钢管要求，并符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。2、钢管扣件符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定。3、承重结构采用的钢材须具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格证。4、模板结构的树种须选择质量好的材料，不6、得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。5、模板结构设计须根据受力种类按下表1的要求选用相应的木材材质等级。木材材质标准须符合现行国家标准木结构设计规范50005的规定。表1 模板结构的木材材质等级主要用途材质等级受拉或拉弯构件a受弯或压弯构件a受压构件a6、用于模板体系的原木、方木和板材可采用目测法分级。选材须符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。四、施工计划本模板支架计划于2014年7月20日开始搭设，2014年8月20日浇筑混凝土，2014年9月20日拆除，总工期为60个工作天。施工进度计划横道图序号工序工期（2014年7月20日2014年7、9月20日）2510152025303540455055601施工准备2支架搭设3模板安装4钢筋绑扎5混凝土浇筑6混凝土养护7模板、支架拆除五、施工工艺技术（一）基础本模板钢管支架支承在首层地板面上，首层地面为现捣C20级混凝土地板厚120，宽为3000，其下原土夯实；支承在五层混凝土楼板厚度h=120mm，砼强度C30。支架立柱底部均应设置底座及垫板，垫板可采用500mm500mm的方木板，垫板厚度不得少于50mm。（二）主要搭设方法1、立杆立杆首先沿梁下两侧布置，楼板下立杆对应周边梁下的立杆而设置，间距：横距800mm及900mm和纵距不大于1500mm。立杆平面布置如下图： 2、水平拉杆8、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆，以上共设置30道通长纵横水平拉杆，步距有1200mm、1000mm。架体与周边框架柱连结牢固，除扫地杆、最顶水平杆位置分别设置一道外，中间每三步均设置一道固结，全高共设置10道。水平拉杆布置及连墙大样如下图： 3、剪刀撑垂直剪刀撑沿架体周边及中间框架梁下两侧由下至上连续设置，垂直剪刀撑杆件的底端与地面顶紧夹角宜为450600；水平剪刀撑沿支撑架体的立杆每6米连续设置，除扫地杆、最顶水平杆位置分别设置一道外，中间每四步均设置一道，全高共设置8道。如下图： 4、大楞、小楞大楞采用顶托支承于立杆顶上，小楞支承于大楞上，小楞间距根据9、该支承段大楞跨度进行等分，控制最大间距为300mm。如下图： 5、操作平台本支模搭设高度为30.5m，为便于工人操作和保障操作工人安全，在梁底下第2步水平拉杆上搭设操作平台，用50mm厚木脚手板满铺。（三）工艺要求1、模板安装前在柱端上弹出标高线,然后立支撑,根据柱弹出的轴线、梁位置和水平线，安装柱头模板。2、根据支撑系统设计要求在梁、板下设置支柱，间距按平面图布置。按设计标高调整支柱的标高，然后安装底模板，并拉线找平。跨中梁底处按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度取梁跨的1/1000。3、支柱底部加垫脚手板，并设对拔木楔楔紧，调整标高。支柱离地200mm设纵横扫地杆，扫地杆上设纵横向水平10、拉结杆，步距均为1000mm。在固定水平拉结杆后，接着沿框架梁两侧通长设置垂直剪刀撑，剪刀撑杆件的底端与地面顶紧。4、梁、板钢筋在底板模板支好后绑扎，找正位置和垫好保护层垫块，清除垃圾杂物，经检查合格后，即可安装侧模板。5、根据墨线安装梁侧模板、竖档和压条。（四）构造设置1、立杆接长采用对接扣件对接，立杆接头要求交错布置，两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开距离必须大于500mm，各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3。2、扫地杆、水平拉杆接长应采用对接扣件连接，纵向水平杆宜设置在立杆内侧。水平杆的对接应交错布置：两根相邻纵向或横向水平杆的接长不11、宜设在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。3、剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。4、凡立杆与横杆和斜杆相交处，均必须用直角扣件或旋转扣件固定。5、在搭设过程中注意横杆的水平度和立杆的垂直度，其误差不得超过15mm。（五）检查验收1、新钢管的检查应符合下列规定：应有产品质量合格证应有质量检验合格报告。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管的外径、壁厚、端面的偏差应满足规范的要求。钢管应涂有防12、锈漆。2、旧钢管的检查应符合下列规定：表面锈蚀深度应1.8mm。锈蚀检查应每年一次，并且在每次搭设前都要检查。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定时不得使用。钢管弯曲变形应符合下列规定：a、各种杆件钢管的端部（）弯曲5mm。b、立杆钢管弯曲12mm（）、20mm（）c、水平杆、斜杆的钢管（）弯曲30mm。3、扣件验收应符合下列规定：扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定抽样检测。新、旧扣件均应进行防锈处理。扣件的技术要求应符合现行国家标准钢管脚13、手架扣件GB15831的相关规定。4、扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺丝出现滑丝的严禁使用。5、对安装好的扣件要全面检查，要用力矩扳手检查扣件的拧紧度是否达到规定要求，扣件拧紧力矩为4060Nm。6、模板支撑系统在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员、方案编制人，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格后，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。六、施工安全保证措施（一）项目安全14、管理组织机构序号姓名工作职责工作职责联系电话备注1梁耀光项目经理项目安全总负责人2莫建文技术负责人应急指挥责任人3李治华施工员支架监控责任人4黄平光安全员拆除模板监控责任人5梁日选电工 水电安全责任人6叶荣辉材料员后勤劳保供应责任人（二）模板、支架安装的安全技术措施1、从事模板作业的人员，应经安全技术培训和考核，持证上岗。从事高处作业人员，应定期体验，不符合要求的不得从事高处作业。2、安装模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。3、模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部件（立柱、楞梁、扣件等）进行认真检查，不符合要求15、者不得使用。4、满堂模板、建筑层高8m及以上和梁跨大于或等于15m的模板，在安装作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。5、施工过程中的检查项目应符合下列要求：立柱底部基土（地坪下换填土）应分层回填夯实。垫木应满足设计要求。底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载.扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。6、在高处安装模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。7、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。脚手架或操作平台上16、临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。支架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。8、对扣件式钢管支架，除应有合格证外，对所用扣件应采用扭矩板进行抽检，达到合格后方可承力使用。9、多人共同操作时，必须密切配合、协调一致、互相响应。10、施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36V；当为满堂模板、钢支架及特别潮湿的环境时，不得超过12V。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。11、有关避雷、防触电和架空线路的安全距离应符合国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005的有关规定。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措17、施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。12、在支架上电、气焊作业时，应有防火措施和专人看守。13、模板安装应符合国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80的有关规定。14、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将支架支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。15、支模过程中如遇中途停歇，应交已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。16、作业人员严禁攀18、登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或其模板上行走。17、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人中处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施，待修复或排除险情后，方可继续施工。18、在大风地区或大风季节施工时，模板应有抗风的临时加固措施。19、当遇大雨、大雾、沙尘或6级以上大风等恶劣天气时，应停止露天高处作业。5级及以上风力时，应停止高空吊运作业。雨停止后，应及时清除模板和地面上的积水。（三）模板、支架拆除的安全技术措施1、模板的拆除应经技术主管部门或负责人批准，拆除模板的时间可按现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204的有关规定执行。2、当混凝19、土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后，并经项目技术负责人和项目总监理工程师批准签字后，方可拆除。3、拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。4、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。5、拆模的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无规定时，可采取先支的后、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。6、多人20、同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。7、高处拆模板，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。8、在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。9、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。10、已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达到设计强度值后方可承受全部设计荷载。若在未达到设计强度以前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。11、遇6级或6级以上大风时，应21、暂停室外的高处作业。雨后应先清扫施工现场，方可进行工作。12、拆除有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80的有关规定及时进行防护。13、当立柱的水平拉杆超出2步时，应首先拆除2步以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。14、当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。15、对于多层楼板模板的立柱，当上层及以上楼板正在浇筑混凝土时，下层楼板立柱的拆除，应根据下层楼板结构混凝土强度的实际情况，经过计算确定。16、拆除平台、楼板下的立22、柱时，作业人员应站在安全处。17、使用后的木模板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。若为露天堆放，顶面应遮防雨篷布。18、使用后的钢构件应符合下列规定：使用后的立柱应将粘结物清理洁净，清理时严禁采用铁锤敲击的方法。清理后的立柱，应逐根进行检查，发现翘曲、变形、扭曲、开焊等必须修理完善。清理整修好的立柱应刷防锈漆。（四）施工应急救援预案为了确保工程施工的正常进行，贯彻国家“安全第一，预防为主”的方针，对模板支撑可能发生的事故建立应急救援预案。1、紧急救援的一般原则以确保人员的安全为第一，其次是控制材料的损失。紧急救援最关键是速度，模板支架主要事故是坍塌、高空坠落和物体打击等，而大多数坍塌死亡者是窒息23、死亡，因此，救援时间就是生命。2、建立应急救援体系（1）紧急设施事故报警系统：事故发生时，现场用于救助的报警装置。事故报警装置必须与工地办公室、值班室、门卫等主要岗位相连。紧急救援工具：主要用于清除坍塌物的起重和切割机具。如千斤顶、起重葫芦、吊索具和金属切割机等。紧急医疗工具：用于紧急医疗救护的基本器材，如急救药箱、担架等。（2）紧急联络与通讯发生事故需要外部救援时，除起动工地报警系统外，应拨打110报警和医疗救护120，同时向有关部门联络。（3）紧急撤离方法一旦事故发生，作业人员应立即停止作业，在采取必要的应急措施后，撤离危险区域。撤离时以人员安全为主，不要急于抢救财物，并针对现场具体情况有24、序地向安全区域撤离。（4）应急工作组安全第一，以人为本。在施工中，如事故突然发生，为了能及时抢救伤员，确保伤员的生命安全，减少经济损失，迅速对事故进行处理。项目部成立事故应急救援工作领导小组，联系电话。组 员：其领导小组工作责任具体分工是：组长梁耀光全面负责安全生产事故应急救援全面指挥工作；副组长黄志光负责抢救伤员工作；组员李治华负责组织人力保护好安全事故现场工作；组员黄平光负责上报上级工作，并协助保护好事故现场工作；组员 负责财务工作；组员叶荣辉负责后勤、抢救、通知等工作。3、应急救援措施施工现场发生重大事故时，项目经理、施工员应立即指挥现场救护工作，保护现场及指挥现场人员疏散工作，立即停工25、并第一时间报告公司事故应急救援工作领导小组（电话XXXX）。如有伤员，打电话急救中心联系救护车（电话120）。公司安全事故应急领导小组接到报告后，根据灾情特点报警（电话110）。立即向上级主管部门报告（监督站电话XXXX），并召集全体成员投入事故现场进行抢救工作，实行分工合作。抢救受伤人员：抢救受害人是应急救援的主要任务，在应急救援行动中及时有序有效地实施现场急救与安全转送伤员，降低伤亡率，减少损失。设置警戒线，维护事故现场秩序，劝退、撤离现场现场围观人员，禁止外人闯入现场保护区。控制灾情，防止事故二次出现。对事故现场进行补救，防止事故继续发生扩大和蔓延，产生第二次事故。4、应急救援方法4.126、 高空坠落应急救援方法1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要3个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱运送时要平稳27、，否则会加重伤情。4.2 模板坍塌应急救援方法1）当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。2）报120争救中心，到现场抢救伤员（交待伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）。3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施。4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小。5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。4.3 物体打击应急救援办法1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带等止血法等。2）对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，28、压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院拯救。4.4 火灾应急救援办法1）初起火灾，现场人员应就近取材，进行现场自救、扑救；控制火势蔓延。必要时，应切断电源，防止触电。2）自救、扑救火灾时，应区别不同情况、场所，使用不同的灭火器材。扑灭电器火灾时，应使用干粉灭火器、二氧化碳灭火器，29、严禁用水或泡沫灭火器，防止触电。3）遇有火势较大或人员受伤时，现场人员在组织自救的同时，应及时拔打火警电话“119”、急救中心电话“120”或公安指挥中心电话“110”求得外部支援；求援时必须讲明地点、火势大小、起火物资、联系电话等详细情况，并派人到路上接警。4）火灾的自救与逃生。火灾最初五分钟是最佳逃生时机，首先应躲避浓烟，能向下跑的决不能向上跑；其次是躲避大火，不能一下就打开安全门，要用手背试一试门面的温度不高时再打开门。然后撤离到安全地带。5）将受伤人员及时转送医院进行紧急救护。6）将信息迅速传递给各项目部。传递的内容包括事故发生的时间、地点、部位（单位）、简要经过、伤亡人数和已采取的应30、急措施等。7）各项目部应立即核实现场的处置情况，组织有关人员或应急队伍赶赴现场。8）应急队伍到达现场后，应服从现场指挥人员人统一指挥，按分工要求进行疏散人员，抢救物资，尽可能减少生命财产损失，防止事故蔓延；可能对区域内外人群安全构成威协时，必须对与事故应急救援无关的人员进行紧急疏散。9）火灾扑灭后，起火单位应保护好现场，接受事故调查并如实提供火灾事故的情况。协助消防部门认定火灾原因，核定火灾损失，查明火灾直接责任。4.5 触电应急救援办法1）救护人员应设法迅速切断电源，如拉开电源开关、刀闸，拔除电源插头等；或使用绝缘工具、干燥的木棒、木板、绝缘绳子等绝缘材料解脱触电者；也可抓住触电者干燥而不贴31、身的衣服，将其拖开，切记要避免碰到金属物体和触电者的裸露身体；也可用绝缘手套或将手用干燥衣物等包起绝缘后解脱触电者；救护人员也可站在绝缘垫上或干木板上，绝缘自己进行救护。为使触电者脱离导电体，最好用一只手进行。2）发现者应即时向单位领导和辅助车间汇报，明确事故地点、时间、受伤程度和人数；辅助车间应根据现场汇报情况，决定停电范围，下达停电指令。3）根据其受伤程度，决定采取合适的救治方法，同时用电话等快捷方式向当地的120抢救中心求救，并派人等侯在交叉路口处，指引救护车迅速赶到事故现场，争取医务人员接替救治。在医务人员未接替救治前，现场人员应及时组织现场抢救。4）触电伤员如神志清醒者，应使其就地仰32、面平躺，严密观察，暂时不要使其站立或走动。5）触电伤员如神志不清者，应就地仰面平躺，且确保气道畅通，并用5秒时间，呼叫伤员或轻拍其肩部，以判断伤员是否意识丧失，禁止摇动伤员头部呼叫伤员。6）触电后又摔伤的伤员，应就地仰面平躺，保持脊柱在伸直状态，不得弯曲；如需搬运，应用硬模板保持仰面平躺，使伤员身体处于平直状态，避免脊椎受伤。7）触电伤员的呼吸和心跳均已停止时，应立即按心肺复苏法中支持生命的三项基本措施进行抢救。三项基本措施：通畅气道；口对口（鼻）人工呼吸；胸外按压（人工循环）。8）通畅气道：触电伤员呼吸停止，重要的是应始终确保气道通畅。如发现伤员口内有异物，可将其身体及头部同时侧转，并迅速用33、一个手指或用两手指交叉从口角处插入，取出异物。操作中要注意防止将异物推到咽喉深部。通畅气道可采用仰头抬颏法。用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其下颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根随之抬起，气道即可通畅，严禁用枕头或其他物品垫在伤员头下。头部抬高前倾，会加重气道的阻塞，且使胸外按压时心脏流向脑部的血流减少，甚至消失。口对口（鼻）人工呼吸：在保持伤员气道通畅的同时，救护人员用放在伤员额头上的手指，捏住伤员的鼻翼，在救护人员深吸气后，与伤员口对口紧合，在不漏气的情况下，先连续大口吹气两次，每次1秒5秒。如两次吹气后试测颈动脉仍无搏动，可判断心跳已经停止，要立即同时进行胸外按压。除开始34、时大口吹气两次外，正常口对口（鼻）呼吸的吹气量不需过大，以免引起胃膨胀。吹气和放松时要注意伤员胸部应有起伏的呼吸动作。吹气时如有较大阻力，可能是头部后仰不够，应及时纠正。触电伤员如牙关紧闭，可口对鼻进行人工呼吸。口对鼻人工呼吸吹气时，要将伤员觜唇紧闭，防止漏气。9）胸外按压：正确的按压位置是保证胸外按压效果的重要前提。确定正确按压位置的步骤如下：右手的食指和中指沿触电伤员的右侧肋弓下缘向上，找到肋骨和胸骨接合处的中点；两手指并齐，中指放在切迹中点（剑突底部），食指平放在胸骨下部；另一只手的掌根紧抬食指上缘置于胸骨上，即为正确的按压位置。 正确的按压姿势是达到胸外按压效果的基本保证。正确的按压姿35、势如下： 使触电伤员仰面躺在平硬的地方，救护人员站立或跪在伤员一侧肩旁，两肩位于伤员胸骨正上方，两臂伸直，肘关节固定不屈，两手掌根相叠，手指翘起，不接触伤员胸壁； 以髋关节为支点，利用上身的重力，垂直将正常成人胸骨压陷3cm5cm（儿童和瘦弱者酌减）； 按压至要求程度后，立即全部放松，但放松时救护人员的掌根不得离开胸壁。 按压必须有效，其标志是按压过程中可以触及到颈动脉搏动。 操作频率如下：胸外按压要以均匀速度进行，每分钟80次左右，每次按压和放松的时间相等。 胸外按压与口对口（鼻）人工呼吸同时进行，其节奏为：单人抢救时，每按压15次后吹气2次（15：2），反复进行；双人抢救时，每按压5次后由36、另一人吹气1次（5：1），反复进行。5、事故处理措施事故发生后，保护事故现场。尽快展开事故调查，由公司领导组织专门调查组，人员由公司领导、项目经理、施工员、质安员、技术部人员等组成。按“四查”（查思想、查领导、查制度、查纪律）要求进行调查。对事故实行“四不放过”的原则。对所有施工现场进行一次全面安全检查，发现隐患坚决整改。对事故现场的清理，应在调查组确认无可取证，并充分记录后方可进行。任何人不得借口恢复生产，擅自清理现场造成掩盖真相。项目经理应针对事故分析的原因，制定防止类似事故发生的安全措施。（五）混凝土浇筑顺序及浇筑方法楼面混凝土施工采用从跨中向两端对称浇筑顺序。梁采用分层浇筑的施工方法，37、每层厚度不得大于400mm。本楼面首先从1轴框架梁开始浇筑，然后分别向2轴、3轴方向同时进行浇筑。（六）混凝土浇筑施工监测混凝土浇筑期间，须对模板支架系统进行实时监测。根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第规定，控制支架系统的容许变形值，监测项目、控制指标如下：1、对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400（）；2、支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000（）。沿建筑物四个角点布置4组监测点，每组两人，采用经纬仪在施工期间同时对模板支架的变形进行测量，所收集数据第一时间反馈给应急指挥责任人，应急指挥责任人因应反馈信息而采取相应处理措施。（七）支架38、变形达到报警值时应急处理措施在混凝土浇筑过程中，监测人员每20-30分钟对支架的变形监测一次，发现异常情况应立即通知施工人员停止施工并迅速撤离施工现场。及时报告项目经理、项目技术负责人和总监理工程师，采取措施进行加固，在确保支架稳固的前提下方可继续浇筑混凝土。六、劳动力计划（一）方案编制、审核和审批人员序号姓名职责学历专业职称职务1编制人中专工民建助理工程师施工员2审批人大专工民建工程师技术负责人（二）专职安全生产管理员、特种作业人员（附上岗证）序号姓名岗位职务/操作项目证号备注专职安全员1专职安全员电工粤J2电工3补充架子工补充4补充架子工补充5补充架子工补充6补充架子工补充7补充架子工补充39、8补充架子工补充七、计算书及附图梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 （一）工程属性新浇混凝土梁名称KL8新浇混凝土梁计算跨度(m)6.9混凝土梁截面尺寸(mmmm)200600新浇混凝土结构层高(m)30.5梁侧楼板厚度(mm)100 （二）荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁40、钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 （三）模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)1500梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1200，1000新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1500、800,900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心41、线距离(mm)700梁底增加立柱根数0每跨距内梁底支撑小梁根数5梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 （四）面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=2001818/610800mm3，Ibh3/12=200181818/1297200mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G342、k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.720.24.095kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.60.23.742kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.20.353kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.60.23.08kN/m 1、抗弯验算 Mmax/W(0.1073.7420.3752+0.1210.3530.3752)106/108005.77N/mm2f43、15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.6323.083754/(1001000097200)0.396mml/250375/2501.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.1433.7420.375+1.2230.3530.3751.766kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.1433.080.3751.32kN （五）小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)44、1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q11.766/0.28.829kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.3750.091kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(0.7-0.2/2)/20.375+0.91.350.5(0.6-0.1)0.3750.715kN 梁右侧楼板传递给小梁荷45、载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(0.9-0.7-0.2/2)/20.375+0.91.350.5(0.6-0.1)0.3750.214kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q11.32/0.26.601kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.3750.075kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.1)(0.7-0.2/2)/20.375+0.5(0.6-0.1)0.3750.387kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.1)(0.946、-0.7-0.2/2)/20.375+0.5(0.6-0.1)0.3750.143kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.401106/853304.698N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax2.081kN max3Vmax/(2bh0)=32.0811000/(28080)0.488N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.592mml/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.695kN，R22.081kN 正常使用极限状态 R1047、.472kN，R21.446kN （六）主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)2483主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图 由上节可知RmaxR1，R22.081kN，RmaxR1，R21.446kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W1.254106/2x4490139.67N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.958kN max48、2Vmax/A=23.9581000/42418.668N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max5.458mml/2501500/2506mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 R3.152kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力8kNR9.439kN112=12kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，双扣件能满足要求！ （七）立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)249、05立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1200/15.9=75.472=150 长细比满足要求！ 查表得，0.81 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.221.512/100.037kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.6)+0.91.420.23.78kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (0.7-0.2/2)/20.3750.445kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.1)50、+0.91.41 (0.9-0.7-0.2/2)/20.3750.074kN q18.151kN/m q20.091kN/m 同上四六计算过程，可得： 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax2.54+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(0.9+0.7-0.2/2)/21.5，7.579+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(0.9+0.9-0.7-0.2/2)/21.5+0.037/0.911.112kN fN/(A)+Mw/W11.112103/(0.81424)+0.037106/449040.689N/m51、m2f205N/mm2 满足要求！ （八）立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)85立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.4垫板底面面积A(m2)0.36支承在粘性土上的面积应为钢管在混凝土面垫板的扩散面积：垫板扩散后的长度：100x1/2=50,50+50+500=600mm垫板扩散后的面积：0.6x0.6=0.36立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)11.112/(0.40.36)77.293kPafak85kPa 满足要求！梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结52、构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 （一）工程属性新浇混凝梁名称KL8，标高30.5m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)200600梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)100 （二）荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.22253、441121/2，240.6min29.868，14.414.4kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.6min29.87，14.414.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.214.4+1.44，1.3514.4+1.40.740.9max22.88，23.360.923.3621.024kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k14.4 kN/m2 （三）54、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距300主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)150对拉螺栓水平向间距(mm)600结构表面的要求结构表面隐蔽支撑距梁底距离依次为0，250 设计简图如下：模板设计剖面图 （四）面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承121.02421.024kN/m Mmax0.125q1l20.12555、21.0240.320.237kNm Mmax/W0.237106/540004.38N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正114.414.4kN/m max514.43004/(38410000486000)=0.312mm300/250=1.2mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1l=21.0240.36.307kN 正常使用极限状态 Rql=14.40.34.32kN （五）小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)8080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)85.333小梁抗弯56、强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)341.333 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=6.307kN/m Mmax/W0.197106/853332.31N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)31.5771000/(28080)0.37N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=4.32kN/m max0.118mm250/250=1mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax3.154kN 正常使用极限状态 Rm57、ax=2.16kN （六）主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=1.577kN/m Mmax/W0.237106/449052.684N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力58、图(kN) max2Vmax/A=21.9571000/4249.232N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=2.16kN/m 1max0.293mm600/250=2.4mm 2max0.109mm150/250=0.6mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax7.322kN （七）对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 可知对拉螺栓受力N0.957.3226.956kNNtb12.9kN 满足要求！板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-259、008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003（一）工程属性新浇混凝土楼板名称B30，标高30.5m新浇混凝土楼板板厚(mm)100新浇混凝土楼板边长L(m)6.9新浇混凝土楼板边宽B(m)1.5 （二）荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m60、2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.350.25风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 （三）模板体系设计模板支架高度(m)30.5立柱纵向间距la(mm)1500立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1000立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)450立柱距混凝土板长边的距离(mm)300主61、梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) （四）面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=100018181862、/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.1)+1.40.72.5 1=5.969kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max5.9690.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm63、 Mmax/W0.237106/540004.397N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.1)1=2.61kN/m 5ql4/(384EI)52.613004/(38410000486000)0.057mml/250300/2501.2mm 满足要求！ （五）小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33 因L/la取64、整6900/1500取整4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.1)+1.40.72.50.31.855kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.1)0.30.91kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.565、0.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1070.911.52+0.1210.9451.520.476kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0971.52+0.213.151.5，0.1070.0971.52+0.1813.151.51.009kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.8550.252/2，0.0970.252/2+3.150.66、250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.476，1.009，0.7911.009kNm Mmax/W1.009106/8533011.826N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6070.911.5+0.620.9451.51.708kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0971.5+0.6813.152.234kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.8550.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.708，2.234，3.1743.67、174kN max3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(28080)0.744N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.1)0.30.843kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.84315004/(10093503413300)0.845mml/2501500/2506mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.8432504/(893503413300)0.013mml1/250250/2501mm 满足要求！ （六）主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托68、座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.1)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.1)+1.40.71.50.31.542kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b69、=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.1)0.30.975kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.1)0.3=0.903kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1430.9751.5+1.2230.5671.52.712kN 按悬臂梁，R1q1l=1.5420.250.386kN RmaxRmax，R12.712kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1430.9031.51.548kN 按悬臂70、梁，R1q2l=0.9030.250.226kN RmaxRmax，R11.548kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.678kNm Mmax/W0.678106/4490151.002N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.574kN max2Vmax/A=25.5741000/42426.291N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.906mm 跨中max=0.906mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.786mm=250/250=1mm 满足要求！ (71、七)立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551000=1755mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd72、+2a)=1.2911.386(1500+2200)=3399.719mm 1l01/i3399.719/15.9213.819，查表得，10.16 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.251.512/100.048kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.411.50.9+0.91.40.048/0.96.644kN f Nw/(A)+ Mw/W6643.879/(0.16424)+0.048106/4490108.542N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.273、911.7551000=2265.705mm 2l02/i2265.705/15.9142.497，查表得，20.34 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.251.512/100.048kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.411.50.9+0.91.40.048/0.97.049kN f Nw/(A)+ Mw/W7048.879/(0.34424)+0.048106/449059.504N/mm2f205N/mm2 满足要求！（八）扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 按上节计算可知，扣件受力N6.644kNRc=kc8=0.858=6.8kN 满足要求！ （九）立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)85立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.4垫板底面面积A(m2)0.36 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.049/(0.40.36)48.95kPafak85kPa 满足要求！