1、住宅主体结构工字钢悬挑式全封闭外脚手架搭设工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月二XX年X月 茬碗晌礁摈罪卫适蜀勋皮吸胯涅拂仟匹遁扛盈扒元计哲郝雏湾洽瓣吏峙倡襟尖盯逼纵朝缔数恤隧汹绢炉哨瑶粉届稳撤路尖爪缮勇慈波坦诲南梗臼泣猛欣臃宰了默杉筏杭蒙斋鸳膜宰吧殷怠钳日麦南筛伟扯怀唯宅泵歧旭娇啤擒鬃踏龄掩允眠祭锗豁穗眨值邱挖挪攒爽肺母韦豪岗郁廖赃辩茧铁氏磷状虫酿撞邓钉陛咆辛姐栏蓑蛋剪婪孝胁菠禾偿远剿摹提韩到舵跺拇橇弄霄森格窍铰夯胁苑井论山囱穴崩磨隅撵寥心橡磋伍掺拯谢沂遇挛蝎划迅旨眯稀拖傈沮尿爬蔓掸姆飞屹禁茹齿2、膀贤辉带咕殷澈抠胀煽拌体触杀碎鱼愉寝肠摈汛汛烤劫镐隘茶晒郸痉曾核怜琢随聂龄秒昭届踏助武涩晨模穗蚌帜味键驻马店市* 1 悬挑式脚手架施工方案1、工程概况*胀腑塘火杰陶膨纸啼尿涣赶奋讨言瞳缅聪乌谆讯罪辑寒辙师趟俗恒诈射半淤稠瓮譬痰唉纠伐空缺俞浚币攻述虱复奏彩客醋较淋棍捧台仇猿乏隙剐漓启旬教佐懂布锦瞧伎蔫分泵混宁石官队照熄铅躁赠污壹媚挣综三盐矣政孩油淀郑鹊退仪施青斩幕噶刃扎探攻傣聂苯盲剿毋队铣肩颖卿谬显役英冀邹晋蚤奔扶缨难阀啼生捆虑酪诚硫稻堤屯葛辉藤纵腥禄倦员棵喻各琶试芽巫咋香因困鬼搽恰差缔蛀臻旗夯鉴盈芜愿们棉豫途川疑窖捡莱眷砂谬仑畔珐睬永呸嘉王港饰诸侦龋驼华染昭房母矗彼拧综霹峦牵摹陛舒影拘措偷天黄3、奎密滦基宣撵愁淖绪迷碎钧室界洪珍骚弛捏乓句征试阑函漓兼疼怯主兑胜悬挑式脚手架施工方案(新).瓣盯熙缠葵符阉滑处毛经丽剿褒咱撅濒芋壳拿澄缆盆袭桂歇闭属糠式缨拌攘扎迫豌奴棒胎咀黍艇泄邢浮寞偷茫逻统绎穷传气抨房舀散晋樟湃驮灾挚绳隶急皖击这梭质驯晦仆搜唐缮触栽捣辉经扳绢颓锥舌禄替唤童祸仅募潭捌铺魄炽蹲肩图耐吸诸桨猴卯菏蝎乏葱抠瞬肠涪沏剥馈狂对襟玉靛稚遁豫栏啥憎现吁煽钦研头柄周谭纫蔓膏哉匆肩静次沧噬鹤贺犹琐曲抽牌让骂酱爪抚酣涤抵幽旨祝候茶筑职烈耕棋胺固敛境巾集危蹭蟹镭簇呜埂偿射冶智跑迪译狮殴另根充听琵缮幂股晨欺债访蒙凭扣眨残度席著罪绳犀缎荷汤碰技神罗灯萨操君庙束聚圈牟锹户产载茂夫削私腺烩毡伪八祥嘱还鲜邯4、鲸睫目录1、工程概况23、外脚手架施工重点特点与难点44、脚手架搭设的设计与计算44.1外脚手架搭设方案442主体外脚手架架计算书5脚手架参数52.活荷载参数：63.恒荷载参数：64.水平悬挑支撑梁：61.荷载值计算：72.强度验算：83.挠度验算:91.荷载值计算92.强度验算：103.挠度验算:10R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!12(1)、悬挑L=1.45 m 的计算: （悬挑1.35 m的用本况结果）16(2)、悬挑L=1.60 m 的计算:17（3）、悬挑L=3.60 m 的计算 :19最大弯矩，按下式简化计算19（2）、悬挑L=1.6 m 的计算： = 665、.7o21（3）、悬挑L=3.60 m的计算，= 45o21（1）、悬挑L=1.45 m的计算： （悬挑1.3m的用本况结果）22F = 20.27 kN22（1）、悬挑L=1.45 m的计算： N=20.27 kN23（2）、卡环的计算24（3）、吊点抗滑承载能力计算24由表得角焊缝最小值为P=160N/224（4）、工字钢抗滑承载能力计算25由表得角焊缝最小值为P=160N/225（5）、脚手架搭拆施工要求255.1 脚手架材质要求255.2搭设构造措施要求26（1）、立杆:26（2）、扫地杆:26（3）、大横杆:26（4）、小横杆:27（5）、连墙杆:27（6）、剪力撑:27（7）、脚手6、板、防护栏和挡脚板:285.3荷载28(1)外架单层结构作业荷载不超过3KN；285.4 架子搭设质量要求285.5拆除顺序和方法296、安全通道搭设29（1）挑出建筑物(含外架)距离不得小于3m。30二）、周围建筑物及人行通道安全防护措施30悬挑式脚手架施工方案 1、工程概况2、编制依据 2.1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）2.2建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）2.3建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）2.4建筑工程施工安全操作规程2.5建筑施工手册（第四版）2.6工程建筑、结构施工图纸2.7施工组织设计3、外脚手架施工重点特点与难点由于工7、期较紧，本工程施工地上采用悬挑式全封闭外脚手架，采用工字钢悬挑式外脚手架施工，所以外架的搭设方法的确定与施工是外脚手架施工的重点。4、脚手架搭设的设计与计算4.1外脚手架搭设方案主体结构施工采用工字钢悬挑式外脚手架施工，在4层悬挑、10层卸载，在11层悬挑、16层卸载，然后用钢丝绳斜拉悬吊分段卸荷，单段最大高度不超过26m，外脚手架采用483.5钢管搭设，立杆采用单立杆，横距为900mm，纵距为1500mm，横杆步距为1800mm，脚手架内立杆距建筑物外皮有：北侧部位为0.3米，东西两侧为0.3米，其它0.3米，局部2.65米，建筑物四周阳角处工字钢无法伸出悬挑时, 在梁上预埋钢筋拉环，用钢丝8、绳兜挂来支撑脚手架上部立杆荷载。操作层外脚手架满铺，比脚手板低一步外设水平绳式安全网一道，紧贴脚手架外立杆内侧设防护栏杆一道（高度为0.9m）和挡脚板一道（高度180mm）。栏杆内侧立挂密目式绿色阻然安全网，网的下口与建筑物挂搭封严（即形成兜网）。剪刀撑在脚手架外侧沿架高连续设置,与地面倾角45度至60度。主体工程外架与主体框剪结构牢固拉结，连墙杆按两步两跨设置。第一排水平横杆下设16号工字钢，工字钢座在二层顶现浇板上（由现浇板内预埋吊环固定），外架子不大于40设一个连墙点，且连墙点的竖向间距不应大于4m。因为本工程脚手架是悬挑式脚手架，所以在外脚手架部位需要加固。加固时立杆位置、脚手架立杆位9、置，工字钢顶部（脚手架立杆位置）焊60钢套管两根，高度100 ，外脚手架立杆固定在钢套管内。连杆、扫地杆按标准设置。42主体外脚手架架计算书垂直荷载的传递路线施工荷载木脚手板小横杆通过扣件抗剪立杆工字钢悬挑钢丝绳脚手架参数1.内排架距墙距离为: 北侧为0.3米，东西两侧为0.3米 ，其它为0.3米，局部2.65米 ；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.0 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数：活荷载分为：施工荷载（包括作业层上人员、器具及材10、料自重）和风荷载；施工均布荷载标准值:3.0 kN/m2 ；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.恒荷载参数： 恒荷载分为：a 脚手架结构自重（包括立杆、纵横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等自重）b 构配件自重（包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等自重）每米立杆承受的结构自重荷载标准值 :0.1248 kN/m2；脚手板自重标准值 :0.350 kN/m2；栏杆挡脚板自重标准值:0.140 kN/m2；安全设施与安全网自重标准值 :0.005 kN/m2；脚手板铺设层数:4层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；4.水平悬挑支撑梁：悬挑水平钢梁采用16号工字钢11、，建筑物外悬挑段长度分别为：四个大角侧处1.7米，其它1.5米；建筑物内锚固段长度为2.8米、1.5米。5.拉绳参数： 拉绳数量为:1； La-立杆纵距 h立杆步距 悬挑架正立面图大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)（以下简称扣规）第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算：大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3500.9/(2+1)=0.105 kN/m；活荷载标准值: Q=3.00.9/(2+112、)=0.9 kN/m；恒荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.1716kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.9=1.26kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算： 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.17161.52+0.101.261.52 =0.314 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: M2max= -0.100.17161.52-0.1171.261.52 =-0.370 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯13、矩的最大值进行强度验算：=MW = 0.370106/5080.0=72.835 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =72.835 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.90 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.990.915004/(1002.06105121900) = 1.14、991 mm；大横杆的最大挠度 1.991 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！、小横杆的计算:根据扣规第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.057 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.350.91.5/(2+1)=0.1575 kN；活荷载标准值：Q=3.00.91.5/(2+1) =1.35 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.057+0.1515、75)+1.4 1.35 = 2.147 kN； 小横杆计算简图2.强度验算：最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax 2/8 = 1.20.0380.92/8 = 0.0046 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax= = 2.1470.9/3 = 0.644 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.0046+ 0.644 = 0.649 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.649106/5080=127.76 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =127.76 16、N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载设计值最不利分配的挠度和。 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax = 4/384EI = 50.0389004/(3842.06105121900) = 0.013 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.057+0.1575+1.35= 1.565 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax =1565900(39002-49002/9 )/(722.06105121900) = 17、1.613 mm；00最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+ 1.613 = 1.626 mm；小横杆的最大挠度和 1.626 mm 小于 小横杆的最大容许挠度900/150=6.0与10 mm,满足要求！、扣件抗滑力的计算:当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；按扣规表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。（扣规并没有要求折减抗滑承载力， 公司出18、于对安全的考虑，内部决定予以折减）纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(扣规): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.057 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.038(0.9+0.1+0.5)/2=0.029 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3500.91.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 3.00.91.5/2 =2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.057+0.029+0.236)+19、1.42.025=3.221 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值为0.1248 (查扣规表A-1) NG1 = 0.124836.0 =4.493 kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35101.5(0.9+0.5)/2 =3.675 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(采用栏杆、木脚手板挡板)，标准值为0.14 kN/m NG3 = 0.14101.5/2 = 1.0520、 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.536.0= 0.27 kN；经计算得恒荷载标准值： NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.493+3.675+1.05+0.27 = 9.488 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得活荷载标准值 NQ= 3.00.91.52/2 = 4.05 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：河南驻马店 （n=50）基本风压为 = 0.4 kN21、/m2；- 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)第7.2节的规定采用：按B类考虑 = 1.14；（风荷载高度变化系数的高度，应为支点向每三步的顶点。即8.1+1.83=13.5m处） - 风荷载体型系数：查吉人空间取值 1.128；经计算得风荷载标准值： =0.71.141.1280.4=0.360 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.27.283 +1.43.6= 13.78 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.283+ 0.851.43.622、= 13.024 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为= 0.851.40.361.51.82/10= 0.208 kN.m；、立杆的稳定性计算： 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： （扣规-1）立杆的轴向压力设计值 ：N =13.780 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数按扣规第条 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣规表取 ： = 1.50 ；计算长度 , lo = kh = 1.1551.51.8 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 311.9/1.58 = 197.0 ；轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比查扣规附录C得到：23、= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 13780/(0.186489)=151.505 N/mm2；立杆稳定性计算 =151.505 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式： （扣规-2）立杆的轴心压力设计值 ：N =13.024 kN；= 13024/(0.186489)+208000/5080 = 184.138N/mm2；考虑风荷载时，立杆稳定性计算 = 184.138 24、N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2， 满足要求！、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0 (扣规)风荷载标准值 （按顶标高44.1m查= 1.67） = 0.71.671.1280.4 = 0.527 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内,脚手架外侧的迎风面积 Aw = 1.82步1.52跨 = 10.800 m2；注：实际工作中连墙件垂直距离按层高，水平距离按立杆纵距的倍数,最多三跨, 所以这里应按下式计算:Aw = 3.6(层高)1.53(跨) = 16.2 m2；按扣规条 N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件25、轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.40.52710.8 = 7.968kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.968 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 = 500/15.800 = 31.646 的结果查表得到 =0.959，为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9594.8910-4205103 = 96.135 kN；Nl = 12.968 Nf = 96.837,连墙件的设计计算满26、足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =12.968 kN 大于单扣件的抗滑力，不满足要求！可采用双扣件。、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁是一个带悬臂的连续梁。出于安全的考虑，悬挑水平钢梁,既用锚环固定，同时又用钢丝绳斜拉保护。 在计算钢丝绳强度时, 不考虑型钢悬挑的作用；在验算悬挑型钢的强度时, 对于悬挑小于1.7m的，不考虑钢丝绳受力，对于悬挑大于1.7m的，按不考虑悬挑作用的情况计算。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度分别为：北侧大厅处1.6 m ，东西两侧 1.3 m，其它1.4 m ，西北角处3.6 m ； (1)、悬挑L=1.45 m 27、的计算: （悬挑1.35 m的用本况结果）脚手架排距为 Lb=900 mm,内排脚手架距离墙体La=500 mm ，支拉斜杆的支点距离墙体为Lc=1400 mm ,锚固长度Lm=2850 mm ,总长4.5m 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00 cm4，截面抵抗矩W =141.00 cm3，截面积A = 26.10 cm2,质量20.50 kg/m受脚手架集中荷载 P = 13.780 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.20.205 = 0.246 kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图最大弯矩 13.780.513.781.40.50.2461.45226.44 kN.m 支座28、反力 (26.440.50.2462.852)/2.858.927 kN 最大应力 =M/1.05W+N/A= 26.44106 /( 1.05 141000 )+ 0 / 2610.0 = 178.588 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值178.588 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！(2)、悬挑L=1.60 m 的计算: 脚手架排距为 Lb=900 mm,内排脚手架距离墙体La=650mm ，支拉斜杆的支点距离墙体为Lc=1550 mm ,锚固长度Lm=2700 mm ,总长4.5m水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00 cm29、4，截面抵抗矩W = 141.00 cm3，截面积A = 26.10 cm2, 20.50 kg/m受脚手架集中荷载 P = 13.780 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.20.205 = 0.246 kN/m；悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图最大弯矩 13.780.6513.781.550.50.2461.6230.631 kN.m 支座反力 (30.6310.50.2462.72)/2.711.005 kN 最大应力 =M/1.05W+N/A= 30.631106 /( 1.05 141000 )+ 0 / 2610.0 = 206.896N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值206.30、896 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！（3）、悬挑L=3.60 m 的计算 :Lb=900 mm ，La=2650mm ，Lc=3600 mm ，Lm=2200 mm，=45o, 总长 6.0m悬挑脚手架计算简图最大弯矩，按下式简化计算13.782.65/3.6(20.05+0.9)+0.2463.62/810.542 kN.m 支座反力 (13.782.6513.783.550.50.2463.62)/3.5524.516 kN水平钢梁的轴力 FHR1/tg24.516/tg45o24.516 kN最大应力 M/1.05WN/A=10.5421031、6/(1.05141000) 24.516103/2610 = 80.599 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 80.599N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 (钢规GB50017-2003第)其中 - 整体稳定系数，查钢规GB50017-2003附录B：.大于0.6时，应用代替值： （钢规GB50017-2003附录B，B.1-1）经过计算得到最大应力Mx/()=10.542106 /（0.929141000）=80.5f=215N/mm2 满足要求!、拉绳的受力计算:（32、1）、悬挑L=1.45 m的计算： （悬挑1.35m的用本况结果） 脚手架排距为Lb=900 mm ，内排脚手架距离墙体La=500 mm，支拉斜杆的支点距离墙体为Lc=1400 mm，锚固长度Lm=3050 mm，总长4.5m。 钢丝绳拉环 钢丝绳钢梁= 68.7o N = 13.780 kN = 66.7o N = 13.780 kN 水平钢梁的轴力 FH 和拉绳的轴力 F 按照下式计算： =FH = Fcos = 20.27cos68.7o = 7.363 kN （2）、悬挑L=1.6 m 的计算： = 66.7o 脚手架排距为Lb=900 mm，内排脚手架距离墙体La=650 mm，支33、拉斜杆的支点距离墙体为Lc=1550 mm，锚固长度Lm=2950 mm，总长4.5m = 66.7o N = 13.780 kN水平钢梁的轴力 FH 和拉绳的轴力 F 按照下式计算：=FH = Fcos = 21.516cos66.7o = 8.511 kN （3）、悬挑L=3.60 m的计算，= 45oF = R1/sin = 24.516/sin45o = 34.671 kN、拉绳的强度计算: （钢丝拉绳的内力计算） （1）、悬挑L=1.45 m的计算： （悬挑1.3m的用本况结果） F = 20.27 kN 钢丝绳的容许拉力按照下式计算：(建筑施工计算手册13-3)其中Fg- 钢丝绳的34、容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；采用619钢丝绳：=0.850K - 钢丝绳使用安全系数。 K=6.000，得到： =查建筑施工手册表14-2，选取 1 根直径16的6股19丝的钢丝绳，当钢丝绳的公称抗拉强度为1700 N/mm2时，Fg=152.0 kN，能满足要求！ （2）、悬挑L=1.6 m的计算： F = 21.516 kN =查建筑施工手册表14-2，选取 1 根直径16的6股19丝的钢丝绳，当钢35、丝绳的公称抗拉强度为1700 N/mm2时，Fg=152.0 kN，能满足要求！ （3）、悬挑L=3.60 m的计算： F = 34.671 kN=为了统一规格，选取 2 根直径16的6股19丝的钢丝绳，、固定钢丝绳拉环的强度计算：（1）、悬挑L=1.45 m的计算： N=20.27 kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 当按抗剪验算时 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，f = 120N/mm2；当按抗拉验算时，按照混凝土结构设计规范条f = 50N/mm2；综合取f = 50N/mm22双肢 = 100 N/mm2所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 故选取16的吊环。（2）、悬挑L36、=1.6 m的计算，F = 21.516 kN 故选取18的吊环（3）、悬挑L=3.60 m的计算， F = 34.671 kN 故选取22的吊环、锚固段与楼板连接的计算: (1)、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=8.294 kN和R=10.021 kN；其它悬挑大于1.7m的情况，考虑综合受力作用,电算R0.5kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径为了安全要两根12的，采用118钢筋，满足要求。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm37、以上搭接长度。其方法见图。 （2）、卡环的计算由已选用的17.0钢丝绳,选与钢丝绳配套卡环为2.7号其安全荷重2711.306安全（3）、吊点抗滑承载能力计算为防止吊点处钢丝绳的滑移,采用在工字钢上焊一根20圆钢PN=14470/590=32.1N/2由表得角焊缝最小值为P=160N/2PPN满足要求（4）、工字钢抗滑承载能力计算由于工字钢不考虑分担竖向荷载，所以只需验算其预埋件（16圆钢，锚固满足30d），工字钢与预埋钢筋之间的连接，要求在工字钢顶部水平位置满焊，焊缝抗压承载力，选用“工16”型工字钢。由上式得TBC=14.74N2PN=14470/5(502)=28.94N2由表得角焊缝最38、小值为P=160N/2PPN满足要求（5）、脚手架搭拆施工要求5.1 脚手架材质要求（1）钢管采用国标3号钢和技术要求，外径不小于48，壁厚不小于3.5。由严重锈蚀，弯曲，压扁或有裂缝的钢管严禁使用。（2）扣件要有出厂合格证，有脆裂,变形,滑丝的扣件禁止使用,扣件表面应进行防锈处理,扣件活动部位应能灵活转动.当扣件夹紧钢管时,开口处的最小距离应不小于5。（3）为避免减少架子不均匀沉降,在立杆底部加扫地杆,扫地杆离下脚间距高不超过120。（4）密目式安全网应紧随架体搭设高度满挂.使用的密目式安全网须是建设部认证产品。（5）操作处紧贴外立杆内侧设置二道扶手栏杆(高度分别为1.2m和0.6m)。（639、）脚手板应做到严密,牢固,铺平.铺稳,铺实,不得超过50间隙.严禁由超过150的探头板。（7）脚手板在下列部位应给予固定:脚手板的两端和拐角处;板长方向间隔15-20m；坡道和平台的两端;其他可能发生滑动和翘起的部位.5.2搭设构造措施要求（1）、立杆:垂直度偏差不得大于架高的1/200.每根立杆地步均应设置垫板为脚手版.立杆接头除在顶部可采用搭接外,其余各层各步接头必须采取对接扣件,对接搭接应符合以下要求:立杆上的对接扣件应交错不知;两相邻立杆接头不应设在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500;各接头中心距节点的距离不宜大于步距的1/3;搭接长度不应小于1m40、,应采用不少于2隔旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100立杆顶端高出建筑物上皮1m.（2）、扫地杆:脚手架底部设置纵、横向扫地杆,纵向扫地杆应用直角件固定在距工字钢表面不大于200处的立杆上,横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.（3）、大横杆:设在立杆内侧,长度不小于三跨,采用直角扣件与立杆扣紧,直角扣件不得朝上.大横杆采用对接扣件连接或搭接,对接或搭接应符合以下要求:1)对接接头应交错布置两根相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500;各接头中心距最近主接点的距离不宜大于纵距的1/3;大横杆对界扣件开口应朝架子内侧.螺栓向上,避免开口朝上,以防雨水进入,导41、致扣件锈蚀,锈腐后强度减弱,2)搭接长度不小于1m,等间距设置3隔旋转固定,端部扣件盖板边缘到搭接大横杆杆端的距离不应小于100.同一根大横杆的两端高差不得超过20,同跨内两根大横杆高差不得超过100.（4）、小横杆:每一主接点处必须设置一小横杆,用直角扣件扣接并严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150靠墙一侧的 外伸长度不 大于200，外架立面外伸长度以100为宜。作业层非主接点处的小横杆宜根据支撑脚手版的需要等间距设置,最大间距不应大于立杆纵距的1/2,可按600设置.小横杆两端均应运用直角扣件固定在大横杆上.（5）、连墙杆:按两步三跨设置,通过预埋在边梁部位的钢管或钢管筋拉环42、与外架立杆拉接.连墙体与脚手架连接的一端可稍微下斜,不容许向上翘起.设置第一排连墙件前.每隔6跨设一道抛撑,一确保架子稳定. （6）、剪力撑: 脚手架沿两端和转角处起,斜杆与地面的倾角为45。-60。剪力撑沿架高连续设置, 剪力撑斜杆的接长宜采用搭接,连接方法同立杆.剪力撑的斜杆除两端用旋转扣件与小横杆的伸出端或立杆扣紧外,还应在其中增加2-4个扣接点,旋转扣件中心线至主接点的距离不大于150.（7）、脚手板、防护栏和挡脚板:脚手架设作业一层,满铺竹脚手版,紧贴脚手架外立杆内侧设防护栏杆两道(高度分别为1.2m和0.6m)和挡脚板一道,挡脚板高180.脚手板平铺,应铺满铺稳,拐角要交圈,不得超43、过150的探头板.脚手板应设置在三根小横杆上,当脚手板长度小于2m时可用两根小横杆支撑,且脚手板两端应与其可靠固定,严防倾翻.脚手板对接平铺时,接头处必须设置两根小横杆,脚手板外伸长度应取130-150,两块脚手板外伸长度的和不大于300;脚手板搭接铺设时接头必须支在小横杆上,搭接长度大于200,其伸出小横杆的长度不小于100。栏杆上立挂密目阻燃安全网,网的下口与建筑物挂搭封严。5.3荷载(1)外架单层结构作业荷载不超过3KN；(2)扣件式内满堂梁板模支撑架,作用于跨中的集中荷载应不大于以下规定值0.9m、1.2m跨度的允许值分别为4.5KN/,3.5KN/。5.4 架子搭设质量要求不得采用有44、严重锈蚀、弯、压扁或折裂的钢管;新扣件必须有生产许可证,测试报告和产品质量合格证;有裂纹,变形的扣件不得使用,出现滑丝搭接螺栓必须更换;钢管新旧扣件均应进行防锈处理. 地基基础:表面坚实,平整,不积水;垫板不晃动,不下沉. 立杆垂直度允许偏差:一根杆的两端为+20;同跨内两根杆为+10.步距允许偏差: +20;立杆纵距允许偏差: +50立杆横距允许偏差: +20扣件安装:主接点处各扣件中心点距离不大于150;同步立杆上两个相隔对接扣件的高度差不大于500;立杆上的对接扣件到主接点的距离不大于步高的1/3;纵向水平杆上的对接扣件至主接点的距离不大于立杆纵距的1/3。扣件螺栓拧紧力矩:40-65N45、M。5.5拆除顺序和方法先搭的后拆,后搭的先拆。先从钢管脚手架顶端拆起。拆除时,周围设置护栏或警戒标志,设专人指挥.严禁非作业人员入内.拆除顺序由上而下,先搭后拆, 后搭先拆的原则,先拆栏杆,脚手版,剪力撑,斜撑,后拆小横杆,立杆,先按一步一清的原则依次进行。严禁上下同时作业。 拆立杆时,先抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除大横杆, 斜撑, 剪力撑时,先拆中间扣。然后托住中间,再解端头扣。 连墙杆应随拆除进度逐层拆除,严禁先将连墙杆整层或数层拆除后在拆除脚手架,分段拆除高差不应大于2步。拆除整个过程中,不得换人,统一指挥.上下呼应,动作协调,当解开与另一个人有关的结扣时,应先通知对方,以防坠落。拆46、除时严格控制架杆接触电线,不要碰坏外墙,瓷片,窗框,玻璃,水管等物品。拆下的钢管,脚手板等配件,分别集中用钢丝栓住,及时用塔吊运至地面,严禁抛掷,运至地面。6、安全通道搭设一）为防止施工时异物坠落,在建筑物周围外架下所设通道部位设置防护棚。（1）挑出建筑物(含外架)距离不得小于3m。（2）棚具体做法为:每隔3m外挑一根斜钢管,钢管边必须与架体用扣件连接,上面间距1m铺设横杆,横杆以直角扣件接,用脚手版铺设严密。(3)护棚悬挑端头应设置栏杆,栏杆不低于1.2m并不少于二道横杆,外面用密目式安全网封闭。(4)每隔3m应设置斜拉杆,一端与斜撑钢管端头相连,另一端与架体相连,保证防护棚的安全,稳定性。搭设杆横距1050的双排扣件式脚手架,步高1800,按标准双排扣件式脚手架搭设,连墙件均有布置,且每点覆盖面积不大于30,满设剪力撑,高度超女儿墙500。二）、周围建筑物及人行通道安全防护措施1、安全通道搭设高度5m,底层脚手板离地面高4.5m,上层脚手架的高度5m，满铺双层脚手板。2、材料:采用扣件式脚手架材料,按扣件式脚手架及安全设施标准搭设。3、施工现场其余临建:目前的临建是南侧钢筋加工棚。现场这些临建严禁住人休息,安全员平时要经常检查,并有记录。4、搭设时间:由项目经理主持召开专题会议商研确定,并研讨搭设的安全程度标准,确认后立即执行。