1、3m层高商住综合楼工程高支模安装、拆除专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一节 编制依据7第二节 工程概况7第三节 方案选择7第四节 材料选择8第五节 模板安装10第六节 模板拆除14（1）墙模板拆除14（2）楼板模板拆除15第七节 模板技术措施151、进场模板质量标准15（2）外观质量检查标准（通过观察检验）15（3）规格尺寸标准152、模板安装质量要求153、其他注意事项194、脱模剂及模板堆放、维修19第八节 安全、环保文明施工措施20第九节 脚手架计算书215米4502000梁模板2、(门架)21一、参数信息221.模板支撑及构造参数222.荷载参数223.材料参数224.梁底模板参数235.梁侧模板参数23二、梁模板荷载标准值计算231.梁侧模板荷载23三、梁侧模板面板的计算241.强度计算242.挠度验算25四、梁侧模板内外楞的计算251.内楞计算25（1）.内楞强度验算26（2）.内楞的挠度验算262.外楞计算27（1）.外楞抗弯强度验算28（2）.外楞的挠度验算281.抗弯强度验算292.挠度验算30七、梁底纵、横向支撑计算301.荷载的计算：31(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：31(2)模板的自重荷载(kN/m)：31(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN3、)：311.荷载的计算：32(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：33(2)模板的自重荷载(kN)：33(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：332.抗弯强度及挠度验算：333.抗剪强度验算34八、门架荷载计算351.静荷载计算35(1)脚手架自重产生的轴向力NGK1(kN)35(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN)352.活荷载计算36九、立杆的稳定性计算:36一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算365米4502000板模板(门架)37一、参数信息381.构造参数382.荷载参数383.材料参数394.楼板参数395.板底模板参数39二、板底模板计算391.抗弯强度验算4、39新浇混凝土及钢筋荷载设计值402.挠度验算40三、板底纵、横向支撑计算411.荷载的计算：41(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：41(2)模板的自重荷载(kN/m)：41(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：412.抗弯强度验算：423.抗剪强度验算424. 挠度验算：43（二）、板底纵向支撑计算431.抗弯强度及挠度验算：433.抗剪强度验算45四、门架荷载计算451.静荷载计算45(1)每米高门架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)452.活荷载计算46五、立杆的稳定性计算:47六、楼板强度的计算:481. 楼板强度计算说明482.验算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求485、第2层楼板所需承受的荷载为48七、立杆的地基承载力计算:4911米300800梁模板(扣件钢管架)50一、参数信息501.模板支撑及构造参数502.荷载参数503.材料参数514.梁底模板参数515.梁侧模板参数51二、梁模板荷载标准值计算511.梁侧模板荷载51三、梁侧模板面板的计算521.强度计算522.挠度验算53四、梁侧模板内外楞的计算531.内楞计算53（1）.内楞强度验算54（2）.内楞的挠度验算552.外楞计算55外楞弯矩图(kNm)56（1）.外楞抗弯强度验算56（2）.外楞的挠度验算561.抗弯强度验算572.挠度验算58七、梁底支撑的计算591.荷载的计算：59(1)钢筋混6、凝土梁自重(kN/m)：59(2)模板的自重线荷载(kN/m)：592.方木的支撑力验算593.支撑钢管的强度验算61支撑钢管按照简支梁的计算如下61(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：61(2)模板的自重(kN/m2)：611.梁两侧支撑钢管的强度计算：62支撑钢管计算弯矩图(kNm)632.梁底支撑钢管的强度计算：63支撑钢管计算弯矩图(kNm)64九、扣件抗滑移的计算:64十、立杆的稳定性计算:65立杆的稳定性计算公式651.梁内侧立杆稳定性验算:65如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算662.梁外侧立杆稳定性验算：66如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算67十一、梁模7、板高支撑架的构造和施工要求:681.模板支架的构造要求：682.立杆步距的设计：683.整体性构造层的设计：684.剪刀撑的设计：695.顶部支撑点的设计：696.支撑架搭设的要求：697.施工使用的要求：6911米300800板模板(扣件钢管高架)70一、参数信息:701.模板支架参数702.荷载参数704.材料参数705.楼板参数70二、模板面板计算:711、荷载计算72(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：72(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：722、强度计算723、挠度计算72三、模板支撑方木的计算:73方木楞计算简图731.荷载的计算：73(1)钢筋混8、凝土板自重(kN/m)：73(2)模板的自重线荷载(kN/m):732.强度验算:733.抗剪验算：744.挠度验算:74四、托梁材料计算:74五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):761.静荷载标准值包括以下内容：76(1)脚手架的自重(kN)：76(2)模板的自重(kN)：76(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：762.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。763.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算76六、立杆的稳定性计算:76七、立杆的地基承载力计算:78八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:781.模板支架的构造要求：782.立杆步距的设计：793.整体性构造层9、的设计：794.剪刀撑的设计：795.顶部支撑点的设计：796.支撑架搭设的要求：797.施工使用的要求：80第一节 编制依据 建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中国建筑工业出版社； 混凝土结构设计规范（GB50010-2002）中国建筑工业出版社； 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社； 钢结构设计规范（GB50017-2003）中国建筑工业出版社； 另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。第二节 工程概况 “XX水湾”商住综合楼（一期）工程；工程建设地点：XX市xx路东侧；属于框剪结构;地上25层;地下2层；建筑高度：10、83.50m；首层为5米,最大梁是4502000,标准层层高：3 m ；并且C3栋与B1B2栋中间处有一个通道层高11米与9米最大梁为300800.总建筑面积：96999平方米；总工期：570天。 本工程由XX市XX城建房地产开发有限公司投资建设，XX省建工设计公司设计，XX市勘察测绘处勘察，XX市城建工程监理有限公司监理，XX省XX市建筑工程总公司组织施工；由XX担任项目经理，XX担任技术负责人。 第三节 方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限11、内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案： 梁模板(门架)，板模板(门架)，梁模板(扣件钢管架)，板模板(扣件钢管高架)。第四节 材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光12、洁度，阴阳角模板统一整齐。 模板(门架)1、梁底采用木方 : 8080mm支撑。承重架门式脚手架，门架、交叉支撑、连接帮、锁臂、可调底座、可调托坐、剪刀撑等组成，采用门架钢管(双钢管) :48 3型号门架、钢管做剪刀撑。2、周转使用门架及配件的维修保养或报废，可按门架及配件的质量分A、B、C、D四类，对每类按不同情况作出保养、修理保养、试验后确定类别和报废处理等四种不同处理方法。 A类属于外观检查有轻微变形、损伤和锈蚀，不影响正常使用和安全承载。所以，门架及配件在清除表面粘附砂浆、泥土等污物，除锈后可以使用，重新油漆属于经常性的保养工作。 B类属于外观检查有一定程度变形、损伤、锈蚀，用肉眼或器13、具测量可见，该类门架及配件将影响正常使用和安全承载，所以应经矫直、平整、更换不见、修复、补焊、防锈、油漆等修理工作后方能继续使用；该类别除锈、油漆指用砂纸、铁刷等将锈除去，重新涂刷油漆。 C类指有片状剥落，锈蚀面积大（达总表面面积的50以上），有修坑，但无贯穿锈洞等严重锈蚀现象，这类门架及配件不能由外观确定承载力，而应由试验确定其承载力。承载力试验方法按现行国家标准门式钢管脚手架（JGJ76）中6.2及表6规定执行。 D类为严重变形、损伤及锈蚀不可修复，或承载力补符合（JGJ76）规定的门架及配件应报废。损伤、裂纹，指主要受力杆件（立杆、很杆等）有裂纹等，非主要部位、零件裂纹损伤严重，修复后仍14、不能满足正常使用要求者。壁厚小于规定厚度，不满足承载力要求，属于不合格品。弯曲指局部弯曲变形严重的死弯、硬弯，平整后仍有明显伤痕，会造成承载力严重削弱者。锈蚀严重指有贯穿孔洞、大面积片状锈蚀及经试验承载力严重降低者。门架及配件重量类别判定方法按建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000附表中规定项目判定。 3、水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处的连接杆等宜采用422.5mm 焊接钢管，也可采用483.5mm焊接钢管，其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准炭素结构钢（GB/T700）中Q235A钢的规定，相应的扣件规格也应分别为42mm、48mm。 4、钢管应平15、直，平直度允许偏差为管长的1/500；两端面应平整，不得有斜口、毛口；严禁 使用有硬伤（硬弯、砸扁等）及严重锈蚀的钢管。 5、连接外径48mm钢管的扣件的性能、质量应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，连接外径42mm与48mm钢管的扣件应有明显标记并按照现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）中的有关规定执行。 6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700）中Q235A钢的要求。 模板(扣件钢管架) 面板采用18mm胶合面板圆钢管483.0（内楞）现场拼制，8080木方（外楞）支撑，采用可回收m14对拉螺栓进行加固。梁底采用8080木方支撑16、。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483钢管。钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。 本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N17、.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。 第五节 模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1、两块模板之间拼缝 12、相邻模板之间高低差 13、模板平整度18、 24、模板平面尺寸偏差 3 2、模板定位 当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm） 控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。 3、0000以下模板安装要求 （1）底板模板安装顺序及技术要点 垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模全部采用砖模，沿底板边线外延50mm砌筑219、40mm厚砖墙，高度二底板厚+450mm，在底板厚度范围内砌筑永久性保护墙，砂浆采用1：3水泥砂浆，上面450nnn部分砌筑临时性保护墙，用混合砂浆砌筑，砖墙内侧抹20mm厚1：3水泥砂浆。 积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。 （2）梁模板安装顺序及技术要点 （3）楼板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 满堂脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序 技术要点 楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连20、接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。 4、0.000以上模板安装要求 （1）梁、板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模 技术要点 安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆烂根现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。 （2）梁模板安装顺序及技术要点 （3）楼板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 满堂脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模21、板龙骨模板调整验收进行下道工序 技术要点 楼板模板当采用单块就位日寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。 5、模板构造 梁模板(门架) 1、梁侧模板采用木方作为内楞间距450mm，木方作为外楞间距200mm，采用可回收的m16普通穿墙螺栓加固水平间距200mm，竖向间距同外楞。梁模板采用300mm，300mm，300mm，300mm，300mm18mm作为面板，梁底横向支撑采用截面为胶合面板，间距木方 : 8080mm，纵向支撑采用截面为150mm。门式脚手架作为撑系统，脚手架采用钢22、管(双钢管) :48 3形式，脚手架横距门架垂直于梁截面形式，纵距0.6m，步距1.95m。 2、门架作模板支撑时，架距和间距应根据支撑高度、荷载情况等条件确定。架距为1.8m和0.9m两种。荷载较大时，采用0.9m架距的模板支撑。楼板模板支撑的间距由荷载、施工条件选择，一般不宜大于1.2m。 门架、梯型架、可调托座应根据支模板高度配置。调整模板支撑高度宜采用可调托座，不宜采用可调底座，采用固定托座时，可采用木楔调节高度。 门架用于梁模板支撑时，有门架平行和垂直于梁轴线的两种布置方式。门架垂直于粱轴线布置时，门架之间应设置交叉支撑和水平加固杆，架距根据荷载情况可采用1.8m或o.9m两种。门架23、平行于梁轴线布置时，应将两门架进行可靠连接。连接方式可采用交叉支撑或水平连杆。 门架用于楼板模板支撑时，应按满堂脚手架构造要求设置水平加固杆，剪刀撑。架距和间距应根据搭设高度和施工荷载确定。 门架用于拼装整体式平台模板(飞模)时，门架支撑应与模板系统进行可靠连接，以满足整体工作、整体安装、整体吊运的要求。 板模板(门架) 1、楼板模板采用木方 : 8080mm做板底门式脚手架作为支撑系统，采用梁底纵向支撑250钢管(双钢管) :48 3.0支撑，脚手架横距门架垂直于梁截面形式，纵距1m，步距1m。 2、门架作模板支撑时，架距和间距应根据支撑高度、荷载情况等条件确定。架距为1.8m和0.9m两种24、。荷载较大时，采用0.9m架距的模板支撑。楼板模板支撑的间距由荷载、施工条件选择，一般不宜大于1.2m。 门架、梯型架、可调托座应根据支模板高度配置。调整模板支撑高度宜采用可调托座，不宜采用可调底座，采用固定托座时，可采用木楔调节高度。 门架用于梁模板支撑时，有门架平行和垂直于梁轴线的两种布置方式。门架垂直于粱轴线布置时，门架之间应设置交叉支撑和水平加固杆，架距根据荷载情况可采用1.8m或o.9m两种。门架平行于梁轴线布置时，应将两门架进行可靠连接。连接方式可采用交叉支撑或水平连杆。 门架用于楼板模板支撑时，应按满堂脚手架构造要求设置水平加固杆，剪刀撑。架距和间距应根据搭设高度和施工荷载确定。25、 门架用于拼装整体式平台模板(飞模)时，门架支撑应与模板系统进行可靠连接，以满足整体工作、整体安装、整体吊运的要求。 梁模板(扣件钢管架) 1、梁侧模板采用钢管作为内楞间距340mm，木方作为外楞间距200mm，采用可回收的m14普通穿墙螺栓加固水平间距200mm，竖向间距同外楞。梁模板采用200mm，200mm，200mm18mm作为面板，梁底采用胶合面板钢管(单钢管) :48 3.0布置，间距横向。300mm支承为钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向483，梁两侧立杆间距0.6m，步距0.6m。 2、梁模板施工时注意以下几点： （1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方； （2）26、钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通； （3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm； （4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45） 板模板(扣件钢管高架) 1、楼板模板采用80mm80mm木方做板底支撑，中心间距250，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距0.6m，跨距0.6m，步距1.5m。 2、楼板模板施工时注意以下几点： （1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方； （2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通； （3）模板底27、第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条； （4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：4 开间不考虑起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm； （5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体吃模，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完28、后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。 （6）从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按900mm 和1200mm 的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。 第六节 模板拆除 1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土29、强度必须符合下表规定后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墙模板拆除 墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模30、板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。 （2） 楼板模板拆除 楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。 4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。 5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。第七节 模板技术措施 1、进场模板质量标准 模板要求： （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检31、测报告来检验）。 （2）外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求 必须符合混凝32、土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 （1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 （2） 一般项目 1）模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；33、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定； 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。34、 检验方法：钢尺检查。 （3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； 3）模板就位前，检查顶模棍位35、置、间距是否满足要求。 （5）顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 （6）模板的变形控制 1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。 2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3）门窗洞口处对称下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （7）模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时36、，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。 （8）窗洞口模板 在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。 （9）清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。 （10）跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。 （12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。 （137、3）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 3、其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 （2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 （4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，38、模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。 （5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。 （6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。 （7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 4、脱模剂及模板堆放、维修 （1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油2:8。 （2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避39、免模板变形或损伤。 （3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。 （4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。第八节 安全、环保文明施工措施 （1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 （2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。 （3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。 （4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑40、混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 （5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 （6）用塔吊吊运模板时，必须由起重41、工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板 （7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。 （8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。 （9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也42、要适当降低。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。 （10）环保与文明施工 夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第九节 脚手架计算书5米4502000梁模板(门架)计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范等规范编制。43、4502000的梁。 计算门架的几何尺寸图 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):2.00；门架型号:MF1219；门架搭设高度(m):3.00；承重架类型设置:MF1219；门架横距La(m):0.60；门架纵距Lb(m):0.60；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；加强杆的钢管类型:483；立杆钢管类型:483；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):3.0044、；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底横向支撑截面类型：木方 : 8080mm；梁底纵向支撑截面类型：钢管(双钢管) :48 3；梁底横向支撑间隔距离(mm)：150.0；面板厚度(mm)：18.0；5.45、梁侧模板参数主楞间距(mm)：200；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量为：5；支撑点竖向间距为：300mm，300mm，300mm，300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：200；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土46、的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 65.833 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝47、土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 201.81.8/6=10.8cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.2180.9=3.89kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.248、20.9=0.5kN/m；q = q1+q2 = 3.888+0.504 = 4.392 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 450mm；面板的最大弯距 M= 0.14.3924502 = 8.89104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.89104 / 1.08104=8.235N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.235N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.2 = 3.6N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l =49、 450mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 201.81.81.8/12=9.72cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6773.64504/(10095009.72104) = 1.082 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =450/250 = 1.8mm；面板的最大挠度计算值 =1.082mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面50、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8821/6 = 85.33cm3；I = 8831/12 = 341.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.45=9.88kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 200mm； 内楞的最大弯距: M=0.19.88200.002= 3.95104Nmm； 最大支座力51、:R=1.19.8820.2=2.174 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 3.95104/8.53104 = 0.463 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.463 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 200mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.45= 8.10 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 3.41106mm4；内楞的最大挠度计52、算值: = 0.6778.12004/(100100003.41106) = 0.003 mm；内楞的最大容许挠度值: = 200/250=0.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.003mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.174kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8822/6 = 170.67cm3；I = 8832/12 = 682.67cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变53、形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.326 kNm 外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 3.26105/1.71105 = 1.911 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =1.911N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.2254、8 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.228mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 16 mm； 穿梁螺栓有效直径: 13.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 144 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.20.45 =2.196 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170144/1000 =55、 24.48 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.196kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=24.48kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.000mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载56、设计值q1:1.2（24+3）20.450.9=26.244kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.450.9=0.17kN/m振捣混凝土时产生的荷载设计值q3: 1.420.450.9=1.134kN/m；q = q1 + q2 + q3=26.244+0.17+1.134=27.548kN/m；面板的最大弯距：M = 0.127.5481502= 61983.225Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=0.45010318.0002/57、6=24300.000 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W =61983.225 /24300.000 = 2.551N/mm2；面板截面的最大应力计算值: =2.551N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+3.00)2.000+0.35）0.45 = 24.46N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =1558、0.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =45.0001.8003/12 = 21.870cm4；面板的最大允许挠度值: =150/250 = 0.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67724.4581504/(10095002.19105)=0.04mm；面板的最大挠度计算值: =0.04mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 0.6mm，满足要求！七、梁底纵、横向支撑计算（一）、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用木方 : 8080mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产59、生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1:=（24+3）20.15=8.1kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0.35(22+0.45)/0.450.15=0.157kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1:=20.15=0.3kN/m；恒荷载设计值： q = 1.28.10.9+1.20.1570.9=8.918kN/m；活荷载设计值： P = 1.40.30.9=0.378kN/m；线荷载标准值： q = 8.918+0.378 =9.296kN/m60、； 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)横向支撑的支座力N1=N2=2.092 kN；横向支撑杆最大弯矩值为 M= 0.38 kNm；横向支撑的最大受弯应力计算值 ： =0.383106 /85333.33=4.486 N/mm2；截面抗剪强度必须满足： 梁底横向支撑受剪应力计算值 T = 32.092103/(280.00080.000) = 0.490N/mm2；横向支撑的最大挠度：=0.425 mm；横向支撑的允许挠度: =600.000/250=2.400 mm；横向支撑的最大应力计算值 4.486 N/mm2 小于 横向支撑的抗弯强度设计值 f=15.0061、0 N/mm2，满足要求！横向支撑的受剪应力计算值 0.490 N/mm2 小于 抗剪强度设计值 T=1.600 N/mm2，满足要求！横向支撑的最大挠度 =0.425 mm 小于 最大允许挠度 =2.400 mm，满足要求！（二）、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用钢管(双钢管) :48 3。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：p1:=（24+3）20.450.15/2 =1.822kN；(2)模板的自重荷载(kN)：p2:62、=0.35(22+0.45)0.15/2 =0.117kN(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P3:=20.450.15/2 =0.068kN；经计算得到，活荷载标准值集中荷载设计值： P = 1.2（1.823+ 0.117)+ 1.40.068 =2.422 kN；2.抗弯强度及挠度验算：梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）： 梁底纵向支撑计算简图 梁底纵向支撑梁剪力图(kN) 梁底纵向支撑梁弯矩图(kNm) 梁底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M= 1.676 kNm最大剪力：V= 10.745 kN最大变形（挠度）：3.023 mm按63、以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算： 其中， -梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -梁底纵向支撑计算最大弯距(Nmm)； W -梁底纵向支撑的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=10160mm3； f -梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2) f=205.000N/mm2； w -最大容许挠度(mm) w= 1219.000/250 = 4.876 mm；梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 1.676106/10160.000 = 164.941 N/mm2梁底纵向支撑的最大应力计算值 164.941 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗弯强度设计值 205N/mm64、2，满足要求！梁底纵向支撑的最大挠度计算值 : =3.023mm 小于梁底纵向支撑的最大允许挠度 =4.876mm，满足要求！ 3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足: 其中，A -钢管的截面面积，对于双钢管，取2倍的单钢管截面面积梁底纵向支撑受剪应力计算值 T = 210.745103/(2489.000) = 21.974N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 120.000 N/mm2；梁底纵向支撑的受剪应力计算值 21.974 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗剪强度设计值 120N/mm2，满足要求！八、门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的65、轴向力NGK1(kN)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 20.04=0.08 kN 连接棒 2个 20.165=0.33 kN 锁臂 2副 20.184=0.368 kN 可调底座 1个 10.009=0.009 kN 可调托座 1个 10.01=0.01 kN 合计 1.021 kN经计算得到，脚手架自重合计NGk1 = 1.0213/1.95=1.571 kN。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN)剪刀撑采用 483mm钢管，按照5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角： =arctg( (51.950)/ (66、 4(0.600+1.219) ) )= 53.27 每米脚手架高中剪刀撑自重：2 32.63410-3 /sin= 0.081kN/m；水平加固杆采用 483 mm钢管，按照5步4跨设置，则每跨距内每米脚手架高中水平加固杆自重：32.63410-3 (0.600+1.219) / (51.950) = 0.006kN/m；每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为0.010kN/m；经计算得到，脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 =(0.081+0.006+0.057+0.067、10)3.000= 0.465 kN；(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1）钢筋混凝土梁自重(kN)：（24.000+3.000）0.4502.000(0.600+1.219)= 44.202kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.350(22.000+0.450)(0.600+1.219) =2.833 kN；经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 =(44.202+2.833)= 47.035 kN；静荷载标准值总计为 NG = NGk1 + NGk2 + NGk3= 49.070kN；2.活荷载计算活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝68、土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.0000.450(0.600+1.219)/2= 0.819kN；九、立杆的稳定性计算:作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载) 其中 NG -脚手架的静荷载标准值，NG = 49.07 kN； NQ - 脚手架的活荷载标准值，NQ = 0.819 kN；经计算得到，N = 60.031 kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 60.031 kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算 其中- 门架立杆的稳定系数,由69、长细比 kho/i 查表得到， =0.573； k - 调整系数，k=1.13； k0 - 一榀门架的承载力修正系数，k0=0.8； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.14 cm； h0 - 门架的高度，h0=1.93m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩，I0=10.78 cm4； A1 - 门架立杆的截面面积，A1=4.24 cm2； h1 - 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 - 门架加强杆的截面惯性矩，I1=10.78 cm4； f - 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 A - 一榀门架立杆的截面面积，A=8.48 cm2； I - 门架立杆的换算截面惯70、性矩，I=19.36 cm4； I=I0+I1h1/h0=10.780+10.7801536.000/1930.000=19.359 cm4经计算得到，Nd= 79.688 kN。立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求！5米4502000板模板(门架) 一、参数信息1.构造参数门架型号:MF1219；门架搭设高度(m):4.88；扣件连接方式:单扣件；承重架类型设置:纵向支撑垂直于门架；门架横距La(m):1.00；门架纵距Lb(m):1.00；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.71、00，步距(mm):1950.00；加强杆的钢管类型:483；立杆钢管类型:483；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):25.0；钢筋自重(kN/m3):1.10；施工均布荷载(kN/m2):1.0；3.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：21000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm272、)：13.0；4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；5.板底模板参数板底横向支撑截面类型：钢管(双钢管) :48 3；板底纵向支撑截面类型：钢管(双钢管) :48 3；板底横向支撑间隔距离(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；二、板底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大73、小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(板底横向支撑间距): l =250.000mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1: 1.2(25+1.1)0.121.2190.9=4.123kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.2190.9=0.461kN/m施工人员及设备产生的荷载设计值q3: 1.411.2190.9=1.536kN74、/m；q = q1 + q2 + q3=4.123+0.461+1.536=6.12kN/m；面板的最大弯距：M = 0.16.122502= 38250.392Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=1.21910318.0002/6=65826.000 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W =38250.392 /65826.000 = 0.581N/mm2；面板75、截面的最大应力计算值: =0.581N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（25.00+1.100)0.1201.219= 3.82N/mm； l-计算跨度(板横向支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 10000.0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =100.00023/12 = 48.600cm4；面板的最大允许挠度值: =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值: 76、= 0.6773.8182504/(10095004.86105)=0.022mm；面板的最大挠度计算值: =0.022mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 1mm，满足要求！三、板底纵、横向支撑计算（一）、板底横向支撑计算本工程板底横向支撑采用钢管(双钢管) :48 3。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1:=(25+1.1)0.120.25=0.783kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0.350.25=0.77、087kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1:=10.25=0.25kN/m；均布荷载设计值： q = 1.2（0.783+0.087）+1.40.25=1.395kN/m；计算挠度时，均布荷载标准值： q = 0.783+0.087 =0.87kN/m；2.抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下: 其中， M-计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1.219mm； q-作用在模板上的均布荷载设计值；q=1.395kN/m最大弯距：M =0.11.3951.2192=0.207kNm；最大支座力：N =1.11.3951.219=1.8778、0kN；按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算： 其中， -板底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底横向支撑计算最大弯距(Nmm)； W -板底横向支撑的截面抵抗矩 截面抵抗矩 W=8980mm3； f -板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；板底横向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.207106/8980.000 = 23.077N/mm2；板底横向支撑的最大应力计算值 23.077 N/mm2 小于 板底横向支撑抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足： 其中最大剪力: V=0.61.79、3951.219 = 1.020 kN；其中，A -钢管的截面面积，对于双钢管，取2倍的单钢管截面面积板底横向支撑受剪应力计算值 T = 21.020103/(2424.000) = 2.406N/mm2；板底横向支撑抗剪强度设计值 fv = 120.000 N/mm2；板底横向支撑的受剪应力计算值 : T =2.406N/mm2 小于板底横向支撑抗剪强度设计值fv =120N/mm2，满足要求！4. 挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下: 其中， -计算最大挠度(mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1219.000mm； q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=080、.871kN/m； E-板底横向支撑弹性模量；E= 2.06105 N/mm2； I-板底横向支撑截面惯性矩；I=215600.000 mm4；板底横向支撑最大挠度计算值 = 0.6770.87112194 /(1002.06105215600)=0.293mm；板底横向支撑的最大允许挠度 = 1219.000/250=4.876 mm；板底横向支撑的最大挠度计算值 : =0.293mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =4.876mm，满足要求！（二）、板底纵向支撑计算本工程板底纵向支撑采用钢管(双钢管) :48 3。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施81、工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度及挠度验算：板底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：板底纵向支撑所受荷载 P=1.870 kN 板底纵向支撑计算简图 板底纵向支撑梁弯矩图(kNm) 板底纵向支撑梁剪力图(kN) 板底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M= 0.701 kNm最大剪力：V= 3.507 kN最大变形（挠度）：1.113 mm按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算： 其中， -板底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底纵向支撑计算最大弯距(Nmm)； W -板底纵向支撑的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=8982、80mm3； f -板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2 -最大容许挠度(mm) = 1000.000/250 = 4.000 mm；板底纵向支撑的最大应力计算值： = M/W = 0.701106/8980.000 = 78.103 N/mm2板底纵向支撑的最大应力计算值 78.103 N/mm2 小于 板底纵向支撑抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！板底纵向支撑的最大挠度计算值 : =1.113mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =4mm，满足要求！ 3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足: 其中，A -钢管的截面面积，对于双钢管，取2倍的83、单钢管截面面积板底纵向支撑受剪应力计算值 T = 23.507103/(2424.000) = 8.270N/mm2；板底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 120.000 N/mm2；板底纵向支撑的受剪应力计算值 8.27 N/mm2 小于 板底纵向支撑抗剪强度设计值 120N/mm2，满足要求！四、门架荷载计算1.静荷载计算每榀门架静荷载标准值包括以下内容：(1)每米高门架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 20.04=0.08 kN 连接棒 2个 20.165=0.33 kN 锁臂 284、副 20.184=0.368 kN 合计 1.002 kN经计算得到，每米高门架自重合计NGk1 = 0.514 kN/m。(2)每米高加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)剪刀撑采用 483mm钢管，按照5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角： =arctg( (41.95)/ ( 51.00 ) )= 57.34 每米高门架剪刀撑自重：2 32.63410-3 (51.000)/cos/(41.950) = 0.078kN/m；水平加固杆采用 483 mm钢管，按照2步3跨设置，每米高门架水平加固杆自重：32.63410-3 (21.000) / (31.950) = 0.011k85、N/m；每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高门架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.099 kN/m；(3)板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1）钢筋混凝土板自重(kN)：（25.000+1.100）0.1201.000(1.000+1.219)= 6.950kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.3501.000(1.000+1.219) =0.777 kN；经计算得到，板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴86、向力合计 NGk3 = 7.727 kN/m；每榀门架静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2)H+ NGk3=(0.514 + 0.099)4.880+7.727= 10.716kN；2.活荷载计算活荷载为施工荷载标准值(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 1.0001.000(1.000+1.219)= 2.219kN；五、立杆的稳定性计算:作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 其中 NG - 每榀门架的静荷载标准值，NG = 10.716 kN； NQ -每榀门架的活荷载标准值，NQ = 2.219 kN； H - 门架的搭设高度，H = 4.88 m。经计算得到，N87、 = 15.965 kN。门架的稳定性按照下列公式计算 其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 15.965 kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算 其中- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到， =0.544； k - 调整系数，k=1.17； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.14 cm； h0 - 门架的高度，h0=1.93m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩，I0=10.78 cm4； A1 - 门架立杆的截面面积，A1=4.24 cm2； h1 - 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 -88、 门架加强杆的截面惯性矩，I1=10.78 cm4； f - 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 A - 一榀门架立杆的截面面积，A=8.48 cm2； A=2 A1=24.24= 8.48 cm2； I - 门架立杆的换算截面惯性矩，I=19.36 cm4； I=I0+I1h1/h0=10.780+10.7801536.000/1930.000=19.359 cm4经计算得到，Nd= 94.569 kN。立杆的稳定性计算 N Mmax= 12.155所以第10天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。七、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的89、要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =7.983/0.25=31.931 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7.983 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=31.931 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！11米300800梁模板(扣件钢管架)因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施90、工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KL26a（1）。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.80；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：10.20；梁两侧立杆间距(m):0.60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:6；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量91、及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):19.2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数92、梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：2；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：200；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：200mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：200；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为圆钢管483.0；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用93、于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、19.200 kN/m2，取较小值19.2094、0 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 201.81.8/6=10.8cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新95、浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.219.20.9=4.15kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.220.9=0.5kN/m；q = q1+q2 = 4.147+0.504 = 4.651 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 340mm；面板的最大弯距 M= 0.1254.6513402 = 6.72104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.72104 / 1.08104=6.223N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.223N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 96、2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 19.20.2 = 3.84N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 340mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 201.81.81.8/12=9.72cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5213.843404/(10095009.72104) = 0.29 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =340/250 = 1.36mm；面板的最大挠度计算值 =0.29mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.36mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算97、内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；内钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.219.20.9+1.420.9)0.34=7.91kN/m； 内楞计算98、跨度(外楞间距): l = 200mm； 内楞的最大弯距: M=0.17.91200.002= 3.16104Nmm； 最大支座力:R=1.17.9070.2=1.74 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 3.16104/8.98103 = 3.522 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.522 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 200mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =19.200.34= 6.53 N99、/mm； E - 内楞的弹性模量： 206000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.16105mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6776.532004/(1002060002.16105) = 0.002 mm；内楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；内楞的最大挠度计算值 =0.002mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.74kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W100、 = 8822/6 = 170.67cm3；I = 8832/12 = 682.67cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.174 kNm 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.74105/1.71105 = 1.019 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =1.01101、9N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.056 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/250=0.8mm；外楞的最大挠度计算值 =0.056mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最102、大拉力: N =(1.219.2+1.42)0.20.3 =1.55 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.55kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 103、6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181818/12 = 2.92105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.600.800.90=13.22kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.00104、0.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=13.22+0.23+1.51=14.96kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 1/814.9580.32=0.168kNm； =0.168106/3.24104=5.194N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.194 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）0.60= 12.45KN/m；105、 l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 512.453004/(38495002.92105)=0.474mm；面板的最大挠度计算值: =0.474mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。106、1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.80.3=6.12 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.3(20.8+0.3)/ 0.3=0.665 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (1+2)0.3=0.9 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.26.12+1.20.665=8.142 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.9=1.26 kN/m； 方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分107、别为: W=888/6 = 85.33 cm3； I=8888/12 = 341.33 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 8.142+1.26=9.402 kN/m；最大弯距 M =0.125ql2= 0.1259.4020.20.2= 0.047 kN.m；最大应力 = M / W = 0.047106/85333.3 = 0.551 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.551 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须108、满足: 其中最大剪力: V = 0.6259.4020.2 = 1.175 kN； 方木受剪应力计算值 = 31175.25/(28080) = 0.275 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.275 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 6.120 + 0.665 = 6.785 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.5216.7852004 /(10010000341.333104)=0.002mm；方木的最大允许挠度 =109、0.2001000/250=0.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.002 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.8 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.800= 20.400 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (1.000+2.000)=3.000 kN/m2；q = 1.2(20.400 + 0.350 )+ 1.43.000 = 29.110、100 kN/m2；梁底支撑根数为 n，梁底小横杆支撑间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.088 kN，中间支座最大反力Rmax=1.541；最大弯矩 Mmax=0.023 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.002 mm；最大应力 =0.023106/4490=5.201 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 5.201 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度111、 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.088 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.014 kNm ；最大变形 Vmax = 0.016 mm ；最大支座力 Rmax = 0.287 kN ；最大应力 = 0.014106 /(4.49103 )=3.132 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N112、/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 3.132 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.016mm小于600/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.541 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.247 kNm ；最大变形 Vmax = 0.285 mm ；最大支座力 Rmax = 5.033 kN ；最大应力 = 0.247106 /(4.49103 113、)=54.919 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 54.919 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.285mm小于600/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆114、的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.033 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁内侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =2.311 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.14910.2=1.823 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.60/2+(0.60-0.30)/2)0.600.35=0.113 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.60/2+(0.60-0.30)/2)0.115、600.120(1.50+24.00)=0.991 kN； N =2.311+1.823+0.113+0.991=5.238 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计116、算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5238.274/(0.316424) = 39.096 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 39.096 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k117、2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.035 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.035(1.2+0.12) = 1.717 m；Lo/i = 1717.065 / 15.9 = 108 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5238.274/(0.53424) = 23.31 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 23.31 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N118、/mm2，满足要求！2.梁外侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 2.311/Sin75o = 2.392 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(10.2-0.8)/Sin75o = 1.739 kN； N = 2.392+ 1.739 = 4.131 kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 75 o； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)119、：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh/Sin = 1.1851.71.2/0.966 = 2.503 m；Lo/i = 2502.677 / 15.9 = 157 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.28120、4 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4131.26/(0.284424) = 34.308 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 34.308 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.035 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.035(1.2+0.12) = 1.717 m；Lo/i = 1717.065 / 15.121、9 = 108 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4131.26/(0.53424) = 18.384 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 18.384 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必122、须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加123、强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的124、要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决125、。11米300800板模板(扣件钢管高架)因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):10.88；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.0126、00；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯127、构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52128、kN/m最大弯矩M=0.17.520.252= 0.047 kNm；面板最大应力计算值 = 47000/54000 = 0.87 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.352504/(100950048.6104)=0.019 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑129、方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 130、1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.75 + 0.088)+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.1251.880.62 = 0.085 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.085106/83333.33 = 1.015 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.015 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6251.880.6 = 0.705 k131、N；方木受剪应力计算值 = 3 0.705103/(2 50100) = 0.211 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.211 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m；最大挠度计算值 = 0.5210.8386004 /(10095004166666.667)= 0.014 mm；最大允许挠度 V=600/ 250=2.4 mm；方木的最大挠度计算值 0.014 mm 小于132、 方木的最大允许挠度 2.4 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.41 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.208 kNm ；最大变形 Vmax = 0.111 mm ；最大支座力 Qmax = 3.74 kN ；最大应力 = 207811.806/8980 = 23.142 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大133、应力计算值 23.142 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.111mm 小于 600/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13810.88 = 1.506 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.60.6 = 0.126 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.120.60.6 = 1.08 kN；经计算得到，静荷载标准值 134、NG = NG1+NG2+NG3 = 2.712 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.60.6 = 1.62 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 5.522 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 5.522 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 c135、m2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i136、 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=5522.15/（0.537424） = 24.253 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 24.253 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.024 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.024(1.5+0.12) = 2.1137、64 m；Lo/i = 2163.814 / 15.9 = 136 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.367 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=5522.15/（0.367424） = 35.488 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 35.488 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg =138、 fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =5.522/0.25=22.089 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 5.522 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=22.089 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必139、须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加140、强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的141、要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。