1、城市交桥改造工程现浇连续箱梁满堂支架设计及搭设专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一节、编制依据及编制原则101.1编制依据101.2、编制原则11、加强环境保护的原则12第二节、工程概况121、工程简介122、桥梁跨径及结构型式的选择132.1、主线桥跨径及结构型式选择132.2、G 匝道桥跨径及结构型式选择132.3、H 匝道桥132.4、J 匝道桥143、搅拌站、钢筋加工场建设174、施工用水、施工用电18第三节、施工组织总体安排181、工期安排182、管理人员、机构及施工队伍安排182、2.1、管理人员及管理机构182.2施工队伍组织及任务安排193、 材料与设备203.1、钢材的选用203.2、脚手板233.3、木材的选用233.4、竹、木胶合模板板材的选用233.5、需要的机械设备配备表24第四节、主要的施工方法24（一）、满堂支架的设计及搭设施工251、现浇预应力连续梁支架设置252、现浇预应力连续梁施工程序25施工工艺流程图见4-1图。253、连续梁支架施工26（二）模板安装4012、进人洞模板及支架：进人洞采用木模板、钢管支架支撑加固。4214、模板安装允许偏差4215、模板与支架拆除顺序43（三）钢筋加工及安装431、钢筋的一般要求432、钢筋的加工433、钢筋的3、安装44（四）、波纹管的安装定位441、波纹管安装452、注意事项45（五）钢绞线的制作穿束461、材料及制作要求461.6、架设普通钢筋时，如和预应力管道相碰可将其适当调整普通钢筋。472、钢绞线的穿束47（六）、箱梁混凝土的浇筑及养护471、第一次混凝土浇筑482、顶板模板的铺设和第二次混凝土浇筑483、混凝土振捣494、混凝土养生50（七）、预应力张拉、压浆施工501、张拉程序：503、张拉设备安装514、锚具安装545、预应力张拉566、孔道压浆59（11）孔道压浆时填好施工记录。617、封锚61第五节、质量管理保证措施611、箱梁施工质量目标分解611.1、基本要求：622、实测项目4、：623.5、工程实行专业化施工，配备桥梁专业施工队。634、技术保证63第六节、施工安全保证措施64（一）、组织保障642、环境保护体系65（二）、技术措施661、满堂支撑架搭设技术措施672、满堂支撑架拆除技术措施673、模板施工安全保证措施694、施工机械安全保证措施705、施工用电安全保证措施706、高处作业安全防护措施71（三）、监测监控736、监测频率74第七节、应急预案741、应急预案的原则742、应急预案工作流程图743、应急组织机构与职责753.1、应急领导机构755.7应急行动程序通则783.4 预防与预警793.5应急预案的启动：793.6 应急物资与装备保障80第八节、5、工地文明施工措施81第九节、计算书及相关图纸821、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200882一、主桥0#-1#孔箱梁支架验算821、翼缘板底的面板84h0-验算位置处混凝土高度(m)841)、抗弯强度验算842)、抗剪强度验算853)、挠度变形验算852、底板底的面板85（四）、小梁计算851、横梁和腹板底的小梁85h0-验算位置处混凝土高度(m)861)、抗弯强度验算862)、抗剪强度验算863)、挠度变形验算864)、最大支座反力计算872、箱室底的小梁873、翼缘板底的小梁87h0-验算位置处混凝土高度(m)871)、抗弯强度验算882)、抗剪强度验算883)、挠度变形验算886、4)、最大支座反力计算881、横梁和腹板底主梁89计算简图如下，lla600mm891)、抗弯强度验算892)、挠度变形验算893)、最大支座反力计算902、箱室底主梁903、翼缘板底主梁901)、抗弯强度验算902)、挠度变形验算913)、最大支座反力计算911、横梁和腹板底可调托座最大受力91Rmax4 31.1kNN1=40kN912、箱室底可调托座最大受力91Rmax5 0kNN1=40kN923、翼缘板底可调托座最大受力92（七）、立杆计算921、横梁和腹板底立杆922、箱室底立杆923、翼缘板底立杆92（八）、基础计算921、翼缘板底的面板94h0-验算位置处混凝土高度(m)9417、)、抗弯强度验算952)、抗剪强度验算953)、挠度变形验算952、底板底的面板95（四）、小梁计算951、横梁和腹板底的小梁96h0-验算位置处混凝土高度(m)961)、抗弯强度验算962)、抗剪强度验算973)、挠度变形验算974)、最大支座反力计算972、箱室底的小梁973、翼缘板底的小梁97h0-验算位置处混凝土高度(m)971)、抗弯强度验算982)、抗剪强度验算983)、挠度变形验算984)、最大支座反力计算981、横梁和腹板底主梁99计算简图如下，lla600mm991)、抗弯强度验算992)、挠度变形验算993)、最大支座反力计算1002、箱室底主梁1003、翼缘板底主梁1008、1)、抗弯强度验算1012)、挠度变形验算1013)、最大支座反力计算1011、横梁和腹板底可调托座最大受力101Rmax4 27.506kNN1=40kN1012、箱室底可调托座最大受力102Rmax5 21.91kNN1=40kN1023、翼缘板底可调托座最大受力102Rmax6 16.196kNN1=40kN102（七）、立杆计算102h/i=1200/15.8=75.949 =1501021、横梁和腹板底立杆1022、箱室底立杆1023、翼缘板底立杆102（八）、基础计算1031、翼缘板底的面板105h0-验算位置处混凝土高度(m)1051)、抗弯强度验算1052)、抗剪强度验算1059、3)、挠度变形验算106=0.271mm=l/150=300/150=2mm1062、底板底的面板106（四）、小梁计算1061、横梁和腹板底的小梁106h0-验算位置处混凝土高度(m)1061)、抗弯强度验算1072)、抗剪强度验算1073)、挠度变形验算1074)、最大支座反力计算1072、箱室底的小梁1073、翼缘板底的小梁108h0-验算位置处混凝土高度(m)1081)、抗弯强度验算1082)、抗剪强度验算1093)、挠度变形验算1094)、最大支座反力计算1091、横梁和腹板底主梁109计算简图如下，lla600mm1091)、抗弯强度验算1092)、挠度变形验算1103)、最大支座10、反力计算1102、箱室底主梁1103、翼缘板底主梁1111)、抗弯强度验算1112)、挠度变形验算1113)、最大支座反力计算1121、横梁和腹板底可调托座最大受力112Rmax4 32.984kNN1=40kN1122、箱室底可调托座最大受力112Rmax5 22.736kNN1=40kN1123、翼缘板底可调托座最大受力112Rmax6 15.506kNN1=40kN112（七）、立杆计算112h/i=1200/15.8=75.949 =1501131、横梁和腹板底立杆1132、箱室底立杆1133、翼缘板底立杆113（八）、基础计算1131、翼缘板底的面板115h0-验算位置处混凝土高度(11、m)1151)、抗弯强度验算1162)、抗剪强度验算1163)、挠度变形验算116=0.271mm=l/150=300/150=2mm1162、底板底的面板116（四）、小梁计算1161、横梁和腹板底的小梁117h0-验算位置处混凝土高度(m)1171)、抗弯强度验算1172)、抗剪强度验算1183)、挠度变形验算1184)、最大支座反力计算1182、箱室底的小梁1183、翼缘板底的小梁118h0-验算位置处混凝土高度(m)1181)、抗弯强度验算1192)、抗剪强度验算1193)、挠度变形验算1194)、最大支座反力计算1191、横梁和腹板底主梁120计算简图如下，lla600mm1201)12、抗弯强度验算1202)、挠度变形验算1203)、最大支座反力计算1212、箱室底主梁1213、翼缘板底主梁1211)、抗弯强度验算1222)、挠度变形验算1223)、最大支座反力计算1221、横梁和腹板底可调托座最大受力123Rmax4 32.984kNN1=40kN1232、箱室底可调托座最大受力123Rmax5 26.152kNN1=40kN1233、翼缘板底可调托座最大受力123Rmax6 15.506kNN1=40kN123（七）、立杆计算123h/i=1200/15.8=75.949 =1501231、横梁和腹板底立杆1232、箱室底立杆1233、翼缘板底立杆124（八）、基础计算13、1241、翼缘板底的面板126h0-验算位置处混凝土高度(m)1261)、抗弯强度验算1262)、抗剪强度验算1263)、挠度变形验算1272、底板底的面板127（四）、小梁计算1271、横梁和腹板底的小梁127h0-验算位置处混凝土高度(m)1271)、抗弯强度验算1282)、抗剪强度验算1283)、挠度变形验算1284)、最大支座反力计算1282、箱室底的小梁1283、翼缘板底的小梁129h0-验算位置处混凝土高度(m)1291)、抗弯强度验算1292)、抗剪强度验算1303)、挠度变形验算1304)、最大支座反力计算1301、横梁和腹板底主梁130计算简图如下，lla600mm1301)14、抗弯强度验算1312)、挠度变形验算1313)、最大支座反力计算1312、箱室底主梁1313、翼缘板底主梁1321)、抗弯强度验算1322)、挠度变形验算1323)、最大支座反力计算1331、横梁和腹板底可调托座最大受力133Rmax4 31.1kNN1=40kN1332、箱室底可调托座最大受力133Rmax5 22.736kNN1=40kN1333、翼缘板底可调托座最大受力133Rmax6 16.6kNN1=40kN133（七）、立杆计算133h/i=1200/15.8=75.949 =1501341、横梁和腹板底立杆1342、箱室底立杆1343、翼缘板底立杆134（八）、基础计算134第15、一节、编制依据及编制原则1.1编制依据、xx立交桥改造工程施工图设计及设计文件；、国家、建设部、交通部等部门颁发的现行规范、规程及相关参考文件：公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011公路工程施工安全技术标准JTGF902015木结构设计规范GB 50005-2003钢结构设计规范（GB 50017-2003）建筑结构荷载规范GB 50009-2012混凝土结构设计规范GB 50010-2011混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2013施工现场临时用电安全技术规范JG16、J 46-2012建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-91建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 钢管满堂支架预压技术规程（JGJ/T 194-2009）建筑施工安全检查标准JGJ59-2011城市桥梁工程施工与质量验收规范CJJ2-2008路桥施工计算手册危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）本工程施工组织设计1.2、编制原则、安全第一的原则始终按照技术可靠、措施得力、确保安全的原则编制，在安全措施落实到位，确保万无一失的前提下组17、织施工。、优质高效的原则根据我们在施工组织设计中明确的质量目标，贯彻执行GB/T19001-2008 ISO 9001:2008质量管理体系要求的质量体系标准，积极推广“四新”技术，确保创优规划和质量目标的实现。施工中强化标准化管理、精细化施工，控制成本，降低工程造价。、方案优化的原则科学组织、合理安排、优化施工，方案编制做到施工技术的先进性、科学性。、确保工期的原则根据招标文件对本合同段的工期要求，编制科学、合理、周密的施工方案，合理安排施工进度，实行网络控制、进度实行动态调控，确保实现工期目标，满足业主的要求。、科学配置的原则根据各项管理目标的要求，施工组织实行科学配置；选派有丰富施工经验18、的管理人员；以及专业的施工队伍；投入高效先进的施工设备；选择优质的材料；确保人力、财力、物力、设备的科学合理配置。、加强环境保护的原则坚持“改造和保护自然，建设公路，环保同行”和以人为本的理念，抓好标准化管理，安全文明施工，树立企业良好形象。第二节、工程概况1、工程简介xx片区，位于xx市主城区核心区域，区域规划面积约80 公顷。横向跨度1.5km，竖向跨度3.0km。本次设计内容为xx立交，包含：xx路xx段（主干道）、xx北段道路（次干道）、9 条城市立交匝道，路线总长约3.7km，其中包含1 座老桥利用加宽改造，4 座匝道桥。桥梁工程包含主线跨xx河大桥、D、G、H、J 匝道桥5 部分。19、主线桥设计起终点：ZAK0+264.374ZAK0+475.825；D 匝道桥设计起终点：DK0+285.217DK0+381.741；G 匝道桥设计起终点：GK0+200.131GK0+357.027；H 匝道桥设计起终点：HK0+171.723HK0+193.823；J 匝道桥设计起终点：JK0+027.813JK0+049.913。桥梁总面积共计：9989.4m2。 2、桥梁跨径及结构型式的选择 2.1、主线桥跨径及结构型式选择主线桥改造时主桥立柱位置不变，新建立柱顺桥向位置与原立柱对齐；1#、4#墩位线与原桥一致；2#、3#墩顶立柱受力需要，其两侧梁长与原桥相比进行适当调整；参照原桥跨20、径定义方式，仍以上部结构伸缩缝中心线间的距离定义主线桥跨径，见表所示。2.2、G 匝道桥跨径及结构型式选择G 匝道桥上跨xx道路、系连接xx路左转xx路的匝道桥， 为两联19.616+22.419+22.418+19.616、19.188+19.918+20m 连续梁桥。上部结构采用普通钢筋混凝土现浇箱梁，梁高分别为1.6 和1.5m；下部结构采用钻孔灌注桩基础加承台接墩柱的型式；薄壁式钢筋混凝土U 型桥台。见表所示2.3、H 匝道桥H 匝道桥连接主线桥及H 匝道，为单孔20m 简支梁桥。上部结构采用普通钢筋混凝土现浇箱梁，梁高1.5m；下部结构采用钻孔灌注桩基础加承台接墩柱的型式；薄壁式钢筋21、混凝土U 型桥台。2.4、J 匝道桥J 匝道桥连接主线桥及J 匝道，为单孔20m 简支梁桥。上部结构采用普通钢筋混凝土现浇箱梁，梁高1.5m；下部结构采用钻孔灌注桩基础加承台接墩柱的型式；薄壁式钢筋混凝土U 型桥台。箱梁采用满堂支架就地浇筑，用挖掘机对原地面进行整平、压实，压实度应达到要求，地基承载力在200kpa以上，且无软弱下卧层，对地面做一层8cm混凝土垫层进行硬化，再在硬化垫层上垫条石或木板垫块，在垫块上搭设扣件式满堂脚手架，支架布置方式为：主桥0#-1#孔、3#-4#-5#孔箱梁支架布置方式如下：立杆顺桥向布置间距0.6m，立杆横桥向布置箱式下间距0.9m，腹板下间距0.6m，翼板下22、间距1.2m，靠近墩台的4排横桥向立杆间距均按照间距0.6m布置，步距1.2m，顶部适当加密，立杆伸出顶层水平杆长度不超过0.5m。主桥1#-2#孔箱梁因截面变化大，立杆纵横向间距均按照0.6m布置，步距1.2m，顶部适当加密，立杆伸出顶层水平杆长度不超过0.5m。G匝道桥箱梁、H、J匝道桥箱梁支架布置方式如下：立杆顺桥向布置间距0.6m，立杆横桥向布置箱式下间距0.9m，腹板下间距0.6m，翼板下间距1.1m，靠近墩台的4排横桥向立杆间距均按照间距0.6m布置，步距1.2m，顶部适当加密，立杆伸出顶层水平杆长度0.3m。具体布置见后附图。 支架外围四周设剪刀撑，剪刀撑采用扣件式钢管，内部沿桥23、梁纵向间距每5m立杆搭设一排竖向剪刀撑，沿桥梁横向不大于6米设一排竖向剪刀撑；纵横向剪刀撑间距不大于6m，剪刀撑与地面夹角45左右，支架顶部、扫地杆上部设置水平剪刀撑，架体高度超过5米的在中部加设一道水平支撑，支架高度通过可调顶托调节。箱梁外膜均采用定型钢模，由模板工厂加工制作，运至施工现场拼装支模，內模采用覆膜胶合板加纵横木方支撑，因內模形状各异，需根据各个梁体箱式形状加工制作。 3、搅拌站、钢筋加工场建设本工程砼采用商品砼，由xx市永固建材有限责任公司供应。钢筋加工场设置在河东岸和河西岸，东岸预制加工场负责制作主桥3#-5#孔的箱梁钢筋，西岸预制加工场负责制作主桥0#-2#箱梁和G、H、J24、匝道桥箱梁钢筋。场内搭设钢筋棚用于存放及钢筋加工，场内及四周设置排水沟。4、施工用水、施工用电（1）、施工用水：东西岸预制加工场均安装有dn50自来水管，因此主桥东岸箱梁的所有施工用水均从东岸预制加工场供水点接入，自东岸预制加工场铺设管道至箱梁浇筑现场，主桥西岸箱梁浇筑和匝道桥施工用水从西岸预制加工场供水点接入，铺设管道至施工现场。（2）、临时用电：东岸预制加工场安装有250KVA电源，西岸预制加工场安装由450KVA电源，可满足施工用电。因此主桥东岸箱梁的所有施工用电均从东岸预制加工场配电房接入，主桥西岸箱梁浇筑和匝道桥施工用电从西岸预制加工场配电房接入。第三节、施工组织总体安排1、工期安排25、xx立交桥现浇箱梁施工进度计划：2016年04月1日-2016年08月15日。2、管理人员、机构及施工队伍安排2.1、管理人员及管理机构结合本项目的特点，择优选调有类似施工经验，符合要求的管理和技术人员组成项目经理部，项目经理部下设工程技术部、财务计划部、物资设备部、测量室、安全质量部、资料室等六个职能部门。项目经理部各职能部门管理职责、范围见表3-1、3-2。表3-1 项目经理部职能部门管理职责、范围表职能部门人数管 理 职 责 、 范 围项目经理1负责工程全面实施组织、指导、协调与监控，对业主负全责。项目副经理1协助项目经理协调外部关系、管理施工生产，处理经理部中的日常工作。项目总工1对本26、合同段的工程质量、施工技术、计量测试负直接技术责任。工程技术部4负责本合同段工程项目的施工过程控制；制定施工技术管理办法及工程项目的施工组织设计及调度工作； 测量室3对测量、量测监控等专项技术工作负领导责任并直接指导。安全质量部2负责安全综合管理，并在施工中认真贯彻落实。制定质量管理计划，负责质量综合管理，行使质检职能。计划财务部2负责工程项目承包合同管理，财务管理、成本核算工作，对外对内计量计价。物资设备部3负责物资采购、管理；负责施工设备的管理及保养工作，负责本工程试验工作。资料室2 负责项目部所有内业资料的收集整理、编制、归档 合计19表3-2 项目部主要人员序号姓名职务负责项目备注1项27、目经理全面负责2项目总工技术总负责3副经理现场管理4施工员技术负责5安质部长施工安全6质检工程师施工质量7测量工程师测量放样8钢筋工班组钢筋制安9木工班组模板制安9架子工班组支架搭拆10混凝土班组混凝土施工2.2施工队伍组织及任务安排根据本项目的具体情况，综合考虑工期要求、工程量相对平衡等因素，钢筋工班组、木工班组、架子工班组、混凝土班组所需人员均根据施工实际进度需要调配人员，施工过程中人员弹性编制、动态管理，确保工程顺利进行。机械设备配置做到设备新、性能先进、状况良好、匹配合理，施工作业线按机械化、性能好、可靠性高、效率高来安排。试验检测工作由业主委托第三方检测，我部负责配合工作。所有设备由28、工程保障部集中管理，统一调配使用。3、 材料与设备3.1、钢材的选用3.1.1钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。3.1.2钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3091中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。3.1.3每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用483.5以上的钢管，特别是承担拱箱底的钢管主梁，必须采用48.33.6的新钢管。3.1.4新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规29、定：1) 应有产品质量合格证；2) 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属材料 室温拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；其质量应符合本规范规定；3) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚0.50.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度小于0.18游标卡尺5) 钢管必须涂有防锈漆。3.1.5旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时30、还应符合下列规定：1) 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2) 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a. 各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板a. 板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）53) 钢31、管上严禁打孔。3.1.6钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。3.1.7扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。3.1.8扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：1)旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2)新、旧扣件均应进行防锈处理；3)支架采用32、的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。1.9连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。1.10连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。3.2、脚手板(1)脚手板可用木材料制作、单块脚手板的质量不大于30kg；(2)木脚手板才材质应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005中a级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端宜各设置直径不小于4mm的镀锌钢丝箍两道。宽度、厚度允许偏差应符合现行国家标准木结构工程施工质量验收规范GB50206的规定；不得使用扭曲变形、劈裂33、腐朽的脚手板；3.3、木材的选用3.3.1模板结构或构件的树种选择优质西南松木材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。3.3.2木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。3.3.3用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。3.3.4当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB50005的标准进行。3.3.5施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：1) 制作的原木、方木结构，不应大于15%；2) 板材和规格材，不应大于20%；3) 受拉构件的34、连接板，不应大于18%；4) 连接件，不应大于15%。3.4、竹、木胶合模板板材的选用、胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于14mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。3.4.2、胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。3.4.3、进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。3.5、需要的机械设备配备表本桥主要施工机械及质量35、检测设备的型号、数量等见表3-3。序号设备名称型号规格数量用于施工部位设备状况备注1预应力张拉设备：油泵YBZ2*2-50A10预应力筋良好2预应力张拉设备：千斤顶YC250010预应力筋良好3压降机4预应力筋良好4插入式振动器ZN3515砼浇筑良好5插入式振动器ZN5010砼浇筑良好6平板振捣器ZW-7T6砼浇筑良好7钢筋切断机GQ402钢筋加工良好8钢筋弯曲机GW404钢筋加工良好9钢筋调直机GT4/92钢筋加工良好10电焊机BX3-40010钢筋加工良好11氧气乙炔焊机2支架良好12吊车25T2现浇桥梁良好13砂轮切割机4预应力筋良好第四节、主要的施工方法现浇预应力连续箱梁施工所使用的各36、种原材进场并检验；施工设备及小型机具进场并检验。详细分析施工图，结合现场的地形、便道情况、天气等施工条件以及考虑与其它施工工序的干扰等，制订了详细可行的施工计划和具体方案。项目部工程部和安质部组织施工技术人员、施工班组长、质检员、安全员、特殊工种进行了详细的安全教育和技术(安全)交底，各班组第一次施工，另行进行现场技术指导、安全交底。（一）、满堂支架的设计及搭设施工1、现浇预应力连续梁支架设置根据对施工现场的调查、施工工艺的难易度、施工安全、施工工期等因素综合考虑后，采用扣件式满堂脚手架现浇箱梁支架体系，实现满布支架现浇的施工方案。2、现浇预应力连续梁施工程序施工工艺流程图见4-1图。图4-137、 现浇连续箱梁施工工艺流程框图3、连续梁支架施工施工步骤为：下部结构施工完成后，对桥位处地基进行处理，首先挖除表层不良土质，直至露出原状土，整理平整后经反复碾压直至压实度达到90%以上。软基需进行换填50cm厚以上，用压路机或打夯机械进行基底夯实。桥位基础压实后，用C15砼进行硬化处理，厚度不少于8cm，安装支架，铺设梁体底模、侧模、内模，施工箱梁。在进行地基处理的同时，在基础外侧设置排水沟与集水坑，便于雨季施工期间地基表面排水确保架体的整体稳定性。3.1根据本工程实际情况，按照桥梁不同位置地基处理、支架搭设、预压及拆除施工工艺立交桥桥位处为杂填土层、淤泥质粉质粘土夹粉土层、粉土夹粉砂层。支架38、基础宽度按照施工技术要求采用箱梁宽度加两侧各1.5米宽，箱梁翼缘板外侧设防护栏杆，防护栏杆高出施工层1.5m，并设安全网。并在此范围内彻底清除加固段地基表层不良土层，采用强度较好的路基填料换填厚50cm以上并碾压密实，所用碾压机械和碾压遍数严格按照路基标准进行，密实度达到90%，压实度碾压完毕后在其上铺筑8cm厘米厚C15砼垫层，既有xx街上路面处不需处理。换填必须分层进行，必须在无水的状态下进行。换填的范围按照支架搭设方案进行，换填边为最外层支架以外1.0m。根据支架底高程和混凝土厚度严格控制顶面高程及平整度。砼硬化采用8cm厚的C15素砼，在浇筑砼时必须严格控制砼面的高程及平整度，以保证支39、架底垫块的受力均匀。支架基础必须高出原地面，且四周设置排水沟，以保证在大雨时支架基础不积水。3.2支架搭设施工各种支架进场前必须严格对支架进行验收，对碗扣式支架材质、外径、壁厚、接头或接口进行检查，对锈蚀严重、变形及有伤支架严禁用到工程施工中，项目部安质部质检工程师负责检查及验收。3.2.1满堂支架方案主桥0#-1#孔、3#-4#-5#孔箱梁支架布置方式如下：立杆顺桥向布置间距0.6m，立杆横桥向布置箱式下间距0.9m，腹板下间距0.6m，翼板下间距1.2m，靠近墩台的4排横桥向立杆间距均按照间距0.6m布置，步距1.2m，顶部适当加密，立杆伸出顶层水平杆长度不超过0.5m。主桥1#-2#孔箱40、梁因截面变化大，立杆纵横向间距均按照0.6m布置，步距1.2m，顶部适当加密，立杆伸出顶层水平杆长度不超过0.5m。G匝道桥箱梁、H、J匝道桥箱梁支架布置方式如下：立杆顺桥向布置间距0.6m，立杆横桥向布置箱式下间距0.9m，腹板下间距0.6m，翼板下间距1.1m，靠近墩台的4排横桥向立杆间距均按照间距0.6m布置，步距1.2m，顶部适当加密，立杆伸出顶层水平杆长度0.3m。支架外围四周设剪刀撑，剪刀撑采用扣件式钢管，内部沿桥梁纵向间距每5m立杆搭设一排竖向剪刀撑，沿桥梁横向不大于6米设一排竖向剪刀撑；纵横向剪刀撑间距不大于6m，剪刀撑与地面夹角45左右，支架顶部、扫地杆上部设置水平剪刀撑，架41、体高度超过5米的在中部加设一道水平支撑，支架高度通过可调顶托调节。支架搭设时考虑工作平台1.5m，沿梁体纵向最外侧脚手架加设一排1.2m竖杆作为防护栏杆用，并使用细孔安全防护网封闭，另外在翼缘板外设置支架防护并挂安全防护网。扣件式支架下垫木或条石，顶部加设顶托，方便整个支架的调整，通过上下可调节托控制桥梁的线形，脚手架下部纵、横向设置扫地杆，顶托上面纵设置双拼48mm钢管主梁，主梁上横向分布68cm（主桥箱梁用）或610cm（匝道桥箱梁用）方木小梁，小梁方木间距25cm（箱梁底板下用）或30cm（箱梁翼板下用）。方木上钉厚度1.45cm的竹胶板作为箱梁底模。翼缘及侧模采用方木支撑框架、对拉杆，42、框架上钉设竹胶板作为翼缘模板。扣件式支架顶部顶托的可调范围为30cm，伸长不得超过20cm，另外还要采用立杆的高度来调整坡度或不同的支架高度。图4-2 满堂支架立面图待支架基础处理完毕后，便可开始支架搭设施工。支架搭设由专业施工队伍负责施工。图4-3 满堂支架外立面图图4-4 满堂支架外立面图图4-5 满堂支架水平剪刀内支撑图4-6 满堂支架竖直剪刀内支撑上下梯道：上下梯道在承重架外附加搭设，钢管立杆步距1.2m，单排立杆横距0.9m，纵距1.2m。斜道走道板采用5cm厚宽50cm的木板铺放。木铺板上间隔25cm钉一根3cm5cm的防滑条。图4-7 梯道搭设图支架与墩柱、桥台的连接：支架与墩柱43、桥台连接采用抱箍，抱箍采用钢管扣件与墩柱扣牢，用木块塞紧，使支架与墩柱牢固连接协同受力，抱箍按步高设置。3.2.2支架搭设：1) 在地基处理好后，按照施工图纸进行放线，立柱平面布置图（详见附图）；2)立柱需接长时，支架首层立柱应采用不同的长度交错布置，底层纵、横向横杆作为扫地杆距地面高度应小于等于350mm，严禁施工中拆除扫地杆，立柱应配置可调底座或固定支座，如下图：图4-8 首层立柱布置示意3）测设顶托实际标高，并通过调整可调螺杆来调整支架标高，4)立柱上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。图4-9 顶托安设要求图5）纵横向加设剪刀撑，斜杆与地面的倾角控制在45左右，斜杆应44、每步与立杆扣接。斜杆应采用搭接接长，搭接长度不宜小于1000mm，搭接处应采用3个及以上旋转扣件扣紧。6）模板拼装时，必须对缝平整，底板与腹板结合部，为防止漏浆采用“底包侧”方式，并加垫“L”型橡皮垫；腹板与翼板结合部采用“腹顶翼”方式，防止浇筑过程中，因受扰动而造成漏浆。端部模板制作时应准确测量各部尺寸。7）顶托标高调整完毕，在其上安放主梁和小梁，小梁梁长度随桥梁宽度而定，比顶板一边各宽出至少50cm，以支撑外模支架及检查人员行走。安装主梁、小梁时，应注意主梁小梁接头错开，且在任何相邻两根主梁小梁不在同一位置。8）拼装时支架立杆必须保证垂直度，尤其是必须在第一层所有立杆与横杆均拼装调整完成无45、误后才可继续向上拼装，否则会引起之后的拼装困难。9）铺设顶层主梁及小梁，铺设间距按设计进行，使用水准仪检查标高，用木楔调整标高，无误后拼装底模3.2.3、支架检查支架施工完毕后，应对支架各部位进行检查，主要包括以下几方面内容： 扣件是否牢固可靠 检查立杆是否垂直 小梁方木和模板间是否密贴 顶托是否顶紧方木 垫块是否完全接触支撑点支架布设注意事项 1）当立杆基底间的高差大于 60cm时，可用立杆错节来调整。 2）立杆的接长缝应错开，即第一层立杆应用长0.9m和1.2m的立杆错开布置，往上则均采用3.0m的立杆，至顶层再用0.9m和O.6m两种长度的顶杆找平。 3）立杆的垂直度应严格加以控制：3046、m以内按L500控制，且全高的垂直偏差应不大于1Ocm。 4）支架拼装到35层高时，应用全站仪检查横杆的水平度和垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座是否松动或空浮情况，并及时调整底托至密实。 5）斜撑的网格应与架子的尺寸相适应。斜撑杆为拉压杆，布置方向可任意。一般情况下斜撑应尽量与支架的节点相连，但亦可以错节布置。 6）斜撑杆对于加强支架的整体刚度、承载力等关系很大，应按规定设置，不应随意拆除。顶托与钢管间用铁丝拧紧，方木上直接铺设模板。3.2.5、支架预压为消除支架系统非弹性变形，确保梁体的线形美观，支架搭设完成铺设底模后，梁体施工前必须对支架进行预压。预压采用分孔预压方案。见支架预压工47、艺流程图图4-9。施工准备观察点布设第一次加载观测沉降值第二至三次加载分别观测沉降值沉降不再变化、预压完成图4-9支架预压工艺流程图1）为保证施工完毕后结构尺寸的准确,支架应预留施工预拱度。施工预拱度主要由以下几个因素确定：支架受施工荷载引起的弹性变形；受载后由于杆件按头的挤压和卸落设备压缩而产生的非弹性变形；支架基础在受载后的沉陷。2）支架安装要点支架立柱前必须保证地基有足够的承载力，立柱底端设垫木来分散和传递压力；支架安装必须预留施工预拱度。支架预留拱度计算公式为：f=f1+f2+f3，其中f1：地基弹性变形，f2：支架弹性变形，f3：梁体扰度预留拱度最大值设置在跨中位置，并按抛物线形式向48、两侧立柱位置分配，算得各点处的预留拱度值后用碗口支架顶托进行调整。3）目的检查支架的安全性，确保施工安全。消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。4）堆载支架预压时因考虑到堆载的物品和施工过程中工人的操作误差等因素，则取1.2的不均匀系数，用编织袋装沙作预压材料，砂袋的堆积高度按梁体自重分布曲线图变化取值，从而使预压荷载的分布与梁体荷载的分布相吻合。预压时间不少于7天，在预压前必须进行整体支架检查和验收，并对临时荷载的重量进行检验。预压时，根据箱梁的结构型式计算箱梁的重量，然后用沙袋按上部砼重量分布情况进行布载，加载重量按设计要求不小于恒载，拟定为恒载的1.2倍。因沙袋在49、下雨过程中会吸水增重，对支架稳定造成影响，现场必须准备彩条布，下雨前及时将所有沙袋全断面覆盖遮雨。加载材料用吊车将沙袋吊至支架，放置沙袋时从中间向两侧对称布置，分层码放，按浇筑混凝土时的实际受荷加载，加载中由技术人员现场控制加载重量和位置，避免出现大的误差。5）监测点布设在堆载区设置系统测量点，其分布跨中、1/4处、1/8处、每跨两端，每个断面的底板边线、底板中线处各布置一个监测点，同时相应地在地基础上设置监测点，在支架基础上对应地再布设观测点，目的是既要观测地基的沉降量，又要观测支架模板的变形量，在观测点处采用钢钉标识或预埋钢筋的方法，保护观测点不扰动，以便测量预压前后及卸载后的标高。6）监50、测方法加载顺序按混凝土浇筑的顺序进行，加载时沙袋堆放均衡平稳，不可重放或加载过于集中而损伤支架。加载分三次进行，各次加载的重量分别为总重（梁体重量的1.2倍）的30%，30%，40%。加载完成后观测一次，加载12小时、24小时、48小时和加载完毕各观测一次，加上加载前观测一次，共6次，连续两次观测累计沉降量不超过3mm，即为趋于稳定，沉降稳定48小时且总预压时间不小于7天后，经监理工程师同时，即可进行卸载。否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸压。卸载时先卸载完上层沙袋，再卸载下层沙袋，使支架受到的压力均匀减少。卸压完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等51、于卸压后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。沉降观测一直持续到整个箱梁浇注完毕，特别注意砼浇注时支架的沉降，若浇注时，支架沉降超过预压沉降观测时预留沉降量时，应停止继续浇注，以防事故的发生。预压完成后要根据预压成果计算出弹性变形重新调整底模、支立侧模，准备绑扎箱梁钢筋。7）预压注意事项支架预压前对操作人员进行安全教育、制定安全隐患预防应急措施和安全技术交底，作好交底记录，并落实所有安全技术措施和人身防护用品。支架外侧设置人行斜梯，并设置照明设备，必要时设值班人员，落实上桥人员必须交底制度。所有施工人员必须佩戴安全52、帽，高处操作必须系好安全带，特殊工种需持证上岗。预压时每一联的每一跨顺桥向对称、同步、均匀，加载时应平衡，不得在一处位置一次加载到规定值，防止支架受力不均匀产生变形较大现象，保证支架均匀受力。支架预压可一次性卸载，预压荷载应对称、均衡、同步卸载。整孔范围内分层堆码直至整孔支架预压重量满足要求，且不得分块小范围集中堆码，以免产生不均匀沉降；人工堆码整齐，不乱堆放。支架的预压应加强稳定性观测，确保安全，一旦发现变形量不收敛则立即采取卸载或紧急撤离等措施。预压过程中应按时、准确、认真的测量数据，并对数据进行详细的分析，了解整个过程中的地基、支架弹性变形和非弹性变形。支架卸载后的顶面高差作为支架（包括53、地基）的弹性变形，底模板标高将综合考虑预应力张拉反拱度及支架弹性变形（预留沉浆量）进行调整，通过调整顶托对底模进行支架标高调整，确保梁体线形美观。预压过程中遇到下雨、大风天气应停止预压，并及时对支架上已经预压的沙袋和支架下的预压沙袋以及未装袋的预压沙进行防水覆盖，避免雨水浸泡沙袋，增大预压重量，造成不均匀预压和超荷预压。 8）支架拆除施工拆除时间：在箱梁砼达到设计强度且箱梁预应力张拉完成后，开始拆除模板及支架。拆除设备：人工配合25t汽车吊等起吊设备对支架进行拆除。为方便支架系统拆除、加快拆除速度，卸载采用中间向两端对称分组进行。拆除方法如下：解除翼板底模与腹板侧模支撑顶托；利用人工拆除翼缘板54、和侧模模板，人工分块移动底模至翼缘板位置，然后用吊车吊到地面上；利用扳手旋松梁底板顶托螺栓进行卸载，使底模脱离箱梁底；拆除方木分配梁、主梁和顶托；按从上向下的顺序依次拆除脚手架。将拆除的支架移至临时材料存放场整理存放。（二）模板安装箱梁模板按结构部位分为：分底模、外侧模、端模和内模四部分，本工程的模板为清水砼模板，因此，箱梁侧模采用钢模板，内膜、堵头模、底模模板采用覆膜板，不周转使用，一次性摊销使用。侧模在工厂分节或分块加工，在现场组装后拼接成整体。1、箱梁侧模板采用钢模，芯模采用胶合模板，底模采用大块胶合板，铺在分配梁上，调模、卸模采用可调顶托完成。2、堵头模板因有钢筋及预应力管道孔眼，模板55、采用胶合板挖孔，按断面尺寸挖割。孔眼必须按钢筋及预应力管道位置精确定位切割。每个预应力预留孔位要编号。竖向及横向预应力张拉端槽口尺寸及位置要求准确。3、模板成型前必须对模板底面高程与支座高程、变截面线型座标与预应力孔道座标进行校核，并将模板成型的特征点和控制点绘编成册。4、当采用钢木结合的模板形式时，对结合部位要有联接措施。验收以钢模标准为依据。5、支架经过验收后铺设底模，为保证底模的标高；首先用水准仪在两侧的防护架上沿箱梁纵向抄测底模控制标高点，间距按立柱间距，用油漆划倒三角进行标明。底模控制标高箱梁底板标高竹胶板厚度，测量过程中，对标高不满足要求的木方进行铅垂方向的调整，使其达到设计要求为56、止，测量结束后，挂线控制施工高度。待上述工作结束后，进行底模的铺设工作，根据施工准备过程中加工底模的编号进行底模铺设，在箱梁的横向边缘处，底模和方木宽出设计宽度10厘米，以便安装侧模。底模用铁钉固定于方木上，底模的拼缝位于方木上。并严格控制木枋的高度及坡度，保证箱梁的横坡。6、底模拼装要求平顺均匀，模板拼缝采用腻子抹嵌封闭。底模铺设按箱梁中心线对称排列，余量留在两侧，并且全部底模的排列采用统一形式，做到标准统一。7、底模铺设完毕后，根据导线控制点和加密控制点，对箱梁的底模进行复核，复核内容包括：箱梁的中心线、箱梁底横向的变化起止点、箱梁两悬臂边线、箱梁纵向支座位置、箱梁纵向竖曲线的起止点。对以57、上复核内容中的高程进行测量，严格控制误差，使其满足规范规定。8、支座垫石处模板拼装：根据设计选用支座,再次测量确定支座的平面位置和标高，用环氧树脂砂浆灌实地脚螺栓，用水平尺控制安装支座。为便于拆模，根据支座高度用木条制作木框。9、侧模按翼缘板弧线方向安装，模板安装时，应精确定出锚槽及锚块的位置；模板的处理，其内侧不得用废机油。侧模采用工厂定制钢模，现场拼装组合，保持翼缘板的线性。10、侧模安装前模板应平整、光洁，无凹凸形状及残余黏浆，模板接口处清理干净，钢模采用汽车吊按编号逐块吊装到位后，调整好侧模板的垂直度，调整模板的长、宽、高等尺寸，用螺栓连接稳固，钢支架支撑牢固，保证钢模安装应位置准确，58、连接紧密，侧模与底模的接缝密贴不漏浆。11、隔墙模板及腹板内侧模采用厚度14.5mm的竹胶板和方木制作。采用40mm80mm的方木每250mm定一道，并做成一定长度的定型模板，内模底部（顶部）做600200mm或（200200mm）的倒角模，并水平延长，定好加强肋，便于支撑和防止浇筑混凝土时漏浆。腹板内模用40mm80mm方木对撑固定，间距500mm，同时在腹板内用方木加内支撑。为了底板砼施工时人员通行需要，中间部位预留宽度1.2m，做为箱内混凝土施工人员操作和通过的空间。12、进人洞模板及支架：进人洞采用木模板、钢管支架支撑加固。13、端模：端模用自行加工的木模板，与内外模及其骨架连接牢固，59、中间留进人洞方便捣固人员出入，待混凝土浇注到位后再行补加。14、模板安装允许偏差箱梁模板制作、安装允许偏差序号项 目允许偏差（mm）检验方法1模板的长度和宽度5mm钢尺量检查各不少于4处2相邻两板表面高低差2mm钢板尺和塞尺量检查不少于4处3模内尺寸+3mm，-6mm钢尺量长、宽、高各一点，检查不少于3处4轴线偏移8mm经纬仪测量，纵、横各一点，检查不少于2处5预埋件位置5mm钢尺量，全部检查6预埋件高差2mm水准仪测量，全部检查8模板表面平整度3mm钢板尺和塞尺检查不少于4处9侧向弯曲L/2000，且不大于10mm沿侧模全长拉线，用钢尺量10梁底模拱度+5mm，-2mm沿底模全长拉线，用钢尺60、量11预留预应力筋孔道位置（梁端）5mm尺量检查，全部检查15、模板与支架拆除顺序当施工完毕达到拆除支撑、模板、支架条件后，需按：拆除箱室内内模加固支撑张拉、压浆（待浆体强度达90%以上）由跨中向两端头对称拆除翼缘板部位支撑、支架由跨中向两端头对称拆除底、腹板部位支撑、支架顺序进行。绝对禁止未拆完内模竖向支撑即拆支架、未拆完翼缘板部分支撑支架即拆底腹板部位支撑支架，以防结构在体系转换时产生破坏性荷载拉裂梁体。支架拆除的顺序为：先拆除每跨中间部分，然后由中间向两边（支座处）对称拆除，使箱梁逐渐受力，避免产生裂纹。（三）钢筋加工及安装1、钢筋的一般要求钢筋应具有出厂质量证明书和试验报告单。并按规定61、要求取样试验、合格后方可用于工程之中。钢筋的表面应洁净，使用前应将表面油渍、漆皮、鳞锈等清除干净。钢筋应平直，无局部弯折，成盘的钢筋和弯曲的钢筋均应调直。2、钢筋的加工对直径25mm及其以上的钢筋采用套筒连接，直径25mm一下的钢筋采用搭接焊或对焊，钢筋套筒机械连接和焊接前，必须根据施工条件进行套筒机械连接试接和试焊，合格后方可正式实施，其中焊工必须持考试合格证才能上岗。连接套筒和焊条、焊剂应有合格证，各种焊接材料的性能应符合现行钢筋焊接及验收规程（JGJ18-2012）的规定。3、钢筋的安装3.1、箱梁骨架钢筋在砼地坪上按图纸精确放出大样，分段加工成型，汽车吊吊至箱梁支架上，连接成整体。3.62、2、钢筋拼装时，在需要焊接的位置用楔形卡卡住，防止电焊时局部变形；待所有焊接点卡好后，先在焊缝两端点焊定位，然后进行焊缝施焊。焊接的顺序应由中到边对称地向两端进行，先焊骨架下部，后焊骨架上部，相邻的焊缝采用分区对称跳焊，不得顺方向一次焊成。3.3、在钢筋吊装拼装时，应在钢筋与模板间设置垫块，垫块应与钢筋扎紧，并互相错开。钢筋混凝土保护层应符合设计要求。3.4、为保护底模，钢筋现场电焊时，焊点下用白铁皮盖住模板，接住焊渣。模板若因故需长时间放置或雨水较多时，采用彩条布等覆盖，防止模板变形。3.5、在敷设波纹管的同时，绑扎底板钢筋，第一次混凝土浇注完毕后再绑扎顶板钢筋；3.6、横梁、腹板钢筋分别绑63、完后，分别安装锚垫板处加强筋和锚垫板。（四）、波纹管的安装定位1、波纹管安装1.1、本工程预应力管道成形采用塑料波纹管，波纹管进场后需按照规范要求进行取样检测，检测合格后方可使用。预留孔道所用的波纹管使用前应进行外观检查，其表面应无油污、损伤和孔洞。1.2、箱梁钢筋骨架安装好后，焊接或绑扎波纹管的定位钢筋；波纹管连接成型处理好接头后，将波纹管安装入定位网片钢筋内，与两端锚座紧密连接，波纹管的搬运要轻拿轻放，防止破坏管道。波纹管接长时需用大一号的波纹管套接，套接长度不小于35cm,接头要平顺,外用胶布缠牢，保证不漏浆,接头处应避开孔道弯曲处。波纹管的位置按设计要求准确布置。为了准确定位波纹管，定64、位网钢筋焊接在主筋上，管道定位钢筋的间距宜不大于500mm。1.3混凝土浇筑过程中要经常检查波纹管的位置，发现偏差，要及时校正。发生波纹管出现漏洞或波纹管破损，要立即组织人员用胶带胶好，防止漏浆造成堵管现象。波纹管要求做到线性圆顺，不要出现突然的弯折。2、注意事项2.1、在端头钢筋绑扎前，先将锚垫板固定在底模上，然后安装螺旋筋。波纹管安装前根据设计施工图的曲线三向坐标定位。波纹管中心位置定好后，纵向每格50cm或100cm用8钢筋制作成“井”形与紧挨的箱梁钢筋焊牢，横向位置按设计图纸上的坐标定位，以保证波纹管位置正确、牢固。2.2、制作钢筋、穿钢绞线和振捣混凝土时要保护好波纹管，焊接作业应采取65、防护措施，防止高温灼伤波纹管。预应力筋预留孔道的尺寸与位置应准确坚固，孔道应平顺，端部的预埋钢垫板应垂直于孔道中心线。波纹管应按给定的坐标用定位钢筋固定安装。2.3、波纹管安装完成后应再次认真检查一遍，观察整根波纹管线形是否顺直，包括接头处、拐弯处、以及插入锚垫板内的端头部分均必须平顺，若发现一定要在浇筑混凝土之前补好。在与锚垫板接头处，一定要用胶带或其他东西堵塞好以防水泥浆渗进锚孔内，给后续作业施工打来不必要的麻烦。2.4、混凝土浇筑过程中，应设专人对所有波纹管用高压水进行冲洗，并用木塞堵严。混凝土浇注时严禁振捣棒碰撞损伤波纹管。（五）钢绞线的制作穿束1、材料及制作要求本工程采用符合（GB/66、T5224-2003）标准的高强度低松弛应力钢绞线，其力学性能如下：fpk=1860Mpa，Ep=1.95105Mpa，整根钢绞线公称截面为140mm2。未经按国标检查验收合格的产品不得使用，钢绞线保管中严禁雨淋，防止锈蚀，绝不允许沾染油污。1.1、应按有关规定对每批钢绞线抽检强度、弹性模量、截面积、延伸量和硬度，对不合格产品严禁使用，同时应就实测的弹性模量和截面积对计算引伸量修正1.2编束时，应保持每根钢绞线之间平行，不缠绕，每隔1.01.5 米用20软铁丝绑扎一道，在每束的两端2.0 米范围内应保证绑扎间距不大于50cm。扎丝头应弯向钢束内侧，以免影响穿束。1.3、钢铰线伸出锚垫板长度，下67、料前务必要核对图纸长度，确认无误后方可下料。1.4、钢绞线切割应采用冷切割。1.5、钢绞线下料应按设计要求增加工作长度，防止由于张拉槽位置误差，张拉两端预留钢绞线长度的不同，钢绞线下料长度误差和绑扎不齐等因素的影响，造成工作长度不足。1.6、架设普通钢筋时，如和预应力管道相碰可将其适当调整普通钢筋。2、钢绞线的穿束绑扎好的钢束用人工穿入波纹管内，此时再次检查波纹管是否有破损。穿束工作应在钢筋绑扎完毕后进行，钢绞线穿入波纹管后用水管向波纹管内注水，检查波纹管有无漏水情况，如有漏水立即处理，处理好后用空压机高压气管将波纹管的水吹尽、吹干。（六）、箱梁混凝土的浇筑及养护受箱梁结构形状的限制及结构特点68、，本箱梁每联分两次进行浇筑，第一次浇注上梗腋以下部分的腹板和底板混凝土，第二次浇注顶板及翼缘板混凝土。混凝土采用商品混凝土，砼浇筑采用臂架泵输送入模，浇筑时底板、腹板必须对称浇筑1、第一次混凝土浇筑1.1、第一次浇注上梗腋以下部分的腹板和底板混凝土，两端横梁端部的1.2m范围浇筑至顶板（保证锚座段砼一次成型）；每次砼的浇筑，箱梁纵向浇筑顺序，宜由跨中开始向墩台浇筑，横向应先外侧悬臂板向梁中线浇筑，不应由墩台及梁中线向外浇筑。浇筑采用斜向分段，水平分层的方法连续浇筑，其工艺斜度视坍落度而定，分层厚度不得大于30cm，先后两层混凝土的时间不得超过初凝时间；横向先底板、后腹板的顺序浇筑混凝土，循序渐69、进一次浇筑完成。泵送混凝土时，泵管底离混凝土面小于2m。1.2、第一次混凝土浇筑时先向波纹管内注满水，在混凝土浇筑过程中经常检查抽动钢绞线，混凝土浇筑完成后用空压机高压气管吹洗波纹管，吹洗波纹管时反复抽动钢绞线，直至波纹管内的水分和杂质吹尽为止，确保波纹管内无水泥浆渗入和堵塞情况。2、顶板模板的铺设和第二次混凝土浇筑2.1、第一次浇注的混凝土在混凝土强度达到80%设计强度，拆除腹板内模，并将接头上的浮渣、粉末清洗干净，同时将与顶板二次浇筑时的混凝土接触面进行凿毛处理，以利于与新浇混凝土的连接。2.2、支立加固顶板底模、翼缘底、侧模、端模，进行顶板和翼缘板钢筋绑扎（注意预埋防撞墩钢筋和各种预埋件70、）。2.3、在箱梁横向的中部，纵向的1/51/4跨处，每跨留两个长1.2米，宽0.8米的进人洞，顶板钢筋在人孔处断开留足焊接长度，顶板拆模后将接头上的浮渣、粉末清洗干净，吊模焊接钢筋，浇筑人孔砼。此洞主要用于拆模、养护箱梁底板。2.4、进行第二次顶板混凝土浇注，从低的一侧向高处浇注，插入式振捣棒配以平板振动器振捣。2.5、箱梁浇注时应注意防撞墙、伸缩缝、泄水孔等预埋件的预埋和空洞的预留。箱梁浇注后及时进行收浆，并对箱梁顶面进行拉毛处理，以保证与桥面铺装的粘合，而后覆盖麻袋浇水养护，气温较高时，洒水应以砼表面保持湿润为准。3、混凝土振捣3.1、采用50、35插入式振捣棒及平板式振捣器进行振捣，采71、用5条50振捣棒，10条30振捣棒，1台平板式振捣器，并准备足够数量的备用棒。每个腹板梁各设6名振捣工，箱内各设2名振捣工。3.2、振捣时，振捣工分工明确，保证交圈部位的混凝土要振好。振捣先侧腹梁、隔梁，然后再从内箱进行振捣。3.3、浇筑腹梁波纹管区及钢筋密集区、梁端锚固区时采用35振捣棒配合50振捣棒振捣。振捣腹梁时，在波纹管处做出标记，严禁碰撞波纹管。混凝土振捣时快插慢拔，插入点均匀排列，振捣棒移动间距不超过振动棒作用半径的1.5倍，振捣棒作用半径为30cm。3.4、单棒振捣时间控制在15秒，避免出现过振现象，与侧模保持5-10cm的距离，振捣棒振捣上层混凝土时要插入下层混凝土5-10cm72、，以保证上层与下层形成整体。3.5、严格控制砼浇筑速度，应在下层混凝土初凝前浇筑完上层混凝土。振捣时按振捣范围错落振捣，至混凝土密实为止，即混凝土停止下沉，不再冒气泡，表面呈现平坦，泛浆。3.6、在振捣下两层时，特别注意内箱八字处的振捣，上面振捣人员在振捣腹板梁时，箱内振捣人员随时观察八字处混凝土的溢出状况。特别严格控制内箱底层混凝土必须是从腹板八字处翻出来并充溢箱底。3.7、浇筑面层时，先用50振捣棒进行振捣，然后采用平板振捣器振捣，平板振捣器前后振捣压茬10cm。 4、混凝土养生顶板砼养生：在浇注完顶板砼并进行整平扫毛后，及时覆盖塑料布防止砼风干龟裂，待砼终凝后撤除塑料布，然后覆盖一层麻袋73、或两层土工布浇水养生，养生时间为7天，在养生期内始终保持编织袋或土工布的湿润。箱梁腹板和底板养生：在底板两端和坡道处用粘土扎梗关水养护，侧腹板和顶板采取洒水养生的办法。（七）、预应力张拉、压浆施工 预应力张拉是整个结构受力设计的关键工序，设计钢绞线采用15.2高强度低松弛钢绞线，标准强度Fpk=1860Mpa,Ep=1.95105Mpa，公称截面140mm,整根钢绞线标准应力265.71KN；张拉控制应力：con =0.73fpk=1357.8Mpa。1、张拉程序：箱梁试件抗压检查箱梁结构尺寸开动空压机吹净杂物安装锚具、夹片设置安全隔离区检查液压机、千斤顶安装千斤顶张拉第一排钢绞线（从中间往两74、边逐束完成）张拉第二排钢绞线（从中间往两边逐束完成）张拉第三排钢绞线（从中间往两边逐束完成）压浆封锚。2、液压油表和千斤顶送具备检校资质的实验室检校，检校时需给实验室提供10%（26.57KN）、50%（132.86KN）、73%（193.97KN）（一根钢绞线张拉分段控制应力）的应力数据，实验室分别检校出千斤顶26.57KN、132.86KN和193.97KN应力时液压油表读数。使用群张千斤顶时实验室分别检校出12根和9根钢绞线26.57KN12、132.86KN12、193.97KN12和26.57KN9、132.86KN9、193.97KN9应力时的液压油表读数。为预防千斤顶机械故障，同75、时检校群张千斤顶两台或单束张拉千斤顶4-6台，每台千斤顶检校2-4只液压表，保证液压表和千斤顶有备用，确保箱梁张拉的连续。3、张拉设备安装在张拉作业之前，相关技术人员和监理人员对构件进行检验，其检验结果符合质量标准要求方可进行张拉。经平台系统监理单位审核批准后，张拉控制系统才能启动。根据此设备使用说明及要求，现场施工作业人员开始收编钢绞线、穿索、安装千斤顶（工作锚及夹片）等施工程序，具体安装程序如下：(1)核对主机和专用千斤顶的编号，由于主机和千斤顶都在出厂前统一标定，使用时一定要注意一一对应。(2)布置张拉工作面。本工程主桥两端的引桥为后张法预应力箱梁，0#桥台和1#墩间的张拉工作面布置在076、#桥台，1#墩和2#墩间的张拉工作面布置在2#墩，3#墩、4#墩和5#桥台间为两跨连续箱梁张拉工作面布置在3#、5#桥台两端张拉；张拉工作面布置在确定待张拉梁板侧面，要求能保证安全工作，无阳光直射，将张拉仪主机（液压机）和专用千斤顶一一对应的布置于梁板的张拉端。（3）安装限位板，限位板有止口与锚板定位；（4）安装经检校合格的千斤顶，千斤顶止口应对准限位板，如图：专用千斤顶安装示意图（5）安装工具锚，应与前端张拉端锚具对正，使孔位排列一致，不得使钢绞线在千斤顶的穿心孔发生交叉，以免张拉时出现失锚事故，工具锚夹片均匀涂退锚灵。（6）连千斤顶油管，接油表，接液压机电源；（7）开动液压机，将千斤顶活塞77、来回打出几次，以排出可能残存于千斤顶缸体中的空气。（8）请专业电工连接好三相四线（仪器红、绿、黄三根粗线为火线，蓝线为零线），接电箱中，一般数字2、4 、6代表火线，字母N代表零线。不允许剪断或拆除接线插头，连接电线以后，用试电笔检查电源是否正常。除了专业人士，不允许任何人接电源，更不允许带电作业。（9）连接好油管：仔细检查油嘴及连接头是否有杂质，必须将其擦拭干净；仔细检查进油管与回油管是否被混淆，回油管安装在张拉时候远离梁板的一段，即千斤顶安装了黑色安全阀的一端；油管必须顶紧后，方可拧动螺帽，可以采取观测螺丝丝口是否外露来判断是否拧到位。a干净的油嘴及有杂质的油嘴：b回油管在仪器和千斤顶的连78、接位置：c拧紧以及未拧紧油管对照图（观测螺丝丝口是否外露）：4、锚具安装4.1、固定端锚具安装4.1.1、P型挤压锚具是在钢绞线头部套上挤压套，通过专用机具挤压，使挤压套产生塑性变形后握紧钢绞线，钢绞线的张接力通过挤压套由专用垫板传递给构件。一般将固定端P型锚具直接预埋入梁端混凝土中。4.1.2、挤压头制作在钢绞线头部套上挤压套，通过专用机具挤压，使挤压套产生塑性变形后握紧钢绞线，其挤压过程如下：1）、材料：挤压套、挤压弹簧、钢绞线；2）、挤压操作步骤：将挤压机及油泵联接好，接好电源，在挤压模上涂润滑脂，将挤压弹簧套入钢绞线，并一起穿过挤压模，在钢绞线头挤压弹簧外再套挤压套，开动油泵，挤压机活79、塞伸出压挤挤压套通过挤压模，使挤压套变细而嵌套在钢绞线上。4.2、张拉端锚具安装4.2.1、锚环及夹片使用前必须清洗干净，不得有油污、铁屑、泥沙等杂物。4.2.2、工作锚必须准确放在锚垫板定位槽内，并与孔道对中。4.2.3、工作锚和工具锚孔中各装入两个夹片，用胶圈套好，可用长约30cm的铁管穿入钢铰线向前轻轻将夹片顶齐，注意不可用力过猛，夹片间隙要均匀，可用改锥认真调整。每个孔中必须有规定的夹片数量，不得有缺少现象。4.2.4、夹片安装完后，其外露长度一般为4-5mm，并均匀一致，若外露太多，要对所用夹具及锚环孔尺寸及锥度进行检查，若发现有不合格者则要进行更换。4.2.5、穿入工作锚，工具锚的80、钢束要顺直，末端要对号入座，不得使钢束扭结、交叉。4.2.6、工具锚安装前，钢束穿入工具锚时，位置要与工作锚钢束位置一一对应，不得交叉扭结。4.2.7、为了能使工具顺利退下，应在工具锚的夹片光滑面或工具锚的锚孔中涂润滑剂，润滑剂采用石腊。4.2.8、工具锚的夹片要与工作锚的夹片分开放置，工具锚夹片重复使用次数不得超过10次，若发现夹片破损，应及时更换以防张拉中滑丝、断丝、飞片。5、预应力张拉 5.1、检查两端锚座、夹片安装情况，电源、安全隔离设施等是否可靠，无误后开始张拉作业；5.2、首先张拉第一排道路中心线边第一束，往外侧逐束完成；第二排、第三排按同样顺序进行张拉。5.3、张拉应力按10%581、0%73%（张拉控制应力）的顺序逐渐张拉，首先根据校正液压表时的10%、50%、73% 应力的读数，将应力施加到10%持力5分钟，再将应力施加到50%持力5分钟，最后将应力施加到（张拉控制应力）73%持力10分钟。下锚松张取下千斤顶完成一束或一根钢绞线的张拉，按此张拉方式逐渐完成第一排（梁底）、第二排（梁中）和第三排（梁顶）。5.4、张拉精细化施工控制由于预应力混凝土结构施工工艺较复杂、技术难度大，预应力施工无法直观地检查其质量，在质量认证中属于很难检查其结果的特殊控制过程。只有通过控制其过程包括控制预应力材料、设备、施工人员、施工工艺等来控制施工质量。关于这方面的预应力张拉质量控制方法在许多82、技术规范、操作规程、施工手则中有很详细的要求，这里就不赘述了，现就结合项目实际张拉情况简要总结几点质量安全控制要点。(1)张拉顺序控制：1）张拉顺序遵循均匀对称，偏心荷载小的原则，以确保结构及构件受力均匀，张拉过程中不产生扭转、侧弯，防止混凝土产生超应力、过大的附加应力与变形。此外，安排张拉顺序还应考虑到尽量减少张拉设备来回移动次数。2）对于梁横向两束并排，其中一束只张拉50%设计应力。另一束张拉至100%设计应力，再回过头来将先张拉的力补张拉至100%设计力，尽量做到横向对称，避免横向产生偏心造成平弯开裂现象。3)对于同一束扁锚如采用分索张拉应从中心孔开始张拉，再对称进行。(2)张拉质量控制83、：1)施工中要严格执行梳编穿束工艺，以防索力不均度，钢绞线穿束时相互缠绕。2)限位板应将写有对应使用规格数字的面对准工作锚板安装，安装后保证工作锚板在锚垫板止口内；3)保证限位板、千斤顶、工具锚板同轴。4)张拉控制力达到稳定后方可锚固，夹片相互间错位不宜大于2mm，露出锚具外高度不应大于4mm。5)工具锚板锥孔、工具夹片应经常涂润滑剂。(3)张拉安全控制：1）张拉现场应有明显标志，与工作无关的人员严禁入内。 2）作业应由专人负责现场指挥。3）专用千斤顶支架必须与梁端垫板接触良好，位置正直对称，严禁多加垫块，以防支架不稳或受力不匀倾到伤人。4）已张拉完，而未压浆的梁，严禁剧烈震动。以防止预应力筋84、断裂或锚具崩开而酿成重大事故。5.5、预应力张拉伸长值计算预应力张拉过程中主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。因此，预应力张拉伸长值一般采取下列方式进行计算。L=5.6、实际伸长值测量方法以初始张拉力（=15%con）作为测量伸长值的起点，伸长值可通过直接量取千斤顶活塞的伸长量而得到。0时量一初始伸长量O1O2、CON时量取的伸长量分别记录下来，与初始伸长量之差即为缸体的绝对伸长量，但其中包含了工具锚夹片的回缩值，扣除夹片回缩值便得到钢束的伸长值85、。求夹片回缩值，可以0时量取夹片外露长度，O1、O2、Ocon时再量取外露长度，二者之差即为夹片回缩值。两端张拉时钢绞线总伸长量应为两端所测出的伸长量之和，并应加上初始张拉力时推算伸长值，伸长值还应扣除混凝土的弹性收缩值。一端张拉时钢绞线的总伸长量应为张拉段所测的伸长量，加上初始张拉力时推算伸长值，伸长值还应扣除混凝土的弹性收缩值。张拉至设计油压值后，按张拉程序持荷2min测量伸长值，即可将张拉油压缓慢降至零，活塞回程夹片自动跟进锚固。张拉完毕，卸下千斤顶及工具锚后，要检查工具锚处每根钢绞线的刻痕是否平齐，若不平齐说明有滑束现象，如遇有这种情况要对滑束进行补拉，使其达到控制应力，每束钢束中断丝86、滑丝数不得超过1根钢丝。对预应力钢束张拉中发现异常情况，必须卸锚时，可使用卸锚器对已锚固的钢束进行卸锚，卸锚时千斤顶应预先伸出35cm，留有余量以便卸锚。6、孔道压浆6.1、压降施工（1）张拉施工完成后，确保孔道畅通无阻，如孔道需用清水冲洗，冲洗完成后必须用高压风吹干，然后进行封锚。封锚采用无收缩水泥浆。锚罩作为工具罩使用，安装前将锚垫板表面清理干净，保证平整，将锚罩与锚垫板上的安装孔对正，用螺栓拧紧，注意将倒浆口朝正上方，把拌制好的无收缩水泥浆从倒浆口上倒入夯实，约6小时左右拆除。（2）清理锚垫板上的压浆孔，保证压浆孔道畅通。（3）确定抽真空端及压浆端，安装引出管、球阀和接头，并检查其功能。87、搅拌水泥浆使其水灰比、流动性、泌水性达到技术要求指标。（4）压浆前关闭所有排气阀门，启动真空泵十分钟，真空度应达到-0.08- -0.1Mpa，若达不到应重新检查各处封口，再试抽真空。（5）真空稳定后，保证真空泵运行的同时，启动压浆泵，当压浆泵输出的浆体达到要求稠度时，将泵上的输送管接到锚垫板上的引出管上，开始压浆。（6）压浆过程中，真空泵保持连续工作，一条波纹管的压浆必须连续进行。（7）待抽真空端的透明网纹管中有浆体经过并进入储浆罐时，关闭真空阀，打开排浆阀继续压浆。压浆至浆体连续喷出且稠度与入浆体相当时，压浆泵继续工作，在0.50.7Mpa下，持压12分钟。（8）关闭压浆泵及压浆端阀门，完88、成压浆。（9）拆除外接管路、附件，清洗真空泵、管路、阀等。（10）完成当日压浆后，必须将所有沾有水泥浆的设备清洗干净。（11）安装在压浆端及出浆端的球阀，应在压浆后5小时内拆除并进行清理。6.2、压降施工要求及注意事项（1）孔道必须密封、清洁、干爽。（2）在波纹管每个波峰的最高点靠同一端设置观察阀，高出混凝土200mm。（3）输浆管应选用高强橡胶管，抗压能力不小于2MPa，带压压浆时不易破裂，注意连接要牢固不得脱管。（4）灰浆进入压浆泵之前应通过1.2mm的筛网进行过滤。（5）搅拌后的水泥浆必须做流动性、泌水性试验，并浇筑浆体强度试块。（6）压浆工作应在水泥浆流动性下降前进行（约30-45分钟89、内），孔道一次压注要连续。（7）中途换管道时间内，继续启动压浆泵，让浆体循环流动。（8）压浆孔数和位置必须做好记录，以防漏压。（9）储浆罐的储浆体积必须大于所要压注的一条预应力孔道体积。（10）压浆过程中及压浆后48h内，结构砼的温度不得低于度，否则应采取保护措施。（11）孔道压浆时填好施工记录。7、封锚7.1封锚前，应先将已凿毛的混凝土面和锚具周围冲洗干净。7.2、浇注封锚混凝土：封锚混凝土的强度与构件混凝土强度等级7.3、锚固完毕后，经检验合格后即可用砂轮机切割端头多余的预应力筋，锚固后的外露长度不宜小于30mm。7.4注意封锚混凝土的养护。第五节、质量管理保证措施1、箱梁施工质量目标分解90、1.1、基本要求：1.1.1、支架和模板的强度、刚度、稳定性应满足施工技术规范的要求。预计的支架变形及地基的下沉量应满足施工后梁体设计标高的要求，必要时采取对支架预压的措施。1.1.3、梁体不得出现露筋和空洞的现象。预埋件的设置和固定应满足设计和施工技术规范的规定。2、实测项目：项次检查项目规定值或允许偏差检查方法和频率1混凝土强度（Mpa）在合格标准内按标准检查2轴线偏位（mm）10全站仪或经纬仪：测量3处3梁顶面高程（mm）10水准仪：检查35处4断面尺寸（mm）高度+5，-10尺量：每跨检查13个断面顶宽30箱梁底宽20顶、底、腹板或梁肋厚+10，-05长度（mm）+5，-10尺量：每梁91、6横坡（%）0.15水准仪：每跨检查13处7平整度（mm）82m直尺：每侧面每10m梁长测一处3、质量保证体系 3.1、认真贯彻质量方针和目标，搞好质量管理的基础工作，保证质量体系的有效运行，制定项目经理、总工、质控员、安全员、施工员、技术员、材料员及操作人员的岗位责任制。3.2、项目部根据质量目标，编制创优活动计划，职责落实到人。有目的、有计划的开展创优活动，同时制定奖罚办法，调动各级人员的积极性，从而使质量目标得以实现。3.3、施工中执行持证上岗制度，从项目经理、项目总工、质控人员、测量、试验人员、施工操作人员均持证上岗。3 .4、项目部委托有资质的试验检测机构，负责工程试验检测工作。对重92、要轴线、水准点进行重点复核检验，同时对各种进场材料进行复试及材料检验工作。3.5、工程实行专业化施工，配备桥梁专业施工队。4、技术保证4.1、严格执行施工规范和质量评定标准，实施质量目标管理，使质量目标层层分解，落实到岗位和个人。4.2、严格执行图纸会审和技术交底制度，施工人员严格按有效的图纸、设计文件、技术交底及有关规范标准和操作规程施工。认真执行隐检、预检制度，加强“三检”制度的落实，未按规定进行检验的工序，不许转入下道工序。4.3、坚决执行原材的进货验证和检验制度，做到不合格的材料不准进场，未经检验合格的材料不准使用。保证各种测量、试验、计量等器具的精度符合施工生产的需要。4.4、测量：93、导线控制测量、水准控制测量，严格按照规范要求使用其规定的仪器设备，所测成果必须在规范误差内，如有超限必须重测。为保证达到测量精度要求，确保工程质量。4.5、执行首件验收制度。首件模板安装、钢筋加工、安装完成经自检合格后，约请政府主管工程质量的监督部门、业主、设计、监理等有关各方共同进行验收，验收合格后开始第一段箱梁混凝土的浇筑施工。 第六节、施工安全保证措施（一）、组织保障安全保证体系2、环境保护体系（二）、技术措施1、满堂支撑架搭设技术措施1.1、定期检查支架、脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。1.2、支架架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽94、安全带、穿防滑鞋。1.3、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。1.4、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得超过计算荷载，确保较大安全储备。1.5、搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出起重机械。1.6、每天使用前必须对平台的钢丝绳、吊环、铺设的脚手板等进行全面的检查，发现问题必须及时处理。1.7、防护栏杆不得任意拆除。1.8、起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞脚手架，其他人员不得在脚手架逗留。1.9、放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，并且不得在平台上组95、装和清理模板。1.10、不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。1.11、夜间施工平台上必须保持足够的照明。2、满堂支撑架拆除技术措施2.1、拆架前:（1）应全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求；（2）应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；（3）应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；（4）应清除脚手架上杂物。2.2、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第条、第条、第条、第条设置连墙件和横向斜撑加固。2.3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。2.4、拆架96、程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆横向水平杆、纵向水平杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。2.5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。2.6、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。2.7、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。2.8、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。2.9、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运97、，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。2.10、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。2.11、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。2.12、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。3、模板施工安全保证措施3.1、模板应具有足够的强度、刚度和稳定性，可靠的承受施工过程中可能产生的各种荷载，保证结构的几何尺寸准确，满足图纸设计要求。3.2、模板表面平整，平整度偏差严格控制在3mm内，安装前将模内杂物清理干净，并涂刷脱模剂，脱模剂采用清洁干净的机油，禁止采用废机油。3.3、模板安装时必须在放线、验线之后进行。98、放线时要弹出中心线、边线、支模控制线。3.4、模板位置安装正确，严格控制好竖直度，支撑牢固，拼缝严密，确保混凝土浇筑振捣过程中不变形、不漏浆。3.5、混凝土浇筑期间设专人对模板随时进行检查，发现有松动和变形之处及时调整。3.6、拆除侧模时，混凝土强度能够保证表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。4、施工机械安全保证措施4.1、各种机械操作人员和车辆驾驶员，必须取得操作合格证，不准操作与操作证不相符的机械作业；不准机械设备交给无本操作证的人员操作，对机械操作人员要建立档案，专人管理。4.2、机械设备在施工现场停放时，应选择安全的停放地点，夜间应有专人看管。严禁对运转中的机械设备进行维修、保99、养调整等作业。4.3、指挥施工机械作业人员，必须站在能够让操作手看到的安全地点，并应明确规定指挥联络信号。4.4、定期组织机电设备、车辆安全大检查，对检查中查出的安全问题，按照“三不放过”的原则进行调查处理，制定防范措施，防止机械事故的发生。4.5、吊车作业时，支腿应支撑在坚固牢靠的地方。5、施工用电安全保证措施5.1、现场临时用电线路的安装、维修、拆除应由取得特殊工种上岗证的专职电工进行操作。5.2、所有用电线路采用“三相五线制”，机电设备必须按“一机一闸一箱一漏保”规定设置。 5.3 、电缆线路必须采用埋地或架空敷设，严禁沿地面明设。埋地线路地面要有埋设电缆标志；架空线必须采用绝缘导线，与100、金属接触必须套上防护套管。5.4、场内禁止使用裸体导线。5.5、变压器设置围栏，设门加锁，专人管理，悬挂“高压电危险、切勿靠近”的警示牌；变压器必须设接地保护装置，其接地电阻不得大于4欧姆。5.6、配电系统必须设置配电柜或总配电箱、分配电箱、开关箱，实行三级配电。配电箱和开关箱内必须安装漏电保护器，实行两极保护。5.7、室内配电柜、配电箱前设绝缘垫，并安装漏电保护装置。各类电器开关箱和电器设备，按规定设接地或接零保护装置，禁止电源开关箱内存放工具、杂物、并加锁。5.8、配电箱、开关箱内不得挂接其它临时用电设备。5.9、固定式配电箱、开关箱的下底与地面的垂直距离应大于1.3m，小于1.5m；移动101、式分配电箱、开关箱的下底与地面的垂直距离宜大于0.6m，小于1.5m。5.10、配电箱、开关箱中导线的进线口和出线口必须设在箱体的下底面，进、出线应加护套分路成束并做防水弯，导线束不得与箱体进、出口直接接触。5.11、 电缆线路的安全要求：5.11.1 敷设地点应能保证电缆不受机械损伤或其他热辐射，同时应尽量避开交通要道。5.11.2电缆直接埋地的深度应不小于0.6m，并在电缆上下各均匀铺设不小于50厚的细砂，然后覆盖砖等硬质保护层。5.11.3橡皮电缆架空敷设时，应沿墙壁或电杆设置。禁止用金属裸线作绑线，电缆的最大弧垂距地不得小于2.5m。6、高处作业安全防护措施6.1、凡参加高处作业人员必102、须经医生体检合格，方可进行高处作业。对患有精神病、癫痫病、高血压、视力和听力严重障碍的人员，一律不准从事高处作业。 6.2、作业现场应设安全围护和警示标志，禁止无关人员进入危险区域。6.3、凡参加高处作业人员，应在开工前进行安全教育，并经考试合格。6.4、参加高处作业人员应按规定要求戴好安全帽、扎好安全带，衣着符合高处作业要求，穿软底鞋，不穿带钉易滑鞋，并要认真做到“十不准”：一不准违章作业；二不准工作前和工作时间内喝酒；三不准在不安全的位置上休息；四不准随意往下面扔东西；五严重睡眠不足不准进行高处作业；六不准打赌斗气；七不准乱动机械、消防及危险用品用具；八不准违反规定要求使用安全用品、用具；103、九不准在高处作业区域追逐打闹；十不准随意拆卸、损坏安全用品、用具及设施。6.5、施工人员要坚持每天下班前清扫制度，做到工完料净场地清。6.6、夜间高处作业必须配备充足的照明。6.7、高处作业前应进行安全技术交底，作业中发现安全设施有缺陷和隐患必须及时解决，危及人身安全时必须停止作业。6.8、密切注意、掌握季节气候变化，遇有暴雨，6级及以上大风等恶劣气候，应停止露天作业。6.9、高空作业用马道需满铺木板并固定牢固，不允许踏空。马道支架不得与箱梁支架连接，确保箱梁支架的稳定、安全。（三）、监测监控1、监测控制：采用全站仪、水准仪、卷尺对架体进行监测，主要监测支架的沉降、位移和变形。2、监测点设置：104、观测点设置在立杆1.2m标高处，用“+”字标出对比点，监测点设置间距不超过20m。3、监测措施：架体搭设、使用直至完全拆除过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、仪器设备配置名称规格数量精度全站仪一台华测23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm卷尺5m5检测板手15、监测说明（1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检（2） 日常检查如下：1）杆件的设置和连接，扫地杆、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；3）施工过程中是否有超载现象；4）安全防护措施是否符合规范要求；5105、）架体与杆件是否有变形现象；6、监测频率(1)架体搭设期间，一般监测频率不超过3天/次；架体使用期间，一般监测频率不超过10天/次,要求监测直至脚手架完全拆除。(2)架体顶端水平位移预警值25mm，垂直度变化预警值20mm或沉降预警值20mm。(3)监测数据超过预警值时必须立即停止施工，疏散人员，并及时进行加固处理。第七节、应急预案1、应急预案的原则坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。更好地适应法律和经济活动的要求；给企业员工的工作提供更好更安全的环境；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划106、有序地进行；防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。2、应急预案工作流程图根据本工程的特点及施工工艺的实际情况，认真的组织了对危险源和环境因素的识别和评价，特制定本项目发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损害和不良环境影响。其应急准备和响应工作程序见下图：3、应急组织机构与职责3.1、应急领导机构组 长：副组长：成 员：应急行动责任分工及人员组成序号组 别负责人成 员1总负责2监测组3安全保卫组4107、工程抢险组4物资设备组5信息、救护组6财 务应急中心主要相关领导和部门联络方式序号部 门联系人联系电话1总负责2副组长3安全保卫组4监测组5工程抢险组6物资设备部7信息、救护组8财务周边可利用资源周边可利用资源见下表序号周边资源联系方式联系人用 途备注1查号台114电话号码查询2急救中心120人员伤亡急救3火 警119火灾报警救援4道路事故报警122道路事故报警5治安事故报警110治安报警救援6项目小车队车辆使用7xx派出所应急和救援、应急小组成员职责 （1）全体成员牢固树立全心全意为员工服务的思想。 （2）认真学习和熟练执行应急程序。 （3）服从上级指挥调动。 （4）改造和检查应急设备和设施108、的安全性能及质量。 （5）组织队员搞好模拟演练。 （6）参加本范围的各种抢险救护。应急小组成员各岗位职责（1）组长职责：1)决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制；2)复查和评估事故(事件)可能发展的方向，确定其可能的发展过程；3)指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视；4)与场外应急机构取得联系及对紧急情况的记录作出安排；5)在场(设施)内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；6)在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理109、。（2）副组长职责：1)评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失；2)如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动；3)安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；4)设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。（3）通讯联络人员职责：1)确保与最高管理者和外部联系畅通、内外信息反馈迅速；2)保持通讯设施和设备处于良好状态。3)负责应急过程的记录与整理及对外联络。（4）技术支持人员职责1)提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施。2)指导抢险抢修组实施应急方案和措施。3)修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。4)绘制事故现场平面图，标明重110、点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。（5）保卫警戒人员职责1)设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运作。2)保持抢险救援通道的通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入。3)抢救救援结束后，封闭事故现场直到收到明确解除指令。（6）抢险抢修人员职责1)实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进。2)寻找受害者并转移至安全地带。3)在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。4)抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。（7）医疗救护人员1)在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救(如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等)。2)使111、重度受害者优先得到外部救援机构的救护。3)协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者。（8）后勤保障人员职责1)保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给。2)提供合格的抢险抢修或救援的物质及设备。5.7应急行动程序通则（1）应急小组成员应牢记分工，按小组行动。（2）应急小组成员在接到报警后，10分钟内各就各位。（3）通信组负责接听事故汇报，并负责通知所有应急小组成员。（4）根据事故情况报相应主管部门。联系电话如下：火警：119匪警：110急救：1203.4 预防与预警 预警信息收集对可能发生意外事件的信息，特别是苗头性信息进行全面评估和预测，做到早发现、早报告、早112、控制、早解决。 预警行动项目有关部门接到意外事故信息后应迅速核实情况。情况属实的，要在迅速上报信息的同时，根据职责和规定的权限启动各自的应急预案，并考虑事件发展的可能、方式、规模、影响，立即拟订相应工作措施，及时、有效地开展先期处置工作，控制事态发展，将事件消除在萌芽状态。同时，根据防控情况及时调整措施，视情况安排人员、物资、资金和技术装备，防止事态扩大。情况不能迅速核实的，事发地的项目及有关部门应积极通过各种渠道进行核查，必要时上报公司应急领导小组。3.5应急预案的启动：当作业现场发生意外事故时，现场管理人员组织现场作业人员进行抢救，拔打120急救电话，并迅速上报。小组组长或副组长接到报告后113、，立即决定启动应急救援预案，成立现场抢险指挥部，协调、派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资等实施紧急抢救和向上级汇报。事故处理根据事故大小情况来确定，如果事故较大或项目部处理不了则由项目部向建设单位主管部门进行请示，请求启动建设单位的救援预案，建设单位的救援预案仍不能进行处理，则由建设单位向建委或政府部门请示启动上一级救援预案。应急预案起动后，各职能小组应在第一时间按职能要求组织相应的人员、物质赶到现场参与救援行动。警戒疏散组应设立警戒区，清理拆除事故现场的闲杂人员，如联系了其他协同单位参与抢险，要安排人员在各岔路口等候指引其他救援机构的抢险人员。通讯联络组及时将抢救现场的实况汇报经抢救指114、挥部，并将指挥部制定的抢救方案及时传达给抢险组。抢险组接到指挥部的抢救方案后，应按抢救方案组织人力、物力进行抢救。物质、后勤组按到抢险指令后，应根据指挥部的要求组织相关物质及时送往抢险现场。救护组在接到指挥部参加救护行支的指令后，要带好急救用品、物品赶到抢险现场，对伤员进行清洗、包扎、止血等急救处理；然后再将伤员抬到岔路口等候“120”急救车。应急救援行动由指挥部跟据救援行动的现状，及必要性进行评价后，宣布救援行动结束。行动结束后，要充分辩识恢复过程中存在的危险，当安全隐患彻底清除，方可恢复正常工作状态。3.6 应急物资与装备保障 项目应急指挥中心安排保障组负责组织项目应急物资、装备的储备管理115、和应急处置时的调配。 各部门、各工区应根据项目专项应急预案的要求，对应急物资、装备的储备情况进行检查和核实。主要应急机械设备储备如下表：序号材料、设备名称单位数量规格型号主要工作性能指标现在何处备注1液压汽车吊辆1QY-2525T现场2电焊机台2BX500现场3氧气乙炔切割设备台2现场4发电机台130KW现场5汽车台5工区驻地6医药箱及药品若干工区驻地7铁揪把20现场8担架付3项目部9安全帽个30项目部10扬声器个2项目部11编织袋个500项目部1248钢管m1000项目部第八节、工地文明施工措施文明施工是施工企业的追求，同时也是建筑业和社会的需要。文明施工管理的水准是反映一个现代化企业的综合116、管理水平和竞争能力的重要特征，我公司采取以下措施对现场文明施工加强管理，争创文明样板工地。1、我公司对派驻工程的一切人员进行教育，提高文明素质，提高管理水平，要以崭新的精神面貌展现给社会各方面，把文明施工做为维护企业形象、企业信誉基本工作，要求全体员工自觉自愿地积极参与；2、自觉遵守各项法规、条例，每周组织一次宣传教育会议，对表现突出的班组和个人给予表扬奖励，对违反制度的不文明的人和班组提出批评和整改措施；3、认真按设计、规范施工，严格按各项验收程序施工；4、尊重各级领导，尊重建设方、监理方、设计方的工程技术人员，服从领导和指挥检查指导，对有关方面提出的问题及时拯救，认真总结；5、本工程因工期117、紧，关键作业工序必须加班施工作业时，对周围企业、团体和居民的生产，生活有影响的施工作业时，应与有关方面积极联系协商，寻求合理妥协的解决，取得各方面对我们的工作理解和支持；6、在周边的显要位置，悬挂各类告示牌、标语牌，告示他人，同时烘托工程的施工氛围；7、工地范围内排污、排水，垃圾清运严格按有关规定处理，决不污染、影响周围环境；8、组织员工进行一些益智的、积极健康的文娱活动，禁止赌博、打架、酗酒，对违法犯罪活动坚决斗争，并送交公安机关处理；9、上班时一律配戴劳动保服用品；10、完工后，认真清场，尽可能恢复原有使用设施，施工过程中的一切杂物、垃圾全部清运，使场地清洁。第九节、计算书及相关图纸计算依118、据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 5、钢结构设计规范GB 50017-2003主桥验算仅计算了0#-1#孔、3#-4#孔，因这两个已经有代表性了，因此1#-2#孔、4#-5#孔不再验算。G匝道桥验算了G0#-G4#箱梁、G4#-G7#箱梁，H、J匝道桥为同一梁型，验算H0#-H1#箱梁孔既可。一、主桥0#-1#孔箱梁支架验算（一）构造参数底板下支撑小梁布置方式平行于箱梁断面底板底的小梁间距l1(mm)250翼缘板119、底的小梁间距l4(mm)300标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n2主梁受力不均匀系数0.5立杆纵向间距la(mm)600横梁和腹板下立杆横向间距lb(mm)600箱室下的立杆横向间距lc(mm)900翼缘板下的立杆横向间距ld(mm)1200模板支架搭设的高度H(m)4.25立杆计算步距h(mm)1200立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)450立杆支撑方式可调托座 支架立杆步数4次序横杆依次间距hi(mm)1200212003120041200 （二）、荷载参数新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3)25.5模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2)0.75支架杆系自重120、标准值G3k(kN/m)0.15其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2)0.4施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)计算模板和其支撑小梁时2.51计算主梁时1.51计算支架立杆时1.1振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)2.1 （三）、面板计算面板类型复合木纤维板厚度t(mm)14.5抗弯强度设计值f(N/mm2)15弹性模量E(N/mm2)6000抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.6计算方式二等跨梁 取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一扁梁，梁宽b=1000mm，则其： 截面惯性矩I=bt3/12=100014.53/12=254052mm4 截面抵抗矩W121、=bt2/6=100014.52/6=35042mm3 1、翼缘板底的面板 承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合：q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k + Q2k)=1.21(25.50.286+0.75+0.4)+1.41(2.51+2.1)=16.586kN/m h0-验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.351(25.50.286+0.75+0.4)+1.40.71(2.51+2.1)=15.916kN/m 取两者较大值q=maxq1，q2=max16.5122、86，15.916=16.586 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q=b(G1kh0+G2k+G4k)=1(25.50.286+0.75+0.4)=8.443kN/m 计算简图如下：l=l4=300mm 1)、抗弯强度验算 M=0.125ql2 =0.12516.5860.32=0.187kNm =M/W=0.187106/35042=5.337N/mm2f=15N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 V=0.625ql =0.62516.5860.3=3.11kN=3V/(2bt)=33.11103/(2100014.5)=0.322N/mm2fv=1.6 N/mm2 满足要求123、！ 3)、挠度变形验算=0.521ql4/(100EI) =0.5218.4433004/(1006000254052)=0.234mm=l/150=300/150=2mm 满足要求！ 2、底板底的面板 显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。 同上计算过程，h01.5m ，ll1=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值12.863N/mm20.933N/mm20.526mm允许值f15N/mm2fv1.6N/mm2=l/150=250/150=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求 （四）、小梁计算小梁材质及类型方木截面类型60mm100mm 截124、面惯性矩I(cm4)500截面抵抗矩W(cm3)100抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5弹性模量E(N/mm2)9350抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.44计算方式二等跨梁 1、横梁和腹板底的小梁 横梁底立杆的跨数为2、2跨，腹板底立杆的跨数有2跨，按二等跨 梁计算小梁 承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合：q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k + Q2k)=1.20.25(25.51.5+0.75+0.4)+1.40.25(2.51+2.1)=13.433kN/m h0-验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合： q2=1.35b(G1kh0125、+G2k+G4k)+1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.350.25(25.51.5+0.75+0.4)+1.40.70.25(2.51+2.1)=14.427kN/m 取两者较大值q=maxq1，q2=max13.433，14.427=14.427 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q=b(G1kh0+G2k+G4k)=0.25(25.51.5+0.75+0.4)=9.85kN/m 计算简图如下：l=lb=600mm 1)、抗弯强度验算 M=0.125ql2 =0.12514.4270.62=0.649kNm =M/W=0.649106/(100103)=6.49N/mm2f=1126、3.5N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 V=0.625ql =0.62514.4270.6=5.41kN=3V/(2bt)=35.41103/(260100)=1.352N/mm2fv=1.44 N/mm2 满足要求！ 3)、挠度变形验算=0.521ql4/(100EI) =0.5219.856004/(10093505000000)=0.142mm=l/150=600/150=4mm 满足要求！ 4)、最大支座反力计算 小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.51kN/mm2） 承载能力极限状态Rmax11.25ql1.250.614.18210.636kN 正常使用极限状态Rm127、ax11.25ql1.259.850.67.387kN 2、箱室底的小梁 同上计算过程 ，按三等跨 梁计算小梁，h00.62m，lc=0.9项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值5.71N/mm20.93N/mm20.403mmRmax20kN，Rmax24.198kN允许值f13.5N/mm2fv1.44N/mm2=l/150=900/150=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/ 3、翼缘板底的小梁 承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合：q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k + Q2k)=1.20.3(25.50.286+0.7128、5+0.4)+1.40.3(2.51+2.1)=4.976kN/m h0-验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.350.3(25.50.286+0.75+0.4)+1.40.70.3(2.51+2.1)=4.775kN/m 取两者较大值q=maxq1，q2=max4.976，4.775=4.976 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q=b(G1kh0+G2k+G4k)=0.3(25.50.286+0.75+0.4)=2.533kN/m 计算简图如下：l=la=600mm 1)、抗弯强度验算 129、M=0.125ql2 =0.1254.9760.62=0.224kNm=M/W=0.224106/(100103)=2.24N/mm2f=13.5N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 V=0.625ql =0.6254.9760.6=1.866kN=3V/(2bt)=31.866103/(260100)=0.467N/mm2fv=1.44 N/mm2 满足要求！ 3)、挠度变形验算=0.521ql4/(100EI) =0.5212.5336004/(10093505000000)=0.037mm=l/150=600/150=4mm 满足要求！ 4)、最大支座反力计算 横梁和腹板底的小梁传130、递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.51kN/mm2） 承载能力极限状态Rmax31.25ql1.250.64.5563.417kN 正常使用极限状态Rmax31.25ql1.252.5330.61.9kN （五）、主梁计算主梁材质及类型工字钢截面类型10号工字钢截面惯性矩I(cm4)245截面抵抗矩W(cm3)49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000计算方式二等跨梁 1、横梁和腹板底主梁 承载能力极限状态：p Rmax1 0.510.6365.318kN 正常使用极限状态：pRmax10.57.3873.694kN 计算简图如下，lla600mm 1)、抗131、弯强度验算 M=0.976kNm =M/W=0.976106/(49103)=19.918N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2)、挠度变形验算 =0.021=l/150=600/150=4mm 满足要求！ 3)、最大支座反力计算 横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1.1kN/mm2） Rmax415.55kN /=15.55/0.5=31.1kN 2、箱室底主梁 同上计算过程，pRmax20.500kN，pRmax20.54.1982.099kN，按二等跨 梁计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值0N/mm2-1N/mm20.012m132、mRmax50kN允许值f205N/mm2fv125N/mm2=l/150=600/150=4mm/结论符合要求符合要求符合要求/ 3、翼缘板底主梁 承载能力极限状态：p Rmax3 0.53.4171.708kN 正常使用极限状态：pRmax30.51.90.95kN 计算简图如下： 1)、抗弯强度验算 M=0.962kNm =M/W=0.962106/(49103)=19.633N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2)、挠度变形验算 =0.068=l/150=900/150=6mm 满足要求！ 3)、最大支座反力计算 翼缘板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1.1kN/m133、m2） Rmax68.098kN /=8.098/0.5=16.196kN （六）、可调托座计算 由主梁计算可知： 1、横梁和腹板底可调托座最大受力 Rmax4 31.1kNN1=40kN 满足要求！ 2、箱室底可调托座最大受力 Rmax5 0kNN1=40kN 满足要求！ 3、翼缘板底可调托座最大受力 Rmax6 16.196kNN1=40kN 满足要求！ （七）、立杆计算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)450立杆钢管类型(mm)483.5回转半径i(mm)15.8截面面积A(mm2)489抗压强度设计值f(N/134、mm2)205 长细比验算 h/i=1200/15.8=75.949 =150 满足要求！ 查表得0.75 1、横梁和腹板底立杆 立杆所受轴力N1Rmax4+G3kH31.1+0.154.2531.738kN N1/(A)31.738103/(0.75489)=86.539N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、箱室底立杆 立杆所受轴力N2Rmax5+G3kH0+0.154.250.637kN N2/(A)0.637103/(0.75489)=1.737N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 3、翼缘板底立杆 立杆所受轴力N3Rmax6+G3kH16.196+0.154.250135、.637kN N3/(A)16.834103/(0.75489)=45.9N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ （八）、基础计算地基土类型素混凝土垫板底面面积A(m2)0.2地基承载力设计值fa(kPa)300地基承载力折减系数mf1 垫板底面的平均压力PNmax/(mfA)=31.738/(10.20)158.69kPafa300kPa 满足要求！二、主桥3#-4#孔箱梁支架验算（一）、构造参数底板下支撑小梁布置方式平行于箱梁断面底板底的小梁间距l1(mm)250翼缘板底的小梁间距l4(mm)300标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n2主梁受力不均匀系数0.5立杆纵向间距la136、(mm)600横梁和腹板下立杆横向间距lb(mm)600箱室下的立杆横向间距lc(mm)900翼缘板下的立杆横向间距ld(mm)1200模板支架搭设的高度H(m)6.76立杆计算步距h(mm)1200立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)400立杆支撑方式可调托座 支架立杆步数7次序横杆依次间距hi(mm)12002120031200412005120067007660 （二）、荷载参数新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3)25.5模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2)0.75支架杆系自重标准值G3k(kN/m)0.15其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2)0.4施工人员137、及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)计算模板和其支撑小梁时2.51计算主梁时1.51计算支架立杆时1.1振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)2.1 （三）、面板计算面板类型复合木纤维板厚度t(mm)14.5抗弯强度设计值f(N/mm2)15弹性模量E(N/mm2)6000抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.6计算方式二等跨梁 取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一扁梁，梁宽b=1000mm，则其： 截面惯性矩I=bt3/12=100014.53/12=254052mm4 截面抵抗矩W=bt2/6=100014.52/6=35042mm3 1、翼缘板底的面板 承载能力极限状138、态的荷载设计值： 活载控制效应组合：q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k + Q2k)=1.21(25.50.286+0.75+0.4)+1.41(2.51+2.1)=16.586kN/m h0-验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.351(25.50.286+0.75+0.4)+1.40.71(2.51+2.1)=15.916kN/m 取两者较大值q=maxq1，q2=max16.586，15.916=16.586 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q=b(G1k139、h0+G2k+G4k)=1(25.50.286+0.75+0.4)=8.443kN/m 计算简图如下：l=l4=300mm 1)、抗弯强度验算 M=0.125ql2 =0.12516.5860.32=0.187kNm =M/W=0.187106/35042=5.337N/mm2f=15N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 V=0.625ql =0.62516.5860.3=3.11kN=3V/(2bt)=33.11103/(2100014.5)=0.322N/mm2fv=1.6 N/mm2 满足要求！ 3)、挠度变形验算=0.521ql4/(100EI) =0.5218.4433004/140、(1006000254052)=0.234mm=l/150=300/150=2mm 满足要求！ 2、底板底的面板 显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。 同上计算过程，h01.5m ，ll1=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值12.863N/mm20.933N/mm20.526mm允许值f15N/mm2fv1.6N/mm2=l/150=250/150=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求 （四）、小梁计算小梁材质及类型方木截面类型60mm100mm 截面惯性矩I(cm4)500截面抵抗矩W(cm3)100抗弯强度设计值f(N/mm2)13.141、5弹性模量E(N/mm2)9350抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.44计算方式二等跨梁 1、横梁和腹板底的小梁 横梁底立杆的跨数为3、2、3跨，腹板底立杆的跨数有2跨，按三等跨 梁计算小梁 承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合：q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k + Q2k)=1.20.25(25.51.5+0.75+0.4)+1.40.25(2.51+2.1)=13.433kN/m h0-验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.350.25(25.51.5142、+0.75+0.4)+1.40.70.25(2.51+2.1)=14.427kN/m 取两者较大值q=maxq1，q2=max13.433，14.427=14.427 kN/m 因此，q静=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)=1.350.25(25.51.5+0.75+0.4)=13.298kN/m q活=1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.40.70.25(2.51+2.1)=1.129kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q=b(G1kh0+G2k+G4k)=0.25(25.51.5+0.75+0.4)=9.85kN/m 计算简图如下：l=lb=600mm 1)、抗弯强度验算143、 M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.113.2980.62+0.1171.1290.62=0.526kN=M/W=0.526106/(100103)=5.26N/mm2f=13.5N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 V =0.6q静l+0.617q活l=0.613.2980.6+0.6171.1290.6=5.205kN=3V/(2bt)=35.205103/(260100)=1.301N/mm2fv=1.44 N/mm2 满足要求！ 3)、挠度变形验算=0.677ql4/(100EI) =0.6779.856004/(10093505000000)=0.185mm=l/1144、50=600/150=4mm 满足要求！ 4)、最大支座反力计算 小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.51kN/mm2） 承载能力极限状态Rmax11.1q静l+1.2q活l=1.113.2980.6+1.20.8840.6=9.413kN 正常使用极限状态Rmax11.1ql1.19.850.66.501kN 2、箱室底的小梁 同上计算过程 ，按二等跨 梁计算小梁，h00.62m，lc=0.9项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值6.94N/mm20.964N/mm20.31mmRmax27.434kN，Rmax24.77kN允许值f13.5N/mm2fv1.4145、4N/mm2=l/150=900/150=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/ 3、翼缘板底的小梁 承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合：q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k + Q2k)=1.20.3(25.50.286+0.75+0.4)+1.40.3(2.51+2.1)=4.976kN/m h0-验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.350.3(25.50.286+0.75+0.4)+1.40.70.3(2.51+2.1)=4.775kN/m 取两者较大146、值q=maxq1，q2=max4.976，4.775=4.976 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q=b(G1kh0+G2k+G4k)=0.3(25.50.286+0.75+0.4)=2.533kN/m 计算简图如下：l=la=600mm 1)、抗弯强度验算 M=0.125ql2 =0.1254.9760.62=0.224kNm =M/W=0.224106/(100103)=2.24N/mm2f=13.5N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 V=0.625ql =0.6254.9760.6=1.866kN=3V/(2bt)=31.866103/(260100)=0.467N/m147、m2fv=1.44 N/mm2 满足要求！ 3)、挠度变形验算=0.521ql4/(100EI) =0.5212.5336004/(10093505000000)=0.037mm=l/150=600/150=4mm 满足要求！ 4)、最大支座反力计算 横梁和腹板底的小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.51kN/mm2） 承载能力极限状态Rmax31.25ql1.250.64.5563.417kN 正常使用极限状态Rmax31.25ql1.252.5330.61.9kN （五）、主梁计算主梁材质及类型工字钢截面类型10号工字钢截面惯性矩I(cm4)245截面抵抗矩W(cm3)49抗弯强度设148、计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000计算方式二等跨梁 1、横梁和腹板底主梁 承载能力极限状态：p Rmax1 0.59.4134.706kN 正常使用极限状态：pRmax10.56.5013.25kN 计算简图如下，lla600mm 1)、抗弯强度验算 M=0.864kNm=M/W=0.864106/(49103)=17.633N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2)、挠度变形验算 =0.019=l/150=600/150=4mm 满足要求！ 3)、最大支座反力计算 横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1.1kN/mm2） Rmax413.7149、53kN /=13.753/0.5=27.506kN 2、箱室底主梁 同上计算过程，pRmax20.57.4343.717kN，pRmax20.54.772.385kN，按二等跨 梁计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值13.939N/mm2-1N/mm20.014mmRmax521.91kN允许值f205N/mm2fv125N/mm2=l/150=600/150=4mm/结论符合要求符合要求符合要求/ 3、翼缘板底主梁 承载能力极限状态：p Rmax3 0.53.4171.708kN 正常使用极限状态：pRmax30.51.90.95kN 计算简图如下： 1)、150、抗弯强度验算 M=0.962kNm=M/W=0.962106/(49103)=19.633N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2)、挠度变形验算 =0.068=l/150=900/150=6mm 满足要求！ 3)、最大支座反力计算 翼缘板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1.1kN/mm2） Rmax68.098kN /=8.098/0.5=16.196kN （六）、可调托座计算 由主梁计算可知： 1、横梁和腹板底可调托座最大受力 Rmax4 27.506kNN1=40kN 满足要求！ 2、箱室底可调托座最大受力 Rmax5 21.91kNN1=40kN 满足要求！ 3、翼缘151、板底可调托座最大受力 Rmax6 16.196kNN1=40kN 满足要求！ （七）、立杆计算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)410立杆钢管类型(mm)483.5回转半径i(mm)15.8截面面积A(mm2)489抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 h/i=1200/15.8=75.949 =150 满足要求！ 查表得0.75 1、横梁和腹板底立杆 立杆所受轴力N1Rmax4+G3kH27.506+0.156.7628.52kN N1/(A)28.52103/(0.75489)=77.764N/mm2152、f=205 N/mm2 满足要求！ 2、箱室底立杆 立杆所受轴力N2Rmax5+G3kH21.91+0.156.7622.924kN N2/(A)22.924103/(0.75489)=62.506N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 3、翼缘板底立杆 立杆所受轴力N3Rmax6+G3kH16.196+0.156.7622.924kN N3/(A)17.21103/(0.75489)=46.926N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ （八）、基础计算地基土类型素混凝土垫板底面面积A(m2)0.2地基承载力设计值fa(kPa)300地基承载力折减系数mf1 垫板底面的平均压力PN153、max/(mfA)=28.52/(10.2)142.6kPafa300kPa 满足要求！三、G匝道3#-4#孔箱梁验算（一）、构造参数底板下支撑小梁布置方式平行于箱梁断面底板底的小梁间距l1(mm)250翼缘板底的小梁间距l4(mm)300标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n2主梁受力不均匀系数0.5立杆纵向间距la(mm)600横梁和腹板下立杆横向间距lb(mm)600箱室下的立杆横向间距lc(mm)900翼缘板下的立杆横向间距ld(mm)1100模板支架搭设的高度H(m)7.38立杆计算步距h(mm)1200立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)300立杆支撑方式可调托座 支架立杆步数7154、次序横杆依次间距hi(mm)120021200312004120051200612007880 （二）、荷载参数新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3)25.5模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2)0.75支架杆系自重标准值G3k(kN/m)0.15其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2)0.4施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)计算模板和其支撑小梁时2.51计算主梁时1.51计算支架立杆时1.1振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)2.1 （三）、面板计算面板类型复合木纤维板厚度t(mm)14抗弯强度设计值f(N/mm2)15弹性模量E(N155、/mm2)6000抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.6计算方式二等跨梁 取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一扁梁，梁宽b=1000mm，则其： 截面惯性矩I=bt3/12=1000143/12=228666.667mm4 截面抵抗矩W=bt2/6=1000142/6=32666.667mm3 1、翼缘板底的面板 承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合：q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k + Q2k)=1.21(25.50.30+0.75+0.4)+1.41(2.51+2.1)=17.045kN/m h0-验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q156、2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.351(25.50.30+0.75+0.4)+1.40.71(2.51+2.1)=16.432kN/m 取两者较大值q=maxq1，q2=max17.045，16.432=17.045 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q=b(G1kh0+G2k+G4k)=1(25.50.30+0.75+0.4)=8.826kN/m 计算简图如下：l=l4=300mm 1)、抗弯强度验算 M=0.125ql2 =0.12517.0450.32=0.192kNm=M/W=0.192106/32666.667=5.878157、N/mm2f=15N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 V=0.625ql =0.62517.0450.3=3.196kN=3V/(2bt)=33.196103/(2100014)=0.342N/mm2fv=1.6 N/mm2 满足要求！ 3)、挠度变形验算=0.521ql4/(100EI) =0.5218.8263004/(1006000228666.667)=0.271mm=l/150=300/150=2mm 满足要求！ 2、底板底的面板 显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。 同上计算过程，h01.6m ，ll1=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度158、变形验算验算值14.633N/mm21.024N/mm20.622mm允许值f15N/mm2fv1.6N/mm2=l/150=250/150=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求 （四）、小梁计算小梁材质及类型方木截面类型60mm100mm 截面惯性矩I(cm4)500截面抵抗矩W(cm3)100抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5弹性模量E(N/mm2)9350抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.44计算方式二等跨梁 1、横梁和腹板底的小梁 横梁底立杆的跨数为2跨，腹板底立杆的跨数有2跨，按二等跨 梁计算小梁 承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合：q1=1.2b(G1kh159、0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k + Q2k)=1.20.25(25.51.6+0.75+0.4)+1.40.25(2.51+2.1)=14.198kN/m h0-验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.350.25(25.51.6+0.75+0.4)+1.40.70.25(2.51+2.1)=15.288kN/m 取两者较大值q=maxq1，q2=max14.198，15.288=15.288 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q=b(G1kh0+G2k+G4k)=0.25(25.51160、.6+0.75+0.4)=10.488kN/m 计算简图如下：l=lb=600mm 1)、抗弯强度验算 M=0.125ql2 =0.12515.2880.62=0.688kNm=M/W=0.688106/(100103)=6.88N/mm2f=13.5N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 V=0.625ql =0.62515.2880.6=5.733kN=3V/(2bt)=35.733103/(260100)=1.433N/mm2fv=1.44 N/mm2 满足要求！ 3)、挠度变形验算=0.521ql4/(100EI) =0.52110.4886004/(10093505000000)161、=0.151mm=l/150=600/150=4mm 满足要求！ 4)、最大支座反力计算 小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.51kN/mm2） 承载能力极限状态Rmax11.25ql1.250.615.04311.282kN 正常使用极限状态Rmax11.25ql1.2510.4880.67.866kN 2、箱室底的小梁 同上计算过程 ，按二等跨 梁计算小梁，h00.65m，lc=0.9项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值7.2N/mm21N/mm20.324mmRmax27.725kN，Rmax24.985kN允许值f13.5N/mm2fv1.44N/mm2162、=l/150=900/150=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/ 3、翼缘板底的小梁 承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合：q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k + Q2k)=1.20.3(25.50.30+0.75+0.4)+1.40.3(2.51+2.1)=5.113kN/m h0-验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.350.3(25.50.30+0.75+0.4)+1.40.70.3(2.51+2.1)=4.93kN/m 取两者较大值q=maxq1，163、q2=max5.113，4.93=5.113 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q=b(G1kh0+G2k+G4k)=0.3(25.50.30+0.75+0.4)=2.648kN/m 计算简图如下：l=la=600mm 1)、抗弯强度验算 M=0.125ql2 =0.1255.1130.62=0.23kNm=M/W=0.23106/(100103)=2.3N/mm2f=13.5N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 V=0.625ql =0.6255.1130.6=1.917kN=3V/(2bt)=31.917103/(260100)=0.479N/mm2fv=1.44 N/mm2164、 满足要求！ 3)、挠度变形验算=0.521ql4/(100EI) =0.5212.6486004/(10093505000000)=0.038mm=l/150=600/150=4mm 满足要求！ 4)、最大支座反力计算 横梁和腹板底的小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.51kN/mm2） 承载能力极限状态Rmax31.25ql1.250.64.6933.52kN 正常使用极限状态Rmax31.25ql1.252.6480.61.986kN （五）、主梁计算主梁材质及类型工字钢截面类型10号工字钢截面惯性矩I(cm4)245截面抵抗矩W(cm3)49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹165、性模量E(N/mm2)206000计算方式二等跨梁 1、横梁和腹板底主梁 承载能力极限状态：p Rmax1 0.511.2825.641kN 正常使用极限状态：pRmax10.57.8663.933kN 计算简图如下，lla600mm 1)、抗弯强度验算 M=1.035kNm=M/W=1.035106/(49103)=21.122N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2)、挠度变形验算 =0.023=l/150=600/150=4mm 满足要求！ 3)、最大支座反力计算 横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1.1kN/mm2） Rmax416.492kN /=16.49166、2/0.5=32.984kN 2、箱室底主梁 同上计算过程，pRmax20.57.7253.862kN，pRmax20.54.9852.492kN，按二等跨 梁计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值14.449N/mm2-1N/mm20.014mmRmax522.736kN允许值f205N/mm2fv125N/mm2=l/150=600/150=4mm/结论符合要求符合要求符合要求/ 3、翼缘板底主梁 承载能力极限状态：p Rmax3 0.53.521.76kN 正常使用极限状态：pRmax30.51.9860.993kN 计算简图如下： 1)、抗弯强度验算 M=167、0.895kNm=M/W=0.895106/(49103)=18.265N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2)、挠度变形验算 =0.054=l/150=900/150=6mm 满足要求！ 3)、最大支座反力计算 翼缘板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1.1kN/mm2） Rmax67.753kN /=7.753/0.5=15.506kN （六）、可调托座计算 由主梁计算可知： 1、横梁和腹板底可调托座最大受力 Rmax4 32.984kNN1=40kN 满足要求！ 2、箱室底可调托座最大受力 Rmax5 22.736kNN1=40kN 满足要求！ 3、翼缘板底可调托座最大168、受力 Rmax6 15.506kNN1=40kN 满足要求！ （七）、立杆计算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300立杆钢管类型(mm)483.5回转半径i(mm)15.8截面面积A(mm2)489抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 h/i=1200/15.8=75.949 =150 满足要求！ 查表得0.75 1、横梁和腹板底立杆 立杆所受轴力N1Rmax4+G3kH32.984+0.157.3834.091kN N1/(A)34.091103/(0.75489)=92.954N/mm2f=205 169、N/mm2 满足要求！ 2、箱室底立杆 立杆所受轴力N2Rmax5+G3kH22.736+0.157.3823.843kN N2/(A)23.843103/(0.75489)=65.012N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 3、翼缘板底立杆 立杆所受轴力N3Rmax6+G3kH15.506+0.157.3823.843kN N3/(A)16.613103/(0.75489)=45.298N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ （八）、基础计算地基土类型粘性土垫板底面面积A(m2)0.2地基承载力设计值fa(kPa)300地基承载力折减系数mf1 垫板底面的平均压力PNmax/(170、mfA)=34.091/(10.2)170.455kPafa300kPa 满足要求！四、G4#-G5#孔箱梁验算（一）、构造参数底板下支撑小梁布置方式平行于箱梁断面底板底的小梁间距l1(mm)250翼缘板底的小梁间距l4(mm)300标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n2主梁受力不均匀系数0.5立杆纵向间距la(mm)600横梁和腹板下立杆横向间距lb(mm)600箱室下的立杆横向间距lc(mm)900翼缘板下的立杆横向间距ld(mm)1100模板支架搭设的高度H(m)7.3立杆计算步距h(mm)1200立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)300立杆支撑方式可调托座 支架立杆步数7次序横杆171、依次间距hi(mm)120021200312004120051200612007800 （二）、荷载参数新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3)25.5模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2)0.75支架杆系自重标准值G3k(kN/m)0.15其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2)0.4施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)计算模板和其支撑小梁时2.51计算主梁时1.51计算支架立杆时1.1振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)2.1 （三）、面板计算面板类型复合木纤维板厚度t(mm)14抗弯强度设计值f(N/mm2)15弹性模量E(N/mm2172、)6000抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.6计算方式二等跨梁 取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一扁梁，梁宽b=1000mm，则其： 截面惯性矩I=bt3/12=1000143/12=228666.667mm4 截面抵抗矩W=bt2/6=1000142/6=32666.667mm3 1、翼缘板底的面板 承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合：q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k + Q2k)=1.21(25.50.301+0.75+0.4)+1.41(2.51+2.1)=17.045kN/m h0-验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q2=1173、.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.351(25.50.301+0.75+0.4)+1.40.71(2.51+2.1)=16.432kN/m 取两者较大值q=maxq1，q2=max17.045，16.432=17.045 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q=b(G1kh0+G2k+G4k)=1(25.50.301+0.75+0.4)=8.826kN/m 计算简图如下：l=l4=300mm 1)、抗弯强度验算 M=0.125ql2 =0.12517.0450.32=0.192kNm=M/W=0.192106/32666.667=5.878N174、/mm2f=15N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 V=0.625ql =0.62517.0450.3=3.196kN=3V/(2bt)=33.196103/(2100014)=0.342N/mm2fv=1.6 N/mm2 满足要求！ 3)、挠度变形验算=0.521ql4/(100EI) =0.5218.8263004/(1006000228666.667)=0.271mm=l/150=300/150=2mm 满足要求！ 2、底板底的面板 显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。 同上计算过程，h01.6m ，ll1=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变175、形验算验算值14.633N/mm21.024N/mm20.622mm允许值f15N/mm2fv1.6N/mm2=l/150=250/150=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求 （四）、小梁计算小梁材质及类型方木截面类型60mm100mm 截面惯性矩I(cm4)500截面抵抗矩W(cm3)100抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5弹性模量E(N/mm2)9350抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.44计算方式二等跨梁 1、横梁和腹板底的小梁 横梁底立杆的跨数为0跨，腹板底立杆的跨数有2跨，按二等跨 梁计算小梁 承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合：q1=1.2b(G1kh0176、+G2k+G4k)+1.4b(Q1k + Q2k)=1.20.25(25.51.6+0.75+0.4)+1.40.25(2.51+2.1)=14.198kN/m h0-验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.350.25(25.51.6+0.75+0.4)+1.40.70.25(2.51+2.1)=15.288kN/m 取两者较大值q=maxq1，q2=max14.198，15.288=15.288 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q=b(G1kh0+G2k+G4k)=0.25(25.51.177、6+0.75+0.4)=10.488kN/m 计算简图如下：l=lb=600mm 1)、抗弯强度验算 M=0.125ql2 =0.12515.2880.62=0.688kNm=M/W=0.688106/(100103)=6.88N/mm2f=13.5N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 V=0.625ql =0.62515.2880.6=5.733kN=3V/(2bt)=35.733103/(260100)=1.433N/mm2fv=1.44 N/mm2 满足要求！ 3)、挠度变形验算=0.521ql4/(100EI) =0.52110.4886004/(10093505000000)=178、0.151mm=l/150=600/150=4mm 满足要求！ 4)、最大支座反力计算 小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.51kN/mm2） 承载能力极限状态Rmax11.25ql1.250.615.04311.282kN 正常使用极限状态Rmax11.25ql1.2510.4880.67.866kN 2、箱室底的小梁 同上计算过程 ，按二等跨 梁计算小梁，h00.77m，lc=0.9项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值8.25N/mm21.145N/mm20.38mmRmax28.886kN，Rmax25.845kN允许值f13.5N/mm2fv1.44N/179、mm2=l/150=900/150=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/ 3、翼缘板底的小梁 承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合：q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k + Q2k)=1.20.3(25.50.301+0.75+0.4)+1.40.3(2.51+2.1)=5.113kN/m h0-验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.350.3(25.50.301+0.75+0.4)+1.40.70.3(2.51+2.1)=4.93kN/m 取两者较大值q=m180、axq1，q2=max5.113，4.93=5.113 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q=b(G1kh0+G2k+G4k)=0.3(25.50.301+0.75+0.4)=2.648kN/m 计算简图如下：l=la=600mm 1)、抗弯强度验算 M=0.125ql2 =0.1255.1130.62=0.23kNm=M/W=0.23106/(100103)=2.3N/mm2f=13.5N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 V=0.625ql =0.6255.1130.6=1.917kN=3V/(2bt)=31.917103/(260100)=0.479N/mm2fv=1.44181、 N/mm2 满足要求！ 3)、挠度变形验算=0.521ql4/(100EI) =0.5212.6486004/(10093505000000)=0.038mm=l/150=600/150=4mm 满足要求！ 4)、最大支座反力计算 横梁和腹板底的小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.51kN/mm2） 承载能力极限状态Rmax31.25ql1.250.64.6933.52kN 正常使用极限状态Rmax31.25ql1.252.6480.61.986kN （五）、主梁计算主梁材质及类型工字钢截面类型10号工字钢截面惯性矩I(cm4)245截面抵抗矩W(cm3)49抗弯强度设计值f(N/mm182、2)205弹性模量E(N/mm2)206000计算方式二等跨梁 1、横梁和腹板底主梁 承载能力极限状态：p Rmax1 0.511.2825.641kN 正常使用极限状态：pRmax10.57.8663.933kN 计算简图如下，lla600mm 1)、抗弯强度验算 M=1.035kNm=M/W=1.035106/(49103)=21.122N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2)、挠度变形验算 =0.023=l/150=600/150=4mm 满足要求！ 3)、最大支座反力计算 横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1.1kN/mm2） Rmax416.492kN /183、=16.492/0.5=32.984kN 2、箱室底主梁 同上计算过程，pRmax20.58.8864.443kN，pRmax20.55.8452.922kN，按二等跨 梁计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值16.633N/mm2-1N/mm20.017mmRmax526.152kN允许值f205N/mm2fv125N/mm2=l/150=600/150=4mm/结论符合要求符合要求符合要求/ 3、翼缘板底主梁 承载能力极限状态：p Rmax3 0.53.521.76kN 正常使用极限状态：pRmax30.51.9860.993kN 计算简图如下： 1)、抗弯强184、度验算 M=0.895kNm=M/W=0.895106/(49103)=18.265N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2)、挠度变形验算 =0.054=l/150=900/150=6mm 满足要求！ 3)、最大支座反力计算 翼缘板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1.1kN/mm2） Rmax67.753kN /=7.753/0.5=15.506kN （六）、可调托座计算 由主梁计算可知： 1、横梁和腹板底可调托座最大受力 Rmax4 32.984kNN1=40kN 满足要求！ 2、箱室底可调托座最大受力 Rmax5 26.152kNN1=40kN 满足要求！ 3、翼缘板底185、可调托座最大受力 Rmax6 15.506kNN1=40kN 满足要求！ （七）、立杆计算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300立杆钢管类型(mm)483.5回转半径i(mm)15.8截面面积A(mm2)489抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 h/i=1200/15.8=75.949 =150 满足要求！ 查表得0.75 1、横梁和腹板底立杆 立杆所受轴力N1Rmax4+G3kH32.984+0.157.334.079kN N1/(A)34.079103/(0.75489)=92.922N/mm2f186、=205 N/mm2 满足要求！ 2、箱室底立杆 立杆所受轴力N2Rmax5+G3kH26.152+0.157.327.247kN N2/(A)27.247103/(0.75489)=74.293N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 3、翼缘板底立杆 立杆所受轴力N3Rmax6+G3kH15.506+0.157.327.247kN N3/(A)16.601103/(0.75489)=45.265N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ （八）、基础计算地基土类型素混凝土垫板底面面积A(m2)0.2地基承载力设计值fa(kPa)300地基承载力折减系数mf1 垫板底面的平均压力PNm187、ax/(mfA)=34.079/(10.20)170.395kPafa300kPa 满足要求！五、H0#-H1#孔箱梁验算（一）、构造参数底板下支撑小梁布置方式平行于箱梁断面底板底的小梁间距l1(mm)250翼缘板底的小梁间距l4(mm)300标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n2主梁受力不均匀系数0.5立杆纵向间距la(mm)600横梁和腹板下立杆横向间距lb(mm)600箱室下的立杆横向间距lc(mm)900翼缘板下的立杆横向间距ld(mm)1100模板支架搭设的高度H(m)6.25立杆计算步距h(mm)1200立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)300立杆支撑方式可调托座 支架立杆步188、数5次序横杆依次间距hi(mm)1200212003120041200512006950 （二）、荷载参数新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3)25.5模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2)0.75支架杆系自重标准值G3k(kN/m)0.15其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2)0.4施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)计算模板和其支撑小梁时2.51计算主梁时1.51计算支架立杆时1.1振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)2.1 （三）、面板计算面板类型复合木纤维板厚度t(mm)14抗弯强度设计值f(N/mm2)15弹性模量E(N/mm189、2)6000抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.6计算方式二等跨梁 取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一扁梁，梁宽b=1000mm，则其： 截面惯性矩I=bt3/12=1000143/12=228666.667mm4 截面抵抗矩W=bt2/6=1000142/6=32666.667mm3 1、翼缘板底的面板 承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合：q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k + Q2k)=1.21(25.50.335+0.75+0.4)+1.41(2.51+2.1)=18.085kN/m h0-验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q2=190、1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.351(25.50.335+0.75+0.4)+1.40.71(2.51+2.1)=17.603kN/m 取两者较大值q=maxq1，q2=max18.085，17.603=18.085 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q=b(G1kh0+G2k+G4k)=1(25.50.335+0.75+0.4)=9.692kN/m 计算简图如下：l=l4=300mm 1)、抗弯强度验算 M=0.125ql2 =0.12518.0850.32=0.203kNm=M/W=0.203106/32666.667=6.214191、N/mm2f=15N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 V=0.625ql =0.62518.0850.3=3.391kN=3V/(2bt)=33.391103/(2100014)=0.363N/mm2fv=1.6 N/mm2 满足要求！ 3)、挠度变形验算=0.521ql4/(100EI) =0.5219.6923004/(1006000228666.667)=0.298mm=l/150=300/150=2mm 满足要求！ 2、底板底的面板 显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。 同上计算过程，h01.5m ，ll1=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度192、变形验算验算值13.806N/mm20.965N/mm20.584mm允许值f15N/mm2fv1.6N/mm2=l/150=250/150=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求 （四）、小梁计算小梁材质及类型方木截面类型60mm100mm 截面惯性矩I(cm4)500截面抵抗矩W(cm3)100抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5弹性模量E(N/mm2)9350抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.44计算方式二等跨梁 1、横梁和腹板底的小梁 横梁底立杆的跨数为0跨，腹板底立杆的跨数有2跨，按二等跨 梁计算小梁 承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合：q1=1.2b(G1kh193、0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k + Q2k)=1.20.25(25.51.5+0.75+0.4)+1.40.25(2.51+2.1)=13.426kN/m h0-验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.350.25(25.51.5+0.75+0.4)+1.40.70.25(2.51+2.1)=14.418kN/m 取两者较大值q=maxq1，q2=max13.426，14.418=14.418 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q=b(G1kh0+G2k+G4k)=0.25(25.51194、.5+0.75+0.4)=9.844kN/m 计算简图如下：l=lb=600mm 1)、抗弯强度验算 M=0.125ql2 =0.12514.4180.62=0.649kNm=M/W=0.649106/(100103)=6.49N/mm2f=13.5N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 V=0.625ql =0.62514.4180.6=5.407kN=3V/(2bt)=35.407103/(260100)=1.352N/mm2fv=1.44 N/mm2 满足要求！ 3)、挠度变形验算=0.521ql4/(100EI) =0.5219.8446004/(10093505000000)=0195、.142mm=l/150=600/150=4mm 满足要求！ 4)、最大支座反力计算 小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.51kN/mm2） 承载能力极限状态Rmax11.25ql1.250.614.17310.63kN 正常使用极限状态Rmax11.25ql1.259.8440.67.383kN 2、箱室底的小梁 同上计算过程 ，按二等跨 梁计算小梁，h00.649m，lc=0.9项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值7.19N/mm20.999N/mm20.324mmRmax27.715kN，Rmax24.978kN允许值f13.5N/mm2fv1.44N/m196、m2=l/150=900/150=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/ 3、翼缘板底的小梁 承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合：q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k + Q2k)=1.20.3(25.50.335+0.75+0.4)+1.40.3(2.51+2.1)=5.425kN/m h0-验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.40.7b(Q1k+ Q2k)=1.350.3(25.50.335+0.75+0.4)+1.40.70.3(2.51+2.1)=5.281kN/m 取两者较大值q=m197、axq1，q2=max5.425，5.281=5.425 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值： q=b(G1kh0+G2k+G4k)=0.3(25.50.335+0.75+0.4)=2.908kN/m 计算简图如下：l=la=600mm 1)、抗弯强度验算 M=0.125ql2 =0.1255.4250.62=0.244kNm=M/W=0.244106/(100103)=2.44N/mm2f=13.5N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算 V=0.625ql =0.6255.4250.6=2.034kN=3V/(2bt)=32.034103/(260100)=0.508N/mm2fv=198、1.44 N/mm2 满足要求！ 3)、挠度变形验算=0.521ql4/(100EI) =0.5212.9086004/(10093505000000)=0.042mm=l/150=600/150=4mm 满足要求！ 4)、最大支座反力计算 横梁和腹板底的小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.51kN/mm2） 承载能力极限状态Rmax31.25ql1.250.65.0053.754kN 正常使用极限状态Rmax31.25ql1.252.9080.62.181kN （五）、主梁计算主梁材质及类型工字钢截面类型10号工字钢截面惯性矩I(cm4)245截面抵抗矩W(cm3)49抗弯强度设计值f199、(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000计算方式二等跨梁 1、横梁和腹板底主梁 承载能力极限状态：p Rmax1 0.510.635.315kN 正常使用极限状态：pRmax10.57.3833.692kN 计算简图如下，lla600mm 1)、抗弯强度验算 M=0.976kNm=M/W=0.976106/(49103)=19.918N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2)、挠度变形验算 =0.021=l/150=600/150=4mm 满足要求！ 3)、最大支座反力计算 横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1.1kN/mm2） Rmax415.55k200、N /=15.55/0.5=31.1kN 2、箱室底主梁 同上计算过程，pRmax20.57.7153.858kN，pRmax20.54.9782.489kN，按二等跨 梁计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值14.449N/mm2-1N/mm20.014mmRmax522.736kN允许值f205N/mm2fv125N/mm2=l/150=600/150=4mm/结论符合要求符合要求符合要求/ 3、翼缘板底主梁 承载能力极限状态：p Rmax3 0.53.7541.877kN 正常使用极限状态：pRmax30.52.1811.09kN 计算简图如下： 1)、抗弯201、强度验算 M=0.956kNm=M/W=0.956106/(49103)=19.51N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2)、挠度变形验算 =0.059=l/150=900/150=6mm 满足要求！ 3)、最大支座反力计算 翼缘板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1.1kN/mm2） Rmax68.3kN /=8.3/0.5=16.6kN （六）、可调托座计算 由主梁计算可知： 1、横梁和腹板底可调托座最大受力 Rmax4 31.1kNN1=40kN 满足要求！ 2、箱室底可调托座最大受力 Rmax5 22.736kNN1=40kN 满足要求！ 3、翼缘板底可调托座最大受力202、 Rmax6 16.6kNN1=40kN 满足要求！ （七）、立杆计算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300立杆钢管类型(mm)483.5回转半径i(mm)15.8截面面积A(mm2)489抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 h/i=1200/15.8=75.949 =150 满足要求！ 查表得0.75 1、横梁和腹板底立杆 立杆所受轴力N1Rmax4+G3kH31.1+0.156.2532.038kN N1/(A)32.038103/(0.75489)=87.357N/mm2f=205 N/mm2 203、满足要求！ 2、箱室底立杆 立杆所受轴力N2Rmax5+G3kH22.736+0.156.2523.674kN N2/(A)23.674103/(0.75489)=64.551N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 3、翼缘板底立杆 立杆所受轴力N3Rmax6+G3kH16.6+0.156.2523.674kN N3/(A)17.538103/(0.75489)=47.82N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ （八）、基础计算地基土类型素混凝土垫板底面面积A(m2)0.2地基承载力设计值fa(kPa)300地基承载力折减系数mf1 垫板底面的平均压力PNmax/(mfA)=32.038/(10.2)160.19kPafa300kPa 满足要求！六、附箱梁支架设计图