1、三路跨线桥箱梁碗扣式钢管模板支架安全专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、工程概况6（一）项目概况6（二）箱梁满堂支架概况61周边环境62上部结构设计73下部结构设计74地质情况75地表水及水文情况9（三）施工现场总平面布置图12（四）施工要求12（五）技术保证条件12二、编制依据12三、施工计划14（一）施工进度计划14（二）材料计划141模板及支撑架的材料选择14（三）设备计划15四、施工工艺技术16（一）技术参数161构件参数162支撑系统的设计16（二）工艺流程17型钢梁支架搭设172、（三）施工方法181满堂碗扣支架搭设182箱梁模板安装21模板安装允许偏差和检验方法233支架预压234钢筋制作、安装及预应力管道安装255箱梁混凝土浇筑28外形尺寸允许偏差和检验方法306预应力施工317支顶、模板的拆除34（四）检查验收362进入现场的碗扣架构配件应具备以下证明资料：363构配件进场质量检查的重点：364支架的检查与验收37五、施工安全保证措施37（一）组织保障37（二）技术措施381施工机械的安全控制措施382高空作业的安全技术措施393起重吊装作业安全技术措施394张拉安全技术措施405现浇支架工程安全措施416安全防火措施427防高温作业措施438防台风措施439防雨3、季措施44（三）应急预案444应急响应程序465. 应急救援措施46（四）监测监控512高大模板日常检查，巡查重点部位：515监测点布设526监测频率52六、劳动力计划52（一）项目管理人员52（二）特种作业人员53七、高大模板验算书55（一）箱室、腹板模板和碗扣支撑体系计算书55一. 计算依据55二. 参数信息55三. 荷载计算56四. 底面模板面板计算561.箱室部位底模面板验算56(1)底模面板强度验算57(2)底模面板刚度验算57(3)底模面板抗剪验算572.腹板部位底模面板验算57(1)底模面板强度验算57(2)底模面板刚度验算58(3)底模面板抗剪验算58五. 底面模板次楞方木计算4、581.底面次楞方木检算力学模型：581.箱室部位底模次楞验算58(1)次楞强度验算58(2)次楞刚度验算59(3)底模次楞方木的抗剪验算592.腹板部位底模次楞方木验算59(1)底模次楞强度验算59(2)底模次楞方木刚度验算59(3)底模次楞抗剪验算60六. 底面模板主楞方木计算601.底面主楞方木检算力学模型：601.箱室部位底模主楞方木验算60(1)主楞强度验算60(2)主楞刚度验算61(3)底模主楞方木的抗剪验算612.腹板部位底模主楞方木验算61(1)底模主楞强度验算61(2)底模主楞方木刚度验算61(3)底模主楞抗剪验算62七. 立杆稳定性计算荷载标准值621.静荷载标准值包括以下5、内容：62八. 支撑钢管立杆稳定性验算63(一) 箱室部位：63(二) 腹板部位：64九. 支撑钢管立杆竖向变形计算661.技术参数662.腹板部位立杆变形计算663.箱室部位立杆变形计算67十. 基础承载力计算67立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求67（二）翼缘板模板和碗扣支撑体系计算书68模板设计平面图70四、面板验算711、强度验算722、挠度验算72五、小梁验算721、强度验算732、抗剪验算733、挠度验算73六、主梁验算731、小梁最大支座反力计算742、抗弯验算753、抗剪验算754、挠度验算755、支座反力计算76七、可调托座验算76八、立柱验算761、长细比验算762、立6、柱稳定性验算77查表得，1=0.28477九、高宽比验算77H/B=21.5/16.6=1.295278十、立柱地基基础验算78（三）横梁模板和碗扣支撑体系计算书78四、面板验算811、抗弯验算822、挠度验算823、支座反力计算82五、小梁验算831、抗弯验算842、抗剪验算843、挠度验算854、支座反力计算85六、主梁验算86主梁计算简图一861、抗弯验算862、抗剪验算863、挠度验算874、支座反力计算87七、可调托座验算88八、立柱验算881、长细比验算882、风荷载计算883、稳定性计算88九、高宽比验算89十、立柱地基基础计算89（四）箱梁内模计算书90模板设计平面图91四、面7、板验算921、强度验算932、挠度验算93五、小梁验算931、强度验算942、抗剪验算953、挠度验算95六、主梁验算951、小梁最大支座反力计算952、抗弯验算963、抗剪验算974、挠度验算985、支座反力计算98七、可调托座验算99八、立柱验算991、长细比验算992、立柱稳定性验算99九、高宽比验算100（五）箱梁侧模计算书101墙模板单面支撑正立面图101三、荷载组合102承载能力极限状态设计值102四、面板验算1021、强度验算1022、挠度验算103五、小梁验算1031、强度验算1042、挠度验算1043、支座反力计算1054、抗剪验算106六、主梁验算1061、强度验算10628、支座反力计算1073、挠度验算107七、斜撑验算108八、附图109一、工程概况（一）项目概况（二）箱梁满堂支架概况1周边环境（1）根据现状水渠底采集数据成果及当地村民了解最大洪水，7#、8#墩渠底采用直径1.5m砼级涵管3根成排埋设排水涵管。涵管底部至渠底持平，确保水流通过。涵管端头用M7.5浆砌片石砌筑封头，涵管顶及四周围用C25混凝土包封锁定。其余用素土分层回填到施工平台面分层夯实，填土高度9.33m。涵管两端按坡比1:1收坡至施工平台面。整个施工平台面边坡用沙袋贴面防护，雨季来临时如来不及排水；可以直接把施工平台用挖机挖开确保排洪。（2）XX三路跨线桥在6#7#号墩跨XX三路，开始支9、架搭设时将对XX三路封闭，对XX三路交通车辆进行导行分流。现况车辆通行XX三路的车流量主要为小焦工业园区的施工及普通通行车辆，车流量较小，车速在40km/h左右，大型车辆较多。在进行6#7#墩之间现浇箱梁支架搭设中，通过XX三路的车辆将会受到施工区域的影响而不能正常向正前方行驶，此时采取交通导行，将两端封闭绕道行驶，确保行车安全。2上部结构设计本桥上部结构为预应力混凝土现浇连续箱梁。全桥共分三联，跨径布置为330330330米。现浇箱梁采用流线型等高连续箱梁，中心处梁高1.9m，单箱三室截面，箱梁顶宽16.6m，桥面横坡通过箱梁左右腹板高差形成。箱梁顶板厚25cm，底板中间段厚25cm。混凝土10、强度等级均为C50。3下部结构设计（1）桥墩全桥共设置8桥墩。墩身采用宝瓶式双柱式桥墩纵桥向墩宽1.60m。双柱桥墩上部有一道系梁联接，系梁中心高度1.2m，厚为1.2m，系梁设有三道装饰槽，槽底宽0.2m，深0.05m。2#、5#、8#墩顶设固定支座，其余各墩顶设活动支座。墩身及系梁混凝土强度等级均为C40。（2）桥台桥台采用钢筋砼一字台，桥台前墙宽11.84m，厚1.0m；台身宽16.6m，厚1.0m。桥台侧墙长3m，台后接引道挡土墙。桥台混凝土强度等级均为C40。（3）承台及桩基本桥桩基均采用嵌岩桩设计，各桩基均以中风化花岗岩作为持力层，桩长1024m。2#、5#、8#墩采用双排桩基础，11、每墩设4根D=1.5m钻孔灌注桩，桩顶设承台，承台长6.70m，宽8.10m，厚2.0m。其余墩采用单排桩基础，每墩设2根D=2.0m钻孔灌注桩，桩顶设承台，承台长8.8m，宽3.2m，厚2.5m。桥台采用双排桩基础，一幅桥台设8根D=1.2m钻孔灌注桩，桩顶设承台，承台长17.2m，宽5.4m，厚2.0m。承台混凝土强度等级为C30，桩基为C30水下混凝土。4地质情况根据钻探揭露，拟建场地地基土自上而下分述如下：素填土（Qml）：层厚0.5051.80m，顶板埋深01.70m，顶板标高338.05354.97m。该层属近期回填（3年），且未经专门的压实处理，尚未完成自重固结，均匀性及密实度差12、。属潮湿类型土。粉质粘土（Qdl）：层厚1.208.80m，顶板埋深051.80m，顶板标高296.46384.91m。坡积成因。属中湿类型土。该层按公路工程地质勘察规范（JTGC20-2011）附录J划分，土、石等级为级普通土。残积砂质粘性土（Qel）：厚度1.6012.40m（个别路基孔未揭穿），顶板埋深0.9031.80m，顶板标高317.03381.31m。总体属中湿类型土。该层按公路工程地质勘察规范（JTGC20-2011）附录J划分，土、石等级为级普通土。全风化花岗岩（52（3）c）：层厚2.5010.60m，顶板埋深035.30m，顶板标高313.53381.63m。风化裂隙极发13、育，岩体极破碎，为散体结构，属极软岩，岩体基本质量等级为级。具有泡水易软化、崩解的特性。该层按公路工程地质勘察规范（JTGC20-2011）附录J划分，土、石等级为级硬土。砂砾状强风化花岗岩（52（3）c）：揭露厚度0.6015.50m（大多路基孔未揭穿），顶板埋深053.90m，顶板标高294.36375.77m。该层压缩性低，力学强度较高，但开挖后如遭受长时间的泡水作用，也会较快软化使强度降低。该层按公路工程地质勘察规范（JTGC20-2011）附录J划分，土、石等级为级硬土。碎块状强风化花岗岩（52(3)c）：揭露厚度0.506.10m（个别路基孔未揭穿），顶板埋深030.10m，顶板标14、高296.08372.87m。该层压缩性很低，力学强度高。该层按公路工程地质勘察规范（JTGC20-2011）附录J划分，土、石等级为级软石。中风化花岗岩（52(3)c）：揭露厚度为3.1014.30m（大部分未揭穿），顶板埋深033.10m，岩面标高294.18367.17m。该层基本不可压缩，力学强度高。该层按公路工程地质勘察规范（JTGC20-2011）附录J划分，土、石等级为级次坚石。微风化花岗岩（52(3)c）：揭露厚度为3.308.20m，顶板埋深22.4027.20m，岩面标高310.97325.21m。本层工程性能良好，岩体不可压缩，力学强度很高。该层按公路工程地质勘察规范（J15、TGC20-2011）附录J划分，土、石等级为级坚石。5地表水及水文情况场地地表水系较发育，沿线在K2+200附近跨越一水沟（沟宽约8m），在K2+640K2+800及K4+720设计终点段分布有多个鱼塘（面积约15008500m2）。沟（塘）水主要来源于大气降水以及周边生活、生产废水的汇入，动态受季节影响和人为控制。勘察期间，水深约0.22.0m。拟建工程场地地下水主要赋存和运移于填土及粗砂的孔隙，残积土和全土状强风化岩的孔隙、网状裂隙和碎块状强风化岩中、微风化岩的裂隙中。地下水类型主要为潜水，局部粗砂及下部强微风化岩部分具微承压性质。地下水主要接受大气降水、地表水的下渗和相邻含水层的侧向渗16、透补给，并总体随地形由剥蚀低山向丘间谷地渗流排泄。跨中箱梁断面图支点箱梁断面图（三）施工现场总平面布置图施工现场总平面布置图详附图。（四）施工要求1本工程高大模板荷载较大，高大模板施工时主要应确保模板支撑架的稳定。2在施工前，应编制高大模板支撑系统安全专项施工方案，并组织专家论证审查。并根据论证审查报告修改完善安全专项施工方案，经施工企业技术负责人、总监理工程师签字后，方可实施。3施工单位在安全专项施工方案经总监理工程师批准后，应按规定到质量安全监督站办理办理有关报备手续。4加强对模板支架作业人员和混凝土浇注人员以及管理人员进行安全技术交底，告知危险事项，组织安全教育和应知应会培训学习，了解支17、架搭设、拆除、混凝土振捣等关键施工工序、操作要点和注意事项，特别是换班作业时，现场的技术人员应特别注意容易出现质量和安全问题的部位。5高大模板工程施工完毕后，应按规定组织专项验收，在监理单位等相关单位验收符合要求后，应通知质量安全监督站进行监督验收。6高大模板工程验收合格后，施工单位方可进入下一道工序施工。7高大模板支撑系统安全专项施工方案中应包括混凝土浇注方案。（五）技术保证条件1严格按照危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）文件规定编制高大模板工程安全专项施工方案及组织召开专家论证会。2根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）规定，对高大模板支撑体系搭设的18、基本构造要求严格按照规范第5.1.6条、6.1.9条、6.2.4条强制性条文要求进行设置。3严格执行其它有关标准、规范、规程及管理文件规定。二、编制依据建质200987号危险性较大的分部分项工程安全管理办法；建质2009254号建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则；建质200382号建筑工程预防坍塌事故若干规定；建质2011111号建筑施工企业负责人及项目负责人施工现场带班暂行办法；闽建建200347号关于加强模板工程安全生产管理的通知；闽建建200435号福建省建设厅关于加强建筑模板工程钢管支撑体系施工安全管理的通知；闽建建201148号关于开展建筑施工模板工程专项整治工作的通知；闽19、建建201436号关于进一步加强建筑施工模板工程质量安全管理工作的通知；闽建建201523号关于加强建筑施工安全生产工作有关事项的通知；闽建建201526号关于印发的通知；闽建质安监总2009029号关于进一步加强模板工程监督管理的通知；建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；建设工程施工现场供用电安全规范（GB50194-2014）；混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）；建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）；混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）；建设工程施工现场消防安全技术规范（GB50720-2011）；建筑施工安全技术统一规范20、（GB50870-2013）；金属拉伸试验方法（GB/T228-2002）；碳素结构钢（GB/T700-2006）；直缝电焊钢管（GB/T13793-2008）；施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）；混凝土泵送施工技术规程（JGJ/T10-2011）；公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）；公路工程质量检验评定标准（JTG/T F80/1-2004）；现浇21、钢筋混凝土（屋面）板及砌筑墙体的设计与施工技术规程（DBJ13-20-1999）；建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程（DBJ13-91-2007）；梅列经济开发区小蕉工业园基础设施建设项目新城大道道路工程 XX三路跨线桥施工图纸；我公司编制的梅列经济开发区小蕉工业园基础设施建设项目新城大道道路工程施工组织设计；品茗施工安全设施计算软件（V10.6）。三、施工计划（一）施工进度计划计划用120日历天完成箱梁模板工程施工及混凝土浇筑。工期安排详见进度计划表。（二）材料计划1模板及支撑架的材料选择（1）模板：采用2440mm1220mm15mm（厚）胶合板。（2）龙骨：除了横梁底主龙骨为10022、200mm方木外，其余主、次龙骨均采用100100mm方木。（3）满堂架：选用483.5mm碗扣钢管及其配件，计算时采用保守值483.0进行验算。（4）底座：由规格不小于1001008mm钢板和钢管套管焊接组成。（5）顶托：采用标准可调顶托，U型托盘钢板厚度5mm、宽度120mm、长度100mm、高度60mm，顶托螺杆长度为600mm，螺杆外径不小于36mm；螺盘为玛钢、并带碗扣，可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不少于5扣，螺母厚度不小于30mm；可调托撑抗压承载力不小于40kN。2钢管、顶托等材料进场前后安排专人检查、验收，并作相应的记录，验23、收合格方可使用。进场的材料应符合以下要求：（1）碗扣钢管：碗扣钢管规格为483.5mm钢管及其配件，其碗扣式钢管直径、壁厚、允许偏差等应符合建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）的规定，钢管壁厚不得小于3.5-0.025mm。钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕，不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲、开裂的钢管。有对接的立柱应保证对接焊缝达到级焊缝的要求，不能焊接脱空或点焊。搭设架子前应进行保养，钢管上严禁打孔，钢管在使用前先涂刷防锈漆，力求环保美观。钢管端部不得有气割，端面不平整不得作为立杆使用，否则在对接扣件部位出现弯曲，易失稳。上24、碗扣、可调托座及可调螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，材料性能应符合GB11352中ZG270-500规定。下碗扣、横杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中GZ230-450的规定。必须有产品质量合格证、生产许可证、专业检测单位检测报告和产品标识。碗扣立杆内径不大于50mm，外套长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。（2）顶托：顶托应采用标准可调顶托，U型托盘，支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，安装时应保证上下同心，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，螺盘应为玛钢、并带碗扣。（3）龙骨：龙骨材料截面应满足尺寸要求，25、不使用非标、异型的尺寸。3计划一次性投入足量模板及钢管支撑材料，以保证施工进度的需要，模板工程需用材料如下表：序号材料名称规格单位数量进场计划1模板（胶合板）2440122015m25000分批进场2碗扣钢管WDJt350分批进场3钢管483.5t100分批进场4扣件直角、旋转、对接个3000分批进场5顶托U型可调顶托个3000分批进场6底座1001008个3000分批进场7方木100100t100分批进场8方木100200t10分批进场（三）设备计划主体结构施工期间，根据建筑物平面形状、尺寸及高度、平面布置和工期要求，拟使用塔吊进行垂直运输，以满足施工要求。施工期间做好使用前的检验、保养工作26、，确保运转正常。投入的主要施工设备如下表：序号设备名称单位数量进场计划1单面压刨台10一次性进场2台式平刨台10一次性进场3台式电锯台10一次性进场4手提式电钻把20一次性进场5电焊机台10一次性进场6切断机台4一次性进场7钢筋弯曲机台2一次性进场8水平仪台2现场常备9经纬仪台2现场常备10汽车吊台1随进度进场11汽车泵台2随进度进场12混凝土罐车台16随进度进场13振捣棒根10现场常备14平板振动器台5现场常备15坍落度筒套4现场常备16注浆泵台2随进度进场17千斤顶台2随进度进场四、施工工艺技术（一）技术参数1构件参数现浇箱梁采用流线型等高连续箱梁，中心处梁高1.9m，单箱三室截面，箱梁顶27、宽16.6m，桥面横坡通过箱梁左右腹板高差形成。箱梁顶板厚25cm，底板中间段厚25cm。2支撑系统的设计根据计算结果，箱梁箱室、腹板、翼缘板和横梁下采用不同的立杆间距布置，各构件的立杆纵、横距、步距和次龙骨间距详见下表：构件名称立杆横距（mm）立杆纵距（mm）步距（mm）次龙骨间距（mm）顶、底板9009001200300腹板6009001200200翼缘板9009001200300横梁6006001200200（二）工艺流程场地清理放出轴线、定好水平控制标高型钢梁支架搭设 满堂支架搭设 防护设施满堂支架加固 主、次龙骨安装箱梁底、侧模安装安装预压前测量 支架预压 变形及沉降观测预压后测量支28、架与底、侧模调整箱梁底板钢筋安装腹板钢筋安装腹板侧模安装箱室支撑架安装箱室主、次龙骨安装顶板钢筋安装箱梁混凝土浇筑混凝土养护预应力张拉压浆、封锚支架拆除（三）施工方法1满堂碗扣支架搭设（1）安装顺序立杆基础处理测量放线安装碗扣钢管立柱及纵、横向水平杆设置剪刀撑安装顶托调整顶托高度安装托梁板主次龙骨铺钉梁板底胶合板及拼梁板侧模梁板轴线、标高调整面板拼缝粘贴胶带纸刷脱模剂质检下道工序。（2）立杆基础处理为保证支架基础的承载力，需对梁体水平投影面积范围内的地基进行处理，桩基施工遗留的泥浆池等提前做好挖除、换填。场地平整后，采用压路机进行碾压，压实度93%，地基承载力不小于190kPa，压实度及地基承29、载力经现场技术人员和试验人员检测合格后，采用15cm厚C20砼+20cm片石找平。（3）基础排水在硬化基础设1%双向排水坡，硬化两侧设置3030cm排水沟。防止积水使地基软化而引起支架不均匀沉降。（4）测量放线根据设计文件计算结构控制点坐标，主要应包括箱梁底板内外边线，翼板内外边线以及中心线。采取坐标法进行放样。碗扣支架搭设之前，先按技术放线布置好底托，然后搭拼支架。支架搭拼的顺序应逐孔搭拼。搭拼时应挂线以控制标高及线型。第一层拼好后，由工程技术人员检查平整度，如高差不符合要求，必须用底托调平。支架拼装时用线坠或水平尺控制立杆的垂直度，防止立杆偏心受力。（5）安装碗扣钢管立柱及纵、横向水平杆支30、撑搭设前，工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工人班组进行详细安全技术交底，并签字确认。支架搭设之前预先检查碗扣杆件，不得使用挖瘪、弯曲、腐蚀等以及有损伤和明显缺陷的构件，碗扣或销子必须用专用的销子。碗扣件进场前必须逐件进行检查，是否符合质量要求及设计要求。对工作面进行清理干净，不得有杂物。立杆下高度不符模数处在垫层上放置可调底座，以调整立杆高度。碗扣架底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应小于或等于350mm。碗扣立杆安装时上部立杆端头套入下部立杆120mm，按步距1.2m安装水平横杆，横杆放下碗扣内，四面横杆就位后放下上碗扣扣紧。碗扣式钢管立杆上的上碗扣均应能上下串动灵活转31、动，不得有卡滞现象，立杆与立杆连接的连接孔处应能插入12mm连接销，在碗扣节点上同时安装14个横杆，上碗扣均应锁紧。梁底支撑及其他使用钢管立柱时，立柱的接长严禁搭接，必须采用对接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆，在最上一步架中间应加设一道水平拉杆，每一步纵横向应各设一道水平拉杆，即在每步、每跨均双向设置水平拉杆。为防止现浇箱梁混凝土浇注过程中边腹板侧模胀模而产生斜撑钢管和翼缘板下支架移位，需在翼缘板支架32、上设置斜拉钢管，斜拉钢管要深入底板下支架至少3根站杆，每隔一排设置一道，与站杆相交部位均要用扣件连接，且与水平横杆的夹角为30。墩身混凝土先进行浇筑，碗扣支架用水平钢管与墩身四周抱箍，钢管顶部设置顶托与墩身密贴受力，支撑体系与墩台形成可靠的刚性连接，以增强结构的稳定性。（6）设置剪刀撑碗扣支架搭拼完之后，用扣件式钢管在支架外侧四周各设置1排，中间每隔4排立杆设置一排剪刀撑。底层设扫地杆，顶层设水平剪刀撑，中间每间隔4.8m高度增设一道水平剪刀撑。剪刀撑设置时从顶到底要连续，搭接头保证不小于60cm，接头卡不少于两个，与水平横杆的夹角为4560，两剪刀撑不允许自相交，要求布置在立杆两侧。（7）安33、装顶托顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧如有间隙，必须采用三角木楔填塞缝隙，使顶托均衡受力。可调托撑螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm。顶层水平杆中心线至可调托撑支托板板底的悬臂长度（自由端）不得大于650mm。若因纵坡原因导致部分立杆顶端悬臂长度超标时，应在顶层立杆之间增设钢管扣件式水平杆件。可调托撑螺杆插入立杆内的长度不得小于150mm。螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。（8）安装托梁板主次龙骨纵向龙骨接头不能有空隙，且不能悬空，若有空隙用扒钉十字交叉连接，方木间用木楔塞紧，且用钉子顶牢；若有悬空可采用不小于1.5m长的方木两端支撑在顶托上，且方木间用扒钉34、连接。横向方木接头采用搭接并用铁钉联结。（9）安装防护栏杆支架顶面采用扣件式钢管设置防护栏杆。临边护栏设上、下两道横杆，下横杆高度距离作业底面0.50.6m，上横杆高度距离作业底面1.01.2m，立杆间距2m2.5m。脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。模板的宽度比翼缘板宽出3050cm进行水平防护。（10）搭设梯道采用扣件式钢管搭设之字型梯道用于人行兼作材料运输通道。梯道附着外脚手架或建筑物设置。梯道宽度不小于0.6m，坡度采用1：1，拐弯处设置平台，其宽度不小于梯道宽度。梯道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板。梯道跳板横铺时，应在横向水35、平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于50cm；跳板顺铺时，接头宜采用搭接，下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱外采用三角木填顺。梯道脚手板上设置防滑木条，木条厚度为23cm。在梯道中间设立杆，立杆从底部砼基础向上延伸到梯道顶部。梯道必须设置纵横向剪刀撑和扫地杆以增强整体稳定性。2箱梁模板安装（1）现浇箱梁底、侧模采用大块不脱色优质防水竹胶板制作，以减少模板接缝，增加箱梁表面光洁度，提高混凝土外观质量；竹胶板间采用双面胶密贴，防止漏浆。（2）底模安装加固根据设计控制标高铺好底板下方木，经现场技术人员检查合格后，方可铺底模。底模直接用钉子钉在方木上。底模铺好之后，放线、抄平并检查其平整度36、。（3）侧模安装加固侧模依据底板边线直接坐在底模上，用55cm方木条钉在底模与侧模下口相交处外侧底模上，防止侧模下口涨模；侧模外侧用1010cm方木作为横肋，净距30cm，竖肋采用1010cm方木，间距90cm，用斜撑钢管撑在支架上，斜撑钢管上用顶托撑在1010cm方木上，钢管之间用扣件连接。（4）模板安装的一般要求模板安装前必须检查模板有无变形，尺寸、刚度、平整度是否符合要求，清除残留杂物，进行除污处理。模板一定要擦干净，干燥，无锈无油。检查结构物中心及模板就位线正确无误后开始支立模板。模板接缝处可贴双面胶，或进行嵌缝处理，保证接缝严密不漏浆。模板安装调整好后，清除模板内杂物，积水，钢筋上的37、油污；全面检查结构尺寸、标高、平面位置（模板就位和对中）、模板垂直度、平整度、接缝、支撑和稳定、钢筋保护层、预埋件支架等合格无误后报请技术人员和监理工程师，检查合格后方可进行砼浇筑。（5）底、侧模调整支架预压完成后，对底、侧模在平面位置、高程方面进行详细检查，底模标高，预抬值及横向曲线根据预压数据通过底托和顶托调整，底模边线通过细致测量划线来调整，特别对底侧模接缝进行详细检查，避免边角砼表面出现蜂窝、麻面及表面漏砂现象，使拆模后的箱梁底板边线条光洁、均匀顺直。（6）施工进人孔的预留在箱梁的顶板处预留施工进人孔，人孔须避开顶板预应力束，截断的普通钢筋施工完成后须恢复。在浇完砼顶板同时养护到预期强38、度后，通过人孔进入箱梁中拆除箱梁内模。在操作人员进入箱内前，采用送风方法使箱内空气流通。在拆除内模并运出后，再用吊模法，将人孔按设计配筋进行绑扎并采用微膨胀砼补浇该处砼。（7）模板安装允许偏差如下表：模板安装允许偏差和检验方法序号项目允许偏差（mm）检验方法1相邻两板表面高低2用钢板尺和塞尺量2表面平整度3用2直尺和塞尺量3模内尺寸3，6用钢尺量，长、宽、高各一点4轴线偏位8用全站仪或经纬仪测量，纵、横各一点5支承面高程2，5用水准仪测量6梁底模拱度5，2沿模板全长拉线，用钢尺量7侧向弯曲L/2000且不大于10沿模板全长拉线，用钢尺量8支架纵轴线平面位置L/2000且不大于30用全站仪或经纬39、仪测量9预应力筋孔道位置5用钢尺量3支架预压针对本工程特点，本次预压拟采用水压、砂袋和用钢筋堆载组合预压方案。首先在横隔板、纵向斜腹板和中腹板等部位用砂袋堆高至翼板处，不足荷载部分用钢筋加重；横隔板与纵向腹板围成空档，内贴彩色塑料布两层，塑料布搭接采用万能胶粘贴确保密贴不漏水。选取具有代表性的支架孔跨（7#墩8#墩）进行预压，7#墩8#墩段箱梁重约1000吨，预压重量取箱梁自重的120%。预压时间以支架的各个部位均不再发生变形为止，一般为48小时（采用砂为代替荷载，并装入塑料袋内，袋子尺寸为1.11.10.9m吨袋，每袋内装砂跟踪记录荷载重量）。（1）为避免在砼施工时，支架不均匀下沉，消除支架40、和地基的非弹性变形，准确测出支架和地基的弹性变形量，为预留拱度提供依据，主梁支架布置完毕后，采用梁重1.2倍预压，以消除支架非弹性变形，确保成桥后的桥梁线形与设计吻合。（2）根据箱梁截面形式以及荷载分布特征，可以确定在腹板及横梁位置，支架持荷较大，因此在箱梁底模上要分出腹板和横梁中心线，具体措施为：全站仪精确放样箱梁各里程纵向中心线和底板边线，直线部分每5m一个断面，曲线部分2m一个断面，利用放样出的箱梁纵向中心线和边线分出腹板中心线。（3）预压用材料：材料主要用袋装中粗砂或泥砂，由实验室测定材料比重。依次作为堆载的依据。砂袋在预压过程中，应注意雨天防水措施，避免因下雨增加荷载重量，造成超重。41、（4）预压具体步骤加载支架预压应沿混凝土结构纵横向采取对称、均衡、同步的方式进行加载和卸载，施工过程严禁偏载堆放预压材料，避免支架失稳产生坍塌。在征得监理工程师同意后，即可根据箱梁各部位荷载大小进行加载。支架预压按预压单元进行分三级加载，三级加载依次为单元内荷载值的75%、100%、120%。每级持荷时间不小于30分钟，然后稳定时间4872小时。每级加载完成后，先停止下一级加载，并每间隔12h对支架沉降量进行一次监测。当支架顶部监测点12h的沉降量平均值小于2mm时，再进行下一级加载，应考虑混凝土振捣产生的动荷载及小型机具等荷载。堆载过程中要注意局部荷载不能过大，防止造成不均匀下沉。每次采取逐42、层码砌堆载，堆载时注意预留沉降观测点位置（保证塔尺能触及底模），根据施工要求，一次堆载长度为一跨半。沉降观测从堆载开始，工程部要派技术人员对地基、支架、箱梁底模进行巡视和沉降观测，观测点分别设置在腹板下支架基础上（地面）和腹板位置底模上，每断面6个观测点（底模和对应地面位置各5个点），间隔10m一个观测断面，平均2小时观测一次，在堆载初期观测周期要小于2小时，并认真填写观测记录，若沉降量较大则要对相应部位进行加固，重新预压，直到符合要求才能进行后续施工。支架弹性变形量预留依据设计要求：支架要牢固，安全稳定，有足够的承载力立模时需预留支架变形量。施工时支架预留量大小的确定就以沉降观测数据为主要依43、据。为了使箱梁在混凝土浇筑完成后达到规定的标高，模板调整时要考虑设置预抬值。支架预施工拱度按二次抛物线计算，根据预压所取得支架的弹性和非弹性变形值，综合考虑设置支架实际预拱度，以保证桥梁应有的线型。设置预抬值通常要考虑以下因素：梁自重产生的弹性变形1；支架以上垫块及方木之间的压缩量2；支架在设计荷载下的挠度3；支架在设计荷载作用下的非弹性变形量4；支架在设计荷载作用下的弹性变形量5；支架基础受荷载后的非弹性变形和地基的弹性变形量6；箱梁张拉向上起拱变形量7。根据本工程的支架预压方案，经预压和在浇注砼时的等重卸载后，其中2、3、4、5、6均已完成，在设置预抬值时只考虑1、7相互抵消。4钢筋制作、44、安装及预应力管道安装（1）钢筋制作安装钢筋的加工和安装须按设计图纸和规范要求进行，未经同意，不得擅自更改。由于钢筋数量大、变化多，结构复杂，安装时应精心组织，合理安排，重视施工顺序和人员组织。当预应力管道与钢筋位置有冲突时，可对局部钢筋位置做适当调整，确保预应力钢束位置准确。箱梁底模安装调试完成，在底模上放出箱梁所有腹板和横梁的中线和边线，经检查合格后，方可开始安装底板钢筋。安装前必须对底模进行彻底清扫。梁体钢筋先进行底板及腹板钢筋的绑扎，并安装底板与腹板预应力管道，然后进行顶板钢筋的绑扎，并安装纵横向预应力管道；绑扎铁丝的尾端不应伸入保护层内；所有梁体预留孔处均应增设相应的环状钢筋；桥面泄水45、孔处钢筋可以适当移动，并增设斜置的井字型钢筋进行加强。施工中为确保腹板、顶板、底板钢筋的位置准确，可根据实际情况加强架立钢筋的设置，可采用增加W形架立筋或矩形架立筋等措施；钢筋外观应无锈蚀等杂物污染，绑扎需牢固不晃动，钢筋保护层采用垫块控制，错开绑扎在外层钢筋上，每平米不少于4处，垫块材料应采用与梁体同等寿命的材料以保证梁体的耐久性；钢筋骨架要求顺直、平整。钢筋加工和安装偏差不得超过规范要求。预留泄水孔等预埋件位置必须准确，设置要牢固。严格按设计图纸对综合接地钢筋、接地端子、梁顶预埋件进行施工。钢筋绑扎一次性施工。普通钢筋加工及安装允许偏差如下表：钢筋加工允许偏差和检验方法序号项目允许偏差（m46、m）检验方法1受力钢筋全长10尺量2弯起钢筋的弯折位置203箍筋内净尺寸5检查数量：施工单位按钢筋编号各抽检10%，且各不少于3件。钢筋安装允许偏差和检验方法序号项目允许偏差（mm）检验方法1受力筋净距10尺量：每构件检查2个断面2箍筋、横向水平筋间距10尺量：每构件检查510个间距3钢筋骨架尺寸长10尺量：按骨架总数30%抽查宽、高54弯起筋位置20尺量：没骨架抽查30%5保护层厚度3尺量：每构件沿模板周边检查8处（2）钢束钢绞线进场后，必须按有关规定对其强度、外形尺寸、物理及力学性能等进行严格试验。锚头应进行裂缝探伤检验，夹片应进行硬度检验，锚具应进行锚具钢绞线组装件的锚固性能试验。同时应47、就实测的弹性模量和截面积对计算引申量进行修正。预应力管道均采用钢波纹管成形。波纹管应有一定的强度，管壁严密不易变形，安装时必须保持位置准确，管节连接必须保持平顺。波纹管的安装按照图纸给的曲线要素和坐标，补充计算出它的安装坐标，并在坐标位置用10钢筋做“U”字型定位筋，“U”字口尺寸大于波纹管外径不超过0.5cm，直线段每1m一道，曲线每0.5m一道，与相邻钢筋点焊成型。锚具垫板必须与钢束轴线垂直，垫板孔中心与管道孔中心必须一致。钢绞线下料应在长线平台上进行，钢绞线下料长度尺寸包括两端80cm的工作长度，下料后，应梳整编束，每隔11.5m用铁丝绑扎，编束后的钢绞线应顺直不扭转，按编号分类存放，钢48、绞线搬运时，支点距离不大于3m，端部悬出长度不得大于1.5m。钢绞线切断前的端头先用铁丝绑扎，切断后端面用胶布缠紧封头，以利于穿束。穿钢束前应清除孔道内积水和杂物并用风吹干。穿索宜采用人工或慢速卷扬机牵引由一端一次穿索。对进出索口要有良好的导向措施。检查无误后，穿钢绞线。穿束完后，对所有波纹管进行全面检查，有孔洞处必须包扎紧密，严防砼灌注时漏浆。钢筋在加工场集中加工现场绑扎成型，检查合格后，立内模，绑扎顶板钢筋。钢筋间焊接均采用双面焊接，直径25mm的钢筋采用机械连接。预应力管道安装就位过程中尽量避免反复弯曲，以防管壁开裂，同时，还应防止振动棒碰撞及电焊火花烧伤管壁。管道接头必须用套管旋紧，保49、证有相互重叠，并沿长度方向用两层胶布在接口处缠5cm左右。管道固定间距及位置严格按照设计图纸及规范要求进行。（3）波纹管波纹管的连接安装a、管道采用塑料波纹管，管道安装前检查管道质量及两端截面形状，遇到有可能漏浆部分应割除、整形和除去两端毛刺后使用。b、安装时，必须用定位架将波纹管固定，以防浇筑混凝土时波纹管上浮而引起严重的质量事故，安装就位过程中应尽量避免反复弯曲，以防管壁开裂。同时，还应防止电焊火花烧伤管壁，波纹管接头必须用套管旋紧，保证有相互重叠，并沿长度方向用两层胶布在接口处缠10cm长左右。c、接管处及管道与喇叭管连接处，应用胶带或冷缩塑料密封。d、孔道定位必须准确可靠，严禁波纹管上50、浮。直线段平均1m，弯道部分每0.5m左右设置定位钢筋一道，定位后管道轴线偏差不大于5mm。切忌振捣棒碰穿孔道。e、管道与喇叭口连接处管道应垂直于锚垫板。压浆排气孔的设置a、压浆嘴和排气孔可根据施工实际需要设置，管道压浆前应用压缩空气清除管道内杂质，排除积水。从最低压浆孔压入，管道压浆要求密实，浆内可掺适量减水剂和微膨胀剂，但不得掺入氯盐。b、对于长束（大于60m）和长曲线束（大于50m），在其中间和最高点位置要设置压浆排气管道。排气管道可用硬塑料管或钢管，并将其引出梁顶面20cm。排气孔在施工时要用木塞塞紧。5箱梁混凝土浇筑箱梁混凝土浇筑采用水平分层法，一次浇筑成型。因整联箱梁较长，面积较大51、，故要有科学的布料方法才能保证混凝土强度及结合面的质量。需考虑混凝土初凝、终凝时间，混凝土供应能力，混凝土振捣时间以及人员的安排。（1）机具准备由于箱梁混凝土方量较大，浇注时间较长，在布设混凝土泵管时应充分考虑各种影响因素。针对现场实际情况，混凝土浇注三台汽车泵（一台备用），同时配备足够混凝土搅拌运输车，确保混凝土供应。由于箱梁钢筋间距较密，混凝土振捣机具除5cm的插入式振捣器外，另需准备部分3cm插入式振捣器和附着式振动板用于箱梁下倒角和张拉齿板处混凝土振捣。（2）混凝土浇筑施工选择在气温较低的天气中的低温时进行。（3）混凝土配合比及坍落度要严把材料关，选用符合要求的材料规格及标准，严格按配52、合比配置混凝土。施工前由专人测得沙石料的含水率及时调整施工配合比，保证混凝土质量。混凝土出厂前应测定其和易性及坍落度，杜绝不合格混凝土出厂。（4）混凝土浇筑前先将箱梁底模用水冲洗干净。木模板用水浸透，防止其干燥吸水。（5）混凝土倒入砼输送泵料斗时，试验人员要检查混凝土的坍落度、和易性，如不合适要通知拌和站及时调整。（6）底板、腹板砼浇注时，先浇注底板及倒角砼，后浇注腹板及顶板砼。为防止翻浆，先浇注箱梁的底板及倒角砼，然后退回开始浇注腹板和顶板砼。（7）底板砼浇筑时，砼由箱梁腹板处入模，及时对箱内底板砼进行人工找平处理。腹板砼浇筑要斜纵向分段，水平分层的方法进行，水平分层厚度在2040cm间。混53、凝土浇筑方向（8）由于腹板、中横梁和端横梁处钢筋和波纹管较密集，因此振捣时要责任到人以防漏振、过振及碰触波纹管漏浆。特别要加强锚下、支座、腹板及横隔梁处的振捣控制。现场值班技术员要加强重要部位的检查力度，发现质量隐患及时纠正。（9）浇注底板砼时，需要注意随时检查底板砼厚度是否满足要求。（10）顶板及翼缘板砼浇注时，由低至高、横向全断面推进。用插入式振动棒振捣密实，同时用木抹子及时收面，最后进行拉毛处理。（11）顶板及翼缘板砼浇筑时间间隔应尽可能缩短，防止顶板砼收缩产生横向裂纹。（12）混凝土浇注过程中，应随时对混凝土进行振捣并使其均匀密实。在振捣过程中应避免重复振捣，防止过振。插入式振捣器的移54、动间距不宜大于振捣器作用半径的l.5倍，且插入下层混凝土内的深度宜为50100mm，与侧模应保持50100mm的距离避免碰撞模板、钢筋及其他预埋件。每一振点的振捣延续时间宜为2030s，以混凝土不再沉落、不出现气泡、表面呈现浮浆为度，防止过振、漏振。当振捣完毕需变换振捣棒在混凝土拌和物中的水平位置时，应边振动边竖向缓慢提出振捣棒，不得将振捣棒放在拌和物内平拖。不得用振捣棒驱赶混凝土。对于箱梁腹板与底板及顶板连接处的承托、预应力筋锚固区、以及施工缝处等其他钢筋密集预埋件部位，要特别注意振捣。（13）对捣固人员要认真划分施工区域，明确责任，以防漏振。振捣腹板砼时，振捣人员要从预留施工进人孔进入腹板55、内捣固。施工进人孔设在内模和内侧钢筋网片上，每2m左右设一个，混凝土浇筑至施工进人孔前封闭。（14）顶板砼浇注时，由远至近、横向全断面推进。先用插入式振捣棒振捣密实，再用平板振动器振捣第二遍局部找平，然后用提浆整平机整体大面积找平，最后进行拉毛处理。抹面时严禁洒水，并应防止过度操作影响表面混凝土的质量。（15）砼浇注过程中，技术人员、质检人员和实验人员全过程旁站，对支架、模板、砼的各项指标随时检测，保证砼浇注连续、顺利。（16）箱梁顶面标高、平整度应严格控制在公路工程质量检验评定标准（JTGF80-1-2004）表8.7.2规定范围内，才能保证桥面沥青面层厚度的均匀性。（17）连续箱梁施工结构56、尺寸允许偏差见下表：外形尺寸允许偏差和检验方法序号项 目允许偏差（mm）检验方法1轴线位置10全站仪或经纬仪：测量3处2梁顶面高程10水准仪：检查353梁高度0，5尺量：每跨检查13个断面4梁顶宽305梁底宽206顶、底、腹板或梁肋厚10，07梁长度5，10尺量：每梁8横坡（%）0.15水准仪：每跨检查13处9平整度82m直尺：每侧面每10m梁长测一处（18）梁体混凝土浇筑完毕后，应在收浆后尽快予以覆盖和洒水养护。养护时不得损坏或污染混凝土的表面。 混凝土的洒水养护时间，一般为7d，可根据空气的温度、湿度和水泥品种，掺用的外加剂等情况，酌情延长或缩短养护时间。 混凝土的洒水养护次数，以保持混凝57、土表面和模板外面处于湿润状态为度，一般间隔1.52小时为宜。 混凝土在养护期间若有台风、暴雨，混凝土表面需用土工膜覆盖。6预应力施工工艺流程：钢绞线穿束张拉压浆封锚。（1）钢绞线穿束预应力钢材及预应力锚具进场后，应严格按现行规范要求检验、试验、验收和保管。所有预应力钢材不得焊接，钢绞线使用前应作除锈处理。钢绞线应用圆盘切割机切割，不得用电、气割。钢绞线、锚具应避免生锈及局部损伤，以免影响强度和脆性破坏。所有预应力束锚垫板均设置有锚下钢筋网，锚具锚下螺旋筋需由锚具厂家配套。钢绞线穿束在混凝土浇筑前进行。钢绞线下料时应在长线平台上进行，下料后，应梳整编束，每隔11.5m用铁丝绑扎，编束后的钢绞线应58、顺直不扭转，按编号分类存放，钢绞线搬运时，支点距离不大于3m，端部悬出长度不大于1.5m。钢绞线切断前端头先用铁丝绑扎，切断后端面用胶布缠紧封头，以利穿束。穿束前应清除孔道内积水和杂物并用风吹干。用人工或慢速卷扬机牵引一次穿束，索口导向措施要良好。主梁预应力束顶底板竖弯曲线段必须严格按设计要求设置16防崩钢筋，间距100mm，并且与顶底板钢筋可靠绑扎。由于箱梁位于曲线上，因此预应力束应每隔0.45m设置16“”字形防崩钢筋，防崩钢筋必须和腹板内外侧的腹板钢筋等强焊接，以确保其能承受曲线段腹板径向力。预应力钢束和锚具使用前必须按有关规定进行抽检，并征得监理工程师同意后，方可施工。预应力钢束穿束前59、，必须对预应力筋进行下料、编束，油泵、油顶必须进行校验，以确定张拉力与油表的对应。所有设备间隔三个月应至少进行一次检查和保养。预应力张拉端因张拉空间要求，需临时截断的钢筋，必须按设计图要求等强度恢复。（2）张拉预应力钢绞线的张拉顺序按腹板束-底板束-顶板束的顺序张拉，先长束后短束，横断面上对称张拉的原则进行，具体张拉顺序为：纵向腹板预应力钢束1/2横梁预应力钢束纵向底板钢束、纵向顶板钢束剩余1/2横梁预应力钢束。张拉程序：初应力（0.15con）1.0con持荷5分钟（锚固）。张拉前应向监理工程师提交详细说明、图纸、张拉应力和伸长量计算，并征得监理工程师同意。纵向预应力钢束采用两端张拉时，两端60、应保持同步进行。所有预应力张拉均要求伸长量与张拉力双控，以张拉力为主，通过试验测定E值，校正计算伸长量，要求实测引伸量与计算引伸量两者误差在6%以内。测定伸长量要扣除非弹性变形引起的全部伸长量。对同一张拉截面，断丝率不得大于1%，每束钢绞线断丝、滑丝不得超过一根，不允许整根钢丝绳拉断。待砼强度达到设计强度的100%以上时，进行预应力张拉作业，张拉采用油表读数与伸长量双控制的方法，预应力张拉前应先按初应力（0.1k0.2k）张拉一次，再在预应力筋上刻划记号，开始测伸长值，接着开动油泵，张拉到103%k，量此时伸长量，持续5min后，回到k再量此时的伸长量，看是否与计算相符，张拉程序按设计要求进行61、，一束拉完后看其断丝，滑丝情况是否在规定要求范围，若超出规范需要重新穿束张拉，锚固时出要作记号，防止滑丝。张拉时，还应对箱梁的上拱进行测量，观察箱梁水平、垂直方向的位移，以便采取措施，对箱梁应加强支撑，以防出现万一，张拉完成后经监理工程师同意后，方可锚固、切割露头，切割钢绞线要用砂轮切割机进行切割，张拉温度不宜低于5。（3）压浆预应力钢束张拉完毕，严禁撞击锚头和钢束，并尽快压浆。钢绞线多余的长度应用切割机切割，切割方式和切割后留下的长度应按现行施工规范办理。压浆采用水胶比为0.260.28之间的水泥浆，采用出厂日期不超过一个月的水泥，用活塞式压浆泵压浆，压力表的最小风度值应不大于0.1MPa，62、连续注入浆液，压浆灌满管道时，塞住前排气孔，再进行一次补浆，使管道内浆液密实。压浆前必须用水冲洗一遍管道，再用无油高压风吹干，从拌合水泥浆到开始向孔道压浆间隔时间不超过30分钟。压浆时气温或构件温度不低于5，水泥浆温度不超过32，否则应采取措施。压浆拌和机应制造出胶状稠度的水泥浆。压浆机必须能以0.7MPa的常压连续进行作业。压浆停止时，压浆机要照常循环并搅拌。在泵的全部缓冲板上应装上1.0mm标准孔的筛式滤净器。压浆设备应能对压浆完成的孔道保持压力，并应设置一个维持孔道压力的、能够开闭的喷嘴。压力表应在使用前进行校正，此后在工程师要求时出应校正。压浆作业过程，最少每隔3小时应将所有设备用清水63、彻底清洗一次，每天用毕后出用清水进行冲洗。按要求拉力对钢绞线束进行张拉后，并获得监理工程师同意进行下一步工作时，应尽快用无油脂压缩空气将每个装有预应力钢绞线的孔道吹净，并开始压浆。压浆前，锚具周围的钢绞线间缝隙和孔洞，应予填封，以防止冒浆。准备工作未经监理工程师检查之前，不得进行压浆。水泥浆a、水泥浆应硅酸盐水泥和水组成，出厂时间最好不要超过一个月。b、在符合和易性的条件下，水泥浆的水胶比一般采用0.260.28。c、在量筒内注入500ml的水泥浆，3小时后钢丝间泌水率应为0。d、水泥浆掺入膨胀剂后的最大自由膨胀量不超过3%。e、水泥浆拌和时间应不小于2分钟，直到获得均匀稠度为止。f、稠度：在64、稠度测定仪上测定，水泥浆自仪器筒内流出时间宜在1418秒之间。掺合料不得使用含有氯化物和硝酸盐的掺合料，只有经过监理工程师书面同意，才可采用其它掺合料，并应严格按照生产厂家说明书规定使用。气候条件考虑a、当在背阴处温度低于4时，不得进行孔道压浆。温度大于+32时，不得拌和或压浆，当在高温压浆时，应采取适当降温措施。b、压浆必须有监理工程师在场时，才能进行。c、在压浆前，水泥浆应不断搅动，以防流动性降低。d、孔道压浆，应自上而下，顺序进行。且应满足图纸及监理工程师的要求。水泥浆压注工作应在一次作业中，一端压进，另一端冒浆，连续进行，并让出口处冒出废浆，直至不含水沫气体的废浆排出，其稠度与压注的浆65、液相同时停止。然后应将所有出浆口和孔眼封闭，压浆端的水泥浆压力最少升至0.7MPa，最少维持10秒钟。e、为保证钢丝、钢绞线束全部充浆，进浆口应予封闭，直到水泥浆凝固前，所有塞子、盖子或气门均不得移动或打开。（4）封锚预应力束封锚混凝土宜在压浆后尽快施工，包封的钢丝网应与结构可靠连接，施工时要特别注意。张拉槽封锚砼强度等级为C50，采用微膨胀砼。梁体封端处砼表面应凿毛，表面上的灰碴和支承板、支座板上的浮浆应全部清除干净。封端模板采用钢模板。砼灌注时应分层振捣密实，每次振捣层厚度不大于40cm，与桥面接缝处应严密、平整。（5）拆模外模拆除必须等预应力钢绞线张拉压浆，且水泥浆达到一定强度后方可进行66、。拆模时从跨中向两端支架循环放松和松卸外模架底部顶托。7支顶、模板的拆除（1）拆除顺序：板上顶托板底木方板底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑立柱下托座垫木。（2）本工程由于高大模板体系荷载较大，为保证高大模板的稳定性以及混凝土结构的质量，要求支架水平拉杆每隔一道均与结构混凝土墙柱拉结，混凝土必须达到100%设计强度才能整体拆除。（3）拆除支撑及模板前，应将该部位混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定的强度并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。（4）严格控制模板及其支架拆除的顺序。侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。支撑系统的水平纵横杆、剪刀撑等不得随意拆除67、。（5）拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。拆除底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆剪力墙模板时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。（6）拆除脚手架支撑前，应清除高大模板支撑上存留的零星物件等杂物。拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。（7）拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。（8）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全68、作业的要求运行：脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行；通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除；工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品；拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接扣件应放入袋内，并放室内堆存。（9）通风措施由于本工程箱梁长度较长，拆模现场应保证有良好地通风措施。施工供风采取在箱梁洞口侧安装20m3/min电动空压机2台组，建高压风站，通过200钢管接至拆模部位，由高压橡胶风管再连接到风动机具进行施工。安装风机：箱梁洞外风机安装位置距洞口为2530m，支69、架应稳固结实，尽量保证风管、风机在同一直线上。风机位于洞口外上风向位置，避免洞内压出废气循环进入风机形成两次污染。风机出口设置加强型柔性或变径管与风管连接，风机和风管接口处法兰间加密封垫。安装风管：风管必须采用WSFG型软管。要求风管具有防水、阻燃、抗静电性能。每节风管2530m长，连接头为拉链式，以实现防漏降阻。风管吊挂必须做到平、直、稳、顺、紧。遇有拐弯处，风管要缓慢拐弯过渡，转角120。（10）照明措施根据施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的要求，箱梁长期处于潮湿环境中，其照明线路采用36V安全电压供电。本着既满足施工和安全要求，又节约用电的原则，设置箱梁内的照明线路和70、灯具。根据电流强度和现场的实际情况，整个箱梁的照明线路按两条回路布置，即每台变压器为一个单独回路。每一输电线路按不同线径分段接入。电源由现场一级箱接出，用电缆接至洞口部位，经过二级配电箱变压后从箱梁洞口进入箱梁。每5m箱梁安装36V白炽灯泡1个，分两路控制。供电线路选择BV型导线。低压变压器一次侧（220V或380V）采用10mm2橡胶铜芯电缆；二次侧（36V安全电压侧）采用BX型16mm2、10mm2、6mm2的导线。导线的固定，横担：采用404角钢，用膨胀螺栓固定在剪力墙上，每根角钢上安装两个绝缘瓷瓶，每隔6m安装一组横担。导线截面的大小，根据灯泡安装的数量按每一回路总数的1/3进行调整。71、（11）模板的清理维修、存放拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。材料应按编号分类堆放，按楼板部位层层复安，减少损耗。对已完成的混凝土面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向混凝土面。（四）检查验收1模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。2进入现场的碗扣架构配件应具备以下证明资料：（1）主要构配件应有产72、品标识及产品质量合格证；（2）供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。3构配件进场质量检查的重点：（1）钢管管壁厚度；（2）焊接质量；（3）外观质量；（4）可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。4支架的检查与验收（1）立杆底座与基础面接触情况。（2）上碗扣锁紧情况，扣件拧紧程度。（3）支架首段搭设高度达6m时，应进行检查与验收。5模板工程施工完毕后，由建设单位组织施工、监理、设计单位，同时邀请论证专家进行验收，质量安全监督站进行验收监督。模板工程验收合格后，方可进入下一道工序施工。6模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告73、，混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。五、施工安全保证措施（一）组织保障项目部成立应急救援小组，组长由项目经理担任，副组长由生产负责人、项目技术负责人担任，成员由项目部施工员、质量员、安全员、机械员、材料员等人员组成，公司本部设置相应的安全指挥部。项目部应急救援小组成员名单及联系电话：组 长：项目经理电话：副组长：生产负责人电话：项目技术负责人电话：组 员：施工员电话：质量员电话：安全员电话：机械员电话：材料员电话：附近医院联系地址及电话：XX市第一医院，XX市列东街29号，火警：119 公安：110 交通：122当事故发生时应急救援小组立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必74、要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上75、级部门对事故调查。项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。（二）技术措施1施工机械的安全控制措施（1）各种机械操作人员和车辆驾驶员，必须持有操作合格证，不准操作与操作证不相符的机械；不准将机械设备交给无操作证的人员操作，对机械操作人员要建立档案，专人管理。操作人员必须按照本机说明书规定，严格按照工作前的检查制度和工作中注意观察及工作后的检查保养制度。（2）工作前应注意检查：工作场地周围有无妨碍工作的障碍物；油、水、电及其他保证机械设备正常运行的条件是否完备；安全操作机构是否灵活可靠；指示仪表、指示灯显示是否正常可靠；油温、水温是否达到正常使用温度76、。（3）工作中应注意观察：工作机构有无过热、松动或其它故障；按例保规定进行例保作业；认真填写机械运转记录。（4）驾驶室或操作室应保持整洁、严禁存放易燃、易爆物品，严禁酒后操作机械，严禁机械带病运转或超负荷运转。机械设备在施工现场停放时，应选择安全的停放地点，夜间应有专人看管。（5）用手柄起动的机械应注意手柄倒转伤人，向机械加油时要严禁烟火。严禁对运转中的机械设备进行维修、保养、调整等作业。指挥施工机械作业人员，必须上到人可了望的安全地点，并应明确规定指挥联络信号。（6）使用钢丝绳的机械，在运转中严禁用手套或其他物件接触钢丝绳子，用钢丝绳子拖、拉机械或重物时，人员应远离钢丝绳。起重作业应严格按照77、建筑机械使用安全技术规程和建筑安装工人安全技术操作规程规定的要求执行。（7）定期组织机电设备、车辆安全大检查，对检查中查出的安全问题，按照“三不放过”的原则进行调查处理，制定防范措施，防止机械事故的发生。2高空作业的安全技术措施（1）所有进入施工现场的人员戴好安全帽，并按规定戴劳动保护用品，和安全带等安全工具。（2）在预留洞口、临边搭设符合要求的围栏，且不低于1.2米，并要稳固可靠。进入施工的人员上下通行由斜道或扶梯上下，不攀登模板、脚手架、或绳索上下，并作好“三保”、“四口”等防护措施的管理。施工作业搭设的扶梯、工作台、脚手架、护身栏、安全网等，牢固可靠，并经验收后合格后方可使用。（3）进行78、上下层交叉作业时，上下层之间设置密孔阻燃型防护网罩加以保护。在建筑四周及人员通道、机械设备上方都应采用钢管搭设安全防护棚，安全棚防护棚要铺一层模板和一道安全网，侧面用钢筋网做防护栏板。3起重吊装作业安全技术措施（1）起吊重物件时，应确认所起吊物件的实际重量，如不明确时，应经操作者或技术人员计算确定。（2）拴挂吊具时，应按物件的重心，确定拴挂吊具的位置；用两支点或交叉起吊时，吊钩处千斤绳、卡环、起重钢丝绳等，均应符合起重作业安全规定。吊具拴挂应牢靠，吊钩应封钩，以防在起吊过程中钢丝绳滑脱；捆扎有棱角或利口的物件时，钢丝绳与物件的接触处，应垫以麻袋、橡胶等物；起吊长、大物件时，应拴溜绳。（3）起吊79、细长杆件的吊点位置，应经计算确定，凡沿长度方向重量均等的细长物件吊点拴挂位置可参照以下规定办理：单支点起吊时，吊点距被吊杆件一端全杆长的0.3倍处；双支点起吊时，吊点距被吊杆件端部的距离为0.21乘杆件全长；如选用单、双支点起吊，超过物件强度和刚度的允许值或不能保证起吊安全时，应由技术人员计算确定其起吊支点数和吊点位置。（4）物件起吊时，先将物件提升离地面1020cm，经检查确认无异常现象时，方可继续提升。放置物件时，应缓慢下降，确认物件放置平稳牢靠，方可松钩，以免物件倾斜翻倒伤人。（5）起吊物件时，作业人员不得在已受力索具附近停留，特别不能停留在受力索具的内侧。（6）起重作业应由技术熟练、懂80、得起重机械性能的人担任指挥信号，指挥时应站在能够照顾到全面工作的地点，所发信号应实现统一，并做到准确、宏亮和清楚。起重作业时，司机应听从信号员的指挥，禁止其他人员与司机谈话或随意指挥，如发现起吊不良时，必须通过信号指挥员处理，有紧急情况除外。（7）起吊物件时，起重臂回转所涉及区域内和重物的下方，严禁站人，不准靠近被吊物件和将头部伸进起吊物下方观察情况，也禁止站在起吊物件上。起吊物件时，应保持垂直起吊，严禁用吊钩在倾斜的方向拖拉或斜吊物件，禁止吊拨埋在地下或地面上重量不明的物件。（8）起吊物件旋转时，应将工作物提升到距离所能遇到的障碍物0.5m以上为宜。起吊物件应使用交互捻制交绕的钢丝绳，钢丝绳81、如有扭结、变形、断丝、锈蚀等异常现象，应及时降低使用标准或报废。卡环应使其长度方向受力，抽销卡环应预防销子滑脱，有缺陷的卡环严禁使用。（9）当使用设有大小钩的起重机时，大小钩不得同时各自起吊物件。（10）当用两台以上起重机同吊一物件时，事前应制定详细的技术措施，并交底，必须在施工负责人的统一指挥下进行，起重量分配应明确，不得超过单机允许重量的80%，起重时应密切配合，动作协调。（11）起重机在架空高压线路附近进行作业，其臂杆、钢丝绳、起吊物等与架空线路的最小距离不应小于规定距离，如不能保持这个距离，则必须停电或设置好隔离设施后，方可工作。如在雨天工作时，距离还应当加大。4张拉安全技术措施（1）82、张拉作业必须经过专业培训，掌握预应力张拉的安全技术知识并经考核合格后方可上岗。必须按照检测机构检验、编号的配套组使用张拉机具。张拉作业区域应设明显警示牌，非作业人员不得进入作业区（2）张拉时必须服从统一指挥，严格按照安全技术交底要求读表。油压不得超过安全技术交底规定值。发现油压异常等情况时，必须立即停机。高压油泵操作人员应戴护目镜。作业前应检查高压油泵与千斤顶之间的连接件，连接件必须完好、紧固，确认安全后方可作业。（3）施加荷载时，严禁敲击、调整施力装置。作业前必须在张拉端设置5厘米厚的防护木板。操作千斤顶和测量伸长值的人员应站在千斤顶侧面操作。千斤顶顶力作用线方向不得有人。（4）张拉时千斤顶83、行程不得超过安全技术交底的规定值。两端或分段张拉时，作业人员应明确联络信号，协调配合。高处张拉时，作业人员应在牢固、有防护栏的平台上作业，上下平台必须走安全梯或马道。（5）张拉完成后应及时灌浆、封锚。孔道灌浆作业，喷嘴插入孔道后，喷嘴后面的胶皮垫圈必须紧压在孔口上，胶皮管与灰浆泵必须连接牢固。5现浇支架工程安全措施（1）根据工程特点，钢管支架必须进行专门设计计算，确定钢管桩跨度等相应指标后，按设计图纸严格执行，对参与作业全体人员进行安全技术交底。钢管支架搭设或拆除人员必须定期体检，患有不适合高空作业疾病的人员不能上岗。（2）钢管支架用料按设计要求进行严格的检查验收，搭设前要检查材质及规格，不能84、使用已经弯曲、压扁、拉伤及裂缝的零部件。（3）钢管桩间设纵横向平联和1.5米高空防护栏杆外，全部设绿色安全立网，防止物件从支架上坠落。爬梯需要与支架连接牢固，用安全立网封闭。钢管支架搭设完毕要按专门的验收制度验收合格后挂牌使用，支架的日常使用管理派专人负责，定期检查，支架不得超载，多余物件随时清理，各部件连接节点，由专人按规定时间检查整理，使用中的支架，拆除任何一个部件都必须有审批制度，并按批准手续规定及时恢复原状，经检查后在使用。（4）作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在支架上集中堆放模板、钢筋等材料。遇六级以上大风、雨雪、大雾天气时，应停止支架的搭设及拆除作业。雨、雪天后作业，85、必须采取安全防滑措施。（5）严禁在支架基础及临近处进行挖掘作业。（6）支架架应与输电线路保持安全距离，施工现场临时用电线路架设及支架接地防雷措施等应按国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范的有关规定执行。（7）钢管支架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件。如需拆除必须经修改方案并报请原方案审批人批准，确定补救措施后方可实施。（8）支模架拆除前，必须先确认对所要拆模的主体结构的砼强度（同条件养护）达到规范要求后方可拆除。拆除前应对支架做一次全面检查，清除所有多余物件，并设立拆除区，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。拆除顺序自上而下逐层拆除，不容许上下两层同时拆除，遵循86、“先支后拆，后支先拆”的原则。拆除的构件应用吊具吊下，或人工传递，严禁抛掷。6安全防火措施（1）建设工程施工现场必须坚持“预防为主，防消结合”的方针，坚持“管生产必须管安全”的原则，建立健全防火安全生产责任制和群防群治制度。建立防火安全应急救援系统，编制安全防火应急预案，并定期组织消防应急救援演练。严格执行动火管理制度。（2）成立施工现场防火安全管理领导小组。现场成立消防领导小组，项目经理任组长，由安全员负责整个现场的消防监督和管理。现场成立义务消防队。（3）制定施工现场防火安全岗位职责和防火安全管理制度，确定项目经理为施工现场防火安全负责人。（4）办公室、配电房、易燃场所均配备灭火器，灭火器87、应在有效使用期内。灭火器必须设置在醒目和便于使用的地方。灭火器要加强保养，确保处于有效状态。（5）施工现场使用的安全网必须符合GB5727-2009规范的质量要求，并应是合格的阻燃式密目安全立网。凡是不符合规定的安全网，不得进入施工现场使用。密目式安全网的阻燃性能要求续燃、阴燃时间不应大于4秒。（6）作业人员使用明火，应当清除周围可燃物及其他易燃危险物资，并按规定配备充足的灭火器材。并申请动火手续，经批准同意后，方可实施；专职安全员要负责落实监护人员和监护措施。在高处实施电、气焊切割作业时，必须对作业的周围和下方实施防护遮挡，焊渣要有容器接装；作业后，必须确认无火源危险后方可离开作业现场。（788、）干旱季节施工，要加强模板的防火工作。上部箱梁施工时，在支架两侧临边护栏上配置充足的灭火器材。同时，架设自来水管道，使梁体钢筋焊接过程模板保持湿润状态。7防高温作业措施（1）对高温作业人员进行就业前和入暑前的健康检查，凡检查不合格者，均不得在高温条件下作业。（2）工地拟配卫生员一名，负责工地的卫生管理。炎热时期应组织人员深入工地进行巡回和防治观察。（3）积极与当地气象部门联系，尽量避免在高温天气进行大工作量施工。（4）高温期间，对一线职工除保证茶水供应外，增加防暑保健药品的供应。一旦发生中暑、中毒者应立即送附近医院抢救。对高温作业者，供给足够的合乎卫生要求的含盐饮料和防暑药品。（5）合理安排生89、产班次和作息时间，露天作业应尽量避开午间照射，气温超过35C时，可适当缩短白天工作时间，利用早晚时间弥补，采取早出工，晚收工，中午延长休息时间，合理安排室内作业，适当安排夜间作业。（6）改善宿舍，职工生活条件，确保防暑降温物品及设备落到实处。对高温、高空作业人员进行检查，且要搭设休息棚。（7）确保现场水、电供应畅通，加强对各种机械设备的维护与检修，保证其能正常操作。（8）加强施工管理，坚决按国家标准规范、规程施工，不能因高温天气，而影响工程质量。（9）加强对易燃、易爆危险品储存、运输和使用的管理，在露天堆放的危险品应采取遮阳、降温等措施，避免烈日曝晒，防止发生泄露、自燃、爆炸等事故。8防台风措90、施（1）加强台风季节施工时的反馈工作。收听天气预报，并及时做好防范措施。台风到来前进行全面检查。（2）在接获台风预报，应对支架进行全面检查，根据支架情况，在相对薄弱位置与墩柱进行拉结。（3）对堆放的材料进行全面清理，在堆放整齐的同时必须进行可靠的压重和固定，防止台风来到时将材料吹散。（4）对支架进行细致的检查，加固。支架上的全部零星材料和零星垃圾要及时清理干净。（5）随时监控台风情况，根据台风大小和正面袭击情况，视要求将密目安全网进行临时拆除，减小支架挡风系数，在台风过后再行恢复。（6）遇六级以上台风时，各机械停止操作，人员停止施工。（7）同时应加强防雷措施，保护建筑物、起重设备不受雷击，应加91、以避雷和可靠的接地。9防雨季措施（1）雨天施工，专职电工应做到每天施工前，对所有用电设备，特别是开关、电线、接头等，进行全面的检查，避免漏电事故发生。（2）雨天施工的时候，要做到雨期前对现场各种机具、电器、工棚都加强检查，要采取防倒塌、防雷击、防漏电等一系列技术措施；要认真编制雨期施工的施工安全措施，加强对员工的教育，防止各种事故发生。（3）保护好露天电气设备，以防雨淋和潮湿，检查漏电保护装置的灵敏度，使用移动式和手持电动设备时，一要有漏电保护装置，二要使用绝缘护具，三要电线绝缘良好。（4）大雨过后要检查支架的下部是否下沉，如有下沉，则应立即加固。（三）应急预案1重大危险源辨识 分数值识别内容92、LECD风险等级物体打击6371263机械伤害333271高处坠落1615902架体坍塌0.56401203触电337631火灾16159022应急救援装备序号物品名称单位数量存放地点保管人1急救箱个1项目部安全员2止血纱布扎2项目部安全员3碘酒瓶1项目部安全员4消炎药瓶1项目部安全员5创可贴包10项目部安全员6云南白药瓶2项目部安全员7红花油瓶1项目部安全员8担架付2项目部安全员9应急灯具盏5仓库材料员10灭火器个20现场配备现场常备11消防水源个1现场配备现场常备12消防水带卷2仓库材料员13绝缘手套副20仓库材料员14绝缘鞋双10仓库材料员15绝缘棒根3仓库材料员16安全帽顶70个人配备93、材料员17安全带条30个人配备材料员18切割机台2仓库材料员19钢筋钳把5仓库材料员20皮卡车部1驻工地材料员备注物资管理：经常检查物资的储备情况，消耗后及时补充，不得使用过期药品。设备器材经常保养确保处于良好的使用状态。3应急培训和演练（1）应急救援小组和预案确定后，施工单位安全指挥部组长组织所有应急人员进行应急培训。（2）组长按照有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，根据评价结果进行完善。（3）在确认险情和事故处理妥当后，应急反应小组进行现场拍照、绘图，收集证据，保留物证。（4）经业主、监理单位同意后，清理现场恢复生产。（5）单位领导将应急情况向现场项目部报告组织事故的调查处理。（6）94、在事故处理后，将所有调查资料分别报送业主、监理单位和有关安全管理部门。4应急响应程序上报流程：当事人项目部公司。处理流程：公司项目部当事人。紧急情况发生后，立即按应急预案中的应急响应流程及救援措施启动应急响应程序。（1）当事人或发现人要立即按应急救援措施进行第一时间的现场救援行动，同时向应急救援小组或项目经理汇报，项目经理接到汇报后要立即组织应急救援小组迅速赶到现场。（2）应急救援小组迅速赶到现场、疏散人群、保护好事故现场、排除险情，迅速按应急救援措施进行救治，然后送往最近的医院进行救治。伤情严重的，现场进行基本的处理后立即送往最近的医院进行救治。（3）抢救伤员的同时向公司领导逐级汇报。重大情95、况发生时，项目经理或值班人员要立即向公司工程部和公司安全指挥部汇报。（4）工程部经理接到通知后，尽快赶到火灾现场，协调指挥事故处理工作。公司领导接到汇报后安排事故调查小组赶赴现场进行事故原因调查及处理工作。（5）应急救援小组应配合调查小组及社会关注方的调查工作。5. 应急救援措施（1）物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。观察伤者的受伤情96、况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，97、但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦躁不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。（2）机械伤害急救措施发生机械伤害事故，最早发现受伤者，应大声呼叫电工迅速拉闸断电，立即向项目经理及有关人员报告，同时拨打120。将触电者抬到平整的场地，现场伤员营救人员按照有关救护知识立即进行救护，如发现伤者有断指断腿等，应立即找到，用医用纱布将其包好，随伤员一起送医院救治。（3）高98、处坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，99、应固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。发现伤者手足骨折，不要盲目搬100、动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。a遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。一101、般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540min放松一次，每次放松0.51min。b动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。（4）坍塌事故急102、救措施应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。项目部应急小组103、应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。（5）触电事故急救措施当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。隔离电源方法：a断开电源开头；b使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；c用导电体使电源接地或短路，迫使104、漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。抢救方法：a口对口、口对鼻人工呼吸法（停止呼吸者）：使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。b胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）：解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3105、-4cm，以每分钟挤压60次为宜挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。c如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。d人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。（6）火灾事故急救措施事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向106、公司应急救援指挥部报告。发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。a火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。b火场救人方法107、：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集108、中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。（四）监测监控1班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2高大模板日常检查，巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；（3）架体是否有不均匀的沉降、垂直度；（4）施工过程中是否有超载现象；（5）安全防护措施是否符合规范要求；（6）支架与杆件是否有变形的现象。3支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4监测措施为了监测砼浇筑过程中模板及支承体系变化情况及是否异常，混凝土浇筑前在箱梁两端及中间各设两根吊垂线（两侧）109、，从板底一直吊到立杆支承底板（基础），吊垂尖离地控制在20mm以内并做好记录，在吊垂尖正下方用红蓝笔做好十字标记，同时量测好线垂与立杆间的相对距离，砼浇筑过程中专人跟踪监测，吊垂与地面距离及与立杆距离变化按设计允许变形要求控制，发现异常情况，立即停止施工，处理后方可继续施工。5监测点布设在支架边角位置及中间按每隔15m间距设置监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。6监测频率在浇筑混凝土过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。在混凝土初凝前后及混凝土终凝前后也应实施实时监测110、，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至混凝土终凝后至少达到设计强度的85%。7当监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并进行加固处理。六、劳动力计划（一）项目管理人员本工程实行项目经理负责制。由项目经理、生产负责人、项目技术负责人、施工员、质量员、安全员、机械员、材料员组成管理班子。为保障本工程顺利进行，我公司决定选派强有力的管理班子承担该项目施工管理。项目管理人员组织机构如下：项目经理生产负责人、项目技术负责人施工员质量员安全员机械员材料员钢筋班组模板班组混凝土班组（二）特种作业人员1根据施工进度和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生111、活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。2做好施工人员的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。作业人员安排见下表：序号工种工人数量备注1架子班组40人负责立杆、扫地杆、水平杆、剪刀撑、U型顶托的搭设，必须持证上岗。2模板班组60人负责木方的铺设和模板的拼装。3钢筋制作班组20人负责主筋和箍筋的机械制作。4钢筋安装班112、组40人负责钢筋的安装、绑扎。5泥水班组20人负责浇筑混凝土。6机械工30人负责材料垂直运输，混凝土泵车架设等。7测量工2人负责梁侧边线、钢管立杆位置线、标高的引测。8电工2人负责现场临时用电，必须持证上岗。9预应力施工人员10人负责预应力钢绞线埋设、张拉。10杂工8个负责混凝土浇筑前板面垃圾清理及混凝土浇筑后的浇水养护。七、高大模板验算书（一）箱室、腹板模板和碗扣支撑体系计算书一. 计算依据(1)建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ 166-2008(2)建筑结构荷载规范GB 50009-2012二. 参数信息本工程箱型梁顶板厚度为0.25m；底板厚度为0.25m；中腹板厚度为0.45113、m，腹板高度为1.90m。底面模板面板厚度为15.00mm，面板弹性模量为6000.00N/mm2，抗弯强度为15.00N/mm2，底模次楞方木截面宽度为100.00mm,截面高度为100.00mm。次楞方木间距箱室部位为300.00mm,中腹板部位为200.00mm。底模主楞方木截面宽度为100.00mm,截面高度为100.00mm，主楞方木间距为900.00mm。恒荷载包括底面模板自重0.20kN/m2,钢筋混凝土自重26.00kN/m3，箱室内附加荷载2.00kN/m2。活荷载包括施工荷载2.50kN/m2，振捣混凝土荷载2.00kN/m2。钢管支撑架参数：支撑钢管类型483.0支撑架步114、距为1.20m。支撑架立杆中腹板部位横向间距为600.00mm，纵向间距为900.00mm；支撑架立杆箱室部位横向间距为900.00mm，纵向间距为900.00mm。钢管立杆竖向变形计算参数：立杆实际竖向高度 H = 21.50m ；立杆实际工作长度内街头数量 n = 2 ；每个接头处非弹性变形值 det = 0.50mm；钢管的计算温度差 detT = 10.00度 ；立杆钢材的线膨胀系数 a = 1.2010-5 。三. 荷载计算1.恒荷载标准值（荷载分项系数 YG = 1.2）模板自重:在验算底模面板、主次楞方面和钢管支撑体系时取 q1 = 0.20kN/m2；腹板部位新浇筑钢筋混凝土自115、重标准值：q2 = 1.9026.00=49.40kN/m2；箱室部位新浇筑钢筋混凝土自重标准值 q3 = 0.5026.00=13.00kN/m2；箱室内模及支架的重量取 q4 = 2.00kN/m2。2.活荷载标准值（荷载分项系数 YQ = 1.4）施工人员和设备荷载标准值：q5 = 2.50kN/m2；振捣混凝土对面板产生垂直荷载：q6 = 2.00kN/m2。四. 底面模板面板计算底模面板为受弯结构，需要验算其强度、刚度和抗剪。模板面板按三跨连续梁计算。1.箱室部位底模面板验算荷载设计值 q = 1.2(q1+q3+q4)0.90+1.4(q5+q6)0.90=22.09kN/m面板的116、截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为： I = 90.001.503/12 = 25.31cm4 W = 90.001.502/6 = 33.75cm3(1)底模面板强度验算 f = M / W f M = 0.100ql2经过计算可得面板强度计算值 f=5.89N/mm2箱室部位面板的强度验算 f f = 15.00N/mm2，满足要求！(2)底模面板刚度验算 v = 0.677ql4/100EI v = l/250经过计算可得 v = 0.80mm 箱室部位面板的最大挠度 v v= 1.200,满足刚度要求!(3)底模面板抗剪验算 T = 3Q/2bh T经过计算最大剪力 Q = 39117、75.48N则截面抗剪强度计算值 T = 0.44N/mm2截面抗剪强度设计值 T = 1.60N/mm2底模面板抗剪强度验算 TT，满足抗剪要求！2.腹板部位底模面板验算荷载设计值 q = 1.2(q1+q2)0.90+1.4(q5+q6)0.90=59.24kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为： I = 90.001.503/12 = 25.31cm4 W = 90.001.502/6 = 33.75cm3(1)底模面板强度验算 f = M / W f M = 0.100ql2经过计算可得面板强度计算值 f=7.02N/mm2腹板部位面板的强度验算 f f = 15.00118、N/mm2，满足要求！(2)底模面板刚度验算 v = 0.677ql4/100EI v = l/250经过计算可得 v = 0.42mm腹板部位面板的最大挠度 v v = 0.800mm，满足刚度要求！(3)底模面板抗剪验算 T = 3Q/2bh T经过计算最大剪力 Q = 7108.56N则截面抗剪强度计算值 T = 0.79N/mm2截面抗剪强度设计值 T = 1.60N/mm2腹板部位抗剪强度验算 TT，满足抗剪要求！五. 底面模板次楞方木计算1.底面次楞方木检算力学模型：以次楞方木为梁体，以主楞方木为支座，底模次楞方木检算力学模型为三跨连续梁计算。以下按箱室部位和腹板部位分别验算：1.119、箱室部位底模次楞验算荷载设计值 q = 1.2(q1+q3+q4)0.30+1.4(q5+q6)0.30=7.36kN/m次楞的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为： I = 10.0010.003/12 = 833.33cm4 W = 10.0010.002/6 = 166.67cm3(1)次楞强度验算 f = M / W f M = 0.100ql2经过计算可得次楞强度计算值 f=3.58N/mm2箱室部位次楞的强度验算 f f=15.00N/mm2，满足要求！(2)次楞刚度验算 跨中最大挠度 v = 0.677ql4/100EI v = l/250经过计算可得 v = 0.654mm120、箱室部位次楞的最大挠度 v v=3.600mm，满足刚度要求！(3)底模次楞方木的抗剪验算 T = 3Q/2bh T经过计算最大剪力 Q = 3975.48N则截面抗剪强度计算值 T = 0.60N/mm2截面抗剪强度设计值 T = 1.60N/mm2抗剪强度验算 TT，满足抗剪施工要求！2.腹板部位底模次楞方木验算荷载设计值 q = 1.2(q1+q2)0.20+1.4(q5+q6)0.20=13.16kN/m次楞方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为： I = 10.0010.003/12 = 833.33cm4 W = 10.0010.002/6 = 166.67cm3(1)底模121、次楞强度验算 f = M / W f M = 0.100ql2经过计算可得次楞强度计算值 f=6.40N/mm2腹板部位次楞的强度验算 f f=15.00N/mm2，满足要求！(2)底模次楞方木刚度验算 跨中最大挠度 v = 0.677ql4/100EI v = l/250经过计算可得 v = 1.169mm腹板部位次楞的最大挠度 v v=3.600mm，满足刚度要求！(3)底模次楞抗剪验算 T = 3Q/2bh T经过计算最大剪力 Q = 7108.56kN则截面抗剪强度计算值 T = 1.07N/mm2截面抗剪强度设计值 T = 1.60N/mm2腹板部位次楞方木抗剪强度验算 TT，满足抗122、剪要求！六. 底面模板主楞方木计算1.底面主楞方木检算力学模型：根据主楞方木和现浇支架的平面布置方式，腹板部位取1800.00cm(平行梁截面)900.00cm(垂直梁截面)主楞承压面积作为检算单元；箱室部位取2700.00cm(平行梁截面)900.00cm(垂直梁截面)主楞承压面积作为检算单元。以主楞方木为梁体，以扣件钢管现浇支架的立杆为支座，主楞方木检算力学模型为三跨连续梁计算，作用在主楞上的荷载为集中荷载。以下按箱室部位和腹板部位分别验算：1.箱室部位底模主楞方木验算荷载设计值 q = 1.2(q1+q3+q4)0.90+1.4(q5+q6)0.90=22.09kN/m主楞的截面惯性矩 123、I 和截面抵抗矩 W 分别为： I = 10.0010.003/12 = 833.33cm4 W = 10.0010.002/6 = 166.67cm3(1)主楞强度验算 f = M / W f M = 0.100ql2经过计算可得主楞强度计算值 f=10.73N/mm2箱室部位主楞的强度验算 f f=15.00N/mm2，满足要求！(2)主楞刚度验算 跨中最大挠度 v = 0.677ql4/100EI v = l/250经过计算可得 v = 1.962mm箱室部位主楞的最大挠度 v v=3.600mm，满足刚度要求！(3)底模主楞方木的抗剪验算 T = 3Q/2bh T，满足抗剪施工要求！2124、.腹板部位底模主楞方木验算荷载设计值 q = 1.2(q1+q2)0.90+1.4(q5+q6)0.90=59.24kN/m主楞方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为： I = 10.0010.003/12 = 833.33cm4 W = 10.0010.002/6 = 166.67cm3(1)底模主楞强度验算 f = M / W f M = 0.100ql2经过计算可得主楞强度计算值 f=12.80N/mm2腹板部位主楞的强度验算 f f=15.00N/mm2，满足要求！(2)底模主楞方木刚度验算 跨中最大挠度 v = 0.677ql4/100EI v = l/250经过计算可得 v125、 = 1.040mm腹板部位主楞的最大挠度 v v=2.400mm，满足刚度要求！(3)底模主楞抗剪验算 T = 3Q/2bh T，满足抗剪要求！七. 立杆稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： 箱室部位 NG1 = 0.14921.500=3.201kN 腹板部位 NG1 = 0.14921.500=3.201kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： 箱室部位 NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN 腹板部位 NG126、2 = 0.2000.6000.900=0.108kN(3)钢筋混凝土自重(kN)： 箱室 NG3 = 13.0000.9000.900=10.530kN 腹板 NG3 = 49.4000.6000.900=26.676kN经计算得到，静荷载标准值: 箱室部位(包括箱室内附加荷载) NG = (NG1+NG2+NG3+NG4) = 15.513kN。 腹板部位 NG = (NG1+NG2+NG3) = 29.985kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值： 箱室处 NQ = (2.500+2.000)0.9000.900=3.645kN 腹板处 NQ 127、= (2.500+2.000)0.6000.900=2.430kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ八. 支撑钢管立杆稳定性验算(一) 箱室部位：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 23.72kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 206.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m；128、 l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 由长细比，为1800/16=113； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503；经计算得到=23719/(0.503424)=111.217N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.1381.0000.024=0.250kN/m129、2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0240.900；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0240.9001.8001.800/8 - 0.017； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw= 1.215.513+0.91.43.645=23.209kN经计算得到=23209/(0.503424)+5000/4491=109.750N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w 130、=0.0240.9001.200=0.026kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/0.9000.026=0.035kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.2001.200+0.9000.900)1/2/0.9000.026=0.043kN支撑架的步数 n=17节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.043+(17.000-1)0.043=0.739kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为17.0000.035=0.591kN架体自重为3.201kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!(二) 腹板部位：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其131、中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 39.38kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 206.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 由长细比，为1800/16=113； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503；经计算得到=39384/(0.503424)=184.670N/mm2；不考132、虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.1381.0000.024=0.250kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0240.900；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0240.90133、01.8001.800/8 - 0.017； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw= 1.229.985+0.91.42.430=39.044kN经计算得到=39044/(0.503424)+5000/4491=184.001N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0240.6001.200=0.017kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/0.9000.017=0.023kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.2001.200+0.9000.900)1/2/0.900134、0.017=0.029kN支撑架的步数 n=17节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.029+(17.000-1)0.029=0.493kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为17.0000.023=0.394kN架体自重为3.201kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!九. 支撑钢管立杆竖向变形计算 1.技术参数立杆实际竖向高度 H = 21.50m；立杆实际工作长度内接头数量 n = 2；每个接头处非弹性变形值 det = 0.50mm；钢管的计算温度差 detT = 10.00度；立杆钢材的线膨胀系数 a = 1.2010-5； 2.腹板部位立杆变形计算荷载组合135、作用下立杆轴向力 Q = 23719.02N；立杆弹性压缩变形 t1 = QH/EA = 5.840mm；立杆接头处非弹性变形 t2 = ndet = 1.000mm；温度差产生变形 t3 = HadetT = 2.580mm；立杆总变形为 t = t1 + t2 + t3 = 9.420mm；t t=H/1000=21.500mm, 立杆轴向变形满足施工要求！ 3.箱室部位立杆变形计算荷载组合作用下立杆轴向力 Q = 39384.42N；立杆弹性压缩变形 t1 = QH/EA = 9.697mm；立杆接头处非弹性变形 t2 = ndet = 1.000mm；温度差产生变形 t3 = Hade136、tT = 2.580mm；立杆总变形为 t = t1 + t2 + t3 = 13.277mm；t t=H/1000=21.500mm, 立杆轴向变形满足施工要求！十. 基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；箱室处 p = 94.88, 腹板处 p = 157.54 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；箱室处 N = 23.72, 腹板处 N = 39.38 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 190.00地基承载力设计值应按下式计137、算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 190.00箱室处地基承载力的计算满足要求!腹板处地基承载力的计算满足要求!（二）翼缘板模板和碗扣支撑体系计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 一、工程属性新浇混凝土楼板名称翼缘板新浇混凝土楼板板厚(mm)450模板支架高度H(m)21.5模板支架纵向长度L(m)25模板支架横向长138、度B(m)16.6 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)1浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)21.5风压高度变化系数z1.254风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)21.5主梁布置方向垂直立杆纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立139、柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求可调螺杆伸出顶层水平杆长度a(mm)650小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)6000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，140、Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4(Q1k+Q2k)b=1.2(0.1+(24+1.1)0.45)+1.421=16.474kN/m q1静=G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1.2(0.1+(24+1.1)0.45)1=13.674kN/m q1活=(Q(Q1k+Q2k)b=(1.42)1=2.8kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q(Q1k+Q2k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.45)+1(1+1)113.395kN/m 计算简图如下： 1141、强度验算 Mmaxq1l2/816.4740.22/80.082kNm Mmax/W0.082106/375002.197N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=513.3952004/(3846000281250)=0.165mm max=0.165mmmin200/150，10=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)100100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)166.67小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)833.142、33小梁计算方式三等跨连续梁 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4(Q1k+Q2k)b=1.2(0.3+(24+1.1)0.45)+1.420.23.343kN/m 因此，q1静1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.2(0.3+(24+1.1)0.45)0.22.783kN/m q1活1.4(Q1k+Q2k)b=1.420.20.56kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.12.7830.92+0.1170.560.920.278kNm M2q1L12/2=3.3430.12/20.017kNm MmaxmaxM1，M2m143、ax0.278，0.0170.278kNm =Mmax/W=0.278106/166670=1.671N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.62.7830.9+0.6170.560.91.814kN V2q1L13.3430.10.334kN VmaxmaxV1，V2max1.814，0.3341.814kN max=3Vmax/(2bh0)=31.8141000/(2100100)0.272N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q(Q1k+Q2k)b=(1(0.3+(24+144、1.1)0.45)+1(1+1)0.22.719kN/m 挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6772.7199004/(1009000833.33104)0.161mmmin(L/150,10)min(900/150,10)6mm;悬臂端maxql14/(8EI)=2.7191004/(89000833.33104)0mmmin(2l1/150,10)min(2100/150,10)1.333mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型方木主梁截面类型(mm)100100主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3主梁截面抵抗矩W(cm3)166.145、67主梁弹性模量E(N/mm2)9000主梁截面惯性矩I(cm4)833.33主梁计算方式四等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4(Q1k+Q2k)b=1.2(0.5+(24+1.1)0.45)+1.420.23.391kN/m q1静1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b1.2(0.5+(24+1.1)0.45)0.22.831kN/m q1活1.4(Q1k+Q2k)b 1.420.20.56kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q(Q1k+Q2k)b=(1(0.5+(24+1.1)0.45)+1(1146、+1)0.22.759kN/m 承载能力极限状态 按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.12.8310.9+1.20.560.93.407kN 按悬臂梁，R13.3910.10.339kN RmaxRmax，R13.407kN; 正常使用极限状态 按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.12.7590.92.731kN 按悬臂梁，R1q2l1=2.7590.10.276kN RmaxRmax，R12.731kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=1.332106/166670=7.993N/mm2f=13N/mm2 满147、足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=3Vmax/(2bh0)=37.2651000/(2100100)1.09N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.643mm=min900/150，10=6mm 悬挑段max0.218mm=min(2100/150,10)=1.333mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=9.876kN，R2=16.929kN，R3=14.53kN，R4=16.929kN，R5=9.876kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN148、)30 按上节计算可知，可调托座受力N16.929kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 =(h+2a)/i=(1200+2650)/15.9=157.233=230 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008公式： 小梁验算 149、q11.2(0.5+(24+1.1)0.45)+1.40.920.2 = 3.335kN/m 同上四六步计算过程，可得： R19.702kN，R216.631kN，R314.274kN，R416.631kN，R59.702kN =l0/i=2500.000/15.9=157.233 查表得，1=0.284 不考虑风荷载: 单肢立柱轴向力： N =MaxR1,R2,R3,R4,R5+GqH=Max9.702,16.631,14.274,16.631,9.702+1.20.1521.5=20.501kN f=N/(1A)20.501103/(0.284424)=170.251N/mm2=205N/150、mm2 满足要求！ 考虑风荷载: MwQcklah2/101.40.90.110.91.22/100.018kNm 单肢立柱轴向力： Nw =MaxR1,R2,R3,R4,R5+GqH+Mw/lb=Max9.702,16.631,14.274,16.631,9.702+1.20.1521.5+0.018/0.9=20.521kN f=Nw/(1A)+Mw/W20.521103/(0.284424)+0.018106/4490=174.427N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第：模板支撑架高宽比应小于或等于2151、 H/B=21.5/16.6=1.2952 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱地基基础验算地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(kPa)190立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.25 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)20.521/(10.25)82.084kPafak190kPa 满足要求！（三）横梁模板和碗扣支撑体系计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 一、工程属性新浇混凝土梁名称横梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)200152、01900模板支架高度H(m)21.5模板支架横向长度B(m)15模板支架纵向长度L(m)16.6梁侧楼板厚度(mm)500 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.251地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地153、面高度(m)21.5风压高度变化系数z1.254风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁底两侧立柱间距lb(mm)3000步距h(mm)1200可调螺杆伸出顶层水平杆长度a(mm)650斜杆或剪刀撑设置 每行每列有斜杆新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)1500板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)2100板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)2100梁底增加立柱根数4梁底增加立柱布置154、方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600,1200,1800,2400每跨距内梁底支撑小梁根数4每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)200梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)6000验算方式四等跨连续梁 按四等跨连续梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=20001515/67500155、0mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=2000151515/12562500mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.9)+1.40.722121.504kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.92117.977kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7223.528kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(156、0.1+(24+1.5)1.9)297.1kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.107117.9770.22+0.1213.5280.220.522kNm Mmax/W0.522106/750006.96N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63297.12004/(1006000562500)0.291mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143q1静L+1.223q1活L1.143117.9770.2+1.157、2233.5280.227.832kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2L1.14397.10.222.197kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)100100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)166.67小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)833.33 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q127.832/213.916kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.20.049kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2 (0.1+(24+1.1158、)0.5)+1.42，1.35 (0.1+(24+1.1)0.5)+1.40.72(2.1-2/2)/20.2+0.91.350.5(1.9-0.5)0.22.055kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2 (0.1+(24+1.1)0.5)+1.42，1.35 (0.1+(24+1.1)0.5)+1.40.72(2.1-2/2)/20.2+0.91.350.5(1.9-0.5)0.22.055kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q122.197/211.099kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.20.04kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(10.1+1(24159、+1.1)0.5)(2.1-2/2)/20.2+10.5(1.9-0.5)0.21.532kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(10.1+1(24+1.1)0.5)(2.1-2/2)/20.2+10.5(1.9-0.5)0.21.532kN 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.44106/166670=2.641N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax4.401kN max=3Vmax/(2bh0)=34.4011000/(2100100)0.66N/mm2=1.3N/mm2 满160、足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.071mmL/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.049kN，R27.502kN，R38.591kN，R48.591kN，R57.502kN，R60.049kN 正常使用极限状态 R10.049kN，R25.879kN，R36.861kN，R46.861kN，R55.879kN，R60.049kN 六、主梁验算主梁类型方木主梁截面类型(mm)100200主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3主梁截面抵抗矩W(cm3)666.67主梁弹性模量E(N/mm161、2)9000主梁截面惯性矩I(cm4)6666.67主梁计算方式四等跨连续梁可调托座内主梁根数1 由上节可知PmaxR1，R2，R3，R4，R5，R68.591kN，PmaxR1，R2，R3，R4，R5，R66.861kN 主梁计算简图一 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=1.505106/666670=2.257N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) Vmax13.963kN max=3Vmax/(2bh0)=313.9631000/(2100200)1.047N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm162、) 跨中max0.03mmL/250600/2502.4mm 满足要求！ 悬臂端max0.008mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=27.208kN 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立柱1：R10.155kN，立柱2：R223.759kN，立柱3：R327.208kN，立柱4：R427.208kN，立柱5：R523.759kN，立柱6：R60.155kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)40 可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4，R5，R627.208kNN40kN163、 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1200mm =l0/i=1200/15.9=75.472=150 长细比满足要求！ 查表得，0.75 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.2510.61.22/100.025kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：164、 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.9)+1.40.922109.404kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.5)+1.40.91 (2.1-2/2)/20.2+0.91.20.5(1.9-0.5)0.21.779kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.5)+1.40.91 (2.1-2/2)/20.2+0.91.20.5(1.9-0.5)0.21.779kN q112.541kN/m q20.043kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.162kN，R221.184kN，R324.535kN，R424.535kN，R5165、21.184kN，R60.162kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4，R5，R6+0.91.20.15(21.5-1.9)+Mw/lbmax0.162，21.184，24.535，24.535，21.184，0.162+3.175+0.025/327.719kN fN/(A)+Mw/W27718.514/(0.75424)+0.025106/449092.733N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=21.5/15=1.4332 满足要求，不需要进行抗倾覆166、验算 ！ 十、立柱地基基础计算地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(kPa)190立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.25 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)27.719/(10.25)110.874kPafak190kPa 满足要求！（四）箱梁内模计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 一、工程属性新浇混凝土楼板名称箱梁内模新浇混凝土楼板板厚(mm)250模板支架高度H(m)1.4模板支架纵向长度L(m)30模板支架横向长度B(m)3 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(k167、N/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计模板支架高度(m)1.4主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)300小梁最大168、悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k 169、,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.72.5 1=10.035kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.25)1=6.885kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G170、3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.25)16.375kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.16.8850.32+0.1173.150.320.095kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.32+0.2133.150.3，0.10.1080.32+0.1753.150.30.202kNm MmaxmaxM1，M2max0.095，0.2020.202kNm Mmax/W0.202106/375005.388N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 ma171、x0.677ql4/(100EI)=0.6776.3753004/(10010000281250)=0.124mm 0.124mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)100100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)166.67小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)833.33小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1172、.2(0.3+(24+1.1)0.25)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.25)+1.40.72.50.3=3.075kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.25)0.3=2.13kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1252.130.92+0.1250.94173、50.920.311kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0970.92+0.2033.150.9，0.1250.0970.92+0.1883.150.90.581kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.0750.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.311，0.581，0.7910.791kNm =Mmax/W=0.791106/166670=4.743N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1174、静L+0.625q1活L0.6252.130.9+0.6250.9450.91.73kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0970.9+0.6883.152.222kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.0750.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.73，2.222，3.1743.174kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(2100100)0.476N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.25)0.175、31.973kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.9739004/(1009000833.33104)0.09mmL/250900/2503.6mm;悬臂端maxql14/(8EI)=1.9732504/(89000833.33104)0.013mm2l1/2502250/2502mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型方木主梁截面类型(mm)100100主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3主梁截面抵抗矩W(cm3)166.67主梁弹性模量E(N/mm2)9000主梁截面惯性矩I(cm4)833.33主梁计算方式三等跨连176、续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.71.50.32.866kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.25)0.32.469kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.30.397kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3177、k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.25)0.32.033kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.252.8660.93.225kN 按悬臂梁，R12.8660.250.717kN RmaxRmax，R13.225kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.252.0330.92.287kN 按悬臂梁，R1q2l1=2.0330.250.508kN RmaxRmax，R12.287kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.866106/178、166670=5.198N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=3Vmax/(2bh0)=36.6951000/(2100100)1.004N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.368mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.323mm=2250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=9.309kN，R2=9.264kN，R3=10.697kN，R4=6.205kN 图二 支座反力依次为R1179、=7.685kN，R2=10.052kN，R3=10.052kN，R4=7.685kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N10.697kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)48.33.6钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 =h/i=1200/15.9=75.472=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 180、根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q10.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+ 0.71.410.32.734kN/m 同上四六步计算过程，可得： R18.879kN，R29.588kN，R310.203kN，R47.33kN =l0/i=1200.000/15.9=75.472 查表得，1=0.75 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH=Max8.879,9.588,10.203,7.33+0.91.350.152=10.568kN f=N181、/(1A)10.568103/(0.750424)=33.233N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第：支架高宽比不应大于3 H/B=1.4/3=0.4673 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！（五）箱梁侧模计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 一、工程属性砼墙特性箱梁侧模砼墙厚度(mm)450砼墙高度(mm)1400 二、支撑构造小梁布置方式水平小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度d(mm)100主梁间距L(mm)900主182、梁固定方式斜撑斜撑水平间距S(mm)900支撑构造支撑序号预埋点距主梁水平距离li(mm)主梁上支撑点距墙底距离hi(mm)第1道1500200第2道15001000 简图如下： 墙模板单面支撑正立面图 三、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441183、1.152.51/2，241.4min38.403，33.633.6kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 有效压头高度hG4k/c33.6/241.4m 承载能力极限状态设计值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.40.7Q3k0.9max1.233.600+1.42.000，1.3533.600+1.40.72.00042.59kN/m2 Smin0.91.4 Q3k0.91.42.0002.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k33.600kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚184、度（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）37面板弹性模量E（N/mm2）10584 根据规范JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b1000mm Wbh2/61000152/637500mm3，Ibh3/121000153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 qbSmax1.042.5942.59kN/m 验算简图 Mmaxql2/8=42.590.3002/8=0.48kNm Mmax/W0.48106/37500=12.776N/mm2f=37.000 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbSmax185、1.033.6033.60kN/m 验算简图 挠度验算,max5ql4/(384EI)=533.603004/(38410584281250)=1.19mm=l/250=300/250=1.20mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)100100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)166.67小梁截面惯性矩I(cm4)833.33小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁合并根数n1小梁受力不均匀系数1小梁计算方式三等跨梁 显然最低处的小梁受力最大，以此梁为验算对象。 1、强度验算 qmaxlSmax10186、.342.58812.776kN/m 验算简图 弯矩图(kN.m) Mmax1.022kNm Mmax/W1.022106/166670=6.134N/mm2f=13.00 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qmaxlSmax10.333.610.08kN/m 验算简图 变形图(mm) max0.579mm=l/250=900/250=3.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 剪力图(kN) Rmax12.567/=12.567/1.000=12.57kN 正常使用极限状态 剪力图(kN) Rmax9.912/=9.912/1.000=9.91kN 4、抗剪验算 Vmax187、6.82kN 3Vmax/(2bh)=36.82103/(2100100)=1.02N/mm2=1.3 N/mm2 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型矩形木楞主梁截面类型(mm)100100主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3主梁弹性模量E(N/mm2)9000主梁截面抵抗矩W(cm3)166.67主梁截面惯性矩I(cm4)833.33主梁合并根数m1主梁受力不均匀系数1 将考虑有效压头高度后，各道小梁的承载能力及正常使用最大支座反力分别带入主梁验算中；当主梁合并根数为2时，乘以主梁受力不均匀系数 1、强度验算 验算简图 弯矩图(kN.m) Mmax1.2188、00kNm Mmax/W1.20106/166670=7.198N/mm2f13.000 N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算 剪力图(kN) 第1道斜撑所受主梁反力Rmax(1)21.98/=21.98/1.00=21.979kN 第2道斜撑所受主梁反力Rmax(2)11.30/=11.30/1.00=11.297kN 3、挠度验算 验算简图 变形图(mm) max0.698mm=l/250=800/250=3.2mm 满足要求！ 七、斜撑验算斜撑计算依据最不利荷载传递方式斜撑类型钢管材质规格(mm)483截面面积A(mm)424回转半径i(mm)15.90抗压强度设计值f(N/mm2)189、205斜撑容许长细比200 根据支撑构造和主梁验算的支座反力计算可知：序号倾斜角()计算长度l0(m)主梁反力R(kN)斜撑轴力N(kN)长细比=l0/i稳定系数斜撑应力（N/mm2）结论第1道7.5961.51321.97922.17495.157，符合要求0.62683.542符合要求第2道33.6851.80311.29713.576113.396，符合要求0.49664.554符合要求 满足要求！八、附图单跨顺桥立向满堂支架布置图横向碗扣满堂支架布置图单跨满堂支架平面布置图箱梁模板大样图100100方木和U型顶托设置详图注：在支架边角位置及中间按每隔15m间距设置监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降观测点。监测点节点详图沉降观测点布置图