1、xxxxxx保险集团xx后援中心四期工程 模板工程施工方案编 号： 版 本 号 ： 编制单位： xx有限公司 编 制 人： xx有限公司2020年3月编制 2020年3月实施1. 编制依据序号类别文件名称编号1国家行业规范危险性较大的分部分项工程安全管理规定建办质201831 号2建设工程安全生产管理条例3混凝土结构工程施工规范GB50666-20114建筑结构荷载规范GB50009-20125混凝土结构设计规范GB50010-20106木结构设计规范GB50005-20037混凝土结构工程施工质量验收规范GB5020420158建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20119建筑2、施工模板安全技术规范JGJ162-200810建筑施工安全检查标准JGJ59-201111混凝土泵送施工技术规程JGJ/T10-201112轮扣式钢管脚手架安全技术规程DB 44/T 1876-201613合同xxxxxx保险集团xx后援中心四 期工程施工总承包合同14设计xxxxxx保险集团xx后援中心工 程岩土工程勘察报告15xxxxxx保险集团xx后援中心四 期工程设计施工图16企业技术标准建筑施工手册中国建筑工业出版社第五版17混凝土结构工程施工技术标准ZJQ08-SGJB204-200518其他品茗施工安全设施计算软件29国家、广东省和xx市有关安全文明施工规范 及规定2. 工程概况3、2.1 工程建设概况本工程总建筑面积 9.83 万 ， 占地面积 13.49 万 。无地下室， 由 31 栋单体组成，其中 16#和 27#楼为观光塔 ，建筑高度分别是 86.39m 和 41.6m ，其余 29 栋为办公楼 ，3 层-6 层 ，建筑高度 12.35m-38.2m 。现场剩余 6 、11 、12 、13#楼塔尖、14 、15 、16 号楼塔尖、19 、20 、21 、23-27 、32 、 33 号楼主体未施工。工程名称xxxxxx保险集团xx 后援中心四期工程工程性质办公楼第 1页，共 229页xxxx保险集团xx后援中心四期工程模板工程施工方案建设规模本项目规划总用地面积 4、13.49万，总建筑面积 9.83 万，无地下室， 由 31 栋单体组成工程地址xxxx科技产业园区西部 研发区总占地面积13.49 万平方米总建筑面积9.83 万平方米建设单位xxxx保险股份有限公司项目承包范围土方、主体、二次结构、安装 预留预埋、粗装、屋面等单位主要分包工程房屋建筑、装饰、安装（强电、弱电、消防、给排水、通风防排烟）、土石方、基坑防护及降水工程等勘察单位合同 要求质量达到现行有关施工及验收规范 合格标准要求监理单位工期405 日历天总承包单位安全创建文明工地，确保无安全事故 发生。工程主要功能或用 途办公、培训等2.2 建筑概况主体结构未施工完成楼栋建筑概况见下表 2.25、-1。表 2.2-1 建筑概况序 号楼栋建筑类别建筑耐 火等级建筑总高度建筑面积（m2）层数层高（m）16 号培训影视中心一类高层公共 建筑一级29.240m7607.10634.57.7211 号培训办公楼三类办公建筑二级19.800m3009.54733.65.0312 号培训教室三类办公建筑二级24.500m4222.71536.0413 号培训办公楼三类办公建筑二级60.500m9124.44753.96.0514 号培训办公楼三类办公建筑二级17.800m2370.79233.65.0615 号培训办公楼三类办公建筑二级48.500m1707.00428.0716 号xx塔一类高层公6、共 建筑一级86.390m2311.83163.25.0819 号办公楼三类办公建筑二级20.300m3242.58433.65.5第 2页，共 229页xxxx保险集团xx后援中心四期工程模板工程施工方案920 号办公楼三类办公建筑二级21.630m3524.63342.95.21021 号办公楼三类办公建筑二级20.850m1145.44843.64.51123 号办公楼三类办公建筑二级16.00m3001.49933.64.51224 号办公楼三类办公建筑二级22.900m5135.45743.65.11325 号办公楼三类办公建筑二级20.030m1789.6843.64.51426 7、号办公楼三类办公建筑二级22.500m1767.07243.64.51527 号办公楼三类办公建筑二级38.000m1861.62483.06.41632 号办公楼三类办公建筑二级23.200m3770.77253.94.51733 号办公楼三类办公建筑二级23.200m2688.49553.94.5本工程 31 栋塔楼结构类型均为混凝土框架结构，结构安全等级为二级，主体结构设计使用年限 为 50 年，抗震设防烈度为 6 度。2.3 结构概况2.3.1 主要结构跨度根据设计图纸，主要结构跨度为：3.2 10.5 米2.3.2 主要结构构件设计概况根据设计图纸，主要结构构件设计概况见表 2.3-8、1表 2.3-1 主要结构构件设计概况主要 结构构件 规格剪力墙（围墙）厚 度(mm)200、300墙体砼强度等级30柱主要截面尺寸 (mm)700*800、800*800、600*600、400*800、400*400、 400*1200、800*600、500*500、400*700、500*800、700*700、400*500、700*800柱砼强度等级C30梁主要截面尺寸 （mm）400*700、400*800、300*800、200*700、200*600、 200*400、200*500、200*900、200*1200、500*800、400*900、 400*1000、5009、*1200、400*1200、300*600、300*1000、300*650、200*800梁砼强度等级C30板主要截面厚度 （mm）120、150、200板砼强度等级C30第 3页，共 229页3. 施工安排3.1 支撑体系选择xx后援中心四期工程现场剩余 6 、11 、12 、13#楼塔尖、14 、15 、16 号楼塔尖、19 、20 、21、 23-27 、32 、33 号楼主体未施工，本专项施工方案针对以上主体结构未完成或未施工楼栋编制。经研究施工图纸，在满足规范及安全使用的前提下，综合考虑决定：承台、集水井、电梯基坑及 筏板基础采用砖胎膜，主体结构模板支撑采用轮扣式钢管脚手架支撑。10、对搭设高度 5m 及以上，或搭设跨度 10m 及以上，或施工总荷载（荷载效应基本组合的设计值， 以下简称设计值）10kN/m2 及以上，或集中线荷载（设计值）15kN/m 及以上，或高度大于支撑水平 投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程，属于达到危险性较大的模板支撑工程，本专 项施工方案单独列出并验算。由于局部楼层及架空部位层高超过 8m ，对于搭设高度 8m 及以上，或搭设跨度 18m 及以上，或 施工总荷载（设计值）15kN/m2 及以上，或集中线荷载（设计值）20kN/m 及以上的模板支撑方案详 见高大模专项施工方案。3.2 模板搭设方案3.2.1 非危大模板工程范围部 位模11、 板 搭 设 方 案框架柱本工程框架柱模板均采用 18mm 厚木胶合板，根据柱截面尺寸现场拼装，模板安装 前应先在模板上涂刷脱模隔离剂，沿模板短边设置 50100mm 木方，木方与夹板之间用 钉子钉牢，模板就位后用短钢管临时固定，柱子模板用柱箍加固，柱截面较小柱箍可以 采用不设对拉螺杆的钢管加固，柱截面大的柱箍为双钢管采用 3 形 26 型的扣件加固。具体方案详见后续章节。剪 力 墙 （局部少 量）采用 18mm 厚优质木胶合板，次龙骨为 50100mm 木方，主龙骨为48.03.0mm 双 钢管（横向）。对于 200mmmm 厚墙体，M12 对拉螺杆设置500*500；主楞间距500，距底 12、200 一道； 木方竖向放置间距250。对于 300mm 厚墙体，M12 对拉螺杆设置500*500；主楞间距500，距底 200 一道； 木方竖向放置间距200。主次梁（1）、梁底模板支撑：1）、梁截面积0.24 时，梁底模次龙骨木方间距为 300mm；2）、0.24 梁截面积0.4 时，梁底模次龙骨木枋间距为 250mm；3）、0.4m2梁截面积时，梁底模次龙骨木枋间距为 200mm；第 4页，共 229页xxxx保险集团xx后援中心四期工程模板工程施工方案（2）、梁底立杆支撑梁底立杆设置分三种情况进行布置，立杆位置为距墙、柱边 200mm 即进行站杆，具 体见表 6.2-1。1）、梁截面13、积0.24m2，沿梁跨方向立杆间距 1000mm、步距 1.8m，梁下设置两根 梁两侧与板公用承重立杆。2）、0.24 m2梁截面积0.4m2，沿梁跨方向立杆间距 1000mm、步距 1.8m，梁下 设置单根承重立杆（不包括梁两侧与板公用立杆），梁两侧与板公用立杆距离梁中心均 为 500mm。3）、0.4m2梁截面积，沿梁跨方向立杆间距 500mm、步距 1.8m，即梁下设置单根 承重立杆（不包括梁两侧与板公用立杆），梁两侧与板公用立杆距离梁中心均为 500mm。（3）、梁侧模板加固：梁高700mm 时，梁侧可不设置对拉螺杆，而采用步步紧卡箍或木方斜撑或钢管斜 撑间距不大于400mm 进行加固14、；700梁高800mm 时，中间位置设置一道 M12 对拉螺杆,跨度方向间距500，外加 PVC 套管位置居中；木方垂直梁跨度方向，间距300，底部采用步步紧卡箍或木方斜撑 或钢管斜撑间距不大于500mm 进行加固800mm梁高1000mm，采用二道 M12 对拉螺栓固定，间距500*400，沿梁跨度方 向为 500；梁高度方向为 400，距梁底 200mm、600mm；木方垂直梁跨度方向，间距250。1000mm梁高1200mm，采用三道 M12 对拉螺栓固定，间距500*350，沿梁跨度方 向为 500；梁高度方向为 350，距梁底 150mm、500mm、850mm；木方垂直梁跨度方向，15、间 距250。楼 板模板采用 18mm 厚优质木胶合板，次龙骨选用 50100mm 木方，主龙骨选用48.03.0mm 双钢管作。板厚 120mm、150mm、200mm 处，立杆间距 1000*1000mm，歩距 1800mm，次龙骨间距 300mm。3.2.2 危大模板工程范围对搭设高度 5m 及以上，或搭设跨度 10m 及以上，或施工总荷载（荷载效应基本组合的设计值， 以下简称设计值） 10kN/m2 及以上，或集中线荷载（设计值） 15kN/m 及以上，或高度大于支撑水平 投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程，属于达到危险性较大的模板支撑工程，详见 第六章，危大模板工程。416、. 施工准备与资源配置计划4.1 劳动力组织及职责分工项目部管理人员组织及职责分工（1）项目总工：负责项目部全面技术、质量工作。（2）项目工长：对模板工程进行技术交底；对施工过程进行监控；负责模板工程验收。 第 5页，共 229页（3）项目技术质量员：对模板工程质量进行监控、检查，督促不合格项目的整改；对建材质量 进行检查、监控。（4）模板工长：对模板加工、安装向工人交底；对模板加工、安装进行现场指导。（5）质检员：对模板工程质量进行监控、检查，落实不合格项目的整改；负责模板工程自检。（6）测量员：配合项目部测量员进行墙、柱、门窗洞口放线工作。（7）安全员：对满堂模板支架的支撑进行监控、检查，17、落实不合格项目的整改；对支撑的搭设 质量进行自检。4.2 技术准备1 、项目总工组织项目部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点， 同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过图纸会审，对图纸存在的问题，与设计、建 设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依 据，熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。2 、进行放线定位，使支撑体系横平竖直， 以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳 定性和抗倾覆性。3 、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。4.3 材料准备4.3.1 轮扣式钢管脚手架主18、要材料规范要求以下要求节选自轮扣式钢管脚手架安全技术规程 DB 44/T 1876-2016。第 6页，共 229页第 7页，共 229页4.3.2 主要材料1.模板均采用 915mm 1830mm 18mm（厚）优质胶合板； 2.支撑架采用轮扣式钢管脚手架，钢管采用 3.0 厚48 钢管； 2.梁底、侧模板的竖直枋木采用 50mm100mm 枋木；3.梁底托梁主龙骨采用 3.0 厚48 双钢管； 4.楼面模板底采用 50mm100mm 枋木；第 8页，共 229页5.局部采用扣件式钢管支撑、可调式 U 型上托盘和可调式或固定底座； 6.剪刀撑、纵横水平拉杆采用 3.0 厚48 钢管。钢材采用19、 Q235。4.3.3 材料选用的相关要求1 、模板选用木胶板，支撑采用扣件式钢管脚手架和轮扣式钢管脚手架。根据所需材料提前考察、 选用相关材料厂家。材料材质、机械性能必须符合有关规范和标准的规定。2 、各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。3 、根据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间， 由专人负责，确保材料 按时进场，并妥善保管。4 、对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。5 、原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。6 、模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进 行清点。用油漆在编20、好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。7 、产品应有产品质量合格证和质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉 伸试验方法（GB/T228）的有关规定。8 、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；9 、钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（DBJ 15-98-2014）的规定；10 、钢管必须涂有防锈漆。11、钢管弯曲变形应符合规范（DBJ 15-98-2014）规定。12 、钢管上严禁打孔。13 、水平杆端接头应有效地嵌固于轮扣内，轮扣高度 h 不应小于 32mm ，厚度 不应小于 5mm。14、水平杆端接头应焊接于21、水平杆的两端，其厚度不应小于 10mm，下伸的长度 L 不应小于 40mm。15 、水平杆端接头应与轮扣匹配，端接头应保证插入轮扣后可靠连接。16 、 立杆之间的连接应采用连接套管，其壁厚不应小于 3.2mm ，长度不应小于 150mm ，可插入 长度不应小于 100mm ，套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于 1.5mm。17 、 支撑架顶层的可调螺杆应符合下列规定：1） 可调螺杆由螺杆、立杆调位螺母、轮扣、轮扣调位螺母和托座组成，如下图；第 9页，共 229页2 ）可调螺杆上的套式节点应由轮扣和水平杆端接头组成，水平钢龙骨可作为梁底模的横梁或纵 梁；3） 螺杆的顶端与托座应可靠焊接。18 、22、 可调底座由螺杆、立杆调位螺母和底座板组成，螺杆与底座板应焊接牢固，底座板厚度不 应小于 5mm。19 、 可调底座和可调螺杆的螺杆外径不应小于 33mm ，宜采用梯形螺纹。螺杆与调位螺母的旋 合长度不应少于 5 扣，螺母高度不应小于 30mm ，厚度不应小于 5mm。20 、可调螺杆受压承载力不应小于 40kN ，托座板厚不应小于 5mm。4.4 施工条件1.模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。 2.根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。3.钢管支撑地基应平整夯实，并满足承载力要求，应有可靠的排水措施，防止积水浸泡地基。 423、.模板安装前，先检查模板、构配件质量，不符质量标准的不得投入使用。5.材料进场后进行复验，经检测合格后方可投入施工。4.5 机具配备计划名 称规格型号数 量锤子重量 0.25、0.5kg60 个梅花扳手222430 个圆盘锯MJ1064 台平刨MB1052 台第 10页，共 229页xxxx保险集团xx后援中心四期工程模板工程施工方案手电钻钻头直径 1220mm13 把台钻VV508S2 台手提电锯M651A15 台手提电刨10 台压刨MB10652 台活动扳手最大开口宽 65mm30 把线坠0.5kg10 个钢卷尺5m24 把手锯20 把5. 非危大工程范围施工方法及工艺要求5.1 砖胎膜524、.1.1 筏板基础或地面垫层侧模安装27#楼为 1000mm 厚筏板基础，侧模采用 240mm 砖胎膜，材料选用MU10 灰砂砖,M7.5 水泥砂浆 砌筑。施工方法：基坑验槽底板垫层测量砖胎模砌筑砖胎模抹灰找平砖胎模砌筑完毕，用 1 ：2 水泥砂浆在砖胎模内侧抹灰，抹灰厚度控制在 20mm 为准。其余楼栋地面为砼垫层时，垫层侧模采用 240mm 砖胎膜，材料选用MU10 灰砂砖,M7.5 水泥砂 浆砌筑。施工方法：地面夯实测量砖胎模砌筑砖胎模抹灰找平砖胎模砌筑完毕，用 1 ：2 水泥砂浆在砖胎模内侧抹灰，抹灰厚度控制在 20mm 为准。第 11页，共 229页图 5. 1-1 筏板基础侧模三维25、图5.1.2 独立基础、地梁模板安装独立基础支模高度h500mm ，采用 240mm 砖胎模 500h1500mm ，采用 240mm 砖胎模1500h2， 8758100梁、拱、壳8758100第 60页，共 229页xxxx保险集团xx后援中心四期工程模板工程施工方案悬臂构件1007.4.4 拆模具体工序1 、柱子模板拆除：在拆除模板时先将对拉螺栓的螺杆取出，然后将柱子周边的钢管拆除，最后 将模板从两侧边撬起模板，注意在施工过程防止损坏柱子边角。拆除后的柱子及时用养护液进行养护。2 、梁板模拆除：先拆梁侧帮模，再拆除楼板、底模板；楼板底模板拆除应先拆支柱水平拉杆或 剪刀撑，然后拆楼板模板支26、柱，每块模板留 12 根支柱暂不拆。 操作人员站在已拆除模板的空档， 再拆除余下的支柱，使模板自由落下。用撬杠轻轻撬动模板，使模板脱离，待该段模板全部脱模后， 运出集中堆放。楼层较高，梁底模板拆除，有穿墙螺栓者，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。 拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。拆下的模板应及时清理粘结物，修 理并涂刷隔离剂，分类整齐堆放备用；拆下的连接件及配件应及时收集，集中统一管理。同时在施工 过程中禁止在悬挑段搁置超载施工材料。3 、 电梯井、核心筒内模板的拆除：先拆除加固件，用塔吊起吊模板立柱上部吊钩，使筒体模板 收缩，脱离墙体，然后将模板吊放在平整场地，27、清理保养。4 、后浇带模板：后浇带混凝土强度达到 100%后方可拆除后浇带模板支撑，在周边梁、板支撑拆 除时必须对后浇带支撑系统进行回顶，防止发生后浇带坍塌事故。所有模板拆除必须报监理审批同意 后再进行施工。木模板拆除后清理干净接茬处的素浆，同时作好后浇带位置的保护，防止污染。5 、拆除模板后，根据规范要求及时同监理等共同对砼进行验收并报验验收资料。7.4.5 模板拆除要求1)模板拆除应经技术主管部门或负责人批准，拆除模板的时间可按现行国家标准混凝土结构施 工质量验收规范GB50204 和建筑施工模板安全技术规范JGJ162 的有关规定执行。2)当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提28、前拆模或承受部分超设计荷载时，必须 经过计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后，方可拆除。3)拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系在身上，并应检查拆 模场所范围内的安全措施。4)模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设置围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负 责监护。拆下的模板、零配件严禁抛抛掷。5)拆模的顺序和方法应该按模板的设计规定进行。当设计无规定事，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按规定地 第 61页，共 229页点堆放。6)多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的29、操作面，人员应站在安全处。7)高处拆模板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板 堆放不能超过 3 层。8)在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时应补设临时支撑。拆模时，应逐快拆卸，不 得成片撬落或拉倒。9)拆模如遇到中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接 稳固，对活动部件必须一次拆除。10)已拆除了模板的机构，应在混凝土强度达到强度值后方可承受全部设计荷载。若在未达到设 计强度之前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。11)遇 6 级或 6 级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨后应先清扫施30、工现场积水，方可进行 工作。12)拆除有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施洞口模板拆除后，应按国家现行标准建 筑施工高处作业安全技术规范JGJ80 的有关规定及时进行防护。7.5 支模监测措施1 、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2 、监测点设置观测点可采取在临边位置的柱、墙和钢管架上涂红漆作为监测标记。支架监测点布设按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大 的立杆设监测点，监测点间距不大于 15m ，梁高大于 800mm 的每类梁底架体必须设置不少于一个监 测点。监测点布置根据支架平面大小设置各不少于 31、2 个立杆顶水平位移、支架整体水平位移监测点。 在 梁 1/2 跨位置，每个监测剖面布设 1 个支顶水平位移监测点、1 个支顶沉降观测点。监测仪器精度满足现场监测要求，并设变形监测报警值和监测控制值。3 、监测措施混凝土浇筑全过程，派专人使用水准仪和经纬仪每 30Min 检查一次支架和支撑情况，发现下沉、 松动、变形和水平位移情况的应及时报告施工负责人，当偏移值达到报警值时，应加强监测频率，并第 62页，共 229页及时采取加固措施，用预备好的千斤顶恢复，若无法恢复则立即拆卸模板重新安装。对震动导致扣件 松动，派人检查加固；当偏移值达到控制值时，应立即停止砼浇筑施工作业同时应采取迅速撤离人员 32、的应急措施，并进行加固处理。当遭遇大雨或大风天气时，安排专人使用仪器对高大模板区域进行监测，以防止支架因大风、大 雨天气发生倒塌，检测过程中若发现偏移值达到报警值，应及时采取加固措施。4 、仪器设备配置表 7.4-1 监测仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1/精密水准仪/12全站仪一台RXT23212，最大允许误差20红外线水准仪/1/激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机/6/检测扳手/10/5 、监测说明1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；2）模板工程日常检查重点部位：a：杆件的设置和连接，连墙件、横杆、立杆、横竖剪刀撑、扫地杆等构件是否符33、合要求； b ：连墙件是否松动；c ：架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； d：施工过程中是否有超载现象；e ：安全防护措施是否符合规范要求； f：支架与杆件是否有变形现象；6 、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，监测频率每 30 分钟一次，终凝后的监测频率为每天一次，连 续观察 7 天。1）、支撑架杆件变形监测值如下：表 7.4-2 监测仪器设备配置项目变形预警值（mm）变形极限值（mm）备注脚手板、纵向横向水 平杆1.21.5第 63页，共 229页xxxx保险集团xx后援中心四期工程模板工程施工方案梁底木枋22.4模板0.60.8立杆810变形监测预警值：支架垂直位移为 10mm ，大34、梁支架水平位移为 6mm ，大梁支架沉降位移为 10mm。2）、监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。8. 模板工程施工质量标准8.1 主控项目1 、安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架； 上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2 、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。 检验方法：观察。8.2 一般项目1 、模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。2 、模板与混凝土的接触面应清理干净并35、涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程 施工的隔离剂。3 、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。4 、对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。 检查数量：全数检查。检验方法：观察。5 、用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。检查数量：全数检查。 检验方法：观察。6 、对跨度不小于 4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱； 当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的 1/10003/1000。检查数量：在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的 10% ，且不少于 3 件；对板，应按有代第 64页，共 229页表性36、的自然间抽查 10% ，且不少于 3 间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查 10%， 且不少于 3 面。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。7 、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表中的 规定。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的 10% ，且不少于 3 件； 对墙和板，应按有代表性的自然间抽查 10% ，且不少于 3 间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高 度 5m 左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查 10% ，且均不少于 3 面。检验方法：钢尺检查表 8.2-1 预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差37、（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺 寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。8 、现浇结构模板安装的偏差应符合下表中的规定。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的 10% ，且不少于 3 件，对 墙和板，应按有代表性的自然间抽查 10% ，且不少于 3 间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间 5m 左 右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查 10% ，且均不少于 3 面。表 8.2-2 现浇结构模板安装的允许偏差及检验38、方法项 目允许偏差检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部基础 10钢尺检查第 65页，共 229页xxxx保险集团xx后援中心四期工程模板工程施工方案层高垂直 度不大于6经纬仪或吊线、钢尺检查大于 5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m 靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。9. 质量保证措施1.施工前由技术负责人对工人进行详细的技术交底，对钢管支撑搭设、模板安装等按规范要求安 装。2.施工场地必须平整、无杂物并做好排水措施。3.模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂枋木，对梁底所使用支模松枋木39、，应事前检查，挑选完好 的枋木。梁、板底模板按规范起拱确保模板和支撑系统不变形。4.模板安装中或完成后，由安全员、施工员在现场指导监督，确保模板支撑方案得到落实和按规 范施工，高支模搭设施工完成后安规定进行办理验收。5.浇筑过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，并向有关部 门汇报。6.施工必须符合建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 有关要求。 7.扣件螺栓拧紧力矩为4060N m。8.用于施工的钢管、扣件要按规定进行质量检测，禁止使用不合格的钢管、扣件。10. 成品保护措施1 、拆模板吊运时应轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损40、坏结构。2 、拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板和混凝土； 拆下的模板，不得抛掷。3 、拆除下的模板应及时清理干净，涂刷脱模剂，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。4 、模板使用过程中应加强管理，按规格分类堆放，及时涂刷防锈剂。5 、支完模后，保持模内清洁。6 、应保护钢筋不受扰动。第 66页，共 229页11. 安全文明施工措施和环保措施11.1 安全文明施工措施1 、满堂脚手架在使用过程中设置专职安全员进行监护，发现架体倾斜或变形时，应 及时疏散人员，通知相关人员及时采取必要的安全措施。2 、模板的存放场地必须平整夯实，堆放模板处严禁坐人或逗留。存放时应当满41、足自 稳角的要求。两块模板应当采取板面对板面的存放方法。长期存放时，应将模板联成整 体。3 、作业人员必须执行安全技术交底和班长班前讲话要求。4 、模板起吊前，应检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否完整有交，并应 拆除一切临时支撑，经检查无误后方可起吊。模板起吊前应将吊车位置调整适当，做到 稳起稳落，就为准确，禁止用人力推、拉模板。严防模板大幅度摆动或倒向其他模板。5 、吊装模板过程中，应由专人指挥，统一指挥信号，禁止人员站在吊装旋转范围内。 应按照塔吊的吊装重量施工，禁止超载。应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁 止在摆动中硬拉硬扯。6 、支设模板过程中应牢牢拿住模板，防止模板高空42、坠落，造成伤人事故的发生。登 高作业时，各种配件应放在工具箱或袋中，严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系在 操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。7 、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。8 、施工中，必须搭设安全网和防护网，防护网应随墙体逐上升，并高出作业面 1 米 以上。9 、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑轮扣。 层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。10 、搭设支模用的脚手架时，钢管及扣件的堆放远离楼板边缘，防止由于踩踏或其 它撞击滚向地面或人员滑向地面，造成人员伤亡事故的发生。11 、拆除楼板顶架时应一边支撑一边拆模板，禁止一次性拆完支撑。43、拆下的模板木 枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。12、任何作业人员不得擅自拆动施工现场的脚手架、防护设施、安全标志和警告牌， 如必须拆动时须经过施工负责人允许后方可。第 67页，共 229页13 、拆模过程中，所有的钢管及扣件、模板等均堆放整齐，然后由塔吊或电梯运向 其它部位，禁止乱堆乱放，禁止高空抛下。14 、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。装拆 施工时，除操作人员外，下面不得站人。交叉作业时，要有可靠的防护措施，不得伤害 他人，也避免被他人伤害。15 、消防水池等盖板底模的拆除时，应配备便携式风扇保证通风，并配备足够的照 明的设施。拆除时应至少有三人在上，三人在下44、，以保证紧急情况发生时能采取必要的 措施。16 、一切电器设施的操作均的持证上岗，严禁无证人员操作，对于接线或拆电线均 由电工操作。17 、木工棚内的机具应符合安全施工规范的使用要求，模板的加工由专人负责，同 时在操作工程中禁止粗心大意，避免造成不必要的伤害。18 、圆盘踞必须有防护罩，分料尺柄有靠山。操作前应检查锯片是否上紧，锯盘有 无裂口。19、操作者应站在锯片一侧，手背不得跨越锯片。接料应出锯片 15cm,不得用手硬拉. 小于 20cm 的短料不得上锯,应使用推棍。超过锯片半径的木料，禁止上锯，截料应设截 具。20 、手持电动据时应按料厚调整锯切深度，禁止架在腿上锯切。按锯片齿数划分锯 45、切与截料的功能，不得混用。锯片护罩必须完好，锯片连续断齿两个以上不得使用。21 、平刨必须设置刨口保护装置或采用机械自动送料。22 、多用木工机械使用时只准使用其中一种功能，并将其他功能的传动皮带拆除。23 、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。24 、满堂模板支撑架超过 6m 时应满挂水平安全网，并用 20 号镀锌铁丝绑扎牢固。 在架空输电线路下面安装拆除，外脚手架和操作人员等与架空线路的最小安全距离符合 下表的要求：外电显露电压 （kv）1 以 下1 1035 110154 220330 500最小安全操作距离468101525 、当风力为 5 级时，仅许吊装 1-2 层模板和构46、件。当风力超过 5 级时，应停止吊装。第 68页，共 229页26 、现场严禁吸烟。27 、支撑体系搭设人员应持架子工特种作业操作证。28 、操作工在作业时严禁喝酒或带病作业。29 、作业人员在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等，严禁穿拖鞋进入施工现场。11.2 环保措施1 、 在支拆模时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递，模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲 打模板以降低噪音。2 、 模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地，装脱模剂，严禁使用废 机油，防止污染土地，装脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。3 、模板拆处后，清除模板上的粘结物如混凝土等，现场要及时清理收集，堆放47、在固定堆场，待 够一车后集中运到垃圾场。4 、梁板模板内锯末、灰尘等不得用高压机吹，而用大型吸尘器吸，然后将垃圾装袋送入垃圾场。5 、作业人员不得随意抛撒施工垃圾和排放污水等人为造成环境的污染。12. 应急预案13. 计算书13.1 5 米高 400*1200 柱模板计算书计算依据：1 、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082 、混凝土结构设计规范GB50010-20103 、建筑结构荷载规范GB 50009-20124 、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土柱名称1200*400新浇混凝土柱长边边长 (mm)1200新浇混凝土柱的计算高度5000新浇混凝土48、柱短边边长400第 69页，共 229页(mm)(mm)二、荷载组合侧压力计算依据规范 建筑施 工模板安全技 术 规 范 JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系 数21.15混凝土浇筑速度 V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶 面总高度 H(m)5新浇混凝土对模板的侧压力标准值 G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2 ， cH =min0.222441.21. 1521/2 ， 245 =min41.218 ，120 41.218kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准49、值 Q3k(kN/m2)2新 浇 混 凝 土 对 模 板 的 侧 压 力 标 准 值 G4k min0.22ct0 12v1/2 ， cH = min0.222441.21. 1521/2 ，245 min41.22 ，120 41.22kN/m2承载能力极限状态设计值 S 承 0.9max1.2G4k+1.4Q3k ，1.35G4k+1.40.7Q3k = 0.9max1.241.218+1.42 ，1.3541.218+1.40.72 0.9max52.262，57.604 0.957.604 =51.844kN/m2正常使用极限状态设计值 S 正 G4k 41.218 kN/m2三、面板50、验算面板类型覆面木胶 合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值 f(N/mm2)14.742面板弹性模量 E(N/mm2)8925第 70页，共 229页柱长边小梁根数5柱短边小梁根数3柱箍间距 l 1(mm)400模板设计平面图1 、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载 q1 0.91.35bG4k 1.350.441.218 20.032kN/m活载线荷载 q2 0.91.4 0.7bQ3k 0.91.4 0.70.42 0.706kN/mMmax -0. 107q1l2-0. 121q2l2 -0. 10720.0320.32-0. 1210.7060.32 -051、.201kNm =Mmax/W 0.201106/(1/6400182) 9.287N/mm2f 14.742N/mm2满足要求！第 71页，共 229页2 、挠度验算作用线荷载 q bS 正 0.441.218 16.487kN/m = 0.632ql4/(100EI) 0.63216.4873004/(1008925(1/12400183) = 0.486mm l/400 300/400 0.75mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)50100小梁截面惯性矩 I(cm4)416.667小梁截面抵抗矩 W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)13.52、5小梁弹性模量 E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值 (N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离 (mm)2001 、强度验算小梁上作用线荷载 q bS 承 0.351.844 15.553 kN/m小梁弯矩图(kNm)Mmax 0.311kNm第 72页，共 229页 =Mmax/W 0.311106/83.333103 3.733N/mm2f 13.5N/mm2满足要求！2 、抗剪验算小梁剪力图(kNm)Vmax 3.768kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.7681000/(250100) 1. 13N/mm2=1.35N/mm2满足要求！3 、挠度验算小梁上作用线荷载 q53、 bS 正 0.341.218 12.365 kN/m小梁变形图(mm) =0. 117mm 1mm满足要求！4 、支座反力计算承载能力极限状态 Rmax=7.055正常使用极限状态 Rmax=5.609五、柱箍验算第 73页，共 229页柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩 I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩 W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值 f(N/mm2)205柱箍弹性模量 E(N/mm2)206000柱箍截面面积 A(cm2)4.24模板设计立面图1 、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小 P 值；两边集中力为小梁荷载取半后，取 P/2 值。长边柱箍：54、取小梁计算中 b= 1200/(5-1)=300mm=0.3m 代入小梁计算中得到：承载能力极限状态 Rmax 7.055kNP=Rmax/2=3.527kN 正常使用极限状态： Rmax 5.609kNP=Rmax/2=2.804kN第 74页，共 229页长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kNm)长边柱箍剪力图(kN) M1 0.273kNm ，N1 6.032kN短边柱箍：取小梁计算中 b=400/(3-1)=200mm=0.2m 代入小梁计算中得到：承载能力极限状态 Rmax 4.703kNP=Rmax/2=2.352kN 正常使用极限状态： Rmax 3.739kNP=Rmax/2= 55、1.87kN短边柱箍计算简图第 75页，共 229页短边柱箍弯矩图(kNm)短边柱箍剪力图(kN) M2 0.566kNm ，N2 2.517kNN/A+M/Wn 6.032103/424+0.566106/(4.49103) 140. 188N/mm2f =205N/mm2满足要求！2 、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图第 76页，共 229页长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) 1 0. 103mm l/400 1.238mm2 0.886mm l/400 1.71mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值 Ntb(kN)17.8扣件类型3 形 2656、 型扣件容许荷载(kN)26N 6.0322= 12.065kNNtb 17.8kN满足要求！N 6.0322= 12.065kN26kN满足要求！13.2 5 米高 300*800 梁模板计算书（轮扣式）计算依据：1 、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162 、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008第 77页，共 229页3 、混凝土结构设计规范GB 50010-20104 、建筑结构荷载规范GB 50009-20125 、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称300*800混 凝 土 梁 截 面 尺 寸 (mmmm)300800模板支57、架高度 H(m)5模板支架横向长度 B(m)10模板支架纵向长度 L(m)15支架外侧竖向封闭栏杆高 度 Hm(mm)1200梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0. 1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1. 1施 工 荷 载 标 准 值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集 中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风 荷载是风荷载参数：第 78页，共 229页风荷载标 准值k(58、kN/m2)基本风压 0(kN/m2)省份广东0.35k=0zst =0.045地区xx市风荷载高 度变化系数z地面粗糙 度B 类( 城 市 郊区)1模板支架 顶部离建筑物 地面高度(m)8风荷载体 型系数s单榀模板支架st0.13整体模板支架stw1.327fk=0z stw=0.464竖向封闭栏杆s1mk=0z s=0.35三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级II 级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距 la(mm)1000梁两侧立杆横向间距 lb(mm)1000支撑架中间层水平杆最大竖向步距 h(mm)1800支撑59、架顶层水平杆步距 h(mm)1200可 调 托 座 伸出 顶层 水 平 杆 的 悬 臂 长 度 a(mm)500 新浇混凝土楼板立杆间距 la(mm) 、lb(mm)1000 、1000混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中第 79页，共 229页梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加立杆根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)250每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图第 80页，共 229页立面图四、面板验算面板类型覆面木胶 合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值 f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值 (N/mm2)1.4面板弹性模量 60、E(N/mm2)10000验算方式简支梁按简支梁计算：截 面 抵 抗 矩 ： W bh2/6=3001818/6 16200mm3 ， 截 面 惯 性 矩 ： I = bh3/12=300181818/12 145800mm4q1 = 0 max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb= 1max1.2(0. 1+(24+1.5)0.8)+1.43 ，1.35(0. 1+(24+1.5)0.8)+1.40.730.3 9. 184kN/mq2 1(G1k+(G2k+G3k)h)b 1(0. 1+(24+1.5)0.8)061、.3 6. 15kN/m 简图如下：第 81页，共 229页1 、抗弯验算Mmax 0. 125q1L2 0. 1259. 1840.32 0. 103kNm =Mmax/W 0. 103106/16200 6.378N/mm2f 15N/mm2满足要求！2 、挠度验算max 5q2L4/(384EI)=56. 153004/(38410000145800) 0.445mm L/250 = 300/250 1.2mm满足要求！3 、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax 1q1L 19. 1840.3 2.755kN 标准值(正常使用极限状态)Rmax 1q2L 16. 150.3 162、.845kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值 (N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)83.333小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)416.667承载能力极限状态：面板传递给小梁 q1 2.755/0.3 9. 184kN/m小梁自重 q2 11.35(0.3-0. 1)0.3 0.081kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载 F1= 1max1.2 (0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.43，第 82页，共 229页1.35 (0.45+(24+1. 63、1)0. 12)+1.40.73(0.5-0.3/2)/20.3+11.350.45(0.8-0. 12)0.3 =0.563kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载 F2= 1max1.2 (0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.43， 1.35 (0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.40.73(1-0.5)-0.3/2)/20.3+11.350.45(0.8-0. 12)0.3 =0.563kN正常使用极限状态：面板传递给小梁 q1 1.845/0.3 6. 15kN/m小梁自重 q2 1(0.3-0. 1)0.3 0.06kN/m梁 左 侧 楼 板 及 侧 模 传 递 给 小64、 梁 荷 载 F1=(10.45+1(24+1. 1)0. 12)(0.5-0.3/2)/20.3+10.45(0.8-0. 12)0.3 0.274kN梁 右 侧 楼 板 及 侧 模 传 递 给 小 梁 荷 载 F2=(10.45+1(24+1. 1)0. 12)(1-0.5)-0.3/2)/20.3+10.45(0.8-0. 12)0.3 0.274kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1 、抗弯验算第 83页，共 229页小梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.788106/83333=9.462N/mm2f=15.444N/mm2满足要求！2 、抗剪验算小梁剪力图(kN)V65、max 1.981kNmax=3Vmax/(2bh0)=31.9811000/(250100) 0.594N/mm2=1.782N/mm2满足要求！3 、挠度验算小梁变形图(mm) max 1.223mm L/250 1000/250 4mm满足要求！4 、支座反力计算第 84页，共 229页承载能力极限状态R1 1.981kN ，R2 1.981kN 正常使用极限状态R1 1.227kN ，R2 1.227kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值 (N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(c66、m3)4.49主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78主梁计算方式四等跨连续梁由上节可知 P maxR1 ，R2 1.981kN ，P maxR1 ，R2 1.227kN主梁计算简图一1 、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)=Mmax/W=0.568106/4490= 126.503N/mm2f=205N/mm2第 85页，共 229页满足要求！2 、抗剪验算主梁剪力图一(kN)Vmax 4.022kNmax=2Vmax/A=24.0221000/424 18.972N/mm2=125N/mm2满足要求！3 、挠度验算主梁变形图一(mm) 跨中max 0.567、33mm L/250 1000/250 4mm满足要求！悬臂端max 0. 185mm 2l2/250 2250/250 2mm满足要求！4 、支座反力计算图一：Rmax=6.684kN用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态图一立杆 1 ：R1 6.684kN ，立杆 2 ：R2 6.684kN第 86页，共 229页七、扣件抗滑移验算1 、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力 N maxR1,R2 max6.684,6.684 6.684kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算68、截面类型 (mm)483钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)424回转半径 i(mm)15.9立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系 数1.2悬臂端计算长度折减系数 k0.7抗 压 强 度 设 计 值 f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.151 、长细比验算hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21800, 1200+20.7500)=2160mm =hmax/i=2160/15.9= 135.849=150长细比满足要求！查表得： =0.3712 、风荷载计算Mwd = 0 cQ Mk=0 cQ (2 k la h2/10) 10.6 69、1.4(10.04511.82/10) =0.012kNm3 、稳定性计算R1 6.684kN ，R2 6.684kN 梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N 边1= 1max1.2(0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.43， 1.35(0.45+(24+1. 1)0. 12)+0.71.43(1+0.5-0.3/2)/21=5.639kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N 边2= 1max1.2(0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.43， 1.35(0.45+(24+1. 1)0. 12)+0.71.43(1+1-0.5-0.3/2)/21=5.639kN70、第 87页，共 229页Nd maxR1+N 边 1 ， R2+N 边 2+11.350. 15(5-0.8) max6.684+5.639 ，6.684+5.639+0.851 13. 174kNfd Nd/(A)+Mwd/W 13174. 145/(0.371424)+0.012106/4490 86.422N/mm2f =205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第 8.3.2 条: 支撑脚 手架独立架体高宽比不应大于 3.0H/B=5/10=0.53满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk= 1071、.464=0.464kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= la Hm mk= 11.20.35=0.42kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.552 0.464+50.42=7.9kN.m参考规范GB51210-2016 第 6.2. 17 条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2第 88页，共 229页Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kN72、bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 mB2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(la lb)+G1k+2GjkB/2= 102 10. 155/(11)+0.45+2110/2= 130kN.m30Mok =317.9=23.7kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)100混凝土强度等级C15混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)4.176混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)0.528立杆垫板长 a(mm)200立杆垫板宽 b(mm)200F1=N= 13. 174kN1 、受冲切承载力计算根73、据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)um h0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h= 1.0； 当 h2000mm 时，取h=0.9 ；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长 度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/ 2 范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面 积周边 h0 /2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度 的平均值第 89页，共 229页74、=min( 1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um 1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与 短边尺寸比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面 积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40 ，对 边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中 pc,m 之值，将其取为 0 ，作为板承载能力安全储备。可得：h= 1 ，ft=0.528N/mm2 ，= 1 ，h0=h-20=80mm， um =2(a+75、h0)+(b+h0)=1120mm,F=(0.7hft+0.25pcm)umh0=(0.710.528+0.250)1112080/1000=33. 116kNF1= 13. 174kN满足要求！2 、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcA lnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴 心抗压强度设计值； 可按本规范表4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3. 1 条的规定 取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混76、凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=4. 176N/mm2 ，c= 1，第 90页，共 229页l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3 ，Aln=ab=40000mm2F= 1.35clfcAln= 1.35134. 17640000/1000=676.512kNF1= 13. 174kN满足要求！13.3 5 米高 400*1000 梁模板计算书（轮扣式）计算依据：1 、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162 、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-77、20083 、混凝土结构设计规范GB 50010-20104 、建筑结构荷载规范GB 50009-20125 、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称400*1000混 凝 土 梁 截 面 尺 寸 (mmmm)4001000模板支架高度 H(m)5模板支架横向长度 B(m)10模板支架纵向长度 L(m)15支架外侧竖向封闭栏杆高 度 Hm(mm)1200梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0. 1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m78、3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1. 1第 91页，共 229页施 工 荷 载 标 准 值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集 中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风 荷载是风荷载参数：风荷载标 准值k(kN/m2)基本风压 0(kN/m2)省份广东0.35k=0zst =0.045地区xx市风荷载高 度变化系数z地面粗糙 度B 类( 城 市 郊区)1模板支架 顶部离建筑物 地面高度(m)8风荷载体 型系数s单榀模板支架st0.13整体模板支架stw1.327fk=0z stw=0.464竖向封闭栏杆s1mk=0z s=0.35三、模板体79、系设计结构重要性系数01脚手架安全等级II 级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距 la(mm)1000第 92页，共 229页梁两侧立杆横向间距 lb(mm)1000支撑架中间层水平杆最大竖向步距 h(mm)1800支撑架顶层水平杆步距 h(mm)1200可 调 托 座 伸出 顶层 水 平 杆 的 悬 臂 长 度 a(mm)650 新浇混凝土楼板立杆间距 la(mm) 、lb(mm)1000 、1000混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加立杆根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)250每跨80、距内梁底支撑小梁间距(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图第 93页，共 229页立面图四、面板验算面板类型覆面木胶 合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值 f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值 (N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)10000验算方式简支梁按简支梁计算：截 面 抵 抗 矩 ： W bh2/6=4001818/6 21600mm3 ， 截 面 惯 性 矩 ： I = bh3/12=400181818/12 194400mm4q1 = 0 max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ，1.35(G1k+(G2k+G3k)h81、)+1.4cQ1kb= 1max1.2(0. 1+(24+1.5)1)+1.43 ，1.35(0. 1+(24+1.5)1)+1.40.730.4 15kN/mq2 1(G1k+(G2k+G3k)h)b 1(0. 1+(24+1.5)1)0.4 10.24kN/m 简图如下：第 94页，共 229页1 、抗弯验算Mmax 0. 125q1L2 0. 125150.252 0. 117kNm =Mmax/W 0. 117106/21600 5.425N/mm2f 15N/mm2满足要求！2 、挠度验算max 5q2L4/(384EI)=510.242504/(38410000194400) 0.82、268mm L/250 =250/250 1mm满足要求！3 、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax 1q1L 1150.25 3.75kN 标准值(正常使用极限状态)Rmax 1q2L 110.240.25 2.56kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值 (N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)83.333小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)416.667承载能力极限状态：面板传递给小梁 q1 3.75/0.4 9.375kN/m小梁自重 q2 11.3583、(0.3-0. 1)0.25 0.068kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载 F1= 1max1.2 (0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.43，第 95页，共 229页1.35 (0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.40.73(0.5-0.4/2)/20.25+11.350.45(1-0. 12)0.25 = 0.447kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载 F2= 1max1.2 (0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.43， 1.35 (0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.40.73(1-0.5)-0.4/2)/20.25+11.350.45(1-0.84、 12)0.25 =0.447kN正常使用极限状态：面板传递给小梁 q1 2.56/0.4 6.4kN/m小梁自重 q2 1(0.3-0. 1)0.25 0.05kN/m梁 左 侧 楼 板 及 侧 模 传 递 给 小 梁 荷 载 F1=(10.45+1(24+1. 1)0. 12)(0.5-0.4/2)/20.25+10.45(1-0. 12)0.25 0.229kN梁 右 侧 楼 板 及 侧 模 传 递 给 小 梁 荷 载 F2=(10.45+1(24+1. 1)0. 12)(1-0.5)-0.4/2)/20.25+10.45(1-0. 12)0.25 0.229kN计算简图如下：承载能力极85、限状态正常使用极限状态1 、抗弯验算第 96页，共 229页小梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.885106/83333= 10.621N/mm2f=15.444N/mm2满足要求！2 、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax 2.356kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.3561000/(250100) 0.707N/mm2=1.782N/mm2满足要求！3 、挠度验算小梁变形图(mm) max 1.481mm L/250 1000/250 4mm满足要求！4 、支座反力计算第 97页，共 229页承载能力极限状态R1 2.356kN ，R2 2.356kN 正常使用极限状态R1 186、.534kN ，R2 1.534kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值 (N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78主梁计算方式四等跨连续梁由上节可知 P maxR1 ，R2 2.356kN ，P maxR1 ，R2 1.534kN主梁计算简图一1 、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)=Mmax/W=0.778106/4490= 173.274N/mm2f=205N/mm2第 98页，共 229页满足要87、求！2 、抗剪验算主梁剪力图一(kN)Vmax 3.723kNmax=2Vmax/A=23.7231000/424 17.561N/mm2=125N/mm2满足要求！3 、挠度验算主梁变形图一(mm) 跨中max 0.913mm L/250 1000/250 4mm满足要求！悬臂端max 0.051mm 2l2/250 2250/250 2mm满足要求！4 、支座反力计算图一：Rmax=9.676kN用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态图一立杆 1 ：R1 9.676kN ，立杆 2 ：R2 9.676kN第 99页，共 229页七、扣件抗滑移验算1 、扣件抗滑移验算0.858=688、.8kN 两 侧 立 杆 最 大 受 力 N maxR1,R2 max9.676,9.676 = 9.676kN0.8512= 10.2kN双扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，双扣件能满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型 (mm)483钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)424回转半径 i(mm)15.9立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系 数1.2悬臂端计算长度折减系数 k0.7抗 压 强 度 设 计 值 f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.151 、长细比验算hmax=max(h,h+2k89、a)=max(1.21800, 1200+20.7650)=2160mm =hmax/i=2160/15.9= 135.849=150长细比满足要求！查表得： =0.3712 、风荷载计算Mwd = 0 cQ Mk=0 cQ (2 k la h2/10) 10.6 1.4(10.04511.82/10) =0.012kNm3 、稳定性计算R1 9.676kN ，R2 9.676kN 梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N 边1= 1max1.2(0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.43， 1.35(0.45+(24+1. 1)0. 12)+0.71.43(1+0.590、-0.4/2)/21=5.43kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N 边2= 1max1.2(0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.43，第 100页，共 229页1.35(0.45+(24+1. 1)0. 12)+0.71.43(1+1-0.5-0.4/2)/21=5.43kNNd maxR1+N 边 1 ， R2+N 边 2+11.350. 15(5-1) max9.676+5.43 ，9.676+5.43+0.81 15.917kNfd Nd/(A)+Mwd/W 15916.806/(0.371424)+0.012106/4490 103.858N/mm2f =205N/mm2满足91、要求！九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第 8.3.2 条: 支撑脚 手架独立架体高宽比不应大于 3.0H/B=5/10=0.53满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk= 10.464=0.464kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= la Hm mk= 11.20.35=0.42kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.552 0.464+50.42=7.9kN.m参考规范GB51210-2016 第 6.2. 17 条92、： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2第 101页，共 229页gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 mB2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(la lb)+G1k+2GjkB/2= 102 10. 155/(11)+0.45+2110/2= 130kN.m30Mok =317.9=23.7kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)193、00混凝土强度等级C15混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)4.176混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)0.528立杆垫板长 a(mm)200立杆垫板宽 b(mm)200F1=N= 15.917kN1 、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)um h0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h= 1.0； 当 h2000mm 时，取h=0.9 ；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝94、土有效预压应力按长 度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/ 2 范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面 积周边 h0 /2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度第 102页，共 229页的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um 1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与 短边尺寸比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面 积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40 ，对 边柱，取 95、as=30：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中 pc,m 之值，将其取为 0 ，作为板承载能力安全储备。可得：h= 1 ，ft=0.528N/mm2 ，= 1 ，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm,F=(0.7hft+0.25pcm)umh0=(0.710.528+0.250)1112080/1000=33. 116kNF1= 15.917kN满足要求！2 、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcA lnF1局部受压面上96、作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴 心抗压强度设计值； 可按本规范表4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3. 1 条的规定 取用l混凝土局部受压时的强度提高系数A ln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积第 103页，共 229页Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=4. 176N/mm2 ，c= 1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3 ，Aln=ab=40000mm2F= 1.35clfcAln= 1.35134. 17697、40000/1000=676.512kNF1= 15.917kN满足要求！13.4 5 米高 500*1200 梁模板计算书（轮扣式）计算依据：1 、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162 、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083 、混凝土结构设计规范GB 50010-20104 、建筑结构荷载规范GB 50009-20125 、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称500*1200混 凝 土 梁 截 面 尺 寸 (mmmm)5001200模板支架高度 H(m)5模板支架横向长度 B(m)10模板支架纵向长度 L(m)15支架外侧竖向封98、闭栏杆高 度 Hm(mm)1200梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0. 1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24第 104页，共 229页混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1. 1施 工 荷 载 标 准 值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集 中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风 荷载是风荷载参数：风荷载标 准值k(kN/m2)基本风压 0(kN/m2)省份广东0.35k=0zst =0.045地区xx市99、风荷载高 度变化系数z地面粗糙 度B 类( 城 市 郊区)1模板支架 顶部离建筑物 地面高度(m)8风荷载体 型系数s单榀模板支架st0.13整体模板支架stw1.327fk=0z stw=0.464竖向封闭栏杆s1mk=0z s=0.35三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级II 级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向第 105页，共 229页梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距 la(mm)500梁两侧立杆横向间距 lb(mm)1000支撑架中间层水平杆最大竖向步距 h(mm)1800支撑架顶层水平杆步距 h(mm)1200可 调 托 座 伸出 顶层 水100、 平 杆 的 悬 臂 长 度 a(mm)650 新浇混凝土楼板立杆间距 la(mm) 、lb(mm)1000 、1000混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)500梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)250每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：第 106页，共 229页平面图立面图四、面板验算第 107页，共 229页面板类型覆面木胶 合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值 f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值 (N/mm2101、)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)10000验算方式简支梁按简支梁计算：截 面 抵 抗 矩 ： W bh2/6=5001818/6 27000mm3 ， 截 面 惯 性 矩 ： I = bh3/12=500181818/12 243000mm4q1 = 0 max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb= 1max1.2(0. 1+(24+1.5)1.2)+1.43 ，1.35(0. 1+(24+1.5)1.2)+1.40.730.5 22. 192kN/mq2 1(G1k+(G2k+G3k)h)b 1(0. 1+(102、24+1.5)1.2)0.5 15.35kN/m 简图如下：1 、抗弯验算Mmax 0. 125q1L2 0. 12522. 1920.22 0. 111kNm =Mmax/W 0. 111106/27000 4. 11N/mm2f 15N/mm2满足要求！2 、挠度验算max 5q2L4/(384EI)=515.352004/(38410000243000) 0. 132mm L/250 =200/250 0.8mm满足要求！3 、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)第 108页，共 229页Rmax 1q1L 122. 1920.2 4.439kN 标准值(正常使用极限状态)Rmax 1103、q2L 115.350.2 3.07kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值 (N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)83.333小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)416.667承载能力极限状态：面板传递给小梁 q1 4.439/0.5 8.877kN/m小梁自重 q2 11.35(0.3-0. 1)0.2 0.054kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载 F1= 1max1.2 (0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.43， 1.35 (0.45+(24+1104、. 1)0. 12)+1.40.73(0.5-0.5/2)/20.2+11.350.45(1.2-0. 12)0.2 = 0.34kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载 F2= 1max1.2 (0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.43， 1.35 (0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.40.73(1-0.5)-0.5/2)/20.2+11.350.45(1.2-0. 12)0.2 =0.34kN正常使用极限状态：面板传递给小梁 q1 3.07/0.5 6. 14kN/m小梁自重 q2 1(0.3-0. 1)0.2 0.04kN/m梁 左 侧 楼 板 及 侧 模 传 递 给 小105、 梁 荷 载 F1=(10.45+1(24+1. 1)0. 12)(0.5-0.5/2)/20.2+10.45(1.2-0. 12)0.2 0. 184kN梁 右 侧 楼 板 及 侧 模 传 递 给 小 梁 荷 载 F2=(10.45+1(24+1. 1)0. 12)(1-0.5)-0.5/2)/20.2+10.45(1.2-0. 12)0.2 0. 184kN计算简图如下：第 109页，共 229页承载能力极限状态正常使用极限状态1 、抗弯验算小梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0. 19106/83333=2.275N/mm2f=15.444N/mm2满足要求！2 、抗剪验算小梁剪力图(k106、N)第 110页，共 229页Vmax 2.227kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.2271000/(250100) 0.668N/mm2=1.782N/mm2满足要求！3 、挠度验算小梁变形图(mm) max 0.027mm L/250 500/250 2mm满足要求！4 、支座反力计算承载能力极限状态R1 0.359kN ，R2 4.454kN ，R3 0.359kN 正常使用极限状态R1 0.233kN ，R2 3.012kN ，R3 0.233kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)205主梁抗剪107、强度设计值 (N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78主梁计算方式四等跨连 续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6第 111页，共 229页主梁自重忽略不计，主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 由上节可知 P maxR20.6 2.673kN ，P maxR20.6 1.807kN主梁计算简图一主梁计算简图二1 、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)=Mmax/W=0.802106/4490= 178.619N/mm2f=205N/mm2第 112页，共 229页108、满足要求！2 、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax 5.346kNmax=2Vmax/A=25.3461000/424 25.217N/mm2=125N/mm2满足要求！3 、挠度验算主梁变形图一(mm)第 113页，共 229页主梁变形图二(mm) 跨中max 0. 138mm L/250 500/250 2mm满足要求！悬臂端max 1.021mm 2l2/250 2250/250 2mm满足要求！4 、支座反力计算图一：Rmax=9.336kN图二：Rmax=8. 126kN用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态图一立杆 2 ：R2 9.336kN 图二立109、杆 2 ：R2 8. 126kN立杆所受主梁支座反力依次为:立杆 2:P2=9.336/0.6= 15.561kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢管截面面积 A(mm2)424钢管截面回转半径 i(mm)15.9钢管弹性模量 E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩 I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢 管 抗 弯 强 度 设 计 值 f(N/mm2)205钢 管 抗 剪 强 度 设 计 值125第 114页，共 229页(N/mm2)由小梁验算一节可知 P maxR1 ，R3 0.359kN ，P maxR1 ，R3 0110、.233kN纵向水平钢管计算简图一纵向水平钢管计算简图二1 、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kNm)纵向水平钢管弯矩图二(kNm) =Mmax/W 0. 108106/4490 24.053N/mm2f=205N/mm2第 115页，共 229页满足要求！2 、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)纵向水平钢管剪力图二(kN)Vmax 0.718kNmax 2Vmax/A=20.7181000/424 3.387N/mm2 125N/mm2满足要求！3 、挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)第 116页，共 229页纵向水平钢管变形图二(mm) 跨中max 0.018mm L/250 500/2111、50 2mm满足要求！悬臂端max 0. 132mm 2l2/250 2250/250 2mm满足要求！4 、支座反力计算图一：Rmax= 1.254kN图二：Rmax= 1.091kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态图一：立杆 1 ：R1= 1.254kN ，立杆 3 ：R3= 1.254kN 图二：立杆 1 ：R1= 1.091kN ，立杆 3 ：R3= 1.091kN八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值 N(kN)30扣件抗滑移折减系数 kc0.851 、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力 N maxR1,R3 max1.254, 1.254 1112、.254kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2 、可调托座验算可调托座最大受力 N maxP2 15.561kNN=30kN第 117页，共 229页满足要求！九、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型 (mm)483钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)424回转半径 i(mm)15.9立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系 数1.2悬臂端计算长度折减系数 k0.7抗 压 强 度 设 计 值 f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.151 、长细比验算hmax=max(h113、,h+2ka)=max(1.21800, 1200+20.7650)=2160mm =hmax/i=2160/15.9= 135.849=150长细比满足要求！查表得： =0.3712 、风荷载计算Mwd = 0 cQ Mk=0 cQ (2 k la h2/10) 10.61.4(10.0450.51.82/10) 0.006kNm3 、稳定性计算R1 1.254kN ，P2 15.561kN ，R3 1.254kN 梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N 边1= 1max1.2(0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.43， 1.35(0.45+(24+1. 1)0.114、 12)+0.71.43(1+0.5-0.5/2)/20.5=2.611kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N 边2= 1max1.2(0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.43， 1.35(0.45+(24+1. 1)0. 12)+0.71.43(1+1-0.5-0.5/2)/20.5=2.611kNNd maxR1+N 边1，P2，R3+N 边2+11.350. 15(5-1.2) max1.254+2.611，15.561， 1.254+2.611+0.769 16.33kNfd Nd/(A)+Mwd/W 16330. 179/(0.371424)+0.006106/4490 10115、5. 149N/mm2f第 118页，共 229页=205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第 8.3.2 条: 支撑脚 手架独立架体高宽比不应大于 3.0H/B=5/10=0.53满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk= 10.464=0.464kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= la Hm mk= 11.20.35=0.42kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.552 0.464+50.4116、2=7.9kN.m参考规范GB51210-2016 第 6.2. 17 条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 mB2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj第 119页，共 229页=B2laqH/(la lb)+G1k+2GjkB/2= 102 10. 155/(11)+0.45+2110/2= 130kN.m30Mok =317.9=23.7117、kN.M满足要求！十二、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)100混凝土强度等级C15混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)4.176混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)0.528立杆垫板长 a(mm)200立杆垫板宽 b(mm)200F1=N= 16.33kN1 、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)um h0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h= 1.0； 当 h2000mm 时，取h=0.9 ；中间线性118、插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长 度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/ 2 范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面 积周边 h0 /2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度 的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4U1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数第 120页，共 229页ms局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与 短边尺寸比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面 积为圆形时，取s=119、2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40 ，对 边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中 pc,m 之值，将其取为 0 ，作为板承载能力安全储备。可得：h= 1 ，ft=0.528N/mm2 ，= 1 ，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm,F=(0.7hft+0.25pcm)umh0=(0.710.528+0.250)1112080/1000=33. 116kNF1= 16.33kN满足要求！2 、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条120、规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcA lnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴 心抗压强度设计值； 可按本规范表4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3. 1 条的规定 取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=4. 176N/mm2 ，c= 1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3 ，Aln=ab=40000mm2第 121页，共121、 229页F= 1.35clfcAln= 1.35134. 17640000/1000=676.512kNF1= 16.33kN满足要求！13.5 5 米高 200mm厚板模板计算书（轮扣式）计算依据：1 、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162 、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083 、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-20104 、混凝土结构设计规范GB 50010-20105 、建筑结构荷载规范GB 50009-20126 、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称120新浇混凝土楼板板厚(mm)200模板支122、架高度 H(m)5模板支架纵向长度 L(m)15模板支架横向长度 B(m)10支 架 外 侧 模 板 高 度 Hm （mm）1200二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0. 1面板及小梁0.3楼板模板0.45混 凝 土 自 重 标 准 值 G2k(kN/m3)24钢 筋 自 重 标 准 值 G3k(kN/m3)1. 1施 工 荷 载 标 准 值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集 中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1第 122页，共 229页风荷载参数：风荷载标 准值k(kN/m2)基本风压 0(kN/m2)省份广东0.35k=0zst=0.045地区xx123、市风荷载高 度变化系数z地面粗糙 度B 类( 城 市 郊区)1模板支架 顶部离建筑物 地面高度(m)9风荷载体 型系数s单榀模板支架st0. 13整体模板支架stw1.327fk=0zstw=0.46 4支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.455三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级II 级主梁布置方向平行立杆 纵向方向立杆纵向间距 la(mm)1000立杆横向间距 lb(mm)1000水平拉杆步距 h(mm)1800顶层水平杆步距 h(mm)1200立杆伸出顶层水平杆的悬 臂高度 h2(mm)500小梁间距 l(mm)300小梁最大悬挑长度 l 1(mm)200主梁最大悬挑长度 124、l2(mm)150结构表面的要求结构表面 隐蔽设计简图如下：第 123页，共 229页模板设计平面图纵向剖面图第 124页，共 229页横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶 合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值 f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值 (N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁按简支梁 ，取 1m 单位宽度计算。W bh2/6= 10001818/6 54000mm3 ， I bh3/12= 1000181818/12 = 486000mm4承载能力极限状态q1 1max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k , 1125、.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb= 1max1.2(0. 1+(24+1. 1)0.2)+1.43 ，1.35(0. 1+(24+1. 1)0.2)+1.40.73 1= 10.344kN/m 正常使用极限状态q (G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0. 1+(24+1. 1)0.2)1 5. 12kN/m第 125页，共 229页计算简图如下：1 、强度验算Mmax q1l2/8 10.3440.32/8 0. 116kNm =Mmax/W 0. 116106/54000 2. 155N/mm2f 15N/mm2满足要求！2 、挠度验算max 5q126、l4/(384EI)=55. 123004/(38410000486000)=0. 111mm =0. 111mm L/250 300/250 1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值 (N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩 W(cm3)83.333小梁弹性模量 E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩 I(cm4)416.667小梁计算方式二等跨连 续梁第 126页，共 229页q1 1max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb127、= 1max1.2(0.3+(24+1. 1)0.2)+1.43 1.35(0.3+(24+1. 1)0.2)+1.40.730.3=3. 175kN/m因 此 ， q1 静 = +(G2k+G3k)h)b= 11.2(0.3+(24+1. 1)0.2)0.3= 1.915kN/mq1 活 11.4Q1kb= 11.430.3 1.26kN/m 计算简图如下：, 1.35(G1k,11.2(G1k1 、强度验算M1 0. 125q1 静L2+0. 125q1 活L2 0. 1251.91512+0. 1251.2612 0.397kNm M2 q1L12/2=3. 1750.22/2 0.06128、4kNmMmax maxM1 ，M2 max0.397 ，0.064 0.397kNm=Mmax/W=0.397106/83333=4.763N/mm2f=12.87N/mm2满足要求！2 、抗剪验算V1 0.625q1 静L+0.625q1 活L 0.6251.9151+0.6251.261 1.984kN V2 q1L1 3. 1750.2 0.635kNVmax maxV1 ，V2 max1.984 ，0.635 1.984kNmax=3Vmax/(2bh0)=31.9841000/(250100) 0.595N/mm2=1.386N/mm2满足要求！3 、挠度验算q (G(G1k +(129、G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1. 1)0.2)0.3 1.596kN/m挠度,跨中max 0.521qL4/(100EI)=0.5211.59610004/(1008415416.667104) = 0.237mm L/250 1000/250 4mm；悬 臂 端 max ql14/(8EI)=1.5962004/(88415416.667104) 0.009mm = 2l1/250 2200/250 1.6mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值205第 127页，共 229页f(N/mm2)主梁抗剪强130、度设计值 (N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连 续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61 、小梁最大支座反力计算q1 1max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ， 1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb= 1max1.2(0.45+(24+1. 1)0.2)+1.43 ， 1.35(0.45+(24+1. 1)0.2)+1.40.730.3 3.229kN/mq1 静 11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b 11131、.2(0.45+(24+1. 1)0.2)0.3 1.969kN/mq1 活 11.4Q1kb 11.430.3 1.26kN/mq2 (G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.45+(24+1. 1)0.2)0.3 1.641kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax 1.25q1L 1.253.2291 4.036kN按 二 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁 ， R1 (0.375q1 静 +0.437q1 活 )L +q1l1 = (0.3751.969+0.4371.26)1+3.2290.2 1.935kN主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 R max132、Rmax ，R10.6 2.422kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax 1.25q2L 1.251.6411 2.051kN按 二等跨连 续梁 悬 臂梁 ，R1 0.375q2L +q2l1 0.3751.6411+1.6410.2 = 0.944kNR maxRmax ，R10.6 1.231kN; 计算简图如下：第 128页，共 229页主梁计算简图一2 、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)=Mmax/W=0.731106/4490= 162.757N/mm2f=205N/mm2满足要求！3 、抗剪验算主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=24.8441000/424 22.8133、49N/mm2=125N/mm2满足要求！4 、挠度验算第 129页，共 229页主梁变形图一(mm) 跨中max=0.878mm=1000/250=4mm悬挑段max 0.287mm=2150/250= 1.2mm满足要求！s 、支座反力计算承载能力极限状态 图一支座反力依次为 R1=6.051kN ，R2=8.481kN ，R3=8.481kN ，R4=6.051kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值 N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N 8.481/0.6= 14. 135kNN 30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计134、算截面类型 (mm)483钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)424立杆截面回转半径 i(mm)15.9立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49抗 压 强 度 设 计 值 f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系 数1.2悬臂端计算长度折减系数 k0.7第 130页，共 229页1 、长细比验算l01=h +2ka=1200+20.7500= 1900mm l0=h= 1.21800=2160mm=maxl01 ，l0/i=2160/15.9= 135.849=150满足要求！2 、立杆稳定性验算考虑风荷载:=l0/i=2160.000/15.9= 135、135.849 查表得， 1=0.371Mwd=0 wQMwk=0 wQ(2wklah2/10)=10.61.4(10.04511.82/10)=0.012kNm Nd=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1G q H=Max6.051,8.481,8.481,6.051/0.6+11.350. 155= 15.14 8kNfd=Nd/(1A)+Mwd/W =15. 148103/(0.371424)+0.012106/4490=99.026N/mm2=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第 8.3.2 条: 支撑脚 手架独立架136、体高宽比不应大于 3.0H/B=5/10=0.53满足要求！十、架体抗倾覆验算第 131页，共 229页支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk= 10.464=0.464kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk= la Hm mk= 11.20.455=0.546kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.552 0.464+50.546=8.53kN.m参考规范GB51210-2016 第 6.2. 17 条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 137、kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 mB2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(la lb)+G1k+2GjkB/2= 102 10. 155/(11)+0.45+2110/2= 130kN.m30Mok =318.53=25.59kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)100混凝土强度等级C15混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)4.176混凝土的实测抗拉强度0.138、528立杆垫板长 a(mm)200第 132页，共 229页ft(N/mm2)立杆垫板宽 b(mm)100F1=N= 15. 148kN1 、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)um h0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h= 1.0； 当 h2000mm 时，取h=0.9 ；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长 度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/ 2 范围内um临界截面周139、长：距离局部荷载或集中反力作用面 积周边 h0 /2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度 的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与 短边尺寸比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面 积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40 ，对 边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中 pc,m 之值，将其取为 0140、 ，作为板承载能力安全储备。可得：h= 1 ，ft=0.528N/mm2 ，= 1 ，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=920mm第 133页，共 229页F=(0.7hft+0.25pc ，m)umh0=(0.710.528+0.250)192080/1000=27.203kNF1= 15. 148kN满足要求！2 、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcA lnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴 心抗压强度设计值； 可按本规范表4.1.4-1 取141、值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3. 1 条的规定 取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=4. 176N/mm2 ，c= 1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449 ，Aln=ab=20000mm2F= 1.35clfcAln= 1.3512.4494. 17620000/1000=276. 185kNF1= 15. 148kN满足要求！13.6 5 米高 300m142、m厚剪力墙计算书计算依据：1 、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082 、混凝土结构设计规范GB50010-20103 、建筑结构荷载规范GB 50009-20124 、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性第 134页，共 229页新浇混凝土墙名称300新浇混凝土墙墙厚(mm)300混凝土墙的计算高度(mm)5000混凝土墙的计算长度(mm)6000二、荷载组合侧压力计算依据规范 建筑施 工模板安全技 术 规 范 JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系 数21.15混凝土浇143、筑速度 V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶 面总高度 H(m)5新浇混凝土对模板的侧压力标准值 G4k(kN/m2)min0.22ct0 12v1/2 ， cH =min0.222441.21. 1521/2 ， 245 =min41.218 ，120 41.218kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值 Q3k(kN/m2)2新 浇 混 凝 土 对 模 板 的 侧 压 力 标 准 值 G4k min0.22ct0 12v1/2 ， cH = min0.222441.21. 1521/2 ，245 min41.22 ，120 41.22kN/m2承载能力极限状态设计值 S 144、承 0.9max1.2G4k+1.4Q3k ，1.35G4k+1.40.7Q3k = 0.9max1.241.218+1.42 ，1.3541.218+1.40.72 0.9max52.262，57.604 0.957.604 =51.844kN/m2正常使用极限状态设计值 S 正 G4k 41.218 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)100小梁间距(mm)250小梁一端悬臂长(mm)200第 135页，共 229页主梁间距(mm)500主梁一端悬臂长(mm)250对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)500模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶145、 合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值 f(N/mm2)15面板弹性模量 E(N/mm2)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取 b 0.5m，W bh2/6 500182/6 =27000mm3 ，I bh3/12 500183/12 243000mm41 、强度验算第 136页，共 229页q bS 承 0.551.844 25.922kN/m面板弯矩图(kNm)Mmax 0.203kNm =Mmax/W 0.203106/27000 7.501N/mm2f 15N/mm2满足要求！2 、挠度验算q bS 正 0.541.218=20.609kN/m面板变形图(mm) 146、=0.431mm l/400 250/400 0.625mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)16.2小梁弹性模量 E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩 W(cm3)83.333小梁截面惯性矩 I(cm4)416.667第 137页，共 229页1 、强度验算q bS 承 0.27551.844 14.257kN/m小梁弯矩图(kNm)小梁剪力图(kN)Mmax 0.642kNm =Mmax/W 0.642106/83333 7.699N/mm2f 16.2N/mm2满足要求！2 、挠度验算q bS 正 0.2754147、1.218= 11.335kN/m第 138页，共 229页小梁变形图(mm) =0.622mm l/400 500/400 1.25mm满足要求！3 、支座反力计算R1=7. 131kN ，R2=.R23=7.923kN ，R24=8.715kN六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)205主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49主梁截面惯性矩 I(cm4)10.781 、强度验算第 139页，共 229页主梁弯矩图(kNm)Mmax 0.535kNm =Mmax/W 0148、.535106/4490 119.098N/mm2f 205N/mm2满足要求！2 、挠度验算主梁变形图(mm) =0.992mm l/400 500/400 1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值 Ntb(kN)17.8对拉螺栓横向验算间距 m max500 ，500/2+250 500mm对拉螺栓竖向验算间距 n max500 ，500/2+300 550mmN 0.95mnS 承 0.950.50.5551.844 13.544kNNtb 17.8kN满足要求！13.7 500*1200 梁侧模计算书计算依据：1 、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2149、0082 、混凝土结构设计规范GB50010-20103 、建筑结构荷载规范GB 50009-20124 、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性第 140页，共 229页新浇混凝梁名称5001200混 凝 土 梁 截 面 尺 寸 (mmxmm)5001200新浇混凝土梁计算跨度 (m)10二、荷载组合侧压力计算依据规范 建筑施 工模板安全技 术 规 范 JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数 11.2混凝土坍落度影响修正系 数21.15混凝土浇筑速度 V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度 H 下挂150、(m)1.2新浇混凝土对模板的侧压 力标准值 G4k(kN/m2)梁下挂侧 模 G4kmin0.22ct0 12v1/2 ， min0.222441.21. 1521/2 ， min41.218 ，28.8 28.8kN/m2cH241.2=振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值 Q2k(kN/m2)4下 挂 部 分 ： 承 载 能 力 极 限 状 态 设 计 值 S 承 0.9max1.2G4k+1.4Q2k ， 1.35G4k+1.40.7Q2k 0.9max1.228.8+1.44，1.3528.8+1.40.74 0.9max40.16，42.8 =0.942.8 38.52kN/m2下挂151、部分：正常使用极限状态设计值 S 正 G4k 28.8 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布小梁间距250第 141页，共 229页置主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)500结构表面的要求结构表面 隐蔽梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)120120梁下挂侧模高度(mm)10801080左侧支撑表：第 i 道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓3850对拉螺栓右侧支撑表：第 i 道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓3850对拉螺栓设计简图如下：第 142页，共 229页模板设计剖面图四、面板验算模板类型152、覆面木胶 合板模板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值 f(N/mm2)15模板抗剪强度设计值 (N/mm2)1.5模板弹性模量 E(N/mm2)100001 、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b 1000mm 。W bh2/6= 1000182/6 54000mm3 ，I = bh3/12= 1000183/12 486000mm4 。计算简图如下：第 143页，共 229页1 、抗弯验算q1 bS 承 138.52 38.52kN/mMmax 0. 125q1l2 0. 12538.520.252 0.301kNm =Mmax/W 0.301106/54000 5.573N/mm2f 15N/153、mm2满足要求！2 、挠度验算q bS 正 128.8 28.8kN/mmax 528.82504/(38410000486000)=0.301mm250/250= 1mm满足要求！3 、支座反力验算承载能力极限状态R 下挂 q1l=38.520.25 9.63kN 正常使用极限状态R下挂 ql=28.80.25 7.2kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁弹性模量 E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值 (N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩 W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩 I(cm4)416.6671 、下154、挂侧模计算简图如下：第 144页，共 229页1 、抗弯验算小梁弯矩图(kNm)q=9.63kN/m =Mmax/W 0.255106/83333 3.057N/mm2f 15.444N/mm2满足要求！2 、抗剪验算小梁剪力图(kN)max 3 Vmax/(2bh) 32.2511000/(210050) 0.675N/mm2 1.663N/mm2满足要求！3 、挠度验算小梁变形图(mm)q=7.2kN/mmax 0. 149mm350/250= 1.4mm第 145页，共 229页满足要求！4 、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态 R 下挂 max 4.466kN 正常使用极限状态 R下155、挂 max 3.339kN六、主梁验算主梁验算方式四等跨连 续梁主梁最大悬挑长度(mm)250主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值 (N/mm2)120主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6因主梁 2 根合并，验算时主梁受力不均匀系数为 0.6。承载能力状态：F=maxR 下挂max0.6=Max4.4660.6=2.68kN 正常使用状态：F=maxR下挂max0.6=Max3.3390156、.6=2.003kN 计算简图如下：主梁计算简图一1 、抗弯验算第 146页，共 229页主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W 0.67106/4490 149.226N/mm2f 205N/mm2满足要求！2 、抗剪验算主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=22.681000/424 12.642N/mm2 120N/mm2满足要求！3 、挠度验算主梁变形图一(mm) 跨中max=0. 159mm=500/250=2mm悬挑段max 1.074mm=2250/250=2mm满足要求！4 、最大支座反力计算第 147页，共 229页Rmax=7.992/0.6= 13.32kN七、对拉157、螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值 Ntb(kN)12.9取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力 N 0.9513.32 = 12.654kNNtb 12.9kN满足要求！13.8 8 米高 400*1200 柱模板计算书计算依据：1 、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082 、混凝土结构设计规范GB50010-20103 、建筑结构荷载规范GB 50009-20124 、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土柱名称1200*400新浇混凝土柱长边边长 (mm)1200新浇混凝土柱的计算高度 (mm)8000新浇混凝土柱短边边长 (mm158、)400二、荷载组合侧压力计算依据规范 建筑施 工模板安全技 术 规 范 JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数 11.2混凝土坍落度影响修正系 数21.2混凝土浇筑速度 V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶8第 148页，共 229页面总高度 H(m)新浇混凝土对模板的侧压力标准值 G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2 ， cH =min0.222441.21.221/2 ， 248 =min43.01 ，192 43.01kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值 Q3k(kN/m2)2新 浇159、 混 凝 土 对 模 板 的 侧 压 力 标 准 值 G4k min0.22ct0 12v1/2 ， cH = min0.222441.21.221/2 ，248 min43.01 ，192 43.01kN/m2承载能力极限状态设计值 S 承 0.9max1.2G4k+1.4Q3k ，1.35G4k+1.40.7Q3k = 0.9max1.243.01+1.42 ， 1.3543.01+1.40.72 0.9max54.412 ，60.023 0.960.023 =54.021kN/m2正常使用极限状态设计值 S 正 G4k 43.01 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶 合板面板厚度(m160、m)18面板抗弯强度设计值 f(N/mm2)14.742面板弹性模量 E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数3柱箍间距 l 1(mm)400模板设计平面图1 、强度验算第 149页，共 229页最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载 q1 0.91.35bG4k 1.350.443.01 20.903kN/m活载线荷载 q2 0.91.4 0.7bQ3k 0.91.4 0.70.42 0.706kN/mMmax -0. 107q1l2-0. 121q2l2 -0. 10720.9030.32-0. 1210.7060.32 -0.209kNm =Mmax/W 0.2161、09106/(1/6400182) 9.675N/mm2f 14.742N/mm2满足要求！2 、挠度验算作用线荷载 q bS 正 0.443.01 17.204kN/m = 0.632ql4/(100EI) 0.63217.2043004/(1008925(1/12400183) = 0.508mm l/400 300/400 0.75mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)50100小梁截面惯性矩 I(cm4)416.667小梁截面抵抗矩 W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)13.5小梁弹性模量 E(N/mm2)9000第 150页，共 229162、页小梁抗剪强度设计值 (N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离 (mm)2001 、强度验算小梁上作用线荷载 q bS 承 0.354.021 16.206 kN/m小梁弯矩图(kNm)Mmax 0.324kNm =Mmax/W 0.324106/83.333103 3.889N/mm2f 13.5N/mm2满足要求！2 、抗剪验算小梁剪力图(kNm)Vmax 3.584kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.5841000/(250100) 1.075N/mm2=1.35N/mm2第 151页，共 229页满足要求！3 、挠度验算小梁上作用线荷载 q bS 正 0.343.01 12.163、903 kN/m小梁变形图(mm) =0. 122mm 1mm满足要求！4 、支座反力计算承载能力极限状态 Rmax=6.825正常使用极限状态 Rmax=5.434五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩 I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩 W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值 f(N/mm2)205柱箍弹性模量 E(N/mm2)206000柱箍截面面积 A(cm2)4.24第 152页，共 229页模板设计立面图1 、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小 P 值；两边集中力为小梁荷载取半后，取 P/2 值。长边柱箍：取小梁计算中 b= 1200/(5-164、1)=300mm=0.3m 代入小梁计算中得到：承载能力极限状态 Rmax 6.825kNP=Rmax/2=3.412kN 正常使用极限状态： Rmax 5.434kNP=Rmax/2=2.717kN长边柱箍计算简图第 153页，共 229页长边柱箍弯矩图(kNm)长边柱箍剪力图(kN) M1 0.264kNm ，N1 5.835kN短边柱箍：取小梁计算中 b=400/(3-1)=200mm=0.2m 代入小梁计算中得到：承载能力极限状态 Rmax 4.55kNP=Rmax/2=2.275kN 正常使用极限状态： Rmax 3.623kNP=Rmax/2= 1.811kN短边柱箍计算简图短边柱165、箍弯矩图(kNm)第 154页，共 229页短边柱箍剪力图(kN) M2 0.547kNm ，N2 2.434kNN/A+M/Wn 5.835103/424+0.547106/(4.49103) 135.584N/mm2f =205N/mm2满足要求！2 、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)第 155页，共 229页短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) 1 0. 1mm l/400 1.238mm2 0.858mm l/400 1.71mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值 Ntb(kN)17.8扣件类型3 形 12 型扣件容许荷载(kN)12N 5.166、8352= 11.671kNNtb 17.8kN满足要求！N 5.8352= 11.671kN12kN满足要求！13.9 8 米高 400*1200 柱模板计算书计算依据：1 、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082 、混凝土结构设计规范GB50010-20103 、建筑结构荷载规范GB 50009-20124 、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土柱名称800*800新浇混凝土柱长边边长 (mm)800新浇混凝土柱的计算高度8000新浇混凝土柱短边边长800第 156页，共 229页(mm)(mm)二、荷载组合侧压力计算依据规范 建筑施 工模板安全技 术 167、规 范 JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系 数21.2混凝土浇筑速度 V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶 面总高度 H(m)8新浇混凝土对模板的侧压力标准值 G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2 ， cH =min0.222441.21.221/2 ， 248 =min43.01 ，192 43.01kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值 Q3k(kN/m2)2新 浇 混 凝 土 对 模 板 的 侧 压 力 标 准 值 G4k min0.22ct0 12v1168、/2 ， cH = min0.222441.21.221/2 ，248 min43.01 ，192 43.01kN/m2承载能力极限状态设计值 S 承 0.9max1.2G4k+1.4Q3k ，1.35G4k+1.40.7Q3k = 0.9max1.243.01+1.42 ， 1.3543.01+1.40.72 0.9max54.412 ，60.023 0.960.023 =54.021kN/m2正常使用极限状态设计值 S 正 G4k 43.01 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶 合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值 f(N/mm2)14.742面板弹性模量 E(N/mm2)892169、5第 157页，共 229页柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距 l 1(mm)400模板设计平面图1 、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载 q1 0.91.35bG4k 1.350.443.01 20.903kN/m活载线荷载 q2 0.91.4 0.7bQ3k 0.91.4 0.70.42 0.706kN/mMmax -0. 107q1l2-0. 121q2l2 -0. 10720.9030.22-0. 1210.7060.22 -0.093kNm =Mmax/W 0.093106/(1/6400182) 4.3N/mm2f 14.742N/mm2满足要求！第 170、158页，共 229页2 、挠度验算作用线荷载 q bS 正 0.443.01 17.204kN/m =0.632ql4/(100EI) 0.63217.2042004/(1008925(1/12400183) 0. 1mm =l/400 200/400 0.5mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)50100小梁截面惯性矩 I(cm4)416.667小梁截面抵抗矩 W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)13.5小梁弹性模量 E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值 (N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离 (mm)2001 、强度验算小梁上作用171、线荷载 q bS 承 0.254.021 10.804 kN/m小梁弯矩图(kNm)Mmax 0.216kNm第 159页，共 229页 =Mmax/W 0.216106/83.333103 2.593N/mm2f 13.5N/mm2满足要求！2 、抗剪验算小梁剪力图(kNm)Vmax 2.389kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.3891000/(250100) 0.717N/mm2=1.35N/mm2满足要求！3 、挠度验算小梁上作用线荷载 q bS 正 0.243.01 8.602 kN/m小梁变形图(mm) =0.081mm 1mm满足要求！4 、支座反力计算承载能力极限状态 172、Rmax=4.55正常使用极限状态 Rmax=3.623五、柱箍验算第 160页，共 229页柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩 I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩 W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值 f(N/mm2)205柱箍弹性模量 E(N/mm2)206000柱箍截面面积 A(cm2)4.24模板设计立面图1 、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小 P 值；两边集中力为小梁荷载取半后，取 P/2 值。长边柱箍：取小梁计算中 b=800/(5-1)=200mm=0.2m 代入小梁计算中得到：承载能力极限状态 Rmax 4.55kNP=Rmax/2=2.27173、5kN 正常使用极限状态： Rmax 3.623kNP=Rmax/2= 1.811kN第 161页，共 229页长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kNm)长边柱箍剪力图(kN) M1 0.332kNm ，N1 6.867kN短边柱箍：取小梁计算中 b=800/(5-1)=200mm=0.2m 代入小梁计算中得到：承载能力极限状态 Rmax 4.55kNP=Rmax/2=2.275kN 正常使用极限状态： Rmax 3.623kNP=Rmax/2= 1.811kN短边柱箍计算简图第 162页，共 229页短边柱箍弯矩图(kNm)短边柱箍剪力图(kN) M2 0.332kNm ，N2 6.867kN174、N/A+M/Wn 6.867103/424+0.332106/(4.49103) 90. 127N/mm2f =205N/mm2满足要求！2 、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图第 163页，共 229页长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) 1 0. 161mm l/400 1.355mm2 0. 161mm l/400 1.355mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值 Ntb(kN)17.8扣件类型3 形 26 型扣件容许荷载(kN)26N 6.8672= 13.733kNNtb 17.8kN满足要求！N 6.8672= 13.733kN26kN满足175、要求！13.10 8 米高 300*800 梁模板计算书（轮扣式）计算依据：1 、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162 、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008第 164页，共 229页3 、混凝土结构设计规范GB 50010-20104 、建筑结构荷载规范GB 50009-20125 、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称300*800混 凝 土 梁 截 面 尺 寸 (mmmm)300800模板支架高度 H(m)8模板支架横向长度 B(m)10模板支架纵向长度 L(m)15支架外侧竖向封闭栏杆高 度 Hm(mm)1200梁侧楼板厚度176、(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0. 1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1. 1施 工 荷 载 标 准 值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集 中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风 荷载是风荷载参数：第 165页，共 229页风荷载标 准值k(kN/m2)基本风压 0(kN/m2)省份广东0.35k=0zst =0.045地区xx市风荷载高 度变化系数z地面粗糙 度B 类( 城177、 市 郊区)1模板支架 顶部离建筑物 地面高度(m)8风荷载体 型系数s单榀模板支架st0.13整体模板支架stw1.327fk=0z stw=0.464竖向封闭栏杆s1mk=0z s=0.35三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级II 级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距 la(mm)1000梁两侧立杆横向间距 lb(mm)1000支撑架中间层水平杆最大竖向步距 h(mm)1800支撑架顶层水平杆步距 h(mm)1200可 调 托 座 伸出 顶层 水 平 杆 的 悬 臂 长 度 a(mm)500 新浇混凝土楼板立杆间距178、 la(mm) 、lb(mm)1000 、1000混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中第 166页，共 229页梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加立杆根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)250每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图第 167页，共 229页立面图四、面板验算面板类型覆面木胶 合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值 f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值 (N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)10000验算方式简支梁按简支梁计算：截 面 抵 抗 矩 ： W bh2/6=3001818/6 16200mm3 179、， 截 面 惯 性 矩 ： I = bh3/12=300181818/12 145800mm4q1 = 0 max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb= 1max1.2(0. 1+(24+1.5)0.8)+1.43 ，1.35(0. 1+(24+1.5)0.8)+1.40.730.3 9. 184kN/mq2 1(G1k+(G2k+G3k)h)b 1(0. 1+(24+1.5)0.8)0.3 6. 15kN/m 简图如下：第 168页，共 229页1 、抗弯验算Mmax 0. 125q1L2 0. 1259. 184180、0.32 0. 103kNm =Mmax/W 0. 103106/16200 6.378N/mm2f 15N/mm2满足要求！2 、挠度验算max 5q2L4/(384EI)=56. 153004/(38410000145800) 0.445mm L/250 = 300/250 1.2mm满足要求！3 、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax 1q1L 19. 1840.3 2.755kN 标准值(正常使用极限状态)Rmax 1q2L 16. 150.3 1.845kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计181、值 (N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)83.333小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)416.667承载能力极限状态：面板传递给小梁 q1 2.755/0.3 9. 184kN/m小梁自重 q2 11.35(0.3-0. 1)0.3 0.081kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载 F1= 1max1.2 (0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.43，第 169页，共 229页1.35 (0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.40.73(0.5-0.3/2)/20.3+11.350.45(0.8-0. 12)0.3 =0.563k182、N梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载 F2= 1max1.2 (0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.43， 1.35 (0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.40.73(1-0.5)-0.3/2)/20.3+11.350.45(0.8-0. 12)0.3 =0.563kN正常使用极限状态：面板传递给小梁 q1 1.845/0.3 6. 15kN/m小梁自重 q2 1(0.3-0. 1)0.3 0.06kN/m梁 左 侧 楼 板 及 侧 模 传 递 给 小 梁 荷 载 F1=(10.45+1(24+1. 1)0. 12)(0.5-0.3/2)/20.3+10.45(0.8-0. 1183、2)0.3 0.274kN梁 右 侧 楼 板 及 侧 模 传 递 给 小 梁 荷 载 F2=(10.45+1(24+1. 1)0. 12)(1-0.5)-0.3/2)/20.3+10.45(0.8-0. 12)0.3 0.274kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1 、抗弯验算第 170页，共 229页小梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.788106/83333=9.462N/mm2f=15.444N/mm2满足要求！2 、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax 1.981kNmax=3Vmax/(2bh0)=31.9811000/(250100) 0.594N/mm2=1.78184、2N/mm2满足要求！3 、挠度验算小梁变形图(mm) max 1.223mm L/250 1000/250 4mm满足要求！4 、支座反力计算第 171页，共 229页承载能力极限状态R1 1.981kN ，R2 1.981kN 正常使用极限状态R1 1.227kN ，R2 1.227kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值 (N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78主梁计算方式四等跨连续梁由上节185、可知 P maxR1 ，R2 1.981kN ，P maxR1 ，R2 1.227kN主梁计算简图一1 、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)=Mmax/W=0.568106/4490= 126.503N/mm2f=205N/mm2第 172页，共 229页满足要求！2 、抗剪验算主梁剪力图一(kN)Vmax 4.022kNmax=2Vmax/A=24.0221000/424 18.972N/mm2=125N/mm2满足要求！3 、挠度验算主梁变形图一(mm) 跨中max 0.533mm L/250 1000/250 4mm满足要求！悬臂端max 0. 185mm 2l2/250 2250/250 186、2mm满足要求！4 、支座反力计算图一：Rmax=6.684kN用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态图一立杆 1 ：R1 6.684kN ，立杆 2 ：R2 6.684kN第 173页，共 229页七、扣件抗滑移验算1 、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力 N maxR1,R2 max6.684,6.684 6.684kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型 (mm)483钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)424回转半径 i(mm)15.9立杆截面抵抗矩 W(187、cm3)4.49支架立杆计算长度修正系 数1.2悬臂端计算长度折减系数 k0.7抗 压 强 度 设 计 值 f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.151 、长细比验算hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21800, 1200+20.7500)=2160mm =hmax/i=2160/15.9= 135.849=150长细比满足要求！查表得： =0.3712 、风荷载计算Mwd = 0 cQ Mk=0 cQ (2 k la h2/10) 10.6 1.4(10.04511.82/10) =0.012kNm3 、稳定性计算R1 6.684kN ，R2 6.684kN 188、梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N 边1= 1max1.2(0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.43， 1.35(0.45+(24+1. 1)0. 12)+0.71.43(1+0.5-0.3/2)/21=5.639kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N 边2= 1max1.2(0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.43， 1.35(0.45+(24+1. 1)0. 12)+0.71.43(1+1-0.5-0.3/2)/21=5.639kN第 174页，共 229页Nd maxR1+N 边 1 ， R2+N 边 2+11.350. 15(8-0.8) max189、6.684+5.639 ，6.684+5.639+1.458 13.782kNfd Nd/(A)+Mwd/W 13781.645/(0.371424)+0.012106/4490 90.284N/mm2f =205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第 8.3.2 条: 支撑脚 手架独立架体高宽比不应大于 3.0H/B=8/10=0.83满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk= 10.464=0.464kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= la Hm mk= 11190、.20.35=0.42kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.582 0.464+80.42= 18.208kN.m参考规范GB51210-2016 第 6.2. 17 条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2第 175页，共 229页Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 mB2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B191、2laqH/(la lb)+G1k+2GjkB/2= 102 10. 158/(11)+0.45+2110/2= 175kN.m30Mok =3118.208=54.624kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)100混凝土强度等级C15混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)4.176混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)0.528立杆垫板长 a(mm)200立杆垫板宽 b(mm)200F1=N= 13.782kN1 、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hf192、t+0.25pc,m)um h0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h= 1.0； 当 h2000mm 时，取h=0.9 ；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长 度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/ 2 范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面 积周边 h0 /2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度 的平均值第 176页，共 229页=min( 1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um 1局部荷载或集中反力作用面193、积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与 短边尺寸比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面 积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40 ，对 边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中 pc,m 之值，将其取为 0 ，作为板承载能力安全储备。可得：h= 1 ，ft=0.528N/mm2 ，= 1 ，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm,F=(0.7hft+0.25pcm)umh0=(0.710.528194、+0.250)1112080/1000=33. 116kNF1= 13.782kN满足要求！2 、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcA lnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴 心抗压强度设计值； 可按本规范表4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3. 1 条的规定 取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=4. 176N/mm195、2 ，c= 1，第 177页，共 229页l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3 ，Aln=ab=40000mm2F= 1.35clfcAln= 1.35134. 17640000/1000=676.512kNF1= 13.782kN满足要求！13.11 8 米高 400*1000 梁模板计算书（轮扣式）计算依据：1 、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162 、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083 、混凝土结构设计规范GB 50010-20104 、建筑结构荷载规范GB 50009-20196、125 、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称400*1000混 凝 土 梁 截 面 尺 寸 (mmmm)4001000模板支架高度 H(m)8模板支架横向长度 B(m)10模板支架纵向长度 L(m)15支架外侧竖向封闭栏杆高 度 Hm(mm)1200梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0. 1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1. 1第 178页，共 229页施 工 荷 载197、 标 准 值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集 中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风 荷载是风荷载参数：风荷载标 准值k(kN/m2)基本风压 0(kN/m2)省份广东0.35k=0zst =0.045地区xx市风荷载高 度变化系数z地面粗糙 度B 类( 城 市 郊区)1模板支架 顶部离建筑物 地面高度(m)8风荷载体 型系数s单榀模板支架st0.13整体模板支架stw1.327fk=0z stw=0.464竖向封闭栏杆s1mk=0z s=0.35三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级II 级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁198、跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距 la(mm)1000第 179页，共 229页梁两侧立杆横向间距 lb(mm)1000支撑架中间层水平杆最大竖向步距 h(mm)1800支撑架顶层水平杆步距 h(mm)1200可 调 托 座 伸出 顶层 水 平 杆 的 悬 臂 长 度 a(mm)650 新浇混凝土楼板立杆间距 la(mm) 、lb(mm)1000 、1000混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)500梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)250每跨距内梁底支撑小199、梁间距(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：第 180页，共 229页平面图立面图四、面板验算第 181页，共 229页面板类型覆面木胶 合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值 f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值 (N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)10000验算方式简支梁按简支梁计算：截 面 抵 抗 矩 ： W bh2/6=4001818/6 21600mm3 ， 截 面 惯 性 矩 ： I = bh3/12=400181818/12 194400mm4q1 = 0 max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ，1.35(G1k+(G2200、k+G3k)h)+1.4cQ1kb= 1max1.2(0. 1+(24+1.5)1)+1.43 ，1.35(0. 1+(24+1.5)1)+1.40.730.4 15kN/mq2 1(G1k+(G2k+G3k)h)b 1(0. 1+(24+1.5)1)0.4 10.24kN/m 简图如下：1 、抗弯验算Mmax 0. 125q1L2 0. 125150.252 0. 117kNm =Mmax/W 0. 117106/21600 5.425N/mm2f 15N/mm2满足要求！2 、挠度验算max 5q2L4/(384EI)=510.242504/(38410000194400) 0.268mm201、 L/250 =250/250 1mm满足要求！3 、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)第 182页，共 229页Rmax 1q1L 1150.25 3.75kN 标准值(正常使用极限状态)Rmax 1q2L 110.240.25 2.56kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值 (N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)83.333小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)416.667承载能力极限状态：面板传递给小梁 q1 3.75/0.4 9.375kN/m小梁自重 202、q2 11.35(0.3-0. 1)0.25 0.068kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载 F1= 1max1.2 (0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.43， 1.35 (0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.40.73(0.5-0.4/2)/20.25+11.350.45(1-0. 12)0.25 = 0.447kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载 F2= 1max1.2 (0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.43， 1.35 (0.45+(24+1. 1)0. 12)+1.40.73(1-0.5)-0.4/2)/20.25+11.350.45(1-0. 12203、)0.25 =0.447kN正常使用极限状态：面板传递给小梁 q1 2.56/0.4 6.4kN/m小梁自重 q2 1(0.3-0. 1)0.25 0.05kN/m梁 左 侧 楼 板 及 侧 模 传 递 给 小 梁 荷 载 F1=(10.45+1(24+1. 1)0. 12)(0.5-0.4/2)/20.25+10.45(1-0. 12)0.25 0.229kN梁 右 侧 楼 板 及 侧 模 传 递 给 小 梁 荷 载 F2=(10.45+1(24+1. 1)0. 12)(1-0.5)-0.4/2)/20.25+10.45(1-0. 12)0.25 0.229kN计算简图如下：第 183页，共204、 229页承载能力极限状态正常使用极限状态1 、抗弯验算小梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0. 165106/83333= 1.98N/mm2f=15.444N/mm2满足要求！2 、抗剪验算小梁剪力图(kN)第 184页，共 229页Vmax 2. 115kNmax=3Vmax/(2bh0)=32. 1151000/(250100) 0.635N/mm2=1.782N/mm2满足要求！3 、挠度验算小梁变形图(mm) max 0.019mm L/250 500/250 2mm满足要求！4 、支座反力计算承载能力极限状态R1 0.241kN ，R2 4.231kN ，R3 0.241kN 正205、常使用极限状态R1 0. 149kN ，R2 2.77kN ，R3 0. 149kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值 (N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78主梁计算方式四等跨连 续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6第 185页，共 229页主梁自重忽略不计，主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 由上节可知 P maxR20.6 2.538kN ，P maxR20.6 1206、.662kN主梁计算简图一1 、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)=Mmax/W=0.838106/4490= 186.637N/mm2f=205N/mm2满足要求！2 、抗剪验算主梁剪力图一(kN)Vmax 4.011kNmax=2Vmax/A=24.0111000/424 18.92N/mm2=125N/mm2满足要求！3 、挠度验算第 186页，共 229页主梁变形图一(mm) 跨中max 0.989mm L/250 1000/250 4mm满足要求！悬臂端max 0.056mm 2l2/250 2250/250 2mm满足要求！4 、支座反力计算图一：Rmax= 10.424kN用小梁的支207、座反力分别代入可得： 承载能力极限状态图一立杆 2 ：R2 10.424kN立杆所受主梁支座反力依次为:立杆 2:P2= 10.424/0.6= 17.373kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢管截面面积 A(mm2)424钢管截面回转半径 i(mm)15.9钢管弹性模量 E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩 I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢 管 抗 弯 强 度 设 计 值 f(N/mm2)205钢 管 抗 剪 强 度 设 计 值 (N/mm2)125由小梁验算一节可知 P maxR1 ，R3 0.241kN ，P208、 maxR1 ，R3 0. 149kN第 187页，共 229页纵向水平钢管计算简图一1 、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kNm) =Mmax/W 0.08106/4490 17.817N/mm2f=205N/mm2满足要求！2 、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)Vmax 0.381kNmax 2Vmax/A=20.3811000/424 1.797N/mm2 125N/mm2满足要求！3 、挠度验算第 188页，共 229页纵向水平钢管变形图一(mm) 跨中max 0.089mm L/250 1000/250 4mm满足要求！悬臂端max 0.005mm 2l2/250 2250/250 2mm满足要求！4 、支座反力计算图一：Rmax=0.99kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态图一：立杆 1 ：R1=0.99kN ，立杆 3 ：R3=0.99kN八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值 N(k