1、xx路省教育厅人防工程地下室高大模板安全专项方案编制单位： xx路省教育厅人防工程 编 制 人： 日 期： 2021年1月 2020 年 11 月发布 2021 年 1 月实施xx路省教育厅人防工程地下室高大模板安全专项方案目 录目 录 1第一章 编制依据 4第二章 工程概况 62.1 工程建设概况一览表62.2 设计概况72.3 高支模荷载计算72.4 现场施工条件9第三章 施工安排 103.1 项目管理组织机构 103.2 项目管理目标 113.3 各项资源供应方式 113.4 施工流水段的划分及施工工艺流程 123.5 工程施工重点和难点分析及应对措施 13第四章 施工进度计划 134、2、施工进度计划 13第五章 施工准备与资源配置计划 145.1 施工准备计划 145.2 资源配置计划 15第六章 施工方法及工艺要求 176.1 方案及技术参数 176.2 施工工艺流程 186.3 施工要点 196.4 质量标准 28第七章 质量保证措施 3217.1 质量保证措施 327.2 质量标准及要求 357.3 质量保证措施 39第八章 安全管理保证措施 418.1 安全管理体系 418.2 安全生产保证措施 44第九章 环境及绿色施工管理 529.1 环境因素及管理方案 529.2 环境管理体系 539.3 环境污染的防治措施 539.4 防止施工扰民措施 54第十章 高支模支架3、检测 5510.1 检测内容和检测要求 5510.2 监测报警指标 5510.3 监测方法 5510.4 高支模架体检查措施 5510.5 高支撑模板支架搭设时监测措施 5610.6 高支撑模板支架使用时监测措施 5710.7 高支撑模板支架拆除时监测措施 57第十一章 危险源分析及预防措施 5911.1 危险源预防措施 5911.2 危险源应急措施 61第十二章 安全生产应急预案 64第十三章 冬季施工专项措施 6713.1 冬季施工措施 672第十四章 典型构件计算书 7210.1 梁模板计算书 5501050 7210.2 梁模板支撑计算书 550900 9010.3 梁模板支撑计算书 4、350750（300750） 10810.4 楼板支撑计算书 250MM12610.5 柱模板计算书14310.6 大梁侧模板计算书 550105015310.7 楼板模板计算书-消防水池16110.8 墙模板设计计算-35017810.9 墙模板设计计算-5001883xx路省教育厅人防工程地下室高大模板安全专项方案第一章 编制依据序号类 别文件名称编 号1国家行政文件中华人民共和国建筑法国家主席令第 91 号2中华人民共和国环境保护法国家主席令第 22 号3中华人民共和国安全生产法国家主席令第 70 号4建设工程质量管理条例国务院令第 279 号5建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导5、则建质2009254 号6建设工程安全生产管理条例国务院令第 393 号7危险性较大的分部分项工程安全管理规定住房城乡建设部令第 37 号8危险性较大的分部分项工程安全管理规定建办质201831 号9国家行业规范建筑施工安全检查标准JGJ59-201110施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200511混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-201512建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200813建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201114建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-201315建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-201616施工现场临时用6、电安全技术规程JGJ46-201217建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201218混凝土结构施工规范GB50666-201119建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201320建筑工程施工现场消防安全技术手册GB50720-201121金属材料拉伸试验GB/T228.1-201022钢管脚手架扣件GB15831-200623直缝电焊钢管GB/T 1279324低压流体输送用焊接钢管GB/T 309125碳素结构钢GB/T 700426地方规范标准xx省建筑工程（建筑与结构工程）施工资料管理规 程DB37/T 5072-201627xx省建筑工程（建筑设备、安装与节能工程）施工资 料管7、理规程DB37/T 5073-201628xx省建筑施工现场安全管理资料规程DB37/T 5063-201629设计文件教育厅人防设计图纸/30教育厅人防会议纪要及洽商/31招投标文件教育厅人防项目标文件/32企业管理文件中建八局标准化管理手册2019 年版33企业技术标准施工组织设计编制与管理标准ZJQ08-SGJB001-201734施工技术交底编制与管理标准ZJQ08-SGJB002-201735建筑施工脚手架安全技术标准ZJQ08-SGJB003-201736模板及支架工程施工技术标准ZJQ08-SGJB011-201737其他PKPM 计算软件2020 云版3839xx省安全生产条例8、2017/840模板支架安全管理十条济建发【2019】43 号 文41xx省房屋市政施工危险性较大分部分项工程安全管理 实施细则鲁建质安字2018 15 号42xx市扬尘治理“六 个百分百”规定5第二章 工程概况2.1 工程建设概况一览表工程名称xx路省教育厅人防工程工程性质公共建筑建设规模总建筑面积：9648 平方米，其中地上 187.09 、地下二层4568.12 、地下一层 4892.79 工程地址本项目位于xx市xx路 60 号总占地面积5000总建筑面积9648 平方米建设单位项目承包范 围图纸清单范围内的基坑支 护、基础处理、工程土 建、装饰及安装工程、室 外工程、绿化、道路硬化等9、所有内容。设计单位主要分包工 程发包人所提供的工程施工图纸范围内的基坑支护降水所有内容（包括变更）。勘察单位合 同 要 求质量合格监理单位工期2020 年 5 月 8 日2021 年5 月 16 日，已监理开工令为准施工单位安全杜绝死亡、重伤和重大机械设备事故，无火灾事故；一般轻伤频率控制在1.5以下工程主要功能或 用途本项目为xx路省教育厅人防工程工程，平时功能为中型汽车库，人防宣教厅。停车 190 辆(含 4 个无障碍车位，20 个车位配置充电桩，考虑100%预留充电设备)6xx路省教育厅人防工程地下室高大模板安全专项方案2.2 设计概况项目尺寸（mm）最大不利值基础TJ1:240060010、mm、TJ2：1800 600、TJ3：3500 850墙350 3650mm、5003650mm框架梁5501050、500750、300750、350750、5509005501050框架柱650650、600600、600700600700板厚250250搭设层高3.55m、3.65m、7.6m（消防水箱）轴网间距8.1m、5.4m、6.6m2.3 高支模荷载计算2.3.1 高大模板标准与定义根据住房和城乡建设部文件关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理规定（住 房城乡建设部令第 37 号）文件要求，混凝土模板支撑工程：搭设高度 8m 及以上；搭设跨 度 18m 及以上；施工总荷载 111、5KN/及以上；集中线荷载 20KN/m 及以上，为超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，需要专家对专项方案进行论证。2.3.2 高大模板荷载计算方式1、施工总荷载的组成施工总荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重） 分项系 数+施工均布活荷载分项系数；钢筋砼自重=板厚（m）25.1KN/m;模板木方的自重取 值为 0.5KN/；施工均布活荷载取 2.5KN/；分项系数：永久荷载分项系数取 1.3，施工 均布活荷载分项系数取 1.5；2、集中线荷载的组成集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重） 分项系 数+施工均布活荷载分项系数；钢筋砼自重=梁的截面积（） 2426KN/m（配12、筋率大时取 26KN/m, 本工程取值 25.1KN/m);模板木方的自重=梁截面模板的周长（m）0.5KN/；施工均布活荷载=梁宽 （m）3KN/；荷载参数施工人员及设备荷载标准值 Q1k（KN/）2.5振捣混凝土时产生的荷载标准值 Q2k（KN/），对水平面模板2模板及木方支架自重标准值 G1k（KN/）0.5新浇筑混凝土自重标准值 G2（k KN/）25.17钢筋自重标准值 G3k（KN/）楼板1.1梁1.52.3.3 高大模板荷载计算1、楼板面荷载计算本工程楼板厚度主要有 250mm 楼板不需要进行专家论证。2、集中线荷载（梁）本工程截面尺寸较大的梁主要分布在车库负一层、负二层顶板主要13、梁尺寸为： 5501050、500750、300750、350750、550900 其中 5501050 需专家论证，其余不需专家论证。本工程梁类型较少，选取截面较大的梁进行计算。 （1）梁截面尺寸 5501100mm 进行计算线荷载。活载控制时荷载组合 S1=1.1b1.3(G1k+G2k+G3k)+1.5Q2k =1.1*0.55*1.3*(0.5+25.1*1.05+1.05*1.5）+1.5*2=24.175KN/m恒载控制时荷载组合 S1=1.1b1.3 (G1k+G2k+G3k)+1.5*0.7Q2k =1.1*0.55*1.3*(0.5+25.1*1.05+1.05*1.5)+114、.5*0.7*2=23.630KN/m两者取大值，即集中线荷载 S=max【S1，S2】=24.175KN/m20KN/m，需要专家论证。图 2.3-1 大梁分布图8xx路省教育厅人防工程地下室高大模板安全专项方案936505501500 1050 508 183 508 1050mm188188188188550mm300300图 2.3-2 梁底立杆布置图2.4 现场施工条件2.4.1 施工要求1、本工程高大模板施工属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，在施工过程 中应严格按照施工程序，将安全措施放在首位，制定符合安全规定、切实可行的方案，并 制定符合施工要求的安全措施；2、施工方案15、的编制需满足危险性较大的分部分项工程安全管理规定（住房城乡建 设部令第 37 号）文的各项要求，在编制方案之前需认真领会设计图纸的意图，方案须紧密 结合该部分设计进行编制，各项措施必须经过计算验算并确保无误，方案须具备指导性；3、必须按照流程对施工方案进行内部审核后再组织进行外部专家论证，按照论证意见 修改完善后再进行最终审批，并进行相应的方案交底和技术交底，保证施工方案的准确性、指导性、可行性；4 、方案审定后现场必须严格按照施工方案实施，关键流程施工过程中必须有管理人员 全程旁站，及时对脚手架搭设、模板加固进行检查、复核，混凝土浇筑过程中应对脚手架变形情况及模板加固情况及时进行监测。2.416、.2 材料、队伍招采本项目主体结构施工劳务分包单位为xx泉能建筑劳务有限公司分包合同已签订，模 板施工所需模板、木方、钢管、扣件陆续进场。根据进度计划要求以及劳务分包木工班组 情况，已确定一名责任班组长负责木工施工进度质量。第三章 施工安排3.1 项目管理组织机构3.1.1 项目管理组织机构1 、模板及支撑架为工程重点控制工序，在项管部门及监理部门的协助下，项目部成立 以项目经理为组长，以项目生产经理、项目技术经理为副组长各地块相关负责人为组员的 管理机构，分层落实方案及制定的措施，提供有力的组织及质量保证体系，确保模板及支 撑架的施工质量。项目管理组织机构如下：图3.1-1 管理组织机构图217、管理人员分工序号岗位名称姓名职称职责和权限1项目经理王合林工程师模板工程安全质量第一责任人2技术负责人赵文龙工程师负责组织方案的编制、上报审核、审批工作；向项目经理部相关管理人员进行方案 交底工作；负责技术交底的审核工作。3生产经理史泰龙工程师全面组织协调现场模板工程施工，组织现 场按方案实施，负责施工所需人、机、物 的组织管理与控制，协调外围关系和组织项目周检。4安装负责人乔海龙工程师负责模板工程的安装专业总协调6土建施工员卢洪助理工程师负责按方案要求提出物资需用计划；对模 板工程施工进行现场指导；实施现场施工 过程旁站监督，确保施工按方案实施；具10体负责模板工程施工过程控制和对作业人员18、进行技术交底、安全交底和技术培训等；检查作业人员的上岗证件是否齐全有效；负责施工验收及资料的归档整理工作。7物资工程师马岚亭助理工程师负责材料供应，并按照国家标准对进场模 板工程进行验收，对现场模板工程保管、使用、节约等方面进行严格的控制；定期 盘点模板工程用量，做好节超分析。8安全员马腾腾助理工程师配合生产经理进行安全检查，严格动火审 批程序，确保施工安全；负责整个施工、使用过程的安全监控，参与进场物资验收，对施工中的隐患提出整改通知并检查 整改落实情况。9商务经理张莉莉工程师对模板工程进行成本控制，与材料员、施工员一起做好现场特别是损耗率、超支、工程量核算等方面的监控，审核施工员提 报的材19、料计划。3.2 项目管理目标表3.2-1 项目管理目标表项目管理目标 名称目 标 值工 期2020 年 1 月 5 日-2021 年 04 月 1 日质量目标合格安全目标无安全事故3.3 各项资源供应方式1、劳务资源安排一览表专业施工队责任人名称xx泉能建筑工程劳务有限公司分包商 选择方式公司选定施工项目 名称模板工程分包 方式劳务 分包资质 要求一级开始施工 时间建设工期马岚亭2020.1.5/2、工程用大宗物资供应一览表物资名 称规格提供方式要求进场时间计划进场时间责任人钢管48.3 3.6租赁2020.1.12021.3.1马岚亭扣件十字、旋转、对接租赁2020.1.12021.3.1马20、岚亭11模板12mm 厚采购2020.1.12021.3.1马岚亭木方5080采购2020.1.12021.3.1马岚亭3、大型机械设备采购供应安排一览表机械设备名称拟选供应 商数量提供 方式要求进场 时间计划出场 时间责任人STT7023中建物资1 台租赁2020.11.12021.3马岚亭4、施工周转工具采购供应安排一览表序号物资名称规格提供方式要求进场时间计划进场时间责任人1钢管48.3 3.0租赁2020.1.12021.3.1马岚亭2扣件十字、旋转、 对接租赁2020.1.12021.3.1马岚亭3模板12mm 厚采购2020.1.12021.3.1马岚亭4木方5080mm采购20221、0.1.12021.3.1马岚亭5U 型托撑60036租赁2020.1.12021.3.1马岚亭6木垫板4000200 50mm采购2020.1.12021.3.1马岚亭7底座/采购2020.1.12021.3.1马岚亭8安全平网1.26m采购2020.1.12021.3.1马岚亭3.4 施工流水段的划分及施工工艺流程1、施工流水段的划分2、工艺流程12xx路省教育厅人防工程地下室高大模板安全专项方案钢筋加工模板加工墙体钢筋 绑扎墙柱钢筋 验收梁底模、 侧模安装施工准备测量放线满堂支架 搭设墙板模板 封模设置板底 木方梁板模板 交接验收梁板钢筋 安装同条件试块强 度满足要求楼板模板 安装墙柱模22、板 支撑安装钢筋、模板、安装、 支架验收砼浇筑模板拆除申请模板拆除3.5 工程施工重点和难点分析及应对措施序号重点和难点具体分析应对措施责任人1施工范围广本项目场地狭 小，施工组织困难1、加强基坑周围道路和建筑的观 测，有异常情况及时反映2、严重按照安全施工要求做有效 的安全防护3、采取分段施工，合理穿插工序史泰龙第四章 施工进度计划4 、施工进度计划xx路教育厅人防地下室模板工程计划 2020 年 1 月 15 日开始，2021 年 4 月 1 日结 束，共计 90 日历天。13xx路省教育厅人防工程地下室高大模板安全专项方案序 号施工段计划开始时间计划结束时间工期1A5 区2020.1.523、2020.1.25302A4 区2020.1.62020.1.12303A3 区2021.1.252020.4.1504A2 区2021.1.152021.3.130第五章 施工准备与资源配置计划5.1 施工准备计划5.1.1 技术准备（1）技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号配备数量持有人1建筑、结构施工图/1赵文龙2建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081赵文龙3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111赵文龙4混凝土结构工程施工规范GB50666-20111赵文龙5混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20151赵文龙6建筑工程施工质量验收统一标准24、GB50300-20131赵文龙7建筑结构荷载规范GB50009-20101赵文龙8建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20161赵文龙9建筑施工安全检查技术标准JGJ59-20111赵文龙10钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程DG/TJ08-16-20111赵文龙11建筑施工计算手册中国建筑工业出版社1赵文龙(2) 技术复核和隐蔽验收计划表序号技术复核、隐蔽验收部位复核和隐蔽内容责任人1资料对应分部分项工程方案、交底、图纸、变更落实情况卢洪2定位放线轴线、水准点、坐标点复核卢洪3机电安装机电管线预留预埋史泰龙4模板模板标高定位尺寸复核、垂直度、平整度、预埋件位置、预 留洞位置、模板加25、固、支撑架加固史泰龙5.1.2 现场准备所有用于满堂脚手架的材料必须是合格产品。合格证，质量检验报告，现场物资的验 收由物资工程师马岚亭负责落实。14xx路省教育厅人防工程地下室高大模板安全专项方案1、钢管1）钢管采用外径 48mm，壁厚 3.0mm 的高频焊接钢管，严重锈蚀、弯曲、压扁、有 裂缝的钢管严禁使用。2）钢管的检查应符合下列规定：(1)钢管应有产品质量合格证。(2)应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法 （GB/T288）的有关规定。(3)钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的 划道。(4)钢管、钢脚手板外径、壁厚、端26、面等的偏差应分别符合规定要求。(5)钢管必须涂防锈漆。2、扣件1）扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其质量符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。2）扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。应按现行国家 标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测。3）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更 换。4）新旧扣件均应进行防锈处理。5）扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件, 脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭 力矩达 65N m 时，不得发生破坏。5.2 资源配置计划1 、劳动力配置计划序号专业工 种劳动量（工日）需要量计划责任人27、20201 月2 月3 月4 月1木工12030303030史泰龙2杂工4010101010史泰龙3电工123333史泰龙152 、工程施工主要周转材料配置计划序号施工工具名称需用量进场时间责任人1钢管74t2020.1.5史泰龙2扣件1 万个2020.1.5史泰龙3模板1100m22020.1.5史泰龙4木方250m32020.1.5史泰龙5U 型托撑2000 个2020.1.5史泰龙6木垫板500m2020.1.5史泰龙7底座2000 个2020.1.5史泰龙8安全平网2000m22020.1.5史泰龙3、施工机具配置计划序号施工机具名称型号电功率 （kVA）需要量(台)使用时间责任人1裁28、板机QC12Y- 4X2500442020.1.5史泰龙2手持电锯5806B1.1302020.1.5史泰龙3电焊机CT-416/52020.1.5史泰龙4 、测量设备配置计划序号测量设备名称数量检定周期保管人1水准仪21 年劳务队伍2经纬仪21 年劳务队伍3全站仪11 年赵文龙4GPS11 年赵文龙5卷尺10更换所有人6激光水平仪251 年劳务队伍16第六章 施工方法及工艺要求6.1 方案及技术参数1、本方案仅适用于xx路人防地下室模板安装。2、本方案为搭设高度 8m 以下、搭设跨度 18m 以下的模板支撑体系施工方案，搭设高 度 8m 及以上、搭设跨度 18m 及以上、施工总荷载 15kN29、/m2 及以上、集中线荷载 20kN/m 及以上的模板支撑体系。本方案选用 48.33.6mm 钢管；5080mm 木方；各部位模板选 用 12mm 厚清水混凝土模板，选用直径为 16mm 的止水螺栓。脚手架搭设层高为 3.65m。6.1.1 模板设计参数序号项目技术参数1材料选择1、钢管尺寸: 48.33.62、木方尺寸：5080mm3、模板厚度：12mm4、柱箍：48.33.6 双钢管5、止水螺栓直径：16mm25501050 梁1、梁侧面：内楞 50mm80mm 木方、立放，间距 300mm；外 楞双 48.33.6 双钢管，间距 500mm；2、梁底面：2 道梁底立杆3、设 2 道直径30、为 16mm 的对拉螺栓，间距为 300mm,300mm4、对拉螺栓沿梁跨度方向间距为 500mm。5、梁底立杆跨度方向间距 0.8m；6、脚手架步距 1.5m，水平间距 1.2m，中间设置两道梁底 立杆；3550750 梁1、梁侧面：内楞 50mm80mm 木方、立放，间距 300mm；外 楞双 48.33.6 双钢管，间距 500mm；2、梁底面：2 道梁底立杆3、设 1 道直径为 16mm 的对拉螺栓，间距为 300mm,300mm4、对拉螺栓沿梁跨度方向间距为 500mm。5、梁底立杆跨度方向间距 0.8m；6、脚手架步距 1.5m，水平间距 1.2m，中间设置两道梁底 立杆；435031、750 梁 350700 梁1、梁侧面：内楞 50mm80mm 木方、立放，间距 200mm；外 楞双 48.33.6 双钢管；2、梁底面：内楞 50mm80mm 木方、立放，间距 300mm；外 楞 48.33.6 双钢管；3、居中设 1 道直径为 14mm 的对拉螺栓4、对拉螺栓沿梁跨度方向间距为 600mm。5、梁底立杆跨度方向间距 0.8m；6、脚手架步距 1.5m，水平间距 1.2m，中间设置一道梁底17立杆；5梁高6001、梁侧面：内楞 50mm80mm 木方、立放，间距 200mm；外 楞双 48.33.6 双钢管；2、梁底面：内楞 50mm80mm 木方、立放，间距 300mm32、；外 楞 48.33.6 双钢管；3、不再设置对拉螺栓。4、梁底立杆跨度方向间距 0.8m；5、脚手架步距 1.5m，水平间距 0.8m；6柱模板1、柱模板采用 15mm 厚清水混凝土模板，双钢管。2、柱模板每个截面内愣数量为 4 根 5080mm 的木方3、双钢管间距为：600mm。4、模板下口设置角钢防止烂根5、两个截面各设置一道直径 16mm 的对拉螺栓。7楼板、梯模板板底次木龙骨采用 5080mm,间距为 100mm,模板采用 12mm 厚清水混凝土模板。8顶板模板 3650mm1、板支撑体系选用双扣件式钢管，立杆横向间距为 0.8m, 立杆纵向间距为 0.8m,脚手架步距 1.5m,33、板底横向钢管距离 0.8m, 自由端长度为 0.2m（包括顶托长度）。扫地杆距地 0.2m。次龙骨间距 100mm.每 5 米设置一道纵横向剪刀撑. 支撑架立杆下加设槽钢垫板或条板。9顶板模板 7600mm1、板支撑体系选用双扣件式钢管，立杆横向间距为 0.8m, 立杆纵向间距为 0.8m,脚手架步距 1.5m,板底横向钢管距离 0.8m, 自由端长度为 0.2m（包括顶托长度）。扫地杆距地 0.2m。次龙骨间距 100mm.连续设置纵横向剪刀撑.10墙 350mm内龙骨间距 250mm，内龙骨采用 50. 100.mm 木方，外龙骨 采用双钢管 48mm 2.8mm。对拉螺栓布置 6 道，在34、断面内水平间距300+600+600+600+600+600mm，断面跨度方向间距 500mm， 直径 16mm。11墙 500mm内龙骨间距 250mm，内龙骨采用 50. 80.mm 木方，外龙骨 采用双钢管 48mm 2.8mm。对拉螺栓布置 6 道，在断面内水平间距300+600+600+600+600+600mm，断面跨度方向间距 500mm， 直径 16mm。6.2 施工工艺流程1、柱模板施工工艺流程弹柱位置线焊定位筋安装柱模安装柱箍校正加固验收2、墙模板施工工艺流程弹墙位置线抹找平层、焊定位筋安装门窗洞口安一侧模板插入螺栓及套管18安另一侧模板校正加固验收3、梁模板施工工艺流程搭35、设和调整模板支架（包括安装水平拉杆和剪刀撑） 弹轴线、水平线柱头模板安 装按标高铺梁底模板拉线找直绑扎梁钢筋 安装垫块梁两侧模板调整模板验 收4、顶板模板施工工艺流程弹线搭立杆调整标高安装梁底模（与墙或柱接触面的处理）安装侧模安装 大次龙骨铺板（与墙接触面的处理）校正标高加立杆的水平杆验收6.3 施工要点6.3.1 独立基础模板施工独立基础模板每一阶模板有四块侧模拼钉而成，其中两块侧板的尺寸与相应的台阶侧 面尺寸相等。四块侧板用木档拼成方框。上台阶模板的其中两块侧模的最下一块拼板要加 长（轿杠木）， 以便搁摆在下层台阶模板上，下层台阶模板的四周要设斜撑及平撑。斜撑和 平撑的一端钉在侧板的木档（36、排骨档）上，另一端顶紧在木桩上。上台阶的四周也要用斜 撑和平撑支撑，斜撑和平撑的一端钉在台阶侧板的木档上，另一端可钉在下台阶侧板的木 档顶上或木桩上。模板安装时，先在侧板内侧划出中线，把各台阶的侧板拼成方框，然后把下台阶的模 板安放在基坑底，两者中线互相对准，并用水平尺校正其标高，在模板周围钉上木桩，做 好支撑固定。上台阶模板与下台阶模板一同安装，方法相同。6.3.2 基础梁施工梁模板主要由侧板、底板、夹木、托木、斜向支撑等组成。侧板和底板均加木档拼制或采用整块板。有混凝土垫层处，只设侧板，夹木设在梁模 两侧板下方，将梁侧板与底板夹紧，并钉牢在顶撑上。没有混凝土垫层处在梁底板下用顶 撑支设。在37、主梁于次梁交接处，应在主梁侧板上留缺口，并钉上衬口档、次梁的侧板和底 板钉在衬口档上。6.3.3 柱模板施工1 、按标高抹好水泥砂浆找平层，按照放线位置，在柱四边离地 58cm 处的主筋上焊 接支杆，从四面顶住模板以防止位移。192、柱模由预拼装的四片企口式大板一面一片就位，通排柱拉通线安装。先装两端柱， 经校正、固定、拉通线校正中间各柱。模板按柱子大小，预拼成一面一片（一面的一边带 一个企口），就位后先用铅丝与主筋绑扎临时固定，用 U 形卡将两侧模板连接卡紧，安装 完两面再安另外两面模板。模板之间加海绵条夹紧，防止漏浆。3、柱箍采用双钢管，柱箍间距为 600mm。4、柱模与梁模连接处应保证柱38、模的长度符合模数，不符合部分作节点处理；或以梁底 标高为准，由上往下配模，不符合模数的部分放到柱根处理。5、浇筑混凝土的自由倾落高度不得超过 2m,当柱模超过 2m 以上时，需设串筒。6 、复查柱模垂直度、位移、对角线以及支撑、连接件稳固情况， 将柱模内清理干 净，封闭清理口，办理柱模预检。7 、复查柱模垂直度、位移、对角线以及支撑、连接件稳固情况， 将柱模内清理干净，封闭清理口，办理柱模预检。6.3.4 顶板模板施工1 、板支撑体系选用双扣件式钢管，立杆横向间距为 0.8m,立杆纵向间距为 0.8m,脚手架 步距 1.5m,板底横向钢管距离 0.8m, 自由端长度为 0.2m（包括顶托长度）39、。扫地杆距地0.2m。次龙骨间距 100mm.每 5 米设置一道纵横向剪刀撑. 在架体外侧周边及内部每 5 跨设 置纵横向通长剪刀撑，每 3 步设横向通长剪刀撑。202、楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板 连接，然后向中央铺设。按设计要求起拱，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。起拱高度 为宽度的 2。3、顶板立杆间距 800mm，立杆距大于 900mm 时中间加一道立杆，立杆顶部加顶托作 为顶板立杆。4、安装顶板主龙骨，间距为 100mm，调节立杆顶托高度，将主龙骨找平，然后安装 次龙骨，间距为 200mm。具体操作工艺为：从边跨一侧开始安装，先安第一排龙骨40、和立 杆，临时固定；再安第二排龙骨和立杆，依次逐排安装。立杆与龙骨间距根据模板设计规 定。5、单间铺板从一侧开始，在接缝处用海绵条堵塞挤严，使接缝严密、平整无错台、防 漏浆。在拼缝处可用窄尺寸的拼缝模板或木板代替，但均应拼缝严密，小拼缝模板之间也 应加海绵条夹紧，防止漏浆。6、平铺完后用水平仪测量模板标高，进行校正并用靠尺找平。标高校完后，立杆间加 水平拉杆，离地面 20mm 处设一道，往上每间隔 1.5m 设一道，并检查紧固件是否牢固，将板内杂物清理干净，办预检。7、顶板、梁模板起拱处的安装梁、板跨度大于等于 4m 时，在跨中起拱。以梁板跨度中心最高起拱点为准，依次用 木楔一步步垫起次龙骨，41、而木楔高度逐渐递减。起拱 2。8、楼层地面立立杆前必须垫槽钢垫片。采用多层支架支模时，立杆应垂直，上下层立 杆应在同一竖向中心线上。9、用水平仪测量模板标高，进行校正，并用靠尺找平。立杆之间应加水平拉杆。根据21立杆高度决定水平拉杆设置道数。第一道扫地干离地面 20cm 处设置，往上纵横方向每隔 1.5m 设置一道，保证完整牢固。10、剪刀撑设置要求：1）、本工程满堂脚手架架体搭设高度在 8m 以下，在架体外侧周边及内部每 5 跨设置 纵横向通长剪刀撑，每 3 步设横向通长剪刀撑。，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑 宽度应为 58m；竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角为 4560,水平剪刀撑与支架42、纵（或横）向夹角为 4560,当斜杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于 1m，并应采用不少于 3 个 旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm。2）、梁模板支架与楼板模板支架共同布置，对于支撑面积较大的支撑架，不需把所有 立杆都连成整体搭设，可分成若干个支撑架，每个支撑架的高宽比控制在 3 1 以内，但至 少有两跨（三根立杆）连成整体。3）、扣件钢管脚手架扣件要拧紧，扣件的扭力矩达到 4065Nm。6.3.5 梁模板安装1 、柱子墙体拆模后在混凝土上弹出轴线和水平线，将高出的剪力墙混凝土用云石切割 机沿弹好的梁底线切割一道直缝，剔凿掉高出的混凝土，确保墙柱混凝土高出梁底线543、mm。架好柱节点处的模板，制成四片企口式模板，开好梁豁口。2 、在柱子混凝土上弹出梁的轴线及水平线（梁底标高引测用），并复核。安装梁模支 架之前，应先清理四周杂物，在立杆下要铺设通长槽钢，并且楼层间的上下支座应在一条 直线上。立杆采用单排，间距根据模板设计计算确定，详见本方案模板计算书。立杆上连 固钢管。立杆中间和下方加横杆和斜杆，立杆双向加剪刀撑和水平拉秆，离地 20cm 设一 道，以上每隔 1.5m 设一道。立杆加可调底座。当梁跨度4m 时，跨中梁底处按设求起 拱，起拱高度为梁跨度的 2。3 、搭设梁底架子采用 48.33.6mm钢管，下口垫槽钢垫片，采用单排架子，立杆纵 横间距详见计算书44、，立杆上架一道水平钢管后铺 5080 木方，立杆双向加水平拉杆，离地 20cm 设一道，以上每 1.5m 设一道。4 、在立杆上调整预留梁底模板的高度，符合设计要求后，拉线安装梁底模板并找直。 5 、在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板，安装上下锁口楞 （采用钢管）及外竖楞，并附以斜撑，其间距为 45cm，安装侧模板用 48.3 钢管加固校22正侧帮板。侧梁模上口要拉线找直，用定型夹固定。有楼板模板时，在梁上连接好阴角 模，与楼板模板拼接。6 、梁口与柱头模板的连接在柱模板上开好梁豁口，不得用碎拼模板。7 、需在梁上预留孔洞时，采用钢管预埋，并尽量使穿梁孔洞分散，穿孔位置设置45、在梁 中，孔沿梁跨度方向的间距不少于梁高度，以防削弱梁截面。穿梁管道孔设置的高度范围如下图示：8 、模板之间应加海绵条夹紧，防止漏浆。9 、复核检查梁模尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。有楼板模板时，与板模拼接固定。10 、安装后的梁，校正梁中线、标高、断面尺寸，将梁模板内杂物清理干净，合格后 办理预检。图 6.3.5-1 梁模板安装示意图23图 6.3.5-2 梁模板安装示意图6.3.6 楼梯、洞口及后浇带模板1、楼梯模板安装模板采用 12mm 厚镜面覆膜木胶板及 50mm80mm 的木方现场放样后配制，踏步模板 用木胶板 50mm 木方预制成型木模，而楼梯侧模用木方及若干与踏步几何尺寸相同的三46、角 形木板拼制。由于浇混凝土时将产生顶部模板升力，因此，在施工时须附加对拉螺栓，将 踏步顶板与底板拉螺栓，将踏步顶板与底板拉结使其变形得到控制。楼梯接茬处在梯段板 下设清槽口。24楼梯模板加固示意图2、洞口模板施工混凝土墙门窗洞口模板、预留洞口模板采用 12 厚覆膜木胶板及 5080mm 木方、角 钢、螺栓制作而成的定型钢木模板。定型钢模尺寸，根据墙厚，洞口的高度和宽度来制作。利用洞边的钢筋控制洞口模板的位移。如果墙中间的预留洞口，洞模下口模要钻出气 孔，保证混凝土的密实度。253、后浇带模板施工楼板后浇带底部用 12mm 厚木胶板模板，用5080 木方做次龙骨，48.33.6mm 双钢管 做47、主龙骨，模板支撑体系与顶板支撑相同。考后浇带在搭设前需弹线，后浇带脚手架单独 搭设，架体涂刷红白警示漆后浇带所在跨模板在大面拆除时留置，不予拆除。后浇带两侧楼板浇筑完毕后，用标准化盖板进行封闭并涂刷红白警示漆。架体设计与顶 板模板架体设计相同。后浇带架体施工示意图6.3.7 支撑架的构造和施工要求1、模板支架的构造要求（1）、梁板模板设计采用单立杆；（2）、立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；2、立杆步距的设计（1）、采用等步距设置；（2）、底部 200mm 设置双向扫地杆；26（3）、最大步距当采用顶托支撑时，步距不大于 1.5m（4）、顶部自由端不得大于 200mm48、；3、顶部支撑点的设计（1）、顶部支撑点，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于 200mm；（2）、加设的顶部支撑点立杆，应靠近主立杆，且不宜大于 200mm；（3）、支撑横杆与立杆的连接扣件经进行抗滑验算，按本计算书的要求，使用双扣件。4、支撑架搭设的要求（1）、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；立杆的接头必须错开，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步 或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 1000mm，各接头中心至最近主节 点的距离不宜大于纵距的 1/3，如出现未错开的接头，必须在接头位置使用不小于 1m 长的 立杆加强，上下两49、端均设扣件连接牢固。（2）、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在 45-65N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。（3）、确保立杆的垂直偏差小于 20mm，横杆的水平偏差小于 20mm；纵距小于 50mm，横距、步距小于 20mm。（4）、支撑体系底层和楼层立柱均应垫槽钢垫片。采用多层支架时，上下层立柱应在 同一条竖向中心线上。5、施工使用的要求（1）、严格控制实际施工荷载，钢筋等材料不能在支架上方堆放；（2）、浇筑过程中，专人检查支撑情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。6、由于本工程的地基基础为坡形条基基础，因此在施工时在立杆位置预埋 25 钢筋， 预50、埋长度同基础高度，外露基础长度 1.5 米。钢筋与立杆接触部位才满焊焊接。6.3.8 模板拆除1 、拆模前必须填写拆模申请，在技术人员及监理同意后才可拆除模板，严禁私自拆 模。2、已拆除模板及其支架结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可27承受全部使用荷载。当施工荷载所产后的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核 算，加设临时支撑，方可施工加荷。3 、拆模时必须注意确保混凝土结构的质量和安全，应严格遵守以下规定。（1）拆模顺序是先拆除承重小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支 架；例如，先拆非承重的侧模，然后拆承重的水平向模板等。（2）在拆除模板过程中，如发现混51、凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构的安全和 质量等问题时，应立即停止拆模，与设计、监理等单位研究处理措施后，方可继续拆模。4、模板拆除原则（1）、模板拆除的顺序应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原 则。肋形楼盖应先拆柱、墙模板，再拆楼板底模、梁侧模板，最后拆梁底模板。在模板拆 除时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。（2）、柱、墙、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱 模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；墙模板必须待 混凝土强度达到 1.2MPa 以上时，先拆除一块模板，保证拆模时不缺棱掉角方可进行全部 模板的拆除。板与梁底模板52、的拆模强度符合设计要求。楼板支撑的拆除：当上层楼盖正在 浇筑混凝土时，下层楼板的模板和立杆不得拆除。（3）、墙体模板的拆除顺序是：先拆两块模板的龙骨。再拆穿墙螺栓，使模板与墙、 墙连柱的表面逐渐脱离。脱模困难时，可在底部用撬棍轻微撬动，不得在上口使劲撬动、 晃动和用大锤砸模板。调节柱模支架的可调丝杆和侧向斜支撑，使柱模与混凝土墙面分 离。6.4 质量标准6.4.1 材料质量要求（1）钢管：应有产品质量合格证，应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法(GB/T228)有关规定，质量应符合碳素结构钢 (GB/T700)中 Q235A 钢材的规定，且壁厚不得小于设计计算值53、。钢管表面应平直光滑、壁厚均匀,有防锈处理,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、 电焊结疤、毛刺、压痕和深的划道,严禁使用有打孔、洞的钢管;钢管外径偏差不得大于 0.5 mm，壁厚不得小于公称尺寸的 90%，端面等斜切偏差不得28大于 1.5 mm，表面锈蚀深度不得大于 0.5 mm。钢管使用前应对其壁厚进行抽检，抽检比例不低于 30%，对于壁厚减小量超过 10%的 应予以报废，不合格比例大于 30%的，应扩大抽检比例，不合格比例大于 50%的，应100%检验。（2）扣件式钢管脚手架的扣件有直角扣件、回转扣件、对接扣件几种，采用可锻铸铁 制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB54、15831-2006）的规定，凡有变形、裂纹、砂眼等现象的扣件不得使用；脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达 65Nm 时，不得发生破坏；旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现 滑丝的螺栓必须更换；扣件活动部位能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于 1mm，当 扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于 5mm。（3）木方：采用 50mm80mm 木方，不得有霉变、虫蛀、折裂、枯竭。（4）模板：1）竹胶合板表面平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，有保温性能好、易脱模和可两面使用；2）竹胶合板的厚度 15mm，其技术性能符合下列规定：含水率 5%13%，密度 450 kg/m355、880kg/m3，弹性模量：4.5103 N/m211.5103N/m2。6.4.2 模板安装质量标准1、主控项目1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量:全数检查。检验方法:观察。2 、一般项目1）模板安装应满足下列要求:（1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积29水；（2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨 56、碍装饰工程施工的隔离剂；（3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净，柱子、墙体模板在拼装时，应预留清 扫口、振捣口；（4）对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。 检查数量:全数检查。2）用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂 或起鼓。检查数量:全数检查。 检验方法:观察。3）对跨度不小于 4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无 具体要求时，起拱高度宜为跨度的 1/10003/1000。检查数量:在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的 10%，且不少于 3 件；对板，应 按有代表性的自然间抽查 10%，且不少于 357、 间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检 查面，抽查 10%且不少于 3 面。检验方法:水准仪或拉线钢尺检查。4）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符 合表 1 的规定。检查数量:在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的 10%，且不少于 3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查 10%，且不少于 3 间；对大空间结构，墙可 按相邻轴线间高度 5m 左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查 10%且均不少 于 3 面。检验方法:钢尺检查。5）现浇结构模板安装的偏差应符合表 1 的规定。检查数量:在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查58、构件数量的 10%，且不少于 3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查 10%，且不少于 3 间；对大空间结构，墙可 按相邻轴线间高度 5m 左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查 10%，且均不30少于 3 面。序号项目允许偏差（mm）检查方法1轴线位移3尺量检查2底模上表面标高3用水准仪或拉线和尺量检查3基础截面尺寸5尺量检查4柱、墙、梁截面尺寸3尺量检查5层高垂直度层高5m3线锤或 2m 托线板检查层高5m5线锤或 2m 托线板检查6相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查7表面平整度2用 2m 靠尺和楔形塞尺检查8阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺9预埋件中心线位移2拉线尺量检查159、0预埋管预留孔中心线位移2拉线尺量检查11预埋螺栓中心线位移2拉线尺量检查12预埋螺栓外露长度+5 、0拉线尺量检查13预留洞口中心线位移+5拉线尺量检查14预留洞口截面内部尺寸+5 、0拉线尺量检查15门窗洞口中心线位移3拉线、尺量16宽、高517对角线618插筋中心线位移3尺量19外露长度+10、06.4.3 模板拆除工程质量标准1、主控项目1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土 强度应符合表 2 的规定。拆除梁、板底模支柱时，应从跨中向两端作业。31检查数量:全数检查。检验方法:检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨60、度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板 2 50 2， 8 75 8 100梁拱壳 8 75 8 100悬臂构件- 1002）后浇带模板的拆除和支顶应按施工技术方案执行。 检查数量:全数检查。检验方法:观察。2 、一般项目1）侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量:全数检查。 检验方法:观察。2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清 运。检查数量: 全数检查。 检验方法:观察。第七章 质量保证措施7.1 质量保证措施7.1.1 机构设立建立由项目经理领导，由技术负责人策划、组织实施，生产经理中间控制，专业责任 工程师61、检查监督的管理系统，形成项目经理部和施工作业班组的质量管理网络。327.1.2 质量职责序号岗位职责内容1项目经理是项目质量的第一责任人，组织工程质量策划、指导和监督项目质量工作的实施。2总工程师参与工程质量策划，制定阶段质量实施目标，并组织和指导责任部门质量工作的 实施，并对阶段目标的实施情况定期监督、检查和总结。确定图纸、施工方案、工艺标准并及时下发，指导工程的施工生产。编制专项计划，包括质量检验计划、过程控制计划、质量预控措施等，对工程质量 控制进行指导与控制。对工程技术资料进行收集管理，确保施工资料与工程进度同步。3生产经理对施工进行安排部署，保证按工程总控计划实现工期目标。实施工程过62、程质量监控，严格执行项目质量计划，按照规范、标准对施工过程进行 严格检验与控制，确保工程实体质量优良。组织检查各工序施工质量，参加或组织重要部位的预检和隐蔽工程检查；质量记 录的收集整理，做到准确、及时、完整、交圈； 工程成品保护管理，做到职责到人， 保护措施到位。严格按物资采购程序进行采购，确保物资采购质量。组织对工程物资的验证，确保使用合格产品。采购资料及验证记录的收集、整理。4商务经理贯彻执行公司质量方针和项目经营规划；负责质量合同履约管理；参与市场调研， 为项目质量计划完成提供有广泛社会信誉度的资源。5质量员编制专项质量检验计划、过程控制计划、质量预控措施等， 对工程质量进行控制； 组63、织检查各工序施工质量，组织重要部位的预检和隐蔽工程检查；组织分部工程 的质量核定及单位工程的质量评定；针对不合格品发出“不合格品报告”或“质量 问题整改通知”，并监督检查其落实。向业主（监理）报送月度技术质量总结。同 时负责确保质量检测工具受控，确保检测工具为合格产品且在检定周期内使用。6试验员负责工程进场原材料的进场复试，复试不合格第一时间通知项目经理，并及时做 复检，不合格产品坚决退场并做好记录，确保用于工程的原材料为合格产品。7施工员负责工程的实际施工管理，对现场所管辖区域内的高支模施工质量全面负责。7.1.3 组织措施保证根据质量保证体系，建立岗位责任制和质量监督制度，明确分工职责，落64、实施工质量 控制责任，各负其职。根据现场质量体系结构要素构成和项目施工管理的需要，建立由公 司质量部服务和控制，项目经理领导、技术负责人组织实施的质量保证体系，从而从组织上保证质量目标的实现。7.1.4 管理制度保证1） 目标管理我们对单位工程的分部工程进行目标分解，以加强施工过程中的质量控制，确保分 部、子分部、分项工程合格率的目标，从而顺利实现工程的质量目标。332）过程质量预控（1）项目开工之初，编制项目策划、创优计划、质量检验计划等。（2）加强对图纸、规范的学习项目部将定期组织技术人员、现场施工管理人员以及分包的主要有关人员进行图纸和 规范的学习，做到熟悉图纸和规范要求，严格按图纸和规65、范施工。同时也给图纸多把一道 关，在学习过程中对图纸存在的问题及时找出，并将信息及时反馈给设计院。（3）施工前编制施工组织设计、专项施工方案、措施交底施工前我们将编制施工组织设计、专项施工方案、措施交底、用以指导工程的施工。 编制时结合工程实际认真编写，并掌握施组的指导性、方案的部署性、交底的可操作性， 做到三者互相对应、相互衔接、相互交圈，层次清楚、严谨全面，符合规范，使之真正成 为我们施工中可以遵循依靠的指导文件。（4）做好培训和交底增强全体员工的质量意识是创过程精品的首要措施，项目将定期组织质量讲评会，做 好规范、标准和技术知识的培训工作，促使项目人员的素质不断提高，从人的因素上消除 产66、生质量问题的源头。项目对分包主要管理人员也要进行施工质量管理的培训，对分包班组长及主要施工人 员，按不同专业进行技术、工艺、质量综合培训，未经培训或培训不合格的分包队伍不允 许进场施工。项目责成分包建立责任制，并将项目的质量保证体系贯彻落实到各自施工质 量管理中，并督促其对各项工作落实。（5）加强合同的预控作用合同管理贯穿工程施工经营管理的各个环节，我们将特别注重劳务分包及设备租赁单 位的选择，比较各方价格、工期、质量目标和保修等，细化合作方的内容，将对分包的质量要求及服务写入合同中，合同内容力求全面严谨，责权明确，不留漏洞。7.1.5 加强过程监控（1）严格按方案施工施工中有了完备的施工组织67、设计和可行的施工方案，以及可操作性强的措施交底，就 能保证全部工程整体部署有条不紊，施工现场整洁规矩，机械配备合理，人员编制有序， 施工流水不乱，分部工程方案科学合理，施工操作人员严格执行规范、标准的要求，将有34力地保证工程的质量和进度。（2）坚持样板引路分项工程开工前，由项目经理部的责任工程师，根据专项方案、措施交底及现行的国 家规范、标准，组织施工队伍进行样板分项施工，让施工队伍在样板施工中接受了技术标 准、质量标准的培训，做到统一操作程序，统一施工做法，统一质量验收标准。（3）实行“三检制”和检查验收制度，执行过程质量验收程序在施工过程中我们将坚持检查上道工序、保障本道工序、服务下道工68、序，做好自检、 互检、交接检；遵循分包自检、总包复检、监理验收的三级检查制度；严格工序管理，认 真做好隐蔽工程的检测和记录。（4）实行挂牌制度实行技术交底挂牌；施工部位挂牌；架体验收挂牌，以明确责任。（5）实行质量例会制度、质量会诊制度，加强对质量通病的控制。定期由技术负责人主持，由项目经理部及施工现场管理人员和技术人员参加，总结前 期项目施工的质量情况、质量体系运行情况，共同商讨解决质量问题应采取的措施，特别 是质量通病的解决方法和预控措施，需整改的部位注明限期整改日期。（6）加强对成品的保护的管理工序交接检要采用书面形式由双方签字认可，由下道工序作业人员和成品保护负责人 同时签字确认，并保69、存工序交接书面材料，下道工序作业人员对防止成品的污染、损坏或 丢失负直接责任，成品保护专人对成品保护负监督、检查责任。（7）奖罚制度我们在工程施工中将实行奖惩公开制，制定详细、切合实际的奖罚制度和细则，贯穿 工程施工的全过程。由项目质量员负责组织有关管理人员对在施作业面进行检查和实测实 量。对严格按质量标准施工的班组和人员进行奖励，对未达到质量要求和整改不认真的班组进行处罚以利于提高质量。7.2 质量标准及要求7.2.1 模板安装质量标准1 、主控项目（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载力； 上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。35检查数量：全数检查。检验70、方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。（2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量:全数检查。检验方法:观察。 2.一般项目（1）模板安装应满足下列要求:1）模板接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净，柱子、墙体模板在拼装时，应预留清扫 口、振捣口。检查数量:全数检查。（2）用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起 砂或起鼓。检查数量:全数检查。检验方法:观察。（3）对跨度不71、小于 4m 的现浇钢筋混凝土梁、板， 其模板应按跨度的3/1000 起拱。检查数量:在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的 10%，且不少于 3 件；对板，应 按有代表性的自然间抽查 10%，且不少于 3 间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检 查面，抽查 10%且不少于 3 面。检验方法:水准仪或拉线钢尺检查。（4）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应 符合表 1 的规定。检查数量:在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，抽查构件数量的 10%，且不少于 3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查 10%，且不少于 3 间；对大空间结构，墙可按 相邻轴线间高度72、 5m 左右划分检查面，板按纵横轴线划分检查面，抽查 10%且均不少于 3 面。36检验方法:钢尺检查。（5）现浇结构模板安装的偏差应符合表 7.2.1-1 的规定。检查数量:在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的 10%，且不少于 3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查 10%，且不少于 3 间；对大空间结构，墙可 按相邻轴线间高度 5m 左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查 10%，且均不少于 3 面。表7.2.1-1 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法序号项 目检查方法国家规范标准1轴线位移柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高5水准仪或拉线尺量3截面模 内部尺寸73、基础10尺量柱、墙、梁54层高 垂直度层高不大于 6m8经纬仪或拉线尺量层高大于 6m105相邻两板表面高差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正/方尺、塞尺垂直/线尺8预埋铁件中心线位移/拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位置3拉线，尺量螺栓外露长度+10 ， 010预留孔洞中心线位移+10，拉线，尺量尺寸+10 ， 011门窗洞口中心线/拉线，尺量宽、高/对角线/12插筋中心线位置5尺量外露长度+10 ，-0377.2.2 高支模模板拆除工程质量标准1、拆模时机应是砼达到必要的强度，其强度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆模时 所需强度，应符合以下要求：（1）侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证74、其表面及棱角不受损伤。（2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板支架宜分散堆放并及时清 运。（3）拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师审核后，并附上 试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.（4） 梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强 度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。因部分高支架直接支撑在一层顶板 上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除一层的模板支撑，（5）在拆除时，不得中途换人，如果必须换人，必须做好移交工作，。每天收工前， 对未拆除的部分应及时加固处理。（6）严禁夜间进行拆架施工。2、高75、支撑模板拆除的工序要求：（1）拆除应按一定的顺序进行，一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。拆除时不要用力过猛，拆 下来的材料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理，利于前道工序为后工序 创造条件，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。（2）在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报 项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。（3）模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，按规 格分类放整齐，以利再用。（4）模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结76、构工程施工质量验收 规范（GB50204-2015）中4.3模板拆除分项的如下规定：主控项目底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强 度应符合下表的规定。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。38当混凝土强度要求达到 100%后进行模板拆除。一般项目1）侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。 检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架分散堆放并及时清运。 检查数量：全数检查。检验方法：观察。7.3 质量保证措施7.3.1 技术准备1、依据图纸梁、板、柱结构设计尺寸，合理设计77、板模的排板、梁模的拼接以及扣件式 钢管支撑体系，并编制模板施工方案。2、项目部由模板专业工程师组织劳务施工队模板工长、班组长学习施工、安全技术交底，然后由班组长对作业人员进行班前交底。7.3.2 材料性能1 、 钢管（1）脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 12793 或低压流体输 送用焊接钢管GB/T 3091 中规定的 Q235 普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准 碳素结构钢GB/T 700 中 Q235 级钢的规定。（2）脚手架钢管宜采用48.33.6 钢管，考虑到安全系数及市场钢管质量，钢管计 算时均按 482.7。2、扣件（1）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质78、量和性能应符合现行国家标准钢管脚手 架扣件GB 15831 的规定,采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的 规定后方可使用。（2）扣件在螺栓拧紧扭力矩达到 65Nm 时，不得发生破坏。3、可调托撑（1）可调托撑螺杆外径不得小于 36mm，走丝与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹 第 3 部分：基本尺寸GB/T5796.3 的规定。39（2）可调托撑的螺杆与支架托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于 6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30mm。（3）可调托撑受压承载力设计值不应小于 40kN，支托板厚不应小于 5mm。4、模板进场前要进行验收，主要检查模79、板的平整度、模板的接缝情况、加工精度、支架焊接情况等。7.3.3 技术措施1、墙柱烂根的处理采取在浇筑顶板砼时在墙、柱根部支设模板处分别用 4m 和 2m 刮杠刮平，并控制墙体 两侧及柱四周板标高，标高偏差控制在 2 以内，并用铁抹子找平，支模时加设海绵条或 橡胶软管的办法可取得较理想的效果。2、模板漏浆处理顶板模板和墙体的接缝处理：采用在墙体砼浇筑控制浇筑高度的办法，即墙体砼浇筑 时高出楼板底标高 34 ，在剔除 23 浮浆后将顶板边木方靠紧墙体后支设顶板模。3、防止胀模、偏位采取的措施模板设计强度控制、背楞加密、模板支设前放好定位线、控制轴线、墙柱模安装就位 前采取定位措施。4 、模板拼缝80、顶模板采用对缝，缝隙下面设计龙骨，成对钉钉子将两块模板固定在同一龙骨上。模板裁切时要弹线采用电动工具按线裁切，侧面打磨刷漆，防止遇水膨胀。 顶模安装完毕，用水泥腻子将个别缝隙填实磨光。顶板模板与墙的缝隙采用墙体混凝土标高控制，剔除软弱层后，墙体混凝土应高顶板 混凝土底标高 5mm，弹线用砂轮据将接槎位置切齐切直。将侧面抛光的龙骨与混凝土墙贴 紧不使有缝隙，其上铺模板与外墙贴紧。墙体相邻两模板用企口形式拼接，拼缝宽度小于等于 2mm，并应把拼缝所在的木方与 相邻模板的木方用螺栓固定起来，以保证模板的整体性和严密性，以防漏浆。5、给工人提供良好的作业环境，保证工人有积极的工作态度和热情，在夏天到来81、时熬 制绿豆汤防暑降温。及时解决工人在施工过程中遇到的难题，提高工作效率。6、施工机械密切配合，保证工程运转。7、按上述管理人员配备情况对整个模板工程进行质量控制和管理，加强现场管理人员40的质量意识，对工人进行技术培训核技术交底工作，切实做到持证上岗，严格现场的管理 制度和管理纪律，规范工人的作业技术和管理活动行为，加强激励和沟通活动。8 安全管理体系及保证措施我项目将严格按照国家有关安全管理规定、建设工程施工现场安全防护、场容卫生、 环境保护及保卫消防标准等规定进行安全生产管理。进场后我们将根据建筑施工安全 检查标准（JGJ59-2011）的要求管理现场，建立现场安全管理体系，制定安全生产82、责任制 及相应的措施和制度，确保安全生产目标的实现。第八章 安全管理保证措施8.1 安全管理体系8.1.1 安全管理方针安全第一、预防为主、综合治理。8.1.2 安全保证体系建立以项目经理为组长，生产经理、安全总监为副组长，各专业施工员为组员的项目 安全文明施工及消防领导小组，在市政府有关部门及我公司安全部门的领导监督下，项目形成安全管理的纵横网络，配置专职安全员。8.1.3 安全生产责任制（1）项目经理是项目安全生产的第一责任人，对整个工程项目的安全生产负责；（2）项目技术负责人负责主持整个项目的安全技术措施、机械设备的安装及拆卸、季节性安全施工措施的编制、审核工作；（3）生产经理具体负责安83、全生产的计划和组织落实；（4）专职安全员负责对分管的施工现场，对所属各专业分包队伍的安全生产负监督检查、督促整改的责任。（5）项目各专业工长是其工作区域安全生产的直接责任人，对其工作区域的安全生产负直接责任。表8.1.3-1 各部门安全生产责任制序号岗位/部门职责内容1项目经理(1)项目安全生产第一责任人，对项目的安全生产工作负全面责任。(2)建立项目安全生产责任制，与项目管理人员签订安全生产责任书，组织对项目管理 人员的安全生产责任考核。(3)组织制定和完善项目安全生产制度和操作规程。(4)负责安全生产措施费用的足额投入，保证专款专用。41序号岗位/部门职责内容(5)组织并参加对项目管理人员84、和作业工人的安全教育。(6)组织并参加项目定期的安全生产检查，落实隐患整改，保证生产设备、安全装置、 消防设施、防护器材和急救器具等处于完好状态。(7)组织对现场大型机械设备、特殊防护设施的验收。2项目技术 负责人(1)对项目安全生产负技术领导责任。(2)严格落实安全技术标准规范，根据项目实际配备有关安全技术标准、规范。(3)组织编制危险性较大的分部分项工程安全专项施工方案，组织超过一定规模的危险 性较大的分部分项工程的专项方案专家论证。(4)组织施工组织设计（施工方案）技术交底，检查施工组织设计或施工方案中安全技 术措施落实情况。(5)组织对危险性较大的分部分项工程的验收，参与安全防护设施、85、大型机械设备及特 殊结构防护的验收。(6)参加安全检查工作，对发现的重大隐患提出整改技术措施。3各专业工 程师（1）对其管理的单位工程（施工区域或专业）范围内的安全生产、文明施工全面负 责。（2）严格执行制定的安全施工方案，按照施工技术措施和安全技术操作规程要求，结 合工程特点，以书面方式向班组进行安全技术交底，履行签字手续，做好交底记录。（3）监督班组开展班前安全活动，督促班组做好班前安全活动记录。（4）检查施工人员执行安全技术操作规程，制止不顾人身安全、违章冒险蛮干行为。（5）参加项目安全生产、文明施工检查，对管辖范围内的事故隐患制定整改措施，落 实整改。（6）负责对危险性较大工程施工的现86、场指导和管理。4安全环境 部（1）对项目的安全生产进行监督检查。（2）监督项目安全生产费用的落实。（3）参与项目安全生产管理实施细则的编制，对落实情况进行监督。（4）参与编制项目安全设施和消防设施方案，参与现场安全警示标志的合理布置。（5）参与安全生产技术交底及各类安全验收。（6）参与定期安全生产检查，组织安全管理人员每天巡查，督促隐患整改。对存在重 大安全隐患的分部分项工程，有下达停工整改决定，并直接向上级单位报告的权利。（7）落实员工安全教育、培训、持证上岗的相关规定，协助项目经理组织作业人员入 场三级安全教育。5物资部（1）负责物资、劳动防护用品的安全管理，所有料具用品均应符合国家或有关87、行业规 定，并组织进场验收，建立台帐。（2）负责安全物资费用的 ERP 录入工作。（3）参加应急救援，负责所需备、材料、用品等的及时供应。6成本部（1）确定工程合同中安全生产措施费，在业主支付工程款时确保安全生产措施费同时 得到支付。42序号岗位/部门职责内容（2）在组织工程合同交底、签订分包合同时，明确安全生产、文明施工措施费范围、 比例（或数量）及支付方式。（3）保证安全生产措施费的及时支付，做到专款专用，优先保证现场安全防护和安全 隐患整改的资金。8.1.4 安全管理制度上报项目经理部学习安全资料（1）安全教育制度：所有进场施工人员必须经过安全培训，经公司、项目、岗位三级 教育，考核合格88、后方可上岗。新工人 三级教育报安全 监督部门培训发上岗证特种工人培训组织安全教育分项责任人 监督三级检查班前安全交底图8.1.4-1 安全教育流程（2）安全学习制度：项目经理部针对现场安全管理特点，分土石方开挖和边坡支护施 工两个阶段组织管理人员进行安全学习。各分包队伍在专职安全员的组织下坚持每周一次 安全学习，施工班组针对当天工作内容进行班前教育，通过安全学习提高全员的安全意识，树立“安全第一，预防为主”的思想。（3）安全技术交底制：根据安全措施要求和现场实际情况,项目经理部必须分阶段对 管理人员进行安全书面交底，各施工工长及专职安全员必须定期对各分包队伍进行安全书 面交底。（4）安全检查制89、：项目经理部每半月由项目经理组织一次安全大检查；各专业工长和 专职安全员每天对所管辖区域的安全防护进行检查，督促各分包队伍对安全防护进行完善，消除安全隐患。对检查出的安全隐患落实责任人，定期进行整改，并组织复查。（5）持证上岗制：特殊工种持有上岗操作证，严禁无证上岗。（6）安全隐患停工制：专职安全员发现违章作业、违章指挥，有权进行制止；发现安 全隐患，有权下令立即停工整改，同时上报公司，并及时采取措施消除安全隐患。43（7）安全生产奖罚制度：项目经理部设立安全奖励基金，根据半月一次的安全检查结 果进行评比，对遵章守纪、安全工作好的班组进行表扬和奖励，违章作业、安全工作差的班组进行批评教育和处罚90、。8.1.5 辨识重大环境因素表8.1.5-1 高支模危险源辨识表序号工序/工作活动环境因素环境影响评价方法1高支模板作业粉尘污染锯末造成粉尘污染现场检查，是否具有有效的降尘措 施2高支模板作业火灾爆炸的发生火灾、人员伤亡现场检查，用火规范性，灭火器配 置、危险火种存放等3高支模板作业资源能源的消耗资源浪费现场检查，材料不浪费，无废料作 业4高支模板作业高处坠落高处作业检查登高作业安全措施5高支模板作业架体垮塌施工作业振动架体搭设严格按照方案执行，加强质量控制，做好混凝土浇筑过程中的监测工作6高支模板作业触电漏电、保护装置失灵加强安全检查，对不符合要求的线 缆、开关、漏电保护器等及时更换8.291、 安全生产保证措施安全管理工作遵循“预防为主 ”的方针来开展工作。安全管理工作分以下三个方面来 进行。（1）安全巡视项目安全组织机构内各责任人，在项目安全主管的领导下开展日常安全巡视工作。各 责任人对各自区域内可能产生安全隐患的工作点要严加检查，对施工人员作好安全提示， 对出现的安全违犯行为随时查处、上报。（2）安全报告安全管理机构内各责任人，按规定填写每天的安全报告报项目安全总监。对当天的安 全隐患巡视结果提出统计报表，对当天的生产活动提出分析因素，提出防范措施。在现场 无重大安全事故的前提下，项目安全主管编写每月安全报告经项目经理审批后报公司及业 主代表和监理。如果现场发生重大安全事故报告92、，同时按国家规定的申报程序向上级主管 部门申报。（3）安全分析会44同业主方或其指定的代表召开每月的安全分析会，或在双方约定的时间内以约定的形 式召开安全分析会，对当月的安全工作进行分析，对安全隐患提出整改完工时间，对以后 的安全工作提出预防措施，对安全事故进行分析，对事故责任单位和个人提出处罚意见， 对下月的安全工作提出新的指导意见。（4）安全注意事项1）所有参加作业人员都必须遵守现场施工的各项安全规范及本工种安全操作规程。2）认真贯彻“安全第一、预防为主 ”的方针，进入施工现场，必须遵守施现场安全管理制度，严禁吸，提高职业健康安全意识。3）进入现场人员必须戴好安全帽，严禁赤脚和穿拖鞋施工，93、夜间施工要有足够的照明 设备，大风大雨禁止施工。4）相关作业人员必须佩戴绝缘手套，打钎机扶手必须经过绝缘处理。5）作业人员在机械作业时，严禁用手触摸或靠近传动部件、小铅锤，以防机械伤人。6）现场用电符合临时用电规范，机械作业与电机外壳必须和 PE 线连通，电缆线严禁有接头。7）非持证电工严禁从事接电、拆线、修理电机等相关工作。8.2.1 安全防护措施1、模板上架设电线和使用电动工具采用 36V 低压电源。满堂架子上必须挂设安全平 网。2 、登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。3、装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚 手架板上或94、抛掷。4、设置防雷击措施。5、安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。6 、预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。7 、拆除承重模板时，设临时支撑，防止突然整块塌落。8、吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。9、拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作45人员进入作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中 吊运，并多点捆牢，不准乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严 防突然塌落、倒塌伤人。10、拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏95、且模板与墙体完全脱离方可 吊起。11、雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工。12、基础及地下工程模板安装时，先检查基坑土壁、壁边坡的稳定情况，发现有滑坡、塌方危险时，必须先采取有效加固措施后方可施工。13、操作人员上下基坑时要设扶梯。基坑上口边缘 1m 范围内不允许堆放模板构件和材料，模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。14、模板放置时不得压有电线、气焊管线等。15 、模板安装时，采取触电保护措施，操作人员带绝缘手套、穿绝缘鞋。16、清扫模板时，必须将模板支撑牢固，两板中间保持不少于 60cm 的走道。17、模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除的模板即使清理砼渣块。由专人负责校对模板几何尺96、寸，偏差过大及时修理。18、板、梁保证三层支撑，且支撑点在同一位置。19 、工作前先检查所使用的工具是否牢固，工作时思想集中 ，防止扎脚或滑落。安装 与拆除高度 5m 以上模板，应搭好脚手架，设防护栏杆，严禁上下在同一垂直面上操作。五级风以上应暂停作业。20 、二人抬模板应互相配合，协同作业，传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后 升降，不得乱扔，高处拆模时，应有专人指挥，并设警戒区，暂停人员通过。不得在脚手 架上堆放大批模板等材料。支撑不得搭在脚手架上，通过路中间的斜撑应设在 1.8m 以上。21 、支撑过程中如需暂停，应将支撑柱头板等钉牢，拆模间歇时，将活动的模板支撑 拆走，防止扶空、踏空97、而坠落。拆模时防止整块模板掉下伤人。拆模时必须经技术负责人、质量安全员同意后方可拆除。8.2.2 技术安全措施1、脚手架搭设前，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）和施工组织设计、方案等要求向搭设和使用人46员做好安全、技术交底。2 、对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3、搭设在脚手架立杆底座下应铺设垫板。4、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5、脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连98、接。6 、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。7 、水平加固杆应设在脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。8 、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。9、模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。浇砼的过程中，由安全员、施 工员及时对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停止施工，采取措施保证安全 后再施工。10 、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。11、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。12、99、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。13、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。14 、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。15 、拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。16 、满堂脚手架不得与外架连接。17、搭设高度超过 4 米的必须在第二道水平连系杆（扫地杆为第一道）处设平网；18、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。8.2.3 施工监测措施1、安全检查制度在搭设脚手架和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测，采取如下监测制度：100、(1)班组日常进行安全检查；47(2)项目每周进行安全检查；(3)公司（地区）每月度进行安全检查； 所有安全检查记录必须形成书面材料。 2、日常检查、巡查重点部位(1)杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 (2 楼板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。(3)连接件是否松动。(4)架体是否不均匀的沉降、垂直度。(5)施工过程中是否有超载的现象。(6)安全防护措施是否符合规范要求。(7)脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。(8)脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3、监测实施要点(1)本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。(2)观测点的布设：根据图101、纸情况，各个高支模区域选取大截面梁或最长跨板布设观测 点。观测点需尽量选择在受力最大位置，即最大梁的跨中、最长跨跨中，每个监测面布设 不少于 3 个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警 值。(3)监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过 20-30 分钟 一次，浇筑完后不少于 2 小时一次。(4)监测结果报告包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结评述。(5)监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站报告。8.2.4 预防坍塌事故的安全措施(1)模板作业前，102、按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方 案，单位负责人审批签字后，项目经理组织有关部门进行验收，经验收合格签字后，方可 作业。(2)模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变48形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料做立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严 格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以 支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。(3)模板作业时，指定专人指挥，严格按照方案 7.2 要求对架体进行监护，出现位移 时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。(4)模板支架上103、模板体系上、混凝土浇筑过程中及楼面、屋面未达到拆模要求前，堆 放施工用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较 多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。(5)架体搭设严格按照方案设计要求的纵横跨距0.9m、步距 1.2m 要求搭设，同时连墙 件、剪刀撑、水平拉杆、斜拉杆等按要求加设到位，不得遗漏。(6)拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。(7)拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。8.2.5 预防高空坠落事故安全措施（1）高支模安装完毕后104、，需经项目部组织验收，验收合格后，方可进行绑扎钢筋等下 道工序施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全 防护设施。（2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据 有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。（3）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人 不准上岗作业。施工现场作业队应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防 护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。（4）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在 腰部的上方，并要注意带子105、不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。（5）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。（6）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚 手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少 1.2m。49（7）高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，验收 合格签字后方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设 施的，应经项目分管负责人审批签字，经验收合格签字后，方可实施。（8）模板支设、拆除前，需在下106、部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。 模板预留孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，架体上需设置安全平网，防止人员及物 体坠落。8.2.6 预防物体打击事故的安全措施（1）支设楼面模板时，在下班之前需要对已铺好而来不及钉牢的模板或散板等进行稳 定。散放材料要拿到稳妥地方堆放，以防物体打击事故发生。（2）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落伤人。（3）建筑物的四周设置硬防护，防止物件掉落至首层伤人。（4）施工过程中允许堆放地材料需注意高度，特别是临边作业。架体搭设、拆除及模板支设过程中，物件严禁抛掷。模板拆除时用钢钎轻轻撬动模板，或用木锤轻击，拆下第 一块，然107、后逐步拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块木胶板拆下时，应用人工托扶 放于地上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。（5）当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支撑架支设、拆除等作业， 雨后上架作业应有防滑措施。（6）高空拆除模板时，除操作人员外，不得站人，操作人员应戴安全带。作业区周围 及出入口处，应设专人负责安全巡视。拆除作业区应有警示标志，严禁无关人员入内。（7）登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。8.2.7 其他安全注意事项（1）模板支撑架拆除作业时危险性大于搭设作业，在进行拆卸作业前，亦应108、该建立统 一指挥并对作业人员进行技术交底，以确保拆除作业安全顺利进行。（2）拆下的支撑、木档等材料，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉” 伤人。（3）拆除时如发现受力构件的混凝土有影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经 处理后，方可继续拆模。（4）浇筑混凝土时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及50时采取紧固措施，方可继续施工。（5）设置人员上下通道，严禁利用架体杆件上下人。（6）安、拆模作业时操作人员应正确佩带戴安全帽，高空作业应正确挂好安全带。（7）塔吊吊运模板时，必须由起重工统一指挥，严格遵守相关安全操作规程。9 环境管理、绿色施工体系与措施项目部本着109、“诚信经营，绿色施工 ”这一环境理念，把“预防、控制、监督和监测” 这一环境管理基本思想贯穿于整个施工生产过程中，以“预防 ”为核心，以“控制 ”为手 段，通过“监督 ”和“监测 ”不断发现问题，约束自身行为，调节自身活动，为实施环境 持续改善取得依据。环境保护管理的思路是：识别环境因素确定环境目标、指标编制环境管理方案建立环保组织机构培 训、提高意识和能力环保运行控制应急准备和响应监督与监测持续改进。51第九章 环境及绿色施工管理9.1 环境因素及管理方案针对本工程特点，开工伊始，首先识别施工生产中将要出现的各种环境因素（主要是 水、气、声、渣）及其会造成的影响。针对其对环境的影响程度，确定110、环境保护目标、指 标，编制环境管理方案，详见不同施工阶段主要污染源及污染物排放情况表、项目重 大环境因素及管理方案一览表。项目经理部成立环境保护领导小组，项目经理为第一责任人，在运行控制中加强培训 教育，增强全体施工人员的环保意识，提高能力，公司相关职能部门定期检查、监督和指导，保证环境管理方案的贯彻落实并持续改进。表9.1-1项目重大环境因素及管理方案一览表环境 因素环境 影响环境保护目标、指 标环境保护管理方案噪声影响人身健康、社区居民休息施工现场场界噪 声：地下工程施工，昼间70dB， 夜间2，875-板底模8100-梁底模875-梁底模8100-悬臂底模-100-13.1.3 砼工程1111、 、冬施期间砼的施工，均为预拌砼，采用综合蓄热法施工。混凝土掺用早强剂、防冻剂，当室外最低气温不低于-15时，其受冻临界强度为685.0Nmm2。2、由搅拌站提供砼成熟度、强度增长关系曲线，用于推测砼早期强度。3、砼的材料及搅拌、运输要求（1）砼原材料选用及技术性能要求1）本工程采用商品砼，施工前所有砼原材料及技术性能指标均与砼搅拌站沟通，签 订砼供货技术协议，提前做好试配，预先做砼试压报告，碱含量控制计算和热工计算。经 审定后方可搅拌供应。2）混凝土冬施选用水化热大的硅酸盐水泥和普通硅酸盐水泥，水泥强度等级不应低 于 42.5，最小水泥用量不应少于 300kgm2，水灰比不应大于 O.6。选112、用-20抗冻极限的 防冻剂（防冻剂应按施工规范及使用说明进行试配，搅拌时按配比设计文件配制）。3）混凝土初、终凝时间控制： 初凝 10 小时，终凝 20 小时。4）混凝土坍落度控制： 16020mm。5）砼温控要求如下：出罐温度： 12, 入模温度： 5。（2）砼拌制及运输（对搅拌站的要求）1） 砼开盘前必须用热水或蒸汽冲洗搅拌机、运输车辆等。2） 投料顺序：先下砂石、水和外加剂、待搅拌 510 秒后再下水泥和粉煤灰。3） 搅拌时间：砼搅拌必须均匀，其搅拌时间应符合冬期施工规程有关规定。4） 砼运输：运输砼的车辆必须进行标识，罐车的罐子要加保温套进行保温，没有加保温套运输的车辆不得上路。5）砼113、在运输过程中不得有表层冻结、砼离析、水泥砂浆流失、坍落度损失等现象。保 证运输中砼温度降速度不得超过 5 度/小时。4、砼的浇筑时间控制（1）注意收听天气预报，当预报温度白天最高温度低于-5或夜间最低温度低于-15时，不允许进行砼浇筑。同时以现场百叶箱中的温度作为参照。（2）预报有大于四级风时，不允许进行砼浇筑。5、砼的保温及养护: 在冬施期间，砼的养护措施十分关键，正确的养护能避免砼产生69不必要的温度收缩裂缝和受冻。根据工程特点及施工部位，采用相应的保温养护措施，防 止砼受冻并控制砼表面和内部温差。对边、棱角部位的保温厚度增大到大面的 2-3 倍。混 凝土在养护期间要防风防失水。（1）顶板114、的保温及养护1）采用一层塑料布加阻燃棉帘被保温上再铺一层彩条布，当大气温度不低于-10时，防火棉帘被覆盖一层，上铺一层彩条布并应木方压住。当大气温度低于-10,防火棉 帘被覆盖两层。2）顶板砼保温覆盖须在砼达到初凝可上人后马上进行，为此，要求搅拌站严格控制顶 板砼在初凝 8 小时、终凝 12 小时内，坍落度严格控制在 16020mm，确保浇筑成形后尽 快可上人进行顶板砼的保温覆盖。棉帘被长短边搭接均不小于 100mm，并用铁丝绑牢。上 下两层棉帘被接缝处应相互错开。3）顶板砼的保温覆盖须在砼养护温度高峰值过后，且同时满足下表条件，方可撤除。利用砼成熟度推算的强度砼同条件养护试块强度砼温度与外界115、环境温度差5Mpa5Mpa20（2）墙柱的保温及养护1）墙柱砼模板拆除前利用棉帘被保温，拆模后马上涂刷养护剂，并及时采用塑料薄膜 及阻燃棉帘包裹、覆盖保温。当大气温度不低于-10时，防火棉帘被覆盖一层，当大气温 度低于-10,防火棉帘被覆盖两层。2）柱子侧面保温的棉帘被采用沿水平方向缠绕、循环向上的方法，棉帘被搭接不小于 100mm，并用铁丝绑牢。上下两层棉帘被接缝处应相互错开,柱顶也须用棉帘被覆盖严密。3）墙体侧面保温的棉帘被采用竖向悬挂的方法，棉帘被长短边搭接不小于 100mm， 并用铁丝绑牢。上下两层棉帘被接缝处应相互错开,柱顶也须用棉帘被覆盖严密。4）墙柱砼的保温覆盖须在砼内部温度高峰116、值过后，且同时满足下表条件，方可撤除。利用砼成熟度推算 的强度砼同条件养护试块 强度砼温度与外界环境 温度差柱子砼内外温差5Mpa5Mpa20256、顶板砼的冬施措施（1）顶板砼浇筑宜在早晨 4:00-6:00 开始进行，争取在中午 12:00 前结束，力争下午7017:00 前可将塑料布及阻燃棉帘被覆盖完毕。（2）夜间进行顶板砼浇筑时，砼随浇筑振捣完毕随盖一层彩条布和一层棉帘被做临时 保温，直到第二天 9:00 之前。9:00 以后，等太阳出来，再揭开临时保温棉帘被进行搓毛、 压光等工作。砼搓毛、压光后，脚踩没有脚印时，再用塑料薄膜和棉帘被进行覆盖保温。（3）围挡（风障）措施：顶板(0.00117、0）砼浇筑时，在基坑的外围及各施工流水段 间用彩条布和防火棉帘被围挡防风，围挡挂在护栏架内侧。彩条布和棉帘被遮挡时间不少 于 3 天。（4）现场预备好煤炉，必要时采取煤炉加温措施，设于砼楼板下，保证板底不受冻， 以便提高砼的养护温度及其早期强度。7、冬施测量放线（1）必须在顶板砼同条件养护试块强度达到 5Mpa 后，方可掀开保温材料进行。（2）测量时，先揭开轴线控制点位置处的棉帘被，其它与测量无关部位的棉帘被不 揭，测量完后随时将棉帘被恢复。（3）验线时，依据监理工程师的要求将须揭开位置处的棉帘被揭开，其它无关部位的 棉帘被不揭。验完后随时将棉帘被恢复。8、砼试块的留置冬施砼试块的留置除按常温118、规定留置试块外，增设不少于两组同条件养护的试块，分 别用于检验受冻前的砼强度、转入常温养护 28 天的砼强度。71第十四章 典型构件计算书本工程高大模板支撑计算采用 PKPM 软件进行计算，计算选取典型界面进行计算， 选取原则为，受力较大部位及架体搭设较高部位，选取的构件及部位有：1、本工程集中线荷载（梁）大于 20KN/m 的仅有 5501050mm；由于钢管才用市场租赁，为保证脚手架安全，钢管直径计算按照 482.8mm计算。10.1 梁模板计算书 5501050梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J119、GJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-201272钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.7m，梁截面 BD=550mm1050mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步 距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚 度 12mm ，剪 切强度 1.4N/mm2 ， 抗 弯强度 15.120、0N/mm2 ， 弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用双钢管482.8mm。 梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.25kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。737436505501500 1050508 183 508图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.50 1.05+0.25)+1.40 2.50=35.930121、kN/m2由 永 久 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.35 25.50 1.05+0.7 1.40 2.50=38.596kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁 计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.0500.400=122、10.710kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2500.400 (21.050+0.550)/0.550=0.482kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 0.5500.400=0.990kN均布荷载 q = 1.3510.710+1.350.482=15.109kN/m 集中荷载 P = 0.980.990=0.970kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 9.60cm3；截面惯性矩 I = 5.76cm4123、；0.97kNA B15.11kN/m13813813813775计算简图0.0310.022弯矩图(kN.m)0.961.11 1.260.960.820.821.26 1.11剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：A B11.19kN/m138138138137变形计算受力图0.0040.073变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.816kN N2=2.374kN N3=2.899kN N4=2.374kN76N5=0.816kN最大弯矩 M = 0.030kN.m 最大变形 V = 0.073mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板124、抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.00 0.030 1000 1000/9600=3.125N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.001261.0/(2400.000 12.000)=0.394N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.073mm面板的最大挠度小于137.5/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 125、q = P/l = 2.899/0.400=7.248kN/m77最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 7.250.400.40=0.116kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4007.248=1.740kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.4007.248=3.189kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面惯性矩 I = 20.39cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.116106/8496.0=13.65N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2126、,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001739.57/(250.0050.00)=1.044N/mm2截面抗剪强度设计值 T=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算78挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横 杆间距)得到q=4.397kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677 4.397 400.04/(100 206000.00 203900.0)=0.018mm127、龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨支撑传递力。0.82kN2.37kN2.90kN2.37kN0.82kNA B 508 183 508 支撑钢管计算简图 0.1360.079支撑钢管弯矩图(kN.m)792.925.951.451.450.570.570.240.24 1.451.450.57 0.57 0.24 0.242.925.95支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 0.60kN1.76kN1.128、43kN1.76kN0.60kNA v v v B 508 183 508 支撑钢管变形计算受力图0.0100.059支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.136kN.m 最大变形 vmax=0.059mm 最大支座力 Qmax=4.398kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.136106/4247.0=31.92N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于508.3/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算80纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。AB.40kN129、 4.40kN 4.40kN 4.40kN 4.40kN 4.40kN 4.40kN800 800 800支撑钢管计算简图0.5280.616支撑钢管弯矩图(kN.m)2.86 2.862.20 2.20 1.54 1.54 1.54 1.54 2.20 2.202.86 2.86支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： .89kN 2.89kN 2.89kN 2.89kN 2.89kN 2.89kN 2.89kNBA800 800 800 支撑钢管变形计算受力图0.0440.81481支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=130、0.616kN.m 最大变形 vmax=0.814mm 最大支座力 Qmax=9.456kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.616106/4247.0=144.99N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.009.46=9.46kN选用双扣件,抗滑承131、载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.46kN (已经包括组合系数)82脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.453=0.611kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.211=0.285kN非顶部立杆段 N = 9.456+0.611=10.067kN 顶部立杆段 N = 9.456+0.285=9.741kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1132、.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比 验算时k取1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.133、649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.012允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比验算满足要求!=0.14383=1.009741/(0.143397.6)=171.724N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/16.0=234.084允许长细比(k取1) 0=234.084/1.155=202.670 210 长细比验算满足要求!=0.134=1.009741/(0.134397.6)=183.439N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=171.724N/mm2,立杆的134、稳定性计 算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=211.108允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求!=0.163 =1.00 10067/(0.163 397.6)=155.657N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wk lah2/1084其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距135、，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，1.20m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风 荷 载 产 生 的 弯 矩 Mw=1.4 0.6 0.225 0.800 1.500 1.500/10=0.051kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(136、模板)的高度(m)。 MTk = 0.2253.70.80 (0.53.7+0.60)=1.593kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (1.593/8.00)=0.106kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=9.456+1.3500.211+ 1.40.60.106=9.830kN非顶部立杆Nw=9.456+1.3500.453+ 1.40.60.106=10.157kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.012允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比137、验85算满足要求!=0.143=1.009830/(0.143397.6)+1.0051000/4247=185.313N/mm2 a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；=3748/16.0=234.084允许长细比(k取1) 0=234.084/1.155=202.670 210 长细比验算满足要求!=0.134=1.009830/(0.134397.6)+1.0051000/4247=197.135N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=185.313N/mm2,立杆的稳定性计 算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380138、/16.0=211.108允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.0010157/(0.163397.6)+1.0051000/4247=169.052N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：86横杆的最大支座反力 N1=9.456kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1243.650=0.611kN N = 9.456+0.611=10.067kNi 计算立杆的截面回转半139、径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=1.0010067/(0.464397.6)=54.517N/mm2,不考虑风荷载时 立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时140、,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wk lah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；87la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，1.20m；风 荷 载 产 生 的 弯 矩 Mw=1.4 0.6 0.225 0.800 1.500 1.500/10=0.051kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷141、载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2253.70.80 (0.53.7+0.60)=1.593kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (1.593/8.00)=0.106kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 9.456+1.3500.453+1.40.60.106=10.157kN经 计 算 得 到 =1.00 10157/(0.464 397.6)+1.0142、0 51000/4247=67.016N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算88依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.0002 0.800 (0.472+0.250)+2 (0.000 8.000 0.800) 8.000/2=36.935kN.m倾覆力矩:MT=31.0001.593 = 4.780kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT M143、R，满足整体稳定性要求！ 模板支撑架计算满足要求！8910.2 梁模板支撑计算书 550900梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-201190建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭144、设高度为3.7m，梁截面 BD=550mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚 度 12mm ，剪 切强度 1.4N/mm2 ， 抗 弯强度 15.0N/mm2 ， 弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用双钢管482.8mm。 梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.25kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。919236505501500 900508 183 508图145、1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.50 0.90+0.25)+1.40 2.50=31.340kN/m2由 永 久 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.35 25.50 0.90+0.7 1.40 2.50=33.432kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板146、计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁 计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5000.9000.400=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2500.400 (20.900+0.550)/0.550=0.427kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 0.5500.400=0.990kN均布荷载 q = 1.359.180+1.350.427=12.970kN147、/m 集中荷载 P = 0.980.990=0.970kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 9.60cm3；截面惯性矩 I = 5.76cm4；0.97kNA B12.97kN/m13813813813793计算简图0.0260.019弯矩图(kN.m)0.830.96 1.080.830.700.701.08 0.96剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：A B9.61kN/m138138138137变形计算受力图0.0030.063变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为148、N1=0.701kN N2=2.038kN N3=2.626kN N4=2.038kN94N5=0.701kN最大弯矩 M = 0.026kN.m 最大变形 V = 0.063mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.00 0.026 1000 1000/9600=2.708N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.001082.0/(2400.000 12.000)=0.338N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗149、剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.063mm面板的最大挠度小于137.5/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.626/0.400=6.565kN/m95最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 6.570.400.40=0.105kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4006.565=1.576kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.4006.565=2.889kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 8150、.50cm3；截面惯性矩 I = 20.39cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.105106/8496.0=12.36N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001575.70/(250.0050.00)=0.945N/mm2截面抗剪强度设计值 T=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算96挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座151、力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横 杆间距)得到q=3.774kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677 3.774 400.04/(100 206000.00 203900.0)=0.016mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨支撑传递力。0.70kN2.04kN2.63kN2.04kN0.70kNA B 508 183 508 支撑钢管计算简图 0.1170.067支撑钢管弯矩图(kN.m)970.502.523.531.31 1.152、310.500.210.21 1.311.310.50 0.50 0.21 0.212.523.53支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 0.52kN1.51kN1.23kN1.51kN0.52kNA v v v B 508 183 508 支撑钢管变形计算受力图0.0080.051支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.117kN.m 最大变形 vmax=0.051mm 最大支座力 Qmax=3.846kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.117106/4247.0=27.66N/mm2支撑钢管的抗弯计算153、强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于508.3/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算98纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。AB.85kN 3.85kN 3.85kN 3.85kN 3.85kN 3.85kN 3.85kN800 800 800支撑钢管计算简图0.4620.539支撑钢管弯矩图(kN.m)2.50 2.501.92 1.92 1.35 1.35 1.35 1.35 1.92 1.922.50 2.50支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： .48kN 2.4154、8kN 2.48kN 2.48kN 2.48kN 2.48kN 2.48kNBA800 800 800 支撑钢管变形计算受力图0.0380.69999支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.539kN.m 最大变形 vmax=0.699mm 最大支座力 Qmax=8.270kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.539106/4247.0=126.80N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R 155、Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.008.27=8.27kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=8.27kN (已经包括组合系数)100脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.453=0.611kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.211=0.285kN非顶部立杆段156、 N = 8.270+0.611=8.881kN 顶部立杆段 N = 8.270+0.285=8.554kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表157、5.4.6取值为1.155,当允许长细比 验算时k取1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.012允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比验算满足要求!=0.143101=1.008554/(0.143397.6)=150.807N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/16.0=234.084允许长细比(k取1) 0=234.084/158、1.155=202.670 210 长细比验算满足要求!=0.134=1.008554/(0.134397.6)=161.095N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=150.807N/mm2,立杆的稳定性计 算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=211.108允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.008881/(0.163397.6)=137.312N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产159、生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wk lah2/10102其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，1.20m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风 荷 载 产 生 的 弯 矩 Mw=1.4 0.6 0.225 0.800 1.500 1.500/10=0.051kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在160、风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2253.70.80 (0.53.7+0.60)=1.593kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (1.593/8.00)=0.106kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=8.270+1.3500.211+ 1.40.60.106=8.644kN 非顶部立杆Nw=8.270+1.3500.453+ 1.40.60.161、106=8.970kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.012允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比验103算满足要求!=0.143=1.008644/(0.143397.6)+1.0051000/4247=164.396N/mm2 a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；=3748/16.0=234.084允许长细比(k取1) 0=234.084/1.155=202.670 210 长细比验算满足要求!=0.134=1.008644/(0.134397.6)+1.005162、1000/4247=174.791N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=164.396N/mm2,立杆的稳定性计 算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=211.108允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.008970/(0.163397.6)+1.0051000/4247=150.707N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：104横杆163、的最大支座反力 N1=8.270kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1243.650=0.611kN N = 8.270+0.611=8.881kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求164、! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=1.00 8881/(0.464 397.6)=48.092N/mm2,不考虑风荷载时 立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wk lah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；105la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，1.20m；风 荷 载 产 生 的 弯 矩 Mw=1.4165、 0.6 0.225 0.800 1.500 1.500/10=0.051kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2253.70.80 (0.53.7+0.60)=1.593kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (1.593/8.00)=0.1166、06kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 8.270+1.3500.453+1.40.60.106=8.970kN经 计 算 得 到 =1.00 8970/(0.464 397.6)+1.00 51000/4247=60.591N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算106依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.0002 0167、.800 (0.472+0.250)+2 (0.000 8.000 0.800) 8.000/2=36.935kN.m倾覆力矩:MT=31.0001.593 = 4.780kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！ 模板支撑架计算满足要求！10710.3 梁模板支撑计算书 350750（300750）梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-20168、03混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011108建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.7m，梁截面 BD=350mm750mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚 度 12mm ，剪 切强度 1.4N/mm2 ， 抗 弯强度 15.0N/mm2 ， 弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用双钢管482.8mm。 梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模169、板自重0.25kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。10911036503501500 750600 600图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.50 0.75+0.25)+1.40 2.50=26.750kN/m2由 永 久 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.35 25.50 0.75+0.7 1.40 2.50=28.269kN/m2由于永久荷170、载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁 计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5000.7500.400=7.650kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2500.400 (20.750+0.350)/0.350=0.529kN/m(3)活171、荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 0.3500.400=0.630kN均布荷载 q = 1.357.650+1.350.529=11.041kN/m 集中荷载 P = 0.980.630=0.617kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 9.60cm3；截面惯性矩 I = 5.76cm4；0.62kNB11.04kN/m87878788111计算简图0.0090.007弯矩图(kN.m)0.590.450.520.380.450.380.52172、0.59剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：B8.18kN/m87878788变形计算受力图0.0000.008变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.380kN N2=1.104kN N3=1.514kN N4=1.104kN112N5=0.380kN最大弯矩 M = 0.009kN.m 最大变形 V = 0.009mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.00 0.009 1000 1000/9600=0.938N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f173、,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.00586.0/(2400.000 12.000)=0.183N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.009mm面板的最大挠度小于87.5/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.514/0.400=3.786kN/m113最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 3.790.400.40=0.061kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6174、0.4003.786=0.909kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.4003.786=1.666kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面惯性矩 I = 20.39cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.061106/8496.0=7.13N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.00908.69/(250.0050175、.00)=0.545N/mm2截面抗剪强度设计值 T=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算114挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横 杆间距)得到q=2.045kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677 2.045 400.04/(100 206000.00 203900.0)=0.008mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨支撑传递力176、。A B0.38k1N.10k1N.51k1N.10N.38kN600600支撑钢管计算简图 0.1170.033支撑钢管弯矩图(kN.m)1151.411.410.08 0.08 0.300.300.08 0.080.300.301.411.41支撑钢管剪力图(kN)A B变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 0.28N.82N.66N.82N.28kN600600支撑钢管变形计算受力图0.0000.028支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.117kN.m 最大变形 vmax=0.028mm 最大支座力 Qmax=4.327kN抗弯计算177、强度 f = 0M/W = 1.000.117106/4247.0=27.48N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算116纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。AB.33kN 4.33kN 4.33kN 4.33kN 4.33kN 4.33kN 4.33kN800 800 800支撑钢管计算简图0.5190.606支撑钢管弯矩图(kN.m)2.81 2.812.16 2.16 1.51 1.51 1.51 1.51 2.16 2.162.81 2.178、81支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： .75kN 2.75kN 2.75kN 2.75kN 2.75kN 2.75kN 2.75kNBA800 800 800 支撑钢管变形计算受力图0.0420.775117支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.606kN.m 最大变形 vmax=0.775mm 最大支座力 Qmax=9.304kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.606106/4247.0=142.65N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150179、与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.009.30=9.30kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.30kN (已经包括组合系数)118脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.453180、=0.611kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.211=0.285kN非顶部立杆段 N = 9.304+0.611=9.915kN 顶部立杆段 N = 9.304+0.285=9.588kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆181、段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比 验算时k取1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.012允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比验算满足要求!=0.143119=1.009588/(0.143397.6)=169.033N/mm2a=0.5m时，u1=1182、.298,l0=3.748m； =3748/16.0=234.084允许长细比(k取1) 0=234.084/1.155=202.670 210 长细比验算满足要求!=0.134=1.009588/(0.134397.6)=180.564N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=169.033N/mm2,立杆的稳定性计 算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=211.108允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.009915/(0.163397.6)=183、153.296N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wk lah2/10120其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，1.20m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风 荷 载 产 生 的 弯 矩 Mw=1.4 0.6 0.225 0.800 1.500 1.500/10=0.051kN.m；风荷载设计值产生184、的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2253.70.80 (0.53.7+0.60)=1.593kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (1.593/8.00)=0.106kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=9.304+1.3500.211+185、 1.40.60.106=9.677kN非顶部立杆Nw=9.304+1.3500.453+ 1.40.60.106=10.004kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.012允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比验121算满足要求!=0.143=1.009677/(0.143397.6)+1.0051000/4247=182.621N/mm2 a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；=3748/16.0=234.084允许长细比(k取1) 0=234.084/1.155=2186、02.670 210 长细比验算满足要求!=0.134=1.009677/(0.134397.6)+1.0051000/4247=194.260N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=182.621N/mm2,立杆的稳定性计 算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=211.108允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.0010004/(0.163397.6)+1.0051000/4247=166.691N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模187、板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：122横杆的最大支座反力 N1=9.304kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1243.650=0.611kN N = 9.304+0.611=9.915kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m；l188、0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=1.00 9915/(0.464 397.6)=53.690N/mm2,不考虑风荷载时 立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wk lah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；123la 立杆纵189、向间距(梁截面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，1.20m；风 荷 载 产 生 的 弯 矩 Mw=1.4 0.6 0.225 0.800 1.500 1.500/10=0.051kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2253.70.80 (0.5190、3.7+0.60)=1.593kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (1.593/8.00)=0.106kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 9.304+1.3500.453+1.40.60.106=10.004kN经 计 算 得 到 =1.00 10004/(0.464 397.6)+1.00 51000/4247=66.189N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算124依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满191、足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.0002 0.800 (0.472+0.250)+2 (0.000 8.000 0.800) 8.000/2=36.935kN.m倾覆力矩:MT=31.0001.593 = 4.780kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！ 模板支撑架计算满足要求！12510.4 楼板支撑计算书 250mm扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JG192、J 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008126计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.7m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚 度 12mm ，剪 切强度 1.4N/mm2 ， 抗 弯强度 15.0N/mm2 ， 弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用50.80.mm木方，间距150193、mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管482.8mm。模板自重0.25kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图127图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.10 0.25+0.25)+1.40 2.50=11.330kN/m2由 永 久 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.35 25.10 0.194、25+0.7 1.40 2.50=10.921kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁 计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.2501.000+0.2501.000=6.525kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500) 1.000=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I195、和截面抵抗矩W分别为:128截面抵抗矩 W = 24.00cm3； 截面惯性矩 I = 14.40cm4；(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经 计 算 得 到 M = 0.100 (1.20 6.525+1.40 4.500) 0.150 0.150=0.032kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.00 0.032 1000 1000196、/24000=1.325N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算0 T = 3 0 Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.206.525+1.404.500) 0.150=1.272kN截 面 抗 剪 强 度 计 算 值 T=3 1.00 1272.0/(2 1000.000 12912.000)=0.159N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面 板 最 大 挠 度 计 算 值 v = 0.677 6.525 1504/(100 60197、00 144000)=0.026mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.2500.150=0.941kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.2500.150=0.038kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000) 0.150=0.675kN/m130静荷载 q1 = 1.200.941+1.200.038=1.175kN/m 活荷载 q2 = 1.40198、0.675=0.945kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.945+1.175) 0.900=1.908kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.908/0.900=2.120kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 2.120.900.90=0.172kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9002.120=1.145kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.9002.120=2.098kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = 213.33c199、m4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.172106/53333.3=3.22N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql131截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001144.53/(250.0080.00)=0.429N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横 杆间距)得到q=200、0.979kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 0.979 900.04/(100 9000.00 2133334.0)=0.226mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.098kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。2.10kN2.10kN2.10kN2.10kN2.10kN2.10kN2.10kN2.10kN2.10kN2.10kN2.10k N2.10k N2.10k 20.N/.10kN2.10k N2.10k N2.10201、k N sB 900 900 900 托梁计算简图1321.1550.943托梁弯矩图(kN.m)6.325.5.04 4.2.21 5.515.507.1612. 9. 2.1. 3.4. 5.5.51 4.2.22 5.4.05 1.2. . 0.8.7.1616.2.33托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97kN0.97k N0.97k N0.97k 00.N/.97kN0.97k N0.97k N0.97k N AB 900 90202、0 900 托梁变形计算受力图0.0500.708托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.154kN.m 经过计算得到最大支座 F= 13.940kN 经过计算得到最大变形 V= 0.708mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.50cm3； 截面惯性矩 I = 20.39cm4；133(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.001.154106/8496.0=129.36N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.708mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、扣件抗203、滑移的计算顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1193.650=0.433kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.2500.9000.900=0.203kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：134NG3 = 25.1000.2500.9000.900=5.083kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.718kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 N204、Q = (2.500+2.000) 0.9000.900=3.645kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N = 11.687kN，非顶部立杆 N = 11.965kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60135A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (205、N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比 验算时k取1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380/16.0=211.072允许长细比(k取1) 0=211.072/1.155=182.746206、 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.0011687/(0.163397.6)=180.703N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； =3508/16.0=219.116允许长细比(k取1) 0=219.116/1.155=189.711 210 长细比验算满足要求!136=0.152=1.0011687/(0.152397.6)=193.384N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=180.703N/mm2,立杆的稳定性计 算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=211.108允许长细比207、(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求!=0.163 =1.00 11965/(0.163 397.6)=184.993N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；137Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压208、力最大值；风 荷 载 产 生 的 弯 矩 Mw=1.4 0.6 0.225 0.900 1.500 1.500/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2253.70.90 (0.53.7+0.60)=1.792kN.mNwk = 68/(209、8+1)/(8+2) (1.792/7.20)=0.133kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.200 5.487+1.400 3.645+ 1.4 0.6 1.400 0.038=11.799kN非顶部立杆Nw=1.200 5.718+1.400 3.645+ 1.40.6 1.400 0.038=12.076kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380/16.0=211.072允许长细比(k取1) 0=211.072/1.155=182.746 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.0011799/(0.163397210、.6)+1.0038000/4247=191.439N/mm2138a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； =3508/16.0=219.116允许长细比(k取1) 0=219.116/1.155=189.711 210 长细比验算满足要求!=0.152=1.0011799/(0.152397.6)+1.0038000/4247=204.241N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=191.439N/mm2,立杆的稳定性计 算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=211.108允许长细比(k取1) 0=211.211、108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.0012076/(0.163397.6)+1.0038000/4247=195.729N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.97kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；139f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0212、.20m； h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=1.0011965/(0.464397.6)=64.792N/mm2,不考虑风荷载时 立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 213、立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风 荷 载 产 生 的 弯 矩 Mw=1.4 0.6 0.225 0.900 1.500 1.500/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B140其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MT214、k = 0.2253.70.90 (0.53.7+0.60)=1.792kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (1.792/7.20)=0.133kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 1.2005.718+1.4003.645+1.40.60.133=12.076kN经 计 算 得 到 =1.00 12076/(0.464 397.6)+1.00 38000/4247=74.407N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支215、架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。141抗倾覆力矩:MR=7.2002 0.900 (0.535+0.250)+2 (0.000 7.200 0.900) 7.200/2=36.592kN.m倾覆力矩:MT=31.0001.792 = 5.377kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！14210.5 柱模板计算书柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=700mm，H方向对拉螺栓216、1道，柱模板的计算高度 L = 3600mm， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm。 柱箍采用双钢管48mm2.8mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。143木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。600700 162 162 162 162137 137 137 137柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度 验算只考虑新浇混凝217、土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)， 取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000; V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 :144F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的218、重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值 : F2=0.903.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如 下B9.88kN/m163163162面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。荷载计算值 q = 1.224.3000.300+1.402.7000.300=9.882kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 16.20cm3；截面惯性矩 I = 14.58cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强219、度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；145f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经 计 算 得 到 M = 0.100 (1.20 7.290+1.40 0.810) 0.163 0.163=0.026kN.m经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f = M/W = 0.026 1000 1000/16200=1.611N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.207.290+1.400.220、810) 0.163=0.963kN截面抗剪强度计算值 T=3963.0/(2300.00018.000)=0.268N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面 板 最 大 挠 度 计 算 值 v = 0.677 7.290 1634/(100 6000 145800)=0.039mm面板的最大挠度小于162.5/250,满足要求!146四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算， 计算如下A B5.35kN/m30030030221、0竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.163m。荷载计算值 q = 1.224.3000.163+1.402.7000.163=5.353kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 1.606/0.300=5.353kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 5.3530.300.30=0.048kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.3005.353=0.963kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.3005.353=1.766kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 53.33c222、m3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；(1)抗弯强度计算147抗弯计算强度 f = M/W = 0.048106/53333.3=0.90N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3963/(25080)=0.361N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.677 3.949 300.04/(100 9000.00 2133334.0)=0.011mm最大223、挠度小于300.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.224.30+1.402.70) 0.138 0.300 = 1.36kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨传递力。148A B0.68kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 0.68kN410410支撑钢管计算简图0.1440.076支撑钢管弯矩图(kN.m) 1.48 1.480.56 0.56 0.12 0.12 0.12 0.12 0.56 0.561.48 1.48支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 224、0.50kN 1.00kN 1.00kN 1.00kN 0.50kNA B 410 410 支撑钢管变形计算受力图0.0000.017支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.144kN.m149最大变形 vmax=0.017mm 最大支座力 Qmax=4.316kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.144106/8494.1=16.95N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)225、；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.316B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.224.30+1.402.70) 0.163 0.300 = 1.61kN150柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨传递力。0.80kN 1.61kN 1.61kN 1.61kN 0.80kNA B 460 226、460 支撑钢管计算简图0.1880.098支撑钢管弯矩图(kN.m) 1.68 1.680.72 0.720.08 0.080.080.080.72 0.721.68 1.68支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 0.59kN 1.18kN 1.18kN 1.18kN 0.59kNA B 460 460 支撑钢管变形计算受力图0.0000.030支撑钢管变形图(mm)151经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.188kN.m 最大变形 vmax=0.030mm 最大支座力 Qmax=4.974kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.18227、8106/8494.1=22.13N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于460.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.974H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！1228、5210.6 大梁侧模板计算书 5501050梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度550mm，高度1050mm，两侧楼板厚度250mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用50.80.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。153对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距300+300mm，断面跨度方向间距500mm， 直径16mm。面板厚 度 12mm ，剪 切强度 1.4N/mm2 ， 抗 弯强度 15.0N/mm2 ， 弹性模量 6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。229、550mm300 1050mm188188188188/300模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度 验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计 算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)， 取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000; V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；154H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面230、总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 : F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值 : F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m 面板的截面惯性231、矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 12.00cm3；截面惯性矩 I = 7.20cm4；A B18.36kN/m200200200200计算简图0.0790.057155弯矩图(kN.m)1.972.231.441.701.441.701.972.23剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：A B12.15kN/m200200200200变形计算受力图0.0140.285变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.443kN N2=4.197kN N3=3.410kN N4=4.197232、kNN5=1.443kN最大弯矩 M = 0.078kN.m 最大变形 V = 0.285mm(1)抗弯强度计算156经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f = M/W = 0.078 1000 1000/12000=6.500N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算 值 T = 3Q/2bh = 3 2229.0/(2 500.000 12.000)=0.557N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 233、0.285mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内 龙 骨 强 度 计 算 均 布 荷 载 q=1.2 0.20 24.30+1.4 0.20 5.40=7.344kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2024.30=4.860kN/m157按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.672/0.500=7.344kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 7.3440.500.50=0.184kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5007.344=2.203kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.5007.344=4.039kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 53.