1、xx人民医院新院区建设项目一期工程(热交换站、液氧站、垃圾转运站、污水处理站、门卫)施工模板工程施工方案编制单位： xx有限公司 编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 日 期： 目 录1 编制依据 12 工程概况 12.1 工程建设概况一览表 12.2 设计概况 23 施工安排 43.1 项目管理组织 43.2 项目管理目标 63.3 各项资源供应方式 63.4 施工流水段的划分及施工工艺流程 63.5 工程施工重点和难点分析及应对措施 104 施工进度计划 115 施工准备与资源配置计划 115.1 施工准备计划 115.2 资源配置计划 126 施工方法及工艺要求 136.1 模板方案2、选型 136.2 各部位施工基本要求 146.3 模板的加工及制作 216.4 模板安装 236.5 模板拆除 267 各项管理计划 277.1 进度管理计划 277.2 质量管理计划 287.3 安全管理计划 347.4 环境管理计划 367.5 资源节约管理计划 377.6 成品保护计划 388 计算书 398.1 扣件钢管楼板模板支架计算书（板厚 200mm，架高 7.7m） 398.2 扣件钢管楼板模板支架计算书（板厚 250mm，架高 5.0m） 678.3 扣件钢管楼板模板支架计算书（板厚 150mm，架高 6.5m） 818.4 墙模板计算书（墙厚 500mm，层高 6.5m） 3、958.5 墙模板计算书（墙厚 400mm，层高 7.9m） 1048.6 柱模板计算书（柱截面尺寸 600800mm） 1138.7 梁支架计算书（梁截面尺寸 400700mm） 1228.8 梁支架计算书（梁截面尺寸 350700mm） 1358.9 梁侧模计算书（梁截面尺寸 400700mm） 1491 编制依据序号类 别文件名称编 号1国家行政文件中华人民共和国建筑法国家主席令第 46 号2中华人民共和国环境保护法国家主席令第 22 号3建设工程安全生产管理条例国务院令第 393 号4中华人民共和国安全生产法国家主席令第 13 号5生产安全事故报告和调查处理条例国务院令第 493 号64、危险性较大的分部分项工程安全管理规定建设部 37 号令7关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规 定有关问题的通知建办质【2018】31 号8国家行业规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20089建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-201310建筑工程施工质量评价标准GB/T50375-201611建筑结构荷载规范GB50009201212混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-201513建筑施工扣件式脚手架安全技术规范JGJ166201114建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-201815建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80201616建筑施工安全检查标5、准JGJ59201117地方规范标准河北省建筑工程施工技术资料管理规程DB13(J)/T145-201218合 同本工程施工合同所包括的协议书、通用条款、专 用条款/19设计文件xx市人民医院新院区一期工程(热交换站、液氧站、垃圾转运站、污水处理站、门卫)施工蓝图/20企业管理文件中建八局标准化管理手册2017 版21其他工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）2013 年版22建筑施工手册（第五版）/2 工程概况2.1 工程建设概况一览表第 1 页工程名称xx市人民医院新院区建设项目一期工程(热交换站、液氧站、垃圾转运站、污水处理站、门卫)施工工程性质公建建设规模总建筑面积 1848 平方米工6、程地址建设单位项目承包 范围经审查合格施工图纸范围内全部工程 施工设计单位主要分包 工程主体结构、装饰装修、水电等劳务勘察单位合同 要求质量竣工验收达到合格标准监理单位工期183 日历天总承包单位安全无重大工伤事故、火灾事故和恶性中 毒事件工程主要 功能或用途热交换站、液氧站、垃圾转运站、污水处理站、门卫2.2 设计概况表 2.2-1 工程基本概况序号功能楼栋数量 /面积建筑层数 /高度结构型式1热交换站1 栋1134 平方米地下一层框架结构 筏板基础2液氧站1 栋114 平方米地上一层 高度 6.5 米框架结构 独立基础3垃圾转运站1 栋150 平方米地上一层 高度 4.5 米框架结构 独立7、基础4污水处理站1 栋300 平方米地下二层地下结构 筏板基础5门卫5 栋150 平方米地上一层 高度 4.65 米框架结构 独立基础表 2.2-2 建筑设计概况序号项目内容1建筑面积总建筑面积总建筑面积 1848 平方米2建筑层数地上地上一层建筑层数地下地下一层、地下二层3建筑层度层高（m）地上一层4.5m、4.65m、6.5m层高（m）地下一层8.8m、3.65 、5.15m地下二层4.2m、7.7m第 2 页4建筑高度绝对标高（m）锅炉房绝对标高66.500m 相当于相对标高0.000 污水处理站绝对标高 65.500m 相当于相对标高0.000室内外高差（m）0.30m建筑总高（m）68、.5m、4.5m5建筑防火建筑结构安全等级二级和耐火等级一级设计表 2.2-3 结构设计概况项目内 容结构断面尺寸基础筏板厚度 单位：mm1200 、600外墙厚度 单位：mm400 、500 、1200柱断面尺寸（mm） 单位：mm300600、400600、500500、450600、600600、 600800 等梁断面尺寸（mm） 单位：mm200400、250550、250600、300500、300600、 300700、350700、400600、400650、400700 等楼板厚度（mm） 单位：mm250 、200根据危险性较大的分部分项工程安全管理规定以下混凝土模板支撑工9、程属于危险性较大的分 部分项工程：搭设高度 5m 及以上，或搭设跨度 10m 及以上，或施工总荷载（荷载效应基本组合的设 计值，以下简称设计值）10kN/m2 及以上，或集中线荷载（设计值）15kN/m 及以上，或高度大于支 撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程。以下混凝土模板支撑工程属于超过一定规模危险性较大的分部分项工程：搭设高度 8m 及以上， 或搭设跨度 18m 及以上，或施工总荷载（设计值）15kN/m2 及以上，或集中线荷载（设计值）20kN/m 及以上。面荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方自重） 分项系数+施工均布活荷载分项系数 钢筋砼自重=板厚（m）25KN10、/m模板木方自重=0.3KN/施工均布活荷载=2.5KN/第 3 页分项系数：永久荷载分项系数取 1.2；施工均布活荷载分项系数取值 1.4通过计算，楼板厚度达到或超过 200mm 时，施工总荷载大于等于 10KN/，属于危大工程，达 到或超过 370mm 时，施工总荷载大于等于 15KN/，应进行专家论证。集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方自重） 分项系数+施工均布活荷载分项系数 钢筋砼自重=梁截面面积（）25KN/m模板木方自重=梁截面模板周长（m）0.5KN/ 施工均布活荷载=梁宽（m）3.0KN/分项系数：永久荷载分项系数取 1.2；施工均布活荷载分项系数取值 1.4通过计算，11、梁截面面积大于等于0.39 时，集中线荷载大于等于 15KN/m，大于等于 0.52 时， 集中线荷载大于等于 20KN/m，应进行专家论证。本工程锅炉房和污水处理站楼板厚度普遍 200mm 以上，污水处理站局部支撑高度超过 5m，属于 危险性较大分部分项工程。锅炉房支撑高度大于 8m，属于超过一定规模危险性较大的分部分项工程。 本方案针对支撑高度 8m 以内的模板施工，超过 8m 的支撑详见高大模板施工方案。3 施工安排3.1 项目管理组织图 3.1-1 项目管理组织机构及职责分工第 4 页表 3.1-1 项目部管理岗位人员配置序号部门岗位名称人员配置人员姓名主要职责1项目经理项目经理1高永12、强全面负责安全/生产/ 质量/商务工作2技术负责人项目总工程师1许飞全面负责技术质量工作3副经理生产经理1崔益涛负责施工生产/ 安全管理工作4安装经理1邵升伟负责安装生产/ 安全管理工作5施工管理部土建施工员1周建伟现场施工生产平面管理6土建施工员1任永涛钢筋工程施工管理7土建施工员1李阳模板、砼施工管理8劳务管理员1张霆轩劳务分包劳务用工管理9电气施工员1张凯电气施工管理10水暖施工员1司玉超水暖施工管理11水暖施工员1刘宏健水暖施工管理12技术质量部质量总监1刘贺敏全面质量控制管理15技术员1周荣斌技术管理工作18质量员1张槊质量管理19质量员1闫少华质量管理20试验员1王永雷材料复检/试13、验21安全部安全总监1韩永成全面安全文明管理22安全工程师1陆少游安全文明管理23安全员1韩建东现场安全管理24机械管理员1杨军岭机械管理25物资设备部物资经理1林翔宇物资管理26材料员1张建平物资管理27合约商务部商务经理1吕永解商务管理28预算员1董旭波成本管控29预算员1丁成成本管控第 5 页3.2 项目管理目标项目管理目标名称目 标 值工 期2020.1.102020.3.20质量目标工序一次性验收合格 100%安全目标1 、现场无轻伤事故；2、现场无明火事故发生环保施工、CI 目标满足四节一环保基本要求，绿色施工达到良好标准3.3 各项资源供应方式1）劳务资源安排一览表施工项目 名称14、专业施工队 名称资质 要求开始施工 时间建设工期分包 方式分包商 选择方式责任人模板施工河北伯平建筑 劳务公司一级2020.1.102020.1.10-2020.3.20劳务公司招标王官军2）工程用大宗物资供应安排一览表物资名称采购单位拟选供应商采购地点要求进场时间责任人模板河北伯平建筑 劳务公司分包购买xx市2020.1.10王官军钢管及扣件河北伯平建筑 劳务公司分包购买xx市2020.1.10王官军木方河北伯平建筑 劳务公司分包购买xx市2020.1.10王官军对拉螺栓河北伯平建筑 劳务公司分包购买xx市2020.1.10王官军3）施工周转工具采购供应安排一览表周转工具名称估计数量提供方式15、要求进场时间计划出场时间责任人平刨10分包自有2020.1.102020.03.20王官军压刨15分包自有2020.1.102020.03.20王官军圆盘锯5分包自有2020.1.102020.03.20王官军电钻10分包自有2020.1.102020.03.20王官军手提电刨10分包自有2020.1.102020.03.20王官军手提电锯5分包自有2020.1.102020.03.20王官军3.4 施工流水段的划分及施工工艺流程1.施工流水段的划分锅炉房 2 个施工段，污水站 6 个，门卫、液氧站、垃圾转运站体量小，按照垃圾转运站液氧站 门卫的顺序施工第 6 页锅炉房基础 施工段1 158816、.8模板施工方案1 2 3 4 5 6 7 8 9EDCBBAA锅炉房基础 施工段2 1020.831 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11图 3.4-1 锅炉房结构施工流水段划分图 3.4-2 污水处理站基础施工段划分第 7 页模板施工方案图 3.4-3 污水处理站-8.9m 施工段图 3.4-4 污水处理站-1 层施工段第 8 页图 3.4-5 污水处理站首层施工段图 3.4-6 污水处理站施工段划分剖面序号施工班组施工区域施工流水段组织第 9 页序号施工班组施工区域施工流水段组织1施工班组 1锅炉房第 01 段、锅 炉房第 02 段第 1 段筏板第 1 段柱墙梁、顶板第 2 段筏板17、第 2 段柱墙梁、顶板2施工班组 2污水处理站 1 段、2段、3段、4段、5段、6段第 1 段筏板第 2 段筏板第 3 段筏板第 4 段柱墙梁、顶板第 5 段柱墙梁、顶板第 6 段柱墙梁、顶板3施工班组 3垃圾转运站、液氧 站、门卫垃圾转运站液氧站 门卫2.施工工艺流程方案、交底模板采购模板进场及验收模板制作模板支设整 改内部自检 不合格合格 各专业验收 不合格 合格 进入下道工序同条件试块报告拆模申请拆 模模板清理验 收3.5 工程施工重点和难点分析及应对措施第 10 页序号重点和难点具体分析应对措施责任人1污水处理站主体 结构复杂沉淀池、储水池、调节池等施工 难度较大进行图纸会审，严格把控18、施工质 量，施工人员必须按技术交底要求 进行施工。许飞2锅炉房、污水处 理站为深基坑附属设施结构基坑挖槽深度最深 处为16m随时注意检查土壁变化，发现有裂 纹或部分塌方，必须采取果断措 施，将人员撤离，排除隐患，确保 安全。许飞3模板支撑高度较 高结构楼层高度较高，模板搭设高 度超过5m墙柱分次浇筑，确保顶板浇筑时墙 柱有一定强度，满堂架采用PKPM 软件计算确定立杆间距、步距， 加 强施工控制，严格按施工方案执 行。许飞4 施工进度计划模板施工计划 2020 年 1 月 10 日开始，2020 年 03 月 20 日结束；详见网络进度计划。5 施工准备与资源配置计划5.1 施工准备计划1.技19、术准备技术人员仔细审阅图纸，清楚各构件、部位的尺寸关系，了解模板的流水组织程序。对施工人员 进行详细的交底，做到人人心中有数。认真熟悉工程特点，通过对施工进度、质量、经济效益等综合考虑，选择模板体系。根据施工进 度需要提出材料的用量计划及质量要求，并签订有关协议。表 5.1-1 技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号配备数量持有人1建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081许飞2工程测量规范GB50026-20161许飞3建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20131许飞4建筑工程施工质量评价标准GB/T50375-20161许飞5建筑结构荷载规范GB5000920121许飞20、6混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20151许飞7建筑施工安全检查标准JGJ59-20111许飞8建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-20181许飞第 11 页9建筑施工手册缩印本第五版1许飞表 5.1-2 施工方案编制计划表序号施工方案名称编制单位负责人审批完成时间1模板施工方案项目部周荣斌孙飞国2019.12.30表 5.1-3 技术复核和隐蔽验收计划表序号验收项目验收方法责任人1模板、支架、立柱及垫板实测加目测刘贺敏2涂刷隔离剂目测刘贺敏3模板起拱拉线检测刘贺敏4表面平整度拉线检测刘贺敏2.现场准备表 5.1-4 施工设施准备计划序号设施名称数量单位完成时间责任21、人1汽车吊2个2020.1.10王官军2临时建筑房屋5间2020.1.10王官军3钢筋加工厂2160平方米2020.1.10王官军4硬化路面1440平方米2020.1.10王官军5.2 资源配置计划1.劳动力配置计划序号专业工种劳动量进场时间出场时间责任人1力工152020.1.102020.03.20王官军2木工402020.1.102020.03.20王官军3架子工102020.1.102020.03.20高自超4测量工22020.1.102020.03.20周荣斌5电工102020.1.102020.03.20赵昕晖2.工程用原材料需要量计划序号原材料 名称规格需要量需要时间责任人单位数22、量2019 年2020 年第 12 页11 月12 月1 月2 月3 月1模板15 厚木 胶板平方5000林翔宇2木方40 80mm立方60林翔宇3钢管48 3.0吨15林翔宇4扣件个5000林翔宇3.测量设备配置计划序号测量设备名称数量使用特征检定周期保管人1水准仪2正常1 年周荣斌2全站仪1正常1 年周荣斌3卷尺30正常1 年周荣斌6 施工方法及工艺要求6.1 模板方案选型根据本工程特点及质量要求，本工程模板设计首先要确保模板结构构造合理，刚度好，不变形， 牢固稳定，拼缝严密，不漏浆、无错台、棱角线条顺直平整，为此模板选用主要以 15mm 厚的木模板 为主的模板方案，满堂架模板支撑采用扣件23、式钢管脚手架体系。表 6.1-1 模板选型一览表结构部位模板类型配置数量基础底板砖砌 240 厚砖模，砂浆抹面，作为混凝土施工外侧模板。内侧模板 选用 4080 木方200mm 作为次龙骨，主龙骨为483.0 双钢管。全数配置柱墩及设备 基础采用 15 厚木模板，次龙骨采用 4080 木方，主龙骨采用483.0 双钢管。全数配置墙体模板采用 15 厚木模板，次龙骨采用 4080 木方200mm，主龙骨采 用483.0 双钢管，间距为450300mm（水平方向高度方向）。全数配置框架柱模板采用 15 厚木模板，次龙骨采用 4080 木方200mm，主龙骨采 用483.0 双钢管，间距为 450m24、m。全数配置楼板采用 15 厚木模板，次龙骨采用 4080 木方200mm，主龙骨采用 483.0 钢管，支撑为扣件式钢管脚手架。全数配置梁采用 15 厚木模板，次龙骨采用 4080 木方200mm，主龙骨采用 483.0 双钢管。全数配置集水坑模采用箱式 15 厚木模板，次龙骨采用 4080 木方200mm，主龙骨采 用483.0 双钢管。全数配置第 13 页结构部位模板类型配置数量预留洞口 管道洞口剪力墙小门窗洞口模板、预留洞口模板采用 15 厚的木模板及木方、 角铁、螺栓制作而成的定型模板。全数配置后浇带采用快易收口网进行混凝土拦截，分上下两部分施工，中间由遇水 膨胀止水条分隔。立面焊接25、三级钢 14150 钢筋网，钢筋网上下与筏 板上下排钢筋焊接，长度同后浇带长度。全数配置表 6.1-2 扣件式满堂脚手架支撑选型层高 (m)部位及相应楼层板厚立杆纵 距(m)立杆横 距(m)步距(m)备注4.2污水处理站地下 2 层2001.20.91.2计算 8.14.1污水处理站地下 1 层 地下 2 层（局部）2500.90.91.2计算 8.28.8锅炉房地下一层详见高大模板施工方案4.65门卫地上一层1401.20.91.2计算 8.36.3液氧站地上一层1501.20.91.2计算 8.34.2垃圾转运站地上一 层1201.20.91.2计算 8.3表 6.1-3 对拉螺栓、止水对26、拉螺栓选型部位墙框架柱梁所有楼层141414备注：1. 凡是与室外土壤直接接触的构件、水池墙体加固均采用止水螺栓。2. 所有对拉螺栓采用螺母进行紧固。6.2 各部位施工基本要求1.地下室导墙模板底板砖胎膜采用 240mm 厚的砖墙，高度为该部位筏板高度，砖胎模外侧后回填。为了保证底板 侧面钢筋保护层的厚度，砌筑砖胎膜前，在底板弹出砖胎膜的位置线，位置线预留出砖胎膜的抹灰层 和防水卷材的厚度。地下室外墙水平施工缝留在基础顶以上 300mm，所以基础底板以上部位外墙需 吊模施工，具体做法如下：（1）止水螺杆采用 14mm 丝杆现场根据墙体类型进行制作。严格控制止水螺杆的止水片的焊接 和螺杆长度的质27、量。（2）背楞木方采用 4080mm 规格的，要进行挑选，保证规格一致。背楞木方要进行加密，确 保模板的平整，保证成形面的平整。（3）止水螺杆的位置根据现场留置墙体的高低进行调整，如墙体较低可以采用两排，如果墙体第 14 页增高可以根据具体情况增加一排或者多排螺杆，排与排之间间距 200mm，使其满足使用要求。图 6.2-1 导墙模板支设2.墙体模板设计（1）墙板支设为保证砼外观质量，模板采用 15 厚覆膜胶合板。墙体模板次龙骨采用 4080mm 木方，主龙骨 采用双排483.0mm 钢管。其中次龙骨由墙体边线开始间隔 200mm 布置；主龙骨第一道墙体距地 面 150mm，向上每道间距 3028、0mm。竖向支撑的木方在与板、梁相交处留出 100mm 的距离，用来设置 一道水平木方；（2）对拉螺栓设计：1）凡是与室外土壤直接接触的构件及水池墙体选用止水对拉螺栓，间距 450300mm（每侧宽 出构件边缘 270mm），中间部分带一 35050mm 止水片，具有方便、快速，防水效果好等优点。图 6.2-2 对拉螺栓安装2）地下室内墙（除水池外）及地上墙体，对拉螺栓不再设止水钢片，设置间距 450300mm， 对拉螺栓每侧宽出构件边缘 270mm。墙顶部对拉螺栓距板底200mm 时，中间增设 1 根对拉螺栓。 该部分墙体支模时对拉螺栓设 PVC 套管，该套管与墙体同宽，对拉螺栓插入其中，拆29、模后再将对拉 螺栓取出。第 15 页3）外墙对拉螺栓封堵地下室外墙拆除后，将外墙止水螺栓圆台顶帽剔出，用气焊将止水螺栓割除，外用 1 ：1 防水砂 浆抹平。4）内墙对拉螺栓封堵a) 用铲刀将露出墙面的 PVC 管清理干净，孔眼周边残余灰浆清除。b) 提前一天用水进行冲洗湿润，用 1:1 膨胀水泥砂浆从墙一侧封堵，入孔内 10mm，抹压密实 与墙面抹平。隔天膨胀水泥砂浆达到一定强度后从墙另一侧将泡沫胶管深入螺栓孔底部进行 发泡灌注，灌注深度至距离墙面 10mm。c) 用铲刀将残余发泡剂清理干净，在墙另一侧用 1:1 膨胀水泥砂浆将剩余 10mm 孔洞堵实， 用 10 圆钢捣实与墙面抹平。（3）墙30、体截面撑棍设计墙体撑棍采用现场加工14 钢筋撑棍，间距450300mm。 3.柱模做法本工程框架柱模板均采用 15mm 厚覆膜胶合板，沿模板边设置 4080 方木，木方与木模板之间 用钉子钉牢，模板就位后用短钢管临时固定，模板用柱箍加固。（1）对于圆形柱采用清水覆膜圆柱定型木模板进行支设，确保施工质量。（2）对于截面小于等于 800mm 的柱模板加固采用双向“十”字形排列的对拉螺栓相结合的方法。 如图 6.2-3 所示：图 6.2-3 小于 800 柱模板支设示意图（3）对于截面在大于 800mm 柱模，每边设置两道对拉螺栓从而确保模板的刚度。如图6.2-4 所 示：第 16 页图 6.2-431、 大于 800 柱模板支设示意图（4）次龙骨间距为 200mm，其它设置同墙体模板设置；柱顶对拉螺栓距梁底距离200mm 时， 中间增设 1 道对拉螺栓；连墙柱，当凸出墙面350mm 时，中间增设 1 道对拉螺栓，并在平行于墙 长方向柱外侧增设 1 道对拉螺栓，每侧宽出构件边缘 270mm。图 6.2-5 墙边柱模板加固示意图（5）柱截面撑棍设计为保证柱截面尺寸，本工程柱撑棍均采用现场加工14 钢筋撑棍，间距 450450mm，布置同对 拉螺栓设计。4.楼板模板楼板模板采用木模板，支撑体系采用扣件式钢管满堂脚手架支撑，具有多功能，效率高，承载力 可靠、安全稳定等特点。（1）扣件式满堂脚手架支撑32、，立杆间距详表 6.1-2，步距为 1200mm，扫地杆距楼面 200mm，上 部自由端高度不超过 600mm，螺杆伸出钢管顶部不得超过 200mm。（2）满堂脚手架搭好后，然后铺次龙骨，间距 200mm，最后铺放板模，顶板模板根据房间实际 尺寸及木模板尺寸确定铺设方向，以模板裁锯量最小为宜。（3）木模板边缘也必须铺设木方，并用钉子将木模板钉在木方上保证木模板边角相拼时没有错 台，硬拼缝连接。第 17 页（4）顶板模板铺好后弹放钢筋档位线，隔墙板线，保证钢筋及楼板预留预埋位置正确。（5）剪刀撑设置：模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵横向由底至顶连续设 置竖向剪刀撑，其间距应小于或33、等于 4.5m；楼层高度4.8 米时顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中 间水平剪刀撑设置间距应小于或等于 4.8m。图 6.2-6 楼板模板支设示意图5.梁模板及支撑体系设计表 6.2-1 梁模板及支撑体系详细设计表内容尺寸单位：mm穿梁对拉螺栓道数 单位：道梁底增设支撑立杆根数 单位：根梁截面 宽度截面宽度400/1400截面宽度/2梁截面 高度600截面高度10001/1000截面高度14002/1400截面高度3/备注：1.本工程梁模板采用 15 厚木模板，梁侧面与底部次龙骨采用 4080mm 木方，间距 200mm，木方表面刨平以保证与模板接合面平整，主龙骨采用48双钢管。2.对拉螺栓直34、径为 14mm；所有梁截面底部加设 1 道对拉螺栓进行加固，水平间距同梁 中对拉螺栓布置，对拉螺栓每侧宽出构件边缘 270mm。第 18 页3.对拉螺栓间距为水平 600mm。4.当梁宽300mm 时，采用直径 14 的三级钢筋作为撑棍；当梁宽300mm 时，采用水 泥撑棍。图 6.2-7 梁模板支设示意图6.楼梯模板（1）梯段模板均采用木制定型模板。第 19 页（2） 底模与已浇筑混凝土搭接 200mm 以上，利用预留螺栓固定，并与混凝土之间粘贴海绵胶 带，保证模板与混凝土紧密贴合。（3）楼梯踏步侧板宽应等于楼梯踏步高与梯段板厚，长度按梯段长度确定，根据楼梯踏步尺寸 在模板上放样，制成锯齿形35、，每个锯齿两直角边分别等于踏步的高和宽。（4）采用木制梯段模板时，每一梯段配置一块反三角木作为踏步立面次龙骨。（5）楼梯梁模、踏步挡板、底模均现场拼装。（6）楼梯按楼层标高一次性支设，混凝土浇筑时施工缝留置在跨中 1/3 处，并找准钢筋位置划 线打点，施工缝挡板上对应开槽让钢筋通过。（7）施工缝位置底板处使用活动的可抽式板条，板条宽 100mm，二次浇筑时，将混凝土接口处 垃圾全部冲扫干净，再插上可抽板条浇筑混凝土，保证接茬顺直、密实、无夹渣现象。7.后浇带模板1）基础底板及地下室外墙后浇带模板基础底板及地下室外墙后浇带模板支设采用钢板网钢筋骨架成型，具体型号为14 钢筋150（纵 向间距）336、00mm（竖向间距），钢筋网上下与筏板上下排钢筋焊接。基础底板、外墙后浇带两侧混凝土浇注完毕后应及时进行清理，剔除支模用的木方等杂物，然后 采2）楼板后浇带模架体系（1）梁板模板在后浇带位置以后浇带中心为中心采用整张模板拼设（宽度约 2440mm）。（2）底部脚手架架体立杆按照相应楼层满堂架搭设间距搭设，后浇带位置模板垂直于后浇带龙 骨长度宽出此处模板每侧至少 200mm，两侧的龙骨确保不在后浇带模板底部插接。（3）模架拆除时留设平行于后浇带方向的水平杆不予拆除，垂直于后浇带方向的水平杆换用短 杆重新连接。（4）模板上一定距离留设 300300mm 清扫口，切口模板留设在一旁封堵备用。第 2037、 页图 6.2-8 楼板后浇带模架支撑8.新旧竖向构件接茬（1）底排螺栓竖直方向距离成型混凝土完成面为 50100mm，水平间距500，距离剪力墙端部、 转角处不大于 100mm。（2）配模时外侧竖向模板下翻 150mm，上层模板支设下放到下层混凝土施工时预埋的螺栓位置， 利用此螺栓将模板下口加固锁死。（3）每次浇筑混凝土时，其上口成型尺寸和方正必须保证质量，否则影响接茬处下一次施工时 的加固效果，仍然可能存在漏浆现象。浇筑混凝土时，要由专人对模板进行校核，一旦发生变形，必 须立即调整恢复。图 6.2-9 竖向构件接茬处模板示意图6.3 模板的加工及制作1.模板制作一般要求第 21 页（1）模38、板应采用 15 厚木模板，严把模板进场质量验收，模板的尺寸、厚度、棱角应满足制作要 求；（2）模板制作之前应根据结构尺寸进行模板、对拉螺栓的排列设计，要求螺栓间距、形式尽量 保持一致。（3）模板制作必须弹线找规，禁止随意加工，模板制作的棱角、线条要求顺直、平整，严禁有 缺棱、掉角、坑、槽等质量缺陷；（4）模板拼缝：全部采用子母口形式，拼缝严密，平整度允许误差1mm，子母口部位需采用 4080 木方背肋。（5）木模板与木龙骨用钢钉固定，钢钉的间距和规格应相等，做到均匀美观。（6）模板的支承必须有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形，接缝严 密，不得漏浆，穿墙螺栓紧固可靠。模板加39、固体系的对拉螺栓应采用特制冷轧螺旋三节头对拉螺栓体 系，要求对拉螺栓必须排列整齐有序、横竖成线；（7）本工程拟采用墙柱、梁板整体一次成型浇注方式，所有室内墙体模板应配到每层顶板、梁 接口位置，接口要拼缝严密，尺寸准确，固定牢固。（8）所有模板木背楞应选择平直，无扭曲的白松木方子，并应有足够的强度，所有背楞应刨平 后，才能铺板。（9）模板制作完成后应进行制作质量验收，验收通合格的模板应涂刷脱模剂，涂刷应均匀一致； 所有模板应经专业工长、专职质量检查员检查合格后并方能进行安装。（10）作好成品保护，防止随意磕碰、敲打模板，对于缺棱掉角、翘曲变形的模板禁止安装； 2.门窗洞口模板制作（1）门窗洞口模40、板周边严禁出现起皮、飞边，四周必须用手刨刨平，转角处接缝严密，洞口支 撑必须牢固，尺寸正确无误。（2）门窗洞口模板加工完成后首先要由施工队进行自检，然后由工长、质检员共同验收后方可 使用，门窗洞口模板的制作质量标准如下：表 6.3-1 门窗洞口模板允许偏差序号项目允许偏差（mm）检查方法1平面尺寸-2钢尺检查2表面平整12m 靠尺3对角线差2钢尺检查3.墙体、楼板模板制作顶板模板在现场使用部位直接加工，手动工具必须配备齐全，模板接缝施工在木带上，搭接不少 于 2cm，由工长、质检员直接在现场监督、检查，质量标准如下：表 6.3-2 顶板模板允许偏差第 22 页序号项目允许偏差（mm）检查方法141、长度、宽度+1钢尺检查2平整度+0.52m 靠尺寸3对角线差2钢尺检查4孔眼位置2mm钢卷尺测量5模板边平直2mm拉线用直尺检查6.4 模板安装1.墙体模板安装1）模板安装工艺流程（1）抄平放线，按位置线安装门窗洞口模板，下预埋件。（2）将墙体一侧第一排模板安装就位并连接好角模（注意带对拉螺栓孔的模板应与其它模板相 互错开），用铅丝绑扎在墙体钢筋上临时固定（3）在墙体另一侧穿进对拉螺栓并安装好第一排模板调整模板位置、垂直度、平整度后继续依 附高出的模板向上安装第二排模板，依次类推。安装模板时应边校正边安装，并随时注意使两侧穿孔的模板对称放置，以使穿墙螺栓与墙模保持 垂直。墙模安装完毕后再度调整42、模板垂直度、平整度、位移等，合格后自检报验。2）抄平放线轴线采用内控法引测，在楼板上适当位置留置放线孔（内控点见测量施工方案），利用激光经纬 仪进行控制轴线的定位，而后依控制轴线放出各轴轴线及墙体边线和模板控制线；利用已有的标高基 准点，引测一条建筑+50cm 线，作为各楼层标高的水平控制线（每个楼层的水平标高线都应有两条， 一条是建筑+50cm 线，供门窗洞口立口时的标高控制及以后装修工程使用，另一条距楼板下皮 10cm， 用以控制楼板高度）。3）安装洞口模板（1）洞口模板采取整装散拆的形式，对洞口模板来说，班前预检是一个很重要的环节，整装的 定性洞口模板不合格决不上墙。（2）门窗洞口模安装43、前，做好门窗洞口位置及钢筋 50 线的测放工作，经验收无误后方可进行下 道工序。（3）按照洞口位置将洞口模板就位，以测于钢筋上的 50 线及楼板面的洞口线为依据，在钢筋上 拉线调整其高度，并吊垂直，随后用木楔子临时固定。（4）窗洞口模板在窗台面模板中间开设 2cm 直径洞口，防止窗台混凝土因空气无法清除造成空 洞或混凝土浇筑不密实。4）墙体模板安装施工要点（1）在底板混凝土施工时，预埋短钢筋不少于 3 排，纵向间距 1m，用于模板支撑定位。第 23 页（2）墙体位置在混凝土施工完毕后进行定位放线，首先引测建筑物的每条轴线，由轴线引测出 墙体边线、门窗洞口及模板 300mm 外控制线，同时用水准44、仪将安装模板所需的标高线直接引测到模 板安装位置。（3）对于墙体外模支设时，模板下口必须与已浇混凝土出檐，并在下口处贴自粘海绵条，同时 已浇筑混凝土应拉线剔毛，保证接缝在同一水平标高且不漏浆。（4）穿墙对拉螺栓：木模板穿墙螺栓，分为止水型及普通型的，0.000 以下外墙采用含有止水 片的止水型对拉螺栓，在止水螺栓两侧设有垫片，垫片即可保证墙厚度又可在混凝土施工完成后，在 割断对拉螺栓时不损坏混凝土，内墙采用普通对拉螺栓，施工时螺杆上套 PVC 套管，PVC 套管的两 端各用一块厚的木块封堵 PVC 套管口，使混凝土不得进入管内，可保证穿墙螺栓周转使用率。2.顶板模板安装1）工艺流程放线搭设满堂45、脚手架铺设木龙骨铺木模板起拱模板预检报验2）放线首先放好+50cm 标高控制线，然后以此标高控制线为准在木模板下皮向下 10cm 处弹一道模板控 制线。3）搭设满堂脚手架搭设满堂脚手架时要求，上下层立杆对齐，立杆从墙梁外 300cm 外统一开始排布，立杆下垫小木 垫板，不得将立杆直接放在楼面板上，以使立杆荷载较为均匀的分布在楼面，传递到下层楼板上。4）铺设木龙骨主龙骨间距为 900mm，次龙骨间距为 200mm。龙骨排放要整齐，不得歪斜，并且上表面要刨光。 安装龙骨时要求主次龙骨必须靠紧。特别靠剪力墙、梁边的龙骨必须紧靠，模板接缝必须在次龙骨上， 并要求模板在龙骨的搁置宽度不少于 2cm，模板46、接缝必须严密严防漏浆。5）铺板对每个房间进行模板设计，争取最少的板裁锯量。木模板铺在龙骨上，调整相邻两块木模板之间的缝隙，然后用钉子钉在木龙骨上。注意严禁用铁 锤直接敲击木模板边缘，必要时应垫以木块敲击。6）顶板模板安装要点（1）根据标高控制线弹出楼板模板的控制线即（楼板模板的上口线），用来控制楼板模板标高 及标高检查。（2）安装顶板龙骨时要求主次龙骨必须靠紧，不得有虚空范围。特别靠剪力墙、梁边的龙骨必 须紧靠，模板接缝必须在次龙骨上，并要求模板在龙骨的搁置宽度不少于 2cm，模板各边缝粘贴海面 条，模板接缝必须严密严防漏浆。3.楼梯模板安装楼梯模板施工时，楼梯梁模板、楼梯底模、侧模，校正标高47、及位置尺寸后，再支倒三角踏步模，第 24 页校正标高及位置尺寸后，固定于上部纵木。楼梯的踏步标高及尺寸要注意与装修做法的关系，特别是 第一步与最后一步的标高控制，抹灰后第一步与最后一步平齐。4.集水坑模板安装集水坑内模采用 15 厚木模板预先按照图纸尺寸加工成筒式模板，坑底同样用木模板与筒模钉在 一起，安装时根据电梯坑、集水坑定位线吊装就位并安装，注意在底板模板上开孔排气以防止模板上 浮，将集水坑的侧模按照集水坑位置线支设，侧模的背后设置 4080 木方做龙骨，再支设横撑和斜 撑固定集水坑侧模，并保证集水坑侧模的垂直度。为检查模板的垂直度和平整度，安装前事先在坑侧竖向主筋上捆绑钢筋保护层垫块，48、限制坑模侧 向移位。5.模板安装质量控制（1）竖向模板及其支架的支承部分，应有足够的支承面积。其支承面必须具备足够强度，满足 全部荷载的承载力。模板应牢固、严密、准确、不变形；重点检查：口、角、通线、垂直、施工缝、 脱模剂。混凝土浇筑时，安排专人看模，一旦发现涨模等现象立即处理。（2）安装模板及其支架过程中，必须设置足够的临时固定设施，以免倾覆。（3）木模板进行模板配制时，新锯木模板要用封口胶封堵，防止木模板吸水膨胀造成混凝土表 面不平整，并防止减少木模板周转率。（4）剪力墙、梁模板施工，在钢筋未绑扎之前，必须根据图纸尺寸放出剪力墙、梁、门窗的位 置，经相关人员检查无误后，方可绑扎钢筋，安装保49、护层垫块。钢筋经检查验收合格后，安装剪力墙， 梁模板。加固校正垂直度，检查模板是否位移，在模板下口设清扫口，有杂物，应及时清除。（5）模板采用硬拼缝，接缝必须严密，表面清理干净，光滑，脱模剂不得漏涂，严禁坠流，污 染。（6）当跨度等于或大于 4m 时，模板应起拱，根据设计要求起拱高度为跨长向的 1/10003/1000； 悬臂板(梁)按悬臂长度的0.6起拱。当梁高度较大时，应在侧模外另加斜撑。（7）剪力墙、梁模安装后应拉中心线检查，以校正剪力墙、梁模的位置，梁的底模安装后，则 应检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要加水平支撑和剪刀撑，保持顶撑的稳固，以 免失稳。（8）现浇结构模板安50、装的允许偏差，应符合下表标准的规定。表 6.4-1 现浇结构模板安装允许偏差项次项目允许偏差值（mm）检查方法1轴线位移柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高+5水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基础+10尺量柱、墙、梁+4 ，-54层高垂直度层高不大于 5m6经纬仪或吊线、尺量大于 5m8第 25 页项次项目允许偏差值（mm）检查方法5相邻两板表面高底差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正5方尺、塞尺顺直5方尺、塞尺8预埋铁件中心线位移3拉线、尺量9预埋管中心线位移3拉线、尺量螺栓处露长度+5 、-010预留孔洞中心线位移10拉线、尺量尺寸+10、-011门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽高+5对51、角线612插筋中心线位移5尺量外露长度+10、06.5 模板拆除（1）现浇混凝土结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，必须符合设计要求和混凝土结构 工程施工质量验收规范（GB502042015）的规定。（2）剪力墙、梁侧模和底模拆除，应符合以下规定：剪力墙、梁侧模，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏后，方可拆除非承重 模板。底模，应在混凝土强度符合下表规定后，方可拆除。表 6.5-1 拆模需达到最低混凝土强度百分比率结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2502、8758100梁8758100悬臂构件-100（3）拆模前必须填写拆模申请，并附有同条件混52、凝土试块强度报告，在技术人员及监理同意后 才可拆除模板，严禁私自拆模。（4）已拆除模板及其支架结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可承受全 部使用荷载。当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑， 方可施工加荷。（5）拆模时必须注意确保混凝土结构的质量和安全，应严格遵守以下规定。拆模顺序是先拆除承重小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆第 26 页非承重的侧模，然后拆承重的水平向模板等。（6）在拆除模板过程中，如发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构的安全和质量等问 题时，应立即停止拆模，与设计、监理等单位研究处理53、措施后，方可继续拆模。7 各项管理计划7.1 进度管理计划1.确定施工进度控制点序号节点工程名称开工日期完成日期1热交换站模板施工2020.1.102020.3.152污水处理站模板施工2020.1.152020.3.183垃圾转运站模板施工2020.3.52020.3.144液氧站模板施工2020.3.102020.3.155门卫模板施工2020.3.122020.3.202.施工进度管理组织机构项目经理技术负责人项目副经理施工员质检员测量员施工段长材料员施工现场图 7.1-1 施工进度管理组织机构图3.进度管理措施序号措施类别措施内容责任人1工期协调例会项目部定期召开施工生产协调会议，形成54、例会制度。会议由项目经理 主持，业主指定专业分包和劳务作业班组主管生产的负责人参加。主 要是检查计划的执行情况，提出存在的问题，分析原因，研究对策， 采取措施，协调制约因素，保证工程的顺利进行。崔益涛2工期月报周报形成工期周报月报制度，以总进度计划节点工期为目标，编制月进度 计划和周进度计划，并在每次监理例会前一天把上周完成的形象进度 和下周的进度计划上报给业主。每月25日把当月完成的进度统计报表 和下月的施工进度计划报表上报。通过进度计划的细化，和对比分析， 使控制更有效，偏差发现更及时，纠偏更及时。所有参建专业分包及 劳务班组以月进度计划和周进度计划为工期指令，报周报和月报。保崔益涛第 255、7 页序号措施类别措施内容责任人持实际施工进度满足3进度计划的 动态调整通过进度计划的管控，发现偏差，及时调整进度计划。实现进度计划 的动态管理，对每一级进度计划出现在关键线路上的工序，如出现工 期延后，则通过平衡资源、加班施工等方式及时赶工。崔益涛4工期劳动竞赛在劳务班组间，开展工期劳动竞赛，对于能够保质保量完成工期的班 组给予奖励。通过竞赛，激发工人的劳动热情，创造赶工的劳动热潮， 为工期提供保障。崔益涛5优化施工方案充分熟悉本工程的设计图纸，对拟定的施工组织、施工方案及方法进 行认真分析比较，做到统筹组织、全面安排，确定总体目标计划，将 合同中的里程碑节点再进行细化，分解出更细的工期控制56、点，制定分 阶段措施保证工期。许飞6细化流水段划分，精心组织穿插根据目前流水段划分进行组织施工，视现场实际完成情况，根据实际 情况来细化流水段，精心组织工序穿插，增加施工班组，以加快施工 进度。许飞7资金管理建立专门的工程资金帐户，随着工程各阶段控制日期的完成，及时支 付专业队伍的劳务费用，防止施工中因为资金问题而影响工程的进 展，充分保证劳动力、机械、材料的及时进场。施工准备期间，编制项目全过程现金流量表，预测项目的现金流，对 资金做到平衡使用，以丰补缺，避免资金的无计划管理。吕永解8资金奖励拿出一定资金作为工期竞赛奖励基金，引入经济奖励机制，结合质量 管理情况，奖优罚劣，充分调动施工人员的57、积极性，力保各项工期目 标顺利实现。吕永解7.2 质量管理计划1.工程施工质量管理组织机构图第 28 页业主、监理政府质量监督企业总部主管部门技术质量部物资设备部项目经理技术负责人施工管理部业主直接分包项 目部总包专业项目部施工现场图 7.2-1 工程施工质量管理组织机构图2.项目质量管理的组织机构并明确职责依据项目质量管理组织机构，明确各岗位及部门的质量管理职责，突出了项目经理是项目质量管 理第一责任人以及质量总监的监督权利和一票否决权，详见下表。序号岗位/部门职责内容1项目经理项目质量的第一责任人，负责组织工程质量策划和施工组织设计大纲的编制， 制定工程质量实施总目标。执行公司质量方针，组58、织贯彻实施公司质量体系文 件；执行项目主要质量管理活动；领导项目全面质量管理工作，主持制定和实 施项目各项管理制度。2技术 负责人与监理人进行有关质量工作的沟通和汇报，并定期组织质量讲评、质量总结；根据工程质量策划和质量计划，组织专项施工方案、工艺标准、操作规程编制， 提出质量保证措施。负责工程施工规范、规程和标准管理。第 29 页序号岗位/部门职责内容3质量总监对本工程质量具有一票否决权；参与工程质量策划和质量计划的编制，指导和 监督项目质量工作的实施；贯彻国家及地方的有关工程施工规范、工艺规程、 质量标准，严格执行国家施工质量验收统一标准，确保项目总体质量目标和阶 段质量目标的实现。4技术59、质量部负责项目质量管理工作，及时处理施工过程中出现的质量问题；负责工程、技 术资料的质量报验工作；负责质量管理控制措施的贯彻实施，协调项目内部各 部门的质量管理工作；负责编制项目检验计划和确立各项质量标准；负责组织 项目质量活动的开展，组织各种形式的质量分析和讨论会；组织参与项目各阶 段质量验收和竣工验收；负责ISO9000体系运行监督管理工作；负责项目特殊工 序和关键工序的施工管理活动；负责对现场进场材料质量的监督检查；负责制 定项目质量成本数据库。5施工 管理部对图纸、施工方案、工艺标准确定并及时下发，指导工程的施工生产；负责结 构预控验算、结构变形监测、工程施工测量和各项试验检测工作；对60、工程技术 资料进行收集管理，确保施工资料与工程进度同步。6物资 设备部严格按物资采购程序进行采购，确保物资采购质量；组织对工程物资的验证， 确保使用合格产品；采购资料及验证记录的收集、整理。3.确定质量控制点控制阶段控制环节控制要点控制人参与控制人主要控制内容施工准备 阶段设计交底与 图纸会审图纸技术文件自审 设计交底技术会谈许飞专业工程师图纸资料是否齐全了解设计意图，提出问题对图纸的完整性，准确性，合法行，可行性进行会审制定施工 工艺文件施工组织设计 专项施工方案许飞专业工程师按企业标准进行编制并 会签组织审批和交底技术交底技术总交底和 专业交底许飞专业工程师技术复核施工阶段测量控制模板轴线61、位移刘贺敏专业工程师进行验收复核模板变形模板结构变形刘贺敏专业工程师混凝土浇筑过程控制检查验收 阶段模板进场 检查检测模板质量刘贺敏专业工程师检测记录工程验收验收报告及资料刘贺敏专业工程师签发验收报告，资料整理4.现场质量管理制度第 30 页序号制度名称制 度 内 容1工程质量责任 承包制度依据项目质量管理职责与所有管理人员及部门签订工程质量责任状，充分 调动项目部全体管理人员及班组成员的工作积极性，努力提高其整体战斗 技能。2方案先行、技术交底 先行制度工程施工前，技术负责人会同技术部根据施工图纸结合工程实际特点，有 针对性地编制施工组织设计及各项施工方案，尤其是重点难点工序的专项 施工方案62、，并进行综合论证。技术部根据施工组织设计及各项方案积极采 用新工艺、新技术，针对特殊工序要编制有针对性的作业指导书并组织进 行各级技术交底。3材料进场检验制度工程所用的钢筋、水泥及各类材料进场，需具有出厂合格证，并根据国家 规范要求分批量进行抽检，抽验不合格的材料一律不准使用，因使用不合 格材料而造成的质量事故要追究验收人员的责任。4样板引路制度分项工程开工前，由项目部的责任工程师，根据专项方案、技术交底及现 行的国家规范、标准，组织专业承包商进行样板施工，样板工程验收合格 后才能进行专项工程的施工。同时专业承包商在样板施工中也接受了技术 标准、质量标准的培训，做到统一操作程序，统一施工做法，63、统一质量验 收标准；施工操作注重工序优化、工艺改进和工序标准化操作，通过不断 探索，积累必要的管理和操作经验，提高工序的操作水平，确保操作质量。5施工挂牌制度结合技术交底内容，各道工序施工过程中在现场实行挂牌制，注明其操作 要领，同时注明管理者、操作者、施工日期，并做相应的图文记录，作为 重要的施工档案保存，因现场不按规范、规程施工而造成质量事故的要追 究有关人员的责任。6三检制度实行自检、互检、交接检制度。隐蔽工程要由项目技术负责人组织专业工 程师、质量员、班组长检查，并做出较详细的文字记录。7质量否决制度项目部建立完善的质量负责制，使每位参与本项目施工的人员都明确自己 的质量目标和责任，牢64、固树立“百年大计，质量第一”的思想；坚持质量一票 否决权；定期召开质量分析会；不合格分项工程流入下道工序，要追究项 目经理、班组长等有关人员的责任；有关责任人针对出现不合格的原因采 取必要的纠正和预防措施；不合格分部、分项和单位工程必须进行返工。8质量例会讲评及 会诊制度由质量总监组织每周质量例会和每月质量讲评。对质量好的要予以表扬，对需整改的内容需要规定整改期限。同时由责任工程师根据现场实际情况， 对突出的质量问题采用质量会诊制。9奖罚制度依据国家质量验收规范，定期进行周、月、季度现场质量大检查，奖优罚 劣。第 31 页序号制度名称制 度 内 容10质量保证金制度项目部配备一定数量的资金作为65、项目质量保证金，以保证科技进步、技术 攻关和施工质量奖励的实现。11培训上岗制度工程项目管理人员及操作人员应按照主管部门规定经过业务知识技能培训，并持证上岗。因无证指挥、无证操作造成工程质量不合格或出现质量 事故的，要追究当事人直接责任外，还要追究项目部管理者的责任。12成品保护制度项目管理人员应合理安排施工工序，减少工序的交叉作业。上下工序之间 应做好交接工作，并做好记录。如下道工序的施工可能对上道工序的成品 造成影响时，应征得上道工序操作人员及管理人员的同意，并避免破坏和 污染，否则，造成的损失由下道工序操作者及管理人员负责。项目施工员 在进行技术交底时，应把成品保护措施作为重要内容之一。66、成品保护措施 应能保证成品和半成品不受损害，并责任明确到人。成品保护交接应执行 严格手续。5.质量保证措施1）组织保证措施（1）现场成立由项目技术负责人垂直领导的技术质量部，对现场经常出现的质量问题运用 QC 管理方法（如排列图、因果图、调查表等方法）分析质量产生原因，制定对策，及时整改。（2）在影响工程质量的关键部位和重要工序设置控制点，如在测量放线、模板、钢筋定位和全 部隐蔽工程设立以责任工程师牵头的检查小组实施控制。（3）建立高效灵敏的质量信息反馈系统，各分项目部设专职质检员和责任工程师作为信息的收 集和反馈传递的主要人员，针对存在的问题，项目部生产组织管理系统及时调整施工部署，纠正偏差67、。2）技术保证措施（1）图纸准备：由项目技术负责人负责组织项目内部人员进行图纸自审，将查找出的疑问整理 汇总，之后在设计单位、建设单位、监理单位和我方四方正式会审时进行答疑，会审后将会审发放至 各图纸持有人。让每一名施工技术人员领会设计者的意图。（2）施工组织设计准备：施工组织设计的编制由项目总工领导编制，质量部参与编制，项目施 工前由技术负责人组织进行施工组织设计交底，使项目管理人员领会施工组织设计内容。（3）规范及法规准备：项目上根据施工进展情况，定期做有针对性的规范及法规培训，培训对 象为项目及劳务公司的管理人员，使这些人熟悉相应的规范和法规，加强质量控制。（4）技术交底准备：每一分项工68、作或难点工作开展前，现场责任师应做有针对性的技术交底， 由项目技术负责人审批。参加交底人员为施工班组技术工人或全体工人，使得工人的工作做到工序清 晰，标准明确。（5）试样的取样和试验准备：本工程开工时由项目技术负责人编制试验计划。复验材料检验按 本计划执行，需进行试验的物资和工序产品由项目试验员负责取样送验。取样按现行标准规定的取样第 32 页规则和数量进行。施工现场的养护室由试验员负责控制，每天进行两次养护室温湿度测量，作好记录。（6）技术管理措施依据项目技术管理的组织体系，施工过程将采用项目技术负责人、技术质量等相关部门、技术质 量专业组三级交底模式进行技术交底。（7）计量管理措施依据 G69、B/T19001 质量管理体系标准对计量器具进行管理，保证计量工作符合国家计量规定的要 求，确保整个计量工作完全受控，从而确保工程的施工质量。（8）检测、试验管理措施通过建立检测试验组织机构，坚持各负其责、委托试验的原则，严格执行见证取样、检测、试验 的程序，制定详细的试验检测方案等方面以确保工程施工质量。（9）隐蔽工程施工措施重点加强对协调准备、检查验收两个环节的组织控制，即通过与各专业分包单位或工种协商，确 定各专业穿插顺序，限定相应施工时间；实行自检、交接检、专检三管齐下的质量“三检”制度，实现 “监督上工序、保证本工序、服务下工序”的控制目标。同时结合工程质量奖罚制度， 根据检查验 收70、的相关记录兑现奖惩。（10）施工资料管理措施在收集各种施工资料的时候注重从检查各种资料是否齐全、是否交圈、是否一致、是否有漏项等 方面加强控制，从而保证项目资料的完整性、真实性和可追溯性。（11）技术措施实施每一分项工程有了充分的技术准备工作后，各监管单位和个人以技术准备的要求进行监管。对管 理人员采用答问、考试等方式考核；现场操作工人采取检查交底，验看实体工程，抽样复检等方式进 行检查。保证技术措施得到落实。3）经济保证措施（1）物资的采购采购的物资必须符合规范、标准、合同规定的质量要求。物资部采购前应上报分供应方的资质， 经项目经理认可后方可采购。（2）项目物资部统一组织与管理对物资分供方71、的评定，评定必须根据工程特点及业主的质量要 求进行。（3）评定应根据分供的生产供给能力、质量管理与保证水平、厂史业绩和社会信誉进行。（4）应对分供方的样品、说明书、试验报告、等全面评定；必要时进行现场观察并记录。（5）对分供方必须签订货合同，明确规定质量、品种、数量、进货时间以及进行处理条款。（6）机械设备、计量器具和委托试验的分供方的评审按公司管理细则规定执行。（7）奖罚措施：为鼓励各管理实体对质量计划的落实，项目部采取奖优罚劣的措施，根据对质 量计划落实情况的检查和评比，区分优劣，按奖罚标准给与奖罚。第 33 页7.3 安全管理计划1.建立安全组织机构，明确安全职责和权限 参见施工部署中的72、组织机构和职责分工。2.职业健康安全重大危险源序号工序/工作活动危险源可能导致的事故受伤害人员1满堂架搭设钢管及构配件坠落管理人员、工人2物料运输与切割吊车、圆盘锯机械伤害工人3电焊用电设备触电工人4支设模板木方、木模板火灾管理人员、工人3.职业健康安全资源配置计划。序号职业健康安全资源名称数量使用特征保管人1安全帽80正常韩永成2安全带80正常韩永成3反光背心80正常韩永成4.施工现场安全生产管理制度。序号制度名称主要内容简述1安全技术 交底制度根据安全措施和现场实际情况，各级管理人员需亲自逐级进行书面交底。2班前安全 活动制度专业安全工程必须督促与检查施工方、专业分包对安全防护措施是否进行73、 了检查。3脚手架及大中型设备安全验收制度大中型设备安全实行验收制，凡不经验收的，一律不得投入使用。需政府 部门验收的，在自检合格后，由总包报验。4安全教育 培训制度项目部每周一要组织全体工人进行安全教育，对上一周安全方面存在的问 题进行总结，对本周的安全重点和注意事项做必要的交底，使广大工人能 心中有数，从意识上时刻绷紧安全这根弦。5安全检查制度项目部每周要组织一次安全生产检查，对查处的安全隐患必须定措施、定 时间、定人员整改，并做好安全隐患、整改消项记录。6安全生产 责任制度本项目实行安全到人，每个分部分项管理人员直接对本项安全负责。7安全生产责任 考核制度每年由企业统一组织进行，加强施工74、管理人员的安全考核，增强安全意识， 避免违章指挥。第 34 页序号制度名称主要内容简述8危急情况 停工制度一旦出现难以控制的安全隐患或险情，立即停止有关作业，立即报告有关 部门，及时采取措施排除险情。9事故报告制度发生安全事故必须立即报告，及时抢救伤员并采取措施保护现场，按“四不 放过”原则对事故进行处理。10特种作业人员 管理制度特殊工种必须持有上岗操作证，严禁无证操作。11安全值班制度对于施工危险性大、工序特殊的施工生产过程，必须有管理人员现场旁站 指挥，必要时安排人员轮流值班，出现问题及时处理。12紧急预案制度若发生紧急情况，立即启动应急预案，项目经理是第一责任人，立即启动 应急预案。575、.安全保证措施。1）安全生产管理规定（1）按安全部署方案设专职安全员和安全小组生产小组，每星期一上午 8 ：008:30 召开安全 生产例会，要求各施工组负责人参加及时解决施工中出现的安全问题，并随时跟踪检查和监督施工出 现的安全隐患，杜绝安全事故。（2）坚持“安全第一，预防为主”的方针，建立建全安全生产责任制。凡进入施工现场的人员， 应严格遵守安全生产各项规章制度和安全操作规程以及各项安全措施规定，做好各级安全教育，加强 安全检查，做好对新人、零散作业人员的安全培训交底工作。（3）进入施工现场人员必须戴安全帽，加强安全保护，各种重要部位均设置安全警示牌，并设 安全宣传标语。（4）夜间施工要有76、足够的照明。（5）定期检查机械设备，并要设专人操作，非机械人员禁止上岗操作。实行定人、定机、定岗。 施工现场施工用电线路敷设、电闸箱、开关、闸刀及用电设备、灯具等均应按施工用电安全规程设置、 管理和使用，保障施工用电安全，一旦发现违章操作，违章使用或者违章作业，项目安全员对当事人 处以规定罚款。（6）加强消防检查和监督。每周例会上作出汇报。2）安全管理措施（1）施工人进入现场后，听从安全员指挥，服从分配，遵守劳动纪律，按操作规程施工，因违 章作业造成事故，按有关规定赔偿经济损失。（2）现场电气装置必须零接地，手持电动工具必须有防漏电保护器，未设置不准使用。（3）现场的机械设备及仓库管理、执行公77、司的有关规定，非专业人员不得操作，违章者罚款。（4）现场发生事故后，除采取必要措施抢救受伤人员外事故现场严加保护，不得任意破坏，并第 35 页及时报项目有关人员。7.4 环境管理计划1.环境管理目标序号环境目标和指标实现方法责任人协管部门监管部门实施时间1噪声排放达标，场界噪声值控制在土石方施工阶段昼间75dB，夜间55dB；结构施工阶段昼间70dB，夜间55dB；装修阶段昼间65dB，夜间55dB木工房采用封闭加工 房高自超技术质量 部工程管理部工程开工 至竣工2节约资源，减少资源消耗在满足施工要求的前提下，最大限度地节约水电能源高自超技术质量 部工程管理部工程开工 至竣工2.环境管理组织机78、构序号岗位职责内容1项目经理项目经理是施工现场环境管理的第一责任人，负责建立健全项目环境管理体系， 组织体系运行管理。执行公司环境方针，执行项目主要环境管理活动；领导项目 全面环境管理工作，主持制定和实施项目各项环境管理制度。2技术负责人1）主持编制项目环境管理方案、管理规划，落实责任并组织实施；组织项目部 的环境意识教育和环保措施培训。2）贯彻国家及地方环境保护法律、法规、标准及文件规定。3）协助项目经理制定环境保护管理办法和各项规章制度，并监督实施。3安全负责人1）组织人员进行环境因素辨识，编制重大环境因素清和环境保护措施，组织环 保措施交底并督促措施的落实。2）参加环保检查和监测并根据监79、测结果，确定是否需要采取更为严格的防控措 施，确保现场污染排放始终控制在国家及省市有关环保法规允许范围内。4各专业工程师负责监督所管辖范围内的环境保护规章制度和操作规程的落实。3.环境保护资源配置计划序号环境保护用资源名称数量使用特征保管人1噪声测定仪3 套良好崔益涛4.环境管理规章制度序号名称措施内容1现场卫生管理制度施工管理部门负责安排专人每天对现场卫生清扫第 36 页序号名称措施内容2现场化学危险品 管理制度设置专门机构对现场化学危险品进行统一管理3现场消防管理制度消防设施严谨挪作他用，并进行定期检查。4现场用水管理制度本项目现场用水由水暖人员专门负责，保障现场用水供应及环境保护5现场用80、电管理制度现场用电由机电部负责管理，保障临电供应安全以及用电环境5.施工环境保证措施1）固体废弃物控制措施本工程施工中产生的固体废弃物主要有建筑垃圾、生活垃圾和办公垃圾。（1）建筑垃圾的控制建筑垃圾可分为可利用建筑垃圾和不可利用建筑垃圾，按现场平面布置图确定的建筑垃圾存放点 分类集中封闭堆放。2）噪声污染控制措施（1）木工房采用封闭加工房，圆盘锯、平刨、压刨等随用随开，严禁空转。（2）修理钢模板和脚手架钢管时，禁止用大锤敲打，在封闭的工棚内进行修理工作。（3）模板、脚手架支拆时，做到轻拿轻放，严禁抛掷。（4）严禁用铁锤敲打管道及金属工件。3）光污染控制措施选择即能满足照明要求又不刺眼的新型灯具81、使夜间照明只照射施工区而不影响周围环境，夜间焊 接作业设挡板遮挡弧光。7.5 资源节约管理计划1.资源节约管理组织和职责、权限参见施工部署组织机构及岗位职责。 2.资源节约管理规章制度序号名称制度内容1管理培训制度（1）项目部负责绿色施工的管理人员积极参加公司组织的关于绿色施工 内容的培训班，培训期间要认真做好学习笔记，回到项目后将整理后的 笔记向项目其他管理人员进行宣传。（2）密切关注公司平台、政府部门等网站更新关于绿色施工新要求的各 项通知，并告知资料员及时下载、打印相关信息资料。第 37 页序号名称制度内容2检查评估制度（1）项目部按公司标准自查（2）自查结果上报公司生产部门（3）定期接82、收公司领导检查（4）按照绿色施工计划逐层进行目标分解，细化到各部门实施。3资源消耗统计 制度（1）每个月物资部与工程部负责对现场的材料进行盘点，并作出相关数 据的统计工作。（2）由技术部结合统计好的数据进行总结，形成资源消耗统计记录。（3）对于即将超出规定消耗值时，需要对劳务单位及现场管理人员进行 预警。（4）对于已经超出规定损耗值时，需要制定措施3.资源节约保证措施（1）通过比较形成合理的施工方案；方案优化的重点是施工平面布置、设备选用、材料管理等。（2）围绕符合建筑节能、节地、节水、节材和科技进步、技术创新，在施工方案优化，过程管 理，施工新技术、新工艺、新材料的开发应用等方面，实施能源资83、源节约和循环利用。（3）积极应用建设部推广的“十项新技术”（关于做好建筑业 10 项新技术推广应用的通知）。（4）应加大新技术、新工艺、新材料的课题研究，将科研成果转化为现场应用；鼓励施工企业 自创的技术革新以及有效节约方法的推广应用。（5）加强对大型施工机械设备运行管理，禁止空载运行、提高使用率；对机械进行定期维护， 确保机械正常运行7.6 成品保护计划序号名称措施内容1施工进度计划统筹安排与现场协调制度1）本制度将从进度计划编审到计划调整，以及计划完成的考核，特 别是交叉作业时的协调等方面进行规范。2）深入了解工程施工工序并在需要时根据实际情况进行调整，事先 制定好成品保护措施，避免或减少84、后续工序造成前一工序成品的损伤 和污染。一旦发生成品的损伤或污染，要及时采取有效措施处理，保 证施工进度和质量。2工序交接检制度1）本制度将使各分包的交叉作业或流水施工做到先交接后施工，使 前后工序的质量和成品保护责任界定清楚，便于成品损害时的责任追 究。2）分包在某区域完成任务后，须向总包书面提出作业面移交申请， 批准后办理作业面移交手续。3成品和设备保护措施的编制和审核制度本制度规定总包和分包在不同施工阶段(包括施工技术准备期和工程 完成到一定程度时)成品和设备保护措施的编制内容和相关要求。4成品和设备保护措施执行状况的过程记录制度坚持“谁施工、谁负责”的惯例，各分包或作业队应及时如实记录85、在相 应施工时段的产品保护情况。5成品和设备保护巡1） 每天对各类成品进行检查，发现有异常情况立即进行处理， 不第 38 页序号名称措施内容查制度能及时处理的马上上报， 研究制订切实可行的弥补措施。2）总包将按事先策划的时间间隔，组织各分包在进行安全、文明施 工等方面巡查的同时，也要把成品保护方面的情况同时一并纳入。6损坏登记制度成品造成损坏，成品保护责任单位应立即到总包进行登记。分包需提 供责任人，总包确认后，由分包自行协商解决或由总包取证裁决，责 任方须无条件接受。未提供责任人的，责任自负。7成品和设备损害的追查、补偿、处罚制度对任何成品或者设备损害事件，总包将预以调查处置，由失误造成的 86、损害照价补偿，对故意破坏将加重处罚，甚至移交当地政府司法部门 追究肇事者的责任。8成品和设备保护举 报与奖罚制度项目现场将设置举报电话和举报箱。对于署名举报者能够及时真实举 报的一经查实将给予一定的经济奖励。9垃圾清运与工完场 清制度项目施工人员每日进行检查，对施工部位垃圾清运及工完场清的完成 度进行考核，并对队伍分别进行表彰和处罚。10主要设备物资进场的验收或代管交接制度总包将对业主或其他指定分包，以及自身采购的设备、物资实行进场 验收和代管手续办理制度。11成品保护的培训教 育制度总包将对全部进场的施工人员或视察人员进行相关培训教育工作。定 期对管理和操作人员进行成品半成品保护教育。增强员87、工成品保护意 识，自觉保护成品。12其他制度此外，总包会在工程进行到后期时及时地委托有资质和能力的保安公 司和物业管理公司协助总包进行产品保护、物资看护和设备试运行方 面的管理工作。8 计算书8.1 扣件钢管楼板模板支架计算书（板厚 200mm，架高7.7m）通过对租赁市场的调查，钢管普遍存在壁厚不足的情况，为保证安全，本工程钢管按48*2.8 计 算。扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢88、结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011第 39 页建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为7.7m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 内龙骨采用40.80.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量900089、.0N/mm2。梁顶托采用双钢管482.8mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图第 40 页图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.20)+1.402.50=9.764kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.20+0.71.402.50=9.227kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取190、.40 采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.2001.000+0.2001.000=5.220kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500) 1.000=2.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算f = 0M / 91、W f第 41 页其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.205.220+1.402.500) 0.2000.200=0.039kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.03910001000/37500=1.041N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算0 T = 3 0 Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(192、.205.220+1.402.500) 0.200=1.172kN截面抗剪强度计算值 T=31.001172.0/(21000.00015.000)=0.117N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6775.2202004/(1006000281250)=0.034mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算第 42 页龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 2593、.1000.2000.200=1.004kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000) 0.200=0.500kN/m静荷载 q1 = 1.201.004+1.200.040=1.253kN/m 活荷载 q2 = 1.400.500=0.700kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.700+1.253) 1.200=2.344kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.343/194、.200=1.953kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 1.951.201.20=0.281kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2001.953=1.406kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 1.2001.953=2.578kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；第 43 页(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.281 106/42666.7=6.59N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙95、骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001406.02/(240.0080.00)=0.659N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=1.044kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.0441200.04/(1009000.001706667.0)=0.954mm龙骨的最大挠度小于1200.0/4096、0(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.578kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。第 44 页2.58kN 2.58kN 2.58kN 2.58kN 2.58kN 2.58kN 2.58kN2.58kN 2.58kN 2.58kN 0.07kN/m 2.58kN 2.58kN 2.58kN AB 900 900 900 托梁计算简图 1.0560.833托梁弯矩图(kN.m)77.655.07 5.0655.30 5.195.182.48 2.462.72 2.71 2.60 2.590.13 97、0.11 0.010.13 2.71 2.72 55.300.01 0.112.59 2.60 5.185.192.46 2.48 5.06 5.07 77.65托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.38kN 1.38kN 1.38kN 1.38kN 1.38kN 1.38kN 1.38kNBA1. 38kN 0.kN1. 38kN0.07m 1. 38kN1.01. 38kN 托梁变形计算受力图0.0520.755托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.056kN.m 经过计算得到最大支座 F= 12.841kN 经过计算得到最大变形 98、V= 0.755mm顶托梁的截面力学参数为第 45 页截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面惯性矩 I = 20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.001.056106/8496.0=118.38N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.755mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的99、自重(kN)：NG1 = 0.1467.700=1.120kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.2001.2000.900=0.216kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.2001.2000.900=5.422kN第 46 页经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 6.758kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000) 1.2000.900=2.700kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计100、算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N = 10.859kN，非顶部立杆 N = 11.889kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；第 47 页f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+101、2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.60m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718允许长细比(k取1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求!=0.157=1.0010859/(0.157397.6)=173.595N/mm2a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.565m； 102、=3565/16.0=222.657允许长细比(k取1) 0=222.657/1.155=192.777 210 长细比验算满足要求!=0.148=1.0010859/(0.148397.6)=185.098N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.600时，=188.932N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要 求!非顶部立杆段：u2=2.492,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718第 48 页允许长细比(k取1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求!=0.157=1.0011889/(0.157397.6)=190.059N103、/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uz us w0 = 0.2001.0000.138=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，1.20m； lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0281.2001.2001.200/10=0.004kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n104、/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2law fk + HlaH mwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0287.70.90 (0.57.7+0.60)=0.851kN.m第 49 页Nwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.851/7.20)=0.063kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.2005.899+1.4002.700+ 1.40.61.105、4000.004=10.912kN 非顶部立杆Nw=1.2006.758+1.4002.700+ 1.40.61.4000.004=11.942kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718允许长细比(k取1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求!=0.157=1.0010912/(0.157397.6)+1.004000/4247=175.384N/mm2 a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.565m；=3565/16.0=222.657允许长细比(k取1) 0=222.657/1.106、155=192.777 210 长细比验算满足要求!=0.148=1.0010912/(0.148397.6)+1.004000/4247=186.944N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.600时，=190.797N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要 求!非顶部立杆段：u2=2.492,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718允许长细比(k取1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求!=0.157=1.0011942/(0.157397.6)+1.004000/4247=191.848N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求107、!2、按模板规范计算立杆稳定性：第 50 页不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.89kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.60m； h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取1.200+20.600=2.400m； 长细比，为2400/16.0=150 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i108、 查表得到0.312；经计算得到=1.00 11889/(0.312 397.6)=95.841N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uz us w0 = 0.2001.0000.138=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m；第 51 页lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0280.9001.2001.200/10=109、0.004kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2law fk + HlaH mwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0287.70.90 (0.57.7+0.60)=0.851kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.851/7.20)=0.063kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw =110、 1.2006.758+1.4002.700+1.40.60.063=11.942kN经计算得到=1.0011942/(0.312397.6)+1.004000/4247=97.212N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；第 52 页MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=7.2002 0.900 (1.037+0.200)+2 (1.0007.111、2000.900) 7.200/2=104.376kN.m 倾覆力矩:MT=31.0000.851 = 2.553kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！第 53 页扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基112、基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 7.0m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 内龙骨采用 40. 80.mm 木方，间距 200mm，木方剪切强度 1.7N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重 0.30k113、N/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3。施工均布荷载标准值 2.50kN/m2,堆放荷载标准值 0.00kN/m2。第 54 页扣件计算折减系数取 1.00。图 1 楼板支撑架立面简图图 2 楼板支撑架荷载计算单元按照 GB50068 规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取 1.3，可变荷载分项系数取 1.5 采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1601.000+0114、.3001.000=4.316kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500) 1.000=2.500kN/m第 55 页面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 17.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M115、 = 0.100(1.304.316+1.502.500) 0.2000.200=0.037kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.03710001000/37500=0.998N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.304.316+1.502.500) 0.200=1.123kN截面抗剪强度计算值 T=31.001123.0/(21000.00015.000)=0.112N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!第 56 页(3)挠度计116、算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.3162004/(1009000281250)=0.018mm面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.1600.200=0.803kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.3000.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000) 0.117、200=0.500kN/m静荷载 q1 = 1.300.803+1.300.060=1.122kN/m 活荷载 q2 = 1.500.500=0.750kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.750+1.122) 1.200=2.246kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:第 57 页均布荷载 q = P/l = 2.247/1.200=1.872kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 1.871.201.20=0.270kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2001.872=1.348kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 1.2001.872=2.471118、kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.270106/42666.7=6.32N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001347.96/(240.0080.00)=0.632N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足119、要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，第 58 页均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=0.863kN/m最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6770.8631200.04/(1009000.001706667.0)=0.789mm龙骨的最大挠度小于 1200.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.471kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.081kN/m。2.47kN 2.47kN 2.47kN 2.47kN 2.4120、7kN 2.47kN 2.47kN2.47kN 2.47kN 2.47kN 0.08kN/ m 2.47kN 2.47kN 2.47kN AB 900 900 900 托梁计算简图 1.0140.799托梁弯矩图(kN.m)55.08 4.984.972.61 2.60 2.502.484.874.8577.342.38 2.360.13 0.11 0.010.01 0.110.13 2.362.38 2.482.50 2.60 2.614.974.98 55.094.85 4.87 77.34托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.14kN 1.1121、4kN 1.14kN 1.14kN 1.14kN 1.14kN 1.14kN1.14kN 1.14kN 1.14kN 0.08kN/ m 1.14kN 1.14kN 1.14kN AB 900 900 900 托梁变形计算受力图第 59 页0.0430.627托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.013kN.m经过计算得到最大支座 F= 12.320kN 经过计算得到最大变形 V= 0.627mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面惯性矩 I = 20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.001.013106/8122、496.0=113.56N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.627mm顶托梁的最大挠度小于 900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：第 60 页(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1467.000=1.018kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3001.2000.900=0.324kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1123、000.1601.2000.900=4.337kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.680kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000) 1.2000.900=2.700kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.30NG + 1.50NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式第 61 页其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N = 10.450kN，非顶部立杆 N = 11.433kN 轴心受压立杆的稳定系124、数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时 k 取 1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆125、上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.60m；顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.869,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718允许长细比(k 取 1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求!=0.157=1.0010450/(0.157397.6)=167.052N/mm2a=0.5m 时，u1=1.403,l0=3.565m； =3565/16.0=222.657允许长细比(k 取 1) 0=222.657/1.155=192.777 210 长细比验算满足要求!第 62 页=0.148=1.0010450/(0126、.148397.6)=178.122N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.600 时， =181.812N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性 计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.492,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718允许长细比(k 取 1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求!=0.157=1.0011433/(0.157 397.6)=182.772N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计 算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=127、1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uz us w0 = 0.2001.0000.138=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，1.20m； lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0281.2001.2001.200/10=0.004kN.m；第 63 页风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式128、计算：MTk = 0.5H2law fk + HlaH mwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0287.00.90 (0.57.0+0.60)=0.713kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.713/7.20)=0.053kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆 Nw=1.3004.923+1.5002.700+ 1.40.61.5000.004=10.494kN 非顶部立杆 Nw=1.3005.680+1.5002.700+ 1.40.61.5000.129、004=11.478kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.869,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718允许长细比(k 取 1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求!=0.157=1.0010494/(0.157397.6)+1.004000/4247=168.704N/mm2 a=0.5m 时，u1=1.403,l0=3.565m；=3565/16.0=222.657允许长细比(k 取 1) 0=222.657/1.155=192.777 210 长细比验算满足要求!=0.148=1.0010494/(0.148397.6)+130、1.004000/4247=179.821N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.600 时， =183.527N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计 算 f,满足要求!第 64 页非顶部立杆段：u2=2.492,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718允许长细比(k 取 1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求!=0.157=1.0011478/(0.157397.6)+1.004000/4247=184.424N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的131、稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.43kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.60m； h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取 1.200+20.600=2.400m； 长细比，为 2400/16.0=150 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.312；经计算得到=1.00 11433/(0132、.312 397.6)=92.167N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：第 65 页风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uz us w0 = 0.2001.0000.138=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0280.9001.2001.200/10=0.004kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nw133、k计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2law fk + HlaH mwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0287.00.90 (0.57.0+0.60)=0.713kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.713/7.20)=0.053kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 1.3005.680+1.5002.700+1.40.134、60.053=11.478kN经计算得到=1.0011478/(0.312397.6)+1.004000/4247=93.468N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!第 66 页模板施工方案架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范 GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=7.2002 0.900 (0.943+0.300)+2 (0.0007.2000.900)135、 7.200/2=57.987kN.m 倾覆力矩:MT=31.0000.713 = 2.139kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！ 钢管楼板模板支架计算满足要求！8.2 扣件钢管楼板模板支架计算书（板厚 250mm，架高 5.0m）扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003第 67 页混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地136、基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为5.0m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 内龙骨采用40.80.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管482.8mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.137、10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图第 68 页图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.25+0.20)+1.402.50=11.270kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.25+0.71.402.50=10.921kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计138、算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.2501.000+0.2001.000=6.475kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500) 1.000=2.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算f = 0M / W f第 69 页其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板139、的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.206.475+1.402.500) 0.2000.200=0.045kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.04510001000/37500=1.202N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算0 T = 3 0 Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.206.475+1.402.500) 0.200=1.352kN截面抗剪强度计算值 T=3140、1.001352.0/(21000.00015.000)=0.135N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6776.4752004/(1006000281250)=0.042mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算第 70 页龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.2500.200=1.255kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 141、= 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000) 0.200=0.500kN/m静荷载 q1 = 1.201.255+1.200.040=1.554kN/m 活荷载 q2 = 1.400.500=0.700kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.700+1.554) 0.900=2.029kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.029/0.900=2.254kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 2.250.900.90142、=0.183kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9002.254=1.217kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.9002.254=2.231kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；第 71 页(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.183106/42666.7=4.28N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2143、bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001217.16/(240.0080.00)=0.571N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=1.295kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.295900.04/(1009000.001706667.0)=0.374mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取144、次龙骨的支座力 P= 2.231kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。第 72 页2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN2.23kN 2.23kN 2.23kN 0.07kN/m 2.23kN 2.23kN 2.23kN AB 900 900 900 托梁计算简图 0.9150.721托梁弯矩图(kN.m)4.504.4944.594.39 4.3866.632.36 2.352.25 2.242.15 2.130.110.10 0.010.11 2.35 2.36 44.600.01 0.102.13 2.15 4.38145、 4.39 66.632.24 2.25 4.494.50托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.28kN 1.28kN 1.28kN 1.28kN 1.28kN 1.28kN 1.28kNBA1.28kN 0.kN1.28kN0.07m 1.28kN1.01.28kN 托梁变形计算受力图0.0480.703托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.915kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.126kN 经过计算得到最大变形 V= 0.703mm顶托梁的截面力学参数为第 73 页截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面惯性矩 I = 2146、0.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.915106/8496.0=102.57N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.703mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1335.000=0.663kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.2000147、.9000.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.2500.9000.900=5.083kN第 74 页经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.908kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000) 0.9000.900=2.025kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立148、杆 N = 9.415kN，非顶部立杆 N = 9.925kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；第 75 页f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许149、长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.60m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m； =3177/16.0=198.405允许长细比(k取1) 0=198.405/1.155=171.779 210 长细比验算满足要求!=0.184=1.009415/(0.184397.6)=128.774N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m； =3306/16.0=206.470允许长细比(k取1) 0=206.470/1.155=178.762 210 长细150、比验算满足要求!=0.171=1.009415/(0.171 397.6)=138.750N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.600时，=142.076N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要 求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =3177/16.0=198.405第 76 页允许长细比(k取1) 0=198.405/1.155=171.779 210 长细比验算满足要求!=0.184=1.009925/(0.184397.6)=135.740N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公151、式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uz us w0 = 0.2001.0000.138=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0280.9001.2001.200/10=0.003kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算152、：MTk = 0.5H2law fk + HlaH mwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0285.00.90 (0.55.0+0.60)=0.385kN.m第 77 页Nwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.385/7.20)=0.029kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.2005.483+1.4002.025+ 1.40.61.4000.003=9.439kN 非顶部立杆Nw=1.2005.908+1.4002.025+ 1.40.61.4000153、.003=9.948kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m； =3177/16.0=198.405允许长细比(k取1) 0=198.405/1.155=171.779 210 长细比验算满足要求!=0.184=1.009439/(0.184397.6)+1.003000/4247=129.809N/mm2 a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m；=3306/16.0=206.470允许长细比(k取1) 0=206.470/1.155=178.762 210 长细比验算满足要求!=0.171=1.009439/(0.171 397.6)+1.00300154、0/4247=139.811N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.600时，=143.145N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要 求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =3177/16.0=198.405允许长细比(k取1) 0=198.405/1.155=171.779 210 长细比验算满足要求!=0.184=1.009948/(0.184397.6)+1.003000/4247=136.775N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：第 78 页不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.155、93kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.60m； h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取1.200+20.600=2.400m； 长细比，为2400/16.0=150 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.312；经计算得到=1.00 9925/(0.312 397.6)=80.003N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定156、性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uz us w0 = 0.2001.0000.138=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m；第 79 页lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0280.9001.2001.200/10=0.003kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板157、支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2law fk + HlaH mwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0285.00.90 (0.55.0+0.60)=0.385kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.385/7.20)=0.029kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 1.2005.908+1.4002.025+1.40.60.029=9.948kN经计算得到=1.009948/(0.312397158、.6)+1.003000/4247=80.904N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；第 80 页MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=7.2002 0.900 (0.819+0.200)+2 (1.0007.2000.900) 7.200/2=94.187kN.m 倾覆力矩:MT=31.0000.385 = 1.155kN.m模板支架整体抗倾159、覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！8.3 扣件钢管楼板模板支架计算书（板厚 150mm，架高 6.5m）扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2160、，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为6.5m，第 81 页立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 内龙骨采用40.80.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管482.8mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支161、撑架荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：第 82 页由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.20)+1.402.50=8.258kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.15+0.71.402.50=7.533kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算162、。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1501.000+0.2001.000=3.965kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500) 1.000=2.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷163、载设计值(kN/m)；第 83 页经计算得到 M = 0.100(1.203.965+1.402.500) 0.2000.200=0.033kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.03310001000/37500=0.881N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算0 T = 3 0 Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.965+1.402.500) 0.200=0.991kN截面抗剪强度计算值 T=31.00991.0/(21000.00015.000)=0.099N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗164、剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.9652004/(1006000281250)=0.025mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.1500.200=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：第 84 页q12 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷165、载标准值 q2 = (2.500+0.000) 0.200=0.500kN/m静荷载 q1 = 1.200.753+1.200.040=0.952kN/m 活荷载 q2 = 1.400.500=0.700kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.700+0.952) 0.900=1.487kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.486/0.900=1.652kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 1.650.900.90=0.134kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9001.652=0.892kN最大支座力 N=1.1ql = 166、1.1 0.9001.652=1.635kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.134106/42666.7=3.14N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算第 85 页最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.00891.86/(240.0080.00)=0.418N/mm2截面抗剪强度设计值 T167、=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=0.793kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.793900.04/(1009000.001706667.0)=0.229mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 1.635kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。1.64kN 1.64kN 1.64kN 1168、.64kN 1.64kN 1.64kN 1.64kN 1.64kN 1.64kN1.64kN、1.64kN 1.64kN、1.64kN0.07kN/ m1.64kN 1.64kN 1.64kN 1.64kN AB 1200 1200 1200 托梁计算简图第 86 页1.2040.983托梁弯矩图(kN.m)3.94 4. 4.314 .305.952.302.29 1.661.64 2.662.65 0.650.64 0.01 1.011.002.652.66 1.641.66 2.292.30 1.001.01 0.01 0.640.65 4.304.31 3.2. 3.955.95托梁剪169、力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0.79kN 0.79kN 0.79kN 0.79kN 0.79kN 0.79kN 0.79kN 0.79kN 0.79kN0.79kN 0.79kN 0.79kN 0.79kN0.07kN/ m0.79kN 0.79kN 0.79kN 0.79kN AB 1200 1200 1200 托梁变形计算受力图0.0961.369托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.204kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.904kN 经过计算得到最大变形 V= 1.369mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8170、.50cm3；截面惯性矩 I = 20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算第 87 页抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.001.204106/8496.0=134.97N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.369mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1466.500=0.947kN171、(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.2000.9001.200=0.216kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.1500.9001.200=4.066kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.229kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。第 88 页经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000) 0.9001.200=2.700kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳172、定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N = 9.233kN，非顶部立杆 N = 10.055kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)第 89 页非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长173、度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.60m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718允许长细比(k取1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求!=0.157=1.009233/(0.157397.6)=147.599N/mm2a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.565m； =3565/16.0=222.657允许长细比(k取1) 0=22174、2.657/1.155=192.777 210 长细比验算满足要求!=0.148=1.009233/(0.148397.6)=157.380N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.600时，=160.640N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要 求!非顶部立杆段：u2=2.492,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718允许长细比(k取1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求!=0.157=1.0010055/(0.157397.6)=160.729N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!第 90 页考虑风荷载时,立杆的稳定性175、计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uz us w0 = 0.2001.0000.138=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，1.20m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0280.9001.2001.200/10=0.003kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在176、风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2law fk + HlaH mwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0286.51.20 (0.56.5+0.60)=0.829kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.829/9.60)=0.046kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.2004.544+1.4002.700+ 1.40.61.4000.003=9.272kN非顶部立杆Nw=1.2005.229+1.400177、2.700+ 1.40.61.4000.003=10.093kN第 91 页顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718允许长细比(k取1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求!=0.157=1.009272/(0.157397.6)+1.003000/4247=148.925N/mm2 a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.565m；=3565/16.0=222.657允许长细比(k取1) 0=222.657/1.155=192.777 210 长细比验算满足要求!=0.148=1.00178、9272/(0.148397.6)+1.003000/4247=158.747N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.600时，=162.021N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要 求!非顶部立杆段：u2=2.492,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718允许长细比(k取1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求!=0.157=1.0010093/(0.157397.6)+1.003000/4247=162.055N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中179、 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.06kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；第 92 页A 立杆净截面面积，A=3.976cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.60m； h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取1.200+20.600=2.400m； 长细比，为2400/16.0=150 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.312；经计算得到=1.00 10055/(0.312 397.180、6)=81.051N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uz us w0 = 0.2001.0000.138=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，1.20m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0281.2001.2001.200/10=0.003kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+181、1)(n+2)*MTk/B第 93 页其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2law fk + HlaH mwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0286.51.20 (0.56.5+0.60)=0.829kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.829/9.60)=0.046kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 1.2005.229+1.4002.700+1.40.60.046=10.182、093kN经计算得到=1.0010093/(0.312397.6)+1.003000/4247=82.071N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。第 94 页抗倾覆力矩:MR=9.6002 1.200 (0.877+0.200)+2 (1.0009.6001.200) 9.600/2=229.637kN.m 倾覆力矩:MT=183、31.0000.829 = 2.486kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！8.4 墙模板计算书（墙厚 500mm，层高 6.5m）墙模板计算书第 95 页一、墙模板基本参数计算断面宽度500mm，高度6500mm，两侧楼板厚度200mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距200mm，内龙骨采用40.80.mm木方，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对 拉 螺 栓 布 置 21 道 ， 在 断 面 内 水 平 间 距 150+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300184、+300+300+300+300+300+300 mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。第 96 页500mm300300300300300300300300300300300300300300300300300300300300 6500mm150第 97 页模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝 土侧压力185、产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个 公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T 混凝土的入模温度，取10.000; V 混凝土的浇筑速度，取5.000m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.500m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=45.080kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F186、1=1.0045.080=45.080kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取6.30m。荷载计算值 q = 1.245.0806.300+1.404.0006.300=376.085kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 236.25cm3； 截面惯性矩 I = 177.19cm4；第 98 页AB376.08kN/m 200200200187、计算简图 1.5041.203弯矩图(kN.m)45.1337.6130.0930.0937.6145.13剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：AB284.00kN/m 200200200变形计算受力图0.0230.290变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=30.087kN N2=82.739kN第 99 页N3=82.739kNN4=30.087kN最大弯矩 M = 1.504kN.m 最大变形 V = 0.290mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 1.50410001000/236250=6.36188、6N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 345130.0/(26300.001 15.000)=0.716N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.290mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2045.08+1.40.204.00=11.939kN/m挠度计189、算荷载标准值q=0.2045.08=9.016kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。第 100 页11.94kN/mBA15015300300300300300300300300300300300300300300300300300300300300内龙骨计算简图0.1340.049内龙骨弯矩图(kN.m)1.791.601.981.741.801.791.791.791.791.791.791.791.791.791.791.791.791.791.791.781.840.000.001.741.601.791.791.791.791.791.791.791.791.791.791.190、791.791.781.791.791.801.841.981.79内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：9.02kN/mBA15015300300300300300300300300300300300300300300300300300300300300内龙骨变形计算受力图0.0040.035内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.134kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.771kN经过计算得到最大变形 V= 0.035mm第 101 页内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 42.191、67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.134106/42666.7=3.14N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31980/(24080)=0.928N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形 v =0.035mm内龙骨的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算192、。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。第 102 页3.77kN 3.77kN 3.77kN 3.77kN 3.77kN 3.77kN 3.77kNAv ! V ! V ! V B 450 450 450 支撑钢管计算简图 0.3660.290支撑钢管弯矩图(kN.m) 55.663.803.803.75 3.75 1.89 1.89 0.03 0.03 0.03 0.03 3.75 3.753.803.80 1.89 1.89 55.66 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 2.85kN 2.85kN 2.193、85kN 2.85kN 2.85kN 2.85kN 2.85kNAv ! V ! V ! V B 450 450 450 支撑钢管变形计算受力图0.0080.100支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.365kN.m 最大变形 vmax=0.100mm第 103 页最大支座力 Qmax=9.402kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.365106/8494.1=42.97N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A194、 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.402对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！8.5 墙模板计算书（墙厚 400mm，层高 7.9m）墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度400mm，高度7900mm，两侧楼板厚度200mm。 模板面板采用普通胶合板。第 104 页内龙骨间距200mm，内龙骨采用40.80.mm木方，外195、龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对 拉 螺 栓 布 置 26 道 ， 在 断 面 内 水 平 间 距 150+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300 +300+300+300+300+150mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。第 105 页400mm7900mm00 3196、00 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 150第 106 页模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝 土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个 公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T 混凝土197、的入模温度，取10.000; V 混凝土的浇筑速度，取5.000m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.500m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=45.080kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0045.080=45.080kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取7.70m。荷载计算198、值 q = 1.245.0807.700+1.404.0007.700=459.659kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 288.75cm3； 截面惯性矩 I = 216.56cm4；第 107 页AB459.66kN/m 200200200计算简图 1.8391.471弯矩图(kN.m)55.1645.9736.7736.7745.9755.16剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：AB347.12kN/m 200200200变形计算受力图0.0230.290变形图(mm) 经199、过计算得到从左到右各支座力分别为N1=36.773kN N2=101.125kN第 108 页N3=101.125kNN4=36.773kN最大弯矩 M = 1.838kN.m 最大变形 V = 0.290mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 1.83810001000/288750=6.365N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 355159.0/(27700.001 15.000)=0.716N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/m200、m2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.290mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2045.08+1.40.204.00=11.939kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2045.08=9.016kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。第 109 页11.94kN/mAB3003003003003003003003003003003003003003003003003003003003003003003003002201、00150内龙骨计算简图0.2390.071内龙骨弯矩图(kN.m)2.39 1.971.81.71.71.71.71.71.71.71.71.71.71.71.71.71.71.71.71.71.71.81.72.060.000.530.001.521.601.771.791.781.791.791.791.791.791.791.791.791.791.791.791.791.791.791.791.801.791.791.861.842.32内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：9.02kN/mAB30030030030030030030030202、0300300300300300300300300300300300300300300300200300150内龙骨变形计算受力图0.0150.110内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.238kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.706kN经过计算得到最大变形 V= 0.110mm第 110 页内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.238106/42666.7=5.58N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15203、.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32387/(24080)=1.119N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形 v =0.110mm内龙骨的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。第 111 页4.71kN 4.71kN 4.71kN 4.71kN 4.71kN 4.71kN 4.71kNAv 204、! V ! V ! V B 450 450 450 支撑钢管计算简图 0.4560.362支撑钢管弯矩图(kN.m) 77.064.74.744.67 4.67 2.35 2.35 0.03 0.03 0.03 0.03 4.67 4.674.744.74 2.35 2.35 77.06 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 3.55kN 3.55kN 3.55kN 3.55kN 3.55kN 3.55kN 3.55kNAv ! V ! V ! V B 450 450 450 支撑钢管变形计算受力图0.0100.125支撑钢管变形图(mm)经过连205、续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.456kN.m 最大变形 vmax=0.125mm第 112 页最大支座力 Qmax=11.734kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.456106/8494.1=53.69N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105206、.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.734对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！8.6 柱模板计算书（柱截面尺寸 600800mm）柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 8000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 450mm。第 113 页柱箍采用双钢管48mm2.8mm。柱模板竖楞截面宽度40mm，高度80mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞5根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/207、mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。600186 186 186800190190190190柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝 土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000;V 混凝208、土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。第 114 页根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.903.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下AB14.82kN/m 190190190面板计算简图 面板的209、计算宽度取柱箍间距0.45m。荷载计算值 q = 1.224.3000.450+1.402.7000.450=14.823kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 24.30cm3；截面惯性矩 I = 21.87cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；第 115 页M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.20210、10.935+1.401.215) 0.1900.190=0.054kN.m 经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.05410001000/24300=2.202N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.935+1.401.215) 0.190=1.690kN截面抗剪强度计算值 T=31690.0/(2450.00018.000)=0.313N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l211、 / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67710.9351904/(1006000218700)=0.074mm面板的最大挠度小于190.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下A6.26kN/mB 450 450 450 竖楞木方计算简图第 116 页竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.190m。荷载计算值 q = 1.224.3000.190+1.402.7000.190=6.259kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 2.816/0.450=6.259kN/m最大弯矩212、 M = 0.1ql2=0.1 6.2590.450.45=0.127kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4506.259=1.690kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.4506.259=3.098kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.127106/42666.7=2.97N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T =213、 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31690/(24080)=0.792N/mm2第 117 页截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6774.617450.04/(1009000.001706667.0)=0.083mm最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.224.30+1.402.70) 0.187 0.450 = 2.77kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨传递力。1.38kN 2.77kN 2.7214、7kN 1.38kNBA 410 410 支撑钢管计算简图 0.2580.123支撑钢管弯矩图(kN.m) 3.20 3.200.95 0.95 0.44 0.440.44 0.440.95 0.953.20 3.20支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：第 118 页1.02kN 2.04kN 2.04kN 1.02kNBA 410 410 支撑钢管变形计算受力图0.0000.025支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.257kN.m 最大变形 vmax=0.026mm 最大支座力 Qmax=6.408kN抗弯计算强215、度 f = M/W = 0.257106/8494.1=30.26N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14第 119 页对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.408B方向对拉螺栓强216、度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.224.30+1.402.70) 0.190 0.450 = 2.82kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨传递力。1.41kN 2.82kN 2.82kN 2.82kN 1.41kNBA 510 510 支撑钢管计算简图 0.3590.181支撑钢管弯矩图(kN.m) 2.83 2.831.390.010.011.391.390.010.011.392.83 2.83支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：第 120 页1.04kN 2.08k217、N 2.08kN 2.08kN 1.04kNBA 510 510 支撑钢管变形计算受力图0.0000.071支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.358kN.m 最大变形 vmax=0.071mm 最大支座力 Qmax=8.476kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.358106/8494.1=42.15N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于510.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值218、，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12第 121 页对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.476H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！8.7 梁支架计算书（梁截面尺寸 400700mm）梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB5000219、9-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为7.0m，梁截面 BD=400mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 内龙骨采用40.80.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15220、.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。第 122 页模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 梁单侧的楼板厚度0.20m，梁单侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。第 123 页7000图1 梁模板支撑架立面简图4001200 700533 133 533按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.70+0.20)+1.402.50=221、25.160kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.70+0.71.402.50=26.548kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 计算中考虑梁单侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.2000.5000.900=3.098kN。采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载222、包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5000.7000.900=16.065kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.900 (20.700+0.400)/0.400=0.810kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 0.4000.900=1.620kN均布荷载 q = 1.3516.065+1.350.810=22.781kN/m 集中荷载 P = 0.981.620=1.588kN面板的截面惯性矩I和截面223、抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面惯性矩 I = 25.31cm4；1.59kN22.78kN/mB133133133计算简图第 124 页0.0560.047弯矩图(kN.m)2.311.941.100.790.791.101.942.31剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：B16.87kN/m 133133133变形计算受力图0.0020.024变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.096kN N2=4.254kN N3=4.254kNN4=1.096kN最大224、弯矩 M = 0.056kN.m 最大变形 V = 0.024mm(1)抗弯强度计算第 125 页经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.05610001000/33750=1.659N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.002312.0/(2900.00015.000)=0.257N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.024mm面板的最大挠度小于1225、33.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.254/0.900=4.727kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 4.730.900.90=0.383kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9004.727=2.552kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.9004.727=4.680kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；第 126 页(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f226、 = 0M/W = 1.000.383106/42666.7=8.97N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002552.47/(240.0080.00)=1.196N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=2.750kN/m最大变形v=0.677ql4/1227、00EI=0.6772.750900.04/(1009000.001706667.0)=0.795mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨支撑传递力。第 127 页3.10kN0kN 4.25kN 4.25kN 1.10kNAB533 133 533支撑钢管计算简图 0.3210.264支撑钢管弯矩图(kN.m)2.07 2.070.77 0.77 0.91 0.910.19 0.192.3.33 3.43 3.43支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规228、范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 2.29kN0kN 2.47kN 2.47kN 0.90kNAB533 133 533支撑钢管变形计算受力图0.0150.191支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.321kN.m 最大变形 vmax=0.191mm第 128 页最大支座力 Qmax=9.754kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.321 106/4247.0=75.56N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于533.3/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造229、作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.009.75=9.75kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.75kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.351.018=1.3230、75kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.247=0.334kN 非顶部立杆段 N = 9.754+1.375=11.129kN第 129 页顶部立杆段 N = 9.754+0.334=10.088kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计231、算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718允许长细比(k取1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求!=0.157=1.0010088/(0.157397.6)=161.262N/mm2a=0.5m时，u232、1=1.403,l0=3.565m； =3565/16.0=222.657允许长细比(k取1) 0=222.657/1.155=192.777 210 长细比验算满足要求!=0.148第 130 页=1.0010088/(0.148397.6)=171.948N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=171.948N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要 求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =3177/16.0=198.405允许长细比(k取1) 0=198.405/1.155=171.779 210 长细比验算满足要求!=0.184=1.0011129/(233、0.184397.6)=152.210N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uz us w0 = 0.2001.0000.138=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，1.20m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0280.9001.2001.200/10=0.004kN.m； 风荷载设计值产生的234、立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B第 131 页其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2law fk + HlaH mwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0287.00.90 (0.57.0+0.60)=0.713kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.713/8.00)=0.048kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=9.754+1.35235、00.247+ 1.40.60.048=10.128kN 非顶部立杆Nw=9.754+1.3501.018+ 1.40.60.048=11.169kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718允许长细比(k取1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求!=0.157=1.0010128/(0.157397.6)+1.004000/4247=162.843N/mm2 a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.565m；=3565/16.0=222.657允许长细比(k取1) 0=222.657/1236、.155=192.777 210 长细比验算满足要求!=0.148=1.0010128/(0.148397.6)+1.004000/4247=173.572N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=173.572N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要 求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =3177/16.0=198.405第 132 页允许长细比(k取1) 0=198.405/1.155=171.779 210 长细比验算满足要求!=0.184=1.0011169/(0.184397.6)+1.004000/4247=153.699N/mm2立杆的稳定性计237、算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.754kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1457.000=1.375kN N = 9.754+1.375=11.129kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m； h 最大步238、距，h=1.20m；l0 计算长度，取1.200+20.500=2.200m； 长细比，为2200/16.0=137 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=1.00 11129/(0.363 397.6)=77.201N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：第 133 页风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uz us w0 = 0.2001.0000.138=0.028kN/m2 h 立杆239、的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0280.9001.2001.200/10=0.004kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2law fk + HlaH mwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0287.00.9240、0 (0.57.0+0.60)=0.713kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.713/8.00)=0.048kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 9.754+1.3501.018+1.40.60.048=11.169kN经计算得到=1.0011169/(0.363397.6)+1.004000/4247=78.421N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!第 134 页模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应241、满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.0002 0.900 (0.943+0.200)+2 (0.0008.0000.900) 8.000/2=65.828kN.m 倾覆力矩:MT=31.0000.713 = 2.139kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！ 模板支撑架计算满足要求！8.8 梁支架计算书（梁截面尺寸 350700mm）梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技242、术规范JGJ 162-2008第 135 页建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为7.0m，梁截面 BD=350mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 内243、龙骨采用40.80.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。梁单侧的楼板厚度0.20m，梁单侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。第 136 页第 137 页7000图1 梁模板支撑架立面简图3501200 700600 600按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组244、合S=1.2(25.500.70+0.20)+1.402.50=25.160kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.70+0.71.402.50=26.548kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 计算中考虑梁单侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.2000.5000.900=3.098kN。采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需245、要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5000.7000.900=16.065kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.900 (20.700+0.350)/0.350=0.900kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 0.3500.900=1.417kN均布荷载 q = 1.3516.065+1.350.900=22.903kN/m 集中荷载 P246、 = 0.981.418=1.389kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面惯性矩 I = 25.31cm4；1.39kN22.90kN/mB117117117计算简图 0.0430.036弯矩图(kN.m)第 138 页2.031.710.960.690.69 0.961.712.03剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：B16.96kN/m 117117117变形计算受力图0.0010.013变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.965kN247、 N2=3.738kN N3=3.738kNN4=0.965kN最大弯矩 M = 0.043kN.m 最大变形 V = 0.014mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.04310001000/33750=1.274N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!第 139 页(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.002030.0/(2900.00015.000)=0.226N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠248、度计算面板最大挠度计算值 v = 0.014mm面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.738/0.900=4.153kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 4.150.900.90=0.336kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9004.153=2.243kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.9004.153=4.112kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 17249、0.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.336106/42666.7=7.89N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!第 140 页(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002242.77/(240.0080.00)=1.051N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横250、杆间距) 得到q=2.419kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.419900.04/(1009000.001706667.0)=0.700mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨支撑传递力。3.10kN6kN3.74kN3.74kN0.96kNBA 600 600 支撑钢管计算简图第 141 页0.4670.390支撑钢管弯矩图(kN.m) 4.84.840.13 0.131.05 1.05 1.103.01 3.012.0.251、04 6.756.75支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 2.29kN9kN2.18kN2.18kN0.79kNBA 600 600 支撑钢管变形计算受力图0.0900.372支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.467kN.m 最大变形 vmax=0.372mm最大支座力 Qmax=11.583kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.467106/4247.0=109.96N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!第 142 页252、(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.0011.58=11.58kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=11.58kN (已经包括组合系数) 脚手253、架钢管的自重 N2 = 1.001.351.018=1.375kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.247=0.334kN非顶部立杆段 N = 11.583+1.375=12.958kN 顶部立杆段 N = 11.583+0.334=11.917kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25第 143 页 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm254、2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718允许长细比(k取1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求!=0.157=1.0011917/(0.255、157397.6)=190.498N/mm2a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.565m； =3565/16.0=222.657允许长细比(k取1) 0=222.657/1.155=192.777 210 长细比验算满足要求!=0.148=1.0011917/(0.148397.6)=203.122N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=203.122N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要 求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；第 144 页=3084/16.0=192.605允许长细比(k取1) 0=192.605/1.155=166.758 21256、0 长细比验算满足要求!=0.195=1.0012958/(0.195397.6)=166.936N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uz us w0 = 0.2001.0000.138=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，1.20m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0280.9001.20257、01.200/10=0.004kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2law fk + HlaH mwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。第 145 页MTk = 0.0287.00.90 (0.57.0+0.60)=0.713kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.713/8.00)=0.048kN Nw 考虑风荷载时258、，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=11.583+1.3500.247+ 1.40.60.048=11.957kN 非顶部立杆Nw=11.583+1.3501.018+ 1.40.60.048=12.998kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718允许长细比(k取1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求!=0.157=1.0011957/(0.157397.6)+1.004000/4247=192.080N/mm2 a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.565m；=3565/16.259、0=222.657允许长细比(k取1) 0=222.657/1.155=192.777 210 长细比验算满足要求!=0.148=1.0011957/(0.148397.6)+1.004000/4247=204.746N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=204.746N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要 求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m； =3084/16.0=192.605允许长细比(k取1) 0=192.605/1.155=166.758 210 长细比验算满足要求!=0.195=1.0012998/(0.195397.6)+1.004000/260、4247=168.393N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!第 146 页2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=11.583kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1457.000=1.375kN N = 11.583+1.375=12.958kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端261、伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m； h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取1.200+20.500=2.200m； 长细比，为2200/16.0=137 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=1.00 12958/(0.363 397.6)=89.888N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wk lah2/10第 147 页其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uz us w0 262、= 0.2001.0000.138=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0280.9001.2001.200/10=0.004kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2law fk + HlaH mwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向263、栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0287.00.90 (0.57.0+0.60)=0.713kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.713/8.00)=0.048kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 11.583+1.3501.018+1.40.60.048=12.998kN经计算得到=1.0012998/(0.363397.6)+1.004000/4247=91.109N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算第 148 页依据规范GB51264、210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.0002 0.900 (0.943+0.200)+2 (0.0008.0000.900) 8.000/2=65.828kN.m 倾覆力矩:MT=31.0000.713 = 2.139kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！ 模板支撑架计算满足要求！8.9 梁侧模计算书（梁截面尺寸 400700mm）梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=400mm， 梁截面高度 H=700mm，H方向265、对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面4080mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。第 149 页梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝 土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个 公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000;V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；第 150 页 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.8