1、目 录第一章、工程概况- 2 第二章、塔吊基础方案编制依据- 3 第三章、塔吊平面位置的确定 3 第四章、塔吊基础设计 8 第五章、塔吊基础验算 10 第六章、塔吊基础防护、基坑排水 17 xx县人民医院新院区二期工程塔吊基础专项施工方案第一章、工程概况工程名称：xx县人民医院新院区建设工程建设单位：xx县住房和城乡建设局设计单位：监理单位：施工单位:本工程拟开工日期：2014年7月6日竣工日期:2015年10月30日xx县人民医院为三级甲等医院，新院区建设工程项目位于合xx城新市镇撮镇路东、瑶岗路北，总用地面积约74500平方米（一期）.总建筑面积约124519。3 m2（地上建筑面积1072、919。3 m2；地下建筑面积：16600 m2），该工程主要由医疗综合楼(建筑面积106075.36m2，筏板基础,框架结构，12层/-1层。建筑高度49。9m，急诊、后勤楼（建筑面积9740。25m2，独立基础，框架结构，4层），建筑高度23。9m感染楼（建筑面积5403。90m2，独立基础,框架结构，3层），行政培训、科研楼（建筑面积9613。66m2，独立基础,框架结构,5层），建筑高度15.7m。锅炉房、制冷房（建筑面积1182.78m2，独立基础，框架结构，1层），及其配套场区道路、围墙、大门、室外给排水、室外电气、室外消防、景观、绿化等辅助设施工程施工.第二章、塔吊基础方案编制依3、据本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范（GB/T137521992)地基基础设计规范（GB50007-2011）建筑结构荷载规范（GB50009-2001)建筑安全检查标准（JGJ59-2011)混凝土结构设计规范(GB50010-2010）等地质勘察报告 第二章、塔吊基础方案编制依据本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）地基基础设计规范（GB50007-2011）建筑结构荷载规范（GB500092001）建筑安全检查标准（JGJ59-2011）混凝土结构设计规范（GB500102010）等地质勘察报4、告 第三章、塔吊平面位置的确定根据现场实际情况,xx县人民医院新院区工程拟定选择有效使用半径为55M的塔吊两台，有效使用半径为60M的塔吊两台。以满足施工要求.同时根据工程造型、平面位置、场区道路结合塔吊有效使用半径，利用CAD进行平面位置布置，最终选择满足塔吊按拆要求，便于吊装材料，旋转覆盖建筑物面积最大的地点。具体布置如下图:一、塔吊总平面布置图 二、塔吊基础定位图1、综合楼南侧塔吊（1塔吊）基础定位图 2、住院部南楼南侧塔吊（2#塔吊）基础定位图 3、综合楼北侧塔吊（3塔吊)基础定位图 4、住院部北楼北侧塔吊(4塔吊)基础定位图 第四章、塔吊基础设计 根据岩土工程勘察报告,四台塔吊基础均5、位于层粘土层中，地基承载力特征Fak=260Kpa，根据塔吊使用说明书要求,1、3(QTZ80）、2、4#塔吊（QZT63A）基础为55*1.30M钢筋混凝土承台,强度等级不小于C35，地基承载力不小于200kPa，考虑到施工进度，在独立基础和地下室施工前提前安装塔吊。一、塔吊基础埋深设计塔吊基础埋深设计应本着不影响自身基础承载力及与之相邻的主楼基础安全性为原则，现拟定四台塔吊基础的基底标高与相邻主楼基础底标高一致。1、1#、3塔吊：综合楼设计0。000相当于绝对标高16。0m，与塔吊基础相邻的筏板基础底标高6。35m（现地貌标高为-2。15，故基础埋深为4。2)，塔吊基础底面标高同相邻筏板基6、础底标高，即绝对标高9.65m，塔吊基础高度1.30m。2、2、4塔吊:住院部南、北楼设计0.000相当于绝对标高均为16。0m,与塔吊基础相邻的筏板基础底标高6.65m(现地貌标高为1.85，故基础埋深为4。8)，塔吊基础底面标高同相邻筏板基础底标高，即绝对标高9。35m，塔吊基础高度1。30m。二、塔吊基础简图 QTZ63A、QTZ80塔吊基础图第五章、塔吊基础验算A、1#、3#塔吊一、参数信息塔吊型号：QTZ80（6010）， 塔吊起升高度H：40.00m，塔身宽度B：1。8m， 基础埋深d：4。20m，自重F1：1033。9kN, 基础承台厚度hc:1.30m,最大起重荷载F2：80k7、N， 基础承台宽度Bc：5。00m，混凝土强度等级：C35， 钢筋级别:II级钢，额定起重力矩:1000kNm， 基础所受的水平力:0kN，标准节长度a:2.5m，主弦杆材料:角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，所处城市：安徽合肥市， 基本风压W0：0。35kN/m2,地面粗糙度类别：B类 田野乡村, 风荷载高度变化系数z：1。56 。二、塔吊基础承载力及抗倾翻计算依据建筑地基基础设计规范(GB500072002)第5。2条承载力计算。计算简图： 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 混凝土基础抗倾翻稳定性计算：8、E=M/(F+G)=2071。76/（1336。68+975.00)=0.90m Bc/3=1。67m根据塔式起重机设计规范（GB/T 13752-92）第条，塔吊混凝土基础的抗倾翻稳定性满足要求.式中 F塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=1336.68kN； G基础自重：G=25。0BcBchc1。2 =975。00kN; Bc基础底面的宽度,取Bc=5.000m； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩,M=1。4 1479.83=2071。76kNm; e偏心矩,eM/(F + G）0.896 m,故eBc/6=0.833 m； a合力作用点至基础底面最大9、压力边缘距离（m)，按下式计算： a= Bc / 2 M / (F + G）=5。000/2-2071.762/（1336。680+975.000)=1.604m.经过计算得到：有附着的压力设计值 P=（1336.680+975。000)/5.0002=92.467kPa;偏心矩较大时压力设计值 Pkmax=2（1336。680+975.000)/(35。0001.604）=192。185kPa。三、地基承载力验算地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 500072002第5。2.3条。计算公式如下： fa-修正后的地基承载力特征值（kN/m2）； fak-地基承载力特征值，按本规范10、第5。2.3条的原则确定；取260。000kN/m2; b、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数; 基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20。000kN/m3； b-基础底面宽度(m），当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m; m-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度,取20。000kN/m3; d-基础埋置深度(m) 取4.200m；解得地基承载力设计值：fa=369。600kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=369。600kPa；地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值P=92。467kPa,满足要求！地基承载力特征值1。2fa大11、于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=192。185kPa,满足要求!四、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 500072002)第8.2。7条。验算公式如下: 式中 hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时,hp取1。0。当h大于等于2000mm时，hp取0。9，其间按线性内插法取用；取 hp=0。96； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1。43MPa； ho 基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1。25m; am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； am=1.80+(1.80 +21。25)/2=3。05m； at - 冲切破坏锥体最12、不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度)；取at1.8m； ab 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1。80 +21.25=4.30； pj - 扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力,对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=192.19kPa; Al - 冲切验算时取用的部分基底面积;Al=5.00（5。00-4。30)/2=1.75m2 Fl - 相应于荷载效应基本组合时作用在13、Al上的地基土净反力设计值。 Fl=192.191。75=336。32kN.允许冲切力:0。70。961.433050。001250。00=3657299。48N=3657。30kN Fl= 336。32kN;实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！五、承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002）第条。计算公式如下： 式中：MI - 任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 - 任意截面II至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时，取a1=(Bc-B）/2（5。00-1.80)/2=1.60m； Pmax - 相应于荷载效14、应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值,取192。19kN/m2； P - 相应于荷载效应基本组合时在任意截面II处基础底面地基反力设计值；P=Pmax(3aal)/3a P=192.19(31.80-1。60)/（31。80)=135.24kPa； G-考虑荷载分项系数的基础自重,取G=1.3525BcBchc=1.35255。005。001。30=1096.88kN/m2； l 基础宽度,取l=5。00m； a - 塔身宽度,取a=1。80m; a 截面I I在基底的投影长度， 取a=1.80m。 经过计算得MI=1.602(25。00+1.80)（192.19+135。24210915、6.88/5。002)+(192.19135。24）5。00/12=664。09kN。m.2。配筋面积计算依据建筑地基基础设计规范GB 500072002第8.7。2条。公式如下： 式中，l - 当混凝土强度不超过C50时， 1取为1。0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定,取l=1。00； fc - 混凝土抗压强度设计值，查表得fc=14.30kN/m2； ho - 承台的计算高度,ho=1.25m.经过计算得: s=664。09106/（1。0014.305.00103（1.25103)2）=0.006； =1(1-20。006)0.5=0。006； s=10.16、006/2=0。997； As=664.09106/(0。9971.25300.00）=1776.19mm2。由于最小配筋率为0.15，所以最小配筋面积为:5000。001300。000.15=9750。00mm2。故取 As=9750.00mm2。建议配筋值：II级钢筋，18125mm。承台底面单向根数39根.实际配筋值9925。5 mm2。B、2、4塔吊一、参数信息塔吊型号：QTZ63， 塔吊起升高度H：60.00m，塔身宽度B：1。6m， 基础埋深d：4.80m,自重F1：450。8kN， 基础承台厚度hc:1.30m，最大起重荷载F2:60kN， 基础承台宽度Bc：5。00m，混凝土强17、度等级:C35， 钢筋级别：II级钢，额定起重力矩:630kNm， 基础所受的水平力：0kN，标准节长度a:2。5m,主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c:120mm，所处城市：安徽合肥市， 基本风压W0:0.35kN/m2，地面粗糙度类别：B类 田野乡村， 风荷载高度变化系数z：1。77 .二、塔吊基础承载力及抗倾翻计算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002）第5.2条承载力计算。计算简图： 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 混凝土基础抗倾翻稳定性计算：E=M/(F+G)=2447。02/（61218、.96+975。00)=1.54m Bc/3=1。67m根据塔式起重机设计规范（GB/T 13752-92）第4。6.3条,塔吊混凝土基础的抗倾翻稳定性满足要求。式中 F塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=612。96kN; G基础自重：G=25.0BcBchc1。2 =975。00kN； Bc基础底面的宽度，取Bc=5.000m； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4 1747.87=2447.02kNm； e偏心矩,eM/（F + G)1.541 m,故eBc/6=0。833 m； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m）,按下式计算： a=19、 Bc / 2 M / （F + G）=5。000/2-2447.018/（612。960+975。000)=0.959m.经过计算得到:有附着的压力设计值 P=(612.960+975.000)/5。0002=63.518kPa；偏心矩较大时压力设计值 Pkmax=2(612。960+975.000)/（35。0000。959）=220.776kPa。三、地基承载力验算地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 500072002第5。2.3条.计算公式如下: fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak地基承载力特征值，按本规范第5。2.3条的原则确定;取260.000kN20、/m2； b、d基础宽度和埋深的地基承载力修正系数； -基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20。000kN/m3; b-基础底面宽度(m），当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值,取5.000m； m-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d基础埋置深度(m) 取4.800m；解得地基承载力设计值：fa=386。400kPa;实际计算取的地基承载力设计值为：fa=386。400kPa；地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值P=63。518kPa，满足要求!地基承载力特征值1.2fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=220。721、76kPa，满足要求!四、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第条。验算公式如下： 式中 hp 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时,hp取1。0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.96； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1。43MPa； ho - 基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.25m； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度; am=1。60+(1。60 +21.25)/2=2。85m； at - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载22、力时,取柱宽(即塔身宽度）；取at1。6m; ab - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长,当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时,取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1。60 +21.25=4.10； pj 扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力,对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=220。78kPa； Al - 冲切验算时取用的部分基底面积;Al=5。00（5。00-4.10)/2=2。25m2 Fl - 相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。 Fl=220。782.2523、=496。75kN。允许冲切力：0.70。961.432850.001250。00=3417476。56N=3417。48kN Fl= 496.75kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值,所以能满足要求！五、承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)第条。计算公式如下： 式中：MI - 任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 - 任意截面II至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时，取a1=（BcB)/2（5.00-1。60）/2=1。70m； Pmax - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取220.724、8kN/m2； P - 相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值；P=Pmax(3a-al）/3a P=220.78(31.60-1.70）/（31。60）=142.58kPa； G-考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.3525BcBchc=1。35255.005。001.30=1096。88kN/m2; l - 基础宽度，取l=5.00m； a - 塔身宽度，取a=1。60m； a - 截面I - I在基底的投影长度， 取a=1。60m。 经过计算得MI=1.702(25.00+1。60）(220。78+142.58-21096.88/5。002）+(220.78-25、142。58)。2.配筋面积计算依据建筑地基基础设计规范GB 500072002第8.7。2条。公式如下: 式中，l - 当混凝土强度不超过C50时, 1取为1。0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定,取l=1.00； fc - 混凝土抗压强度设计值,查表得fc=14。30kN/m2； ho - 承台的计算高度，ho=1。25m。经过计算得： s=864.12106/(1。0014。305.00103(1。25103)2）=0.008; =1-(1-20。008)0.5=0.008； s=1-0。008/2=0.996； As=864.12106/（0。9961.226、5300.00)=2313.30mm2。由于最小配筋率为0.15，所以最小配筋面积为：5000。001300。000.15%=9750。00mm2。故取 As=9750.00mm2.建议配筋值:II级钢筋，18125mm。承台底面单向根数39根。实际配筋值9925.5 mm2.第六章、塔吊基础防护、基坑排水1、基础工程施工阶段。塔吊基础基坑周边按照基坑支护图纸设计要求做好支护，沿边坡底边设300*300排水沟，排水沟与主楼基础周边排水沟相连，塔吊基础基坑积水可通过排水沟汇入集水坑后由自吸泵排出基坑.2、主体结构阶段。基础回填土之前沿塔吊基础四周砌筑240mm厚挡土墙一道,挡土墙采用Mu10实心粘土砖M5水泥砂浆砌筑。当墙体总高超过2m时每隔2m设置200高圈梁一道，挡土墙顶面高出室外地面1。2m以用作防护。