1、学研中心（教学用房）屋面钢结构安装及树塔支撑架、门厅支撑架安全专项施工方案目 录第一篇 屋面钢结构吊装及安装安全专项方案1.编制依据-12.工程概况-22.1建筑概况-22.2屋面钢结构概况-32.3钢结构方案论证范围-43.钢结构施工方案-53.1西侧格构装饰架施工方案-53.1.1构件的分布-53.1.2主要构件连接节点-73.1.3构件施工重点及难点-83.1.4吊装的总体思路-83.2 东侧树塔1结构内置钢结构施工方案-123.2.1构件的分布-123.2.2主要构件规格-213.2.3主要构件连接节点-233.2.4构件施工重点及难点-263.2.5吊装的总体思路-263.2.6东侧2、树塔结构吊装工艺-333.2.7高度螺栓施工- -403.2.8压型钢板及栓钉施工- -434.钢结构高空焊接- -494.1焊接接头形式- -494.2焊接特点- -494.3焊接流程- -504.4焊接方法- -505.钢结构预埋件及连接钢桁架牛腿位置精度控制措施- -515.1预埋件及精度控制- -515.2树塔中用于连接钢结构桁架牛腿位置精度确定- -525.3埋件的检查- -526.专项进度进划和进度安全保证措施- -526.1专项进度计划- -526.2进度安全保证措施- -537.钢结构高空吊装的安全保证措施- -557.1一般规定- -557.2安全措施设计规定- -557.33、安全措施设计应包括的内容- -557.4防护措施- -56附图1 现场塔吊布置与屋面钢结构位置关系图- -58第二篇 树塔支撑架及门厅支撑架安全专项方案1.编制依据-592.工程概况-603、高支撑方案论证范围- -613.1 东侧树塔1的高支撑满堂架概况-633.2 北侧门厅及展厅高支撑满堂架概况- -653.3 南侧树塔2高支撑满堂架概况- -684、东侧树塔1的高支撑满堂架设计- -694.1施工难点- -694.2 树塔挑梁模板、挑板模板及支撑体系设计-735、北侧展厅及门厅高支撑满堂架设计- -845.1 展厅高支撑满堂架设计- -845.2 北楼门厅高支撑满堂架设计- -975.34、 展厅及门厅满堂架架体的加强设置- -1015.4 展厅及门厅梁板高支撑体系表- -1016、南侧树塔2高支撑满堂架设计- -1046.1 超高封板模板及支撑体系- -1046.2 超高封板结构梁模板及支撑体系- -1046.3 架体上部设计- -1046.4 模板支撑体系构造拉结设计- -1047、高支撑主要施工方法- -1197.1施工程序- - -1197.2 施工要点- -1197.3 支撑搭设技术要求- -1198、支撑架检查与验收- - -1218.1材料标准与检验- - -1218.2 构配件进场检查与验收- -1218.3 搭设过程中和使用前的检查与验收- -1238.4 高支5、撑的施工验收- -1249、施工使用要求- -12410、施工安全要求- -12410.1 安全保证措施- - -12410.2 安全防护措施- - -12610.3 防大雨大风措施- - -12710.4 防触电措施- - -12710.5 混凝土施工安全注意事项- - -12711、安全监控措施及应急处理预案- -12812、施工环保注意事项- -133计算书附件1 树塔1 110厚楼板模板支架计算书- -134附件2 树塔1 4001050高支撑劲性梁模板支架计算- -140附件3 树塔1 300700高支撑梁模板支架计算- -146附件4 树塔1 5001000高支撑劲性梁模板支架计算6、-153附件5 展厅 300750mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书- -160附件6 展厅四层顶檐沟超高楼板模板扣件钢管高支撑架模板支撑计算书-167附件7 展厅 400650mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书- -173附件8 门厅600700梁模板扣件钢管高支撑架计算书- -180附件9 门厅 220650梁模板扣件钢管高支撑架计算书- -187附件10 北楼门厅十三层顶板模板扣件钢管高支撑架计算书- -194附件11 树塔2 150mm厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书- -200附件12 树塔23501400mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书-206附件13 树塔2 300900mm梁模板扣7、件钢管高支撑架计算书-213第一篇 屋面钢结构吊装及安装安全专项方案1编制依据1.1 合同1.2 业主提供的本工程图纸及本工程施工组织设计1.3 本工程钢结构二次深化图纸1.4 主要规范、规程、标准和图集类别名 称编 号国家钢结构工程施工验收规范GB 50205-2001建设工程文件归档整理规范GB 50328-2001碳素结构钢GB/T700-2006低合金高强度结构钢GB/T1591-2008低合金钢埋弧焊用焊剂GB12470-2003起重机械安全规程GB/T6067-1985起重机用钢丝绳检验和报废使用规定GB/T5972-2006重要用途钢丝绳GB8918-2006高层建筑结构用钢板G8、B19879-2005行业建筑钢结构焊接技术规程JGJ81-2002钢结构高强螺栓连接的设计、施工及验收规程JGJ82-91钢结构防火涂料应用技术规程CECS 24-90建筑钢结构防火技术规范CECS200：2006栓钉焊接技术规程CECS 226:2007建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2001建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑工程冬季施工规程JGJ104-97工程建设安装起重施工规范HG20201-2000地方建筑安装工程资料管理规程DBJ01-51-2003北京市建筑工程安全操作规程DBJ01-62-2002绿色施工管理规程DB11/9、513_2008建筑工程施工现场安全资料管理规程DB11/383_2009建筑工程安全监理规程DB11/382_2006图集多高层建筑钢结构节点连接03SG519-1、2企业危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文件1.5 法律、法规类别名 称备 注国家中华人民共和国建筑法1997年主席令第91号中华人民共和国安全生产法2002年主席令第七十号建设工程安全生产管理条例国务院第393号令工程建设标准强制性条文2009年版建设工程质量管理条例国务院颁布第279号令特种设备监察条例国务院颁布第549号令部委 建设工程施工现场管理规定建设部令1991年第15号房屋建筑工程和市政基础设施10、工程竣工验收备案管理暂行办法20000407实施建设部令第78号房屋建筑工程质量保修办法建设部令第80号房屋建筑和市政基础设施工程施工分包管理办法建设部令第124号危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号2009年5月13日地方北京市实施（危险性较大的分部分项工程安全管理办法）规定京建施（2009）841号北京市建设工程施工现场管理办法政府令第72号北京市建设工程见证取样和送检管理规定京建质（2009）289号2. 工程概况2.1 建筑概况本工程为北京林业大学教学所用建筑，位于北京市海淀区清华东路35号, 林业大学校园东南角。工程东侧为静淑苑马路及居民住宅小区，南侧为清华东路，西11、南角为校外加油站，施工现场西侧及北侧为林业大学原有教学楼。工程总建筑面积89989.7 m2；其中地上建筑面积65327.6 m2；地下建筑面积24662.1 m2 。主楼屋面高度58.8m；女儿墙顶高度59.6m；局部机房凸出屋面高度62.8m；局部凸出装饰建筑高度分别为62.8m、59.4m，0.000相对于绝对标高49.75m。本工程地下部分三层，地上部分十四层，屋面以上有局部出顶设备机房及桁架造型一层。建筑南北各分布一教学楼，彼此相对，间距42m。两教学楼之间东半部七层以下，是延东西两个方向由下至上呈阶梯式层层递减的建筑，使用功能为阶梯教室，两端分别与南北教学楼相接；在阶梯教室中心偏南12、有一核心筒建筑，该核心筒呈树干型状，从地下三层起穿过七层梯形建筑至十四层顶部59.4m标高；核心筒从十一层开始设有挑板并延南北方向挑板面积层层递增至十三层，至十四层54.8m南北两端与南北主楼相连，该处结构在剖面上呈树冠型状，因此与核心筒合称为树塔1；南北两主楼之间西半部58.8m标高处设有大跨度钢桁架造型。整个建筑可分为基础结构、地下结构、地上结构与屋顶钢结构四个部分。2.2 屋面钢结构概况2.2.1本工程屋顶钢结构分为两个部分，一部分是西侧格构装饰架，位于两教学楼之间屋顶西侧，顶部标高60.45m，底部标高58.35m；另一部分是东侧树塔结构内置钢结构，树塔位于两教学楼之间东侧上部，结构顶13、标高60.9m。见图1示。南教学楼北教学楼东树塔型核心筒树塔内钢结构西侧屋顶钢桁架图1 建筑正西立面示意2.2.2 钢结构材料要求屋面钢结构中的钢桁架及其连接构件均采用Q345B，其余锚栓、锚板、预埋件、压型钢板及栓钉等均采用Q235B钢 本工程节点劲性钢柱采用等强焊接节点形式，桁架上下弦连接采用栓焊连接，其中连接螺栓均选用H .S.B10.9级扭剪型高强螺栓。屋面桁架上下弦杆的对接焊缝、混凝土梁内的型钢对接焊缝质量等级均为一级。屋面钢构件在厂内涂刷两道防锈漆，涂刷一道调和面漆，运至现场安装后，采用薄型防火涂料喷涂，耐火极限达到2小时。2.3 钢结构方案论证范围2.3.1 西侧格构装饰架论证范14、围本工程西侧格构装饰架中桁架HJ-1的单件起吊重量150kN，安装高度60m，跨度42m,起重设备采用液压千斤顶整体提升。根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文件的规定：“采用非常规起重设备、方法且单件起吊重量在100KN及以上的起重吊装工程”、“跨度大于36m及以上的钢结构安装工程”属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，需要进行专家论证后组织施工。本方案对桁架HJ-1采用的施工方法属于危险性较大的分部分项工程的范畴，此方法在施工中的可行性有待专家的进一步论证来确定。2.3.2 东侧树塔1钢结构论证范围根据东侧树塔1的钢结构特点，确定钢构件采用工厂分段制作、现场分段15、吊装，在满堂脚手架上搭设平台空中散拼的方法进行施工。在构件散拼的安装过程中，构件下部支点将承担桁架在空中散拼过程中向下施加的荷载并传递给满堂承重架；在搭设满堂脚手架时因上部构件传于架子的集中荷载可按1000kg来考虑脚手架的加强。根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文件的规定：“用于钢结构安装的满堂支撑体系，承受单点集中荷载700Kg以上”属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，需要进行专家论证后组织施工。 本工程东侧树塔满堂架平台上散拼HJ-3桁架及HJ-4桁架时传于下部脚手架的集中力1000kg，属于危险性较大的分部分项工程的范畴，此方法在施工中脚手架加强设置的可16、行性有待专家的进一步论证来确定。除此之外，东侧树塔1钢构件本身的起重吊装及跨度均没有达到论证的范围。关于满堂脚手架的专项论证，详见第二篇树塔支撑架安全专项施工方案，本篇钢结构方案中对满堂承重架不另行阐述。3.钢结构施工方案3.1格构装饰架施工方案3.1.1构件分布格构装饰架位于两教学楼屋顶西侧，是由3榀主桁架HJ-1与38榀次桁架HJ-2组成，桁架HJ-1两端支点座于教学楼骨架柱顶双向可移动支座上，主桁架HJ-1之间的连接是38榀次桁架完成，桁架HJ-2分布的间距2.1m，格构装饰架平面布置见图2示，透视见图3示。图2 西侧屋顶格构装饰桁架平面布置图HJ-1南教学楼北教学楼3.1.2 主要构件17、连接节点见图6示。 图6-1 桁架HJ-1支座做法 图6-2 桁架HJ-1与桁架HJ-2连接做法3.1.3 构件施工重点及难点 针对构件结构特点，确定构件施工重点及主要吊装技术见下表：施工重点重点分析对策垂直运输机的选择HJ-1每榀重15t，构件超长、超大，运输不便，现场场地狭窄，安装高度60m，现场没有汽车吊站位制作在工场分段进行，运至现场就位点正下方组拼，采用整体提升的方法进行安装3.1.4 吊装的总体思路（1）吊装参考依据1）格构装饰架有3主桁架榀HJ-1，38榀次桁架HJ-2。2）现场塔吊工作参数见下表：3#塔吊(型号：QTZ125)工作参数明细t10.9.68.36.96.85.0418、.74.13.73.53.23.12.92.72.52.42.3m29-12.915172023.423.625273032353740424547502#塔吊(型号：QTZ315)工作参数明细t161412.411.29.939.188.217.668.06.9865.765.365.114.784.584.3m19.721.52427303235373842454750525557603）整榀HJ-1、中心点及HJ-2与现场塔吊的的置关系见图7，分段后桁架HJ-1中心与现场塔吊的位置关系见图8 图7 整榀HJ-1、中心点及HJ-2与现场塔吊的的置关系图8 桁架HJ-1中心与现场塔吊的位置（19、2）制作及吊装思路构件制作均在工厂进行，其中构件HJ-1整榀重15t（含吊装施工荷载），长43m，高2.4m,考虑运输及现场塔吊参数的限制，制作时将桁架HJ-1分成3段制作，运至现场后根据下表的关系选用2#或3#塔吊将运制现场的分段构件运至安装厂地进行组拼。塔吊与分段构件关系一览表塔吊编号及型号构件编号构件与塔吊距离m塔吊允许起重量t构件长度m构件重量t是否小于允许起重量构件样式2#QTZ315回转半径60mHJ-1a-12711.219.17是见图8HJ-1b-1319.1819.17是见图8HJ-1c-137819.17是见图8HJ-1a-244614.65.3是见图8HJ-1b-246520、.7614.65.3是见图8HJ-1c-2495.3614.65.3是见图8HJ-1a-3564.588.43是见图8HJ-1b-3584.488.43是见图8HJ-1c-3超08.43否见图8HJ-2604.38.4 0.3是见图93#QTZ125回转半径50mHJ-1a-1超019.17否见图8HJ-1b-1超019.17否见图8HJ-1c-1超019.17否见图8HJ-1a-2超014.65.3否见图8HJ-1b-2502.314.65.3否见图8HJ-1c-2502.314.65.3否见图8HJ-1a-33838.43是见图8HJ-1b-3363.18.43是见图8HJ-1c-336321、.18.4 3是见图8HJ-2502.38.4 0.3是见图9 注：“超”含义为构件与塔吊距离超出塔中回转半径范围桁架HJ-1整榀及分段形式见图9,桁架HJ-2见图10。图9 桁架HJ-1分段示意图10 桁架HJ-2示意（3）吊装设备选择 根据构件的结构形式、施工顺序、现场塔吊起重参数、现场周围环境来确定格构装饰架中构件的安装设备。格构装饰架中的3榀主桁架HJ-1每榀重15t（含施工荷载），起重高度60m，跨度42m。采用现场邻近的2#、3#塔吊在回转半径内运用单机或双机抬吊的方式对HJ-1进行整榀安装，经下表分析，不能满足构件的安装要求。单机起吊分析表：2#、3#塔吊与3榀HJ-1的位置及起22、重塔吊编号HJ-1c与塔吊距允许起重量起重量及结论HJ-1b与塔吊距允许起重量起重量及结论HJ-1a与塔吊距允许起重量起重量及结论2#40m6.9t15t否43m6.515t否47m5.7615t否3#吊距不足0否吊距不足0否吊距不足0否 双机台吊分析表：2#、3#塔吊与3榀HJ-1的位置及起重塔吊编号HJ-1c与塔吊距允许起重量起重量及结论HJ-1b与塔吊距允许起重量起重量及结论HJ-1a与塔吊距允许起重量起重量及结论2#30m9.987.5t可34m8.217.5t可39m6.987.5t否3#44m2.57.5t否42m2.77.5t否35m2.57.5t否2#+3#综合结论否综合结论否23、综合结论否运用现场塔吊将构件分段安装,空中组对，就需在桁架下方搭设操作平台，因格构装饰架下没有任何建筑物，故平台下的脚手架搭设的高度需近60m, 此法与构件安装数量的性价比过低，不易采纳。租用大吨位汽车吊，由于格构装饰架正前方的地面是砼浇筑汽车走道板，板下是架空的，板上不能承载大吨位汽车吊，若将汽车吊让开走道板，则离构件安装就位的地方太远不能满足施工要求，此法也不能采纳。经上述分析，用常规吊装法均不能实现对构件安装就位的施工，为保证构件能在保质，安全的情况下完成构件的安装就位，确定采用整体提升方法进行格构装饰架安装。西侧桁架的地面拼装做法、整体提升方法、顶部杆件合拢及卸载、提升设备的安装固定做24、法等另见西侧格构装饰架的整体提升专项施工方案。3.2 树塔结构内置钢结构施工方案3.2.1构件的分布（1）树塔结构位于两教学楼之间东侧上部，正立面呈树塔型见图20，主构件透视见图11：图10 树塔上部效果示意 钢桁架北教学楼南教学楼劲性钢梁核心筒 图11 树塔主构件透视图（2）树塔结构内分部的钢结构1） 十二、十三层挑板中分别设有两根贯通整个核心筒及挑板的劲性钢梁,布置见图12、图13。 图12 十二层内置钢梁布置 图13 十三层内置钢梁布置2）十四层设有4榀钢桁架,即HJ-3、HJ-4、HJ-5、HJ-6，桁架上、下弦两端分别与南、北教学楼及核心筒内的劲性钢柱GZ83、GZ81、GZ57a、25、ZG57b、AZ4、AZ6上的牛腿相连接，连接方式为高强螺栓加焊接；3）桁架之间在54.8m、58.8m、60.9m处设有三层钢梁，在每层钢梁之间设有水平支撑，在钢梁上铺设压型钢板及混凝土板，桁架及钢梁布置见图14。 图14-1 树塔54.8m内置构件平面布置 图14-2 树塔58.8m内置构件平面布置图14-3 树塔600.9m内置构件平面布置4）树塔根据造形的需要从十一层标高43.19m起至十四层标高58.8m止，以核心筒为中心设置了逐渐向外延伸八个台阶，每个台阶高2.1m,台阶的架构均由板上立柱、板下吊柱、柱间连梁构成，立、吊柱根部与板上、板下内的埋件相焊接，各层吊、立柱及柱间连梁分布情26、况见图15。 图15-1 树塔结构内置吊柱、立柱及连梁平面布置图15-2 树塔结构内置吊柱、立柱及连梁平面布置 图15-3 树塔结构内置吊柱、立柱及连梁平面布置图15-4 树塔结构内置吊柱、立柱及连梁平面布置图15-5 树塔结构内置吊柱、立柱及连梁平面布置图15-6 树塔结构内置吊柱、立柱及连梁平面布置图15-7 树塔结构内置吊柱、立柱及连梁平面及立面布置图15-8 树塔结构内置吊柱、立柱压缩平面布置3.2.2主要构件的规格东侧树塔1钢构件规格见下表：序号构件名称构件示意图构件规格构件位置1HJ-3H690*250*16*32H294*200*8*12口300*250*20*20口300*2527、0*24*24见图16-12HJ-4H690*250*16*32H294*200*8*12口300*250*20*20口300*250*24*24见图16-23HJ-5H690*250*16*32H294*200*8*12口300*250*20*20口300*250*24*24见图16-34HJ-6H690*250*16*32H294*200*8*12口300*250*20*20口300*250*24*24见图16-45桁架间60.9m、58.8m、54.8m平台梁H588*300*12*20屋顶东侧树塔16劲性钢梁H750*200*16*30屋顶东侧树塔17立柱、吊柱及连梁HN400*20028、*13口200*100*5*5口200*100*3*3口200*200*10*10口300*200*16*16口200*150*6*6屋顶东侧树塔1 图16-1 HJ-3构件示意图16-2 HJ-4构件示意图16-3 HJ-5构件示意 图16-4 HJ-6构件示意3.2.3 主要构件连接节点做法见图17 图17-1 桁架 HJ-X下、下弦与型钢砼柱的连接 图17-2 桁架 HJ-X下、下弦与平台梁连接 图17-3 桁架 HJ-X立杆与平台梁连接 图17-4 桁架 HJ-3/4上弦空中对接节点 图17-5 立柱及吊柱埋件示意3.2.4 构件施工重点及难点针对树塔结构中钢结构安装施工重点及主要吊装29、技术如下表：序号施工重点重点分析对策1树塔1钢结构的安装安装最高点60.9m，其中桁架HJ-3、HJ-4每榀重18t(不含上部2100mm),由于现场实际情况及塔吊的制约不能进行整榀桁架的吊装。采用工场分段制作，现场空中散拼的施工方法。2立柱、吊柱及连梁数量多，满堂架子及土建施工影响构件的吊装看准作业时间，在安装最方便的时候进行穿插作业3树塔安装时土建与钢构件施工的现场协调结构为钢-混组合，构件数量多，施工操作面集中，构件吊装与土建施工交叉频繁，协调难度大施工操作前双方要协商出合理可行的施工顺序并加以施实。3.2.5 吊装的总体思路（1）吊装参考依据1）树塔内置钢构件：桁架HJ-3-6各一榀，30、三层平台钢梁，三层压型瓦，四根劲性梁，约500根立柱、吊柱及连梁、平台内水平支撑。2）现场塔吊工作参数见下表1#塔吊(型号：QTZ125)工作参数明细t10.9.68.36.96.85.04.74.13.73.53.23.12.92.72.52.42.3m29-12.915172023.423.625273032353740424547504#塔吊(型号：QTZ315)工作参数明细t161412.411.29.939.188.217.668.06.9865.765.365.114.784.584.3m19.721.52427303235373842454750525557603）整榀HJ-3至31、HJ-6中心点中与现场塔吊的的置关系见图18，图18 HJ-3至HJ-6中心点与现场塔吊的的置关系（2）制作及吊装思路东侧树塔内钢结构中桁架HJ-3、HJ-4的施工采用工厂分段制作，空中散拼的方法，树塔内所有钢结构杆件的吊装均采用现场4#及3#塔吊进行安装就位。吊车站布置见图18；根据现场的实际情况及各起重设备的制约，对超出起重限制的构件分段及各单件重量参数见下表。构件分段及各单件重量参数表塔吊编号及型号构件编号构件与塔吊距m允许起重量t构件型式桁架每段长度m每段重量t4#QTZ315HJ-3-A段406.98见图1922.64.900HJ-3-B段388见图1912.5785.446HJ-332、-C段466见图1910.5444.362HJ-3-D段416.98见图1913.14.367HJ-3-E段456见图1911.854.347HJ-4-A段377.66同HJ-322.64.900HJ-4-B段319.18同HJ-312.5785.446HJ-4-C段416.98同HJ-310.5444.362HJ-4-D段416.98同HJ-313.14.367HJ-4-E段456同HJ-311.854.347劲性梁289.93见图1924.64.450劲性梁289.93见图1915.52.810HJ-5-A2611.2见图1914.19.392HJ-5-B2611.2见图1914.16.033、00HJ-6-A1616同HJ-514.111.000HJ-6-B1616同HJ-514.16.000图19-1 HJ-3每段构件示意 图19-2 HJ-5每段构件示意（3）吊装设备选择根据构件的结构形式、施工顺序、现场塔吊起重参数、现场周围环境来确定格构装饰架中构件的安装设备。1）树塔结构中桁架HJ-3、HJ-4, 每榀重量约18t（不含上部2100m杆件）， 桁架HJ-5、HJ-6、每榀重量约12t（不含上部2100m杆件），四榀桁架均位于标高54.8m至60.9m处，构件附近的塔吊是1#、4#，运用现场塔吊针对单机与双机抬吊进行整榀桁架的安装就位进行分析如下表：单机起吊分析表：1#、4#34、塔吊与HJ-3至HJ-6的位置及起重关系塔吊编号HJ-3与塔车距允许起重量起重量及结论HJ-4与塔车距允许起重量起重量及结论HJ-5与塔车距允许起重量起重量及结论HJ-6与塔车距允许起重量起重量及结论1#47m2.4t20t否48m2.3t20t否吊距不足011.5t否吊距不足020t否4#43m6t20t否35m8.21t20t否25m12t12t可15m16t12t可结论：1.HJ-5、HJ-6可采用4#塔吊进行整体安装就位。2.HJ-3、HJ-4单机起吊均不可行。 双机台吊分析表：1#、4#塔吊与HJ-3至HJ-6的位置及起重关系塔吊编号HJ-3与塔车距允许起重量起重量及结论HJ-4与塔35、车距允许起重量起重量及结论1#41m2.7t10t/否42m2.7t10t/否4#36m8t10t/否28m10t10t/否 结论：HJ-3、HJ-4双机台吊不满足起重参数即不可行。2）构件东侧的场地狭窄且东外侧地面是地下1#汽车坡道的顶板，板上不能承载大型汽车吊的作业。故用汽车吊装的方案不可行。3)东侧树塔中的结构比较复杂，构件数量多，此处运用土法进行构件吊装没有操作的空间。综上述分析，桁架HJ-5、HJ-6可采用4#塔吊进行整体安装就位；桁架HJ-3、HJ-4采用工厂分段制作，运至现场构件安装位置附近运用4#塔吊进行空中散拼的方法来安装就位。4）整榀桁架安装后便具备了承载的能力，但在散拼的36、过程每一段构件安装后没有足够的承载能，为保证构件安装的安全性，散拼过程中需设置有效的安装措施，将上部整榀桁架18t的重量分解为18个点，每个点将承受18000/18=1000Kg的力，将此力分别传于下部脚手架上，延桁架方向折成线荷载为18t/22.5m=8KN/m,在安装过程中的施工荷载在土建搭设的满堂架时均已考虑。5)满堂脚手架的加强设置方案，根据建质200987号文件的规定，由空中散HJ-3及HJ-4时传于下部脚手架的集中力1000kg，属于危险性较大的分部分项工程的范畴。故此方法在施工中脚手架加强设置的可行性有待专家的进一步论证来确定。脚手架的做法见图20 图20-1 桁架下弦梁安装措施37、平面布置图20-2 桁架HJ-3HJ-4安装措施剖面布置图20-2 桁架HJ-3HJ-4安装措施立面一 图20-3 桁架HJ-3HJ-4安装措施立面二图20-4 桁架HJ-3HJ-4安装措施立面三3.2.6 东侧树塔钢构件吊装工艺（1）施工流程：树榙内钢构件吊装流程图钢结构深化钢构件制作及运输施工准备树塔钢构件进场验收11层立柱、吊柱及连梁的安装12挑板劲性钢梁安装测量放线12层立柱、吊柱及连梁的安装13层挑板劲性钢梁安装立柱及吊柱埋件预埋13层立柱、吊柱及连梁的安装轴线复测14层钢桁架安装14层底板钢梁安装连接钢桁架的劲性柱牛腿位置复测、定位14层底板钢梁上压型瓦安装14层顶板钢梁安装14层38、顶板钢梁上压型瓦安装依次完成施工工序钢结构施工60.9m装饰层钢梁安装东侧树塔内钢结构整体验收60.9m装饰层钢梁上压型瓦安装（2）安装准备1）构件及材料进场要求、构件及材料验收要求、重要材料的保管、构件验收注意事项、吊装设备准备等均同西侧钢构件要求（其中东侧树塔1采用的高强螺栓应采用防水包装，并将其放在托板上以便于运输，只有在使用时才打开包装。螺栓应根据其规格、型号分组存放）。2）在脚手架上搭设操作平台，在土建原有承重架上进行加固设置，即在下弦钢梁的下翼缘下每隔1.2m安放一根横杆担当支点，横杆两端固定在土建设置的分布在桁架两边立杆的延长杆上，各横杆安放的高度按下弦梁起拱高度设置，起拱高度的39、确定可在下弦梁端部及下弦梁中点之间拉一线绳，以线绳为基准放样求出杆件放置的高度，在放横杆之前先在每根横杆上加焊两个下弦梁安放位置钢筋头作为标志；并在两端牛腿上翼板的中点处拉一线绳，安放横杆时将横杆上的两标志的中心点与线绳重合。为加强横杆的强度，加设横杆的中心位置下加设一立杆，将其固定在土建的满堂架上。见图21桁架下弦梁横杆支点加强立杆土建满堂架 图21-1 下弦梁安装支点设置剖面横杆支点 土建满堂架图21-2 下弦梁安装支点设置立面3）钢构件吊装绑扎及吊点设置分段制作的桁架及钢梁均采用两点吊装，位置在构件长三分之一处，桁架的绑扎点选择在上弦节点处，钢梁绑扎时可用带有钢钩的吊索直接钩住吊环起吊，40、绑扎点位置一定要左右对称并高于桁架重心，吊装时吊索与水平线夹角不宜小于45度。 树塔内散件的绑扎，立柱、吊柱、连梁可根据构件重量及长度进行成捆绑扎。（3）安装方法1）安装顺序：按从下至上的与土建混凝土的施工顺序进行树塔内钢构件的施工。2）十二及十三层楼面劲性钢梁的安装此梁H750*200*16*30置于钢筋混凝土梁400*1050mm的中间，劲性梁没有任何支点直接作用于剪力墙；在浇筑十一层剪力墙时应浇筑到劲性钢梁底部，当混凝土梁底模支完后，在核心筒两侧挑板中劲性梁底部每隔3000左右米设置一个支座见图22，将支座放置在梁底模中间处，再将劲性梁中的箍筋及受力筋均穿于钢梁中，采用4#塔吊将劲性钢梁41、同钢筋一同吊入已支好的梁模内支座上，校正位置以梁侧模将钢梁固定，之后进行钢筋的邦扎，最后复查钢梁就位尺寸无误时进行混凝土的浇筑。劲性钢梁支座详见深化图3。图22 劲性梁支座侧面布置钢梁支座3）十三层楼面劲性钢梁安装与十二层楼面类同，不同的是此层钢梁长达24.45米，如果施工现场空间位置不足及穿筋后超出起重范围，可将构件分段，空中拼焊进行安装就位，拼装节点满足等强焊接。劲性钢梁支座见深化图3. 4）钢桁架HJ-3的安装由于HJ-3、HJ-4、HJ-5、HJ-6两端是分别与KZ-83、KZ-81、KZ57a、KZ57b、AZ4上的牛腿连接，做在加工制作时需牛腿焊接的几何尺寸进行严格控制，将误差降到42、最小，钢柱安装就位后，根据现场施工情况按图纸尺寸严格控制。在与土建协商好的时间内运用4号塔吊将HJ-3的6段构件依次按编号AF 进行安装。首先用水平仪、精伟仪以土建给出的轴线网对连接桁架两端的牛腿的几何尺寸进行复查，并测量两边钢柱牛腿的实际距离。牛腿定位见图23。牛腿详细尺寸见深化图16。图23 HJ-3/HJ-4/HJ-5/HJ-6连接牛腿定位尺寸示意第一步：开始桁架HJ-3的A段即桁架下弦梁的吊装，首先将构件吊至安装位置，并放置在横杆上两标志点的中心，在两端与钢柱牛腿的连接处用临时螺栓固定，检查构件的几何尺寸，确定无误松吊钩。第二步：桁架B段吊装,构件是由桁架上弦的一半加5根编花支杆组成。43、吊装前先准备好两根横杆，在其中心位置加焊两个上弦钢梁就位标志，间距净尺寸252mm，采用两点绑扎将构件第二段吊至安装位置，将准备好的两根横杆分别穿于上弦梁底部，将两横杆固定于桁架两边满堂架的立杆上见图24，以防止桁架的倾斜，校正构件尺寸，安装一端临时螺栓固定，另一端校正好桁架垂直度并用脚手架临时固定，将第一段与第二段构件连接节点处进行点焊使其临时固定。桁架上弦梁定位标志防倾斜的横杆承力支点横杆桁架下弦梁定位标志支点加强立杆 图24-1 第二段构件安装横杆加设剖面布置防倾斜的横杆 图24-2 第二段构件安装横杆加设立面图布置第三步：桁架三段吊装，在安装前测量出第三段构件两端连接点处的实际距离，将44、制作时有意多出的长度进行切割，按照第二段安装的方法进行安装就位，见图25防倾斜的横杆图25-1 第三段构件安装横杆加设立面图布置第四步：整榀桁架安装就位后，根据土建的轴线网检查几何尺寸，无误，对其构件所有连接点处进行加固焊接。焊接顺序依次为：上弦杆的对接焊接，下弦杆斜杆件下端与下弦梁的焊接（从中间开始依次向两边进行施焊），中间节点焊完成，对其两端进行高强螺栓的紧固，最后对上、下弦梁两端连接处的上下翼板进行焊接，焊接时先焊桁架下弦节点，后焊桁架上弦节点。第五步：桁架HJ-4的安装,同桁架HJ-3一样，第六步：两榀桁架均安装完成后，以满堂架的顶部的铺跳板作为操作面，进行两桁架之间标高54.8m处的45、连梁及水平支撑的安装。安装水平支撑时，遇钢梁阻碍时，可将钢梁腹板钻孔并对孔周围采用6*60板进行加固，如水平撑穿梁困难可将其断开穿梁后焊接， 54.8M处钢梁及水平支撑平面布置见图26图26 54.8m钢梁及水平支撑平面布置见第七步：钢桁架HJ-5、HJ-6的安装，安装前复查连接桁架两端的牛腿位置准确无误开始安装，此桁架离4号塔吊较近、重量轻，查塔吊参数可满足整体吊装。采用两点绑扎进行安装就位，两端连接节点处的焊接及安置高强螺栓的工作可在满堂架上的平台上进行，两端节点处高强螺栓焊接顺序同桁架HJ-3。第八步：钢桁架HJ-5、HJ-6安装完成后同样以满堂架顶的平台为操作面进行桁架间的连梁及水平支46、撑的安装。桁架间54.8M处钢梁及水平支撑平面布置见图26第九步：在54.8m处的钢梁上铺设压型瓦，加焊钢砼连接的栓钉。第十步：待土建浇筑完54.8m砼梁板后，进行58.8m处的钢梁及水平支撑的安装，此处的安装没有可操作的平台，安装钢梁时在54.8O米的平台上设一马凳，在马凳上来进行连梁与桁架梁节点的焊接工作。第十一步：安装完第58.8平台钢梁后，进行每榀桁架上部第四至第六段的安装，此时可在平台钢梁上搭设挑板为操作平台进行桁架上部构件的安装。在HJ-3与HJ-4、HJ-5H与J-6之间有三层由钢梁、压型瓦、钢筋混凝土组成的楼板。即54.8m、58.8m、60.9m处。施工顺序由下至上，安装一层47、钢梁、铺设一层的钢筋，一层压型瓦，打一层混凝土。这个阶段的钢结构施工与土建施工匀用4#塔吊完成，故在施工中须有密切的配合，需将施工顺序细化。随机问题随机协商。双方需在有条理的状态下进行施工，在因工期紧，需在稳中求速度，穿插施工中求安全，打好时间差是这个阶段赢得时间、保证质时的重要因素。5）树塔钢结构散件的安装树塔中从十一层起至十四层顶均设有板上或板下的钢吊柱、立柱及搭设台阶的连梁，所有吊柱、立柱均与每层板面及板底的埋件相连接，立、吊柱连接形式见图27 ，埋件的锚筋与板的连接为塞焊，样式见图28图27 立柱、吊柱、连梁连接形式 图28-1立柱埋件 图28-2吊柱埋件树塔立柱、吊柱及连梁的施工顺序48、为：十一层挑板支模 铺设十一层挑板钢筋 埋设立柱埋件 浇筑砼板 安装十一层板上立柱及与立、吊连接的连梁 十二层挑板支模 埋设十二层吊柱埋件 铺设十二层挑板钢筋 埋设十二层立柱埋件 浇筑十二层砼板 安装十二层立柱及连梁 十三层挑板支模 埋设十三层吊柱埋件 铺设十三层板筋 埋设十三层立柱埋件 浇筑十三层砼板 安装十三层立柱及连梁 树塔桁架、桁架间连梁、水平支撑、压型瓦安装 十四挑板支模 埋设吊柱埋件 铺设梁、板钢筋埋设十四层立柱埋件 浇筑十四层挑板砼 安装十四层立柱及连梁 十四层顶挑板支模 埋设吊柱埋件 铺设十四层顶梁、板 钢筋 埋设十四层顶板立柱埋件 浇筑十四层顶板砼 安装十四层顶板立柱及连梁、49、桁架上部钢架、钢架间连梁的安装 铺设60.9m处板筋 60.9m板砼浇筑 所有吊柱及吊柱之间连梁的安装根据每层挑板底模折除的时间来确定安装时间，即底模随拆随装吊柱。 每当土建支完底模后要及时根据土建的轴线网及图纸定出埋件埋设的位置，待板筋铺设完后，将埋件固焊于钢筋网片上，每打完一层挑板，砼初凝后就将此层的所有立柱，吊柱，连梁均吊至此层间，以免脚手架升起后影响构件的垂直运输，同时进行板上立柱及连梁的安装，连梁的一端座于立柱上，别一端与吊柱下端侧面连接，此时吊柱还没有安装，可将连梁与吊柱连接的一端搭在满堂架子的横杆上，立、吊柱重量均在50Kg以内，用人工即可进行构件的安装。对于较重一些的连梁连接用50、手拉葫芦进行安装。挑板的施工是按从下往上进行的，在这个过程中需安装完各层的立柱、连梁的就位安装，吊柱均吊至安装位置的附近以待安装。当砼底模拆除后，吊柱安装可借助脚手架铺设挑板加设支架将吊柱顶紧于上部埋件上，人可站在马凳上对吊柱进行焊接。整个立、吊柱的安装过程均穿插于土建的施工中，构件的具体尺寸见钢结构深化图。3.2.7 高度螺栓施工（1）高强螺栓施工概述本工程高强螺栓仅用于HJ-3、HJ-4、HJ-5、HJ-6上下弦与钢骨劲性钢柱牛腿的连接，型号为10.9级摩擦型高强度螺栓，产品选用扭剪型高强度螺栓及连接。高强度螺栓的质量标准应符合(JGJ 82-91)、(GB/T 12281231)或(GB51、/T 3632-2008)的规定，高强螺栓进场使用前，应进行扭矩系数和抗滑移系数的复验和检验。 （2）高强螺栓施工工艺流程 高强度螺栓轴力试验合格连接件磨擦系数试验合格检查连接面清除浮锈、飞刺与油污安装构件定位、临时螺栓固定校正钢柱达预留偏差值紧固临时螺栓冲孔检查缝确定可作业条件安装高强度螺栓、拧紧换掉临时螺栓初 拧按要求顺序、转角法做出标记终 拧记 录检 查合 格验 收扭矩系数试验定控制值高强度螺栓扳手校验、检查合格高强螺栓施工工艺流程图（3）扭矩系数和抗滑移系数的复验和检验。按JGJ82-91第3.4.9条和GB50205-2001附录B.0.4的规定，高强度螺栓施工前，应按出厂批复验高强52、度螺栓的扭矩系数，每批复验8套。每组8套连接副扭矩系数的平均值应为0.1100.150，标准偏差应小于或等于0.010。按JGJ82-91第3.3.2条和GB50205-2001附录B.0.5的规定，钢结构加工厂要提供3组/2000吨试件，不足2000吨的视为一组，选用两种表面处理工艺，每种两组以上，每种处理工艺单独检验的抗滑移系数试件。试件与所代表的钢结构构件应为同一材质、同批制作、采用同一摩擦面处理工艺和具有相同的表面状态，并应用同批同一性能等级的高强度螺栓连接副，在同一环境条件下存放。试件宽度应按GB50205-2001附录表B.0.5确定，试件长度根据试验机夹具的要求确定，试件钢板的厚53、度应根据钢结构工程中有代表性的板材厚度来确定，试件表面平整、无油污、孔且板的边缘无飞边、毛刺。抗滑移系数检验的最小值等于或大于设计规定值，当不符合规定时，构件摩擦面应重新处理，处理后的构件摩擦面应重新检验。高强度螺栓所有抽检、试验合格后才能进行安装施工。（4）现场摩擦面处理运抵现场的钢构件，其摩擦面无油污及氧化铁皮，如有浮锈需清理干净。（5）高强度螺栓安装钢结构安装前应清除飞边、毛刺、焊接飞溅物。高强度螺栓的垫圈和螺母应该分清紧固面和摩擦面。每个螺栓的一端不得垫2个或2个以上的垫圈，同时注意垫圈的方向。螺栓使用时要分清螺栓使用部位，保证螺栓终拧后外露螺纹不少于23个螺距，其中允许10%螺栓丝扣54、外露1扣或4扣。螺栓孔不得采用气割扩孔，孔眼偏差采用钢制绞刀修理。安装高强螺栓时，螺栓应自由穿入孔内，不得强行敲打，穿入方向一致并便于螺栓紧固的操作。高强螺栓的安装应从连接板中间向两端紧固，以消除摩擦面间隙，使摩擦面接合紧密，即为终拧的50%，大型节点从中央向四周紧固，消除应力。（6）高强度螺栓终拧钢结构在完成框架校正，高强螺栓初拧后，进行高强度螺栓的终拧。终拧前应对终拧使用的机具（电动扭力扳手）的终拧数值进行校正，以保证螺栓终拧值的准确。每完成一区段螺栓终拧紧固后，电动扭力扳手须进行复测。检测电动扭力扳手终拧数值工具为扭力检测扳手。高强度螺栓终拧检查使用扭力检测扳手。高强度螺栓终拧使用的电动55、扭力扳手、扭力检测扳手都应进行计量检查，保证使用时的准确性。（7）高强度螺栓验收1）先用小锤检查有无漏拧，如有，则应按规定紧固，验收时用扭矩扳手随机抽查每种规格10%数量的高强螺栓，但抽查数量不少于3个。3.3.5.4高强螺栓施工注意事项2）高强螺栓安装时穿入的临时螺栓和冲钉数量不得少于安装总数的1/3，且不得少于两个临时螺栓，冲钉穿入数量不宜多于临时螺栓的30%。高强螺栓应能自由穿入，如不能自由穿入应用铰刀进行修整，修整后孔的最大直径应小于1.2倍螺栓直径。修孔时，为防止铁屑落入板夹缝中，铰孔前应将四周螺栓全部拧紧，使板密封后再进行。严禁气割扩孔。3）高强度螺栓拧紧时，只准在螺母上施加扭矩，56、终拧后的高强螺栓应用另一利颜色在螺母上涂上标记。4）对于露天使用或接触腐蚀性气体的钢结构，在高强度螺栓拧紧检查验收合格后，连接处板缝应及时用腻子封闭。3.2.8 压型钢板及栓钉施工（1）压型钢板施工1）压型钢板组合楼承板施工概述本工程在树塔内标高为54.8m、58.8m、60.9m处设有压型钢板与砼组合楼板。压型钢板需符合设计要求，采用国标图集钢与混凝土组合楼板（屋）盖结构构造05SG522，型号为YX-51-250-750，厚度1.0mm，其断面及截面特性符合图纸设计要求。2）组合楼面压型钢板施工工艺流程施工准备绘制压型钢板排版图、统计构件压型钢板加工（试验鉴定）配件加工放压型钢板安装位置线57、交验、运输、入库抽 检交验、运输、入库抽 检钢结构主体验收压型钢板分层、分区配料分层、分区吊至安装区柱边、支托角钢放线、安装焊接不合格合格起吊至安装区铺设压型钢板边角处下料料调直、压实、点焊自 检不合格合格锚固焊接安装、焊接封边板割开焊接封边板边、角处下料放封边安装线自检合格专业人员检查合格清理现场分层验收安装焊接堵头板反馈压型钢板施工工艺流程图3）安装准备认真熟悉图纸，了解排版分布、尺寸控制要求以及压型钢板在钢梁上的尺寸、位置关系。绘制排版图，按排版图进行压型钢板的制作、运输及安装。在安装之前，检查钢梁的平整度和钢结构的完善情况，认真清扫钢梁顶面的杂物。检查钢梁表面的防腐措施等。4）压型钢板58、吊装压型板吊装采用尼龙带，对超重、超长的板增加吊点或使用吊架等方式，防止产生变形或折损。按照排版图，将压型板吊至使用层段区域，并按照排版方向安全稳妥放置。在钢梁安装完成并经检验合格后进行压型钢板铺设，铺设前将压型钢板、梁面清理干净，为了保证安装质量，安装前应按设计图纸要求在梁的顶面弹出基准线。然后按基准线铺设压型钢板（搭接长度不小于50mm）。（2）栓钉施工在钢梁上部压型瓦槽内分布有栓钉。栓钉为圆柱头抗剪，栓钉质量符合电弧螺栓柱焊用圆柱头栓钉（GB/T 10433-2002）中的规定。（栓钉的屈服强度为240N/mm，极限抗拉强度400N/mm）。1）材料准备焊接前检查栓钉的产品质量证书、机械59、性能试验报告等，并对栓钉的外观进行检查。栓钉应无皱裂、毛刺、扭转、弯曲等缺陷。栓钉焊接时所使用的瓷环应符合标准要求，对关键的两项尺寸即瓷环中心孔的直径与椭圆度、瓷环支撑焊枪平台的高度进行严格的复核。对于穿透焊使用的瓷环焊前应还应检查其是否受潮，受潮的瓷环必须在250温度下烘焙1小时，去除潮气。2）施工条件交接检验：压型钢板安装之前栓钉焊接班班长与质量工程师一道对钢梁表面的清洁程度进行检查，钢梁上不得存有锈渣、松动的氧化铁皮和水泥沙浆；验收合格后安装压型板。交叉作业：压性钢板安装开始后栓钉焊接施工要及时插入，同压型板安装施工一起在钢板就位点焊后，进行栓钉焊接；避免间隔时间过长而造成板面污染、钢板60、底部存渣。天气条件：雨天禁止进行焊接施工，待雨水或采取适宜方法将钢梁与钢板之间的积水清除干净后焊接。焊前清理：焊前对压型钢板上的杂物进行清理。3）栓钉焊接工艺电弧栓钉焊是将特制的栓钉在极短的时间内(0.21.2 s)通过大电流(2002000A)直接将栓钉全面积焊到工件上，栓钉焊接工艺流程如下图。栓钉试验合格现场栓钉、瓷环检查（受潮烘干）现场清理放线栓钉焊机运转，自动控制性能良好焊枪检查确定焊接工艺参数静力拉伸，反复弯折打弯90试验强度、延伸率屈服强度试验焊枪筒的平滑移动，焊枪折装，绝缘良好电源线，控制线良好外观检查弯曲试验穿透焊除锈措施试焊合格合格施焊栓钉焊缝检查专检验收自检打击试验电流，电61、压，焊接时间膨径尺寸焊枪头筒瓷环位置正确找原因找情况栓钉焊接工艺流程4）栓钉安装方法本工程使用专用栓钉熔焊机进行栓钉焊接施工，该设备需要设置专用配电箱及专用线路；安装前放线，定出栓钉的准确位置；对该点进行除锈、除漆、除油污处理，以露出金属光泽为准，并使施焊点局部平整；将电弧瓷环摆放就位，瓷环要保持干燥，焊后要去掉瓷环，以便于检查。施焊人员平稳握枪，并使枪与母材平面垂直，然后施焊，焊后根部焊脚应均匀、饱满，以保证其强度达到要求（用榔头敲击栓钉成1530度角，焊缝不产生裂纹）。5）焊接工艺参数栓钉焊接工艺参数表栓钉规格电流(A)时间(s)伸出长度(mm)提升高度(mm)(mm)普通型穿透型普通型穿62、透型普通型穿透型普通型穿透型19150018001.01.25792.5346）焊接质量试验外观检查：焊好的焊钉，在其根部周围应有挤出的熔融金属(挤出焊脚)，但焊钉挤出焊脚的立面可不熔合，水平面可为溢流，且允许在挤出焊脚的顶面有时形成与焊钉直线呈径向或纵向的少量小收缩裂纹或缺陷。弯曲（敲击）检查：在外观检查合格之后，抽检栓钉总数的1%进行弯曲检查：用手锤敲击栓钉头部使其弯曲，偏离原垂直位置15角，被检栓钉的根部焊缝未出现裂纹和断裂者即为合格。栓钉外观检查项目及标准表序号检查项目判定标准与允许偏差检验方法1焊肉形状360范围内，焊肉高1mm;焊肉宽度0.5mm;目检2焊肉质量无气泡和夹渣;目检363、焊缝咬肉咬肉深度0.5mm;咬肉深度0.5mm并打磨掉咬肉处的锋锐部位;目检4焊钉焊后高度焊后高度偏差2mm钢尺测量7）不合格栓钉的处理为保证母材和压型钢板的完整性不受破坏，栓钉焊原则上应尽量避免将原有栓钉打掉重新进行焊接；经外观检查或弯曲检查证实不合格的栓钉一般在打磨之后采用手工电弧焊补焊的方式进行修复；对于经弯曲检查出发生严重断裂的栓钉，必须打掉重新进行焊接。8）焊接缺陷的处理穿透型焊接栓钉的焊接缺陷及处理方法序号缺陷类型特征产生原因解决办法处理办法1咬边栓焊后压型钢板甚至钢梁表面被电弧烧成孔洞焊接电流过大，时间过长调整焊接电流和时间打磨、补焊2未熔合栓钉与压型钢板和钢梁部分未熔合成一体焊64、接电流过小，时间过短调整加大焊接电流，增加焊接时间打磨、补焊3气孔熔池中的气体未能完全溢出压型钢板与梁间存有间隙，瓷环受潮或排气不当，母材表面存有杂质严格进行焊前清理，焊接前将板与钢梁压紧贴实打磨、补焊4裂纹在焊缝表面或焊肉中出现裂纹压型钢板除锌不彻底，瓷环受潮或低温下焊接焊接前彻底除锌，烘焙瓷环，环境温度低于0时进行80预热打磨、补焊5磁偏吹电弧偏向一侧，造成熔合不良直流焊机的焊接电流太大，地线在工件上的位置不对称将地线对称地接在工件上，或在电弧偏吹向的反方向放置铁板，改变磁力线的分布打磨、补焊6挤出焊脚不足360修补焊缝应超过缺损两端9.5mm打磨、补焊7构件受拉部位铲除的不合格焊钉的表面65、应打磨光洁平整，若母材出现凹坑可用手工焊方法填足修平8构件受压部位的不合格焊钉可以不铲除，在原焊钉附近重焊一枚;若母材缺损深度小于3mm，且小于母材厚度的7%，则可不做处理。9）栓钉工程验收栓钉工程按隐蔽工程进行验收，由监理、业主及项目经理部质量工程师组成验收小组进行验收，内容包括技术文件和现场检验两部分。4.钢结构高空焊接4.1焊接接头形式见下表焊缝部位主要接头焊接形式板厚（mm）截面形状示意图最大焊接截面尺寸桁架上下弦对接横焊立焊16300*600*30桁架斜杆横焊仰焊5、6圆钢管605圆钢管606立吊钢柱及连梁平焊仰焊5H型钢200*200*5*5200*100*5*5200*100*366、*3劲性钢梁对接横焊32、16H700*200*16*324.2 焊接特点本工程空中散拼构件多，焊接量大，焊接质量要求高，关分分健部位需进行探伤检验，施工集中；焊接作业多在临边施工焊接，必要时搭设平台，及吊蓝，焊接时需防风确保安全措施至关重要。构件的焊接均进入冬季。4.3焊接流程 操作平台、防风棚及吊篮就位 工艺、电流、电压； 焊道清渣;焊道质量检查(裂纹,夹渣,气孔); 气候条件检查； 坡口间隙测定，钢柱上下口错边检测；坡口形状，角度，钝边和坡口面清洁程度检查，根部垫板检查; 焊机工作状态检查，接点安全检查; 焊接材料检查(焊丝、焊条和气体以 及焊条烘干温度、时间和保温); 确定安全施焊条件67、。 不合格合 格UT,MT探伤报告焊接场地清扫超声波探伤打 磨填写焊接施工记录表焊缝外观检查(或MT探伤)焊接完成焊中检测焊条或焊丝焊接焊工自检碳弧气刨清除缺陷,重新焊接出现缺陷局部修整坡口清理焊前确认根据测量结果确认焊接顺序 焊接工艺流程图4.4焊接方法：4.4.1 本工程安装时采用CO2气体保护焊，焊丝直径1.2mm,焊接参数可根据板厚的不同对焊接装配间隙、焊接电流、焊接电压、焊接速度、气体流量进行调节。4.5焊接的一般规定4.5.1焊前检查坡口角度、钝边、间隙及错口量，坡口内和两侧的锈斑、油污、氧化铁皮等清除干净。4.5.2预热，焊前根据结构钢材焊前最低预热温度要求，用气焊对坡口及其两侧68、各100mm范围内的母材均匀加热，本工程安装时已进入冬季是在零度以下进行构件焊接，使用中性焰将焊接坡口处及其两侧板面的温度预热至100度。4.5.3焊条要进行烘干，放在保温筒内。4.5.4一个接口必须连续焊完，如不得已而中途停焊时，应进行保温缓冷处理，再焊前，应重新加热。4.6冬季施工注意事项 钢结构冬季施工，主要是钢结构负温焊接的保温工作。为保证结构的质量，要采取多项保证措施，达到设计要求和规范标准。（详见2011年冬季施工方案）。4.6.1遇雪天时就应停焊，构件焊口周围及上方应有挡风设施，风速过大应停焊。4.6.2焊缝温度降到自然温度前，不得碰到水与雪。4.6.3负温施工时要搭设保温防风棚69、。5.钢结构预埋件及连接钢桁架牛腿位置精度控制措施预埋件及结构连接处现场施工顺序为：确定埋件规格型号及现场大体位置 测量放线进行埋件位置的准确定位再次检查埋件规格，尺寸 在埋件上放定位线埋件埋入埋件轴线位置校正水准仪控制埋件各个角标高临时固定。 5.1预埋件及精度控制侧树塔内预埋件主要为楼层板及楼层梁内用于连接立柱、吊柱的构件，西侧桁架的预埋件是桁架两支座处钢骨架柱顶埋件。为保证预埋件的安装精度，具体施工方法如下 第一步：定位根据基准点，由总包引测整个建筑物的轴线控制网及高程控制点。钢结构施工使用总包统一布置的控制网，钢结构根据总包控制网再测设细部轴线，控制预埋件安装位置。钢筋绑扎前，将埋件平70、面位置的控制轴线和标高测设到下一楼层。第二步： 埋件钢板精确校正定位根据下一楼层上的埋件轴线和标高控制线，土建在有埋件的楼板及砼梁钢筋开始绑扎前，把预埋钢板初步放置就位，等土建钢筋基本绑扎完，对预埋件进行精确校正，预埋件安装时，如果遇到竖向或水平钢筋阻挡，在土建绑扎钢筋时，及时调整竖向或水平钢筋的位置。用全站仪测量校正埋件位置，精确校正完成后在埋件底标高处，并排焊接两根20mm钢筋作为埋件托筋，并进行最终固定。埋件与核心墙钢筋之间焊接固定，保证混凝土浇筑后埋件板不移位。埋件安装就位固定后，由总包、监理测量复核，验收合格后才能浇筑混凝土。5.2 树塔中用于连接钢桁架牛腿位置精度确定桁架HJ-3、71、HJ-4、HJ-5、HJ-6两端分别与KZ-83、KZ-81、KZ57a、KZ57b、AZ4上的牛腿连接，故在加工制作时需牛腿焊接的几何尺寸进行严格控制，将误差降到最小，钢柱安装就位后，对牛腿的翼板水平度及牛腿上、下、左、右的角度按图纸给出的尺寸在以下几个阶段进行严格控制，发现偏差及时校正。第一个阶段：在安装完劲性钢柱时；第二个阶段：钢骨架柱钢筋绑扎完后；第三个阶段：钢骨架柱砼浇筑完后；第四个阶段:钢骨架柱砼初凝时。5.3 埋件的检查检查数量：按柱基数抽查10%，且不应小于3个。检查方法：用经纬仪、水准仪、全站仪、水平尺和钢尺实测。支撑面、地脚螺栓（锚栓）位置的允许偏差（mm）项目允许偏差支撑72、面标高3.0水平度L/1000地脚螺栓（锚栓）螺栓中心偏移5.0预留孔中心偏移10.06.专项进度进划和进度安全保证措施6.1专项进度计划树塔桁架安装进度计划工作名称2011年12月246812141618202224262830现场桁架上下弦梁接头拼装桁架上下弦梁安装桁架空中单片散拼安装桁架空中上下弦联梁安装焊接压型瓦安装西侧桁架安装进度计划工作名称2012年2月2468121416182022242628土吊车安装桁架拼装台搭设桁架拼装单片桁架安装桁架支撑系统安装焊接6.2.进度安全保证措施6.2.1 以项目总进度控制为基础，确定各分部分项工程关键点和关键线路，并以此为控制重点。6.2.273、 以我司已完成以及在建类似工程的经验为基础，参照我司的综合协调能力和预算出的工日天数进行安排，确定各分项与分部工程进度计划。并以此做为各6.2.3 按照工程施工中的计划预算成本，实际完成预算成本，考虑现场实际完成工作任务，来对工程情况的变动进行观测，确定是否加快与推迟有关分项工程的进度。并以此对影响工程进度的各环节的工程进度进行估算，修正现场进度与总进度计划之间的差别。6.2.4 进度计划控制的监测与修正，采用锋线法进行调整，对于关键线路上的各项工作与相邻工作间的关系问题，通过调整自由时差，总时差来解决。各种计划的实现，最终以与进度相关的各项保证措施加以保证。6.2.5 管理控制程序如下图：总74、进度计划分阶段计划（二级）月计划(三级)周计划(辅助)工期实现分阶段计划（二级）措施计划图纸方案计划资源配置计划深化、制作、安装协调计划合同、进场计划劳动力组织计划试验计划验收计划费用计划6.2.6进度计划分级控制1)一级总体控制计划（总计划）表述钢结构工程的阶段目标，并由此导出工程整体工期目标，形成总控制计划，提供给总包、业主、监理和设计单位。在施工过程中以总进度计划作为控制基准线，各部门及各组均以此进度计划为主线，编制实施项目综合进度计划各项管理计划，并在施工过程中进行监控和动态管理。总进度计划为我司承诺向总包和业主实施合同进度保证的方式之一。2)二级进度控制计划（阶段计划）以总进度计划为75、基础，主要分部分项工程为目标，以专业阶段划分为基础，分解出每个阶段具体实施时所需完成的工作内容，并以此形成阶段计划，便于各环节进度的安排、组织与落实，实现有效地控制工程进度。在每次月总结时，将二级进度完成向深化、加工、安装分项目和材料分包商等进行通报。3)三级控制计划（月进度计划）以二级进度计划为依据，进行流水施工和交叉施工间的工作安排，进一步加强控制范围和力度，月计划的安排，考虑到每个参与环节均需要重视，具体控制到每一个过程上所需的时间，充分考虑到各专业、各环节间在具体操作时要控制的时间，这是对现场各专业、各环节进行监控和实施管理力度的最大重点，是所有部门与深化室、加工车间、安装项目工段所必76、须服从的重点，是优化动态管理的依据。6.2.7辅助计划：（周计划、补充计划和分项控制计划）补充计划：按总包要求每月25日向总包提供下月计划，并对计划中出现的偏差进行纠偏，对修改后的计划及时制定补充计划和工期补救措施，并上报监理审批。分项控制计划：按照工程实施情况，将制定分项控制计划，分项控制计划在专业交叉，施工进度较紧，或工序复杂的情况下采用，进行正常施工时，将根据流水节拍和工序之间的关系，结合拼装和安装生产能力，编制流水施工小时计划。周计划：周计划是每周各分项工段具体完成工作计划的具体实施，由各专业工段现场负责人在工程例会上落实，并在下次工程例会上进行检查。将每周完成的工作情况与下周工作计划77、的调整与纠偏向总包进行报告。7、钢结构高空吊装的安全保证措施7.1一般规定：安全措施设计应满足施工作业时人员垂直、水平交通安全需要和施工作业时的操作、安全需要。7.2 安全措施设计应符合下列规定：7.2.1应具有足够承载力、刚度和稳定性，应能可靠地承受施工过程中产生的荷载及风荷载；7.2.2构造应简单经济，装拆方便；当验算在施工荷载和风荷载作用下的稳定性时，应符合相应材质结构设计规范的规定。7.3 安全措施设计应包括的内容7.3.1根据具体施工工艺和季节性施工情况，确定其构造，绘制安全措施设计平面布置图、细部构造图、节点大样图、下料加工图，并填写必要的文字说明；7.3.3按承受荷载的最不利组合78、对安全措施进行验算；7.3.4制定安全措施安装及拆除的程序和方法；7.3.5 特殊部位的钢结构安装工程，应根据其特点进行专项设计，制定专项施工安全措施。7.3.6 危险性较大的分部分项工程应编制专项方案，超过一定规模的危险性较大分部分项工程应组织专家对专项方案进行论证。危险性较大的分部分项工程应符合建质【2009】87号附件一规定，超过一定规模的危险性较大分部分项工程，应符合建质【2009】87号附件二规定。7.3.7 安全绳：钢梁上悬挂6钢丝绳，悬挂高度1.2m，每隔3m架设1.2m脚手架管用于支撑安全绳，或采取花篮螺栓拉紧方式，防止因安全绳过长引起的安全失效。工人在钢梁上行走时，安全带必须79、悬挂在安全绳上。在吊装钢柱时，为了保证工人在安全状态下摘除吊装钢丝绳，在钢柱耳板处增挂安全绳一道，用于悬挂安全带。7.3.8 防坠器的使用为确保操作者在上下钢柱时的人身安全，每根钢柱安装时都必须配备防坠器。安装人员上下时，必须将安全带挂在防坠器的挂钩上，避免发生坠落事故。安全防坠器必须安装在使用者的上部，即必须是高挂低用，禁止平挂或低挂高用。7.4 防护措施7.4 防坠落措施7.4.1防止物体坠落措施（1）安装使用的工具，如扭矩扳手、撬棍、角磨机等应采用安全保护绳，防止坠落。随手用的螺栓垫片等应放入工具袋。（2）施工作业中所有可能坠落的物件，应一律先进行撤除或加以固定。（3）在高空用气割或电焊80、切割时，应采取措施防止割下的金属、熔珠或火花落下伤人。（4）地面人员不得在高空作业的正下方停留或通过，也不得在起重机的吊杆和正在吊装的构件下停留或通过。（5）在吊运及安装过程中，要先检查索具、钢丝绳、吊钩是否牢固，吊点要选择合适方可起吊，若发现不安全隐患应立即停止施工并向有关人员报告。7.4.2 防止人员坠落措施钢结构吊装前尽可能先在地面上组装构件，尽量避免或减少在悬空状态下进行作业；同时还要预先搭好在高处进行的临时固定、电焊、高强螺栓联结等工序的安全防护设施，并随构件同时起吊就位。另外，还要将拆卸时的安全措施一并考虑和落实。安装钢梁时必须以已完结构或操作平台为立足点，严禁在安装中的钢梁上站立81、或行走。确需在已固定牢的梁面上行走时，其一侧的临712时护栏横杆可采用钢索；当改为扶手绳时，绳的自由下垂度不应大于l20，并应控制在100mm以内。附图1 现场塔吊布置与屋面钢结构位置关系图第二篇 树塔支撑架及门厅支撑架安全专项施工方案1、编制依据表1-1 编制依据一览表序号名 称编 号1业主提供的本工程施工图2图纸会审记录3本工程施工组织设计4建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20015混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20116建筑施工模板安全技术规程JGJ162-20087建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-20118建筑施工碗扣式脚手架安全技术规程J82、GJ166-20089建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9110建筑机械使用安全技术规程JGJ33-200111建筑施工安全检查标准JGJ59-9912北京市建筑工程施工安全操作规程DBJ01-62-200213建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ/T01-26-200314PKPM施工安全计算软件CMIS 9.2版15钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-200816建设工程监理规程DB/J01-41-200217建筑工程资料管理规程DBJ11/T695-200918关于加强施工用钢管、扣件使用管理的通知京建材200672号19公司质量、环境职业健康安全管理体系SBC.83、QESMS-2005 版本：B20钢管脚手架扣件GB1581321危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】87号2、工程概况2.1总体概况表2-1 总体概况表序号项 目内 容1工程名称学研中心（教学用房）2工程地址北京市海淀区清华东路35号（北京林业大学院内）3建设单位北京林业大学4设计单位中科院建筑设计研究院有限公司5监理单位北京建工京精大房工程建设监理公司6质量监督单位北京市海淀区监督站7施工总承包中建二局第三建筑工程有限公司8施工主要分包护坡、幕墙、钢结构、精装修、消防专业分包等9资金来源国拨资金加自筹资金10合同承包范围红线内为完成该工程的所有工作内容11结算方式固定价加预84、算外调整12合同工期801日历天13计划开工时间2010年12月30日14实际开工时间（开工许可证）2011年1月18日15合同质量目标符合国家及北京市有关工程质量、验收规范标准要求，工程质量合格；质量奖项：确保北京市结构长城杯金奖；确保北京市建筑长城杯金奖；确保建筑工程鲁班奖2.2 设计概况表2-2 设计概况表序号项 目内 容1建筑功能教学楼 2建筑特点一类高层建筑，安全节能3建筑面积总建筑面积89989.7m2规划占地面积8000m2地下建筑面积24662.1m2地上建筑面积65327.6m24建筑层数地上14层地下3层5建筑层高地下部分层高地下三层3.9m地下二层4.5m地下一层4.8m85、地上部分层高地上一层4.5m地上二层十四层4.2m机房层4.0m6建筑高度0.00绝对标高49.750m室内外高差-0.5m地下室底板底标高-15.7m（-16.7）最大基坑深度-16.2m檐口高度60m建筑总高62.8m7建筑平面横轴编号111轴纵轴编号AP轴横轴轴线距离101m纵轴轴线距离80.4m8结构形式基础采用钢筋混凝土有梁筏板基础，主体结构形式为钢筋混凝土框架-剪力墙结构9结构参数墙体厚度(mm)地下室外墙厚度300mm、350mm剪力墙及其他内墙厚度200mm底板厚度基础底板厚度为700mm、500mm，基础反梁800mm2100mm、8003100mm、10002100mm柱子86、截面700mm600mm ，700mm700mm，900mm900mm，800mm700mm，900mm1000mm，1300mm700mm，1700mm600mm，800mm700mm楼板厚度110mm、150mm、160mm、180mm、200mm、250mm、300mm柱网间距柱网基本尺寸为8.4m，A-B轴尺寸为10.5m3、高支撑方案论证范围本篇章中论证的高支撑方案包含三部分：东侧树塔1的高支撑满堂架、北侧门厅及展厅的高支撑满堂架、南侧树塔2的高支撑满堂架。高支撑满堂架平面位置图及概况如下：插图 树塔1、门厅、展厅、树塔2 支撑架平面布置图3.1 东侧树塔1的高支撑满堂架概况本工程地87、上主体结构分为南、北两栋14层教学楼，教学楼之间南北跨距42m，屋顶东侧有树塔式核心筒将两教学楼贯通。树塔建筑位置见下图示。插图1 树塔结构造型剖面图树塔顶部为树冠造型，树塔核心筒八层以下为裙房结构，七层顶板为树塔核心筒的底部平台。树塔中的钢结构与钢筋混凝土结构相互交融。树塔核心筒（树干）从八层+29.6m起至十四层+60.8m，共7层，其中八层十层仅有核心筒结构；在十一层至十三层设有钢筋混凝土挑板，向上逐层扩大；在十二层与十三层中每层有两根贯通核心筒及挑板的劲性钢梁，十四层为连通核心筒与南北教学楼的通道，结构中含4榀钢桁架、三层含钢梁的底板，每层均设有不同数量及规格的吊柱、立柱及连梁。根据结88、构及现场情况钢结构安装与土建施工均采用从下往上，挑板挑梁与核心筒同步施工的方法。确定施工顺序如下：搭设满堂脚手架11层核心筒及挑板同步施工 12层混凝土底板支模并铺设梁底钢筋 12层劲性钢梁安装（安装时可将箍筋套入钢梁）并浇筑混凝土 12层核心筒剪力墙施工搭设13层挑板脚手架13层混凝土底板支底模并铺设梁底钢筋13层劲性钢梁安装（安装时可将箍筋套入钢梁）并浇筑混凝土13层核心筒剪力墙施工14层钢桁架安装14层底板钢结构安装土建14层底板施工（含桁架上下弦混凝土工字钢梁）14层剪力墙施工14层顶板钢结构安装14层顶土建施工顶层钢结构安装顶层土建施工。树塔结构造型见如下透视图所示。插图2 树塔结构89、造型透视图根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号文）要求：针对模板工程及支撑体系，模板搭设高度8m及以上；集中线荷载20kN/m及以上，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，需要施工单位组织专家对专项方案进行论证。经过仔细复核本工程施工图纸，树塔结构十一层悬挑楼板、十二层及十三层悬挑劲性梁及悬挑楼板支撑均为超高支模，其中十三层悬挑楼板支撑高度达到21.0m，十四层主桁架外包混凝土，劲性梁支撑高度达到24.2m，最顶一层的钢桁架标高在+60.9m，劲性梁支撑高度达到28.2m，均属于超高支模支撑体系需要进行论证。本方案中树塔1满堂架主要用途作为土建超高挑板、挑梁支撑架90、及钢结构施工操作平台。根据施工需要，确定树塔结构挑板支撑采用扣件钢管满堂架支撑体系。同时，树塔钢结构的施工需要借助于土建脚手架进行，树塔桁架HJ-3及桁架HJ-4每榀重18t（不含2100高的造型架），延桁架方向计算线荷载8KN/m；十二层、十三层楼面分别每层有两根H750*200*16*30的劲性梁，每根长重分别为2.8t、4.5t，十二层及十三层楼面的劲性梁吊装完毕后每隔2000mm设一个支点，将支点用型钢支于钢筋上，将力传到模板及脚手架上；HJ-3第一段即桁架下弦梁安装完成后，因跨度达24m，为防止梁中心向下的挠度，需在梁下设置十八个支点，让支点力传于满堂脚手架上；桁架第二段即桁架上弦梁91、的一半加上四根弦杆安装完成后，在上弦梁的端部加设一个支点，让支点力传于下弦梁中间的支点上，使支点传于脚手架上；树塔桁架的安装采用分段吊装至满堂架顶部，在满堂架顶部搭设操作平台进行散拼的方法进行施工。在钢构件散拼的安装过程中，构件下部支点将承担桁架在空中散拼过程中向下施加的荷载并传递给满堂承重架；在搭设满堂脚手架时因上部构件传于架子的集中荷载可按1000kg来考虑脚手架的加强。根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文件的规定：“用于钢结构安装的满堂支撑体系，承受单点集中荷载700Kg以上” 属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。因此，该满堂脚手架既是树塔土建结构的超高模92、板支撑，同时又是树塔钢结构的承重操作平台，确定满堂脚手架方案时需要进行土建专业与钢结构专业两种不同荷载的计算复核。钢结构专业提供的荷载：十四层桁架构件吊装传于架子的集中荷载按1000kg来考虑。十四层土建专业的劲性钢梁截面尺寸按5001000mm计算，混凝土钢筋自重为26.00kN/m3，经计算，劲性钢梁线荷载为13KN/m，大于钢桁架的线荷载，故土建计算的荷载能够满足钢结构吊装的荷载要求。因此本方案重点论证土建挑梁挑板的超高支模满堂架的安全稳定性,该满堂架在满足土建劲性结构施工的基础上，可以满足钢结构拼装平台的使用需要。钢结构平台搭设方法及加强措施详见第一篇中相关内容。树塔1结构模板超高支撑93、架统计见下表：表3-1 树塔超限模板支撑部位及高度统计表部位楼层板顶或梁顶标高(m)八层楼板上表面标高(m)板厚 (mm)最大梁截面（bh）至板底/梁底的支撑高度(m)“树塔1”9-11/E-G轴十一层楼面以上990mm处+43.190+29.600140悬挑板无梁13.45“树塔1”9-11/E-G轴十二层楼面+46.400+29.600110悬挑4001050劲性梁16.69/15.75“树塔1”9-11/D-H轴十三层楼面+50.600+29.600110悬挑4001050劲性梁20.89/19.95“树塔1”9-11/D-J轴十四层楼面HJ-3A、HJ-3B、HJ-4A、HJ-4B劲性94、梁梁顶+54.80+29.600/5001000劲性梁至梁底24.2“树塔1”9-11/D-J轴十四层顶HJ-3 HJ-4 HJ-5 HJ-6劲性梁梁顶+58.80+29.600/5001000劲性梁至梁底28.23.2 北侧门厅及展厅高支撑满堂架概况北楼主入口门厅位于本工程地上部分北楼北侧79/NP轴，自首层至十三层为架空结构，十三层顶为100mm厚楼板，板内均布五道220650mm密肋梁，楼板板顶标高54.800，板底距首层楼面54.850m，梁底距首层楼面54.300m。本工程展厅位于主体结构地上部分南北两个主楼之间79/DJ轴之间,首层为展厅，二层五层为展厅上空，仅在展厅上空四层顶、斜95、柱1与9轴阶梯教室挑板之间，由KZ147a连接（梁截面400650mm，梁底标高为16.300m，距首层楼面16.350m梁两侧无楼板）。斜柱1位于展厅西侧7轴, 为倒直角梯形，自首层由7轴向9轴方向倾斜，与首层楼面夹角为63.40，逐层架空。位于斜柱1顶南北向贯通檐沟两侧KL40、KL12a及檐沟处楼板，梁底与板低在同一标高上，除二层板底距首层楼面为3.85m外，从二层五层顶板底距地面分别为8.15m、12.35m、16.55m、20.75m，板厚均为120mm，。上述部位的模板支撑高度均超过8米，均需搭满堂架，以满足施工需要，根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号文）96、要求，此处模板及支撑体系属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围，需经专家论证。门厅平面位置、展厅上空平面及剖面见下图所示。插图3 门厅部位结构布置图插图4 展厅上空各层高支模部位结构关系图插图5 展厅上空A-A剖面图3.3 南侧树塔2高支撑满堂架概况本工程树塔2结构位于南楼南侧6-9/A-B轴位置，该处从首层至十层楼面为架空层，从十层顶至十四层顶结构层层封板，结构十层顶板至十四层顶板每相邻两层楼板之间，均另行设置结构封板（为后期建筑外装修造型使用），共9层封板（各层结构封板为“凸” 字型截面），但每层封板的位置及边界均不同，从下至上层层向外侧旋转。从十层顶板位置开始，封板结构东端位置保97、持不变，另一端逐层向西南方向逆时针旋转，至十四层顶板时，封板结构边梁与东西向180重合。十四层封板结构包含4道东西向结构梁（其中300900梁2道、3501400梁1道、500800梁1道），梁底距首层地面最高达到58.5m，为满足该四道结构梁的模板及支撑施工，需搭设超高落地满堂架（由于该处跨度达到147000mm6700mm，同时各层封板不规则，现场不具备搭设悬挑支撑架的施工条件）。在十四层满堂架基础上，根据各层封板的需要，另行设置支撑立杆及横杆，与满堂架形成整体，部分上层封板的立杆需要落在下层局部封板上，因此十层顶至十四层顶所有楼板支撑全部保留至最后同步拆除。该处十层以下架空部位的结构边挑98、板为阶梯形状，后期建筑装饰成树干形状，十层以上的结构封板后期装饰成树冠形状，因此该处结构称为树塔2结构。树塔2位置结构板造型复杂，梁板支撑高度最低处亦达到41.65m，根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号文）要求，此处模板及支撑体系属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围，需经专家论证。树塔2建筑造型见下图示。南侧树塔2造型插图 树塔2建筑形式图4、东侧树塔1的高支撑满堂架设计4.1施工难点4.1.1东侧树塔为钢结构-混凝土组合结构，施工操作面非常集中，钢构件吊装与土建施工工序交叉频繁，需要密切配合，施工协调难度非常大。4.1.2 土建结构悬挑板、悬挑梁、桁架劲性99、梁支撑架搭设高度非常超高，支架搭设的施工难度较大。土建结构挑板中，分布着较多的钢筋混凝土斜向梁，斜向梁底支撑需要自成稳定的支撑体系，与满堂架体系交叉严重。4.1.3 土建满堂承重架需要落在八层结构楼板上，该架子要同时兼作钢结构承重平台，两种荷载需要同时复核，安全稳定性要求较高，架子间距较小，将导致满堂架的自身荷载增大，为架体底部八层楼板带来较大的荷载。八层楼面平台的北半部分为空心楼板，该空心楼板从八层楼面至下部二层楼面；经结构设计复核，空心楼板不能承受八层以上满堂架的荷载，需要增厚空心楼板上翼缘厚度并增加一层结构钢筋，具体的结构补强已出工程设计变更，补强做法如下：满堂架落在八层楼面的普通结构梁100、板处，经结构设计复核，框架柱断面及配筋不需要进行补强处理；主框架梁断面尺寸足够，但局部需要加大配筋；次梁断面均需要加宽，配筋均需要加大；普通的楼板需要增加板厚并加大板配筋。树塔1（79/DJ轴）七层顶板、梁结构补强做法详见下图。插图6 七层顶梁配筋配合树塔满堂架施工修改图插图7 七层顶板配筋配合树塔满堂架施工修改图4.1.4 同时树塔南北两侧为阶梯教室，阶梯教室的东立面从首层顶板至七层顶板，结构楼板从下至上层层内收，八层以上的树塔满堂架立杆需要层层落在阶梯教室的边梁上，部分立杆需要穿越阶梯教室的挑板，七层以下的满堂架需要随结构施工同步搭设兼作结构东立面外维护架，七层以下外架搭设后，在树塔八层以101、上满堂架搭设时需要上接使用。该处外架剖面呈阶梯形布置，为施工带来一定的难度。4.1.5 该满堂架超高超长，南北向长度达到42m，南北两端需要与塔楼框架柱进行充分的拉接，靠近树塔核心筒处与核心筒剪力墙进行充分的拉接，同时设置足够的竖向剪刀撑及水平剪刀撑。架体搭设较复杂。4.2 树塔挑梁模板、挑板模板及支撑体系设计4.2.1 超高挑板模板设计取树塔十三层挑板进行验算，计算书见附件1110mm厚楼板模板支架计算书。树塔十三层挑板厚度为110mm，支撑架落在八层楼面上，至板底支撑架高度达到20.89m。模板底模采用15mm厚覆膜木胶合板，采用50100mm（按4080mm计算）木方间距300mm作次肋102、，100100mm（按8080mm计算）木方间距1200mm作主肋。采用扣件式钢管脚手架，立杆纵向间距为1200mm，横向间距为900mm（同悬挑劲性梁平行方向），歩距为1500mm。该处超高楼板支撑架高度较高，支撑架底部落在八层楼板上，荷载较大，经设计复核需要对八层楼板结构进行补强处理，结构补强做法见前页插图。4.2.2 十三层超高挑板支撑范围内，有两道4001050mm的劲性梁，该超高梁支撑达到19.95m。14层HJ3劲性梁为4001050mm，该超高梁支撑达到24.2m。梁模板采用15mm厚覆膜木胶合板，梁底模采用100100木方（按8080计算）纵肋4根均匀排布，梁侧模采用50100103、木方（按4080计算）间距150mm作纵肋（内龙骨），外龙骨采用483.5（按483.0计算）双钢管。梁底横向托梁采用100100木方（按8080计算），纵向间距1200mm（局部加密尺寸见附图示）。梁底支撑体系：梁底范围两侧板底立杆间距必须保证不大于900mm。梁底支撑为两根立杆，横向水平支撑与两侧板支撑水平杆贯通（梁底立杆间距与楼板支撑立杆间距相同），用扣件可靠连接。各排立杆采用483.5普通钢管拉接，横杆步距1500mm，最顶部横杆步距加密为600mm与900mm。计算书见附件2、附件4。4.2.3 土建结构挑板中，分布着较多的钢筋混凝土斜向梁，斜向梁底支撑需要自成稳定的支撑体系，与满堂104、架体系有交叉。各道斜向混凝土梁下设置一排立杆，斜梁两侧各设置一排立杆与挑板支撑立杆形成梁支架。斜梁支撑与挑板挑梁支撑水平杆相交处均设置扣件连接。计算书见附件34.2.4 树塔十三层结构挑板边缘距离北侧塔楼边缘还有12m的距离，该空间处需要设置满堂架做树塔钢结构平台使用。由于满堂承重架落在八层结构楼板上，满堂架的自身荷载增大，为架体底部八层楼板带来较大的荷载。八层楼面平台的北半部分为空心楼板，该空心楼板从八层楼面至下部二层楼面；经结构设计复核，空心楼板不能承受八层以上满堂架的荷载，需要增厚空心楼板上翼缘厚度并增加一层结构钢筋。同时为减少满堂架不必要的荷载，在满足钢结构使用安全的条件下，将挑板以外105、范围的架子参数调整为15001200mm，步距仍为1500mm，该架体横杆向挑板支撑架延伸2跨拉接。4.2.5 架体上部设计设在模板支架立杆顶部采用可调顶托头，丝杆外径不得小于36mm，伸出长度不得超过200mm。扣件式钢管脚手架顶部第一排横杆以上立杆自由高度不得超过400mm。4.2.6 模板支撑体系构造拉接拉接设计（1）竖向剪刀撑的设置梁板钢管支撑外侧周围由下至上设竖向连续式剪刀撑,中间在纵横向每隔4-6m以内设置竖向连续式剪刀撑（竖向剪刀撑设置位置及数量见附图中所示）。剪刀撑杆件底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。（2）水平剪刀撑的设置：在架体顶部和扫地杆处各设置一道水平剪刀撑，中间每隔106、四步（6m）设一道连续的水平剪刀撑。（3）架子横杆与南北两侧塔楼框架柱采用483.5普通钢管进行可靠拉接，拉结每两步设置一道。靠近树塔核心筒的位置，架子横杆穿越核心筒墙体后另设一道横杆拉接（核心筒墙体施工时需在横杆穿过位置预埋套管）（4）在框架柱中间的各层楼板上预埋地锚拉环，与楼层设置横杆拉结点。（5）挑板下的支撑架体分别向两侧钢结构满堂操作架支撑连接两跨。 4.2.7 满堂架在阶梯教室处的做法处理树塔南北两侧为阶梯教室，阶梯教室的东立面从首层顶板至七层顶板，结构楼板从下至上层层内收，八层以上的树塔满堂架立杆需要层层落在阶梯教室的边梁上，部分立杆需要穿越阶梯教室的挑板，七层以下的满堂架需要随结107、构施工同步搭设兼作结构东立面外维护架，七层以下外架搭设后，在树塔八层以上满堂架搭设时需要上接使用。阶梯教室下部的支撑不拆除，需要与树塔的支撑架同步拆除。4.2.8 特殊部位的监测设计在树塔十三层挑板模板上，设置监测脚手架水平位移观测点，观测点采用钢筋支设，超高楼板范围设置4个，在进行混凝土浇筑前及浇筑过程中及浇筑后12小时内，各测量1次。超高梁板观测点具体布置详见图示。4.2.9 树塔挑板挑梁超高支模满堂架支撑体系见下表。树塔超高梁板模板支撑平面图、立面图、梁支撑剖面图见插图8插图14。表4-1 树塔挑板高支撑模板体系表范围计算书附图部位板厚mm支撑高度m底模支撑水平刚性连接剪刀撑设置面板mm108、次肋mm主肋mm支撑形式立杆纵横间距mm立杆步距mm超高支撑挑板附件1附图1树塔13层挑板11020.8915厚木胶合板4080木方间距3008080木方间距1200扣件式钢管支撑横900、纵12001500，顶部加密到750mm/750mm或600mm/900mm每两步一道穿核心筒墙体连接竖向剪刀撑：梁板钢管支撑外侧周围由下至上设竖向连续式剪刀撑,中间在纵横向每隔4-6m以内设置竖向连续式剪刀撑；水平剪刀撑：在架体顶部和扫地杆处各设置一道水平剪刀撑，中间每隔四步（6m）设一道连续的水平剪刀撑。表4-2 树塔挑梁高支撑体系表部位梁截面(bh)mm支撑高度m（至梁底）计算书梁底支撑次肋(纵肋)m109、m主肋(竖肋)mm对拉螺栓支撑形式次龙骨(纵向)mm主龙骨(横向)mm立杆纵向间距mma值立杆横向间距mm剪刀撑设置水平杆步距mm树塔13层劲性挑梁4001050（劲性梁）19.95插图11附件24080木方间距150483.5钢管间距12002道M16对拉螺栓600扣件式钢管支撑8080木方4根均分8080木方间距1200mm1200400二排间距300（与梁两侧板底立杆拉结成一个整体，纵向间距1200，实际施工时1200）竖向剪刀撑：梁板钢管支撑外侧周围由下至上设竖向连续式剪刀撑,中间在纵横向每隔4-6m以内设置竖向连续式剪刀撑；水平剪刀撑：在架体顶部和扫地杆处各设置一道水平剪刀撑，中间每110、隔四步（6m）设一道连续的水平剪刀撑。1500/750/750树塔13层挑板内斜向混凝土梁300700（混凝土次梁）20.3插图12附件34080木方间距150483.5钢管间距9001道M16对拉螺栓600扣件式钢管支撑8080木方3根均分483.5钢管间距900mm900400一排立杆（与梁两侧板底立杆拉结成一个整体，纵向间距1200，实际施工时1200）1500/900/60014层HJ-3A、HJ-3B、HJ-4A、HJ-4B劲劲性5001000（劲性梁）24.2插图13附件44080木方间距150483.5钢管间距12002道M16对拉螺栓600扣件式钢管支撑8080木方4根均分48111、3.5钢管间距1200mm1200400二排间距300（与梁两侧板底立杆拉结成一个整体，纵向间距1200，实际施工时1200）1500/900/600备注：1）面板材料均为15mm厚木胶合板，梁底支撑横向水平支撑与两侧板支撑贯通设置。a值400mm2）本方案计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范。表中所列间距、步距均为最大值，可根据实际支撑高度、跨度进行缩小。插图8 树塔支撑架平面图插图9 树塔1-1东西向剖面图插图10 树塔2-2南北向剖面图插图11 3-3剖面图（400*1050梁支撑立面图）插图12 4-4剖面图（300*700梁支撑立面图）插图13 5-5剖面图（500*1000112、梁支撑立面图）插图14 抱柱连接平、立面图5、北侧展厅及门厅高支撑满堂架设计5.1 展厅高支撑满堂架设计5.1.1 斜柱1顶檐沟梁板模板及支撑展厅斜柱1处自首层顶五顶檐沟，随斜柱1逐层内收。檐沟东侧梁层层架空，西侧梁上一层在下一层东侧梁上空，檐沟两侧梁分别为：延南北方向的西侧KL40梁截面为200600mm，东侧KL12a梁截面为300750mm（首层顶梁为300700mm），此处满堂架搭设至四层顶板檐沟处（梁、板低标高16.400m，距首层地面16.550）。五层檐沟梁板支撑，由搭设在四层顶KL12与9轴挑板间的工字钢处生根，做挑架支撑（四层顶KL12与9轴挑板间距离为2700mm，悬挑高度113、3600mmm）。斜柱1顶檐沟梁板结构布置见下图所示（截取部分位置）： （1）板底模、梁底模及梁侧模采用15mm覆膜木胶合板制作。按梁侧模包梁底模、楼板模顶梁侧模的做法。梁侧纵肋采用50100mm木方200，梁外侧用483.5钢管斜撑，间距1000mm，底端与大横杆用扣件锁紧；竖肋采用2483.5钢管间距1000mm（与满堂架纵向立杆一致）。（2）梁底与板底在同一标高，板底纵肋（次龙骨）采用50100mm木方200mm，KL40梁底纵肋采用100100mm木方设置1道，KL12a梁底纵肋采用100100mm木方设置3道，横向托梁采用100100mm木方兼用板底主龙骨，间距1000m。（3）梁下114、顺梁长度方向设扣件式单排支撑立杆，由于斜柱1顶部檐沟为错层布置，本层西侧KL40梁下立杆底部需落至下层东侧KL12a上表面。每层东侧KL12a梁下均为架空，立杆底部需要落在首层楼面上（首层楼面标高-0.15m），至四层梁底的架空高度最高达到16.55m。梁底支撑立杆采用483.5钢管加可调支托，扣件连接，连接横杆步距1.5m，第一道离地250mm，支架顶部第一排横杆以上立杆自由高度不得超过400mm；立杆上部可调支托螺杆外露不得超过200mm。支撑立杆在梁宽范围以内，不得超出梁宽，根据梁模板支撑架计算书计算，KL12a梁底支撑立杆，单扣件抗滑承载力设计不满足计算要求，横向水平杆与梁下支撑立杆连115、接时，均需采用双扣件。 （4）600mm、700mm(750mm) 高梁均设1道对拉螺杆。（5）KL40、KL12梁模板及支撑构造做法见插图15（檐沟梁板模板支撑构造做法图）。（6）KL12梁模板设计计算书见附件5300750mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书、檐沟楼板模板计算书见附件6四层顶檐沟超高楼板模板扣件钢管高支撑架模板支撑计算书。插图15 檐沟梁板模板支撑构造做法图5.1.2 展厅上空四层顶梁模板及支撑展厅上空四层顶，斜柱1与9轴阶梯教室挑板之间，由KZ147a连接（梁截面400650mm）梁下至首层楼板为架空结构，梁底标高为16.350m，距首层楼面16.500mm，梁两侧无楼板。K116、L147a平面见下图所示（截取部分平面位置）：（1）梁底模、侧模采用15mm覆膜木胶合板制作。按梁侧模包梁底模，梁侧纵肋采用50100mm200，竖肋采用2483.5钢管间距1200mm。（2）梁底纵肋采用100100mm木方3道，顺梁宽度方向在梁底设置1根100100mm木方横向托梁1200mm。（3）梁下顺梁长度方向设扣件式双排支撑立杆。支撑立杆采用483.5钢管加可调支托，扣件连接，连接横杆步距1.5m，第一道离地250mm，支架顶部第一排横杆以上立杆自由高度不得超过300mm；立杆上部可调支托螺杆外露不得超过200mm。支撑立杆在梁宽范围以内，不得超出梁宽。（4）梁下立杆由下至上设置1117、道连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为58m，夹角在4560之间。梁下立杆应与展廊及上空满堂架连接为整体，梁下竖向剪刀撑可作为满堂架延东西方向的竖向剪刀撑使用，架子横杆与周边框架柱采用483.5普通钢管进行可靠拉接，拉结每两步设置一道。（5）KZ147a梁模板及支撑构造做法见插图16（展厅四层顶梁模板及支撑构造做法图）。（6）KZ147a梁模板设计计算书见附件7400650mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书。插图16 展厅四层顶梁模板及支撑构造做法图5.1.3 展厅斜柱1模板支撑与展厅满堂架连接（1）展厅斜柱1模板支撑与展厅满堂架连接1）斜柱1位于展厅西侧7轴, 为倒直角梯形，自首层由7轴向9轴方向倾118、斜，与首层楼面夹角为63.40，逐层架空。2）斜柱除临边一侧外，其余三面水平方向设三排483.5钢管支撑，平均分布，南北两侧模板竖向设三道斜撑，间距不大于1200mm，内侧斜支撑竖向间距与模板横肋间隔一道布置，斜撑顶端与木模板钢管背楞或大模板背肋用管卡顶紧，底端满堂架大横杆锁紧，斜撑与水平面夹角在4560之间。3）斜柱内侧（柱立面与楼板为锐角一侧）除要设置斜撑外，另延垂直方向采用483.5钢管做斜柱底托，顶部与斜柱模板顶紧，底部支撑在满堂架脚手板上。4）斜柱1模板支撑体系与满堂架关系详见插图17插图17 斜柱1模板支撑体系与满堂架关系图（2） 斜柱1回顶措施斜柱1自首层开始以63.40向9轴方119、向倾斜，至4层顶板时，倾斜悬挑高度达到近17米，悬挑水平距离8米。经设计复核，此处斜柱1在四层顶部KL147未施工前，纯属悬臂柱，为消除安全隐患，避免造成斜柱1自首层根部断裂、倾覆，设计要求所有斜柱1模板底部支撑不得拆除，但根据施工需要，斜柱1模板使用86定型全钢大模板，为保证现场模板周转，进行流水施工。在施工中斜柱1底模需拆除，但拆除模板时需立即进行回顶，具体措施如下：1）斜柱1底模拆除后增加竖向回顶双排立杆，延每层斜柱1底部纵向设置3排，立杆顶部U托与斜柱1底部纵向木方顶紧，U脱与木方间缝隙用木楔顶死，立杆底部垫通长挑板。2）斜柱1模板底模斜撑在模板拆除后，立即回顶至斜柱1底面纵向木方上，120、如在斜柱1混凝土浇筑后的钢管发生弯曲变形，应立即更换。3）斜柱1两侧檐沟底板支撑在斜柱1拆模后应加密进行回顶，回顶范围在斜柱1两侧支撑立杆2跨范围内，板低支撑立杆在纵横两方向范围内，每跨立杆居中加设一排回顶支撑立杆。做法详见下图。4）回顶支撑立杆及斜杆需每拆除1根斜柱模板后立即进行回顶，不得全部拆除后再回顶，檐沟板低加密回顶立杆需在斜柱模板拆除前进行回顶；5）三层斜柱1在首、二层斜柱回顶措施完成前，不得施工。6）首层四层斜柱1均需采取以上回顶措施，且回顶立杆、斜杆必需与斜柱1四层顶KL147模板及支撑同时拆除。5.1.4 展厅满堂架搭设（1）因斜柱1顶檐沟随斜柱1逐层内收，东侧梁KL12a层层121、架空，梁侧支撑立杆同时作为上一层板低模板支撑立杆使用，且5层顶KL12a梁边距9轴西侧挑板顶仅675mm，因此本工程斜柱1顶檐沟梁、板模板支撑体系及五层顶超高楼板模板支撑体系需形成满堂架体系搭设。本工程展厅上空，仅在四层顶、斜柱1与9轴阶梯教室挑板之间，由KZ147a连接，其余各层均无梁板结构；斜柱1顶部檐沟逐层内收，KL12a梁底为架空结构，各层的梁底支撑需落在首层楼板上。综合以上因素，79/DJ轴之间展厅需搭设满堂架体系，以利于24层檐沟及斜柱施工。（2）满堂架搭设参数1）满堂架立杆纵距（南北方向）1000mm，在每跨斜柱1处立杆纵距1200mm，两端距D轴、J轴梁边分别为350mm、30122、0mm；立杆横距（东西方向）1000mm，东侧第一排立杆距9轴挑板梁边500mm。2）横杆步距1500mm，第一道离地200mm（扫地杆）。3）当立杆横距按1200mm排布，与KL12a梁底错开时，需在梁底加设一道支撑立杆，立杆底部落在首层楼板上，梁下支撑立杆需用扣件与满堂架连接为整体。4）满堂架操作层支撑脚手板的水平杆间距不得大于1/2跨距。当脚手板作为斜柱1模板支撑底座时，脚手板支撑水平杆间距不得大于1/4跨距。4）首层预应力空心楼板处满堂架立杆底部，应落在空心板肋梁或暗梁上，当立杆排布模数无法满足要求时，经设计复核，可增大立杆底部垫板面积，分散立杆对楼板 的压力。5）展厅满堂架搭设平面、123、剖面详见插图18、19、20。插图18 展厅满堂架搭设平面图插图19 展厅超高满堂架搭设剖面图插图20 满堂架立杆排布间距局部尺寸图5.2 北楼门厅高支撑满堂架设计5.2.1 北楼门厅十三层顶梁板模板及支撑北楼主入口位于本工程地上部分北楼北侧79/NP轴，自首层至十三层为架空结构，在十三层顶为100mm厚楼板，板内间距1180mm均布五道截面尺寸为220650mm的密肋梁，楼板板顶标高54.800，板底距首层楼面54.850m，梁底距首层楼面54.300m。（1）梁模板采用15mm厚覆膜木胶合板，MLL1梁底模采用2道100mm100mm（按80mm80mm计算）木方作纵肋，KL181a梁底模124、采用4道100mm100mm（按80mm80mm计算）木方作纵肋。按梁侧模包梁底模、楼板模压梁侧模。（2）梁侧模采用50mm100mm（按40mm80mm计算）木方作纵肋（内龙骨）200mm，外龙骨采用双钢管483.5mm（按483.0计算）。梁侧钢管斜撑821mm（最大不超过900mm）。（3）KL181a梁底纵肋下托梁采用100100mm木方（按80mm80mm计算）821mm（最大不超过900mm）；MLL1梁底纵肋下托梁采用483.5mm钢管（按483.0计算）821mm（最大不超过900mm），MLL1梁底纵肋钢管下托梁通长设置。（4）MLL1梁下支撑立杆顺梁长度方向设一排，KL18125、1a梁下支撑立杆顺梁长度方向设两排300mm。支撑立杆在梁宽范围以内，不得超出梁宽，双排立杆对称设置。（5）梁底支撑采用扣件立杆配合可调钢支撑。梁底支撑立杆和托梁两端支撑立杆之间采用横杆拉接，梁底支撑立杆之间小横杆用扣件与梁长方向横杆用扣件锁紧；连接横杆步距1.5m，第一道离地200mm。支撑体系采用483.5钢管加可调支托。扣件式支架顶部第一排横杆以上立杆自由高度不得超过300mm。（6）MLL1梁侧立杆横向间距700mm，纵向间距821mm（最大不超过900mm），距梁底立杆350mm，兼做板低支撑立杆；KL181a为边梁，梁侧（内侧）支撑立杆距梁边200mm，距MLL1梁侧立杆550mm126、。（7）MLL1梁不设对拉螺杆， KL181a梁延梁长方向设一道对拉螺杆900mm。（8）板底模采用15mm厚覆膜木胶合板，板低次肋采用50100mm木方（按4080mm计算）200mm，或50701.8的C形钢木龙骨（按100100mm计算）200mm；主肋采用100100mm木方821mm（最大不超过900mm）；板低支撑采用扣件立杆配合可调钢支撑，横向间距700mm，纵向间距821mm（最大不超过900mm）。（9）北楼主入口十三层顶板梁模板及支撑构造做法见插图21（北楼主入口十三层顶梁板支撑剖面图）。（10）北楼主入口十三层顶板梁模板设计计算书见附件8、9、10600700梁模板扣件钢127、管支撑架计算书、220650梁模板扣件钢管支撑架计算书、北楼主入口十三层顶板扣件钢管支撑架计算书。5.2.2 门厅满堂架搭设（1）本工程北楼北入口自首层至十三层为架空结构，仅在十三层顶有厚度为100mm楼板，此处在施工十三层顶板之前，现场先搭设双排落地维护外架，待结构施工至十层时，插入满堂架的搭设（从首层楼板搭设满堂架及梁底支撑立杆）。（2）满堂架搭设参数1）维护外架为双排立杆，延N轴方向纵距1642mm，排距700mm，延7、9轴方向维护外架，纵向间距1400mm，排距900mm。2）延N轴方向维护外架内侧立杆，距N轴结构边梁400mm，外侧立杆在N轴北侧第一道MLL下，作为十三层顶该处ML128、L梁下立杆，在搭设满堂架时，在每跨纵向立杆间居中回顶梁下支撑立杆；延7、9轴方向维护外架内侧立杆，距结构边梁400mm，内、外侧立杆均在MLL、KL181梁下，作为十三层顶梁梁下立杆。3）满堂架立杆纵距（延N轴方向）900mm，为符合维护外架立杆间距模数，除东西两侧第一排与第二排立杆间距为900mm外，中间范围内的立杆纵距均为821mm；满堂架立杆横距（延7、9轴方向）700mm，同时作为MLL两侧立杆；4）横杆步距1500mm，第一道离地200mm（扫地杆）。5）立杆底部铺通长跳板。6）北楼北入口满堂架搭设平面见插图22。插图21 北楼门厅十三层顶梁板支撑剖面图插图22 北楼门厅满堂架搭设平129、面图5.3 展厅及门厅满堂架架体的加强设置（1）满堂模板支撑外侧周围由下至上设竖向连续式剪刀撑。（2）架体内部在纵、横向每隔58m设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为58m，夹角在4560之间。展厅KL147梁下支撑立杆由下至上必须设置1道连续竖向剪刀撑。（3）竖向剪刀撑部位的顶部交点平面、扫地杆设置层水平剪刀撑，在最顶端及底端水平剪刀撑之间每隔6m设置一道连续水平剪刀撑。（4）剪刀撑的接头采用搭接方式接长，不应少于三个扣件连接，固定搭接长度不小于1m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于150mm；（5）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的130、距离不应大于150mm，剪刀撑的自由长度不应大于1500mm。（6）超高支模满堂架横杆，应与标准层满堂架连成整体，用扣件锁紧，同时与周边框架柱采用483.5（按483.0计算）普通钢管进行可靠拉接，拉结每两步设置一道，具体做法可参见前页插图14（刚性水平拉结图）。（7）展厅支撑架底部落在首层楼板上，荷载较大，根据设计复核，需保证该处地下室B1、B2层模板支撑不拆， B1、B2两层支撑体系与展厅高支模满堂架体系一同拆除。但79/EG轴范围内首层楼板为预应力空心楼板，为减少展厅满堂架对首层空心楼板的荷载冲击，经设计复核，首层空心楼板下需要重新回顶至地下二层地面人防顶板处，回顶架体搭设宽度、范围及步131、距与地上部分落地架相同，且立杆轴心相对，回顶架体与临近结构柱进行拉接，与上部满堂架子一同拆除。展厅满堂架立杆底部垫不小于50mm厚通长脚手板以增大受力面积。（8）北楼北入口满堂架搭设高度高，立杆间距密集，荷载较大，根据设计复核，需保证该处地下室B1、B2层模板支撑不拆，B1、B2两层支撑体系与北楼北入口高支模满堂架体系一同拆除。5.4 展厅及门厅梁板高支撑体系表 表5-1 梁模板技术参数表（梁宽b高h）构件类型部位支撑高度m模板构造支撑构造计算书附图底板侧板（mm）木方纵肋底100100木方侧50100木方梁侧背扛2483.5钢管对拉螺杆M16梁底托梁梁底扣件支撑立杆a值KL147400650132、mm展厅四层顶梁16.515mm覆膜木胶合板底纵肋1道侧纵肋200纵距1000mm一道横向托梁100100mm木方1200 mm一排立杆纵距1000mm300mm见附件7附图4KL12a300700mm展厅各层檐沟悬挑梁最高点20.75m底纵肋3道侧纵肋200横向托梁100100mm木方1000 mm300mm见附件5附图3KL181a600700mm北楼北入口十三层顶边梁54.25底纵肋4道侧纵肋200纵距900mm横向托梁100100mm木方821/900mm两排立杆横距300mm纵821/900mm300mm见附件9附图6MLL1220650mm北楼北入口十三层顶板密肋梁54.3底纵肋2133、道侧纵肋200横向托梁 483.5mm钢管821/900mm一排立杆纵距 821/900mm300mm见附件8附图6说明：（1）支撑立杆下垫50100mm短木方，木方长度不小于400mm,方向一致，在首层楼板79/EG轴预应力空心楼板范围内，立杆下需垫通长垫木（脚手板），垫木厚度不小于50mm。（2）支架顶端自由段长度不得大于300mm，立杆上部可调支托螺杆外露不得超过200mm。扫地杆高度200mm，可根据需要调节，但最大不得大于300mm。（3）梁底立杆与满堂架用扣件连接为整体（3）100100mm木方均按8080mm计算，50100mm木方均按4080mm计算。表5-2 楼板模板技术参数134、表构件类型部位模板构造支撑构造备注底板mm次肋主肋支架立杆纵横水平横杆a 值竖向剪刀撑水平剪刀撑板厚=120mm展厅檐沟15mm厚覆膜木胶合板50100木方200（或50701.8的C形钢木龙骨）80803mm方钢管1000 mm横向1200mm纵向（主肋间距）1000mm步距1500mm；扫地杆距地200mm300mm满堂架四周设连续剪刀撑；架体内纵 向每隔70008000 mm、横向每隔50006000mm设连续剪刀撑竖向剪刀撑部位的顶部交点平面、扫地杆设置层水平剪刀撑；在最顶端及底端水平剪刀撑之间每隔6m设置一道连续水平剪刀撑。计算书见附件6板厚=100mm北楼北入口十三层顶板50100135、木方200（或50701.8的C形钢木龙骨）100100mm木方821 mm（最大不超过900mm）横向700mm纵向（主肋间距）821mm/900mm步距1500mm；扫地杆距地200mm300mm满堂架四周设连续剪刀撑；架体内中部纵横向设一道连续剪刀撑计算书见附件10备注：（1）支架立杆下垫50100短木方，长度不小于400mm,方向一致。（2）支架顶端自由段长度不得大于300mm，立杆上部可调支托螺杆外露不得超过200mm。扫地杆高度200mm，可根据需要调节，但最大不得大于300mm。（3）满堂架内竖向剪刀撑间距根据立杆间距模数，按表中数值设置；水平剪刀撑每隔6米（4步）设置1道。（4136、）当采用C型钢包木做次肋时，按50100mm木方计算。（5）100100mm木方均按8080mm计算，50100mm木方均按4080mm计算。6、南侧树塔2高支撑满堂架设计6.1 超高封板模板及支撑体系超高封板模板设计取树塔2最高的十四层封板楼板进行验算。树塔2十四层挑板厚度为120mm，但除十四层外其余层封板楼板厚度为150mm厚，故满堂架支撑高度按十四层顶板支撑高度计算，楼板厚度按150mm计算。支撑架立杆部分落在首层楼面上，部分落在九层顶板阶梯板上，部分落在各层封板结构上，按十四层最高支撑高度58.98m计算。计算书见附件11150mm厚楼板模板支架计算书。模板底模采用15mm厚覆膜木胶137、合板，采用50100mm（按4080mm计算）木方间距300mm作次肋，100100mm（按8080mm计算）木方间距1200mm作主肋。采用扣件式钢管脚手架，立杆纵向间距为1200mm（同十四层结构梁平行方向），横向间距为900mm，歩距为1500mm。由于该处超高楼板支撑架高度较高，支撑架立杆部分落在首层楼面上，部分落在九层顶板阶梯板上，部分落在各层封板结构上，荷载较大，首层楼板及九层阶梯板的满堂架下部保留两层支撑不拆。6.2 超高封板结构梁模板及支撑体系6.2.1超高封板结构支撑范围内，十四层边梁截面尺寸为3501400mm，该超高梁支撑达到58.5m。梁模板采用15mm厚覆膜木胶合板，138、梁底模采用100100木方（按8080计算）纵肋4根均匀排布，梁侧模采用50100木方（按4080计算）间距200mm作纵肋（内龙骨），外龙骨采用483.5（按483.0计算）双钢管。梁底横向托梁采用100100木方（按8080计算），纵向间距1200mm。梁底支撑体系：梁底支撑为三根立杆，横向水平支撑与两侧板支撑水平杆贯通（梁底立杆间距与楼板支撑立杆间距相同），用扣件可靠连接。各排立杆采用483.5普通钢管拉接，横杆步距1500mm，最顶部横杆步距加密为600mm。计算书见附件123501400mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书。6.2.2 十四层300900mm梁、500800mm梁及各层封139、板结构中350850梁梁底支撑为两根立杆，计算书参见附件13300900mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书。6.2.3 梁底立杆及横杆需要在十四层满堂架基础上另行设置，与满堂架形成整体，部分上层封板的立杆需要落在下层局部封板上，十层顶至十四层顶所有楼板支撑全部保留至最后同步拆除。6.3 架体上部设计设在模板支架立杆顶部采用可调顶托头，丝杆外径不得小于36mm，伸出长度不得超过200mm。扣件式钢管脚手架顶部第一排横杆以上立杆自由高度不得超过400mm。6.4 模板支撑体系构造拉接拉接设计（1）竖向剪刀撑的设置梁板钢管支撑外侧周围由下至上设竖向连续式剪刀撑,中间在纵横向每隔4-6m以内设置竖向连续140、式剪刀撑（竖向剪刀撑设置位置及数量见附图中所示）。剪刀撑杆件底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。（2）水平剪刀撑的设置：在架体顶部和扫地杆处各设置一道水平剪刀撑，中间每隔四步（6m）设一道连续的水平剪刀撑。（3）架子横杆与南北两侧塔楼框架柱采用483.5普通钢管进行可靠拉接，拉结每两步设置一道。在大跨跨中位置利用钢管与楼板上预埋的A20锚环固定连接。6.5 树塔2封板结构超高支模满堂架支撑体系见下表。树塔2封板结构梁板模板支撑平面图、梁支撑剖面图见插图23插图33。表6-1 树塔2封板结构高支撑楼板模板体系表范围计算书附图部位板厚mm支撑高度m底模支撑水平刚性连接a值剪刀撑设置面板mm次肋mm141、主肋mm支撑形式立杆纵横间距mm立杆步距mm超高封板结构楼板支撑附件11插图31树塔14层顶板15058.9815厚木胶合板4080木方间距3008080木方间距1200扣件式钢管支撑横1200、纵9001500每两步一道抱柱连接，跨中钢管与楼板预埋锚环连接240mm竖向剪刀撑：梁板钢管支撑外侧周围由下至上设竖向连续式剪刀撑,中间在纵横向每隔4-6m以内设置竖向连续式剪刀撑；水平剪刀撑：在架体顶部和扫地杆处各设置一道水平剪刀撑，中间每隔四步（6m）设一道连续的水平剪刀撑。表6-2 树塔2封板结构高支撑梁支撑体系表部位梁截面(bh)mm支撑高度m计算书梁侧模梁底支撑次肋(纵肋)mm主肋(竖肋)m142、m对拉螺栓支撑形式次龙骨(纵向)mm主龙骨(横向)mm立杆纵向间距mma值剪刀撑设置立杆横向间距mm水平杆步距mm树塔214层边梁KL77350140058.85附件124080木方间距200483.5钢管间距9004道M16对拉螺栓600扣件式钢管支撑8080木方4根均分8080木方间距1200mm1200240mm竖向剪刀撑：梁板钢管支撑外侧周围由下至上设竖向连续式剪刀撑,中间在纵横向每隔4-6m以内设置竖向连续式剪刀撑；水平剪刀撑：在架体顶部和扫地杆处各设置一道水平剪刀撑，中间每隔四步（6m）设一道连续的水平剪刀撑。三排间距125（与梁两侧板底立杆拉结成一个整体，纵向间距1200，实际施143、工时1200） 1500/600树塔214层L38b30090058.68附件134080木方间距200483.5钢管间距9002道M16对拉螺栓600扣件式钢管支撑8080木方3根均分483.5钢管间距1200mm1200240mm两排立杆间距200（与梁两侧板底立杆拉结成一个整体，纵向间距1200，实际施工时1200） 1500/600树塔214层KL9150080058.68附件134080木方间距200483.5钢管间距9002道M16对拉螺栓600扣件式钢管支撑8080木方4根均分483.5钢管间距1200mm1200240mm二排间距200（与梁两侧板底立杆拉结成一个整体，纵向间距144、1200，实际施工时1200） 1500/600树塔2各层封板结构梁（十四层除外）350900最高56.05附件134080木方间距200483.5钢管间距9002道M16对拉螺栓600扣件式钢管支撑8080木方3根均分483.5钢管间距1200mm1200240mm二排间距200（与梁两侧板底立杆拉结成一个整体，纵向间距1200，实际施工时1200） 1500/600备注：1）面板材料均为15mm厚木胶合板，梁底支撑横向水平支撑与两侧板支撑贯通设置。a值400mm2）本方案计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范。表中所列间距、步距均为最大值，可根据实际支撑高度、跨度进行缩小插图23 树145、塔2十层顶板（板底标高41.350m）支撑平面图插图24 树塔2十层与十一层顶板中间（板底标高43.450m）支撑平面图插图25 树塔2十一层顶板（板底标高45.550m）支撑平面图插图26 树塔2十一层与十二层顶板中间（板底标高47.650m）支撑平面图插图27 树塔2十二层顶板（板底标高49.750m）支撑平面图插图28 树塔2十二层与十三层顶板中间（板底标高51.850m）支撑平面图插图29 树塔2十三层顶板 （板底标高53.950m）支撑平面图插图30 树塔2十三层与十四层顶板中间（板底标高56.050m）支撑平面图插图31 树塔2十四层顶板（板底标高58.680m）支撑平面图插图32146、 各层封板结构支撑详图插图33 树塔2结构高支撑剖面图树塔1、门厅、展厅、树塔2超限模板支撑架计算结果如下：树塔支撑架及门厅支撑架专项方案超限楼板支撑架计算结果统计表部位支撑高度计算书模板面板抗弯强度验算模板面板挠度计算支撑木方抗弯强度计算支撑木方挠度验算顶托梁抗弯强度计算顶托梁挠度计算扣件抗滑移计算立杆稳定性计算树塔1十三层悬挑板20.9m附件1f=1.932N/mm2f=15 N/mm2，满足要求V=0.104mm300.0/250，满足要求f=4.59 N/mm213.0 N/mm2，满足要求V=0.278mm900/250，满足要求f=8.04 N/mm213.0 N/mm2，满足要求147、V=0.495 mm900/250，满足要求无需计算=81.76 N/mm2f=205 N/mm2，满足要求展厅四层顶檐沟楼板16.6m附件6f=0.886N/mm2f=15 N/mm2，满足要求V=0.022mm200.0/250，满足要求f=1.99 N/mm213.0 N/mm2，满足要求V=0.123mm900/250，满足要求f=56.07 N/mm2215 N/mm2，满足要求V=0.294 mm1000/400，满足要求无需计算=103.58 N/mm2f=205 N/mm2，满足要求北楼门厅十三层顶板楼板55.1m附件10f=1.858N/mm2f=15 N/mm2，满足要求V148、=0.096mm300.0/250，满足要求f=4.41 N/mm213.0 N/mm2，满足要求V=0.256mm900/250，满足要求f=4.38 N/mm213 N/mm2，满足要求V=0.169 mm900/250，满足要求无需计算=138.731 N/mm2f=205 N/mm2，满足要求树塔2十四层挑板59.0m附件11f=2.218N/mm2f=15 N/mm2，满足要求V=0.136mm300.0/250，满足要求f=4.68 N/mm213.0 N/mm2，满足要求V=0.576mm1200/250，满足要求f=12.27 N/mm213 N/mm2，满足要求V=0.857149、 mm900/250，满足要求无需计算=202.610N/mm2f=205 N/mm2，满足要求树塔支撑架及门厅支撑架专项方案超限梁支撑架计算结果统计表部位梁截面支撑高度计算书模板面板抗弯强度验算模板面板挠度计算支撑木方抗弯强度计算支撑木方挠度验算顶托梁抗弯强度计算顶托梁挠度计算扣件抗滑移计算立杆稳定性计算树塔1十三层悬挑梁400105020.9m附件2f=2.178N/mm2f=15 N/mm2，满足要求V=0.039mm133.3/250，满足要求f=10.67 N/mm213.0 N/mm2，满足要求V=2.039mm1200/250，满足要求f=3.81N/mm213.0 N/mm2，150、满足要求V=0.057 mm300/250，满足要求无需计算=126.983 N/mm2f=205 N/mm2，满足要求树塔1十三层结构梁30070020.9m附件3f=0.919N/mm2f=15 N/mm2，满足要求V=0.008mm100.0/250，满足要求f=3.32 N/mm213.0 N/mm2，满足要求V=0.335mm900/250，满足要求f=83.85 N/mm2205 N/mm2，满足要求V=0. 113 mm600/150与10mm，满足要求采用双扣件=113.366 N/mm2f=205 N/mm2 ，满足要求树塔1十四层劲性梁500100025.2m附件4f=3.151、222N/mm2f=15 N/mm2，满足要求V=0.088mm166.7/250，满足要求f=12.62 N/mm213.0 N/mm2，满足要求V=2.388mm1200/250，满足要求f=4.01 N/mm213 N/mm2，满足要求V=0.076 mm300/250，满足要求无需计算=133.85 N/mm2f=205 N/mm2，满足要求展厅30075016.6m附件5f=1.867N/mm2f=15 N/mm2，满足要求V=0.033mm150.0/250，满足要求f=7.02 N/mm213.0 N/mm2，满足要求V=0.869mm1000/250，满足要求f=77.76 N152、/mm2205 N/mm2，满足要求V=0.141 mm600/150与10mm，满足要求无需计算=158.709N/mm2f=205 N/mm2，满足要求展厅40065016.5m附件7f=3.022N/mm2f=15 N/mm2，满足要求V=0.095mm200.0/250，满足要求f=12.47N/mm213.0 N/mm2，满足要求V=2.173mm1200/250，满足要求f=6.57 N/mm213 N/mm2，满足要求V=0.072 mm300/250，满足要求无需计算=105.127N/mm2f=205 N/mm2，满足要求门厅位置60070055.1m附件8f=3.526N/153、mm2f=15 N/mm2，满足要求V=0.128mm200.0/250，满足要求f=6.35N/mm213.0 N/mm2，满足要求V=0.632mm900/250，满足要求f=4.59N/mm213 N/mm2，满足要求V=0.133 mm400/250，满足要求无需计算=191.8700N/mm2f=205 N/mm2，满足要求门厅位置22065055.1m附件9f=5.274N/mm2f=15 N/mm2，满足要求V=0.362mm220.0/250，满足要求f=2.99N/mm213.0 N/mm2，满足要求V=0.324mm900/250，满足要求f=60.96N/mm2205N/154、mm2，满足要求V=0.042 mm350/150，满足要求无需计算=162.156N/mm2f=205 N/mm2，满足要求树塔2350140058.5m附件12f=2.044N/mm2f=15 N/mm2，满足要求V=0.029mm116.7/250，满足要求f=11.70N/mm213.0 N/mm2，满足要求V=2.319mm1200/250，满足要求f=1.57N/mm213N/mm2，满足要求V=0.016 mm200/250，满足要求无需计算=202.672N/mm2f=205 N/mm2，满足要求树塔230090058.7m附件13f=2.400N/mm2f=15 N/mm2，155、满足要求V=0.042mm150/250，满足要求f=12.34N/mm213.0 N/mm2，满足要求V=2.305mm1200/250，满足要求f=3.84N/mm213N/mm2，满足要求V=0.018 mm200/250，满足要求无需计算=173.729N/mm2f=205 N/mm2，满足要求7、高支撑主要施工方法7.1施工程序弹线搭设梁板满堂脚手架（先布置梁底支撑）调整标高检查、验收铺梁底模模板绑扎梁钢筋安装梁侧模及安装龙骨铺顶板模板校正标高预检板钢筋绑扎。7.2 施工要点7.2.1在竖向结构构件上抄好标高后，根据楼板厚度、模板厚、木方厚、梁高调整好搁放木方的水平钢管，然后铺模板。156、7.2.2严格控制梁板模板的起拱率，支模时跨度大于4m的梁跨中起拱2L/1000，跨度大于6m的梁跨中起拱3L/1000，即：5m梁跨中起拱10mm，8.4m梁跨中起拱25.2mm。7.2.3梁模板的定位前，先复查柱中心是否准确，无误后可利用弹在柱侧面的中线或轴线作为梁定位控制线，梁底模的标高按弹在墙、柱上的标高线进行控制。7.2.4模板安装按梁侧模包底模、顶板模压梁侧模。7.2.5模板接缝要求加工严密，表面错缝平整。7.2.6梁柱接头处的模板，采用15mm厚覆膜木夹板配制成U型专用模板，与柱、梁模配套安装。7.3 支撑搭设技术要求7.3.1结构支撑体系（1）设在模板支架立杆顶部采用可调顶托头157、，丝杆外径不得小于36mm，伸出长度不得超过200mm。扣件式钢管脚手架顶部第一排横杆以上立杆自由高度不得超过400mm。（2）钢管支撑扫地杆距地不大于200mm，所有支撑架均落在现浇混凝土楼板上，立杆下垫不短于400mm长的50100mm木方作垫木，垫木统一为与主肋同向设置。（3）梁的立杆横距应以梁底中心线为中心向两侧对称布置，且最外侧立杆距梁侧边距离不得大于150mm。7.3.2 构造要求（1）立杆立杆接头必须采取用对接扣件对接，对接搭接应符合以下要求：立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头不在同一步距内，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3；158、（2）长向横杆1）长向横杆设于短向横杆之下，采用直角扣件与立杆扣紧，长向横杆长度不宜小于4500mm跨；2）长向横杆采用对接扣件连接；3）同一排长向横杆水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。（3）短向横杆1）短向横杆两端应采用直角扣件固定在长向横杆上；2）每一主节点（即立杆、长横杆交汇处）处必须设置一短向横杆，并采用直角扣件扣紧在长向横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm，外伸长度以100mm为宜，操作层上非主节点处的短向横杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于立杆间距的1/2，使脚手板的悬挑长度不大于150mm。3）短向横杆严禁全部在立杆同一159、侧，应从支撑架体中间开始，向两侧对称布置。（4）剪刀撑：剪刀撑的设置应符合下列要求：1）依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）中的要求，在满堂架设置剪刀撑，斜杆与地面的倾角在4560之间；2）剪刀撑的接头采用搭接方式接长，不应少于三个扣件连接，固定搭接长度不小于1m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于150mm；3）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm，剪刀撑的自由长度不应大于1500mm。7.3.3 搭设要求（1）地基处理与底座安放所有支撑架均落在现浇混凝土楼板上，立杆下垫不短于400m160、m长的50100mm木方作垫木，垫木统一为与主肋同向设置.（2）杆件搭设垫木板弹线、立杆定位摆放扫地杆竖立杆并与扫地杆扣紧装扫地短向横杆，并与立杆和扫地杆扣紧装第一步长向横杆并与各立杆扣紧安第一步短向横杆安第二步长向横杆安第二步短向横杆加设临时斜撑杆，上端与第二步长向横杆扣紧加设剪刀撑安第三、四步长向横杆和短向横杆安装临边结构二层与柱拉杆接立杆加设剪刀撑铺设横纵肋铺板底模。（3）搭设注意事项1）钢管脚手架扫地杆距地不大于200mm。2）随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，同时适度拧紧扣件，连接长向横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上；3）架子的各杆件相交处伸出端头，均要保证100mm，防161、止杆件滑脱；4）剪刀撑的搭设要将一根斜杆扣在短向横杆的伸出部分上，斜杆两端扣件与立杆节点的距离不大于200mm。最下面的斜杆与立杆的连接点离底不大于500mm；（4）安全网的架设支撑高度超过8m的模板支撑在支撑中部间距4m设置水平兜网。8、支撑架检查与验收8.1材料标准与检验（1）钢管选用48（外径）3.5mm 钢管，质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的规定；应涂刷防锈层并定期复涂以保持其完好，禁止使用有明显变形、裂纹的钢管。报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹和严重锈蚀的钢管。（2）扣件扣件应与钢管管径相配合，十字卡扣1.05-1.1kg，接头卡、旋转卡1.1-162、1.5kg。材质应符合我国现行标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定，严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹的扣件。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口外的最小距离应不小于5mm。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。扣件表面应进行防锈处理。扣件报废标准：扣件有裂纹、变形、滑扣。（3）安全网安全网的技术要求必须符合我国现行标准的规定，方准进场使用。大孔安全网用作兜网，其规格：3m6m；绿色密目安全网其规格：1.5m6m，只能用作外挂立网。绿色密目安全网使用有国家认证的生产厂家供货，安全网必须是阻燃的，要求做完防火试验合格后方可163、进场，不合格者不得进场。安全网在存放使用过程中，不得有机化学物质污染或其它可能引起磨损的物品相混，当发现污染应进行冲洗，洗后自然干燥，使用中要防止电焊火花掉在网上。安全网拆除后要洗净捆好，放在通风、遮光、隔热的地方，禁止使用钩子搬运。8.2 构配件进场检查与验收（1）检查使用在模板支撑体系中的钢管、扣件等材料的供应企业的营业执照、资质证明、生产许可证，材料的产品合格证、质量检测报告，以及相关合同要件。（2）现场所使用的钢管、扣件，在进场后第一次使用前，应按照低压流体输送用焊接钢管和钢管脚手架扣件标准规定的指标和检验方法，对钢管、扣件及紧固件进行外观质量检验（其中对旧钢管、扣件应当逐件检查），并164、对重量等物理指标进行抽检。对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%。钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆。（3）现场所使用的钢管、扣件，在进场后第一次使用前，应按照低压流体输送用焊接钢管和钢管脚手架扣件标准规定的指标委托有见证取样检验机构或法定检验机构进行抽检，抽取扣件样本进行力学性能和扭力距指标复验。不合格的扣件不得使用。外观检验和力学性能复验的技术资料应当由施工单位和检验单位完整存档备查。样本力学性能不合格的有关检验资料由施工单位负责上报市建筑材料管理办公室。（4）钢管外径48mm，壁厚165、大于等于3.0mm。（5）扣件不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理；（6）钢管的铸造件表面应光滑平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余缺陷，表面粘砂应清楚干净；冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。碗扣的各焊缝应饱满，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷。（7）钢管架的立杆连接套管，其壁厚不应小于3.0mm，内径不应大于50mm。（8）可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得小于4-5扣，丝杆直径不得小于36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。（9）安全网绳不得损坏或腐朽，平支安全网使用166、锦纶安全网。（10）具体构配件允许偏差详见表8-1。表8-1 构配件允许偏差序号项目允许偏差(mm)检查工具1钢管尺寸外径48mm壁厚3.5mm-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.5游标卡尺4立杆钢管弯曲3ml4m4ml6m1220钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5308.3 搭设过程中和使用前的检查与验收8.3.1搭设前，必须有经审批和专家论证的专项方案。下列人员应参加专家论证会：（1）专家组成员；（2）建设单位项目负责人或技术负责人；（3）监理单位项目总监理工程师及相关人员；（4）施工单位分管安全的负责人、技术负责人、项目负责人、项目技术167、负责人、专项方案编制人员、项目专职安全管理人员；8.3.2 搭设前，作为模板支撑基础的楼板混凝土必须达到设计强度，根据各个部位的计算确定高支撑部位应保留的下部模板支撑。8.3.3 立杆下垫400mm长的4080mm木方作垫木，垫木统一为与主肋同向设置。8.3.4 采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准详见表8-2。表8-2 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准序号检查项目安装扣件数量(个)抽检数量允许的不合格数1连墙立杆与纵(横)向168、水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件30005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件300050108.3.5 检查杆件的设置和连接件构件符合要求、必须牢固，扣件螺栓不得有松动、滑移，螺栓必须露出螺帽10 mm，螺栓端头必须戴垫板。8.3.6 检查钢管支撑外侧周围由下至上是否设有竖向连续式的剪刀撑,中间纵横向是否每隔4-6m以内设置竖向连续式剪刀撑。剪刀撑杆件底端必须与地面顶紧，夹角宜为4560。8.3.7 检查剪刀撑的接头是否采用搭接方式接长，连接处不应少于三个扣件，固定搭接长度不应小于1m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于150mm；剪刀撑的自由长度不应大于1500169、mm。8.3.8 检查抱柱是否牢固。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经技术部同意，由架子工操作。8.3.9 架子搭好后，由现场施工队安全员管理，未经安全部、技术部同意，不得改动，不得任意解掉架子与柱连接的拉杆和扣件,8.3.10 安全防护措施是否符合要求。8.3.11是否有超载。8.4 高支撑的施工验收高支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。8.4.1遇以下情况，均要对模板支架重新进行检查170、验收：（1）遇五级以上大风之后。（2）停工超过一个月恢复使用前。（3）遇较大雨之后。9、施工使用要求9.1 混凝土浇筑作业开始前应再次对模板支架进行全面检查，合格后方能浇筑混凝土。 9.2浇筑混凝土时，模板支撑四周拉警戒线，任何人员不得进入模板下部。9.3为确保模板支架施工过程中均衡受载，超重梁采用由中部向两侧扩展的浇筑方式；高支模部位浇筑顺序为先浇梁后浇板，从相邻结构向高支模部位进行浇筑。10、施工安全要求10.1 安全保证措施各级管理人员要对职工生命负责的态度去严格要求，严格管理，认真抓好安全工作，搞好安全设施。10.1.1人员要求（1）严格本方案搭设要求进行施工；（2）必须持证上岗。具备171、高空作业的能力，18岁以上、40岁以下，无疾病；（3）必须服从管理人员的安排。遵守项目各项安全管理规定和制度。进入施工现场的人员必须戴安全帽，系好安全带，作好防护设施。不得穿拖鞋等，必须穿防滑鞋上班。严禁向下抛扔杂物，不得酒后作业，严禁嬉闹；（4）必须负责搭设前和搭设后的日常检查和修养；（5）听从管理人员安排积极配合项目安全员日常检查，发现问题及时整改。10.1.2 搭设要点（1）钢管架子立杆应稳放在木跳板上；（2）立杆间距、长向横杆间距、短向横杆间距符合方案要求；（3）钢管立杆长向横杆接头应错开，要用扣件连接拧紧螺栓，不准用铁丝绑扎；（4）架子搭设高度在临边结构处，必须按要求同建筑物间设拉结172、杆连接牢固；（5）架子立杆下和当前操作层设必须铺设脚手板，架体与结构间空隙用跳板和木方封严； （6）安全网挂设、安全网必须内挂，并用专用尼龙绳或符合要求的其他材料绑扎严密、牢固；（7）搭设完毕后，必须经项目组织验收合格后，方可投入使用。10.1.3 使用阶段（1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将承重物件固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备；（2）五级及五级以上大风和大雨天应停止架子搭设作业，雨后上架操作应有防滑措施；（3）主节点处杆件的安装，连墙体，支撑的构造是否符合设计要求，扣件螺栓是否松动，架子立杆的沉降与垂直度允许偏差是否符合规定要求；（4）在脚手架使用期间，严禁任意拆173、除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆、扫地杆、 连墙杆、拉结杆、剪刀撑；10.1.4 拆除阶段（1）架子在拆除前工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作，交底有接受人签字。（2）拆除架子，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，严禁非操作人员入内。 （3）应先拆梁侧帮模，再拆除楼板模板，最后拆除梁底模。拆梁板模板要待梁板混凝土强度达到拆模要求后方可转动顶托头手柄，降下次龙骨，拆除楼板模板及木方。待板拆模完成，方可拆除梁底模板和梁支撑。 （4）拆模时严禁模板直接从高处往下扔，将拆除的模板、扣件集中放在架子作业平台处，用人工向下传递；（5）拆除架子长向横杆，剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操174、作人往下顺杆子；（6）拆除的脚手杆，脚手板，钢管，扣件等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下乱扔；（7）拆架前先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、构件、U型卡、活动杆子及材料，按拆架原则先拆后搭的杆子；（8）拆除工艺流程：拆脚手板拆短向横杆长向横杆拆除层的剪刀撑立杆拉杆传递至楼地面按规格堆码。拆除应按顺序由上而下，一步一清，严禁上下同时作业；拆除架子时按与搭设相反的顺序进行，不允许先行拆除拉杆。连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆架子；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设 连墙件加固；（9）拆杆和放杆时必须由23人协同操作，拆长向横杆时，应由站在中间的人将175、杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具；（10）搭拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应指派一个责任心强，技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业；（11）拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作；（12）拆架时螺丝扣必须从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下的钢管上；（13）拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿扳手，工具用后必须放在工具套内。拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管；（14）拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆176、架时戏嘻打闹；（15）拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便；（16）拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底；（17）拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。10.2 安全防护措施10.2.1严格按照施工方案和技术交底要求组织施工；10.2.2重点加强满堂模板支架与外架间隔的封闭；重点加强施工作业人员安全劳动意识；10.2.3安全网必须用符合安全部门规定的防火安全网；在作业层下必须搭设水平网一道，水平网要求牢固、严密；10.2.4操作面上必须配备足够的灭火安全器材，成立义务消防队；177、10.2.5在模板支架搭设、使用、拆除的过程中应严格按照项目安全部门单独编制的安全生产控制措施管理制度执行：1）项目技术部应根据现场的实际情况，编制具有可操作性的全面施工组织设计及特殊部位的分项技术方案（措施），其中必须包含有关于安全生产内容的指导意见。并应实行分级审批制度，在现场实际施工之前及时下发到施工人员手中。2）项目经理部技术人员在搭设前进行全面技术交底。工长应会同项目安全员对作业班组进行分部、分项、分工种安全交底。班组长每天应对工人进行施工要求、作业环境的安全交底（班组日志）。每周一项目经理应对施工人员进行综合安全交底。3）每周一项目经理部应组织一次综合检查，安全部对在检查中发现的安178、全问题应及时签发整改通知书，被要求整改单位应及时整改，并在规定时间内作出书面反馈。4）项目安全员应每天巡视工地，对发现的问题除及时口头通知有关负责人整改外，还应通过日检表书面通知有关负责人。如次日巡视时发现问题未被解决，应再次口头通知有关负责人，同时以整改通知书形式通知有关负责人整改，并报告项目有关领导。5）搭设完成、使用之前，我公司安全部、科技部要对高大模板及支撑进行验收，合格后才能使用。10.3 防大雨大风措施 1）下雨天气和五级以上大风应停止架上作业； 2）大风过后要对架上的脚手板、安全网等认真检查一次。10.4 防触电措施防电：架子在架设和使用期间，严防与带电体接触。对电线和脚手架进行179、包扎隔绝，架子采取接地处理。在脚手架上施工的电焊机，水钻、撬棍小型工具等，要放在干燥木板上，操作者要带绝缘手套，穿绝缘鞋，电器外壳要采取保护性接地或接零措施。夜间施工的照明线通过脚手架时，使用电压不超过12伏的低压电源；电源线 严禁直接绑挂在脚手架上，如必须绑挂，要用木方等作为隔离措施；10.5 混凝土施工安全注意事项1）确保模板支架施工过程中均衡受载，超重梁采用由中部向两侧扩展的浇筑方式；高支模部位浇筑顺序为先浇梁后浇板。2） 浇筑混凝土时，设专人指挥进出厂车辆，尤其在出入口，避免发生碰撞。夜间施工时，在交通出入口的运输道路上，应有良好的照明。危险区域应设警戒标志。3）混凝土振捣器使用前，检180、查各部应连接牢固，旋转方向正确。振动棒使用前必须经电工检查，确认无漏电后方可使用。振捣器不得放在初凝的混凝土、楼板、脚手架、道路和干硬的地面上进行试振，如检修或作业间断时，应切断电源。4）操作时振动棒应自然垂直地沉入混凝土，不得用力硬插、斜推或使钢筋夹住棒头，也不得全部插入混凝土中。5）振捣器作业时，软管弯曲半径不得小于50cm；软管不得有断裂；操作振捣器作业时，应穿戴好胶鞋和绝缘橡皮手套。6）振动器应保持清洁，不得有混凝土粘结在电动机外壳上妨碍散热。使用振动棒应穿胶鞋，湿手不得接触开关，电源线不得有破皮漏电现象。7）作业转移时，电动机的导线应保持有足够的长度和松度。严禁用电源线拖拉振捣器。用181、绳拉平板振捣器时，拉绳应干燥绝缘，移动或转向时不得用脚踢电动机。8）塔吊吊运混凝土下料时，应慢落慢起，防止吊斗摆动过大伤人。且应协调组织好立体交叉，防止高空坠物伤人。9）泵送混凝土时，泵送设备的停车制动和锁紧制动应同时使用，轮胎应楔紧，水源供应应正常和水箱应储满清水，料斗内应无杂物，各润滑点应润滑正常。10）用输送泵输送混凝土，管道接头、安全阀必须完好，固定输送管的支撑架采用48钢管，钢管不能直接放在钢筋上，需放在铺设的垫木上，管道的架子必须牢固。泵管转弯处需做加强处理，且应用密目网和防漏彩条布进行围挡，防止泵管爆裂伤人，输送前必须试送。11）在用布料杆浇筑混凝土时，确保在布料杆动作范围内无障182、碍物，设置布料杆动作的地方必须具有足够的支承力，支撑位置选在框架梁上并铺设脚手板，相应在框架梁底增加一道沿梁方向立杆。布料杆支腿全部伸出并牢固，未支固前不得启动布料杆。10.6 脚手架冬季施工安全措施1）安全部门在冬施前要组织架子工人员培训，提高冬施安全意识。2）严格把好验收关，搭设过程中的架子，每次轮流向上搭设一个施工层高度必须由项目总工组织技术、安全、搭设班组、工长进行检查，符合要求后方可上人使用，架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经技术部同意，由架子工操作。3）架子工程的施工负责人，必须按架子方案的要求，拟定书面操作要求，183、向班组进行技术交底和安全技术交底，班组必须严格按操作要求和安全技术交底施工。4）安装后的扣件螺栓必须切实拧紧，不得有松动、滑移，螺栓必须露出螺帽10mm，螺栓端头必须戴垫板。5）架子上不准堆放成批材料，架上不准有任何活动材料，如扣件、废脚手板、活动钢管、钢筋等。6）设专人负责对脚手架进行定期检查和保修（正常情况为每月一次）。在大风与大雪后必须对脚手架进行检查。遇有大风及大雪等寒流天气停止外架搭设。 7）冬施期间，作业人员要随时注意防滑，高空作业必须穿防滑鞋，衣着灵便，上班前要派专人打扫脚手板和施工环境的积雪霜等，否则不准施工。8）大雪后必须将架子上的积雪清扫干净，并检查马道平台，如有松动下沉现184、象，务必及时报告项目领导，并及时处理。 11、安全监控措施及应急处理预案11.1成立应急小组首先成立以项目经理为首的应急小组，建立支撑架监测信息反馈系统。组长：项目执行经理 杜焕宇 电话：13501375265副组长：生产经理 冷西伟 电话：13146276080项目技术总工： 马玉英 电话：13426276791项目质量总监： 王建增 电话：13910182419项目安全部长： 王传光 电话：13521428795组员： 工程部长： 郝 欣 电话: 13718567809班组长：冷安伟此外，如遇紧急事故，还可拨打下述电话救援：报警电话:110 急救电话:112北京市海淀区中关村医院：6234185、7088北京市上地医院：62973150北京市第四城市建设工程公司职工医院：6231658311.2事故报告流程事 故项目负责人杜焕宇13501375265公 司 总 部总经理 63772795安全科63772685发 现 者通知(120 119 ) 组织救援 保护现场采取措施海淀区区安全生产监督局82611220北京市安全生产监督局 83560916或110通知公安机关、劳动保障行政部门、工会和人民检察院组织调查小组查明事故经过认定事故责任提出事故处理事故防范整改措施提交事故调查报告移送司法等部门进入行政处罚一般程序骨外伤中关村医院62347088结案归档轻度外伤第四城市建设工程公司职工医院186、：83198899其他上地医院62973150立即 事故发发生1小时内 伤 立即 员 救 立即治 立 即 立即 事故报告流程图11.3 制定应急措施针对支架施工和模板、钢筋、混凝土施工过程中易出现的问题，分析事件特点及成因，编制应急措施，提出处理办法。1）高支模工程事故的主要原因是纵横水平杆、特别是剪刀撑严重不足，造成高支撑体系整体刚度不足，整体稳定性差引起的，加之高支模工程具有突发性的特点。因此，当作业层上每施加施工荷载时，应组织相关技术、质量、安全相关人员进行一次检查，发现支撑有变形、支架有偏离、支撑体系连接部位有松动时，应组织人员及时进行加固和处理。2）模板支设施工前，搭设专用安全通道，187、并保持通道畅通。3）模板支撑时，设专职安全员巡视，支设过程中与施工无关人员严禁进入，浇筑混凝土时任何人员不得进入模板下部。4）混凝土浇筑过程中，在跨中受力最大位置设置皮数杆，在皮数杆上用水准仪测出0.000标高位置。对混凝土浇筑沉降情况进行及时观测，模板上部和支撑周边设测量员对模板及支撑进行及时观测。5）混凝土浇筑过程中，测量员随时监测模板标高变化，如出现标高异常变化，立即报告现场安全员采取应急措施。6）如模板架体发出异响、标高异常变化或变形，模板上部安全员立即组织施工人员通过安全通道有序撤离，支撑周边安全员负责疏散周边施工人员到指定的安全地点。11.4 应急响应11.4.1一般事故的应急响应188、1）当事故或紧急情况发生后，当事人立即向公司安全部及公司领导汇报，并采取应急措施，防止事态扩大。2）项目经理组织应急成员对事故进行处理，并在24 小时内尽快向生产安全管理部门部门报告。11.4.2 重大事故的应急响应1）重大生产安全事故发生后，当事人或发现人，立即向项目领导报告，同时采取应急措施，防止事态扩大。2）项目经理部组织应急小组人员对事故按应急措施进行处理，并立即报告分公司主管经理和生产安全管理部门。生产安全管理部门通知应急领导小组相关成员立即到现场协助调查。11.4.3 报警：紧急事故发生时，发现人应立即报警。1）向内部报警，简述：出事地点、事态状况、报警人姓名。2）向外部报警，详细189、准确报告：出事地点、单位、电话、事态状况及报警人姓名、单位、地址、电话。发生火灾时还要派人到主要路口迎接消防车。11.4.4 上报：紧急事故处理后，项目经理应在24 小时内填写应急准备和响应报告书，一式两份，自留一份，上报公司安全部一份。11.5 具体的生产安全事故及环境紧急情况的应急准备与响应措施：11.5.1生产安全事故应急准备与响应措施1）高处作业发生高处坠落的应急措施高处坠落可能造成的伤害有：颅脑损伤、胸部创伤（如肋骨骨折）、胸腔储器损伤、腹部创伤等。当发生物体打击事件和有人自高处坠落摔伤时，应注意保护摔伤及骨折部位，避免因不正确的抬运使骨折错位造成二次伤害，并及时向工地负责人报告，拨190、打急救电话“120”或送医院救治，送医院途中不要乱转病人的头部，应该将病人的头部略抬高一些，昏迷病人取昏迷体位，防止呕吐物吸入肺内。2）检修电器、使用电动机械、工具等发生的触电事故的应急措施。a有人触电时，抢救者首先要立刻断开近处电源（拉闸、拔插头），如触电距开关太远，用电工绝缘钳或干燥木柄铁锹、斧子等切断电线断开电源，或用绝缘物如木板、木棍等不导电材料拉开触电者或者挑开电线，使之脱离电源，切忌直接用手或金属材料及潮湿物件直接去拉电线和触电的人，以防止解救的人再次触电。b触电人脱离电源后，如果触电人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身无力；或者触电人在触电过程中曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触191、电7人安静休息，不要走动，严密观察，必要时送医院诊治。c 触电人已失去知觉，但心脏还在跳动，还有呼吸，应使触电人在空气清新的地方舒适、安静地平躺，解开妨碍呼吸的衣扣、腰带，若天气寒冷要注意保持体温，并迅速请医生（或打120）到现场诊治。d如果触电人已失去知觉、呼吸停止，但心脏还在跳动，尽快把他仰面放平进行人工呼吸。e如果触电人呼吸和心脏跳动完全停止，应立即进行人工呼吸和心脏胸外按压急救。3）机械伤害事故的应急措施a发生断手（足）、断指（趾）的严重情况时，现场要对伤口包扎止血、止痛、进行半握拳状的功能固定。将断手（足）、断指（趾）用消毒和清洁的敷料包好，切忌将断指（趾）浸入酒精等消毒液中，以防细192、胞变质。然后将包好的断手（足）、断指（趾）放在无泄露的塑料袋内，扎紧袋口，在袋周围放些冰块，或用冰棍代替（切忌将断手（足）、断指（趾）直接放入冰水中浸泡），速随伤者送医院抢救。b发生头皮撕裂伤时，必须及时对受伤者进行抢救，采取止痛及其他对症措施；用生理盐水冲洗有伤部位涂红汞后用消毒大纱布块、消毒棉花紧紧包扎，压迫止血；同时打120 或者送医院进治疗。4）坍塌事故的应急措施：发生坍塌事故后，应立即报告分公司和公司主管领导和生产安全部。因塌方造成人身事故后，应同时采取两个方面的措施，一方面立即扒挖，抢救伤员并密切注意伤员情况，防止二次受伤；另一方面对伤员上部的模板、构件、脚手架采取临时支撑措施，防193、止因二次坍塌伤及抢救者或加重事故后果。排险和抢救应由有经验的人指挥进行。对危害大的复杂坍塌，应由生产安全部门及有关技术部门共同商定处理措施。12、施工环保注意事项12.1 涂刷隔离剂时视作业条件，应采取措施保护地面，如铺废报纸、塑料布等。铺垫物及隔离剂应即时回收。12.2 清理模板产生的垃圾应堆放至专用垃圾池中，并集中清运出场。12.3 模板作业宜日间进行。夜间作业时，照明灯光线应调整避免影响周围好居民。12.4 模板材料装卸作业应采用塔吊吊运，避免产生较大噪音。第二篇 树塔支撑架及门厅支撑架专项方案 计算书附件1 树塔1 110厚楼板模板支架计算书（十三层悬挑板） 计算依据1建筑施工扣件式钢194、管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为20.9m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4080mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用8080mm木方。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重26.00kN/m3，施工活荷载3.0195、0kN/m2。 地基承载力标准值20kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 26.0000.1100.900+0.3500.900=2.889kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =196、 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.889+1.402.700)0.3000.300=0.065kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06510001000/33750=1.932197、N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.202.889+1.42.700)0.300=1.304kN 截面抗剪强度计算值 T=31304.0/(2900.00015.000)=0.145N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.8893004/(1006000253125)=0.104mm 面板的最大挠度小于300.0/250198、,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 26.0000.1100.300=0.858kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.200.858+1.200.105=1.156kN/m 活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.2199、60+1.156)0.900=2.174kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.174/0.900=2.416kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.420.900.90=0.196kN.m 最大剪力 Q=0.60.9002.416=1.304kN 最大支座力 N=1.10.9002.416=2.391k 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 1200、70.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.196106/42666.7=4.59N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31304/(24080)=0.611N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.963kN/m 最大变形 v =0.6770.963900.04/(1009201、000.001706666.8)=0.278mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.391kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.686kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.992kN 经过计算得到最大变形 V= 0.495mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和202、截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.686106/85333.3=8.04N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34377/(28080)=1.026N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.495mm 203、顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.11120.890=2.312kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(204、kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.283kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26.0000.1100.9000.900=2.317kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 4.912kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.30205、kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆206、上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =9296/(0.207424)=105.771N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =9296/(0.391424)=56.055N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度207、附加系数，按照表2取值为1.057； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.057(1.500+20.300)=2.590m =2590/16.0=162.407 =0.268 =9296/(0.268424)=81.760N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患附件2 树塔1 4001050高支撑劲性梁模板支架计算（十三层悬挑梁，支撑高度20.89m） 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 208、模板支架搭设高度为20.9m， 梁截面 BD=400mm1050mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方8080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 0.70m。 梁顶托采用8080mm木方。 梁底承重杆按照布置间距200,300mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重26.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数209、取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 26.0001.0501.200=32.760kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5001.200(21.050+0.400)/0.400=3.750kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4001210、.200=1.440kN 均布荷载 q = 1.2032.760+1.203.750=43.812kN/m 集中荷载 P = 1.401.440=2.016kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.501.50/6 = 45.00cm3； I = 120.001.501.501.50/12 = 33.75cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.185kN N2=7211、.585kN N3=7.585kN N4=2.185kN 最大弯矩 M = 0.098kN.m 最大变形 V = 0.039mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09810001000/45000=2.178N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=33928.0/(21200.00015.000)=0.327N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.039212、mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 7.585/1.200=6.321kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.321.201.20=0.910kN.m 最大剪力 Q=0.61.2006.321=4.551kN 最大支座力 N=1.11.2006.321=8.343kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.0213、08.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.910106/85333.3=10.67N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34551/(28080)=1.067N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.462kN/m 最大变形 v =0214、.6774.4621200.04/(1009000.003413333.5)=2.039mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.325kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.664kN 经过计算得到最大变形 V= 0.057mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I215、和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.325106/85333.3=3.81N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.057mm 顶托梁的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向216、作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.66kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.11120.890=2.774kN N = 11.664+2.774=14.438kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)217、； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.750 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7501.50=3.063m =3063/16.0=192.061 =0.195 =14438/(0.195424)=174.466N/mm2，立杆的稳218、定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =14438/(0.391424)=87.059N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.057； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.057(1.500+20.300)=2.590m =2590/16.0=162.407 =0.268 =14438/(0.268424)=126.983N/mm2，立杆的稳定219、性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.02220、2 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1221、.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1222、.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全附件3 树塔1 300700高支撑梁模板支架计算（十三层结构梁，支撑高度20.4m） 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为20.9m， 梁截面 BD=300mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm223、2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方8080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重26.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 26224、.0000.7000.900=16.380kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(20.700+0.300)/0.300=2.550kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.900=0.810kN 均布荷载 q = 1.2016.380+1.202.550=22.716kN/m 集中荷载 P = 1.400.810=1.134kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.501.225、50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.824kN N2=3.151kN N3=3.151kN N4=0.824kN 最大弯矩 M = 0.031kN.m 最大变形 V = 0.008mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03110001000/33750=0.919N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.226、00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31702.0/(2900.00015.000)=0.189N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.008mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.151/0.900=3.501kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=227、0.13.500.900.90=0.284kN.m 最大剪力 Q=0.60.9003.501=1.890kN 最大支座力 N=1.10.9003.501=3.466kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.284106/85333.3=3.32N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql228、 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31890/(28080)=0.443N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.314kN/m 最大变形 v =0.6772.314900.04/(1009000.003413333.5)=0.335mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 229、支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.377kN.m 最大变形 vmax=0.113mm 最大支座力 Qmax=10.116kN 抗弯计算强度 f=0.377106/4491.0=83.85N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或230、横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.12kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.12kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.11120.890=2.774kN N = 10.116+2.774=12.890kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； 231、i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；232、 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =12890/(0.207424)=146.659N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =12890/(0.391424)=77.724N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.057； 公式(3)的计算结果233、：l0=1.1671.057(1.500+20.300)=2.590m =2590/16.0=162.407 =0.268 =12890/(0.268424)=113.366N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.234、35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.1491.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.0235、74 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.0236、27 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全附件4 树塔1 5001000高支撑劲性梁模板支架计算（支撑高度25.2m） 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为25.2m， 梁截面 BD237、=500mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方8080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 0.80m。 梁顶托采用8080mm木方。 梁底承重杆按照布置间距250,300mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重26.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 采238、用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 26.0001.0001.200=31.200kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5001.200(21.000+0.500)/0.500=3.000kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5001.200=1.800kN 均布荷载 q = 239、1.2031.200+1.203.000=41.040kN/m 集中荷载 P = 1.401.800=2.520kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.501.50/6 = 45.00cm3； I = 120.001.501.501.50/12 = 33.75cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.547kN N2=8.973kN N3=8.973kN N4=2240、.547kN 最大弯矩 M = 0.145kN.m 最大变形 V = 0.088mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.14510001000/45000=3.222N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=34680.0/(21200.00015.000)=0.390N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.088mm 面板的最大挠度小于166.7/250,241、满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.973/1.200=7.478kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.481.201.20=1.077kN.m 最大剪力 Q=0.61.2007.478=5.384kN 最大支座力 N=1.11.2007.478=9.870kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341242、.33cm4 (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.077106/85333.3=12.62N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35384/(28080)=1.262N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.225kN/m 最大变形 v =0.6775.2251200.04/(10090243、00.003413333.5)=2.388mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.342kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.545kN 经过计算得到最大变形 V= 0.076mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.0244、08.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.342106/85333.3=4.01N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.076mm 顶托梁的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆245、传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.55kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.11125.200=3.346kN N = 11.545+3.346=14.891kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.246、00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.750 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7501.50=3.063m =3063/16.0=192.061 =0.195 =14891/(0.195424)=179.940N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：247、l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =14891/(0.391424)=89.791N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.070； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.070(1.500+20.300)=2.622m =2622/16.0=164.404 =0.262 =14891/(0.262424)=133.850N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力248、墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.05249、6 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.01250、2 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1251、.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全附件5 展厅 300750mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为16.6m， 梁截面 BD=300mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方8080mm，剪切强度1.3N/252、mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重26.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 26.0000.7001.000=18.200kN/m (2)模板的自重线荷载(253、kN/m)： q2 = 0.5001.000(20.700+0.300)/0.300=2.833kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3001.000=0.900kN 均布荷载 q = 1.2018.200+1.202.833=25.240kN/m 集中荷载 P = 1.400.900=1.260kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.501.50/6 = 37.50cm3； I = 100.001.501.501.50/12 = 28.13cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.4