1、经济适用房地下车框架及板柱结构模板支撑架搭工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录一、编制说明及依据9二、 工程概况101、工程特点10（施工平面图见附图）102、结构难点10三、施工安排11（1）管理层负责人11（2）劳务层负责人11（3）特种作业人员统计表12四、施工准备121、技术准备12（1）熟悉审查图纸、学习有关规范、规程12五、主要施工方法及措施151、模板设计15（1）剪力墙模板设计15（2）柱子模板设计15（3）梁模板配模设计16（4）顶板模板设计16（5）后浇带模板172、模2、板的存放19（1）存放的位置及场地地面的要求20（2）一般技术与管理的注意事项203、模板的安装20（1）墙体模板的安装20（2）柱模板安装21（4）梁模的拼装23（5）基础底板及反梁模板23（6）积水坑模板234、模板的拆除241）拆除的顺序242）侧模拆除的要求253）底模拆除的要求255、安全注意事项258、成品保护措施289、环境保护措施283）加工场地实行封闭管理，禁止施工人员进入作业区。28六、施工管理281、材料管理283）方木必须符合质量标准要求。296）钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：297）旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：292、过程管理301）施工3、前管理302）施工中管理要点303）质量管理措施313、验收管理324、混凝土浇捣管理34七、监测措施351、监测控制352、监测点设置353、监测措施356、监测频率36八、重要危险源应急预案361、适用范围：362、编制依据363、指导方针与原则374、模板工程重要危险源部位、环节371）项目应急救援领导小组382、应急救援预案启动条件393、应急救援资源配备391）资金的配备402）应急救援物资、设备、设施的配备（见下表）404、应急计划的实施401）接警与通知402）应急通讯联络与报告415、急救与抢险416、现场保护与警戒427、应急救援人员的安全428、应急终止与现场恢复429、应4、急预案培训与演练43九、模板强度计算式43A、墙模板计算书43一、参数信息441.模板构造442.荷载参数453.模板参数45(一) 面板参数45(二) 主楞参数45(三) 次楞参数45(四) 加固楞支拉参数45二、墙模板面板的计算451.荷载计算及组合46(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k46(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k46(三) 确定采用的荷载组合462.面板抗弯强度计算473.面板挠度计算47三、墙模板支撑的计算481.次楞计算48(一) 荷载计算及组合48(二) 内力计算48(三) 次楞计算502.主楞计算50(1) 主楞抗弯强度计算52(2) 主楞抗剪强度计算52(5、3) 主楞挠度计算523.穿墙螺栓计算52B、柱模板计算书53一、参数信息541.基本参数542.面板参数543.柱箍554.竖楞555.对拉螺栓参数556.荷载参数55二、柱模板面板的计算551.荷载计算及组合56(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k56(2) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k56(3) 确定采用的荷载组合562.柱B边模板面板计算57(1) 面板抗弯强度计算58(2) 面板挠度计算583.柱H边模板面板计算58(1) 面板抗弯强度计算59(2) 面板挠度计算59三、柱模板竖楞的计算601.柱B边竖楞计算60(一) 荷载计算及组合60(二) 内力计算60(三) 竖楞计算66、22.柱H边竖楞计算62(一) 荷载计算及组合62(二) 内力计算63(三) 竖楞计算64四、柱模板柱箍的计算651.柱B边柱箍计算65(一) 柱箍抗弯强度计算66(二) 柱箍抗剪强度计算66(三) 柱箍挠度计算672.柱H边柱箍计算67(一) 柱箍抗弯强度计算68(二) 柱箍抗剪强度计算68(三) 柱箍挠度计算68五、扣件抗滑力的计算691.B边扣件抗滑力计算692.H边扣件抗滑力计算69六、柱箍对拉螺栓的计算691.柱B边对拉螺栓计算692.柱H边对拉螺栓计算70600*2450梁模板(扣件钢管架支撑)计算书70一、参数信息721.模板构造及支撑参数72(一) 构造参数72(二) 支撑参数7、722.荷载参数723.梁侧模板参数72(一) 面板参数72(二) 主楞参数72(三) 次楞参数73(四) 加固楞支拉参数734.梁底模板参数73(一) 面板参数73(二) 第一层支撑梁参数73(三) 第二层支撑梁参数73(四) 第三层支撑梁参数74二、梁侧模板面板的计算741.荷载计算及组合74(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k74(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k75(三) 确定采用的荷载组合752.内力计算75最大弯矩 M= 0.143kNm773.面板计算77(一) 面板抗弯强度计算77(二) 面板挠度计算77三、梁侧模板支撑的计算781.次楞计算78(1) 次楞抗弯强度计8、算78(2) 次楞抗剪强度计算78(3) 次楞挠度计算782.主楞计算79最大弯矩 M= 0.357kNm80(1) 主楞抗弯强度计算80(2) 主楞抗剪强度计算80(3) 主楞挠度计算803.穿梁螺栓计算80四、梁底模板面板计算811.荷载计算及组合81(1) 计算挠度采用标准组合：81(2) 计算弯矩采用基本组合：812.面板抗弯强度验算823.面板挠度验算82五、梁底支撑梁的计算821.第一层支撑梁的计算82(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：83(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：832.第二层支撑梁的计算84(一) 荷载计算及组合：84(二) 支撑梁验算843.第三层支9、撑梁的计算86(一) 梁底支撑梁验算86(二) 梁侧支撑梁验算884.扣件抗滑力的计算90六、立杆的稳定性计算901.梁底立杆稳定性验算90立杆的稳定性计算公式902.梁侧立杆稳定性验算91立杆的稳定性计算公式91七、立杆的地基承载力计算92600*1500梁模板(扣件钢管架支撑)计算书93一、参数信息941.模板构造及支撑参数94(一) 构造参数94(二) 支撑参数942.荷载参数953.梁侧模板参数95(一) 面板参数95(二) 主楞参数95(三) 次楞参数95(四) 加固楞支拉参数954.梁底模板参数95(一) 面板参数96(二) 第一层支撑梁参数96(三) 第二层支撑梁参数96(四) 10、第三层支撑梁参数96二、梁侧模板面板的计算961.荷载计算及组合97(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k97(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k97(三) 确定采用的荷载组合972.内力计算98最大弯矩 M= 0.102kNm993.面板计算99(一) 面板抗弯强度计算99(二) 面板挠度计算99三、梁侧模板支撑的计算1001.次楞计算100(1) 次楞抗弯强度计算100(2) 次楞抗剪强度计算100(3) 次楞挠度计算1002.主楞计算101最大弯矩 M= 0.278kNm102(1) 主楞抗弯强度计算102(2) 主楞抗剪强度计算102(3) 主楞挠度计算1023.穿梁螺栓计算1011、3四、梁底模板面板计算1031.荷载计算及组合103(1) 计算挠度采用标准组合：103(2) 计算弯矩采用基本组合：1042.面板抗弯强度验算1043.面板挠度验算104五、梁底支撑梁的计算1051.第一层支撑梁的计算105(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：105(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：1052.第二层支撑梁的计算106(一) 荷载计算及组合：106(二) 支撑梁验算1063.第三层支撑梁的计算108(一) 梁底支撑梁验算108(二) 梁侧支撑梁验算1104.扣件抗滑力的计算112六、立杆的稳定性计算1131.梁底立杆稳定性验算113立杆的稳定性计算公式1132.12、梁侧立杆稳定性验算113立杆的稳定性计算公式113七、立杆的地基承载力计算114顶板模板(扣件钢管架支撑)计算书115一、参数信息1161.模板构造及支撑参数116(一) 构造参数116(二) 支撑参数1172.荷载参数1173.板底模板参数117(一) 面板参数117(二) 第一层支撑梁参数117(三) 第二层支撑梁参数1184.地基参数118二、模板面板计算1181.荷载计算及组合118(1) 计算挠度采用标准组合：118(2) 计算弯矩采用基本组合：1182.面板抗弯强度验算119Mb1=0.125q1l2+0.25P1l1192.面板挠度验算119三、板底支撑梁的计算1201.第一层支13、撑梁的计算120(一) 荷载计算及组合：120(二) 荷载效应计算121(三) 支撑梁验算1222.第二层支撑梁的计算122(一) 荷载计算及组合123(二) 荷载效应计算123(三) 支撑梁验算125各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！125四、立杆的稳定性计算1251.立杆轴心压力设计值计算125(一) 第二层支撑梁传递的支座反力N1125(二) 垂直支撑系统自重N21252.立杆稳定性验算125立杆的稳定性计算公式125五、立杆的地基承载力计算126立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求126经济适用房地下车库模板施工方案一、编制说明及依据1、施工图纸图纸名称设计单位XX14、市XX区第四期经济适用房5#地下车库图纸XXXXXX建筑设计有限公司2、施工组织设计施 组 名 称编制日期编 制 人XX市XX区第四期经济适用房5#地下车库施工组织设计3013年5月2日 3、现行规范、标准及规范性文件序号规范、规程名称规范、规程编号1混凝土结构工程施工规范GB50666-20102建筑施工扣件式脚手架安全技术规范JGJ130-20113建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20014建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20085建筑施工计算手册XXX著6建筑结构荷载规范GB 50009-20127钢结构设计规范。GB 50017-20038建筑施工高处作业安全技术规范15、JGJ80-919建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文件10危险性较大的分部分项安全管理办法建质200987号文件二、 工程概况1、工程特点本工程为地下一层车库，主要用于停泊车辆。使用年限50年，总建筑面积34067.05m2；建筑层高分别为3.9m、4.0 m、4.2 m、4.5 m、4.6m、 5.2m、5.8 m；绝对0.00标高为1122.00m，0.00标定于29#楼首层；基础结构形式为筏板基础+柱墩，主体结构形式为框架及板柱结构，垮度8.1m，楼盖为现浇混凝土板结构。混凝土强度：基础底板、外墙及与其相交柱C35，梁、顶板、内墙、中柱、连梁、楼梯C40。16、剪力墙厚度300mm、350mm，现浇混凝土顶板厚度为400mm，框架梁分别为600800、6001500、6002450（26轴上GL轴段）等，框架柱分别为600600，7001000。模板支撑架搭设在500mm厚基础筏板上。（施工平面图见附图）2、结构难点本工程同期开工面积较大，模板使用量大，对项目部管理人员的素质有较高的要求。构件尺寸:本工程梁构件截面大，筏板加柱墩施工难度高，框架柱带柱帽模板加固复杂，现浇屋面板板厚支撑强度要求高。后浇带：后浇带模板施工方法对混凝土施工质量影响极大，本方案对后浇带施工提出了相应的技术措施。三、施工安排1、施工部位及工期要求日期项目开始时间结束时间备注年月17、日年月日土方开挖20133153013531基础底板2013412013620地下一层车库201342120137152、劳动组织及职责分工（1）管理层负责人生产负责人：计划模板工程施工进度安排，对模板工程施工的管理人员下达各项工作指标，布置各项工作并检查完成情况，组织施工过程的交接检。协调模板施工中与其他专业施工的配合，依据施工的工程量合理安排施工人员的数量，组织交接检。技术负责人：审核施工设计图纸，组织各专业共同会审图纸，确定模板配置方案及技术交底，负责编制模板配套材料的需用计划。质量负责人：检查模板半成品的加工质量，依据模板设计、施工图纸组织模板的质量验收工作，检验支摸前脱摸剂涂刷、模板18、拆除后的模板维护质量。组织自检并做好记录，质量负责人主抓质量验收工作及质量报验。材料负责人：依据模板材料需用计划组织供方的考察，组织模板材料的进场的验收、储存、发放和回收，建立消耗领料制度。监督模板材料的合理使用情况。（2）劳务层负责人现场施工负责人：按总承包方的布置对外施队各项工作进行总的管理、安排，保证施工的正常进行。参加总承包方组织的协调会、生产会及每星期的监理例会。现场施工技术负责人：负责模板工程的配模设计，负责模板的加工制作、安装、拆模、维护施工全过程进行监督、检查，施工中发现问题及时向项目技术负责人反映，落实施工进度计划，贯彻执行技术交底所要求的施工标准、质量标准。（3）特种作业人19、员统计表操作类别姓 名操作证号是否按期复审架子工是架子工是架子工是架子工是架子工是架子工是架子工是架子工是架子工是塔吊司机是电工是四、施工准备1、技术准备（1）熟悉审查图纸、学习有关规范、规程木工工长首先应通晓本专业的各种规范及工艺，熟悉各专业工种的图纸，积极参与各种技术活动，如设计交底、技术安全交底、方案编制等。进行逐级技术交底，专业工长向各班组交底，班组长向工人交底。交底内容要真实，有针对性和实用性，即要符合国家有关规范、工艺标准，又要符合现场实际施工情况，便于操作，便于贯彻执行。各专业工种之间要加强合作，互相监督，认真做好交接检查的工作，定期进行生产及技术工作会，调节工种之间的协作。模板20、的配置必须依据国家有关规范标准及施工图纸，以及本工程的施工特点、技术方案严格进行配置。在配置模板之前，木工工长应先计算出各个部位模板的用量，然后放出大样，报技术组，经审查无误后方可配置。2、施工进度计划3、机具计划名 称规 格功 率数 量圆 盘 锯MJ-1063kW6台平 刨MB-502A3kW6台压 刨MB10657.5kW6台活动扳手最大开口宽65mm30个手 枪 钻钻头直径1220mm30个空 压 机1立方3台钢 丝 钳长150、175mm3个砂轮切割机J3G-4006个零配件和工具箱3套锤子重量0.25、0.5kg300把单头扳手开口宽（mm）：1719、222496把水 平 尺长4521、0、500、550mm各6个钢 卷 尺50m/30m/5m24个直 尺23m12个靠 尺2m6个塞 尺一般6个4、材料准备模板材料的选择:矩形柱采用定型模板，板选用15mm厚多层板，木模使用水乳型脱模剂。项目生产经理负责组织木工工长、质检员、材料员对材料供方供货能力进行考察,确保能满足我方需求的供应。材料负责人负责收集公司库存的旧木方,专业工长应配合检验旧木方是否合格,负责挑选能使用的木方运进现场。材料计划表序号名称规格单位数量备注1胶合板15mmm212000胶合板18mmm24500方 木5080m36502立杆482.752.7 m根3500立杆482.753.3 m根4500立杆48222、.754.0 m根5300立杆482.754.9根3000横杆482.753.0根2400横杆482.751.52.0根1600横杆482.756.0 m根80003立杆顶托600可调根250004止水螺栓16700根74005对拉螺栓141100根2800对拉螺栓141400根560063型扣件个200007扣件个2800008脚手板5cm3mm3150五、主要施工方法及措施1、模板设计 总体思路及施工顺序：首先在基础筏板上弹出墙、柱定位及控制线，然后搭设满堂支撑架，安装墙、柱模板、浇筑墙、柱混凝土，再安装梁板模板，剪力墙混凝土浇筑至梁或板底（遇柱帽处浇至柱帽底），框架柱混凝土浇筑至梁底或柱23、帽底部。在墙、柱混凝土强度达到设计强度70%时将支撑架与墙、柱连接加固支撑，最后浇筑梁板混凝土。（1）剪力墙模板设计地下室墙体模板采用18厚胶合板加方木散拼，横向主龙骨为两根48*2.75钢管,首道距地150mm,以上为五道间距450mm、 五道间距550mm；竖向次龙骨为5080mm方木，间距200mm；胶合板厚度18mm,要求边角无翘曲、表面光滑；止水螺栓：16，水平间距600mm,竖向间距分别为距地150mm、450mm*5、550mm*5。模板的支撑架、操作平台采用48*2.75钢管，剪力墙的定位及垂直度通过支撑架的连接来调整。（2）柱子模板设计矩形柱模板均采用15厚胶合板加方木定型模24、板，水平柱箍为两根48*2.75钢管,首道距地100mm,以上为四道间距450mm,五道间距550mm；竖向次龙骨为5080mm方木，间距横向200mm、纵向233mm；胶合板厚度15mm,要求边角无翘曲、表面光滑；对拉螺栓：14，横向两根（距柱边各250mm）、纵向一根（居中）,竖向间距分别为距地100mm、450mm*4、550mm*5。模板的支撑架、操作平台采用48*2.75钢管，柱子的定位及垂直度通过内支撑架与柱箍的连接来调整。（3）梁模板配模设计梁模板采用18mm厚胶合板与方木组合散拼。梁底模板采用顶托混合支承，首层为4根5080mm方木，第二层为48*2.75钢管间距400mm,两25、端支承在满堂架纵向水平钢管上，第三层为3根48*2.75钢管下方用48*2.75钢管加顶托支承，立杆沿梁方向间距540mm。梁侧模板采用主棱竖向次棱横向，主棱为两根482.75钢管间距500mm,次棱为5080mm方木间距250mm,对拉螺栓水平方向间距500mm，竖向首层螺栓距梁底100mm、首层螺栓以上间距500mm。梁的定位在梁底钢管上用扣件定位，梁的垂直度用钢管做斜撑调整。（4）顶板模板设计顶板模板采用15mm厚胶合板加方木散拼，主龙骨采用482.75钢管，间距540mm,次龙骨为5080mm木方，中心距200mm，支撑体系采用扣件式脚手架，立杆间距均为540540mm，立杆上安装可调26、支托调整主龙骨高度。模板支撑：模板支撑采用满堂脚手架，立杆纵横向间距均为540mm,按8.1m垮15排立杆搭设，在梁底处另外加设两排立杆作为梁的顶托支承，立杆下垫铸铁管托，水平杆步距1.2m，扫地杆距地200mm，最上层水平杆距板底距离不大于300mm，满堂支撑架搭设竖向及水平剪刀撑，竖向剪刀撑四周满布，中间每隔4.32m一道，连续布置,遇梁时梁两侧脚手架应分别连续布置剪刀撑，剪刀撑与地面夹角450600。水平剪刀撑沿满堂架连续布置，剪刀撑与横向或纵向水平杆的夹角为450600,水平剪刀撑分上、中、下三层，上层搭设在上层水平杆上部,下层搭设在扫地杆的上部，水平剪刀撑应与竖向剪刀撑的上、中、下接27、点分别连接，支撑架纵横向水平杆遇柱或剪力墙时与其拉结，竖向间距不大于2.3m，保证架体的稳定性。 （5）后浇带模板模板采用双层钢丝网后背焊接14钢筋支撑，具体如下图 地下室墙体竖向后浇带采用加工成型的多层板配以木方龙骨，内加钢丝网，如下图： 墙体后浇带外侧固定预制钢筋混凝土板作为浇注混凝土时外模，外侧进行防水施工，不影响回填土进楼板后浇带支模，后浇带模板及支撑体系与周围分开，作为一个独立的体系，其余部位拆模时，此处予以保留。 本工程支撑架采用扣件式脚手架，下图为示意图：2、模板的存放（1）存放的位置及场地地面的要求现场存放地面必须进行混凝土地面硬化，表面平整、坚实，并有良好的排水措施。模板下垫28、方木。（2）一般技术与管理的注意事项认真审核施工图纸，发现问题及时解决，根据工程结构的实际情况和施工方案制定详细的有针对性和可操作性的技术交底。根据施工组织设计对施工工期和流水段的安排，明确需要配制模板的分段、数量。计算好每段所需模板量，做到随用随进场，保证现场材料充分利用。3、模板的安装（1）墙体模板的安装1）墙板支模方法：地下室外墙模板用胶合模板和木方子组合，主龙骨采用48*2.75横向钢管，用16 拉杆（螺杆两头的丝扣长度不少于15cm），3 型扣件固定坚固（3型卡采用厚壁、螺杆加双螺帽）整齐，墙厚采用焊钢筋限位筋的方法，（限位筋焊在此前预埋的钢筋头子上，严禁焊在剪力墙钢筋上）水平每隔529、00mm 设置一道防水定位对拉螺栓，水平间距见墙模板计算书。 2）支模质量保证措施竖向结构钢筋隐蔽工程完毕后、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装墙模前，要清除杂物，做好测量放线工作，焊接或修整模板的定位预埋件，抹好模板下的找平砂浆。 底部考虑留设清理垃圾的孔洞，以便垃圾冲洗排出，浇灌前再封。 模板安装完毕后，应由专业人员对轴线、标高、尺寸、支撑系统、扣件螺栓、拉结螺栓等系统连接件进行全面检查，浇砼过程中应派技术好、责任心强、有处理能力的木工 “看模”，发现问题及时处理还应及时汇报。（2）柱模板安装1）柱模板施工前，首先要对轴线、边线进行预检复查，做好钢筋隐检后，立柱模板和脚手架临时固定加水平钢30、管柱箍校正模板（垂直度、轴线位置、截面尺寸、对角线方正）紧固钢管支撑，检查无误后报质检员核验。2）考虑保护层、模板、龙骨的尺寸，在板面上、柱子钢筋的四角内侧预留8根顶模筋，柱支模完成后，在龙骨与顶模筋之间塞5080木方，紧顶柱根部，保证根部的截面尺寸。3）在接缝处垫海绵条，防止漏浆。4）拆模后，及时清理模板，刷好脱模剂，按规格存放在指定地点，以备下次利用。5）为了支撑牢固，柱帽模板按外围尺寸加工成长方体，再在长方体内部加工成柱帽形状，作为一个整体来安装。柱帽模板加固如下图所示：（3）顶板模板的安装1）工艺流程楼层放线根据标高弹出主龙骨水平线搭设满堂架安放可调托撑调整平整度安装主龙骨安装次龙骨铺31、设胶合板检查平整度进行自检、专检及交接检下道工序施工2）顶板模板安装施工在墙柱上弹出50cm水平控制线，并经验线合格。根据水平控制线，在柱顶弹出主龙骨水平控制线。从边跨一侧开始安装龙骨支架，按控制线调整托撑高度，支柱应放在垫板上。拉线调节可调托撑高度，安放主龙骨，再安放5080m木方（立放）作次龙骨，依次逐排安装，安装时将龙骨表面找平。铺设15mm厚胶合板，将胶合板与次龙骨钉牢，胶合板之间的缝隙要严密。顶板模板铺好后，用水平仪测量表面平整度进行校正，并用靠尺找平。当房间跨度大于4m，应以四周向中间起拱3%0。将模板内杂物清理干净，检查合格后进行下道工序施工。（4）梁模的拼装1）按已放出的楼层轴32、线和标高线，放出梁的位置线。2）拉通线安装梁底模板，梁跨度大于4m，按31000起拱。3）在梁、柱及梁、墙交接位置模板侧面粘贴海绵条，防止漏浆。4）安装梁侧面模板固定好支撑。5）每根梁底模的端头设置清扫口，距梁端300mm。待钢筋绑扎完，模内清理干净后，用模板封好，顶牢。（5）基础底板及反梁模板底板侧模采用配置采用15厚胶合板，配以木方龙骨及钢管支撑。（6）积水坑模板积水坑模板采用15厚胶合板，配以木方龙骨及木方支撑。见下图： 集水坑模板示意图4、模板的拆除1）拆除的顺序模板拆除应依据设计和规范强度要求,并且现场应留设拆模同条件试块,底模和楼板混凝土上人强度；墙、柱、梁模板应优先考虑整体拆除，33、便于整体转移后，重复进行整体安装。墙模板拆除顺序：先拆除穿墙螺栓等附件，再拆除支撑，用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，即可把模板吊运走。柱模板拆除顺序：先拆掉柱支撑，卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。楼板、梁模板拆除顺序：应先拆掉梁侧帮模，再拆除楼板模板，楼板模板拆模先拆掉水平拉杆，然后拆除支柱，每根龙骨留12 根支柱暂不拆。操作人员站在已拆除的空隙。拆去近旁余下的支柱使其龙骨自由坠落。用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱落后，集中运出，集中堆放。有穿梁螺栓者先拆掉穿梁螺栓和梁托架，再拆除梁底模。2）侧模拆除的要求侧模在混凝土强度达到能保证其表面棱角不因拆除模板而受损后方34、可拆除。3）底模拆除的要求本工程板、框架梁、悬臂构件的底模常温时砼拆模强度为砼立方体抗压强度标准值的100%。以上拆模砼强度必须由同条件养护试块试压后计算确定。当施工荷载所产生的效应比使用荷载更为不利时所采用的措施。为防止当施工荷载所产生的效应比使用荷载更为不利时，而对结构工程质量产生不良影响，顶板、梁模板拆除后应留置一定数量的顶撑对结构起到一定的支撑作用。4）底模拆除时混凝土强度要求 ： 构件类型构件跨度达到设计的混凝土立方抗压强度标准值板2m50%2m，8m75%8m100%梁8m75%8m100%悬臂构件/100%5、安全注意事项（1）搭设高大支撑架体的作业人员必须经过培训，取得建筑施工35、脚手架特种作业操作资格证后方可上岗。其他相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。（2）高大模板支撑系统搭设前，对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。（3）安全技术交底的内容应包括模板支撑工程工艺、工序、作业要点和搭设安全技术要求等内容，并留存记录。（4）作业人员应严格按规范、专项施工方案和安全技术交底书的要求进行操作，并正确配戴相应的劳动防护用品。（5）浇筑混凝土应有专人对高大模板支撑系统进行观测，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离工作人员，并采取相应的加固措施。（6）高大模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑36、混凝土达到折模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。（7）高大模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后拆除支撑架体。（8）高大模板支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。（9）高大模板支撑系统搭设、拆除及混凝土浇筑过程中，应有专业技术人员现场指导，设专人负责安全检查，发现险情，立即停止施工并采取应急措施，排除险情后，方可继续施工。（10）顶板拆模时，应逐块拆卸。拆下的模板和零件，严禁向下抛掷。37、（11）装拆模板，必须有稳固的登高设备。高度超过2米时，必须搭设脚手架。安装梁模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必须搭设牢固。（12）在模板的紧固件、连接件、支承件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。（13）模板的预留孔洞、电梯井口等处，应加设防护网，防止人员或物体坠落。（14）安装墙、柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆。遇有中途停歇，应将已就位的模板或支承件连接稳固，不得单摆浮搁。在楼层拆模时，如有间歇，亦应将已拆下的模板的配件及时运走，防止坠落伤人。（15）在脚手架或操作台上堆放模板时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得超载。操作工具及模板连接件要随手放入工具袋内，严禁放在脚手架或操作台38、上。（16）地面以下支模，应先检查土壁的稳固情况，遇有裂缝或土方险情时，应先排除险情，方准进行作业。基槽上口1m以内，不得堆放模板、支撑件等。（17）墙、柱模板的支撑必须牢固，确保整体稳定。（18）楼板、梁的支柱，应按规定设置纵横水平支撑及斜撑。（19）使用电动工具，注意用电安全。地下室照明采用36V以下低压电源，并应有可靠的漏电保护装置。（20）木模板堆放场及在施工现场内，不得进行明火焊接、切割作业。如必须进行焊接、切割时，应有可靠的防火措施。（21）浇筑砼时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工。8、成品保护措施（1）加工的半成品模板及时编号39、,设专人看管,遇有雨天时及时覆盖。（2）竖向结构模板安装时不得损坏已完成的钢筋成品.安装水平结构模板时不得损坏竖向砼成品.（3） 模板拆模时不许硬翘、猛砸，墙模板吊装脱模时要有人扶着，必须确保已完砼结构楞角、面层不被破坏，拆模后及时将竖向砼结构阳角保护好。9、环境保护措施1） 木工棚搭设采取全封闭措施,电锯电刨晚22 时至次日6 时不许作业.2） 施工现场布置临时施工机具，堆放材料、成品、半成品，埋设临时管线和电路等，必须严格按照施工平面图的要求布置。3）加工场地实行封闭管理，禁止施工人员进入作业区。六、施工管理1、材料管理1）钢材的技术性能必须符合碳素结构钢（GB7008-88）的要求。2）40、胶合板的技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（ZBB70006-88）要求。3）方木必须符合质量标准要求。4）支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235级钢的规定。5）每根钢管的最大质量不应大于25kg，钢管表面应保持干燥、无明显锈蚀、无裂纹等表观现象。6）钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第条规定。钢管表面应平直光滑41、，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺和深的划道；钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范JGJ130-2011的规定；钢管必须涂有防锈漆。7）旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：表面锈蚀度深度应符合规范（JGJ130-2011）的规定。锈蚀检查每年一次。检查时，应在锈蚀严重的的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130-2011）的规定；钢管上严禁打孔。8）扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合国家现行标准GB15831的规定，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标42、准的规定后方可使用。9）扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理；支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达4065Nmm时，不得发生破裂。2、过程管理1）施工前管理 材料管理材料质量满足方案设计和有关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽样的数量按有关规定执行，未经检测和检测不合格的一律不得使用。交底管理交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。2）施工中管理要点43、竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序施工；模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门的验收；混凝土浇筑方式符合施工方案，控制堆载，避免上部荷载集中化；模板拆除方式符合施工方案要求，折模时间符合相关检测结果和堆满要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。3）质量管理措施认真仔细地学习的阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家现行的混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2010）和其他有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位44、和质监单位对本工程的质量监督和指导；认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环紧扣，并实行奖罚措施；严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦发生位移应及时调整，加固支撑；对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，板模板用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度45、，确保预留洞口、门窗洞口断面尺寸等的准确性；严格执行预留的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；楼层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析墙体和柱了的垂直度误差，并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵格于拼缝中，拼缝要牢固；阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加工处理； 为防止梁模板安装出现梁身不直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。3、验收管理1） 高大模板支撑系统的结构材46、料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录资料。施工单位对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。 对承重杆件的外观抽检数量不低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的坚固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100%检查高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单47、位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。2）不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。3）施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费，确保一次验收通过。4）混凝土结构观感质量符合相关验收标准，少量缺陷修补完善。5）现浇结构模板安装的允许偏差和检查方法项次项 目允许偏差值（mm）检 查 方 法1轴线位移基础5尺 量柱、墙、梁32标 高3水准仪或拉线尺量3截面尺寸基础5尺 量柱、墙、梁34每层垂直度48、层高不大于5m32m托线板大于5m55相邻两板表面高低差2直尺、尺量6表面平整度22m靠尺、楔形塞尺7阴阳角方正25m线尺顺直28预埋铁件预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓中心线位移2螺栓外露长度5 ，-09预留孔洞中心线位移5拉线、尺量内孔洞尺寸+5 ， -010门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线64、混凝土浇捣管理1）隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品混凝土采购单，采购单详细填写工程地址、施工部位、强度等级、需求方量、添加剂、坍落度、浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认混凝土站材料储备、供应能力等相关信息。确保混凝土浇筑正常进行。2）根据实验室混凝土配合比49、，派相关人员到混凝土站进行监督和检测。3）开盘前检查混凝土配合比报告，实测混凝土坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。4）混凝土浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。七、监测措施1、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面及柱、墙上埋设倒“L”型直径12钢筋头。3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、仪器设备配置仪器名称型 号数 量备 注电子经纬仪ET02C1自动安平水准仪DZS50、3-11激光垂直仪JZY201检测板手2对讲机25、监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查。模板工程日常检查重点部位：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；连墙件是否松动；架体是否有不均匀沉降；施工过程中是否有超载现象；安全防护措施是否符合规范要求；支架与杆件是否有变形现象。6、监测频率在混凝土浇筑过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土初凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为天一次。本工程立杆监测预警值为10mm，立杆的垂直度偏差在24mm以内。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时51、进行加固处理。编制八、重要危险源应急预案1、适用范围：适用于XX市XX区第四期经济适用房5#地下车库项目模板工程作业范围内应急救援工作的指导。2、编制依据 1）中华人民共和国安全生产法2）中华人民共和国建筑法3）建设工程安全生产管理条例 4）建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文件5）危险性较大的分部分项安全管理办法建质2009 87号文件3、指导方针与原则方针：加强以人为本理念、强化预控风险过程、实施高效救援原则、确保安全生产投入。原则：保护人员安全为主，防止事故蔓延为辅，减少救援损失优先，力争持续改进绩效。4、模板工程重要危险源部位、环节1）模板由于本身质量问题52、引起的变形，导致施工过程中的坍塌。2）大型摸板吊装过程中由于吊环破坏或钢绳断裂引起的高空坠落。3）大型摸板吊装过程中的碰撞、打击损害等。4）摸板安装就位后由于地脚螺栓的磨损造成模板的倾覆。5）摸板安装就位后由于支撑杆刚度、强度不足造成的倾覆。6）模板的不合理堆放造成的失稳和倾覆。模板工程可能造成人员重伤或亡人事故发生，鉴于上述情况，建立项目应急预案，做好应急准备，以高效的工作减少人员伤亡和企业经济损失。5、应急计划1、应急救援组织机构1）项目应急救援领导小组组长： 副组长：组员： 2）项目应急救援组织机构框图应急总指挥：应急救援副总指挥：项目副经理应急救援副总指挥：项目总工供电科财务部合同计划53、科技术质量部物资设备部安全部卫生所应急救援三队崔兴学应急救援一队 3）项目应急救援领导小组成员及组织机构各部门任务分工项目经理：在项目应急救援工作中全面负责,为应急救援总指挥项目总工：提供总体技术支持，组织制订应急救援方案并指导实施。 项目副经理：现场组织、指挥应急救援工作，为救援现场人力、物力、财力资源的总调度； 技术质量科长（技术质量科）：组织本部门人员制定应急救援技术方案和负责现场指导、监督方案的实施运行。安全科长（安全科）：组织本部门人员监督现场抢险人员安全并提供安全技术指导及保障工作。 财务科长（财务科）：资金支持。 物资设备科长（物资设备科）：保证所需物资、设备的供给、配备、维护和54、提供服务。 卫生所长（卫生所）：负责应急救援中受伤人员的现场救护。计划合同科长（计划合同科）：负责在事故发生后保护现场，对在事故救援过程中确需变动，应做好现场记录（照片、录像或绘制草图等）。应急救援队（一、二队）：由各施工队长负责，负责直接参与或配合地方专业抢险队伍参与抢险救援。2、应急救援预案启动条件当有关项目在日常施工生产中突发模板作业中紧急安全事故（状态）时，由项目经理下达指令并运行本应急救援预案，全力挽救企业和员工生命财产安全，减少经济损失。3、应急救援资源配备1）资金的配备 由项目经理批准，项目财务部门必须保证10-20万元的应急救援备用金，以备模板工程中紧急事件发生时，有足够的财力55、支持应急救援工作顺利落实。2）应急救援物资、设备、设施的配备（见下表）序号名 称数 量位 置负 责 人1物资运输车1辆项 目 部物资设备科长2医药箱、药品1套项 目 部卫生所长3挖 掘 机1辆项 目 部物资设备科4装 载 机1辆项 目 部物资设备科5安 全 帽100顶项目及各队物资设备科长6安 全 带100条项目及各队物资设备科长7防 滑 鞋100双项目及各队物资设备科长8安 全 网1000米项目及各队物资设备科长9扩 音 喇 叭2 支项 目 部物资设备科10应急联络电话数 部见 应 急 联 络3）社会资源：在发生突发性模板工程施工中紧急事故时，充分利用社会资源，根据实际需要与工程所在地地方政56、府机构或部门请求支援，如请求119、120、110支援等。4、应急计划的实施1）接警与通知（1）接警：接警部门为现场值班办公室。项目值班员接到报警后，应迅速弄清和掌握事故发生时间、详细地点、事故性质、事故原因初步判断、简要经过、人员伤亡及被困情况、现场事态控制及发展情况等，并做好记录。接警电话：项目值班办公室电话： 。（2）通知：现场值班员立即向项目经理详细报告，项目经理马上决定是否启动应急救援预案及是否向有关应急机构、政府及业主发出应急救援请求。启动应急救援预案的通知应由项目办公室通知应急组织机构中各部门负责人。2）应急通讯联络与报告项目应急救援联络工作由项目部副经理有负责。应急救援联络途径57、如下：（1）、项目部应急联络电话：副经理电话： 。（2）、项目部应掌握集团公司、子分公司、业主、政府相关部门和人员的联系电话。（3）、向上级报告。项目经理应根据伤害等级，在规定时间内向子分公司领导报告。（4）、对外应急求救公安警力求救电话：110；火警支援求救电话：119；医疗急救求救电话：120；（5）、项目应急救援领导小组成员手机号码：项目应急救援领导小组成员手机号码：项目经理：；项目总工手机： ；项目副经理： ； 技术质量科手机： 安全科手机： ； 财务科手机： 物资设备科手机：卫生所手机：计划合同科手机：供电科：施工队长手机：一队： ； 二队： 1592922166； 5、急救与抢险由58、项目部卫生所组成临时医护队，对事故中的伤员进行急救，最大限度地减少伤亡，争取住院时间，对死亡者进行临时处理；配合120急救医生做好抢救。抢险工作由项目部经理总体指挥，项目副经理、项目总工同经理轮流昼夜指挥抢险，各部门各自完成本部门的应急任务，对救援队现场指挥，合理调配备机械设备、设施，充分利用应急物资，确保高效救援，尽快恢复现场，避免扩大事故和财产损失。6、现场保护与警戒事故发生后，安质和计划合同部应立即派人赶赴事发现场，负责事故/事件现场保护，立即开展收集证据工作，需要移动现场物件时，要做好标志、标记，并绘制现场简图，写出书面材料，妥善保存现场重要痕迹、物证。根据应急救援需要，由公安部门在事59、故与现场周边建立警戒区域，实施交通管制，维护好现场治安秩序，防止无关人员进入事故现场，保障救援队伍、物资运输和人群疏散等迅速进入现场，并避免发生不必要的伤亡。现场警戒措施包括：危险区边界警戒线为黄黑带，警戒哨佩带臂章，警车鸣警灯和警笛，用扩音喇叭警告，警戒哨人员负责阻止与救援无关的人员进入事故救援现场。7、应急救援人员的安全应急救援过程中，应对参与应急救援人员（指挥人员）的安全进行周密的考虑和监视。必要时，应有专业抢险人员参与指挥或作业，在应急救援过程中，由项目安全部指派专人负责对参与应急救援人员的安全进行过程监视，及时发现受伤人员并组织轮换抢救。8、应急终止与现场恢复当事态得到有效控制，危险60、得以消除时，由项目经理下达应急令。由安质、技术等部门验证现场，当隐患消除后解除现场警戒。警戒解除后，由应急救援队伍负责恢复现场。主要清理临时设施、救援过程中产生的废弃物、恢复现场办公生活基本功能等。由职工工会负责组织被疏散人员的回撤和安置。9、应急预案培训与演练应急预案的培训由安全部门组织实施。培训时间为项目开工后第1个月，每两次培训时间间隔不应超过6个月。培训对象应包括参与应急救援的指挥人员、救援队伍人员、辅助等人员。培训方式采用集中培训。培训地点为项目会议室。对培训结果应组织考核，并应保存培训考核的记录。九、模板强度计算式A、墙模板计算书墙模板计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（J61、GJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。墙段：10-10。 模板剖面示意图 模板立面示意图一、参数信息1.模板构造墙模板高度H：4.8m；墙混凝土楼板厚度：350mm；结构表面要求：外露；2.荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：50kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；3.模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(垂直方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：2162、N/mm2；弹性模量E：7000N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根482.75钢管（直径厚度mm）；间距(mm)：150,450*4,550*5；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根5080木方（宽度高度mm）；间距(mm)：200；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强63、度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞穿墙螺栓；螺栓直径：M16；螺栓水平间距：600mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：150,450*4,550*5；二、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为4.800m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 4800183/12= 2.333106mm4； W = 4800182/6 = 2.592105mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=064、.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取4.800m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算得到： F1=50.994 kN/m2 F2=115.200 kN/m2根据国内外大量试验研究，当模板的高度2.5m时，最大侧压力F3=50 kN/m2；新浇砼作用65、于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2，F3）=50.000 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=50.000/24.000=2.083m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=50.0004.8=240.000kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=300.067kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.250.000+1.42)4.8=271.296kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3550.000+1.40.72)4.8=300.06766、kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =2.592105mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=1.500106Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=300.067kN/m；面板计算跨度: l = 200.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.500106 / 2.592105=5.788N/mm2；实际弯曲应力计算值 =5.788N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=21N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 240.000 kN/m； l-67、面板计算跨度: l =200.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 7000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 2.333106mm4； 容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.500mm；面板的最大挠度计算值: = 5240.000200.0004/(38470002.333106) = 0.306 mm；实际最大挠度计算值: =0.306mm小于最大允许挠度值: =0.500mm，满足要求！三、墙模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根5080木方（宽度高度mm）为一组，间距200mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=150803/12 = 268、.133106 mm4； W=150802/6 = 5.333104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=50.0000.200=10.000kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=12.503kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.250.000+1.42)0.200=11.304kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3550.000+1.40.72)0.200=12.503kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3550.0000.200=12.169、50kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.720.200=0.353kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.324kNm 最大剪力：V= 3.459kN 最大变形：= 0.133mm 最大支座反力：F= 6.871kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.324106/5.333104 =6.068N/mm2实际弯曲应力计算值 =6.068N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/70、mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=3.459100040000/(2.13310650)=1.297N/mm2；实际剪应力计算值 1.297 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.022mm，容许挠度为0.375mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.074mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.040mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.054mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.030mm71、，容许挠度为1.125mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.133mm，容许挠度为1.375mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.110mm，容许挠度为1.375mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.079mm，容许挠度为1.375mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.048mm，容许挠度为1.375mm，满足要求！第10跨最大挠度为0.028mm，容许挠度为1.375mm，满足要求！第11跨最大挠度为0.020mm，容许挠度为0.250mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根482.75钢管（直径厚度mm）为一组，共10组。主楞的截面惯性矩I，截面72、抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.04104= 2.008105 mm4； W=24.18103= 8.360103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力6.871kN，计算挠度时取次楞的最大支座力5.632kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 1.099kNm 最大剪力：V= 8.703 kN 最大变形：= 0.562mm 最大支座反力：F= 22.445kN(1) 主楞抗弯强度计73、算 =M/W=1.099106/8.360103 =131.503N/mm2实际弯曲应力计算值 =131.503N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=4.35210005638/(2.0081052.75)=44.431N/mm2；实际剪应力计算值 44.431 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.562mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.063mm，容许挠度为1.500mm，满足要74、求！第3跨最大挠度为0.561mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿墙螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿墙螺栓型号: M16；查表得： 穿墙螺栓有效直径: 13.55 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 144 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 170144/1000 = 24.480 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =22.445 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=22.445kN 小75、于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=24.480kN，满足要求！B、柱模板计算书柱模板计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱段：KZ5。 模板剖面示意图 模板立面示意图一、参数信息1.基本参数柱模板高度：4m；结构表面要求：外露；柱截面宽B：1000mm；柱截面高H：700mm；搭设形式：扣件钢管柱箍有竖楞；采用单扣件形式，扣件抗滑承载力系数为0.8；2.面板参数面板采用克隆(垂直方向)176、5mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：21N/mm2；弹性模量E：7100N/mm2；3.柱箍柱箍间距(mm)：100,500*4,600*3；材料：2根482.75钢管（直径厚度mm）；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.竖楞材料：1根5080木方（宽度高度mm）；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm77、：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；B边最外两根竖楞间距：1000mm；B边竖楞根数：6；B边竖楞间距调整(mm)：200*5；H边最外两根竖楞间距：700mm；H边竖楞根数：4；H边竖楞间距调整(mm)：233.333333333333*3；5.对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距：500mm；B边对拉螺栓根数：2；B边对拉螺栓直径：M14；B边对拉螺栓间距调整(mm)：500*1；H边最外两根对拉螺栓间距：600mm；H边对拉螺栓根数：1；H边对拉螺栓直径：M14；H边对拉螺栓间距调整(mm)：；6.荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：50kN/m2；倾倒砼产生的荷载标78、准值Q3k：2kN/m2；二、柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000153/12= 2.813105mm4； W = 1000152/6 = 3.750104mm3；1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 砼的入模温度，取20.079、00； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取4.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算得到： F1=50.994 kN/m2 F2=96.000 kN/m2根据国内外大量试验研究，当模板的高度2.5m时，最大侧压力F3=50 kN/m2；新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2，F3）=50.000 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=50.000/24.000=2.083m；(2) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；80、(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=50.0001=50.000kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=62.514kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.250.000+1.42) 1=56.520kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3550.000+1.40.72) 1=62.514kN/m；2.柱B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.263kNm 最大剪力：81、V= 7.567kN 最大变形：= 0.261mm 最大支座反力：F= 14.148kN(1) 面板抗弯强度计算 =M/W=0.263106/3.750104 =7.019N/mm2实际弯曲应力计算值 =7.019N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=21N/mm2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.261mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.060mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.126mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.060mm，容许挠度为0.500mm，满足82、要求！第5跨最大挠度为0.261mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.柱H边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.340kNm 最大剪力：V= 8.751 kN 最大变形：= 0.510mm 最大支座反力：F= 16.047kN(1) 面板抗弯强度计算 =M/W=0.340106/3.750104 =9.077N/mm2实际弯曲应力计算值 =9.077N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=21N/mm2，满足要83、求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.509mm，容许挠度为0.583mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.039mm，容许挠度为0.583mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.510mm，容许挠度为0.583mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、柱模板竖楞的计算竖楞采用1根5080木方（宽度高度mm）为一组。竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=150803/12 = 2.133106 mm4； W=150802/6 = 5.333104 mm3； E=10000 N/mm2；1.柱B边竖楞计算(一84、) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=50.0000.200=10.000kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=12.503kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.250.000+1.42)0.200=11.304kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3550.000+1.40.72)0.200=12.503kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3550.0000.200=12.150kN/m；柱子顶部荷载： q=0.91.40.720.200=0.353kN/m；(二) 内力计算竖楞直接承85、受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.304kNm 最大剪力：V= 3.524kN 最大变形：= 0.163mm 最大支座反力：F= 6.686kN(三) 竖楞计算(1) 竖楞抗弯强度计算 =M/W=0.304106/5.333104 =5.700N/mm2实际弯曲应力计算值 =5.700N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 竖楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=3.524100040000/(2.13310686、50)=1.322N/mm2；实际剪应力计算值 1.322 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 竖楞挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.101mm，容许挠度为0.250mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.163mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.052mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.086mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.060mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.154mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！第87、7跨最大挠度为0.065mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.045mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.029mm，容许挠度为0.250mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.柱H边竖楞计算(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=50.0000.233=11.667kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=14.587kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.250.000+1.42)0.233=13.188kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：88、q2=0.9(1.3550.000+1.40.72)0.233=14.587kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3550.0000.233=14.175kN/m；柱子顶部荷载： q=0.91.40.720.233=0.412kN/m；(二) 内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.355kNm 最大剪力：V= 4.111kN 最大变形：= 0.190mm 最大支座反力：F= 7.800kN(三) 竖楞计算(89、1) 竖楞抗弯强度计算 =M/W=0.355106/5.333104 =6.650N/mm2实际弯曲应力计算值 =6.650N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 竖楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=4.111100040000/(2.13310650)=1.542N/mm2；实际剪应力计算值 1.542 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 竖楞挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.118mm，容许挠度为0.250mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.190mm，容许挠度为1.250mm，满足要求90、！第3跨最大挠度为0.060mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.101mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.070mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.180mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.076mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.053mm，容许挠度为1.500mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.033mm，容许挠度为0.250mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、柱模板柱箍的计算柱箍采用2根482.75钢管（直径厚度mm）为一组91、。柱箍的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.04104= 2.008105 mm4； W=24.18103= 8.360103 mm3； E=206000 N/mm2；1.柱B边柱箍计算柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.613kNm 最大剪力：V= 8.45692、kN 最大变形：= 0.167mm 最大支座反力：F= 15.142kN A、B两个支座中的最大支座反力：N= 1.572kN(一) 柱箍抗弯强度计算 =N/A+M/W=3.290103/782.000+0.613106/8.360103 =77.579N/mm2实际弯曲应力计算值 =77.579N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(二) 柱箍抗剪强度计算 =VS0/Itw=4.22810005638/(2.0081052.75)=43.169N/mm2；实际剪应力计算值 43.169 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(三93、) 柱箍挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为0.885mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.167mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为0.885mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.柱H边柱箍计算柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪94、力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.782kNm 最大剪力：V= 8.410kN 最大变形：= 0.112mm 最大支座反力：F= 16.820kN A、B两个支座中的最大支座反力：N= 3.290kN(一) 柱箍抗弯强度计算 =N/A+M/W=1.572103/782.000+0.782106/8.360103 =75.382N/mm2实际弯曲应力计算值 =75.382N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(二) 柱箍抗剪强度计算 =VS0/Itw=4.20510005638/(2.0081052.75)=42.933N/m95、m2；实际剪应力计算值 42.933 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(三) 柱箍挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.112mm，容许挠度为1.135mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.111mm，容许挠度为1.135mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！五、扣件抗滑力的计算按扣件架规范（JGJ130-2001）表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN。1.B边扣件抗滑力计算扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):96、 R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.4 kN； R - B边扣件受到的沿B方向轴向力设计值，取1.645 kN；R 6.4 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！2.H边扣件抗滑力计算扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.4 kN； R - H边扣件受到的沿H方向轴向力设计值，取0.786 kN；R 6.4 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、柱箍对拉螺栓的计算1.柱B边对拉螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉97、强度设计值，取170 N/mm2； 对拉螺栓型号: M14；查表得： 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A = 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N =15.142 kN。对拉螺栓所受的最大拉力 N=15.142kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！2.柱H边对拉螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 对拉螺栓型号: M1498、；查表得： 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A = 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N =16.820 kN。对拉螺栓所受的最大拉力 N=16.820kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！C、梁模板计算书600*2450梁模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)、钢结构设计规范99、(GB 50017-2003)等规范编制。梁段：WKL4。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.6m；梁截面高度D：2.45m；楼层高度H：5.8m；结构表面要求：外露；混凝土楼板厚度：400mm；梁边至板支撑距离：0.24m；板底承重立杆横向间距lb：0.54m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.54m；立杆步距h：1.2m；梁底承重立杆根数：3；梁底两侧立杆间距lc：0.4m；梁底承重立杆间距(mm)依次是：200*2；横杆与立杆的的连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：48100、2.75mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：17.848kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：4kN/m2；3101、.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根482.75钢管（直径厚度mm）；间距(mm)：500；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根5080木方（宽度高度mm）；间距(mm)：0,250*102、8；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：500mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：100,500*3；4.梁底模板参数搭设形式为：3层梁顺横顺混合承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根5080木方（宽度高度mm）；根数：5；木材品种：东北落叶松；103、弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根482.75钢管（直径厚度mm）；间距：400mm；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(四) 第三层支撑梁参数材料：1根482.75钢管（直径厚度mm）；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000104、N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000183/12= 4.860105mm4； W = 1000182/6 = 5.400104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=105、0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取2.450m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算得到： F1=17.848 kN/m2 F2=58.800 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=17.848 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=17.848/24.000=106、0.744m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=17.8481=17.848kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=23.449kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.217.848+1.42)1=21.796kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3517.848+1.40.72)1=23.449kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3517.8481=21.685kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.721=1.7107、64kN/m；2.内力计算面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到:从左到右各支座力分别为：N1=2.138kNN2=6.148kNN3=5.225kNN4=5.479kNN5=5.386kNN6=5.520kNN7=4.496kNN8=2.700kNN9=0.611kN 最大弯矩 M= 0.143kNm 最大剪力：V= 3.284kN 最大变形：= 0.080mm 最大支座反力：F= 6.148kN3.面板计算(一) 面板抗弯强度计算 =M/W=0.1431108、06/5.400104 =2.652N/mm2实际弯曲应力计算值 =2.652N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！(二) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.080mm，容许挠度为0.625mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.020mm，容许挠度为0.625mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.036mm，容许挠度为0.625mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.032mm，容许挠度为0.625mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.033mm，容许挠度为0.625mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.033mm，容许挠度为0.625mm，满足109、要求！第7跨最大挠度为0.017mm，容许挠度为0.625mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为0.625mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.008mm，容许挠度为0.125mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根5080木方（宽度高度mm）为一组，共9组。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=150803/12 = 2.133106 mm4； W=150802/6 = 5.333104 mm3； E=10000 N/mm2；次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续110、梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：(a) 计算弯矩和剪力采用：q = 6.148/1=6.148 kN/m；(b) 计算挠度采用：q = 5.060/1=5.060 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.1480.52最大剪力 V=0.6ql=0.66.1480.5=1.844kN最大支座力 N=1.1ql =1.16.1480.5=3.381kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6775.0605004/(10010000.0002.133106)=0.100mm(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.154106/5.333104 =2111、.882N/mm2实际弯曲应力计算值 =2.882N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.844100040000/(2.13310650)=0.692N/mm2；实际剪应力计算值 0.692 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算最大挠度： =0.100mm；容许挠度: 结构表面外露=l/400=1.250mm；实际最大挠度计算值: =0.100mm小于最大允许挠度值: =1.250mm，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根482.75钢管（直径厚度mm）为一组，间距500112、mm。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.04104= 2.008105 mm4； W=24.18103= 8.360103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.357kNm 最大剪力：V= 3.753 kN 最大变形：= 0.230mm 最大支座反力：F= 6.669kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.357106/8.360103 =42.736N113、/mm2实际弯曲应力计算值 =42.736N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=1.87710005638/(2.0081052.75)=19.160N/mm2；实际剪应力计算值 19.160 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.044mm，容许挠度为0.250mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.085mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.030mm，容许挠度为1.250mm，满足要求114、！第4跨最大挠度为0.031mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.230mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =115、6.669 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.669kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.400m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 400183/12= 1.944105mm4； W = 400182/6 = 2.160104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.400=0.200 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.4002.45=23.520 kN/m；钢筋116、自重标准值G3k=50.4002.45=4.900 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=28.620 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=40.400=1.600 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=28.620kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=36.185kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.228.620+1.41.600) =32.926kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3528.620+1.40.71.600) =36.185kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其117、中：W - 面板的截面抵抗矩，W =2.160104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=1.018105Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q=36.185kN/m；面板计算跨度: l = 600/(5-1)=150.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.018105/2.160104=4.712N/mm2；实际弯曲应力计算值 =4.712N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 28.620 kN/m； l-面板计算跨度: l =150.00118、0mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =1.944105mm4； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.375mm；面板的最大挠度计算值: = 528.620150.0004/(384115001.944105) = 0.084 mm；实际最大挠度计算值: =0.084mm小于最大允许挠度值: =0.375mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根5080木方（宽度高度mm），共5组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=150803/12 = 2.133106 mm4119、； W=150802/6 = 5.333104 mm3； E=10000 N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 36.185150.000/540.000+0.032=10.084 kN/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 28.620150.000/540.000+0.024=7.974 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.0840.542=0.294kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.610.0840.54=3.267kN最大支座力 N=1.120、1ql =1.110.0840.54=5.990kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6777.9745404/(10010000.0002.133106)=0.215mm(一) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.294106/5.333104 =5.513N/mm2实际弯曲应力计算值 =5.513N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=3.267100040000/(2.13310650)=1.225N/mm2；实际剪应力计算值 1.225 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(三121、) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.215mm； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=1.350mm；实际最大挠度计算值: =0.215mm小于最大允许挠度值: =1.350mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根482.75钢管（直径厚度mm），间距540mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=110.04104= 1.004105 mm4； W=14.18103= 4.180103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力5.9122、90kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力3.817kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力4.737kN；计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.977kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.041kN/m；计算挠度时取0.031 kN/m。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.508k123、NN2=8.703kNN3=7.227kNN4=8.703kNN5=0.508kN计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 5.380kN 最大变形：= 0.035mm 最大支座反力：F= 8.703kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.211106/4.180103 =50.593N/mm2实际弯曲应力计算值 =50.593N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=5.38010002819/(1.0041052.75)=54.926N/mm2；实际剪应力计算值 54.926 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.124、000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.034mm，容许挠度为0.850mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.035mm，容许挠度为0.850mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.第三层支撑梁的计算(一) 梁底支撑梁验算支撑梁采用1根5080木方（宽度高度mm）为一组，共3组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=110.04104=125、 1.004105 mm4； W=14.18103= 4.180103 mm3； E=206000 N/mm2；取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=8.703kN；计算挠度时采用F2=6.834kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.041kN/m；计算挠度时采用q2= 0.031kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 9.126、401kN 最大变形：= 0.319mm 最大支座反力：F= 12.390kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.673106/4.180103 =161.080N/mm2实际弯曲应力计算值 =161.080N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=9.40110002819/(1.0041052.75)=95.986N/mm2；实际剪应力计算值 95.986 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.318127、mm，容许挠度为1.350mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.154mm，容许挠度为1.350mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.319mm，容许挠度为1.350mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！(二) 梁侧支撑梁验算梁底支撑梁采用1根482.75钢管为一组，共2组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.04104= 1.004105 mm4；W=4.18103= 4.180103 mm3；E=206000 N/mm2；梁侧支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=0.508kN；128、计算挠度时采用F2=0.394kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.041kN/m；计算挠度时采用q2= 0.031kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 0.557kN 最大变形：= 0.019mm 最大支座反力：F= 0.746kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.040106/4.180103 =9.668N/mm2实际弯曲应力计算值 =9.668N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满129、足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=0.55710002819/(1.0041052.75)=5.685N/mm2；实际剪应力计算值 5.685 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.019mm，容许挠度为1.350mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.009mm，容许挠度为1.350mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.019mm，容许挠度为1.350mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！4.扣件抗滑力的计算按扣件架规范（JGJ13130、0-2001）表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.4 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取0.746 kN；R 6.4 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、立杆的稳定性计算1.梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1131、 =12.390 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.149(5.8-2.45)=0.539 kN；N =N1+N2=12.390+0.539=12.928 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.720；立杆计算长度lo=1.2m；计算立杆的截面回转半径i = 1.600 cm；A - 立杆净截面面积： A = 3.910cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.2100/1.600=75.000钢管立杆长细比= 75.000 小于钢管立杆允许长细比 132、= 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =12.928103/(0.7203.910102) = 45.923N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 45.923N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.746 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.149(5.8-0.4)=0.868 kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值： N3 = F=max（133、F1，F2）=3.756 kN；可变荷载效应控制F1=0.9(1.22.892+1.40.275)=3.470kN；永久荷载效应控制F2=0.9(1.352.892+1.40.70.275)=3.756kN；永久荷载标准值Gkb=(250.4+0.5)(0.24+0.54/2)0.54=2.892 kN；活荷载标准值Qkb=1.0(0.24+0.54/2)0.54=0.275kN；N =N1+N2+N3=0.746+0.868+3.756=5.371 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.720；立杆计算长度lo=1.2m；计算立134、杆的截面回转半径i = 1.600 cm；A - 立杆净截面面积： A = 3.910cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.2100/1.600=75.000钢管立杆长细比= 75.000 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =5.371103/(0.7203.910102) = 19.077N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 19.077N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 135、地基承载力设计值:fg = fgkkc = 420.000 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 600 kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.7； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =323.206 kPa；立杆的轴心压力设计值 ：N =12.928 kN；基础底面面积 ：A = 0.04 m2 。p=323.206kPa fg=420.000kPa 。地基承载力满足要求！600*1500梁模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、混凝土结构设计136、规范(GB50010-2010)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段：WKL8。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.6m；梁截面高度D：1.5m；楼层高度H：5.8m；结构表面要求：外露；混凝土楼板厚度：400mm；梁边至板支撑距离：0.24m；板底承重立杆横向间距lb：0.54m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.54m；立杆步距h：1.2m；梁底承重立杆根数：3；梁底两侧立杆间距lc：0.4m；梁底承重立杆间距(mm)依次是：200*2；横杆与立杆的的连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；137、(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：482.75mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：17.848kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2138、；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：4kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根482.75钢管（直径厚度mm）；间距(mm)：600；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根5080木139、方（宽度高度mm）；间距(mm)：0,210*5；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：600mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：100,450*2；4.梁底模板参数搭设形式为：3层梁顺横顺混合承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根5080木方（宽140、度高度mm）；根数：5；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根482.75钢管（直径厚度mm）；间距：578mm；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(四) 第三层支撑梁参数材料：1根482.75钢管（直径厚度mm）；钢材品种：钢材Q2141、35钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000183/12= 4.860105mm4； W = 1000182/6 = 5.400104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G142、4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算得到： F1=17.848 kN/m2 F2=36.000 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=17.848 kN/m2；砼侧压力的有效压143、头高度：h=F/=17.848/24.000=0.744m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=17.8481=17.848kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=23.449kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.217.848+1.42)1=21.796kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3517.848+1.40.72)1=23.449kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3517.8481=21.685kN/m；144、顶部荷载： q=0.91.40.721=1.764kN/m；2.内力计算面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到:从左到右各支座力分别为：N1=1.791kNN2=5.193kNN3=4.296kNN4=3.286kNN5=2.018kNN6=0.518kN 最大弯矩 M= 0.102kNm 最大剪力：V= 2.763kN 最大变形：= 0.040mm 最大支座反力：F= 5.193kN3.面板计算(一) 面板抗弯强度计算 =M/W=0.102106/5.40145、0104 =1.890N/mm2实际弯曲应力计算值 =1.890N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！(二) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.040mm，容许挠度为0.525mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.012mm，容许挠度为0.525mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.014mm，容许挠度为0.525mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为0.525mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为0.525mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为0.125mm，满足要求！各跨实际146、最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根5080木方（宽度高度mm）为一组，共6组。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=150803/12 = 2.133106 mm4； W=150802/6 = 5.333104 mm3； E=10000 N/mm2；次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：(a) 计算弯矩和剪力采用：q = 5.193/1=5.193 kN/m；(b) 计算挠度采用：q = 4.280/1=4.280 kN/m；最大弯矩 M =147、 0.1ql2=0.15.1930.62最大剪力 V=0.6ql=0.65.1930.6=1.870kN最大支座力 N=1.1ql =1.15.1930.6=3.428kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6774.2806004/(10010000.0002.133106)=0.176mm(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.187106/5.333104 =3.506N/mm2实际弯曲应力计算值 =3.506N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.870100040000/(2.13310650)=0.70148、1N/mm2；实际剪应力计算值 0.701 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算最大挠度： =0.176mm；容许挠度: 结构表面外露=l/400=1.500mm；实际最大挠度计算值: =0.176mm小于最大允许挠度值: =1.500mm，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根482.75钢管（直径厚度mm）为一组，间距600mm。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.04104= 2.008105 mm4； W=24.18103= 8.360103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中149、力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.278kNm 最大剪力：V= 3.210 kN 最大变形：= 0.071mm 最大支座反力：F= 6.048kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.278106/8.360103 =33.308N/mm2实际弯曲应力计算值 =33.308N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=1.60510005638/(2.0081052.75)=16.38150、9N/mm2；实际剪应力计算值 16.389 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.040mm，容许挠度为0.250mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.071mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.009mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.008mm，容许挠度为0.250mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有151、效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.048 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.048kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.578152、m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 578183/12= 2.809105mm4； W = 578182/6 = 3.121104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.578=0.289 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.5781.5=20.808 kN/m；钢筋自重标准值G3k=50.5781.5=4.335 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=25.432 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=40.578=2.312 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=25.432kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合153、： q=max（q1，q2）=32.939kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.225.432+1.42.312) =30.380kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3525.432+1.40.72.312) =32.939kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.121104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=9.264104Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q=32.939kN/m；面板计算跨度: l = 600/(5-1)=150.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:154、 = 9.264104/3.121104=2.968N/mm2；实际弯曲应力计算值 =2.968N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 25.432 kN/m； l-面板计算跨度: l =150.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =2.809105mm4； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.375mm；面板的最大挠度计算值: = 525.432150.0004/(384115002.809105) = 0.052 m155、m；实际最大挠度计算值: =0.052mm小于最大允许挠度值: =0.375mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根5080木方（宽度高度mm），共5组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=150803/12 = 2.133106 mm4； W=150802/6 = 5.333104 mm3； E=10000 N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 32.939150.000/540.000+0.032=9.18156、2 kN/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 25.432150.000/540.000+0.024=7.088 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.1820.542=0.268kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.69.1820.54=2.975kN最大支座力 N=1.1ql =1.19.1820.54=5.454kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6777.0885404/(10010000.0002.133106)=0.191mm(一) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.268106/5.333104 =5.020N/mm2实际弯曲应力计算157、值 =5.020N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.975100040000/(2.13310650)=1.116N/mm2；实际剪应力计算值 1.116 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.191mm； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=1.350mm；实际最大挠度计算值: =0.191mm小于最大允许挠度值: =1.350mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根482.75钢管（直径厚度mm），间距540mm。支撑梁的截面惯性矩158、I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=110.04104= 1.004105 mm4； W=14.18103= 4.180103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力5.454kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力3.168kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力4.211kN；计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.432kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩159、和剪力时取0.041kN/m；计算挠度时取0.031 kN/m。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.410kNN2=7.575kNN3=6.773kNN4=7.575kNN5=0.410kN计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 4.803kN 最大变形：= 0.027mm 最大支座反力：F= 7.575kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.180106/4.180103 =43.007N/mm160、2实际弯曲应力计算值 =43.007N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=4.80310002819/(1.0041052.75)=49.038N/mm2；实际剪应力计算值 49.038 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为0.850mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！161、第4跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为0.850mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.第三层支撑梁的计算(一) 梁底支撑梁验算支撑梁采用1根5080木方（宽度高度mm）为一组，共3组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=110.04104= 1.004105 mm4； W=14.18103= 4.180103 mm3； E=206000 N/mm2；取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=7.575kN；计算挠度时采用F2=5.832kN；均162、布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.041kN/m；计算挠度时采用q2= 0.031kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 4.367kN 最大变形：= 0.513mm 最大支座反力：F= 8.165kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.748106/4.180103 =179.041N/mm2实际弯曲应力计算值 =179.041N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算163、 =VS0/Itw=4.36710002819/(1.0041052.75)=44.585N/mm2；实际剪应力计算值 44.585 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.513mm，容许挠度为1.350mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.120mm，容许挠度为1.350mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.513mm，容许挠度为1.350mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！(二) 梁侧支撑梁验算梁底支撑梁采用1根482.75钢管为一组，共2组164、。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.04104= 1.004105 mm4；W=4.18103= 4.180103 mm3；E=206000 N/mm2；梁侧支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=0.410kN；计算挠度时采用F2=0.314kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.041kN/m；计算挠度时采用q2= 0.031kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算165、得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 0.249kN 最大变形：= 0.028mm 最大支座反力：F= 0.465kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.041106/4.180103 =9.911N/mm2实际弯曲应力计算值 =9.911N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=0.24910002819/(1.0041052.75)=2.544N/mm2；实际剪应力计算值 2.544 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；166、第1跨最大挠度为0.028mm，容许挠度为1.350mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为1.350mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.028mm，容许挠度为1.350mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！4.扣件抗滑力的计算按扣件架规范（JGJ130-2001）表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.4 kN； R - 纵向或横向水平杆传给167、立杆的竖向作用力设计值，取0.465 kN；R 6.4 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、立杆的稳定性计算1.梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =8.165 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.149(5.8-1.5)=0.691 kN；N =N1+N2=8.165+0.691=8.857 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.720；立杆计算长度lo=1.168、2m；计算立杆的截面回转半径i = 1.600 cm；A - 立杆净截面面积： A = 3.910cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.2100/1.600=75.000钢管立杆长细比= 75.000 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =8.857103/(0.7203.910102) = 31.461N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 31.461N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其169、中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.465 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.149(5.8-0.4)=0.868 kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值： N3 = F=max（F1，F2）=3.756 kN；可变荷载效应控制F1=0.9(1.22.892+1.40.275)=3.470kN；永久荷载效应控制F2=0.9(1.352.892+1.40.70.275)=3.756kN；永久荷载标准值Gkb=(250.4+0.5)(0.24+0.54/2)0.54=2.892 kN；活荷170、载标准值Qkb=1.0(0.24+0.54/2)0.54=0.275kN；N =N1+N2+N3=0.465+0.868+3.756=5.090 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.720；立杆计算长度lo=1.2m；计算立杆的截面回转半径i = 1.600 cm；A - 立杆净截面面积： A = 3.910cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.2100/1.600=75.000钢管立杆长细比= 75.000 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆171、受压应力计算值： =5.090103/(0.7203.910102) = 18.081N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 18.081N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 420.000 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 600 kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.7； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =221.423 kPa；立杆的轴心压力设计值 ：N =8.857 kN；基础底面面积 ：A = 0.172、04 m2 。p=221.423kPa fg=420.000kPa 。地基承载力满足要求！D 、顶板模板计算书顶板模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。板段：B400。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度H：5.8m；混凝土楼板厚度：400mm；结构表面要求：外露；立杆纵向间距或跨距la：0.54m；立杆173、横向间距或排距lb：0.54m；立杆步距h：1.2m；(二) 支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：482.75mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：3kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：540mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承174、模板的小梁时取4kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取4kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取4kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根5080木方（宽度高度mm）；间距：200mm；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根482.75钢管175、（直径厚度mm）；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.地基参数模板支架放置在地面上，地基土类型为：岩石；地基承载力标准值：600kPa；立杆基础底面面积：0.04m2；地基承载力调整系数：0.7。二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.540m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别176、为: I = 540153/12= 1.519105mm4； W = 540152/6 = 2.025104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.30.540=0.162 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.5400.4=5.184 kN/m；钢筋自重标准值G3k=30.5400.4=0.648 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.162+ 5.184+ 0.648=5.994 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=40.540=2.160 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=4 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q=5.994kN/m；(2) 计算弯177、矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）=9.195kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.25.994+1.42.160) =9.195kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.355.994+1.40.72.160) =9.188kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.25.994 =6.474kN/m；P1=0.91.44 =5.040kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.355.994 =7.283kN/m；P2=0.91.40.74 =3.528kN；2.面板抗弯强度验算178、 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =2.025104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.284kNm； Ma=0.125ql2=0.1259.1950.22 =0.046kNm；Mb1=0.125q1l2+0.25P1l=0.1256.4740.22+0.255.0400.2 =0.284kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.1257.2830.22+0.253.5280.2 =0.213Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.284106/2.025104=14.043N/mm2；实际弯曲应力计算值179、 =14.043N/mm2 小于抗弯强度设计值f =30N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 5.994kN/m； l-面板计算跨度: l =200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =1.519105mm4； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.500mm；面板的最大挠度计算值: = 55.9942004/(384115001.519105)=0.071mm；实际最大挠度计算值: =0.071mm小于最大允许挠度值: =0.500mm，满足要求！三、板底支撑梁的180、计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根5080木方（宽度高度mm），间距200mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=150803/12 = 2.133106 mm4； W=150802/6 = 5.333104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.30.2=0.060 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.20.4=1.920 kN/m；钢筋自重标准值G3k=30.20.4=0.240 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.060+1.920+ 0.240=2.220 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k181、=40.2=0.800 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=4 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=2.220+0.024=2.244kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(2.220+0.024) =2.424kN/m； q2=0.91.40.800 =1.008kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(2.220+0.024) =2.726kN/m； q2=0.91.40.70.800 =0.706 kN/m；B 永久荷载和集中活182、荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.91.2(2.220+0.024) =2.424kN/m；P=0.91.44 =5.040kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(2.220+0.024) =2.726kN/m；P=0.91.40.74 =3.528kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）183、=0.636kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1002.4240.542+0.1171.0080.542 =0.105kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl=0.0802.4240.542+0.2135.0400.54=0.636kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=4.187 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617184、q2l=0.6002.4240.54+0.6171.0080.54=1.121kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6002.4240.54+0.6755.040=4.187kN；(3) 最大变形计算= 0.677ql4/100EI=0.6772.2445404/(100100002.133106)=0.061mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.636106/5.333104 =11.929N/mm2实际弯曲应力计算值 =11.929N/mm2 小于抗弯强度设计值f =17N/mm2185、，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=4.187100040000/(2.13310650)=1.570N/mm2；实际剪应力计算值 1.570 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.061mm； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=1.350mm；实际最大挠度计算值: =0.061mm小于最大允许挠度值: =1.350mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根482.75钢管（直径厚度mm），间距540mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=110.04104= 1186、.004105 mm4； W=14.18103= 4.180103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力施工人员及设备荷载标准值Q1k=40.2=0.800 kN/m；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=2.424kN/m；q2=0.91.40.800 =1.008kN/m；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=2.726kN/m；q2=0.91.40.70.800 =0.706kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100q1l+1.200q2l=1.1002.4240.54+1.2187、001.0080.54 =2.093kN；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100q1l+1.200q2l=1.1002.7260.54+1.2000.7060.54 =2.077kN；A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F2）=2.093kN；B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：F=1.100ql=1.1002.2440.54=1.333kN；(2) 第二层支撑梁自重A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：q=0.041 kN/m；B 计算第二层支撑梁变形采用：q=0.031 kN/m；(188、二) 荷载效应计算第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 3.267kN 最大变形：= 0.178mm 最大支座反力：F= 6.184kN(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.314106/4.180103 =75.104N/mm2实际弯曲应力计算值 =75.104N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=3.26189、710002819/(1.0041052.75)=33.352N/mm2；实际剪应力计算值 33.352 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.178mm，容许挠度为1.350mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.021mm，容许挠度为1.350mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.178mm，容许挠度为1.350mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、立杆的稳定性计算1.立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值N =N1+N2=6.184+0.190、965=7.149 kN；(一) 第二层支撑梁传递的支座反力N1施工人员及设备荷载标准值Q1k=40.2=0.800 kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1= 6.184 kN；(二) 垂直支撑系统自重N2脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(5.8-0.4)=0.965 kN；2.立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，N=7.149 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.720； 立杆计算长度lo=1191、.2m； 计算立杆的截面回转半径i = 1.60cm；A - 立杆净截面面积： A = 3.91cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.2100/1.600=75.000钢管立杆长细比= 75.000 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：=7.149103/(0.7203.910102) = 25.395N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 25.395N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！五、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 420.000 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 600 kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.7； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =178.732 kPa；立杆的轴心压力设计值 ：N =7.149 kN；基础底面面积 ：A = 0.04 m2 。p=178.732kPa fg=420.000kPa 。地基承载力满足要求！