1、25层住宅城中村改造模板工程安装主体结构支撑架拆除专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1编制依据41.1 施工图纸41.2 主要施工规范、规程42工程概况53模板施工准备63.1模板方案选择63.2技术准备63.3机具准备63.4材料准备73.4.1模板材料73.4.2支撑架材料73.5 劳力准备74模板施工过程84.1模板安装8模板安装前的一般要求84.1.2地下室模板工程84.1.3地上主体结构模板工程124.2模板拆除164.2.1模板的拆除164.2.2模板支撑架拆除165模板施工相关2、措施175.1模板技术措施17（2）外观质量检查标准（通过观察检验）17（3）规格尺寸标准17（1）主控项目17（2）一般项目18（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表3 的规定。19（4）模板垂直度控制19（5）顶板模板标高控制19（6）模板的变形控制19（7）其他19（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。20（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。205.2安全、环保文明施工措施215.2.1安全措施215.2.2 文明施工及环境保护措施221.荷载的计算44(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：44(2)模板的自重线荷载(kN/m)：442.龙骨的计算45龙骨的3、截面力学参数为45(1)龙骨抗弯强度计算45(2)龙骨抗剪计算45(3)龙骨挠度计算46(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算46三、托梁的计算46托梁弯矩图(kN.m)47(1)顶托梁抗弯强度计算48(2)顶托梁挠度计算48四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)481.静荷载标准值包括以下内容：48(1)脚手架的自重(kN)：48(2)模板的自重(kN)：48(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：492.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。493.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式49五、立杆的稳定性计算49不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 、选用的材料及质量要求：1）剪力墙4、面板采用 15mm 厚多层板，要求边角整齐、表面光滑、防水耐磨、 耐酸碱、易于脱模，不得有脱胶空鼓。方木：采用 3580mm。次龙骨为方木180，主龙骨采用双钢管，第一道距地200mm，穿墙螺杆：直径14mm，采用钢筋冷拉加工，穿墙螺杆套管采用硬塑料管，内径16，水平竖向间距均为500mm。2）模板骨架、支撑架、操作平台采用483.5 钢管。3）水性脱模剂。2、剪力墙模板支模方法：支内外模用胶合板和 3580 方木组合，再在外边采用483.5 纵横钢管，用14 螺杆（螺杆两头的丝扣长度不少于 7cm），3 型扣件拧紧加固（3 型卡采用厚壁、螺杆加双螺帽）整齐，墙厚采用预制砼定尺撑棒限位的方法，5、水平 每隔500mm 设置一道螺杆，竖向间距为500 mm。（2）顶板梁模板及支撑的设计1）模板及支撑设计必须符合混凝土施工及验收规范的规定及冷弯薄 壁型钢结构设计规范、钢结构设计规范的规定。 本工程采用483.5 钢管支撑，3580 mm 木方，多层板顶模应计算下列各项荷载： 模板及其支架支撑自重。 钢筋自重。 新浇砼重量。 施工荷载。 振捣砼时产生的荷载。 浇筑砼时模板的侧压力。2）支撑设计安装必须符合下列要求 结构表面外露的模板，为构件计算跨度的 1/400。 结构表面隐蔽的模板为构件计算跨度的 1/250。 模板支架的压缩变形值或弹性挠度，应小于或等于相应结构自由跨度的1/1000。 6、以上为计算模板及支架的刚度时，其最大变形值应不得超过允许值。 模板及其支架的稳定性、支架的立柱应保持稳定，并应用撑 拉杆件固定。 为防止模板及其支架在风荷载作用下倾覆，当验算模板及支架的自重和风荷 载作用下的抗倾覆的稳定安全系数不宜小于 1.15。 保证工程结构和构件的形状，尺寸和相应位置的正确。 具有足够的强度刚度和稳定性。 构造简单，拆装方便。 模板严密不得漏浆（柱模板缝采用海棉密封，平板采用胶带）。3）支撑设计：120mm厚顶板模板，采用满堂支撑架搭设，立杆间距不得超过1.2X1.2m，水平杆步距1.5m，模板采用15mm厚胶合板、次龙骨采用35*80木方200mm格栅组合支设，立杆顶部7、设顶撑，主龙骨为钢管。计算书见附后，计算书中立杆间距应为1.1X1.1，根据公司在本地区的多年施工经验，立杆在不大于1.2X1.2的情况下能满足施工和安全要求，因此，立杆间距按不大于1.2X1.2要求施工。梁两侧立杆间距不大于1.2m,底部每隔2米加立杆，小横杆下扣件采用双扣件，以弥补单扣件抗滑移的不足。（3）模板安装的允许偏差项目允许偏差(MM)项 目允许偏差(MM)轴线5底模上表面标高5截面尺寸4，5层高垂直4相邻两板高底差1表面平整2（4）模板工程质量保证措施1） 所有梁、柱、剪力墙均有模板翻样排列图和排架支撑图，特别部位应放出细部构造大样图。2） 柱、剪力墙根部找平，并焊限位筋。3） 8、当梁、板跨度4M 时，底模应按梁、板跨度的 1/1000-3/1000起拱。4） 支模排架采用483.5 钢管（扣件连接），主管间距根据梁（柱）断 面大小及施工荷载而定，楼板排架立杆原则上不大于 1200 mm（具体根据计算决定），梁高 H600 mm 的支撑间距为 800，H1000 mm 支撑立杆除在两侧边分设立杆外，中间（即模下）加设一根顶柱。经计算，单扣件不满足抗滑移要求，格栅底钢管横杆与立杆扣件连接，横杆下再增加一只扣件，加以固定。5） 板底格栅3580 mm 方木，排距 200 mm。6）方木、梁底板使用前应进行检查，有庇节、腐烂严重影响质量缺陷的不得使用，拆模后及时清理砼残渣和圆9、钉，重新刷隔离剂并堆放整齐。7）在板、柱、剪力墙底部均考虑留设清理垃圾的孔洞，以便垃圾冲洗排出，浇砼前再封住。8）模板安装完毕后，应由专业人员对轴线、标高、尺寸、支撑系统、扣件螺栓、对拉螺栓等系统连接件进行全面检查，浇砼过程中应派技术好、 责任心强、有处理能力的木工 “看模”，发现问题及时处理。9）每层楼板上的予留孔洞位置必须正确，并作加固处理、防止砼浇筑时松动移位。10）泵送砼安全防护措施：根据泵送的特点，要保证泵送过程中产生的震动力不影响整个系统的强度、刚度和稳定性，在布置输送管时尽量按直线布置，少设弯头，以减少阻力而引起冲击的震动力。11）操作层输送管布置时，避免由输送管的冲击而影响钢筋10、质量和减少对模板的震动，输送管应架在凳子上，凳脚下与模板接触面处垫上木板，输送管直立管至操作层水平管交接弯管处，四周要加固牢靠，管四周与模板间留 150-200 mm 的空隙， 防止泵送冲击力撞击模板。12）平板模及支撑的加固：操作层水平泵管产生的压力和震动力对平板模 带来不利影响，为防止震动引起的下滑或位移，采取在泵管支腿下增设立管支撑和保证扣件，送料不得过于集中，要均匀平稳地移动软管，人工平锹予以配合，分散模板上的集中荷载。（5）支撑架搭设及质量管理本工程采用钢管脚手满堂搭设模板的支撑架。 1）安装顺序 弹线铺垫板支立杆扫地杆水平杆斜撑剪刀撑检查验收。2）安装要点 、在搭设前，必须对进场的11、架杆，配件进行严格检查，禁止使用规格和质量不合格的弯曲变形的钢管和劣质扣件 、按图纸要求尺寸放线，铺垫板，设底座，标定立杆位置。立杆纵向间距为8001200mm,计算确定；离地面20cm设扫地杆，并与立杆连接牢固。剪刀撑、斜撑等整体连接杆件随架子一起搭设，确保支架整体稳定。梁下的水平杆，根据不同荷载情况和控制变形的要求，按设计要求给以适当的起拱量。 、尽量选取合适长度的钢管作架体立杆，若高度不合适需调节，采用顶丝调节，少用短管对接或搭接杆调节。 、支撑架在符合规定要求后，个别部位的尺寸变化应在允许范围内调整。 、支撑架搭设后，木工工长组织自检合格后，报项目部，由项目部组织联合检查验收后，方可进12、行下道工序施工。3）支撑架质量控制注意事项： 、集中荷载的作用点应避开水平整件的中部，尽量靠近立杆。 、为避免支撑架受荷后产生过大的变形，扫地杆可尽量贴近地面，距楼（地）面小于200mm,搭设水平杆的步距不大于1.5m。超过此步距时,增加拉结水平杆的设置,立杆全高至少有两道双向水平杆拉结；扣件必须满足抗滑安全的要求,在荷载集中部位应增加双扣件。为使支撑架可靠性和受荷后的变形量满足挠度要求，在搭设时给以适当的起拱（调节）量，以确保结构尺寸的要求。 、剪刀撑的搭设要符合规范要求。4）搭设注意事项： 、交汇杆件节点构造 A、正交节点：立杆与纵向平杆或横向平杆的正交节点采用直角扣件。 B、斜交节点：杆13、间之间的斜交节点采用旋转扣件连结；其旋转扣件的轴心距平、 立杆交汇点应150mm。 、杆件接长接点 A、立杆的对接：错开布置，相邻立杆接头不得设于同一步架内，错开距离500mm。立杆接头与中心节点相距h/3（h=步距高度）。 B、立杆的搭设：为了满足立柱的设计高度要求，采用立杆搭接方式，用十字扣件连接，扣件间距不少于300mm和不大于500mm，且搭接长度不得小于900mm，扣件不得少于三道。搭接部位应设一道水平杆连结牢固。 C、水平杆接长：平杆接长一般采用对接，其接头应错开，上下相邻杆接头不得设在同一跨内，相距500mm，且应避开跨中。4.2模板拆除4.2.1模板的拆除 模板拆除应符合下列规14、定: （1）不承重模板，在砼强度能保证其表面光洁及棱角方正能保证砼表面不受破坏时方可拆除模板。R1.2MPa（夏季在终凝后一天，冬季在终凝后二天）。 （2）承重模板（底模）拆除，应在砼强度达到下列要求时方可拆除，并应依据砼拆模试块试验报告办理拆模审批手续。 梁：跨度8M时，R75%； 跨度8M时，R=100%； 板：跨度2M时，R50%； 跨度2M、8M时，R75%； 悬臂构件： R=100%； （3）已拆除模板及支架的结构，应在砼强度达到设计要求后，方允许承受全部设计荷载。施工中不得超载使用，严禁堆入过量建筑材料。 （4）砼模板拆除时砼强度必须符合设计拆模要求。（5）拆模时不得用力过快过急，15、拆下来的模板和支撑要及时整理堆放。 （6）拆模顺序一般是后支的先拆，先支的后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。4.2.2模板支撑架拆除 （1）支撑架拆除顺序：由上而下，后立者先拆，先立者后拆，一般按斜撑、剪刀撑、水平杆、立杆的顺序进行有序的拆除。 （2）拆除时统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的节扣时应先告知对方，以防坠落。 （3）拆下的杆件，扣件要运送到地面，不得乱扔。换人时应将拆除情况交待清楚，以免发生事故。5模板施工相关措施5.1模板技术措施进场模板质量标准 （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 （2）外观质量检查标准16、（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-217、002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。（1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。 检验方法：观察。（2）一般项目 1）模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土18、前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合表3的规定:表3 模板安装允许偏差和检验方法项次项目国家规范标准允许偏差（mm）检查方法1轴线位移柱、墙、梁5量尺2底模上表面标高5水准仪或拉线、尺量3截面模内尺寸基础10尺量+4，-54层高垂直度层高不大于19、5m6经纬仪或拉线、尺量层高大于5m85相邻面板表面高低差2尺量6表面平整度5靠尺，塞尺7阴阳角方正方尺，塞尺垂直线尺8预埋件中心线位移拉线，尺量9预埋管、螺栓中心线位移3拉线，尺量螺栓外露长度+10，-010预留孔洞中心线位移+10拉线，尺量尺寸+10,-011门窗洞中心线位移拉线，尺量宽、高对角线12插筋中心线位移5尺量外路长度+10，-0检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表3 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽20、查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表3：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）（4）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； 3）模板就位前，检查顶模板位置、间距是否满足要求。（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，沿四周边弹出顶板模板的底标高线。（6）模板的变形控制21、 1）墙模支设前，竖向筋上，焊接顶模定位筋（墙厚每边减少1mm）。 2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3）板墙门窗洞口处对称下混凝土，在洞口下方的模板上预留放气孔，以免砼振捣不实，产生孔洞等； 4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7）其他 1）模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞。2）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物22、，清理干净后，用木胶合板背订木方固定 3）当无图纸设计要求时跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 4）与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，共同认可后方可合模。 5）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。 6）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。其他注意事项 在模板工程施工过程中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于23、未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有施工方案和书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 （2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 （4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。 （5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，以利于周转。 （6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，对角24、用木条拉上以防止变形。 （7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。脱模剂及模板堆放、维修 （1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。 （2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。 （3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。5.2安全、环保文明施工措施5.2.1安全措施 （1）支模前必须学习相关安全操作规程，搭好相关脚手架等。 （2）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。外挑部位的临边防护栏杆要搭25、设到位，保证操作安全。 （3）拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域逗留，必须在铺好跳板的操作架上操作。 （4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 （5）木工机械必须严格使用专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料26、器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 （6）用塔吊吊运成型模板时，必须由起重指挥员统一指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板（7）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。 （8）严格遵循安全生产制度，安全操作规程以及各项安全技术措施，作好安全技术交底，加强安全检查。 （9）夜间作业应有足够照明，重要部位通道口要27、有指示灯。 （10）高空作业应穿戴好安全防护用品，确保安全施工。（11）模板加工时，应加强对加工机械的检查，不得带故障操作，防止触电及机械伤害。（12）模板的垂直运输严格按垂直运输机械操作规程进行，下方严禁站人，提升前应清除模板上的零散物料，防止坠落伤人。（13）模板安装时，操作人员需有特别安全措施，以防人员坠落，同时操作面下按规范搭设卧式安全网。（14）模板拆除时，严格按照各种模板的拆模要领进行，避免造成人员伤害。（15）模板拆下后，按要求进行堆放或周转，并及时清除模板上的零散物料及铁钉等物。5.2.2 文明施工及环境保护措施1. 制订环境保护控制措施：建筑施工工地是一个主要的环境污染源，尤28、其为噪声、粉尘及废水，而这些环境污染将直接影响社区生活环境。因此， 切实做好环境保护工作是保持正常施工、创建文明工地的主要条件之一。2. 防止施工噪声污染：人为的噪声控制措施：尽量减少人为的大声喧哗， 增强全体施工人员防噪声扰民的自觉意识。3. 减少作业时间：严格控制作业时间，尽量安排到白天作业；晚间作业 如超过22：00时，尽量利用噪声小的机械施工。4. 施工现场的强噪音机械如：电锯、电刨、砂轮机等，施工作业尽量放在封闭的机械棚内；或在白天施工，以致不影响工人与居民的休息时间。5. 防止空气污染：建筑施工垃圾，应使用封闭的专用垃圾道或处用翻斗车，推拉至地面，严禁随意凌空抛散造成扬尘。施工垃圾29、要及时清运，清运时，适量洒水减少扬尘。零星水泥采用专库室内存放，卸运时要采取有效 措施，减少扬尘。6. 环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果，并配备足量的消防器材，防止火灾发生。计算书：地下室墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度300mm，高度3950mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距200mm，内龙骨采用单钢管48mm3.5mm，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。对拉螺栓布30、置8道，在断面内水平间距200+450+450+450+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c31、 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.500h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.990kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9054.990=49.491kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=532、.400kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取3.75m。荷载计算值 q = 1.249.4913.750+1.405.4003.750=251.060kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 140.63cm3；截面惯性矩 I = 105.47cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=25.106kN33、 N2=25.106kN最大弯矩最大变形 V = 0.601mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 1.25510001000/140625=8.924N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=325105.0/(23750.00015.000)=0.669N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.601mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、墙模板34、内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2049.49+1.40.205.40=13.390kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2049.49=9.898kN/m外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.054mm最大支座力 Qmax=6.278kN抗弯计算强度 f35、 = M/W =0.240106/5080.0=47.24N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.136mm最大支座力 Qmax=1536、.652kN抗弯计算强度 f = M/W =0.608106/10160.0=59.84N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.652对拉螺栓37、强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度250mm，高度2900mm，两侧楼板厚度100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距180mm，内龙骨采用4080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、墙模板荷载标准38、值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.500h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.800m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值39、 F1=49.180kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9049.180=44.262kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.902.000=1.800kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取2.80m。荷载计算值 q = 1.244.2622.800+1.401.8002.800=155.776kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 105.00cm3；40、截面惯性矩 I = 78.75cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=14.020kN N2=14.020kN最大弯矩最大变形 V = 0.353mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.63010001000/105000=6.000N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=314019.0/(2280041、.00015.000)=0.501N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.353mm面板的最大挠度小于180.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1844.26+1.40.181.80=10.014kN/m挠度计算荷载标准值q=0.1844.26=7.967kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值42、，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 5.165kN经过计算得到最大变形 V= 0.109mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.221106/42666.7=5.18N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32629/(24080)=143、.232N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.109mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.193mm最大支座力44、 Qmax=15.752kN抗弯计算强度 f = M/W =0.747106/10160.0=73.52N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 1545、.752对拉螺栓强度验算满足要求!标准层扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.7m，立杆的纵距 b=1.10m，立杆的横距 l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性46、模量6000.0N/mm2。内龙骨采用钢管483.5mm，间距200mm，梁顶托采用钢管483.5mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.402.50=7.474kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制47、的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48.33.6。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1201.100+0.3001.100)=3.279kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)1.100=2.475kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=41.250cm3 I=30.938c48、m4(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125(1.203.279+1.402.475)0.200经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03710001000/41250=0.897N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 53.27920049、4/(3846000309375)=0.037mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.25Pl+0.125ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.3001.200)=3.577kN/m面板的计算跨度 l = 200.000mm经计算得到 M = 0.2500.91.402.50.200+0.1251.203.5770.200经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.150、7910001000/41250=4.338N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.200=0.602kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.602+1.200.060)=0.751、15kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.630+0.715)1.100=1.480kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.480/1.100=1.345kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.351.10最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.1001.345=0.888kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.1001.345=1.628kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面52、惯性矩 I = 12.19cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.163106/5080.0=32.05N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3888/(25050)=0.533N/mm2截面抗剪强度设计值 T=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.596kN53、/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.5961100.04/(100206000.00121900.0)=0.235mm龙骨的最大挠度小于1100.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.51.100+0.0800.7151.100抗弯计算强度 f = M/W =0.762106/5080.0=150.05N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm54、2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 1.628kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.046kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 9.908kN经过计算得到最大变形 V= 1.473mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.994106/1.55、05/5080.0=186.35N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.473mm顶托梁的最大挠度小于1100.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1822.700=0.492kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.1001.100=0.363kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1201.1001.100=3.645kN考虑0.9的结构56、重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.050kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.1001.100=2.723kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.67kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)57、,W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 长细比，为1700/15.9=107 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545；经计算得到=8671/(0.545506)=31.463N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-58、15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.126=0.032kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.10m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0321.1001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=1.24.050+0.91.42.723+0.90.91.40.009/1.100=8.299kN经计算得到=8299/(0.545506)+9000/5260=31.7959、4N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=37.79所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.7m，梁截面 BD=60、250mm400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用3580mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.10。 图1 梁模板61、支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.40+0.30)+1.402.00=15.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.40+0.71.402.00=15.730kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.2000.5001.200=3.718kN。采用的钢管类型为483.5。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵62、抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.4001.200=12.240kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3001.200(20.400+0.250)/0.250=1.512kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.2501.200=0.600kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.63、9(1.3512.240+1.351.512)=16.709kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.600=0.529kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 45.00cm3；截面惯性矩 I = 33.75cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.353kN N2=2.353kN最大弯矩最大变形 V = 0.340mm(1)抗弯强度计算经计算得到面64、板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.16310001000/45000=3.622N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32353.0/(21200.00015.000)=0.196N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.340mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.3565、3/1.200=1.961kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.961.20最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2001.961=1.412kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2001.961=2.589kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 37.33cm3；截面惯性矩 I = 149.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.282106/37333.3=7.56N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面66、抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31412/(23580)=0.756N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.433kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.4331200.04/(1009000.001493333.0)=1.496mm龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支67、撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.169mm最大支座力 Qmax=10.954kN抗弯计算强度 f = M/W =0.607106/5080.0=119.45N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起68、构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.80kN,双扣件取13.20kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.95kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算不满足要求，建议可以考虑双扣件或调整立杆纵距或排距!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.954kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1762.70069、=0.578kN N = 10.954+0.578=11.531kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/15.8=120 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.452；经计算得到=11531/(0.70、452489)=52.172N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.127=0.032kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0321.2001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模71、板规范公式； Nw=10.954+0.91.20.476+0.90.91.40.010/1.200=11.541kN经计算得到=11541/(0.452489)+10000/5080=54.127N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!地下室扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm272、，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.6m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用3580mm木方，间距150mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管483.5mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立73、面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.30)+1.402.50=9.884kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.20+0.71.402.50=9.227kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.5。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系74、数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.2000.800+0.3000.800)=3.830kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 30.00cm3；截面惯性矩 I = 22.50cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.175、00ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.830+1.401.800)0.150经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.01610001000/30000=0.534N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.830+1.401.800)0.150=0.640kN截面抗剪强度计算值 T=3640.0/(2800.00015.000)=0.080N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.6776、7ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.8301504/(1006000225000)=0.010mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1000.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.2001.000+0.3001.000)=4.788kN/m面板的计算跨度 l = 150.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.4077、2.50.150+0.0801.204.7880.150经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10510001000/30000=3.495N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.150=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.150=0.045kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.150=0.375kN/m78、考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.753+1.200.045)=0.862kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.375=0.472kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.472+0.862)0.800=1.067kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.067/0.800=1.334kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.330.80最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8001.334=0.640kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8001.334=1.174kN龙骨79、的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 37.33cm3；截面惯性矩 I = 149.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.085106/37333.3=2.29N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3640/(23580)=0.343N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值80、，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.718kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.718800.04/(1009000.001493333.0)=0.148mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.800+0.0800.8620.800抗弯计算强度 f = M/W =081、.548106/37333.3=14.68N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 1.174kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.046kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 6.940kN经过计算得到最大变形 V= 0.481mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.82、19cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.502106/1.05/5080.0=94.11N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.481mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1343.600=0.484kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： 83、NG3 = 25.1000.2000.8000.800=3.213kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.500kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.8000.800=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.22kN i 计算立杆的截面回转半径，i=184、.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/15.8=120 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.452；经计算得到=6216/(0.452489)=28.122N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的85、稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.127=0.032kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0320.8001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=1.23.500+0.91.41.440+0.90.91.40.006/0.800=6.023kN经计算得到=6023/(0.452489)+6000/5080=28.527N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=30.32所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！