1、正本城中村改造25层住宅工程外脚手架搭设专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制依据：44、本工程施工组织设计。5二、工程概况5三、脚手架材料选用5四、脚手架的搭设形式6五、脚手架的搭设方法：71、落地式脚手架：71.1、落地式搭设方法：71.2、落地式脚手架基础构造见下图。82、工字钢悬挑式脚手架：92.1、搭设方法。92.2、工字钢悬挑梁脚手架构造见简图。102.3、脚手架留设卸料平台部位13六、脚手架的拆除：14七、安全施工技术措施：151、材质及其使用的安全技术措施：152、搭设的2、安全技术措施。153、脚手架上施工作业的安全技术措施。164、脚手架拆除的安全技术措施：16八、悬挑式钢平台：17材料选用17架设与拆除：184、搭设时程序185、拆除工序18附图如下19一、小横杆的计算:211.均布荷载值计算212.抗弯强度计算213.挠度计算211.荷载值计算23水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为53一、编制依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）。2、建设部危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】87号文2、建筑施工安全检查标准（JGJ592011）。4、建筑施工高处安全作业技术规范JGJ80-913、xx城中村改造B区1#3、2#5#施工图纸。4、本工程施工组织设计。二、工程概况本工程建筑名称：xx城中村改造B区1#楼总建筑面积:25242.43，其中地下室:1996.98。地上建筑面积:23245.45。建筑层数、高度、室内外高差：地下二层，地上25层；地下2层高为3.6/3.0m，住宅标准层2.9m，建筑物建筑高度，74.6m，室内外高差0.60m。地下1层为储藏用房，地下2层平时为储藏用房，战时为人防工程，1-25层为普通住宅。2#楼总建筑面积：12389.90，其中地下室: 998.0。地上建筑面积:11391.90。建筑层数、高度、室内外高差：地下二层，地上25层；地下2层高为3.6/3.0m，住宅标准层4、2.9m，建筑物建筑高度，74.6m，室内外高差0.60m。地下1层为储藏用房，地下2层平时为储藏用房，战时为人防工程，1-25层为普通住宅。5#楼总建筑面积: 24114.41，其中地下室: 1910.82。地上建筑面积: 22203.59。建筑层数、高度、室内外高差：地下二层，地上25层；地下2层高为3.6/3.0m，住宅标准层2.9m，建筑物建筑高度，74.6m，室内外高差0.60m。地下1层为储藏用房，地下2层平时为储藏用房，战时为人防工程，1-25层为普通住宅。三、脚手架材料选用1、钢管：选用外径48.3mm，壁厚3.6mm的A3钢，表面平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、压痕划道和硬弯；5、选用的钢管应有出厂合格证，搭设前应进行除锈刷漆，力求美观。2、扣件选用与钢管相匹配的可锻铸铁扣件，扣件应符合建设部钢管脚手扣件标准要求，有扣件生产许可证，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，贴和面应平整，活动部位灵活、夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。3、工字钢：采用A3号工字钢（规格I18cm）。4、脚手板：选用50厚，宽250300mm、长4000mm的白松板，板的两端应用12#铅丝箍钉两道，不得使用腐朽或有裂纹的板。5、安全网：选用61.8m的密目网,密目网应有生产合格证,其产品应符合使用标准。6、压 环：选用一级钢：20钢筋制作，吊环予埋长度不小于30d，并勾住底层结构主筋。76、钢丝绳：选用619+1直径18.5mm的钢丝绳，绳卡不少于3个。8、连墙杆：选用48.3钢管予埋或预留直径60mm穿墙洞或利用原有结构洞口作为连墙杆固定支点。四、脚手架的搭设形式本工程脚手架为防护用脚手架，主要采取以下两种形式：1、落地式外架、2、悬挑式外架各主楼三层以下为落地式外脚手架，三层及以上为悬挑式外脚手架，地上共25层，分4次搭设挑架，39层，915层，1521层，21层以上。五、脚手架的搭设方法：1、落地式脚手架：1.1、落地式搭设方法：1.1.1、由于本工程1#2#5#主楼直接在基础面搭设双排落地式外脚手架，总高度均不超过24m。1.1.2、立杆的纵向间距按建筑物的四周长度均匀7、排列，不大于1500mm，横向间距800mm，里立杆距墙面350mm。（便于外墙模板周转吊装）1.1.3、大横杆步距为1800mm。1.1.4、小横杆在每个主节点设置，两端各伸出立杆净长度不小于100mm，并应采取措施保持一致。1.1.5、 扫地杆距楼地面200mm纵横设置，以利于对立杆的位置固定。1.1.6、规范要求剪刀撑每5-7根立杆一道与楼地面夹角在45-60之间，斜杆底部应直接落在楼面上，应随脚手架的搭设同时由底至顶连续设置，剪刀撑沿纵向设置道数，必须符合脚手架搭设的规定。本工程脚手架剪刀撑每5根立杆设一道，与楼地面夹角为50。剪刀撑间距小于等于15m。1.1.7、连墙杆：连墙杆采用刚8、性连接的作法。连墙杆按两步三跨布置，起自底层第一步纵向水平杆，每根连墙杆控制脚手架的面积不超过40m。连墙杆与立杆相连接，当其与水平杆相连时，应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。1.1.8、脚手板铺设：作业层铺木脚手板，下部小横杆间距应加密不应大于1m（指钢筋混凝土结构施工时架子上不堆载，只作防护）木脚手板采用搭接铺法和绑扎法，板头搭接长度为30cm，搭接处必须处于小横杆上。脚手板按脚手架宽度铺满、铺稳，小横杆伸向墙一端处也应铺脚手板，离开墙面100150mm，严禁使用挑头板。脚手板按上下连续铺设两步，上层为作业层，下层为防护层，上下册间距不应超过10米，并在下层防护板上方设9、水平安全兜网。1.1.9、防护拦杆、挡脚板；防护拦杆应设在大横杆与脚手板之间。自第二步起设置高度为1.2m，顶排防护拦不小于两道，高度分别为0.9m和1.3m.挡脚板的高度为30cm。1.1.10安全网设置 ：安全网应挂于双排脚手架的外排立杆立面里侧，如最底层脚手板的下面设有防护层时，应紧贴脚手板底面设一道平网，将脚手板及板与墙面之间空隙封严。当作业层外墙面与脚手架之间有大于200mm以上的垂直空隙时，封堵一层平网。1.2、落地式脚手架基础构造见下图。外脚手架搭设时应注意以下问题：立杆：（1）在竖立杆时，要注意杆件长短搭配使用，立杆接头除顶层可采用搭接外其他处必须采用对接扣件实行对接接头，搭接10、时的搭接长度Ld1m，用不少于两个旋转扣件扣牢，扣件的外边缘到杆端距离不小于100mm。（2）立杆接头与相近大横杆的距离不宜大于步高的三分之一，相邻立杆接头应相互错开，不应在同步高和同一跨距内，相邻接头的高度宜500mm。见下图：大横杆：大横杆长度不宜小于三跨，且不小于6m，大横杆对立杆起约束作用，故立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得遗漏。（1）同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250且不大于50mm。（2）大横杆应采用对接扣件连接，如采用搭接时，搭接长度Ld1000mm，并用三个旋转扣件扣牢。（3）大横杆接头与相邻立杆距离不大于立杆纵距的1/3。（4）同一水平的和上下相邻的11、两根大横杆的接头均应相互错开，不得出现在同一跨间内，相邻的水平间距应500mm。见下图：小横杆：小横杆紧贴立杆布置，且搭于大横杆上，用直角扣件扣紧，在任何情况下不得拆除贴近立杆的小横杆。2、工字钢悬挑式脚手架： 2.1、搭设方法。2.1.1、预埋20套箍与固定斜拉钢丝绳用20吊环，套箍的间距及工字钢梁的数量、套箍成形尺寸及预埋分别见简图。2.1.2工字钢梁制做与安装:工字钢梁标准尺寸长3m、4.5m、6m，工字钢梁悬挑端头内100mm中焊25钢筋头长100mm，作为内外立杆的底座固定点（安装立杆时立杆直插进固定点），工字钢外悬挑尺寸为1200mm、2000mm、2.65m，工字梁安装应套入预埋12、套箍内而后有木楔撑紧。垂直悬挑处工字钢梁长度3m，阳台等处斜向悬挑的工字钢梁长度4.5m、6m。悬挑阳台处应以阳台根部作为悬挑端的开始，并加垫方木。2.1.3、搭设的步骤同落地式脚手架常规搭法进行。2.1.4、钢丝绳吊点除在建筑阳角处设置外，3m钢梁处设置间距不大于10m，4.5m、6m钢梁处每处设置，并在立杆、大横杆、小横杆交点（悬挑梁端）处，钢丝绳绕过悬挑梁兜紧，进行卸荷，将脚手架部分荷载卸给建筑结构承担，脚手架安全计算时钢丝绳不参与计算。2.1.5、斜拉钢丝绳吊点之间应同步受力，用手拉葫芦拉紧，避免产生脚手架受力后变形不一。2.1.6连墙杆：同钢管落地式脚手架的施工方法，采用刚性连接。213、.1.7 楼板加固：悬挑脚手架的楼板要求强度等级不小于C20，厚度不小于120mm，双层钢筋网片，否则应采取加固措施，应将钢梁锚环500*500范围板筋加密至8150，双层双向。2.2、工字钢悬挑梁脚手架构造见简图。挑架里立杆离墙350，立杆横距为800，立杆纵距为1500，横杆步距1800。搭设高度不超过20米，钢丝绳间距为不大于10m（除3m的钢梁外，每根用钢丝绳斜拉）。悬挑外架搭设注意事项同落地式外架，悬挑式外架平面布置图见后附图。2.3、脚手架留设卸料平台部位1）卸料平台留设宽度约4m。在脚手架搭设时，用一根6m长的水平钢管，沿高度方向在同一个截面进行搭接，搭接长度不小于1m，等间距设14、3个旋转扣件固定。也可以采用对接扣件连接。详见下示意图。2）需搭设卸料平台时，先将水平杆拆除，之后根据需要宽度拆除立杆，水平杆和立杆拆出后，此部位的架体已断开，脚手架刚度较差。为增加架体钢度，在断开处，沿架体高度每两步设置连墙件。连墙件要拉结在内外立杆上。详见下示意图。图1 连墙件与剪力墙连接 图2 连墙件与梁连接六、脚手架的拆除：1、脚手架拆除必须经施工技术负责人同意后方可拆除，未经批准不得擅自拆除。2、拆除脚手架应严格按照安全技术操作规程所规定操作方法进行，并按照与搭设时的相反顺序进行，即为“后搭先拆，先搭后拆，”的原则。3、拆除前必须对整体脚手架进行检查和加固，以免脚手架在使用期间损坏后15、检查加固不到位，存在隐患而造成事故。4、拆除下来的脚手架材料，应用绳系或塔吊吊运及人员传达至堆放场地，严禁随拆随扔。5、拆除脚手架前应先做好安全防护工作后方可进行行进划分警戒区。拆除时，不准人员在警戒区行走或停留，并派专人监护。6、拆除脚手架钢管上的扣件应一次性拆卸干净。7、拆除的脚手架材料，按规格、品种堆放于指定地点。并应堆放整齐。8、拆除脚手架时，应做好文明施工的管理，并保持现场整洁。架管、扣件等应分规格分散码放，车库顶禁止集中堆放。七、安全施工技术措施：1、材质及其使用的安全技术措施：1.1、 扣件的紧固程度应在40-50NM，并不大于65NM对接扣件抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适16、当的拧紧程度。1.2、各杆件安装时其开口应向内，以防雨，直角扣件安装时开口不得向下以保证安全。1.3、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm.1.4、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。1.5、严禁不同直径的钢管混用。2、搭设的安全技术措施。2.1、搭在楼面混凝土时，必须待混凝土强度等级达到75%以上才能施工。2.2、搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。2.3、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后，方可根据情况拆除。2.4、脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保17、证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。2.5、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙杆以上两步。2.6、搭设过程中应由安全员、架子工班组长等进行检查、验收和签证，每三步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。3、脚手架上施工作业的安全技术措施。3.1、结构脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部组织有关人员验收合格后方可使用，任何班组长和个人未经同意不得任意拆除脚手架等部件。3.2、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆放施工荷载，施工荷载不得大于3KN/M2。3.3、结构施工时，不允许多层同时作业。3.4、当作业层高出其下连墙杆3.6m以上，且其上尚无连墙件18、时，应采取适当的临时撑拉措施。3.5、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。3.6、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到紧固程度，确保施工安全。4、脚手架拆除的安全技术措施：4.1、 拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果拟定出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。4.2、拆除前，察看施工现场环境，包括架空线路，地面的设施等各类障碍物、连墙杆、吊点、附件、电气装置等情况。4.3、拆架时应划出作业区，周围设绳围拦或警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。4.4、应由统一指挥上下呼应，动作协调。4.5、在拆架时不得中途换人，如必须换人时应将拆19、除情况交待清楚后方可离开。4.6、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。4.7、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。4.8、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着送至地面。4.9、所有脚手板，应有外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾从高处坠落伤人。4.10、拆下的零配件装入容器内，用吊环吊下，折下的钢管要绑扎牢固后双点起吊，严禁从高空抛掷。八、悬挑式钢平台：悬挑式钢平台是指可以吊运和搁置于楼层边的用于接送物料和转运模板等的悬挑式操作平台，通常采用钢构件制作，如图所示。悬挑式钢平台，必须符合下列规定：1、悬挑式钢平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动，计算书及图纸应20、编入施工组织设计。2、悬挑式钢平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。3、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的第一道均应作单道受力计算。4、应设置4个经过验算的吊环。吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环。吊环应用甲类3号沸腾钢制作。5、钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于3个。建筑锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。6、钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆。7、钢平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。8、钢平台使用时，应21、有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。9、受料平台为该层的构筑物支撑材料及模板材料传递给上一层结构施工的材料所需的临时性工序，但该悬挑平台，悬挑较大、较宽，仅依赖根部砥柱、外挑部纯属钢丝绳受力的概念。因此必须达到自身刚度和稳定性，并达到足够的承载力；在施工过程中，集中荷载不得超过1.5吨，在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌，不允许刚架变形、倾斜、摇晃式扭曲等现象，以确保安全。材料选用 (1) 主梁采用16号工字钢,次梁采用14号工字钢其材质应符合JGJ80-91的技术条件；（2）钢材采用Q265镇静钢，焊条采用E50型；（3）焊缝抗拉为2级，抗压为3级，焊缝高度不小22、于6mm；（4）吊环钢筋为A3一级钢；（5）铺板为木脚手板，围护为钢管栏杆及木挡脚板。架设与拆除：1、该悬挑钢平台层高2.9m，将隔一层作为拉结点。2、以板梁内预埋钢筋吊环为拉结端点；3、以塔吊为垂直、水平、固定的搭设工具和拆除工具，并应有传呼系统，统一指挥。4、搭设时程序a、在梁内预埋20型钢筋，预埋钢筋锚固长度30d，且勾住粱板底部主筋。b、平台架由塔吊吊装就位，悬挑端部适当抬高。c、拉力钢丝绳两端达到拉伸极限时，再固定两端，并用6只花篮螺栓拧紧。d、做好外端二根钢丝绳固定后，再用同样做法固定内端二根钢丝绳。e、操作完毕抽查平整度是否翘角，必须保证同一水平面平整，外端悬挑根部应比内端适当抬23、高约10cm。f、应保持每天抽查一遍，是否有下坠和扣件松动，应及时处理。g、对施工人员应技术交底，不准超过1.5吨限载。5、拆除工序a、先用塔吊提升，塔吊刹车。b、先松掉内端拉绳及花篮螺栓。c、再松掉外端拉绳及花篮螺栓。d、塔吊启动上升至上一层安装。e、以上操作，必须有传呼通讯，统一指挥。f、拆除工序容易出现机械失灵及人为而造成的事故，应特别重视，统一指挥，安全施工。附图如下落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参24、数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度12.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。钢管类型为48.33.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.0825、80。地基承载力标准值130kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.040+1.20.262+1.42.226、50=3.513kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=3.5130.8002/8=0.281kN.m =0.281106/5260.0=53.424N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值 q=0.040+0.262+2.250=2.552kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.552800.04/(3842.06105127100.0)=0.520mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横27、杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0400.800=0.032kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 P=(1.20.032+1.20.210+1.41.800)/2=1.405kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷28、载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.040)1.5002+0.1751.4051.500=0.377kN.m=0.377106/5260.0=71.750N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0401500.004/(1002.060105127100.000)=0.052mm集中荷载标准值 P=(0.032+0.210+1.800)/2=1.021kN集中荷载标准29、值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.1461020.8801500.003/(1002.060105127100.000)=1.508mm最大挠度和 V=V1+V2=1.560mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0401.500=0.060kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.80030、1.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.060+1.20.210+1.41.800=2.843kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1295 NG1 = 0.13012.000=1.31、554kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35021.500(0.800+0.350)/2=0.604kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.5002=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50012.000=0.180kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.848kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/32、2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数： Us = 1.088经计算得到：Wk = 0.2501.0001.088 = 0.272kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.22.848+0.91.43.600=7.953kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 133、.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.22.848+1.43.600=8.457kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2721.5001.8001.800/10=0.167kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.457kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取134、.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=170 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =8457/(0.195035、6)=89.062N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.953kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=136、70 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.167kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =7953/(0.19506)+167000/5260=115.421N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 300.503kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底37、面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=25.79 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 2.85+3.60=6.45kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 52.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 130.00地基承载力的计算满足要求!九、脚手架配件数量匡算: 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化38、需要，因此按匡算方式来计算； 根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： L -长杆总长度(m)； N1 -小横杆数(根)； N2 -直角扣件数(个)； N3 -对接扣件数(个)； N4 -旋转扣件数(个)； S -脚手板面积(m2)； n -立杆总数(根) n=48； H -搭设高度(m) H=12； h -步距(m) h=1.8； la-立杆纵距(m) la=1.5； lb -立杆横距(m) lb=0.8； 长杆总长度(m) L =1.112(48+1.548/1.8-21.5/1.8)=1139.60 小横杆数(根) N1=1.1(12/3.6+1)48=229 直角扣件数(个) N2=2.39、2(12/1.8+ 1)48=810 对接扣件数(个) N3=1139.60/6=190 旋转扣件数(个) N4=0.31139.60/6=57 脚手板面积(m2) S=1.1(48-2)1.50.8=60.72 根据以上公式计算得长杆总长1139.60；小横杆229根；直角扣件810个；对接扣件190个； 旋转扣件57个；脚手板60.72m2。扣件脚手架计算满足要求！悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管40、强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.4150。卸41、荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.60米，建筑物内锚固段长度3.50米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=42、2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=3.5110.8002/8=0.281kN.m=0.281106/5080.0=55.293N/mm2小横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.02.551800.04/(3842.06105121900.0)=043、.542mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 P=(1.20.031+1.20.210+1.41.800)/2=1.404kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重44、均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.4041.500=0.377kN.m=0.377106/5080.0=74.204N/mm2大横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P45、 = (0.031+0.210+1.800)/2 = 2.041kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.1462040.7201500.003/(1002.060105121900.000)=3.14mm最大挠度和V=V1+V2=3.196mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=046、.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.210+1.41.800=2.841kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例47、为0.1251 NG1 = 0.12518.000=2.252kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35021.500(0.800+0.350)/2=0.604kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.5002=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50018.000=0.270kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.636kN。活荷载为施工荷载标准值产生48、的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数：Us = 1.415经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.2501.0001.415 = 0.354kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.636+0.91.43.600=8.899k49、N不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.636+1.43.600=9.403kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.3541.5001.8001.800/10=0.217kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.450、03kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 长细比，为3118/16=197 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=171 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管51、立杆抗压强度设计值，f=164.00N/mm2；经计算得: =9403/(0.19489)=103.507N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.899kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080c52、m3； 长细比，为3118/16=197 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=171 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.217kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=164.00N/mm2；经计算得到 =8899/(0.19489)+217000/5080=140.601N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 237.425kNNf2Nl，连墙件的设计计算53、满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 2600mm，l = 3500mm，ml = 350mm，m2 = 1150mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=9.40kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.230.54、600.00017.8510=0.29kN/m k=2.60/3.50=0.74 kl=0.35/3.50=0.10 k2=1.15/3.50=0.33代入公式，经过计算得到支座反力 RA=24.368kN支座反力 RB=-3.804kN最大弯矩 MA=15.079kN.m抗弯计算强度 f=15.079106/(1.05185000.0)=77.627N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=3.64+3.60=7.24kN水平钢梁自重计算荷载 q=30.600.00017.8510=0.24kN/m最大挠度 Vmax=13.846mm55、按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于5200.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =15.08106/(0.929185000.00)=87.74N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁56、与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.804kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为110.50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=38044/(3.1416110.502)1/2=5mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算57、如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 3.80kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于3803.83/(3.1416201.5)=40.4mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 3.80kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压58、强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 3.803.50/2 = 6.66kN.m根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 6.66106/(59、1.00014.3001.51000105.02)=0.0280 = 1-(1-20.0280)1/2=0.0290s = 1-0.0290/2=0.9860楼板压点负弯矩配筋为 As = 6.66106 / (0.9860105.0210.0) = 306.3 mm2附：脚手架配件数量匡算: 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算； 根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： L -长杆总长度(m)； N1 -小横杆数(根)； N2 -直角扣件数(个)； N3 -对接扣件数(个)； N4 -旋转扣件数(个)； S -脚手板面积(m2)； n -60、立杆总数(根) n=92； H -搭设高度(m) H=18； h -步距(m) h=1.8； la-立杆纵距(m) la=1.5； lb -立杆横距(m) lb=0.8； 长杆总长度(m) L =1.118(92+1.592/1.8-21.5/1.8)=3306.60 小横杆数(根) N1=1.1(18/3.6+1)92=607 直角扣件数(个) N2=2.2(18/1.8+ 1)92=2226 对接扣件数(个) N3=3306.60/6=552 旋转扣件数(个) N4=0.33306.60/6=166 脚手板面积(m2) S=1.1(92-2)1.50.8=118.80 根据以上公式计算得长61、杆总长3306.60；小横杆607根；直角扣件2226个；对接扣件552个； 旋转扣件166个；脚手板118.80m2。悬挑脚手架计算满足要求！悬挑卸料平台计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的62、悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁的悬挑长度5.00m，插入结构锚固长度1.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用16号工字钢，主梁采用16号工字钢。次梁间距1.30m，外伸悬臂长度0.00m。容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载2.00kN。脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。栏杆采用五层胶合板，栏杆自重荷载取0.30kN/m。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离主体结构4.70m，两道钢丝绳距离1.00m，外侧钢丝绳吊点距离平台63、5.80m。一、次梁的计算次梁选择16号工字钢，间距1.30m，其截面特性为面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2； Q1 = 0.301.30=0.39kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.001.30=2.60kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.20kN/m经计算得到: q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.39+0.20)+1.42.664、0 = 4.35kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.42.00=2.80kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 4.352.002/8+2.802.00/4=3.58kN.m3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度 =3.58106/(1.05141000.00)=24.14N/mm2；次梁的抗弯强度计算 f,满足要求!4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体时此部分可以不计算 其65、中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录其值用b查表得到其值为0.918经过计算得到强度 =3.58106/(0.918141000.00)=27.63N/mm2；次梁的稳定性计算 f,满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择16号工字钢，其截面特性为面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm截面尺寸 b=88.0mm,h66、=160.0mm,t=9.9mm1.荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/m Q1 = 0.30kN/m(2)型钢自重荷载 Q2=0.20kN/m经计算得到，静荷载计算值: q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.30+0.20) = 0.60kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.20.30+1.42.00)0.652.00/2+1.20.202.00/2)=2.30kNP2=(1.20.30+1.42.00)1.302.00/2+1.20.202.00/2)=4.35kNP3=(1.20.30+1.42.00)1.302.00/2+1.20.267、02.00/2)+2.80/2=5.75kNP4=(1.20.30+1.42.00)1.302.00/2+1.20.202.00/2)=4.35kNP5=(1.20.30+1.42.00)0.552.00/2+1.20.202.00/2)=1.98kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到 主梁支撑梁剪力图(kN) 主梁支撑梁弯矩图(kN.m) 主梁支撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为9.53kN最大弯矩 Mmax=8.87kN.m3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.068、5； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度 =8.87106/1.05/141000.0+7.721000/2610.0=62.85N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求!4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体时此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查钢结构设计规范附录得到：b=0.80由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录其值用b查表得到其值为0.709经过计算得到强度 =8.87106/(0.709141000.00)=88.68N/mm2；主梁的稳定性计算 f,满足要求!三、钢丝拉绳的内力计算:69、水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=12.27kN四、钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=12.268kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；70、 K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00012.268/0.850=115.460kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。五、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=12.268kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范2010中9.7.6规定f = 65N/mm2；所需要的吊环最小直径 D=122684/(3.1416652)1/2=13mm六、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.460kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6规定f = 65N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=54604/(3.1416652)1/2=8mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。悬挑卸料平台计算满足要求！